NO118760B - - Google Patents

Description

Fremgangsmåte og anordning for forbrenning av avfall, f. eks. Procedure and device for incineration of waste, e.g.

søppel. garbage.

Norsk patent 112 0 84 vedrører en fremgangsmåte til forbrenning av faste avfallsstoffer hvor avfallsstoffene beveges gjennom et opphetningsrom og først tørkes og opphetes og deretter tilføres et smelterom hvori deres brennbare bestanddeler forbrennes og de ubrennbare rester smeltes og periodisk eller kontinuerlig i flytende tilstand avtappes fra smelterommet. Norwegian patent 112 0 84 relates to a method for incineration of solid waste materials where the waste materials are moved through a heating chamber and first dried and heated and then fed to a melting chamber in which their combustible components are burned and the non-combustible residues are melted and periodically or continuously drained from the melting chamber in a liquid state.

Det vesentlige ved fremgangsmåten ifølge nevnte patent er at The essential thing about the method according to the said patent is that

de i opphetningsrommet tørkede og opphetede avfallsstoffer føres rundt smelterommet og fordeles jevnt over smelterommets omkrets, at avfallsstoffene deretter føres inn ijsmelterommet og gis anledning til å falle fritt langs smelterommets vegg, og at det inn i nevnte smelterom tvers gjennom strømmen av de nedfallende avfallsstoffer, the waste materials dried and heated in the heating room are passed around the melting room and distributed evenly over the perimeter of the melting room, that the waste materials are then introduced into the ice melting room and given the opportunity to fall freely along the wall of the melting room, and that it enters the said melting room across the flow of the falling waste materials,

men dog fullstendig adskilt fra avfallsstrømmen med stor hastighet innføres stråler av foropphetede forbrenningsmidler (f.eks. luft) og eventuelt brennstoffer hvorved avfallsstoffenes brennbare bestanddeler og eventuelt de innførte brennstoffer forbrennes under sterk turbulens, og at avfallsstoffenes ubrennbare bestanddeler deretter over-føres til smeltet flytende tilstand og at forbrenningsgassene til slutt på i og for seg kjent måte føres ut av smelterommet for tørking og foropphetning av avfallsstoffene samt for utnyttelse av deres av-vanne og videre behandling. but completely separated from the waste stream at high speed, jets of preheated combustibles (e.g. air) and possibly fuels are introduced whereby the combustible components of the waste materials and possibly the introduced fuels are combusted under strong turbulence, and that the non-combustible components of the waste materials are then transferred to molten liquid condition and that the combustion gases are finally led out of the melting room in a manner known per se for drying and preheating of the waste materials as well as for utilization of their waste water and further treatment.

Som følge av økende levestandard av befolkningen får avfallsstoffer stadig økende brennverdi og redusert askeinnhold. Dette er på den ene side betinget av det økede forbruk av emballasjemateriale av papir, kunststoff og metaller og på den annen side av overgangen ved mange husholdninger, håndverk- og industriforetagender fra kull-eller koksfyringer til oljefyrte, gassfyrte eller elektrisk oppvarme-de innretninger hvor det ikke dannes noen faste forbrenningsrester. Den derved økte brennbare andel av avfallsstoffene har dessuten en større gehalt på flyktige bestanddeler hvis flyktiggjørelse tildels allerede setter i gang ved forholdsvis lavere temperatur. As a result of the rising living standards of the population, waste materials have an ever-increasing calorific value and reduced ash content. This is on the one hand conditioned by the increased consumption of packaging material of paper, plastic and metals and on the other hand by the transition in many households, craft and industrial enterprises from coal or coke fires to oil-fired, gas-fired or electrically heated devices where no solid combustion residues are formed. The thereby increased combustible proportion of the waste materials also has a greater content of volatile components whose volatilisation partly already starts at a relatively lower temperature.

Tørking av slike avfallsstoffer burde derfor foretas ved en la-vest mulig temperatur for ikke å drive den brennbare andel ut av de flyktige bestanddeler. Innretningene til tørking av avfallsstoffene blir derfor tilsvarende voluminøse og kostbare. Hvis på den annen side disse innretninger drives ved høyere temperaturer så unnviker en del av de flyktige bestanddeler med tørkegassene. Disse medførte flyktige bestanddeler føres riktignok tilbake til blandingsrommet hvor de blander seg med de hete forbrenningsgasser og hvor de kan forbrennes ved tilstrekkelig luftoverskudd i disse forbrenningsgasser eller ved særlig lufttilførsel, men en slik driftsmåte er meget usta-bil på grunn av de store endringer i sammensetningen av avfallsstoffene. Drying of such waste materials should therefore be carried out at the lowest possible temperature so as not to drive the combustible part out of the volatile components. The facilities for drying the waste materials therefore become correspondingly bulky and expensive. If, on the other hand, these devices are operated at higher temperatures, then some of the volatile components escape with the drying gases. These entrained volatile components are admittedly returned to the mixing chamber where they mix with the hot combustion gases and where they can be burned if there is a sufficient excess of air in these combustion gases or if there is a special air supply, but such a mode of operation is very unstable due to the large changes in the composition of the waste materials.

Hensikten med oppfinnelsen er å unngå de nevnte ulemper. The purpose of the invention is to avoid the aforementioned disadvantages.

Derfor vedrører denne oppfinnelse en forandring av fremgangsmåten ifølge det ovenfor nevnte patent. Therefore, this invention relates to a change in the method according to the above-mentioned patent.

Også ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen føres avfallsstoffene gjennom et opphetningsrom og først vesentlig tørkes og opphetes og deretter tilføres et smelterom hvor deres brennbare bestanddeler forbrennes og de ikke brennbare rester smeltes og hvorfra smeltegodset i fatende tilstand periodisk eller kontinuerlig avtappes, og hvor de i opphetningsrommet tørkede og opphetede avfallsstoffer kastes på en sirkelringformet transport- og fordelingsinnretning og på rutsjebaner hvorfra de langs veggen faller ned i smelterommet, hvor det gjennom veggens omkrets jevnt fordelte dyser som rager inn i smelterommet til over strømmen av nedfallende avfallsstoffer innføres med stor hastighet fortrinnsvis foropphetede forbrenningsmidler, f.eks. luft, og eventuelt brennstoffer, slik at de brennbare bestanddeler av avfallsstoffene og eventuelt brennstoffer forbrennes under stor turbulens, mens de uorganiske bestanddeler av avfallsstoffene overføres til smeltet flytende tilstand, og hvorfra forbrenningsgassene ledes bort for utnyttelse av avvarmen og for videre behandling. Also in the method according to the invention, the waste materials are passed through a heating chamber and are first substantially dried and heated and then fed into a melting chamber where their combustible components are burned and the non-combustible residues are melted and from which the molten material in a melting state is periodically or continuously drained, and where in the heating chamber they are dried and heated waste materials are thrown onto a circular ring-shaped transport and distribution device and onto chutes from which they fall along the wall into the melting chamber, where evenly distributed nozzles projecting into the melting chamber through the perimeter of the wall until over the stream of falling waste materials are introduced at high speed, preferably preheated combustibles, f .ex. air, and possibly fuels, so that the combustible components of the waste materials and any fuels are burned under great turbulence, while the inorganic components of the waste materials are transferred to a molten liquid state, and from which the combustion gases are led away for utilization of the waste heat and for further treatment.

Det karakteristiske ved denne oppfinnelse er at avfallsstoffene i opphetningsrommet tørkes og foropphetes ved en delvis forbrenning av de flyktige bestanddeler av deres brennbare andel, idet disse til-føres tilsvarende doserte forbrenningsmidler, at ved denne foropphetning av disse forbrenningsmidler akselereres delforbrenningen av de flyktige bestanddeler ved rask temperaturøkning og de flyktige bestanddeler spaltes termisk i lett brennbare gassformige stoffer og vanskelig brennbare faste stoffer og at de derved dannede faste rester tilføres smelterommet og der utbrennes og smeltes fullstendig, mens de av uforbrente, gassformige spalteprodukter og av forbrenningsgassene fra delforbrenningen bestående avgasser ledes bort fra opphetningsrommet og hvoretter de uforbrente gassformige spalteprodukter etterforbrennes ved hjelp av tilført sekundærluft. The characteristic of this invention is that the waste materials in the heating chamber are dried and preheated by a partial combustion of the volatile components of their combustible portion, as these are supplied with correspondingly dosed combustibles, that by this preheating of these combustibles the partial combustion of the volatile components is accelerated by rapid increase in temperature and the volatile components are thermally decomposed into easily flammable gaseous substances and difficult-to-burn solid substances and that the resulting solid residues are fed into the melting chamber where they burn out and melt completely, while the exhaust gases consisting of unburned, gaseous decomposition products and the combustion gases from the partial combustion are led away from the heating chamber and after which the unburned gaseous fission products are post-burned with the help of supplied secondary air.

En foretrukken utførelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan bestå i at de foropphetede doserte forbrenningsmidler til delforbrenning av de flyktige bestanddeler ledes i det minste i tilnærmet horisontal retning gjennom et sjikt av de avfallsstoffer som skal tør-kes og foropphetes og disse føres i det minste i tilnærmet vertikal retning gjennom en sjakt og at mengdene og eventuelt temperaturene av de på tvers gjennom sjiktet av avfallsstoffene gjennomstrømmende forbrenningsgasser uavhengig av hverandre reguleres i forskjellige høyder av sjakten. A preferred embodiment of the method according to the invention can consist in the preheated dosed combustibles for partial combustion of the volatile components being led at least in an approximately horizontal direction through a layer of the waste materials to be dried and preheated and these are led at least in approximately vertical direction through a shaft and that the quantities and possibly the temperatures of the combustion gases flowing through the layer of waste materials are independently regulated at different heights of the shaft.

En foretrukken utførelsesform av fremgangsmåten kan bestå i at de i forskjellige høyder gjennom sjiktet av avfallsstoffer gjennom-strømmende forbrenningsmidler tilsettes kalde forbrenningsmidler, hvorved temperaturen av de enkelte forbrenningsmiddelstrømmer reguleres uavhengig av hverandre. A preferred embodiment of the method can consist of cold fuels being added to the fuels flowing through the layer of waste materials at different heights, whereby the temperature of the individual fuel streams is regulated independently of each other.

Videre vedrører denne oppfinnelse en anordning til utførelse Furthermore, this invention relates to a device for execution

av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Denne anordning utmerker seg ifølge oppfinnelsen ved et opphetningsrom for avfallsstoffer som har innløpsåpninger for de foropphetede forbrenningsmidler, utløpsåpnin-ger for de i rommet oppstående avgasser og et regulerbart utløp for de tørkede og foropphetede avfallsstoffer, et etterforbrenningsrom som gjennom utløpsåpningene er i forbindelse med opphetningsrommet og som har innløpsåpninger for sekundærluft til etterforbrenning av de brennbare spalteprodukter og en utløpsåpning for avtrekk av forbrenningsgasser, og en mellom opphetningsrommet og smelterommet anordnet og til smelterommet over i det minste en del av dettes omkrets tilkoblet transport- og fordelingsinnretning for de tørkede og foropphetede avfallsstoffer. of the method according to the invention. According to the invention, this device is distinguished by a heating chamber for waste materials which has inlet openings for the preheated fuels, outlet openings for the exhaust gases arising in the room and an adjustable outlet for the dried and preheated waste materials, a post-combustion chamber which is in connection with the heating chamber through the outlet openings and which has inlet openings for secondary air for post-combustion of the combustible fission products and an outlet opening for extraction of combustion gases, and a transport and distribution device for the dried and preheated waste materials arranged between the heating room and the melting room and connected to the melting room over at least part of its circumference.

En foretrukken utførelse av denne anordning kan bestå i at opp-het^jiingsrommets innløpsåpninger for forbrenningsmidler er utløpsåp-r A preferred embodiment of this device can consist in the heating room's inlet openings for combustibles being outlet openings

ninger av kanaler i hvilke det er anordnet strupeorganer. nings of channels in which laryngeal organs are arranged.

Disse kanaler kan ifølge en foretrukken utførelse være utstyrt med tilkoblinger for innføring av kalde forbrenningsmidler. According to a preferred embodiment, these channels can be equipped with connections for the introduction of cold fuels.

Opphetningsrommet kan være begrenset av rør som på den ene si-de frigjør innløpsåpningene for forbrenningsmidlene og på den annen side utløpsåpningene for avgassene i form av slisser for gjennomstrøm-ning av disse medier og som består av vannførende rør av en dampkjel. The heating space can be limited by pipes which, on the one hand, free the inlet openings for the combustibles and, on the other hand, the outlet openings for the exhaust gases in the form of slits for the flow of these media and which consist of water-carrying pipes of a steam boiler.

Rørene som danner innløpsåpningene kan være utført som ribberør eller flensrør hvis ribber begrenser smale spalter for innløpet av forbrenningsmidlene. The tubes that form the inlet openings can be designed as ribbed tubes or flanged tubes whose ribs limit narrow slits for the inlet of the combustibles.

Ifølge et trekk ved oppfinnelsen kan transport- og fordelingsinnretningen for de tørkede og foropphetede avfallsstoffer bestå av minst en transportkanal som forbinder opphetningsrommet med smelterommet og et i kanalen anordnet, regulerbart frem og tilbake bevegelig transportspj eld. According to a feature of the invention, the transport and distribution device for the dried and preheated waste materials can consist of at least one transport channel which connects the heating room with the melting room and a transport damper arranged in the channel, adjustable back and forth.

Etterforbrenningsrommet kan være forbundet med transport- og fordelingsinnretningen ved hjelp av et rørgitter som danner en del av taket til en transportkanal i denne innretning. The post-combustion room can be connected to the transport and distribution device by means of a pipe grid which forms part of the roof of a transport channel in this device.

Denne oppfinnelse beror på den grunntanke at sammensetningen og brennverdien av avfallsstoffene som dannes, særlig avfall eller søppel fra byer og bebyggelser, tillater en delforbrenning særlig av de lett flyktige bestanddeler av den brennbare andel forjtørking og foropphetning uten at brennverdien av den fra denne delforbrenning resulterende rest for etterfølgende utbrenning ved høy temperatur i smeltefyringen reduseres for meget. Dertil kommer at andelen av gam-le oljer som skal ødelegges stadig vokser som følge av den jevnt økende kjøretøytrafikk, slik at det ved forbrenning av oljene oppnås tilstrekkelig høye temperaturer i smeltefyringen. This invention is based on the basic idea that the composition and calorific value of the waste materials that are formed, especially waste or rubbish from cities and settlements, allows a partial combustion, especially of the easily volatile components of the combustible part, pre-drying and preheating without the calorific value of the residue resulting from this partial combustion for subsequent burnout at high temperature in the melt firing is reduced too much. In addition, the proportion of old oils to be destroyed is constantly growing as a result of the steadily increasing vehicle traffic, so that when the oils are burned, sufficiently high temperatures are achieved in the melting furnace.

En annen taojce som ligger til grunn for oppfinnelsen er at det ved anvendelse av foropphetet luft oppnås en meget gunstig delforbrenning av flyktige bestanddeler. Denne delforbrenning akselereres nemlig derved slik at temperaturen i et avfallsstoffsjikt som gjennom-strømmes av den foropphetede luft, øker så raskt at der tilveiebringes en vidtgående termisk spaltning, såkalt "krakking" av de flyktige bestanddeler i gassformige og faste produkter, hvilket skjer allerede ved deres dannelse. Mens de gassformige produkter forbrenner til dels umiddelbart som følge av innføring av foropphetet luft i sjiktet, forblir de vanskelig brennbare, faste spalteprodukter, dvs. overveiende karbon- uforbrent i avfallsstoffene som overføres til den etterordne-de smeltefyring, hvor alle brennbare rester utbrennes fullstendig ved høye temperaturer, og hvor de ubrennbare bestanddeler smeltes og fjer- Another taojce which forms the basis of the invention is that by using preheated air, a very favorable partial combustion of volatile components is achieved. This partial combustion is thereby accelerated so that the temperature in a layer of waste material through which the preheated air flows increases so quickly that extensive thermal decomposition, so-called "cracking" of the volatile components into gaseous and solid products, is provided, which already occurs at their formation. While the gaseous products partly burn immediately as a result of the introduction of preheated air into the layer, the hard-to-burn, solid split products remain, i.e. predominantly carbon unburnt in the waste materials which are transferred to the subsequent smelter, where all combustible residues are completely burned out by high temperatures, and where the non-combustible components are melted and removed

nes i flytende tilstand. nes in a liquid state.

En utførelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen skal for-klares som eksempel nedenfor under henvisning til tegningene i forbindelse med en anordning ifølge oppfinnelsen til utførelse av denne fremgangsmåte. An embodiment of the method according to the invention shall be explained as an example below with reference to the drawings in connection with a device according to the invention for carrying out this method.

På tegningene viser fig. 1 et vertikalt lengdesnitt gjennom en anordning ifølge oppfinnelsen, fig. 2 opphetningsrommet i anordningen ifølge fig. 1 vist som horisontalt tverrsnitt langs linjen II - II på fig. 1, og fig. 3 viser et utsnitt av opphetningsrommets rørvegg på innløpssiden for forbrenningsmidlene, hvor rørene som er vist i noe større målestokk er forsynt med ribber eller flenser. In the drawings, fig. 1 a vertical longitudinal section through a device according to the invention, fig. 2 the heating space in the device according to fig. 1 shown as a horizontal cross-section along the line II - II in fig. 1, and fig. 3 shows a section of the heating chamber's tube wall on the inlet side for the combustion agents, where the tubes shown on a somewhat larger scale are provided with ribs or flanges.

Ifølge fig. 1 føres avfallsstoffene inn i en fylletrakt 1 og kommer gjennom denne inn i et som en vertikal sjakt utformet opphetningsrom 2 og danner der et sjikt eller lag. Opphetningsrommets 2 vegger er dannet av rør 3 som mellom seg på den ene side danner slisser 4 for innløp av foropphetede forbrenningsmidler inn i opphetningsrommet 2 og på den annen side slisser 5 for utløp av avgassene fra opphetningsrommet 2 (se fig. 2). De foropphetede forbrenningsmidler innføres under dosering gjennom tre kanaler 9, 10, 11 og tre tilhø-rende soner 6, 7, 8 gjennom innløpsslissene 4 i horisontalretningen inn i opphetningsrommet 2. Dermed er, sett i forhold til forbrennirigs-midlenes strømningsvei, innløpsåpningene 4 for opphetningsrommet 2 According to fig. 1, the waste materials are fed into a filling funnel 1 and through this enter a heating room 2 designed as a vertical shaft and form a layer or layer there. The walls of the heating chamber 2 are formed by pipes 3 which form slots 4 between them on one side for the entry of preheated fuels into the heating chamber 2 and on the other side slits 5 for the outlet of the exhaust gases from the heating chamber 2 (see fig. 2). The preheated fuels are introduced during dosing through three channels 9, 10, 11 and three associated zones 6, 7, 8 through the inlet slits 4 in the horizontal direction into the heating space 2. Thus, seen in relation to the flow path of the fuels, the inlet openings 4 for the heating room 2

for forbrenningsmidlene utløpsåpningene\til kanalene 9 hhv. 10 eller 11. For innbyrdes uavhengig regulering av forbrenningsmiddelmengdene som skal tilføres de tre soner 6, 7 og 8 er det i de tre kanaler 9, for the combustibles the outlet openings\to the channels 9 or 10 or 11. For mutually independent regulation of the quantities of fuel to be supplied to the three zones 6, 7 and 8, in the three channels 9,

lo og 11 anordnet strupespjeld 12, 13 og 14, mens det for innbyrdes uavhengig regulering av temperaturen av disse forbrenningsmidler er ved kanalene 9, 10 hhv. 11 anordnet tilkoblinger 15, 16 og 17 for den doserte innføring av kalde forbrenningsmidler. De forbrenningsgasser som dannes ved forbrenning av en del av de flyktige brennbare bestanddeler i avfallsstoffsjiktet i opphetningsrommet 2, strømmer vesentlig i horisontalretningen på tvers gjennom det i sjakten 2 i vertikalretningen nedover førte sjikt og gjennom utløpsslissene 5 inn i et etterforbrenningsrom 18 som tilføres sekundær luft gjennom åpninger 19. Denne sekundærluft tjener til fullstendig utbrenning av de sammen med de fra delforbrenningen resulterende forbrenningsgasser fra opphetningsrommet 2 bortførte, gassformige spalteprodukter fra de flyktige bestanddeler i etterforbrenningsrommet 18. lo and 11 arranged throttle valves 12, 13 and 14, while for mutually independent regulation of the temperature of these fuels is at the channels 9, 10 respectively. 11 arranged connections 15, 16 and 17 for the dosed introduction of cold fuels. The combustion gases which are formed by burning a part of the volatile combustible components in the waste material layer in the heating chamber 2, flow substantially in the horizontal direction across the vertically downwards layer in the shaft 2 and through the outlet slits 5 into an afterburning chamber 18 which is supplied with secondary air through openings 19. This secondary air serves for the complete combustion of the gaseous split products from the volatile components in the afterburner 18 removed together with the combustion gases resulting from the partial combustion from the heating chamber 2.

Som følge av forbrenningen av en del av de flyktige brennbare bestanddeler dannes nemlig i opphetningsrommet 2 ikke bare forbrenningsgasser, men også gassformige spalteprodukter, fordi delforbrenningen av de flyktige bestanddeler akselereres under den raske temperaturstigning sorn følge av foropphetningen av de tilsvarende doserte forbrenningsmidler, og på grunn av denne raske temperaturstigning spaltes termisk, dvs. "krakkes", de flyktige bestanddeler i lett brennbare gassformige stoffer og vanskelig brennbare faste stoffer. As a result of the combustion of a part of the volatile combustible components, not only combustion gases are formed in the heating chamber 2, but also gaseous fission products, because the partial combustion of the volatile components is accelerated during the rapid temperature rise as a result of the preheating of the correspondingly dosed fuels, and due to of this rapid rise in temperature, the volatile components are thermally decomposed, i.e. "cracked", into easily flammable gaseous substances and hard-to-burn solid substances.

Avfallsstoffene som er tørket og foropphetet i opphetningsrommet 2, forlater dette rom gjennom et regulerbart utløp 2a og transporteres ved hjelp av en regulerbar transport- og fordelingsinnretning 20/22 inn i et smelterom 21. En transportsleide 22 eller -skyver som reguleres hydraulisk og som kan beveges frem og tilbake, skyver avfallsstoffene gjennom en transportkanal 20 mot smelterommet 21. Som følge av at det søyleaktige sjikt av avfallsstoffer i sjakten 2 i li-ten avstand under sjaktutløpet 2a hviler på transportsleiden 22, og fordi denne sleide ved regulerbar frem- og tilbakebevegelse skyver en mere eller mindre stor mengde avfallsstoffer gjennom transportkanalen 20, er det oppnådd effektiv regulering av utløpet 2a. Utløpet av transportkanalen 20 er ved smelterommet 21 tilsluttet en del av rommets omkrets, hvorved avfallsstoffene fordeles jevnt over denne omkretsdel av smelterommet 21 og, i samsvar med'transportsleidens 22 bevegelse, faller ned langs smelteromveggen i smelterommet 21. The waste materials that have been dried and preheated in the heating chamber 2 leave this chamber through an adjustable outlet 2a and are transported by means of an adjustable transport and distribution device 20/22 into a melting chamber 21. A transport slide 22 or pusher which is hydraulically regulated and which can is moved back and forth, the waste materials push through a transport channel 20 towards the melting chamber 21. As a result of the fact that the columnar layer of waste materials in the shaft 2 a short distance below the shaft outlet 2a rests on the transport slide 22, and because this slide by adjustable back and forth movement pushes a more or less large amount of waste through the transport channel 20, effective regulation of the outlet 2a has been achieved. The outlet of the transport channel 20 is at the melting chamber 21 connected to a part of the room's circumference, whereby the waste materials are distributed evenly over this circumferential part of the melting chamber 21 and, in accordance with the movement of the transport slide 22, fall down along the melting chamber wall in the melting chamber 21.

Den på fig. 1 med 2 0a betegnede toppvegg eller taket til transportkanalen 2 0 er delvis, dvs. i området for etterforbrenningsrommets 18 nedre ende, dannet ved et rørgitter 23.. Støvformede bestanddeler som av forbrenningsgassene føres fra det i opphetningsrommet 2 beliggende sjikt av avfallsstoffer gjennom utløpsslissene 5, føres inn i etterforbrenningsrommet 18, faller gjennom rørgitteret 23 inn i transportkanalen 2o og transporteres av denne også inn i smelterommet 21. The one in fig. 1 the top wall or the roof of the transport channel 20 designated by 20a is partially, i.e. in the area of the afterburner chamber 18's lower end, formed by a pipe grid 23.. Dust-shaped constituents which are carried by the combustion gases from the layer of waste materials located in the heating chamber 2 through the outlet slits 5 , is fed into the afterburner chamber 18, falls through the pipe grid 23 into the transport channel 2o and is also transported by this into the melting chamber 21.

Den forbrenningsluftmengde som er nødvendig for delforbrenningen i opphetningsrommet 2 og transportmengden av de gjennom transportkanalen 2 0 inn i smelterommet 21 transporterte, tørkede og foropphetede avfallsstoffer avstemmes innbyrd_jss slik at avfallsstoffene kommer inn i smelterommet 21 med en temperatur på ca. 200 til 500°C. The amount of combustion air required for the partial combustion in the heating chamber 2 and the transport quantity of the dried and preheated waste materials transported through the transport channel 20 into the melting chamber 21 are mutually coordinated so that the waste materials enter the melting chamber 21 at a temperature of approx. 200 to 500°C.

Smelterommet 21 hvori restene utbrennes fullstendig og smeltes, er i det vesentlige utført som beskrevet i patent 112 084. Ifølge fig. 1 har smelterommet et slaggoverløp 24 hvis overløpskant 24a ved smelterommet 21 er anordnet i en slik høydestilling at et slaggbad 25 dannes i smelterommet 21. Foropphetede forbrenningsmidler tilføres gjennom en rin^ledning 2 6 med flere vinddyser 27 som rager inn i smelterommet 21 og er rettet rnot slaggbadet 25. Projeksjonene av vinddy-senes 27 akser ned nå slapøbadets 25 overflate 25a tangerer tenkte, fortrinnsvis konsentriske, sirkler på denne overflate 25a, hvor om-kretsene av disse sirkler er like og/eller mindre enn halve omkretsen av smelterommet 21 og dermed av slaggbadet 25. På denne måte overfø-res en del av forbrenningsmidlenes kinetiske strømningsenergi til slaggbadet 25, slik at dette holdes i livlig rotasjonsbevegelse. Som følge av slaggbadets 25 turbulente bevegelse oppløses og homogent innbindes de forskjellig smeltbare stoffer av avfall i slaggbadet. The melting chamber 21, in which the residues are completely burned out and melted, is substantially designed as described in patent 112 084. According to fig. 1, the melting chamber has a slag overflow 24 whose overflow edge 24a at the melting chamber 21 is arranged in such a height position that a slag bath 25 is formed in the melting chamber 21. Preheated fuels are supplied through a flow line 2 6 with several wind nozzles 27 that project into the melting chamber 21 and are directed rnot the slag bath 25. The projections of the wind nozzles 27 axes down now the surface 25a of the slag bath 25 are tangent to imaginary, preferably concentric, circles on this surface 25a, where the circumferences of these circles are equal to and/or less than half the circumference of the melting chamber 21 and thus of the slag bath 25. In this way, part of the combustibles' kinetic flow energy is transferred to the slag bath 25, so that it is kept in lively rotational motion. As a result of the turbulent movement of the slag bath 25, the differently fusible substances of waste are dissolved and homogeneously incorporated in the slag bath.

Som også forklart i patent 112 084 rager vinddysene 27 så langt inn As also explained in patent 112 084, the wind nozzles 27 project so far in

i smelterommet 21 at de ikke forstyrrer strømmen av avfallsstoffer som i smelterommet 21 faller ned langs smelterommets 21 vegg. in the melting chamber 21 that they do not disturb the flow of waste substances which in the melting chamber 21 fall down along the melting chamber 21 wall.

Forbrenningsgassene som dannes ved utbrenning av de faste rester i smelterommet 21, trekkes gjennom smelterommets 21 sjakt oppover og kommer inn i et blanderom 28 hvor det for regulering av deres temperatur innføres kalde avgasser. Til dette formål er det anordnet en ringledning 29 med flere langs blanderommets 28 omkrets jevnt fordelte ledninger 30 som fører inn i blanderommet 28. Ringledningen 29 tilføres avgasser som med hensyn til røkgassveien avtas på et sted bak den på fig. 1 ikke viste støvutskiller og som har en temperatur på 200 til 300°C. Den således i blanderommet 28 dannede blanding av avgasser forlater blanderommet 2 8 med en temperatur på ca. 950°C og forenes med de fra etterforbrenningsrommet 18 gjennom en utløpsåpning 18a unnvikende forbrenningsgasser i en kanal 31. De således forenede avgasser fra anlegget føres deretter for utnyttelse av avvarmen gjennom en avvarmekjel og en etter denne anordnet støvutskiller og kommer til slutt gjennom en på fig. 1 ikke vist pipe ut i det fri. Hvis anlegget omfatter en sugetrekkvifte for økning av trekken, er denne fortrinnsvis anordnet bak støvutskilleren, slik at den gjennomstrømmes av de rensede avgasser. The combustion gases which are formed by burning the solid residues in the melting chamber 21 are drawn up through the shaft of the melting chamber 21 and enter a mixing chamber 28 where cold exhaust gases are introduced to regulate their temperature. For this purpose, a ring pipe 29 is arranged with several pipes 30 evenly distributed along the circumference of the mixing chamber 28 leading into the mixing chamber 28. The ring pipe 29 is supplied with exhaust gases which, with respect to the flue gas path, are removed at a place behind it in fig. 1 not shown dust separator and which has a temperature of 200 to 300°C. The mixture of exhaust gases thus formed in the mixing chamber 28 leaves the mixing chamber 28 at a temperature of approx. 950°C and is combined with the combustion gases escaping from the post-combustion chamber 18 through an outlet opening 18a in a channel 31. The thus combined exhaust gases from the plant are then led for utilization of the waste heat through a waste heat boiler and a dust separator arranged after this and finally come through a in fig . 1 not shown pipe out into the open. If the system includes a suction draft fan to increase the draft, this is preferably arranged behind the dust separator, so that the cleaned exhaust gases flow through it.

Den på fig. 1 bare skjematisk viste avvarmekjel består i det vesentlige av to vertikale trekk for avgassene. I det første nedad-gående trekk 32, som er utstyrt med stråleheteflater 33, nedsettes avgaooonoo avgassenes temperatur til ca. 750 til 850°C. I det annet oppadgående trekk 34 finner den konvektive temperaturnedsettelse i avgassene sted på vanlig måte ved hjelp av dampoverhetere, fordamp-ningssatser (Verdampferpaketen), luftforvarmere og fødevannforvarmere til en temperatur fra 200 til 300°C. Endelig forlater avgassene avvarmekjelen gjennom et utløp 35 i hvis område og etter de siste etter-heteflater kan det være anordnet avgasspjeld som er antydet med 3 5a på fig. 1. The one in fig. 1 heating boiler shown only schematically essentially consists of two vertical drafts for the exhaust gases. In the first downward draft 32, which is equipped with radiant heating surfaces 33, the temperature of the exhaust gases is reduced to approx. 750 to 850°C. In the second upward draft 34, the convective temperature reduction in the exhaust gases takes place in the usual way by means of steam superheaters, evaporation sets (Verdampferpaketen), air preheaters and feed water preheaters to a temperature of 200 to 300°C. Finally, the exhaust gases leave the heating boiler through an outlet 35 in the area of which and after the last after-heating surfaces there may be an exhaust gas damper indicated by 35a in fig. 1.

Opphetningsrommet 2, etterforbrenningsrommet 18, smelterommet 21 og blanderommet 28 samt kanalen 31 og avvarmekjelen 32, 34 er sam_ menfattet til en dampkjelenhet 36 og som sådan utstyrt med en felles damptrommel 3 6a. Til denne dampkjels 3 6 heteflatesystem er det også tilkoblet rørene 3 i opphetningsrommets 2 rørvegger samt rørene i rørgitteret 23 som vannførende rør, og hvor vannsirkulasjonskretsen for dampkjelen 3 6 kan være en naturomløpskrets eller tvangsomløpskrets. The heating chamber 2, the afterburning chamber 18, the melting chamber 21 and the mixing chamber 28 as well as the channel 31 and the heating boiler 32, 34 are combined into a steam boiler unit 36 and as such equipped with a common steam drum 3 6a. The pipes 3 in the pipe walls of the heating room 2 as well as the pipes in the pipe grid 23 are also connected to the hot surface system of this steam boiler 3 6 as water-carrying pipes, and where the water circulation circuit for the steam boiler 3 6 can be a natural circulation circuit or a forced circulation circuit.

Avfallsoljer og brennbare, formbare eller pastaaktige avfallsstoffer føres gjennom en ledning 37 inn i smelterommet 21. Ledningen 37 er hensiktsmessig forenet med vinddysene 27 til en brenner, idet ledningen fortsetter sentralt inn i vinddysen 27 og helt til dysens fremre ende hvor den er utstyrt med et dyseaktig munnstykke. En slik dysekombinasjon er skjematisk antydet på fig. 1 ved en av vinddysene 27. Waste oils and combustible, malleable or pasty waste substances are led through a line 37 into the melting chamber 21. The line 37 is appropriately connected to the wind nozzles 27 of a burner, the line continuing centrally into the wind nozzle 27 and all the way to the front end of the nozzle where it is equipped with a nozzle-like nozzle. Such a nozzle combination is schematically indicated in fig. 1 at one of the wind nozzles 27.

Fig. 3 viser et utsnitt av rørveggen som er anordnet på den si-de hvor forbrenningsmidlene går inn i opphetningsrommet 2. Forskjellig fra fig. 2 er rørveggen i dette tilfelle dannet av ribberør 3' hvor parene med naboribber 3'a danner mellom seg en smal spalte 4' for innløpet av forbrenningsmidlene inn i opphetningsrommet 2. Disse ribberør 3' som på samme måte som de glatte rør 3 ifølge fig. 2, er dampkjelens 3 6 vannførende rør, benyttes særlig når sammensetningen av avfallsstoffene er meget uensartet og hvor det allikevel skal sikres en tilstrekkelig jevn fordeling av forbrenningsmidlene over det i forbrenningsrommet 2 beliggende avfallssjikt eller søppelsjikt. Fig. 3 shows a section of the pipe wall which is arranged on the side where the combustibles enter the heating chamber 2. Different from fig. 2, the tube wall in this case is formed by ribbed tubes 3' where the pairs of neighboring ribs 3'a form between them a narrow gap 4' for the inlet of the combustion agents into the heating chamber 2. These ribbed tubes 3' which, in the same way as the smooth tubes 3 according to fig. . 2, the steam boiler's 3 6 water-carrying pipe, is used in particular when the composition of the waste materials is very uneven and where a sufficiently even distribution of the combustibles over the waste layer or rubbish layer located in the combustion chamber 2 must nevertheless be ensured.

Som følge av strupevirkningen av de smale spalter 4' som er skarpt begrenset ved rørribbenes 3<*>a kanter i rørveggen oppnås en god fordeling av forbrenningsmidlene samtidig som det i stor utstrekning unngås såkalte "gjennomblåsninger" ("Durchblaser") som skal omtales nærmere nedenfor. Eventuelt kan en slik vegg også være anordnet på avgassenes utløpsside og ville da erstatte den på fig. 2 viste rørvegg av glatte rør 3 som danner u tløpsslissene 5. As a result of the throttling effect of the narrow slits 4' which are sharply limited at the edges of the tube ribs 3<*>a in the tube wall, a good distribution of the combustibles is achieved while simultaneously avoiding to a large extent so-called "blow-throughs" ("Durchblaser"), which will be discussed in more detail below. Optionally, such a wall can also be arranged on the exhaust gas outlet side and would then replace the one in fig. 2 showed pipe wall of smooth pipes 3 which form the outlet slots 5.

For opphetningen av avfallsstoffsjiktet er det alltid og først og fremst vesentlig at avfallsstoffene gjennomstrømmes jevnt av de foropphetede forbrenningsmidler, hvilket imidlertid ofte er vanskelig å oppnå fordi avfallsstoffene ofte ligger med forskjellig tetthet i sjiktet. Derfor må det i slike tilfelle og først og fremst på innløps-siden for forbrenningsmidlene,dvs. ved innløpsåpningene 4 hhv. 4', sørges for at de såkalte "gjennomblåsninger" unngåes. Disse "gjennomblåsninger" frembringes ved de forskjellig tett på hverandre liggende avfallsstoffer isjiktet. Til dette formål er de ved rørene 3 dannede innløpsslisser 4 utført meget smale, slik at hastigheten av de gjennom slissene strømmende forbrenningsmidler er det flerdobbelte av deres hastighet i tilføringskanalen 9, 10 og 11 og i avfallsstoffsjiktet. Slike smale slisser 4' kan særlig lett tilveiebringes ved hjelp av de på fig. 3 viste ribberør 3a med mot hverandre rettede ribber eller flenser 3'a. For the heating of the waste material layer, it is always and primarily essential that the waste materials flow evenly through the preheated fuels, which is, however, often difficult to achieve because the waste materials often lie with different densities in the layer. Therefore, in such cases, and primarily on the inlet side for the combustibles, i.e. at the inlet openings 4 or 4', it is ensured that the so-called "blow-throughs" are avoided. These "blow-throughs" are produced by the different layers of waste materials lying close to each other. For this purpose, the inlet slots 4 formed by the pipes 3 are made very narrow, so that the speed of the combustibles flowing through the slots is multiple times their speed in the supply channels 9, 10 and 11 and in the waste material layer. Such narrow slits 4' can be provided particularly easily with the help of those in fig. 3 showed ribbed tubes 3a with mutually directed ribs or flanges 3'a.

Ved avfallsstoffer som inneholder forholdsvis små mengder uorganiske bestanddeler og derfor har tilsvarende høyere brennverdi, er det ikke alltid nødvendig å fordele de faste rester som fåes fra delforbrenningen av de flyktige bestanddeler i opphetningsrommet 2 over hele omfanget av det sjaktformede, fortrinnsvis sirkelsylindris-ke smelterom 21. Det er da tilstrekkelig at disse rester bare inn-føres over deler av omfanget av smelteromsjakten, f.eks. over eller langs den halve sjaktomkrets av smelterommet 21, som på fig. 1 er antydet ved utløpet av transportkanalen 20 i transport- og fordelingsinnretningen 20, 22. In the case of waste materials that contain relatively small amounts of inorganic components and therefore have a correspondingly higher calorific value, it is not always necessary to distribute the solid residues obtained from the partial combustion of the volatile components in the heating chamber 2 over the entire extent of the shaft-shaped, preferably circular-cylindrical melting chamber 21 It is then sufficient that these residues are only introduced over parts of the scope of the melting room shaft, e.g. over or along the half shaft circumference of the melting space 21, as in fig. 1 is indicated at the outlet of the transport channel 20 in the transport and distribution device 20, 22.

Istedenfor en eneste transportkanal 20 kan også flere slike transportkanaler være anordnet og hvor transportsleider 22 er anordnet i hver kanal og er bevegelige frem og tilbake og hydraulisk regu-lerbare, men også pneumatisk eller mekanisk drevne transportsleider kan brukes. Utløpene fra disse transportkanaler 20 er da fordelt langs smelterommets 21 omkrets hhv. langs en del av denne omkrets, Instead of a single transport channel 20, several such transport channels can also be arranged and where transport slides 22 are arranged in each channel and are movable back and forth and hydraulically adjustable, but also pneumatically or mechanically driven transport slides can be used. The outlets from these transport channels 20 are then distributed along the circumference of the melting chamber 21 or along part of this circumference,

og også her faller avfallsstoffene ned i smelterommet 21 langs smelterommets vegg i samsvar med bevegelsen av transportsleidene 22. and here too the waste materials fall into the melting chamber 21 along the wall of the melting chamber in accordance with the movement of the transport slides 22.

Delforbrenningen i opphetningsrommet 2 under samtidig spaltning (krakking) av de flyktige bestanddeler av de brennbare substanser i avfallsstoffene til lett brennbare gassformige og vanskelig brennbare faste andeler krever en sæ^rlig føring av forbrenningsmidlene gjennom avfallsstoffsjiktet og da under tilsvarende dosering og eventuelt temperering av forbrenningsmidlene. Mens delforbrenningen må innledes under tilførsel av en rikelig luftmengde for at den for krakking nødvendige raske temperaturstigning i avfallssjikte tjoppnås, må den videre forbrenning skje under tiltagende luftmangel slik at de vanskelig forbrennbare spaltningsrester forblir i avfallsstoffene. Dette er særlig viktig for dannelse av brennbare rester i en mmengde som er tilstrekkelig for den etterfølgende smeltning av de ikke brennbare andeler, dvs. for realisering av denne smelteprosess. Disse rester består vesentlig av karbon og høymolekylære karbonhydrogenforbin-delser og har en høy brennverdi. Derfor frembringer disse rester under forbrenningen i smelterommet 21 en høy forbrenningstemperatur som økes ytterligere ved at disse rester som følge av delforbrenningen av de flyktige bestanddeler i opphetningsrommet 2 allerede er foropphetet til en forholdsvis høy temperatur. The partial combustion in the heating chamber 2 during the simultaneous splitting (cracking) of the volatile components of the combustible substances in the waste materials into easily combustible gaseous and hard-to-burn solid parts requires a special routing of the combustibles through the waste material layer and then under corresponding dosing and possibly tempering of the combustibles. While the partial combustion must be initiated under the supply of an ample amount of air so that the rapid temperature rise in the waste layer necessary for cracking is reached, the further combustion must take place under increasing air shortage so that the difficult-to-burn decomposition residues remain in the waste materials. This is particularly important for the formation of combustible residues in an amount that is sufficient for the subsequent melting of the non-combustible portions, i.e. for the realization of this melting process. These residues consist essentially of carbon and high-molecular carbon-hydrogen compounds and have a high calorific value. Therefore, during the combustion in the melting chamber 21, these residues produce a high combustion temperature which is further increased by the fact that these residues, as a result of the partial combustion of the volatile components in the heating chamber 2, are already preheated to a relatively high temperature.

Derfor ledes forbrenningsmidlene til delforbrenning av de flyktige bestanddeler i vesentlig horisontal retning gjennom det i opphetningsrommet 2 beliggende avfallsstoffsjikt, mens avfa<1>Isstoffene føres i vertikalretningen gjennom opphetningsrommet 2 og hvor mengdene og eventuelt også temperaturene av de i flere, separate strømmer i forskjellige høyder av sjakten 2 gjennom avfallsstoffsjiktet strøm-mende forbrenningsmidler kan reguleres uavhengig av hverandre, hvorved det oppnås en rask og vidtgående differensiert og pålitelig til-pasning av gjennomstrømningsforholdene for forbrenningsmidlene i opphetningsrommet 2 og dermed sikres oppnåelsen av de foran nevnte betin-gelser. Therefore, the combustibles for partial combustion of the volatile components are led in an essentially horizontal direction through the layer of waste material located in the heating chamber 2, while the defa<1>Ice substances are led in the vertical direction through the heating chamber 2 and where the quantities and possibly also the temperatures of them in several, separate streams at different heights of the shaft 2 through the waste material layer flowing combustibles can be regulated independently of each other, whereby a rapid and widely differentiated and reliable adaptation of the flow conditions for the combustibles in the heating room 2 is achieved and thus the achievement of the aforementioned conditions is ensured.

Da de forbrenningsgasser som ledes bort fra de nedre sjikt av Then the combustion gases that are led away from the lower layers of

de i opphetningsrommet 2 beliggende avfallsstoffer som følge av den på dette sted rådende luftmangel fører med seg fremdeles brennbare, gassformige spalteprodukter, må det sørges for etterforbrenning av de sistnevnte, hvilket skjer i etterforbrenningsrommet 18. the waste materials located in the heating room 2, as a result of the lack of air prevailing in this place still carry flammable, gaseous fission products, provision must be made for the latter to be combusted, which takes place in the aftercombustion room 18.

Andelen av de flyktige bestanddeler som skal forbrennes, er betinget ved fuktighetsinnholdet av avfallsstoffene, opphetningsgraden for restene og den nødvendige temperatur i de bortledende forbrenningsgasser. Avfallsstoffene foropphetes fordelaktig til en temperatur på ca. 400 til 500°C. Temperaturen av de avgående forbrenningsgasser må ikke synke under 75 0°C for å sikre restløs spaltning av illeluktende gassformige forbrenningsprodukter. Ved regulering av mengden og temperaturen av de enkelte forbrenningsmiddelstrømmer har man full anledning til tørking og foropphetning av avfallsstoffene med tanke på dette. The proportion of the volatile components to be incinerated is conditioned by the moisture content of the waste materials, the degree of heating of the residues and the required temperature in the combustion gases that lead away. The waste materials are advantageously preheated to a temperature of approx. 400 to 500°C. The temperature of the outgoing combustion gases must not drop below 75 0°C to ensure complete decomposition of foul-smelling gaseous combustion products. By regulating the quantity and temperature of the individual fuel streams, one has full opportunity to dry and preheat the waste materials with this in mind.

Som vist på fig. 2 har opphetningsrommet 2 vesentlig rektangu-lært tverrsnitt. Denne tverrsnittsform gir seg særlig derav at der over hele bredden av opphetningsrommet 2 på innløpssiden for de foropphetede forbrenningsmidler og på.utløpssiden for avgassene er anordnet av glatte rør 3 eller ribberør 3a dannede rette rørvegger med innløpsslisser 4 hhv. 4', hhv. utløpsslisser 5, som vist på fig. 2 og 3. As shown in fig. 2, the heating chamber 2 has a substantially rectangular cross-section. This cross-sectional shape results in particular from the fact that over the entire width of the heating chamber 2 on the inlet side for the preheated fuels and on the outlet side for the exhaust gases there are straight pipe walls formed by smooth pipes 3 or ribbed pipes 3a with inlet slots 4 respectively. 4', respectively outlet slots 5, as shown in fig. 2 and 3.

Mens disse to rørv^egger er uklædt, danner de to andre vinkel-rett på de førstnevnte vegger forløpende og også av rør 3 bestående rørvegger kjølevannsysterner, hvor de egentlige qvnsvegger i opphetningsrommet 2 som kjøles av de nevnte rørvegger kan bestå av keramiske byggematerialer. While these two pipe walls are unclad, the two other pipe walls running at right angles to the first-mentioned walls and also consisting of pipes 3 form cooling water cisterns, where the actual walls of the heating room 2 which are cooled by the said pipe walls can consist of ceramic building materials.

Eksempel Example

I et forbrenningsanlegg som svarer til den på tegningen viste anordning skal bysøppel forbrennes som har en brennverdi på ca. In an incineration plant that corresponds to the device shown in the drawing, municipal waste with a calorific value of approx.

130 0 kcal/kg, et vanninnhold på 41%, et askeinnhold på 24% og et inn-hold av brennbare substanser på 35%, med 30% flyktige bestanddeler og 5% karbon. 130 0 kcal/kg, a water content of 41%, an ash content of 24% and a content of combustible substances of 35%, with 30% volatile components and 5% carbon.

Opphetningsrommet 2 har en lengde på 1,4 m, bredde på 1,0 m og høyde på 5,0 m og tilføres pr. time 5 tonn slikt bysøppel og 45 00normal m 3 forbrenningsluft, hvorav 2000 normal m 3/timeti. den Øverste sone 6 og 1800 normal m 3/time i den midtre-sone 7 hhv. med en temperatur på 350°C, samt 700 normal m^/time i den nederste sone 8 ved en temperatur på 100°C. Inn i etterforbrenningsrommet 18 innføres pr. time ca. 1000 normal m forbrenningsluft med en temperatur på 350°C som sekundærluft. Fra etterforbrenningsrommet 18 strømmer ut ca. Heating room 2 has a length of 1.4 m, width of 1.0 m and height of 5.0 m and is supplied per hour 5 tonnes of such municipal waste and 45,000 normal m 3 of combustion air, of which 2,000 normal m 3/hour. the Upper zone 6 and 1800 normal m 3/hour in the middle zone 7 respectively. with a temperature of 350°C, as well as 700 normal m^/hour in the lower zone 8 at a temperature of 100°C. Into the afterburner 18 is introduced per hour approx. 1000 normal m of combustion air with a temperature of 350°C as secondary air. From the post-combustion chamber 18 flows out approx.

8800 normal m^/time avgasser med en temperatur på omtrent 760°C. 8800 normal m^/hour exhausts at a temperature of approximately 760°C.

I opphetningsrommet 2 forbrenner 65 til 70% av de brennbare flyktige bestanddeler, mens resten av disse samt det faste karbon sammen med de ubrennbare rester som i opphetningsrommet 2 ble foropphetet til ca. 400°C føres ut fra opphetningsrommet 2 til smelterommet 21. In the heating chamber 2, 65 to 70% of the combustible volatile components burn, while the rest of these as well as the solid carbon together with the non-combustible residues which in the heating chamber 2 were preheated to approx. 400°C is led out from the heating chamber 2 to the melting chamber 21.

I smelterommet 21 utbrennes fullstendig avfallsstoffene ved en temperatur på over 1600°C, hvor de ubrennbare stoffer smelter og me-talldelene overføres til deres oksyder. Bruktoljeandelen forbrenner også i smelterommet 21. Tilsvarende tilføres smelterommet 21 ca. 3 0 kg brukt olje pr. time. Gjennom vinddysene 27 føres inn pr. time ca. 5800 normal m^ foropphetet luft med en temperatur på 400°C. In the melting chamber 21, the waste materials are completely burned out at a temperature of over 1600°C, where the non-combustible materials melt and the metal parts are transferred to their oxides. The used oil portion also burns in the melting chamber 21. Correspondingly, the melting chamber 21 is supplied with approx. 30 kg of used oil per hour. Through the wind nozzles 27 are introduced per hour approx. 5800 normal m^ of preheated air with a temperature of 400°C.

Fra smelterommet 21 flyter kontinuerlig over slaggoverløpet 24 1,25 tonn slagg pr. time som deretter granuleres. I blanderommet 28 tilføres pr. ti. me 3800 normal m 3 avgasser med en temperatur på o ca. 25 0°C som ble ledet bort fra avgasskanalen bak støvutskilleren og til-føres de fra smelterommet 21 utstrømmende avgasser, slik at den derved dannede avgassblanding strømmer ut av blanderommet 28 ved en temperatur på 950°C. From the smelting room 21, 1.25 tonnes of slag flow continuously over the slag overflow 24 per hour which is then granulated. In the mixing chamber 28 is supplied per ten. me 3800 normal m 3 exhaust gas with a temperature of o approx. 25 0°C which was led away from the exhaust gas channel behind the dust separator and is added to the exhaust gases flowing out of the melting chamber 21, so that the resulting exhaust gas mixture flows out of the mixing chamber 28 at a temperature of 950°C.

Avgassene fra etterforbrenningsrommet 18 og fra blanderommet 28 forenes i kanalen 31 og føres sammen gjennom avvarmekjelen 32, 34, støvutskilleren og pipen og ut i det frie. The exhaust gases from the after-combustion chamber 18 and from the mixing chamber 28 are united in the channel 31 and are led together through the heating boiler 32, 34, the dust separator and the pipe and out into the open air.

Fødevannet tilføres kjeleanlegget 36 etter forvarming i føde-vannsforvarmeren og med en temperatur på 125°C. Fremstillingen av damp utgjør ved et trykk på 30 ata og en damptemperatur på 3 6Q°C The feed water is supplied to the boiler plant 36 after preheating in the feed water preheater and at a temperature of 125°C. The production of steam amounts to a pressure of 30 ata and a steam temperature of 3 6Q°C

ca. 7 tonn/time. about. 7 tons/hour.

Flyvestøvet som samles i støvutskilleren utgjør ca. 500 kg/time The flying dust collected in the dust separator amounts to approx. 500 kg/hour

og føres pneumatisk tilbake til smelterommet 21 og smeltes der. and is pneumatically fed back to the melting chamber 21 and melted there.

Det dannede granulerte slagg er helt fritt for organiske og reaksjonsaktive stoffer og benyttes som byggemateriale, f.eks. for veibygning. The formed granulated slag is completely free of organic and reactive substances and is used as a building material, e.g. for road construction.

Forbrenningsanlegget kan være utstyrt med måle- og regjerings-apparater hvor det brukte måle- og reguleringssystem kan være utført slik at det oppnås en fullatéhdig automatisk styring av anlegget. The incineration plant can be equipped with measuring and control devices where the used measuring and regulation system can be designed so that fully automatic control of the plant is achieved.

Claims (10)

1. Fremgangsmåte til forbrenning av faste avfallsstoffer, hvor avfallsstoffene beveges gjennom et opphetningsrom og først vesentlig tørkes og opphetes og deretter tilføres et smelterom, hvori deres brennbare bestanddeler forbrennes og de ubrennbare rester smeltes og periodisk eller kontinuerlig i flytende tilstand avtappes fra smelterommet, hvor de i opphetningsrommet tørkede og opphetede avfallsstoffer kastes på en sirkelringformet transport- og fordelingsinnretnihg og føres på rutsjebaner hvorfra de faller langs veggen ned i smelterommet som gjennom på veggens omkrets jevnt fordelte og inn i smelterommet til over strømmen av de nedfallende avfallsstoffer innoverragende dyser tilføres under stor hastighet fortrinnsvis foropphetede forbrenningsmidler, f.eks. luft, og eventuelt brennstoffer, hvorved de brennbare bestanddeler av avfallsstoffene og eventuelt brennstoffer forbrennes under sterk turbulens og de uorganiske bestanddeler av avfallsstoffene overføres til smel-teflytende tilstand og fra hvilket rom forbrenningsgassene ledes bort for utnyttelse av avvarme og viderebehandling, karakterisert ved at .avfallsstoffene i opphetningsrommet tørkes og foropphetes ved en delforbrenning av de flyktige bestanddeler av deres brennbare andel, idet de tilføres tilsvarende doserte forbrenningsmidler, at ved hjelp av en foropphetning av forbrenningsmidlene akselereres delforbrenningen av de flyktige bestanddeler under rask temperaturstigning og de flyktige bestanddeler spaltes termisk i lett brennbare gassformige stoffer og vanskelig brennbare faste stoffer og at de derved dannede faste rester tilføres smelterommet og der utbrennes fullstendig og smeltes, mens de av uforbrente, gassformige spalteprodukter og av forbrenningsgasser fra delforbrenningen bestående avgasser ledes bort fra opphetningsrommet og at dé uforbrente gassformige spalteprodukter deretter etter-for brennes ved hjelp av tilført sekundærluft.1. Process for incineration of solid waste materials, where the waste materials are moved through a heating chamber and are first substantially dried and heated and then fed into a melting chamber, in which their combustible components are burned and the non-combustible residues are melted and periodically or continuously in a liquid state are drained from the melting chamber, where they in the heating room, dried and heated waste materials are thrown onto a circular ring-shaped transport and distribution device and guided on chutes from where they fall along the wall into the melting room, which is evenly distributed through the wall's circumference and into the melting room until above the flow of the falling waste materials, inwardly projecting nozzles are fed at high speed preferably preheated fuels, e.g. air, and possibly fuels, whereby the combustible components of the waste materials and any fuels are combusted under strong turbulence and the inorganic components of the waste materials are transferred to a melt-liquid state and from which room the combustion gases are led away for utilization of waste heat and further processing, characterized in that the waste materials in the heating chamber, the volatile components are dried and preheated by a partial combustion of their combustible proportion, as they are supplied with correspondingly dosed combustibles, that by means of a preheating of the combustibles, the partial combustion of the volatile components is accelerated during a rapid temperature rise and the volatile components are thermally split into easily flammable gaseous substances and hard-to-burn solid substances and that the resulting solid residues are supplied to the melting chamber where they are completely burned out and melted, while those of unburned, gaseous fission products and of combustion gases from the partial combustion existing exhaust gases are led away from the heating room and that the unburned gaseous fission products are subsequently burned with the help of supplied secondary air. 2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at de foropphetede doserte forbrenningsmidler for delforbrenning av de flyktige bestanddeler ledes i det minste i tilnærmelsesvis horisontal retning gjennom et sjikt av de avfallsstoffer som skal tørkes og foropphetes og som føres gjennom sjakten i minst tilnærmelsesvis vertikal retning, og at mengdene og eventuelt temperaturene av de på tvers gjennom avfallsstoffsjiktet strømmende forbrenningsmidler reguleres i forskjellige høyder av sjakten uavhengig av hverandre.2. Method according to claim 1, characterized in that the preheated dosed combustibles for partial combustion of the volatile components are led at least in an approximately horizontal direction through a layer of the waste materials to be dried and preheated and which are led through the shaft in at least an approximately vertical direction, and that the quantities and possibly the temperatures of the combustibles flowing across the waste material layer are regulated at different heights of the shaft independently of each other. 3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 og 2,karakterisert ved at sekundærluften til etterforbrenning av de ikke forbrente gassformige spalteprodukter tilsettes avgasser som strømmer fra avfallsstoffsjiktet.3. Method according to claims 1 and 2, characterized in that the secondary air for post-combustion of the unburned gaseous fission products is added to exhaust gases flowing from the waste layer. 4. Anordning til utførelse av fremgangsmåten ifølge krav 1, karakterisert ved et opphetningsrom (2) for avfallsstoffene som har innløpsåpninger (4, 4') for foropphetede forbrenningsmidler, utløpsåpninger (5) for de i opphetningsrommet dannede avgasser og et regulerbart utløp (2a) for de tørkede og foropphetede avfallsstoffer, et gjennom utløpsåpningene (5) med opphetningsrommet (2) i forbindelse værende etterforbrenningsrom (18) som har innløpsåpninger (19) for sekundærluft til etterforbrenning av de brennbare spalteprodukter og en utløpsåpning (18a) til bortføring av forbrenningsgassene, og en mellom opphetningsrommet (2) og smelterommet (21) anordnet og til det sistnevnte over minst en del av rommets omkrets tilsluttet transport- og fordelingsinnretning (20, 22) for de tørkede og foropphetede avfallsstoffer.4. Device for carrying out the method according to claim 1, characterized by a heating chamber (2) for the waste materials which has inlet openings (4, 4') for preheated fuels, outlet openings (5) for the exhaust gases formed in the heating chamber and an adjustable outlet (2a) for the dried and preheated waste materials, an afterburner room (18) connected through the outlet openings (5) to the heating room (2) which has inlet openings (19) for secondary air for afterburning the combustible split products and an outlet opening (18a) for removing the combustion gases, and a transport and distribution device (20, 22) for the dried and preheated waste substances arranged between the heating room (2) and the melting room (21) and connected to the latter over at least part of the room's circumference. 5. Anordning ifølge krav 4,karakterisert ved at opphetningsrommets (2) innløpsåpninger(4 hhv. 4<f>) er utløpsåpninger for kanaler (9, 10, 11) for forbrenningsmidlene og at spjeldorga-ner (12, 13, 14) er anordnet i kanalene.5. Device according to claim 4, characterized in that the inlet openings (4 and 4<f>) of the heating chamber (2) are outlet openings for channels (9, 10, 11) for the combustion agents and that damper members (12, 13, 14) are arranged in the channels. 6. Anordning ifølge krav 5, karakterisert ved at kanalene (9, 10, 11) er utstyrt med tilkoblinger (15, 16, 17) for innføring av kalde forbrenningsmidler.6. Device according to claim 5, characterized in that the channels (9, 10, 11) are equipped with connections (15, 16, 17) for the introduction of cold fuels. 7. Anordning ifølge krav 4,karakterisert ved at opphetningsrommet (2) er begrenset ved rør (3) som er vannførende rør i en dampkjel (36) og mellom seg danner slisser (4, 5) som på den ene side utgjør innløpsåpningene (4) for forbrenningsmidler og på den annen side utløpsåpningene (5) for avgassene som strømmer gjennom disse slisser.7. Device according to claim 4, characterized in that the heating space (2) is limited by pipes (3) which are water-carrying pipes in a steam boiler (36) and form slits (4, 5) between them which on one side form the inlet openings (4 ) for fuels and, on the other hand, the outlet openings (5) for the exhaust gases that flow through these slits. 8. Anordning ifølge krav 7, karakterisert ved at i det minste de rør (3) som danner innløpsåpninger (4) er utført som ribberør (3') og at deres ribber (3'a) begrenser smale spalter (4') for innløp av forbrenningsmidlene.8. Device according to claim 7, characterized in that at least the pipes (3) that form inlet openings (4) are designed as ribbed pipes (3') and that their ribs (3'a) limit narrow slits (4') for inlets of the fuels. 9. Anordning ifølge et eller flere av kravene 4 til 8, karakterisert ved at transport- og fordelingsinnretningen (20, 22) for de tørkede og foropphetede avfallsstoffer består av minst en transportkanal (20) som forbinder opphetningsrommet (2). j med smelterommet (21) og en i denne kanal anordnet regulerbar frem-og tilbakebevegelig transportsleide (22). j9. Device according to one or more of claims 4 to 8, characterized in that the transport and distribution device (20, 22) for the dried and preheated waste materials consists of at least one transport channel (20) which connects the heating space (2). j with the melting chamber (21) and an adjustable forward and backward transport slide (22) arranged in this channel. j 10. Anordning ifølge et eller flere av kravene 4 til 8, k a - i rakterisert ved at etterforbrenningsrommet (18) er for-: bundet med transport- og fordelingsinnretningen (20, 22) gjennom 1 et rørgitter (23) som danner en del av toppveggen (20a) av en transportkanal (20) i denne innretning.10. Device according to one or more of claims 4 to 8, characterized in that the afterburning space (18) is connected to the transport and distribution device (20, 22) through a pipe grid (23) which forms part of the top wall (20a) of a transport channel (20) in this device.