NO115422B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO115422B NO115422B NO155934A NO15593464A NO115422B NO 115422 B NO115422 B NO 115422B NO 155934 A NO155934 A NO 155934A NO 15593464 A NO15593464 A NO 15593464A NO 115422 B NO115422 B NO 115422B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- reactor
- ratio
- amounts
- moderator
- suspension
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N Heavy water Chemical compound [2H]O[2H] XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N 0.000 claims description 34
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 33
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 24
- 230000004992 fission Effects 0.000 claims description 17
- 229910000439 uranium oxide Inorganic materials 0.000 claims description 17
- WZECUPJJEIXUKY-UHFFFAOYSA-N [O-2].[O-2].[O-2].[U+6] Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[U+6] WZECUPJJEIXUKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 16
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims description 13
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 claims description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 9
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 claims description 8
- 239000003758 nuclear fuel Substances 0.000 claims description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 8
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 description 7
- JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N uranium(0) Chemical compound [U] JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 3
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 2
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 1
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
- F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems
- F25B49/022—Compressor control arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B13/00—Details of servomotor systems ; Valves for servomotor systems
- F15B13/02—Fluid distribution or supply devices characterised by their adaptation to the control of servomotors
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05G—CONTROL DEVICES OR SYSTEMS INSOFAR AS CHARACTERISED BY MECHANICAL FEATURES ONLY
- G05G5/00—Means for preventing, limiting or returning the movements of parts of a control mechanism, e.g. locking controlling member
- G05G5/06—Means for preventing, limiting or returning the movements of parts of a control mechanism, e.g. locking controlling member for holding members in one or a limited number of definite positions only
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/07—Details of compressors or related parts
- F25B2400/074—Details of compressors or related parts with multiple cylinders
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/02—Compressor control
- F25B2600/026—Compressor control by controlling unloaders
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05G—CONTROL DEVICES OR SYSTEMS INSOFAR AS CHARACTERISED BY MECHANICAL FEATURES ONLY
- G05G2700/00—Control mechanisms or elements therefor applying a mechanical movement
- G05G2700/04—Control mechanisms limiting amplitude or adjusting datum position
- G05G2700/08—Control mechanisms for locking members in one or more positions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/2496—Self-proportioning or correlating systems
- Y10T137/2544—Supply and exhaust type
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/8593—Systems
- Y10T137/86493—Multi-way valve unit
- Y10T137/86501—Sequential distributor or collector type
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/8593—Systems
- Y10T137/86493—Multi-way valve unit
- Y10T137/86574—Supply and exhaust
- Y10T137/86582—Pilot-actuated
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/8593—Systems
- Y10T137/86493—Multi-way valve unit
- Y10T137/86574—Supply and exhaust
- Y10T137/8667—Reciprocating valve
- Y10T137/86694—Piston valve
- Y10T137/8671—With annular passage [e.g., spool]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Compressor (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
Fremgangsmåte for utførelse av kjernespaltingsreaksjoner.
Nærværende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for utførelse av kjernespaltingsreaksjoner i en termisk reaktor i hvilken kjernebrenselet har form av en oppløsning eller suspensjon av fisibelt materiale i en væske, f. eks. tungtvann, hvilken oppløsning eller suspensjon sirkuleres gjennom kjernereaktoren samt gjennom en varmeutveksler under opprettholdelse av en høy konversjonsfaktor.
Under utførelse av kjernespaltingsreaksjoner i den hensikt å utvinne varme-energi er det en essentiell betingelse at ta-pet av nøytroner holdes så lavt som mulig, mens nøytronreproduksjonsfaktoren holdes lik en.
Det ville på den annen side være ønskelig for oppnåelse av en forlengelse av kjernekjedereaksjonen, å holde konversjonsf aktoren minst lik en, dvs. at under reaktorens drift skal der dannes samme antall atomer, som kan spaltes under innflytelse av termiske nøytroner som samtidig avgår.
Under kontroll av kjernespaltingsre-aksjonen på en kjent måte, f. eks. ved å variere nøytronabsorpsjonen ved hjelp av teleskopisk anordnede kadmiumstenger, ville det være nødvendig for opprettholdelse av en høy konversjonsf aktor, å ab-sorbere en stadig økende mengde av nøy-troner for å holde nøytronreproduksjons-faktoren lik en.
Når f. eks. naturlig uran eller uran an-riket med U<235> anvendes som det fisible materiale, kan den begynnende produksjon av effektive f isj onsnøy troner beregnes som følger: Spaltingen av et U23r' atom gir omtrent 2,5 nøytroner. Av disse 2,5 nøytroner er en nødvendig for å vedlikeholde kjedereak-sjonen, mens ca. 0,2 nøytroner går tapt p.g.a. ikke produktiv absorpsjon i U-<3r>'. Av de gjenværende 1,3 nøytroner går endel tapt ved absorpsjon av anoderatoren, re-flektoren, annet konstruksjonsmateriale og fisjonsprodukter, og videre ved lekkasje fra reaktoren. Det gjenværende står til disposisjon for fremstilling av Pu239U238.
Hvis nå under reaktorens drift der er en adekvat produksjon av Pu<239> av U<238>, eller med andre ord, en adekvat omdan-nelse av U23<5> til Pu-31', vil produksjonen av effektive fisjbnsnøytroner bli mer og mer bestemt av spaltingen av Pu<23!>) atomer.
Nå gir spaltingen av et Pu-<3>" atom omtrent 3,0 nøytroner, av hvilke en er nød-vendig for opprettholdelse av kjedereak-sjonen og 0,5 for den ikke produktive absorpsjon av nøytroner av Pu-<31>'. Forutsatt at i dette tilfelle 1,5 nøytroner fåes pr. spal-tet atom, vil det følge at etter å ha fra-trukket de nøytroner som går tapt p.g.a. forskjellige slags absorpsjoner som oven-for nevn, vil et relativt stort antall nøy-troner være til disposisjon, hvilket betyr at med fortskridende konversjon må en stadig økende mengde av nøytroner absor-beres for å holde nøytronreproduksjons-faktoren lik en.
Andre vanskeligheter som spesielt gjør seg gjeldende når man anvender sus-pensjoner av fisibelt materiale i eh moderator som kjernebrensel, er at driften av reaktoren i høy grad kan bli påvirket av variasjoner i forholdet mellom mengden av moderator og fisibelt materiale. Selv små variasjoner, f. eks. lokale fluktuasjoner, i nevnte forhold kan resultere i at man i større eller mindre grad mister kontrollen over spaltingsprosessen.
Nærværende oppfinnelse tilveiebringer en fremgangsmåte for utførelse av kjernespaltingsreaksjoner i en termisk reaktor under opprettholdelse av en høy konversjonsfaktor som foran definert, i hvilken i prosess de ovennevnte vanskeligheter helt 1 elimineres.
Ifølge oppfinnelsen velges utgangs-proporsjonene mellom mengdene av moderator og fisibelt materiale, slik at for den gitte reaktorradius vil følsomheten av den reaktivitet av spaltingsreaksjonen i forhold til variasjoner i forholdet mellom mengdene av moderator og fisibelt materiale være minimal, mens under reaktorens drift denne holdes på kritisk verdi ved passende variasjon av forholdet mellom mengdene av moderator og fisibelt materiale. Denne proporsjonsvariasjon oppnåes fortrinnsvis ved separering, utenfor reaktoren, av det fisible materiale fra oppløsningen eller suspensjonen, eller ved å tilsette fisibelt materiale til denne.
Det vil forståes at ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen blir, tross den stadig fremadskridende konversjon av atomer som er spaltbare under innflytelse av termiske nøytroner, en stadig økende absorbsjon av nøytroner helt unødvendig.
Ved anvendelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen som foran forklart, viser det seg under driften av reaktoren å være en gradvis økning av følsomheten av reaktiviteten for reaksjonen i forhold til variasjoner i forholdet mellom mengdene av moderator og av fisibelt materiale, selv om den absolutte størrelse av nevnte føl-somhet automatisk holdes så liten som mulig ved å initiere prosessen ved en minimumsverdi for nevnte følsomhet.
Når det imidlertid er ønskelig å holde nevnte følsomhet minimal, kan dette oppnåes ifølge oppfinnelsen, hvis under reaktorens drift det fisible materiale ettersom forholdene tilsier fortynnes med et stoff som inneholder atomer som under innflytelse av termiske nøytroner kan omdannes til atomer som er lett spaltbare av termiske nøytroner, idet nevnte stoff inneholder mindre atomer som er lett spaltbare av termiske nøytroner enn det nærværende fisible materiale, idet reaktoren holdes kritisk ved passende økning av forholdet mellom mengdene av moderator og fisibelt materiale.
Under kjernéreaktorens drift vil meng-len av fisjonsprodukter og således også den skadelige nøytronabsorbsjon av nevnte pro-iukter gradvis øke med det resultat at nengden av nøytroner som er til disposisjon for fremstilling av Pu238 av U239 grad-/is avtar.
Det vil forståes at dette fenomen også Destemmer graden av variasjon av forholdet mellom mengdene av moderator og fisibelt materiale anvendt ifølge oppfinnelsen.
På den annen side følger det av den foregående betraktning at fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen spesielt er fordelaktig i de tilfelle hvor kjernebrenslet under reaktorens drift kontinuerlig befries for fisjonsprodukter.
Uten å begrense oppfinnelsen på noen måte skal denne nå belyses nærmere ved hjelp av et enkelt eksempel under henvis-ning til tegningen.
En homogen kjernereaktor som anvender en suspensjon av uranoksyd i tungtvann som kjernebrensel vil tjene som et eksempel. Mengden av tungtvann velges slik at reaktoren virker som en termisk reaktor.
Nå man begynner med et gitt fisibelt materiale, f. eks. naturlig uran med 0,71 pst. U235, kan radius av en sfærisk reaktor som vil være akkurat kritisk, beregnes for forskjellige konsentrasjoner av uoranoksyd-suspensjonen. Det viste seg at når konsentrasjonen av uranoksydet ble tillatt å forandre seg, forekom en bestemt minimumradius, ved hvilken en reaktor fremdeles var nettopp kritisk. Til denne mimimumradius hører et bestemt forhold mellom mengdene av tungtvann og uranoksyd. På dette punkt viste det seg at reaktiviteten minst var mottagelig for fluktueringer i forholdet mellom tungtvann og uranoksyd.
På tegningen er forholdet mellom mengdene av tungtvann og uranoksyd satt ut på den vertikale akse, mens reaktorens radius for den kritiske verdi er satt ut på den horisontale akse. Kurven 1 gir forholdet mellom det forannevnte forhold og nevnte radius.
Henvisningstallet 4 betegner minimum for kurven 1, til hvilket svarer en minimal kritisk radius 7.
For et fisibelt materiale bestående av U238 med 0,71 pst. Pu <23>n, som svarer til naturlig uran, i hvilket under reaktorens drift en total konversjon av U235 til Pu230 har funnet sted, kan kurven 2 beregnes.
For fisible materialer som inneholder U23r' og Pu<3>'-<9> i varierende mengdeforhold, svarende til de fisible materialer som suk-sessivt inntrer i en reaktor, under drift av hvilken en gradvis konversjon av U-'<3>5 til Pu<2:i!>> finner sted, kan en rekke kurver som ligger mellom kurvene 1 og 2 beregnes.
Hvis nå en kjernespaltningsreaksjon initieres under anvendelse av naturlig uran og når nøytronproduksjonsfaktoren holdes lik en, hvilket betyr at reaktoren settes i gang ett eller annet sted på kurven 1, og adekvat konversjon finner sted under driften, vil reaktoren bli mer og mer super-kritisk. Ifølge hva som er kjent skulle del-da bli absorbert en gradvis økende mengde av nøytroner, som bortsett fra det uøkono-miske tap av nøytroner ville gjøre det umu-lig å opprettholde en konversjonsf aktor lik eller større enn 1.
Ifølge oppfinnelsen holdes reaktoren kritisk, dvs. at nøytronreproduksjonsfakto-ren holdes lik 1 ved passende å variere, dvs. øke eller minske forholdet mellom mengdene av tungtvann og uranoksyd.
En slik drift gjør det unødvendig med gradvis øking av nøytronabsorpsjon og gir derfor mulighet for å opprettholde en høy konversj onsf aktor.
Ifølge oppfinnelsen anvendes der en kjernereaktor med en radius som er beteg-net med tallet 7, hvilket svarer til det viste minimum 4 i kurve 1, slik at begynnelses-reaktiviteten er minst følsom for variasjoner i forholdet mellom mengden av tungt vann og uranoksyd. Hvis f. eks. forholdet D2O/UO2 passende økes med fortskridende konversjon, vil nevnte forhold oppnå eri verdi svarende til punkt 5 på kurven 2. Som det vil fremgå tydelig av tegningen øker følsomheten for reaktiviteten i forhold til variasjoner i D2O/UO2 samtidig gradvis. Nettopp fordi denne fremgangsmåte imidlertid initieres ved en reaktorradius, ved hvilken følsomheten for reaktiviteten er minimal, vil sistnevnte fenomen bli minst skadelig.
Forandring av forholdet mellom mengdene av tungtvann og fisibelt materiale skjer fortrinsvis ved, utenfor reaktoren, å separere uranoksyden fra den sirkulerende suspensjonen, eller ved å tilsette uranoksyd til suspensjonen utenfor reaktoren.
Følsomheten for reaktiviteten i forhold til variasjoner i tungtvann-uranoksydfor-holdet, holdes stadig på en minimumsverdi under reaktorens drift, mens samtidig adekvat konversjon sikres.
Ifølge oppfinnelsen kan dette oppnås ved en alt etter forholdene tilpasset fortynning av uranoksyden med et stoff som inneholder atomer som under innflytelse av termiske nøytroner kan omdannes til atomer som er lett spaltbare av termiske nøy-troner, idet imidlertid nevnte stoffer inneholder mindre atomer som er lett spaltbare av termiske nøytroner enn det tilstedeværende uranoksyd, hvorhos nøytronrepro-duksj onsf aktoren holdes lik 1 ved passende øking av forholdet mellom mengdene av tungtvann og uranoksyd.
Egnede stoffer for fortynning av uranoksyd er f. eks. Th2:!2 eller TJ2™. Et praktisk anvendelig stoff er f. eks. spillprodukter fra diffusjonsanlegg som produserer U2Mr>, bestående av U-MK og en viss mengde U<Mr>', som er mindre enn mengden av U<2!tr>> tilstede i naturlig uran.
Kurven 3 viser forholdet mellom D2O/UO2 forholdet og den kritiske reaktorradius for et fisibelt materiale bestående av U2S<K> med 0,55 pst. Pu<2>'"', hvilket er den en-delige komposisjon etter fullstendig konversjon av naturlig uran som under reaktoren drift er blitt fortynnet med U<M8> til en ytterligere mengde av ca. 30 pst. av mas-sen av U2'!K som opprinnelig var tilstede. Det minimum som er vist ved 6 på denne kurve inntrer ved praktisk talt den samme kritiske radius 7 som det nevnte minimum i kurven 1. Det kan således ifølge oppfinnelsen ved hjelp av passende å øke D2O/OU2 forholdet fra den verdi som svarer til punkt 4 til punkt 6 under samtidig fortynning av uranoksyden med U2a8 som foran omtalt, oppnåes at der alltid er en minimal følsomhet for reaksjonen overfor variasjoner i D2O/UO2 forholdet.
Det vil forståes at i dette tilfelle blir variasjonsområdet for D2O/UO2 forholdet som skal anvendes (fra punkt 4 til punkt 6) vesentlig mindre enn det området som skal anvendes i tilfellet av at det ikke utføres noen fortynning av det fisible materiale som foran forklart, hvilket område når fra punkt 4 til punkt 5.
I praksis vil ikke alltid en kontinuerlig og fortynning av det fisible materiale være mulig. Små avvikelser er imidlertid tillatt uten at derfor oppfinnelsens virkning går tapt. Det kan f. eks. være praktisk å til-føre Th<232> eller U<2:>,<fi> eller andre stoffer som foran omtalt, ikke kontinuerlig men pe-riodisk.
Claims (5)
1. Fremgangmåte for utførelse av kjernespaltingsreaksjoner i en termisk reaktor i hvilken kjernebrenslet har form av en oppløsning eller en suspensjon av et fisibelt materiale i en væske, hvilken oppløs-ning eller suspensjon sirkuleres gjennom
kjernereaktoren samt gjennom en varmeutveksler under opprettholdelse av en høy konversjonsf aktor, karakterisert ved at det opprinnelige forhold mellom mengdene av moderator og fisibelt materiale velges slik at for en gitt reaktorradius er følsomheten for reaktiviteten av spaltingsreaksj onen overfor variasjoner i forholdet mellom mengdene av moderator og fisibelt materiale minimal, mens under reaktorens drift denne holdes kritisk ved passende å variere forholdet mellom mengdene av moderator og fisibelt materiale.
2. Fremgangsmåte som angitt i på-stand 1, karakterisert ved at den passende variasjon av forholdet mellom mengdene av moderator og fisibelt materiale fåes ved utenfor reaktoren å separere det fisible materiale fra oppløsningen eller suspensjonen eller å tilsette slikt materiale til oppløsnin-gen eller suspensjonen.
3. Fremgangsmåte som angitt i på-stand 2, karakterisert ved at kjernebrenslet er en suspensjon av uranoksyd i tungtvann.
4. Fremgangsmåte som angitt i på-standene 1—3, i hvilken, reaktoren under driften holdes kritisk ved passende økning av forholdet mellom mengdene av moderator og fisibelt materiale, karakterisert ved at under reaktorens drift blir det fisible materiale fortynnet ettersom forholdene tilsier med et stoff som inneholder atomer som under innflytelse av termiske nøytro-ner, idet nevnte stoff inneholder mindre atomer som er lett spaltbare av termiske nøytroner enn det tilstedeværende fisible materiale.
5. Fremgangsmåte som angitt i på-standene 1—4, karakterisert ved at kjernebrenslet kontinuerlig befries for fisjonsprodukter.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DK311564AA DK111690B (da) | 1964-06-19 | 1964-06-19 | Gliderstyreventil til kølekompressorer. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO115422B true NO115422B (no) | 1968-09-30 |
Family
ID=8119259
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO155934A NO115422B (no) | 1964-06-19 | 1964-12-11 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3335738A (no) |
CH (1) | CH442375A (no) |
DK (1) | DK111690B (no) |
ES (1) | ES307548A1 (no) |
FR (1) | FR1421837A (no) |
GB (1) | GB1036377A (no) |
NL (1) | NL6501072A (no) |
NO (1) | NO115422B (no) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4232997A (en) * | 1978-04-27 | 1980-11-11 | Grimmer Schmidt Corp. | Method and apparatus for controlling compressors |
US4369677A (en) * | 1980-07-03 | 1983-01-25 | Ford Motor Company | Transmission throttle pressure regulator assembly |
US4635671A (en) * | 1985-08-14 | 1987-01-13 | Thermo King Corporation | Flow and pressure control valve system |
US6560978B2 (en) | 2000-12-29 | 2003-05-13 | Thermo King Corporation | Transport temperature control system having an increased heating capacity and a method of providing the same |
ITMI20130583A1 (it) * | 2013-04-11 | 2014-10-12 | Frascold S P A | Compressore per un impianto frigorifero e impianto frigorifero comprendente detto compressore |
CN108800688B (zh) * | 2018-06-04 | 2020-04-03 | 冰轮环境技术股份有限公司 | 一种冷凝压力自适应调节装置及方法 |
CN109682105B (zh) * | 2019-02-12 | 2024-04-09 | 珠海格力电器股份有限公司 | 空调*** |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2638265A (en) * | 1948-01-03 | 1953-05-12 | Chrysler Corp | Compressor unloading apparatus |
US2673025A (en) * | 1949-11-14 | 1954-03-23 | Trane Co | Compressor unloading means |
US2836345A (en) * | 1954-02-26 | 1958-05-27 | Capacity control for compressors | |
US2973133A (en) * | 1956-06-07 | 1961-02-28 | Alwin B Newton | Compressor unloader |
-
1964
- 1964-06-19 DK DK311564AA patent/DK111690B/da unknown
- 1964-12-11 NO NO155934A patent/NO115422B/no unknown
- 1964-12-24 ES ES0307548A patent/ES307548A1/es not_active Expired
-
1965
- 1965-01-05 GB GB383/65A patent/GB1036377A/en not_active Expired
- 1965-01-19 FR FR2502A patent/FR1421837A/fr not_active Expired
- 1965-01-20 CH CH80365A patent/CH442375A/de unknown
- 1965-01-28 NL NL6501072A patent/NL6501072A/xx unknown
- 1965-05-07 US US453961A patent/US3335738A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR1421837A (fr) | 1965-12-17 |
ES307548A1 (es) | 1965-05-01 |
GB1036377A (en) | 1966-07-20 |
US3335738A (en) | 1967-08-15 |
DK111690B (da) | 1968-09-30 |
CH442375A (de) | 1967-08-31 |
NL6501072A (no) | 1965-12-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Lung et al. | Perspectives of the thorium fuel cycle | |
US4393510A (en) | Reactor for production of U-233 | |
US3122484A (en) | Reactor having fuel element coated with burnable poison | |
US4663110A (en) | Fusion blanket and method for producing directly fabricable fissile fuel | |
GB894902A (en) | Improvements in or relating to a nuclear reactor and to a method of operating same | |
US2811487A (en) | Neutron reactor having a xe shield | |
NO115422B (no) | ||
US4381281A (en) | Reactor and process for production of novel nuclear fuel | |
NO942877L (no) | Ikke-formerende, lettvanns kjernereaktor med ökonomisk anvendelse av thorium | |
US3365367A (en) | Compensating for reactivity changes in liquid-moderated nuclear reactors | |
GB1436465A (en) | Methods of operating at least two nuclear reactors | |
US3409413A (en) | Method of dissolving aluminum-clad thoria target elements | |
Alhaj et al. | Towards proliferation-resistant thorium fuels | |
US2856337A (en) | Method of operating nuclear reactors | |
US4362691A (en) | Process of operating a nuclear reactor to minimize production of U-232 | |
Selden | Reactor Plutonium and Nuclear Explosives | |
US2908621A (en) | Producing energy and radioactive fission products | |
US2986508A (en) | Neutronic reactor structure | |
EP0883879A1 (en) | Method and reactor for the generation of energy in the process of a controlled nuclear fission | |
RU2619599C1 (ru) | Способ эксплуатации ядерного реактора в уран-ториевом топливном цикле с наработкой изотопа 233u | |
US2809157A (en) | Neutronic reactor | |
GB1445827A (en) | Method of detecting a fuel element failure | |
RU2634476C1 (ru) | Способ эксплуатации ядерного реактора в ториевом топливном цикле с наработкой изотопа урана 233u | |
Loewen | Heavy-metal nuclear power: could an unconventional coolant enable reactors to burn radioactive waste and produce both electric power and hydrogen? | |
Millar | Some basic physics aspects of the Canadian nuclear power program |