NL9301792A - Reactor voor het aeroob zuiveren van afvalwater en werkwijze voor het aeroob zuiveren van afvalwater. - Google Patents

Description

Titel: Reactor voor het aëroob zuiveren van afvalwater en werkwijze voor het aëroob zuiveren van afvalwater.

De onderhavige aanvrage heeft betrekking op een reactor voor het aëroob zuiveren van afvalwater, alsmede op een werkwijze voor het aëroob zuiveren van afvalwater onder toepassing van een dergelijke reactor.

Meer in het bijzonder heeft de uitvinding betrekking op een reactor voor aerobe zuivering van afvalwater met behulp van biologisch actief slib, welke reactor voorzien is van middelen voor de toevoer van zuurstof, van middelen voor de toevoer van te zuiveren afvalwater, van middelen voor de afvoer van gezuiverd afvalwater en van een bezinker voor het slib, waarbij de circulatie en menging van het afvalwater in de reactor geschiedt door inbrengen van een gas, zoals lucht onderin de reactor.

Een mogelijke uitvoeringsvorm van een dergelijke reactor is de fluid bed reactor, ook wel aangeduid als airlift reactor, waarbij in hoofdzaak gebruik wordt gemaakt van slib op drager. Een fluid bed reactor bestaat uit ten minste twee reactorcompartimenten. De vloeistof doorstroomt het eerste reactorcompartiment opwaarts onder invloed van de ingebrachte lucht (rizer). Het tweede reactorcompartiment wordt neerwaarts doorstroomd (down-corner). De reactorcompartimenten staan aan de bovenzijde en de onderzijde met elkaar in verbinding.

In conventionele fluid bed reactoren, waarvan in fig. 1 schematisch een tekening gegeven is, bevindt zich de bezinker boven de feitelijke reactieruimte. Door de aard van het te scheiden mengsel, gas/slib/afvalwater is de bezinker een zogenaamde drie-fasenscheider. In de eerste plaats dient namelijk het gas van de andere twee fasen gescheiden te worden, omdat gas de bezinking van slib verhindert. Vervolgens wordt de slibsuspensie in afvalwater via een aantal kanalen naar de eigenlijke bezinkruimte toegevoerd. Via de overloop van deze bezinkruimte wordt het gezuiverde afvalwater afgevoerd, terwijl vanuit de bodem van de bezinker bezonken slib teruggevoerd wordt naar de reactieruimte.

Het Europese octrooischrift 90 450 betreft de constructie van een afscheider voor toepassing bij fluid bed reactoren, welke afscheider geschikt is voor gebruik op grote schaal. De constructie die beschreven wordt in dit octrooischrift voor de afscheider komt in hoofdzaak overeen met de constructie zoals weergegeven in fig. 1.

Uit het Europese octrooischrift 24 758 is een methode bekend voor het oxidatief biologisch zuiveren van afvalwater onder toepassing van een fluid bed reactor en actief slib dat gehecht is aan een onoplosbare drager, waarbij afvalwater met sterk wisselend COD onder bepaalde condities gezuiverd wordt en al het van het afvalwater afgescheiden slib wordt teruggevoerd naar de reactor. Volgens deze werkwijze is de bezinker boven op de oxidatieruimte geplaatst. Nadelen van deze methode zijn dat het ontwerp zeer gecompliceerd is vanwege de bezinkerconstructie, welke voor ieder type afvalwater opnieuw dient te worden ontworpen. Ook wordt de bezinker zwaar belast door de grote hoeveelheid gas die van de vloeistof gescheiden moet worden om het slib op drager terug te kunnen voeren naar de reactor.

Een extra nadeel van het bestaande systeem is de grote hoeveelheid lucht (en dus ook energie) die minimaal nodig is om de onoplosbare en nog onbegroeide drager in suspensie te brengen en houden.

Het doel van de onderhavige uitvinding is het verschaffen van een reactor en werkwijze van het in de aanhef omschreven type, welke niet de nadelen heeft van de bekende fluid bed reactoren, en waarbij een grote vrijheid aanwezig is in de keuze en dimensie van de te gébruiken bezinkers.

De uitvinding betreft derhalve een reactor voor aerobe zuivering van afvalwater met behulp van biologisch actief slib, welke reactor voorzien is van middelen voor de toevoer van zuurstof, van middelen voor de toevoer van te zuiveren afvalwater, van middelen voor de afvoer van gezuiverd afvalwater en van een bezinker voor het slib, welke gekenmerkt wordt doordat de reactor voorzien is van een aëroob react or compartiment, welk react or compartiment voorzien is van middelen voor het opwaarts door het reactorcompartiment transporteren van het afvalwater (rizer) en van middelen voor het recirculeren van afvalwater uit dit compartiment naar een reactorcompartiment waarin het afvalwater neerwaarts stroomt (down-corner), waarbij de bezinker aangebracht is in de downcomer en de afvoer van gezuiverd afvalwater uit de bezinker zich op een lager niveau bevindt dan genoemde middelen voor het recirculeren van het afvalwater uit het eerste reactorcompartiment, en waarbij de bezinker voorzien is van een afvoer voor bezonken slib, welke afvoer uitmondt in het neerwaarts doorstroomde reactorcompartiment.

Een belangrijk aspect van de onderhavige uitvinding is daarin gelegen, dat de bezinker geplaatst is in de down-comer. Het grote voordeel hiervan is dat de werking van de bezinker niet of nauwelijks zal worden verstoord door de grote hoeveelheid lucht welke in de reactor wordt gebracht. Bovendien kan de recirculatiesnelheid zodanig zijn dat er geen lucht wordt meegesleurd in de down-comer.

Dit laatste aspect heeft bovendien het voordeel dat de vloeistofstroming in de down-comer niet wordt geremd, zodat minder lucht nodig is om de vloeistofstroming te handhaven. Bovendien doet zich het probleem niet voor dat de meegesleurde, aan zuurstof verarmde lucht de zuurstofspanning in de rizer verlaagt. Volgens de uitvinding is derhalve meer zuurstof beschikbaar voor de afbraak van de vervuiling.

Een ander belangrijk aspect van de uitvinding is daarin gelegen dat de overloop van de bezinker lager is aangebracht dan de middelen voor het recirculeren van het afvalwater uit de rizer. Deze laatste middelen worden veelal gevormd door een eenvoudige overstortrand die aangebracht is aan de bovenzijde van de rizer. Deze nieuwe constructie biedt de mogelijkheid het hoogteverschil van het vloeistofniveau in de rizer en de down-corner te variëren, waarmee men de hoeveelheid recirculerend afvalwater in het systeem beïnvloedt. Ook is het mogelijk om door middel van drukregeling van de lucht welke de reactor verlaat de circulatiestroom van de reactorinhoud te sturen. Bij een hogere druk in de afgasleiding en een gelijkblijvende hoeveelheid voedings-lucht zal de circulatiestroming af nemen. Op deze wijze kan men met één enkel ontwerp van een reactor diverse typen afvalwater met verschillende belastingen zuiveren. Bovendien is de circulatiestroming binnen bepaalde grenzen onafhankelijk van de beluchting. Bij conventionele fluid bed reactoren is dit uiteraard niet het geval aangezien daarbij de circulatiestroming alleen geregeld kan worden door de hoeveelheid ingébrachte lucht.

Opgemerkt wordt, dat in EP-A 19216 en methode beschreven is waarin actief slib, zonder drager, toegevoerd wordt aan een bezinker, welke buiten de reactor geplaatst is. De afvoer van deze bezinker ligt lager dan de af voer van de reactor, het gaat hier echter om een systeem op basis van ongedragen slib, dat afgescheiden wordt van het effluent door toevoegen van speciale additieven die het ontwateren van het slib bevorderen. Uit deze publicatie blijkt op geen enkele wijze, dat de constructie van de reactor volgens de uitvinding de hierin beschreven voordelen bezit.

Een volgend voordeel van de uitvinding ligt daarin dat het mogelijk is de reactor te bedrijven als een zogenaamde bellenkolom, of als een echte "airlift"-reactor. Bekend is dat een bellenkolom een betere zuur stof overdracht heeft dan een airlift systeem, onder meer omdat de gasbellen langer in het systeem zitten vanwege de geringere opwaartse vloeistofstroming in vergelijking met een airlift systeem. Consequentie hiervan is dat bij genoemde geringere vloeistofstroming minder energie nodig is voor het inbrengen van de zuurstof.

Afhankelijk van de aard van het te behandelen afvalwater (piekbelasting, toxiciteit, temperatuur, pH, concentratie) is het noodzakelijk de reactorinhoud meer of minder te mengen. Wanneer een grondige menging niet absoluut noodzakelijk is kan derhalve worden volstaan met een bellenkolom-werkwijze, hetgeen inhoudt dat er zo min mogelijk recirculatie is, zodat de ingébrachte lucht zoveel mogelijk zal worden uitgeput.

Wanneer het afvalwater echter grote piekbelastingen vertoont en/of toxische vervuiling bevat, is een goede menging en daarmee een verdunning van het afvalwater met de reactorinhoud noodzakelijk. Dit betekent echter dat een grote circulatiestroming aanwezig moet zijn en derhalve het systeem als een airlift reactor moet gaan werken.

De mate van recirculatiestroming wordt derhalve bepaald door de hoeveelheid ingebrachte lucht, het hoogteverschil tussen het vloeistofniveau in de rizer en de down-corner, de druk van het afgas en de wrijving van de vloeistof in het systeem.

Volgens de uitvinding wordt de circulatiestroming in belangrijke mate geregeld door het hoogteverschil van genoemde vloeistofniveaus te variëren. Dit kan men doen door variatie van de hoogte van de overstortrand van de rizer, variatie van de hoogte van de overloop van de be zinker, dat wil zeggen de positie van de afvoer van het gezuiverde afvalwater, variatie van de druk van het afgas, of een combinatie daarvan. In het geval de hoogte van de overlooprand van de rizer instelbaar is kan men bijvoorbeeld gebruik maken van een getande overlooprand. De hoogte van de vloeistof in de overlooprand is dan evenredig met het vloei stof debiet over deze rand. Door het debiet continu te meten, met bijvoorbeeld akoestische sensoren of borrel-buizen kan continu het debiet worden bepaald en aan de hand daarvan weer de hoogte ingesteld worden. De te kiezen methode voor het meten van het vloeistof debiet is niet kritisch, men kan ook andere systemen toepassen, zoals flowmeters, welke bij voorbeeld in of aan de buitenzijde van de reactor kunnen worden gemonteerd en daar het vloeistofsnelheid, bij voorkeur in de down-corner, registreren.

Zoals reeds aangegeven is, bepaalt de aard van het afvalwater in belangrijke mate in hoeverre het toegevoerde te zuiveren afvalwater gemengd moet worden met de reactorinhoud. In het geval weinig schoklozingen aanwezig zullen zijn en het afvalwater geen of slechts geringe hoeveelheden toxische stoffen bevat, zal de menging derhalve niet essentieel zijn en zal een constructie met een geringe circulatiehoeveelheid de beste resultaten geven. In dit geval is het dan niet noodzakelijk een grote down-corner te construeren maar kan een kleine reeds volstaan. Hierdoor is meer volume beschikbaar voor de beluchting. De grootte van het oppervlak van de downcomer zal derhalve bepaald worden door de bezinker, waarbij het echter ook mogelijk is om onder de bezinker de ruimte weer geschikt te maken voor de rizer, zoals beschreven in fig. 3.

In het geval het afvalwater zo goed mogelijk moet worden gemengd dient er sprake te zijn van een maximale vloeistof-stroming in de rizer en down-corner. Deze vloeistof stroming zal echter bij voorkeur niet boven de snelheid komen waarbij gasbellen in de down-corner worden meegesleurd. Deze snelheid is gelijk aan de stijgsnelheid van de gasbellen in het afvalwater, welke weer afhankelijk is van de grootte van de bel en de aard (dichtheid, viscositeit) van het afvalwater. Een gangbare stijgsnelheid voor luchtbellen in water ligt tussen 10 cm/s en 25 cm/s (360 tot 900 m/uur). De snelheid van de vloeistof in de down-corner bedraagt om die reden bij voorkeur niet meer dan 900 m/uur en meer in het bijzonder niet meer dan 360 m/uur, afhankelijk van de aard van het afvalwater.

De ondergrens van de van de vloeistof snelheid in de rizer is niet erg kritisch. De minimale waarde is afhankelijk van het debiet en komt overeen met de waarde benodigd voor de gewenste verblijftijd, zonder dat recirculatie optreedt. De minimale snelheid bedraagt in het algemeen ongeveer 0,1 m/uur, maar zal in de praktijk hoger liggen.

Er kan volgens de uitvinding tevens voor worden gekozen om te denitrificeren in de down-corner door de verblijftijd in de down-comer groot genoeg te maken. Dit kan door de circulatie stroom en het volume van de down-corner zodanig in te stellen dat de verblijftijd in de down-comer lang genoeg is om de vloeistof anoxisch te laten worden en nitraat en nitriet te denitrificeren met dezelfde bacteriecultuur als aanwezig in de rizer. Bij voorkeur wordt het te behandelen afvalwater in dit geval in de down-corner gebracht, onder de beziriker, zodat de vervuiling in het influent kan dienen als zuurstofacceptor en het uiteindelijke effluent niet nadelig beïnvloed wordt.

Afhankelijk van de aard van het afvalwater zal er geen of weinig drager materiaal (bijvoorbeeld basalt, zand, puimsteen, lava, kool, anthraciet, aëroob slib, etc.) worden toegevoegd om het korrelslib te handhaven. In de meeste gevallen bevat het afvalwater al genoeg vaste delen die als drager kunnen dienen en zal ook korrelvorming optreden door opbreken van bestaande korrels waarbij de gevormde brokken weer zullen uitgroeien tot volwaardige korrels. Voor de opstart van een reactor kan gedacht worden aan enten van de reactor met aëroob korrelslib of toevoegen van drager materiaal.

Volgens de uitvinding hoeft niet al het slib terug te worden gevoerd in de reactor omdat er in de meeste gevallen een slibgroei zal optreden. Dit surplus slib zal van tijd tot tijd gedraind moeten worden. Aëroob slib heeft een grote capaciteit om vervuiling te absorberen en te adsorberen. Hierbij kan gedacht worden aan koolwaterstoffen, zware metalen en oplosmiddelen. Deze stoffen kunnen toxisch zijn en/of moeilijk tot niet afbreekbaar. Door nu deze materialen aan het slib te ab- en/of adsorberen en het slib met het gead- of geabsorbeerde materiaal te drainen kunnen deze materialen geconcentreerd worden afgevoerd. Indien noodzakelijk kan de reactor zo worden bedreven dat er een grotere slibgroei optreedt dan minimaal noodzakelijk voor de verwerking van de afbreekbare vervuiling om voldoende slib te kunnen afvoeren met daaraan het niet afbreekbare materiaal. Dit kan worden uitgevoerd door bijvoorbeeld de slibbelasting hoger te maken waardoor de productie van het slib ook hoger wordt, bij voorbeeld door extra toevoeging van afbreekbaar materiaal, door verlaging van het slibgehalte in de reactor of door de reactor belasting te verhogen. Andere methodes om de slibproduktie te verhogen zijn natuurlijk ook denkbaar.

Tevens is het mogelijk om door toevoeging van absorberend materiaal, zoals actieve kool, het afvalwater te ontgiften en de toxische stof in geconcentreerde vorm af te voeren.

In diverse gevallen kan het voordelen hebben het gezuiverde afvalwater, na de reactor te onderwerpen aan een aanvullende behandeling, bij voorbeeld aanvullende bezinking, filtratie, flotatie, centrifugeren, indampen, coagulatie, flocculatie en dergelijke.

Om de giftigheid van het afvalwater te verminderen en om de vervuilingsbelasting van de reactor te verminderen kan gekozen worden voor injecteren van puur zuurstof in de invoerstroom, hetzij direct in de invoerleiding, hetzij in een kleine reactiebuffer.

De reactor kan bestaan uit een ronde of hoekige constructie, bij voorbeeld vierkant of rechthoekig, met de beluchting onder in de reactor en de bez inker boven in de reactor in de downcomer.

Het te behandelen afvalwater wordt bij voorkeur in de down-corner ingebracht in verband met menging en eventuele denitrificatie. Er kan een beluchtingsstreng worden geplaatst onder de down-corner om slib ophopingen in suspensie te brengen. In geval van volledige bellenkolom werking kan de down-corner ook als actieve beluchtingsruimte worden gebruikt en er kan extra lucht worden in gébracht.

De hoogte van de scheidingswand (tussen rizer en downcomer) en de bodem van de reactor wordt zodanig gekozen dat de ruimte tussen de scheidingswand en de bodem geen aanleiding geeft tot ophoping van eventueel bezonken slib en/of slibdestructie door erosie.

De constructie van de bezinker hangt af van diverse factoren, zoals de aard van het te behandelen afvalwater, het type slib, de aan- of afwezigheid van drager en dergelijke.

Het heeft de voorkeur de bezinker zodanig te construeren, dat kortsluitstroming voorkomen wordt en dat een in hoofdzaak gelijkvormige of laminaire stroming optreedt in de bezinker. Dit bereikt men in het bijzonder door aanpassing van de constructie van de instroomopening van de bezinker.

In de tekening wordt een aantal aspecten van de uitvinding nader toegelicht.

Fig. 1 betreft een reactor volgens de stand van de techniek. De reactor omvat een ronde kolom 1, met daarin aangebracht een afscheiding 2 tussen de rizer 3 en de downcomer 4. Bovenin de reactor bevindt zich een drie-fasenscheider 5. Het te zuiveren afvalwater wordt via leiding 6 toegevoerd en zal onder invloed van de toegevoerde lucht (via 7) door de rizer 3 omhoog stromen. Bovenin de reactor treedt ontgassing op en een deel van het afvalwater zal via geleideschotten 8, 9 en 10 de eigenlijke bezinkruimte 11 bereiken. Over de rand van de zijwand van de bezinker stroomt het gezuiverde afvalwater naar de ringvormige ruimte 13 en vandaar wordt het via leiding 14 afgevoerd. De rest van het afvalwater stroomt terug door de down-corner.

In fig.2 wordt een schematische weergave van een reactor volgens de uitvinding gegeven, in de reactor 21 zijn een tweetal reactorcompartimenten 22 en 23 te onderscheiden. Onderin react or compartiment 22, de rizer, wordt via 24 lucht toegevoerd. Het mengsel van gas/slib/afvalwater stroomt door de rizer, onder invloed van de lucht naar boven en stroomt over de bovenrand van de afscheiding 25 in het reactorcompartiment 23, de down-corner. Eventueel kan de hoogte van de bovenkant van de afscheiding 25 verstelbaar zijn.

In de down-corner is het vloeistofniveau lager dan in de rizer. Bovenin het reactorcompartiment 23 bevindt zich een bezinker 26, voorzien van een overloop 27. De hoogte daarvan kan verstelbaar zijn voor het instellen van het vloeistofniveau in de down-comer 23. De toevoer van te zuiveren afvalwater geschiedt in de down-comer 23, via leiding 28.

In fig. 3 is een variant van de uitvoering van fig. 2 gegeven, welke slechts daarin verschilt, dat de down-corner 23 een minimale inhoud heeft, door onder de bezinker 26 ruimte te verschaffen voor de rizer. Aldus verkrijgt men een reactor met een maximale beluchtingsruimte.

De uitvinding wordt thans toegelicht aan de hand van een voorbeeld, maar is daar niet toe beperkt.

VOORBEELD

Afvalwater met een COD-concentratie van 650 mg/1 en een flow van 100 m3/uur wordt toegevoerd aan een reactor met de constructie volgens figuur 2, met een reactorinhoud van 200 m3. Dit levert een vloeistofverblijftijd van 2 uur en een reactorbelasting van 7,8 kg COD/m3.d. De reactor is 15 meter hoog en totale reactor oppervlak bedraagt 13 m2. Het oppervlak van de bezinker is 5 m2, waardoor de vloeistofbelasting in de bezinker minder dan ca. 20 m/uur is.

Er is ca 600 Nm3/h lucht nodig voor de afbraak van de COD.en het zuurstofgehalte van de lucht die de reactor verlaat bedraagt ca 10%. Het effluent heeft een COD-gehalte van ongeveer 60 mg/1.

De vloeistof circulatiesnelheid is zodanig ingesteld dat de vloeistof verblijftijd in de rizer 6 minuten is. Dit geeft een opwaartse stroming in de rizer van 150 m/h.

Het oppervlak van de down-comer is even groot als van de bezinker, 5 m2. Het oppervlak van de rizer is dan 8,3 m2.

Het debiet in de rizer bedraagt 1245 m3/h en in de down-comer 1145 m3/h. Dit geeft een vloeistof snelheid in de down-corner van 230 m/h.

Claims (19)

1. Reactor voor aerobe zuivering van afvalwater met behulp van biologisch actief slib, welke reactor voorzien is van middelen voor de toevoer van zuurstof, van een bezinker voor het slib, van middelen voor de toevoer van te zuiveren afvalwater en van middelen voor de afvoer van gezuiverd afvalwater, met het kenmerk, dat de reactor voorzien is van een aëroob reactorcompartiment, welk reactorcompartiment voorzien is van middelen voor het opwaarts door het reactorcompartiment transporteren van het afvalwater (rizer) en van middelen voor het recirculeren van afvalwater uit dit compartiment naar een reactorcompartiment waarin het afvalwater neerwaarts stroomt (down-corner), waarbij de bezinker aangebracht is in de down-corner en de af voer van gezuiverd afvalwater uit de bezinker zich op een lager niveau bevindt dan genoemde middelen voor het recirculeren van het afvalwater uit het eerste reactorcompartiment, en waarbij de bezinker voorzien is van een af voer voor bezonken slib, welke afvoer uitmondt in het neerwaarts doorstroomde reactorcompartiment.

2. Reactor volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de reactor voorzien is van middelen voor het afvoeren van gas, waarbij de druk van het af gevoerde gas instelbaar is.

3. Reactor volgens conclusie 1 of 2, met het kenmerk, dat de plaatsing van de afvoer van gezuiverd afvalwater in hoogte verstelbaar is.

4. Reactor volgens conclusie 1-3, met het kenmerk, dat de middelen voor het recirculeren van van afvalwater uit de rizer naar de down-comer bestaan uit een overstortrand aangebracht aan de bovenzijde van de rizer.

5. Reactor volgens conclusie 4, met het kenmerk, dat de overstort in hoogte verstelbaar is voor het variëren van de reci rculat ie - hoeveelheid.

6. Reactor volgens conclusie 1-5, met het kenmerk, dat de toevoer van te zuiveren afvalwater uitmondt in de down-corner.

7. Reactor volgens conclusie 1-6, met het kenmerk, dat deze voorzien is van middelen voor het bepalen van de vloeistofcirculatiesnelheid en/of variaties in de vloeistof circulatiesnelheid.

8. Werkwijze voor het aëroob zuiveren van afvalwater onder toepassing van gesuspendeerd biologisch actief slib, met het kenmerk, dat een reactor volgens een der conclusies 1-7 toegepast wordt.

9. Werkwijze volgens conclusie 8, met het kenmerk, dat men de opwaartse stroming verkrijgt door het toevoeren van een gas, bij voorkeur een zuurstof-houdend gas, onderin de rizer.

10. Werkwijze volgens conclusie 8 of 9, met het kenmerk, dat de grootte van de recirculatie van het afvalwater ingesteld wordt door aanpassing van het hoogteverschil van de respectievelijke vloeistofniveaux in de rizer en de downcomer.

11. Werkwijze volgens conclusie 8-10, met het kenmerk, dat de vloeistofsnelheid zodanig gekozen wordt, dat de vloeistof in de down-corner geen of nagenoeg geen gas bevat.

12. Werkwijze volgens conclusie 8-10, met het kenmerk, dat in de down-corner een gas ingebracht wordt.

13. Werkwijze volgens conclusie 12, met het kenmerk, dat een zuurstof bevattend gas ingébracht wordt.

14. Werkwijze volgens conclusie 8-13, met het kenmerk, dat de verblijftijd in de down-corner voldoende is voor het verkrijgen van anoxische condities in de down-corner.

15. Werkwijze volgens conclusie 8-14, met het kenmerk, dat slib zonder drager toegepast wordt.

16. Werkwijze volgens conclusie 8-15, met het kenmerk, dat het slib gedeeltelijk gerecirculeerd wordt naar de reactor en gedeeltelijk afgevoerd wordt.

17. Werkwijze volgens conclusie 16, met het kenmerk, dat een overmaat slib geproduceerd wordt, teneinde ongewenste componenten uit het afvalwater te kunnen afvoeren.

18. Werkwijze volgens conclusie 8-16, met het kenmerk, dat actieve kool toegevoerd wordt aan de reactor voor absorptie van moeilijk afbreekbare componenten.

19. Werkwijze volgens conclusie 8-18, met het kenmerk, dat zuivere zuurstof in de invoer stroom geïnjecteerd wordt.