NL8403144A - Two=stage prodn. of syn-gas - using heat from second stage gases to heat first reaction zone - Google Patents
Two=stage prodn. of syn-gas - using heat from second stage gases to heat first reaction zone Download PDFInfo
- Publication number
- NL8403144A NL8403144A NL8403144A NL8403144A NL8403144A NL 8403144 A NL8403144 A NL 8403144A NL 8403144 A NL8403144 A NL 8403144A NL 8403144 A NL8403144 A NL 8403144A NL 8403144 A NL8403144 A NL 8403144A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- reaction zone
- heat
- supplied
- gases
- hydrocarbon
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
- C01B3/382—Multi-step processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/025—Preparation or purification of gas mixtures for ammonia synthesis
Abstract
Description
• ‘' . . »• ". . »
WdW/WP/mjh * * STAMICARBON B.V. (Licensing subsidiary of DSM)WdW / WP / mjh * * STAMICARBON B.V. (Licensing subsidiary of DSM)
Uitvinder: Hans C. de Lathouder te Geleen -1- PN 3584Inventor: Hans C. de Lathouder in Geleen -1- PN 3584
WERKWIJZE VOOR HET BEREIDEN VAN BEN SYNTHESEGASMETHOD FOR PREPARING BEN SYNTHESIS GAS
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het bereiden van een synthesegas, waarbij in een eerste reactiezone een koolwaterstof en stoom in aanwezigheid van een katalysator onder toevoer van warmte gedeeltelijk worden omgezet in voornamelijk 5 koolstofoxiden en waterstof en waarbij in een tweede reactiezone, in de eerste reactiezone niet-omgezette koolwaterstoffen in aanwezigheid van een katalysator onder toevoer van warmte nagenoeg geheel worden omgezet in eveneens voornamelijk koolstofoxiden en waterstof»The invention relates to a process for the preparation of a synthesis gas, in which in a first reaction zone a hydrocarbon and steam in the presence of a catalyst are partially converted, in the presence of heat, into mainly carbon oxides and hydrogen, and in a second reaction zone, in the first reaction zone unreacted hydrocarbons in the presence of a catalyst under heat supply are almost completely converted into also mainly carbon oxides and hydrogen »
Meer in het bijzonder betreft de uitvinding een werkwijze 10 voor het bereiden van een synthesegas, dat geschikt is om te worden gebruikt bij de bereiding van ammoniak, methanol of een mengsel van methanol en hogere alcoholen.More particularly, the invention relates to a process for preparing a synthesis gas suitable for use in the preparation of ammonia, methanol or a mixture of methanol and higher alcohols.
Bij voorkeur wordt hierbij uitgegaan van een koolwaterstof met 1 tot 3 C-atomen, zoals bijvoorbeeld methaan, of van een methaan bevattend 15 gas, bij voorbeeld aardgas.Preferably, this is based on a hydrocarbon with 1 to 3 C atoms, such as, for example, methane, or a gas containing methane, for example natural gas.
Een dergelijke werkwijze is bekend uit het Amerikaanse octrooischrift no. 3,442,613.Such a method is known from US patent no. 3,442,613.
De bekende werkwijze heeft betrekking op de bereiding van een synthesegas waarvan ammoniak kan worden vervaardigd, waarbij in een eerste 20 reactiezone een koolwaterstof en stoom in aanwezigheid van een katalysator worden omgezet en warmte wordt toegevoerd door de wand die de eerste reactiezone begrenst, bijvoorbeeld stralingswarmte door verbranding van een gas met behulp van een brander. In een tweede reactiezone worden de uit de eerste reactiezone afkomstige gassen door 25 verbranding in situ van onder andere in de eerste reactiezone niet omgezette koolwaterstoffen verhit en vervolgens in aanwezigheid van een katalysator omgezet in voornamelijk koolstofoxiden en waterstof.The known process relates to the preparation of a synthesis gas from which ammonia can be produced, in which a hydrocarbon and steam are converted in the first reaction zone in the presence of a catalyst and heat is supplied through the wall delimiting the first reaction zone, for example radiant heat by combustion of a gas using a burner. In a second reaction zone, the gases from the first reaction zone are heated by in situ combustion of, inter alia, unreacted hydrocarbons in the first reaction zone, and are subsequently converted into mainly carbon oxides and hydrogen in the presence of a catalyst.
De uit de tweede reactiezone afkomstige gassen worden benut om stoom op te wekken.The gases from the second reaction zone are used to generate steam.
30 Het bezwaar van de bekende werkwijze is, dat het temperatuureiveau van 840 31 4 4 -2- de uit de tweede reactiezone afkomstige gassen thermodynamisch niet maximaal wordt uitgenut. De uitvinding heeft ten doel om een werkwijze te verschaffen voor het bereiden van een synthesegas waarbij dit bezwaar niet optreedt en waarbij bovendien minder energie nodig is dan 5 bij de bekende werkwijze.The drawback of the known method is that the temperature level of gases from the second reaction zone is not maximally utilized thermodynamically. The object of the invention is to provide a method for preparing a synthesis gas in which this drawback does not occur and, moreover, in which less energy is required than in the known method.
Bij de werkwijze volgens de uitvinding wordt dit daardoor bereikt, dat de aan de eerste reactiezone toegevoerde warmte althans gedeeltelijk wordt onttrokken aan de warmte-inhoud van de uit de tweede reactiezone afkomstige gassen.In the process according to the invention this is achieved in that the heat supplied to the first reaction zone is at least partly extracted from the heat content of the gases originating from the second reaction zone.
10 Bij de werkwijze volgens de uitvinding wordt het temperatuurniveau van de uit de tweede reactiezone afkomstige gassen exergetisch zo efficient mogelijk benut d.w.z. de warmte ervan wordt bij een zo hoog mogelijke temperatuur overgedragen naar een ander medium, i.c. de zich in de eerste reactiezone bevindende media.In the method according to the invention, the temperature level of the gases originating from the second reaction zone is utilized exergistically as efficiently as possible, i.e. the heat thereof is transferred at the highest possible temperature to another medium, i.e. the media located in the first reaction zone.
15 Een belangrijk voordeel van de werkwijze volgens de uitvinding is, dat de wandtemperatuur van de wand die de eerste reactiezone begrenst, aanzienlijk lager is dan die bij de bekende werkwijze, zodat een goedkoper materiaal voor de wand kan worden toegepast of, bij 't zelfde . materiaal, in de eerste reactiezone een hogere druk kan worden toege-20 laten.An important advantage of the method according to the invention is that the wall temperature of the wall delimiting the first reaction zone is considerably lower than that of the known method, so that a cheaper material can be used for the wall or, at the same . material, a higher pressure can be allowed in the first reaction zone.
Door de uitvinding wordt tevens bereikt, dat de warmtetoevoer aan de eerste reactiezone plaats kan vinden zonder het verstoken van brandstof, die wellicht met meer profijt als chemische grondstof had kunnen worden gebruikt, zoals bijvoorbeeld aardgas. Ook is bij de uit-25 vinding het voordeel aanwezig, dat er geen ingewikkelde en onderhoud vragende branders voor het toevoeren van warmte aan de eerste reactiezone nodig zijn en dus ook geen regelinrichting om de brandstof en de lucht gelijkmatig te verdelen over de diverse branders.The invention also achieves that the heat supply to the first reaction zone can take place without the combustion of fuel, which perhaps could have been used more advantageously as a chemical raw material, such as, for example, natural gas. The invention also has the advantage that no complicated burners requiring maintenance to supply heat to the first reaction zone are required, and therefore no control device for distributing the fuel and air evenly over the various burners.
Een uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding 30 wordt daardoor gekenmerkt, dat aan de tweede reactiezone zuurstof en eventueel een koolwaterstof wordt toegevoerd en de warmteinhoud van de uit de tweede reactiezone afkomstige gassen althans gedeeltelijk wordt gecreëerd door (partiële) oxidatie van een gedeelte van de aan de tweede reactiezone toegevoerde brandbare gassen.An embodiment of the process according to the invention is characterized in that oxygen and optionally a hydrocarbon are supplied to the second reaction zone and the heat content of the gases originating from the second reaction zone is at least partly created by (partial) oxidation of a part of the flammable gases fed to the second reaction zone.
35 De in situ oxidatie van een koolwaterstof heeft als voordeel dat de 840 31 4 4' -3- daarbij vrijkomende warmte door direct contact met de te verwarmen media wordt overgedragen en dus niet door bij voorbeeld een wand behoeft te worden geleid.The in situ oxidation of a hydrocarbon has the advantage that the heat released thereby is transferred by direct contact with the media to be heated and thus does not need to be passed through, for example, a wall.
Een andere uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uit-* 5 vinding wordt daardoor gekenmerkt» dat de warmteinhoud van de uit de tweede reactiezone afkomstige gassen wordt gecreëerd bij een druk van 35-120 bar.Another embodiment of the method according to the invention is characterized in that the heat content of the gases originating from the second reaction zone is created at a pressure of 35-120 bar.
De werkwijze volgens de uitvinding is bij uitstek geschikt om te worden toegepast in combinatie met een z.g. Katalytische Partiële 10 Oxidatie Reactor (KPOR) als uitvoeringsvorm voor de tweede reactiezone.The process according to the invention is ideally suited to be used in combination with a so-called Catalytic Partial Oxidation Reactor (KPOR) as an embodiment for the second reaction zone.
Een dergelijke reactor kan voor een druk van 35-120 bar worden ontworpen» zonder dat er een kritieke mechanische of technologische grens-wordt benaderd of overschreden. Bij de bereiding van ammoniak of 15 methanol is het energetisch voordeliger om de synthesegasbereiding bij de hierboven vermelde drukken plaats te doen vinden.Such a reactor can be designed for a pressure of 35-120 bar without approaching or exceeding a critical mechanical or technological limit. In the preparation of ammonia or methanol, it is energetically more advantageous to allow the synthesis gas preparation to take place at the above-mentioned pressures.
Een uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding wordt daardoor gekenmerkt» dat de-warmtetoevoer aan de eerste reactiezone plaats vindt door warmteoverdracht van de uit de tweede reac-20 tiezone afkomstige gassen naar de zich in de eerste reactiezone bevindende media. Deze uitvoeringsvorm kan bijvoorbeeld worden gerealiseerd door de om te zetten koolwaterstoffen door buizen te leiden waarin zich een katalysator bevindt en de uit de tweede reactiezone afkomstige gassen om de bedoelde buizen te leiden.An embodiment of the method according to the invention is characterized in that the heat is supplied to the first reaction zone by heat transfer from the gases originating from the second reaction zone to the media located in the first reaction zone. This embodiment can be realized, for example, by passing the hydrocarbons to be converted through pipes containing a catalyst and by passing the gases from the second reaction zone around the intended pipes.
25 Het voordeel hiervan is» dat het drukverschil over de wand die de eerste reactiezone begrenst hoogstens slechts enkele bars bedraagt, zodat de eerste reactiezone bij een relatief hoge druk, bij voorbeeld 35-120 bar, kan worden bedreven.The advantage of this is that the pressure difference over the wall delimiting the first reaction zone is at most only a few bars, so that the first reaction zone can be operated at a relatively high pressure, for instance 35-120 bar.
De werkwijze volgens de uitvinding zal vervolgens worden 30 toegelicht aan de hand van het volgende uitvoeringsvoorbeeld. De uitvinding is uiteraard hier niet toe beperkt met name niet tot de in het voorbeeld gegeven inrichtingen voor het uitvoeren van de werkwijze volgens de uitvinding.The method according to the invention will subsequently be elucidated with reference to the following exemplary embodiment. The invention is of course not limited to this, in particular not to the devices shown in the example for carrying out the method according to the invention.
In figuur 1 zijn schematisch de eerste en de tweede reactiezone aange- 840 31 4 4In figure 1 the first and the second reaction zones are schematically indicated
u <*Vu <* V
* -4- geven met de onderling verbindende leidingen en in fig. 2 een detail van fig· 1·* -4- with the connecting pipes and in fig. 2 a detail of fig · 1 ·
In figuur 1 zijn met 1 een aantal van de pijpen aangegeven waarvan het inwendige samen met andere pijpen (niet aangegeven) de eerste reac-5 tiezone vormt, 2 is de tweede reactiezone, welke zich in een Katalytische Partiële Oxidatiereactor (KPOR) 7 bevindt. In het onderhavige voorbeeld bestaat de eerste reactiezone bijvoorbeeld uit een pijpen-warmtewisselaar 4 met daarin pijpplaten 5, waarbij in de pijpen 1 een katalysator 6 is aangebracht. De om te zetten koolwaterstof en stoom 10 worden via leiding 16 getransporteerd en gedeeltelijk, via leiding 17, aan de eerste reactiezone in pijpenwarmtewisselaar 4 toegevoerd. In de eerste reactiezone worden de toegevoerde koolwaterstof en stoom opgewarmd tot en althans gedeeltelijk omgezet bij een temperatuur die ligt tussen 650 en 750 °C. Vervolgens wordt het verkregen gasmengsel 15 via leiding 13 toegevoerd aan de KPOR 7. In de figuur is ook een bypass leiding 3 met een restrictie 8 aangegeven waardoor eventueel een gedeelte van de koolwaterstoffen en stoom rechtstreeks kan worden toegevoerd aan KPOR 7. De in de eerste reactiezone heersende temperatuur wordt hierdoor mede bepaald. Afhankelijk van de hoeveelheid 20 toegevoerde koolwaterstoffen, de drukken en de temperaturen die in de eerste en in de tweede reactiezone heersen en ook de afmetingen van de eerste reactiezone kan het voordelig zijn om een bepaald gedeelte van de koolwaterstoffen rechtstreeks aan de tweede reactiezone toe te voeren.In Figure 1, 1 denotes a number of the pipes whose interior, together with other pipes (not shown), forms the first reaction zone, 2 is the second reaction zone, which is located in a Catalytic Partial Oxidation Reactor (KPOR) 7. In the present example, the first reaction zone consists, for example, of a pipe heat exchanger 4 with pipe plates 5 therein, wherein a catalyst 6 is arranged in the pipes 1. The hydrocarbon and steam 10 to be converted are conveyed via line 16 and are partially supplied, via line 17, to the first reaction zone in pipe heat exchanger 4. In the first reaction zone, the supplied hydrocarbon and steam are heated up and at least partially converted at a temperature between 650 and 750 ° C. Subsequently, the obtained gas mixture 15 is supplied via line 13 to the KPOR 7. The figure also shows a bypass line 3 with a restriction 8, whereby any part of the hydrocarbons and steam can be supplied directly to KPOR 7. The in the first The reaction temperature prevailing in the reaction zone is partly determined by this. Depending on the amount of hydrocarbons supplied, the pressures and temperatures prevailing in the first and second reaction zones, and also the dimensions of the first reaction zone, it may be advantageous to supply a certain proportion of the hydrocarbons directly to the second reaction zone .
25 De in KPOR 7 benodigde zuurstof wordt via leiding 14 toege voerd. De toegevoerde hoeveelheid zuurstof hangt af van de hoeveelheid en de aard van de brandbare gassen die moeten worden verbrand om voldoende warmte op te wekken om in de tweede reactiezone een temperatuur tussen 900 en 1200 °C te verkrijgen.The oxygen required in KPOR 7 is supplied via line 14. The amount of oxygen supplied depends on the amount and nature of the flammable gases that must be burned to generate sufficient heat to obtain a temperature between 900 and 1200 ° C in the second reaction zone.
30 De uit de tweede reactiezone afkomstige gassen worden door leiding 9 toegevoerd aan pijpenwarmtewisselaar 4 en om de buizen 1, die de eerste reactiezone omvatten, geleid. Vervolgens worden de gassen door leiding 10 aan een warmtewisselaar 11 toegevoerd waarin de door leiding 15 toegevoerde koolwaterstof en stoom worden opgewarmd tot een 35 temperatuur van 400-650 °C alvorens door leidingen 16 en 17 aan de 840 314 4 ' .The gases from the second reaction zone are fed through pipe 9 to pipe heat exchanger 4 and passed around the pipes 1 comprising the first reaction zone. Subsequently, the gases are fed through line 10 to a heat exchanger 11 in which the hydrocarbon and steam supplied through line 15 are heated to a temperature of 400-650 ° C before passing through lines 16 and 17 to the 840 314 4 '.
-5- * pijpenwarmtewisselaar 4 en eventueel vla leiding 3 rechtstreeks aan de KPOR 7 te worden toegevoerd.-5- * pipe heat exchanger 4 and possibly custard pipe 3 to be supplied directly to the KPOR 7.
De gassen worden door leiding 12 afgevoerd naar bijvoorbeeld een procesinstallatie voor de bereiding van ammoniak of methanol.The gases are discharged via line 12 to, for example, a process installation for the preparation of ammonia or methanol.
5 Voorbeeld 15 Example 1
Toepassing van de werkwijze volgens de uitvinding bij de bereiding van ammoniak, uitgaande van aardgas.Use of the method according to the invention in the preparation of ammonia, starting from natural gas.
Gegevens gasstroom ter plaatse van de uittreezijde van de tweede reactiezone: 10 Gasstroomhoeveelheid: 194 kmol/t DB}Gas flow data at the exit side of the second reaction zone: 10 Gas flow rate: 194 kmol / t DB}
Temperatuur; 975 eCTemperature; 975 eC
Druk: 35-120 bar.Pressure: 35-120 bar.
Bij afkoeling van deze gasstroom in de pijpenwarmtewisselaar 4 tot 700 °C, wordt 2000 MJ/t NS3 energie overgedragen op de zich in de 15 eerste reactiezone bevindende aardgas en stoom. Hierdoor wordt bij de bereiding van het synthesegas, ten opzichte van de in de aanhef ver- melde stand van de techniek, een aan deze energiehoeveelheid equivalente hoeveelheid brandstof bespaard.When this gas flow is cooled in the pipe heat exchanger 4 to 700 ° C, 2000 MJ / t NS3 energy is transferred to the natural gas and steam located in the first reaction zone. As a result, an amount of fuel equivalent to this energy amount is saved in the preparation of the synthesis gas, compared to the prior art mentioned in the preamble.
Ter illustratie van het feit, dat met de werkwijze volgens de 20 uitvinding ook energie wordt bespaard bij toepassing daarvan bij voorbeeld bij de bereiding van ammoniak is in voorbeeld 2 het totale mechanische energieverbruik per ton geproduceerde ammoniak vermeld en in het vergelijkingsvoorbeeld de waarden daarvan bij de bereiding van ammoniak volgens de Nederlandse octrooiaanvrage nr. 84 02091. Bij de 25 werkwijze volgens laatstbedoelde octrooiaanvrage vindt de synthesegas-bereiding in één reactiezone plaats.To illustrate the fact that the method according to the invention also saves energy when used for example in the preparation of ammonia, example 2 shows the total mechanical energy consumption per tonne of ammonia produced and in the comparative example its values at the preparation of ammonia according to Dutch patent application no. 84 02091. In the process according to the latter patent application, the synthesis gas preparation takes place in one reaction zone.
Bij voorbeeld 2 en het vergelijkingsvoorbeeld is uitgegaan van de volgende gegevens: - aardgas beschikbaar bij een druk van 70 bar 30 - zuurstofbereiding door luchtscheiding - zuurstof en stikstof beschikbaar bij 1 bar 84 0 31 4 4 * v ·*£Example 2 and the comparative example are based on the following data: - natural gas available at a pressure of 70 bar 30 - oxygen preparation by air separation - oxygen and nitrogen available at 1 bar 84 0 31 4 4 * v * * £
VV
* % -6- η - ammoniakreactie vindt plaats bij 200 bar - synthesegastemperatuur uittreezijde reactiezone is 975 °C.*% -6- η - ammonia reaction takes place at 200 bar - synthesis gas temperature outlet side reaction zone is 975 ° C.
De energiebesparing wordt veroorzaakt, doordat bij de werkwijze volgens de uitvinding minder scheidingsenergie voor de 5 luchtscheiding en minder compressieenergie voor de zuurstof nodig is dan bij de werkwijze volgens het vergelijkingsvoorbeeld.The energy saving is caused by the fact that in the method according to the invention less separation energy for the air separation and less compression energy for the oxygen is required than in the method according to the comparative example.
VergelijkingsvoorbeeldjVoorbeeld 2jBesparing _!_I_Comparative example jExample 2jSaving _! _ I_
Synthesegas compr. ( totale mech. | totale mech. jtotale mech.Synthesis gas compr. (total mech. | total mech. total mech.
10 druk energie | energie incl. | energie incl. | energie incl.10 pressure energy | energy incl. | energy incl. | energy incl.
(bar) (MJ/t NH3) j luchtscheiding j luchtscheiding j luchtscheiding I (MJ/t ¢1¾) I (MJ/t NHJ) I (MJ/t m) _L_!_!_!_(bar) (MJ / t NH3) j air separation j air separation j air separation I (MJ / t ¢ 1¾) I (MJ / t NHJ) I (MJ / t m) _L _! _! _! _
II III I
35 1400 j 1710 | 1485 | 225 45 1370 j 1685 I 1455 I 230 15 80 1220 I 1545 I 1300 | 245 120 1150 j 1490 j 1240 j 250 _L_!_j_j_ 840 31 4 435 1400 y 1710 | 1485 | 225 45 1370 j 1685 I 1455 I 230 15 80 1220 I 1545 I 1300 | 245 120 1150 j 1490 j 1240 j 250 _L _! _ J_j_ 840 31 4 4
Claims (7)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8403144A NL8403144A (en) | 1984-10-16 | 1984-10-16 | Two=stage prodn. of syn-gas - using heat from second stage gases to heat first reaction zone |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8403144A NL8403144A (en) | 1984-10-16 | 1984-10-16 | Two=stage prodn. of syn-gas - using heat from second stage gases to heat first reaction zone |
| NL8403144 | 1984-10-16 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8403144A true NL8403144A (en) | 1986-05-16 |
Family
ID=19844618
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8403144A NL8403144A (en) | 1984-10-16 | 1984-10-16 | Two=stage prodn. of syn-gas - using heat from second stage gases to heat first reaction zone |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| NL (1) | NL8403144A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004092061A1 (en) * | 2003-04-15 | 2004-10-28 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for the preparation hydrogen and a mixture of hydrogen and carbon monoxide |
-
1984
- 1984-10-16 NL NL8403144A patent/NL8403144A/en not_active Application Discontinuation
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004092061A1 (en) * | 2003-04-15 | 2004-10-28 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for the preparation hydrogen and a mixture of hydrogen and carbon monoxide |
| WO2004092062A1 (en) * | 2003-04-15 | 2004-10-28 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare synthesis gas |
| WO2004092063A1 (en) * | 2003-04-15 | 2004-10-28 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare synthesis gas |
| CN100381353C (en) * | 2003-04-15 | 2008-04-16 | 国际壳牌研究有限公司 | Process to prepare synthesis gas |
| US7550635B2 (en) | 2003-04-15 | 2009-06-23 | Shell Oil Company | Process for the preparation hydrogen and a mixture of hydrogen and carbon monoxide |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EA005783B1 (en) | Process for the production of hydrocarbons | |
| KR20040066172A (en) | Production enhancement for a reactor | |
| JPS61222904A (en) | Heat exchange reformation and reactor | |
| NO20023081D0 (en) | Process and apparatus for achieving improved productivity during thermal chemical reactions | |
| KR19990083554A (en) | Thermochemical regenerative heat recovery process | |
| GB2091755A (en) | Hydrocarbon reforming process | |
| ZA91771B (en) | Heat exchange reforming process and reactor system | |
| US4900333A (en) | Method of carrying out a gas combustion process with recovery of a part of the heat present in the combustion gases | |
| US2398954A (en) | Process and apparatus for promoting thermal reactions | |
| JPH0132283B2 (en) | ||
| CA2727395C (en) | Method and equipment for producing synthesis gas | |
| RU2001105617A (en) | METHOD FOR PRODUCING SYNTHESIS GAS, APPLICABLE FOR SYNTHESIS OF GASOLINE, KEROSIN AND GAS OIL (OPTIONS) | |
| WO2003031325A3 (en) | Steam reformer for methane with internal hydrogen separation and combustion | |
| RU2102310C1 (en) | Tube furnace for catalytic splitting of hydrocarbons | |
| JPH05147902A (en) | Production of hydrogen | |
| NL8403144A (en) | Two=stage prodn. of syn-gas - using heat from second stage gases to heat first reaction zone | |
| CA1261630A (en) | Feed gas saturation system for steam reforming plants | |
| RU1778146C (en) | Reactor for thermooxidating pyrolysis of methane | |
| EP0157917A2 (en) | Reduction of metal compounds | |
| KR830007851A (en) | Method and apparatus for reducing particulate metal ore into sponge metal | |
| NO137647B (en) | PROCEDURES AND EQUIPMENT FOR DIRECT REDUCTION OF IRON ORE | |
| US3954596A (en) | Production of low sulfur heavy oil from coal | |
| CA2091748A1 (en) | Process for producing a hydrogen-containing gas | |
| EA016016B1 (en) | Process and plant for the thermal treatment of fine-grained solids | |
| KR20030004325A (en) | Steam reformer |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| DNT | Communications of changes of names of applicants whose applications have been laid open to public inspection |
Free format text: STAMICARBON B.V. TE GELEEN |
|
| BV | The patent application has lapsed |