NL8202718A - Elektrochirurgische generator. - Google Patents

Description

* . j N/31.Q09-dV/f.

/ κ*

Elektrochirurgisciie generator.

De uitvinding heeft betrekking op een elektro-chirurgische generator, waarmee een elektrische vlamboog kan worden gevormd tussen uitgangselektroden en een weefsel voor het uitvoeren van een chirurgische ingreep.

5 Naast het uitvoeren van chirurgische ingrepen in dierlijk weefsel met behulp van mechanische instrumenten, zoals een scalpel of een mes, kan een chirurgische ingreep ook worden uitgevoerd door een hoogfrequentstroom door het dierlijke weefsel te leiden. Er bestaan in wezen vier hoofd-10 groepen van chirurgische ingrepen, die elektrisch kunnen worden verricht, afhankelijk van het spanningsniveau en de hoeveelheid vermogen, die aan het weefsel wordt geleverd.

Deze verschillende ingrepen worden gewoonlijk aangeduid als dessicatie, fulguratie, snijden en snijden met hemostase.

15 Dessicatie en fulguratie’worden gezamelijk veelal aangeduid als coagulatie.

De hoogfrequentstroom, die wordt gebruikt voor het verrichten van elektrochirurgische ingrepen, wordt gewoonlijk opgewekt met behulp van een hoogfrequentgenerator, 20 die is verbonden met een vermogensversterker. De uitgang van de vermogensversterker wordt vervolgens met het weefsel verbonden met behulp van twee elektroden. Chirurgische ingrepen worden verricht met behulp van een "actieve" elek-trode, die de hoogfrequentstroom in het weefsel invoert.

25 Aangezien, zoals hierboven reeds werd opgemerkt, elektrochirurgische effecten in hoofdzaak afhankelijk zijn van het toegevoerde vermogen en de gebruikte spanning, heeft de actieve elektrode gewoonlijk een kleine dwarsdoorsnede, ten einde het vermogen te concentreren en de chirurgische 30 effecten te beperken tot een klein, gecontroleerd gebied.

Een retourbaan van het weefsel naar de generator voor de hoogfrequentstroom wordt verschaft door een "passieve” of "patient"-plaat, welke een groot oppervlak bezit om te yoorkomen, dat elektrochirurgische effecten optreden bij 35 de retourplaats van de hoogfrequentstroom. Als alternatief kan een paar actieve elektroden worden toegepast in een "bipolaire" werkwijze, waarbij de elektrochirurgische effecten beperkt worden tot het weefselmonster tussen de twee 8202718 \ # -2- elektroden.

Een dessicatie-bewerking wordt uitgevoerd door de actieve elektrode in nauw contact te houden met het weefsel. Een hoogfrequentstroom loopt van de elektrode direct 5 in het weefsel, zodat door elektrische weerstandsverwarming een verhitting van het weefsel wordt veroorzaakt. Het warmte-effect vernietigt de weefselcellen en produceert een necrose-gebied, dat zich vanuit het contactpunt tussen de elektrode en het weefsel radiaal uitspreidt. Tengevolge van de aard 10 van de zelfvernietiging is de necrose gewoonlijk diep, doch de gedurende de operatie gevormde korst heeft gewoonlijk een lichte kleur en is zacht.

Afhankelijk van de uitgangskarakteristiek van de elektrochirurgische generator kan een ander chirur-15 gisch effect , dat fulguratie wordt genoemd, worden verkre-gen door de door de generator geleverde spanning en vermogen per tijdseenheid te varieren. Hoewel fulguratie dikwijls wordt verward met dessicatie, is het een geheel andere operatie. Meer in het bijzonder kan worden opgemerkt, dat ful-2Q guratie bij de bekende inrichtingen gewoonlijk wordt verricht met een golfvorm, weIke een hoge piekspanning heeft en een kleine werkcyclus. Indien een actieve elektrode met dit type golfvorm dichtbij een weefsel wordt gebracht en indien de piekspanning voldoende is om een hoogfrequent-vlamboog te 25 produceren (bij een impedantie van ongeveer 5.000i2voor de elektrische doorslag), treedt fulguratie op in het punt, waar de vlamboog met het weefsel in aanraking komt. Tengevolge van de geringe werkcyclus van de fulguratie-golfvorm is het aan het weefsel geleverde vermogen per tijdseenheid 30 klein genoeg, zodat snijeffecten tengevolge van een explo-sief vervliegen van celvocht tot een minimum worden be-perkt. In feite coaguleert de hoogfrequent-vlamboog het weefsel in de directe nabijheid van de actieve elektrode, waardoor de opererende chirurg de bloedvaten in de nabijheid 35 yan de elektrode kan afsluiteri. De. fulguratie-elektrode komt nooit in aanraking met het oppervlak van het weefsel en er wordt een harde, donkere korst op het oppervlak van het weefsel in het fulguratiegebied gevormd. In tegenstelling tot dessicatie is fulguratie een oppervlakteproces en is het 40 necrosegebied beperkt tot het oppervlak. Fulguratie kan der- 8202718 % » -3- halve worden toegepast als het weefsel erg dun is en de diepe nedrose, die door een dessicatie wordt veroorzaakt, onderlig-gende organen zou beschadigen, zodat fulguratie een zeer nut-tige ingreep is.

5 Met een andere uitgangskarakteristiek van de elektrochirurgische generator kan nog een ander effect worden opgewekt. Er treedt een snij-effect op, indien vol-doende vermogen per tijdseenheid aan het weefsel wordt gele-verd om celvocht te verdampen. Als het geleverde vermogen 10 voldoende hoog is, wordt een voldoende hoeveelheid stoom opgewekt, waardoor 'een stoomlaag wordt gevormd tussen de actie-ve elektrode en het weefsel. Bij het vormen van de stoomlaag vormt zich tussen de elektrode en het weefsel een "plasma", dat bestaat uit sterk geioniseerde lucht en watermoleculen.

15 Als de elektrochirurgische generator voldoende vermogen kan leveren, ontwikkelt zich een hoogfrequente elektrische vlam-boog in het plasma. Als dit gebeurt, wordt de stroom, die het weefsel binnentreedt, beperkt tot een gebied, dat gelijk is aan het dwarsdoorsnede-oppervlak van de vlamboog ter plaatse 20 waar het met het weefsel in contact komt, zodat de vermogensdichtheid in dit punt zeer hoog wordt. Als gevOlg van de plaatselijke hoge vermogensdichtheid vervliegt het cel-water onmiddellijk tot stoom en verbreekt de weefselarchi-tectuur -de ceilen worden letterlijk uit elkaar geblazen.

25 Hierhij wordt nieuwe stoom gevormd, zodat de stoomlaag tussen de elektrode en het weefsel in stand wordt gehouden. Als de aan het weefsel geleverde vermogensdichtheid voldoende is, worden genoeg ceilen vernietigd om een snijwerking te doen plaatsvinden. Een periodieke spanningsgolfvorm, zoals een 30 sinusoi.de , levert een continue opeenvolging van vlambogen op en prodnceert een snede met een zeer kleine necrose en kletne hemostase,

Het is ook mogelijk om een combinatie van de bovengenoemde effecten te bereiken door de aan het weef-35 sel toegevoerde elektrische golfvorm te varieren. Meer in het bijzonder kan worden opgemerkt, dat een combinatie van snijden en dessicatie (aangeduid als snijden met hemostase) kan worden bereikt door de continue sinusvormige spanning, die normaal wordt gebruikt voor het verkrijgen van een 40 elektrochirurgische snede, periodiek te onderbreken. Als de 8202718 % * -4- onderbreking voldoende lang is, verspreiden de geioniseerde deeltjes, die in het plasma tussen de elektroden en het weef-sel voorkomen,zich, waardoor het plasma instort. Als dit ge-beurt, komt de elektrode tijdelijk in aanraking met het weef-5 sel, zodat een nieuwe plasmalaag wordt gevormd. Gedurende de tijd, dat de elektrode in aanraking is met het weefsel, treedt dessicatie van het weefsel op, waardoor de kleine bloedvaten en andere bloedingen in de nabijheid van de elektrode worden afgesloten.

10 De vier bovengenoemde chirurgische hande- lingen vereisen derhalve, dat de elektrochirurgische generator met een varierende weefselimpedantie bij verschillende vermogensniveaus kan werken. Hoewel vele bekende inrichtingen bevredigende resultaten hebben opgeleverd voor dessicatie-15 en snij-handelingen, kunnen de meeste bekende elektrochirurgische generators geen bevredigende fulguratie verzorgen.

De elektrische vlambogeri,die door d&bekende generators worden gevormd bij de fulguratie-werkwijze, hebben een betrekkelijk korte lengte en duur. Hierdoor moet de actieve elektrode zeer 20 dicht bij het te behandelen weefsel worden gebracht. Als de actieve elektrode in aanraking komt met het weefsel gedurende de fulguratie-handeling, kan het weefsel aan de elektrode kle-ven, waardoor het weefsel wordt beschadigd en de elektrode vuil wordt, welke dan door de chirurg moet worden schoonge-25 maakt. De vonklengte van de bekende inrichtingen heeft derhalve tot gevolg, dat zij voor vele toepassingen geen bevredigende working vertonen, in het bijzonder als het aan een fulguratiebehandeling onderworpen weefsel pulseert of in be-weging is door stromend bloed. Dit probleem wordt nog ver-30 sterkt doordat de bekende inrichtingen een aanmerkelijke hoeveelheid vermogen aan het behandelde gebied leveren.

Ten einde de booglerigte te vergroten, is bij vele bekende inrichtingen de fulguratie-uitgangsspanning en bijgevolg het uitgangsvermogen verhoogd. Het hoge toegevoerde vermogen 35 heeft tot gevolg, dat het aan de fulguratiebehandeling onderworpen weefsel zich rimpelt en zwelt, waardoor de kans op een eiektrodecontact toeneenit.

Bovendien zijn de bekende elektrochirurgische generators niet in staat om een bevredigende fulguratie 40 te hereiken bij sponsachtig of vaatrijk weefsel, zoals een 8202718 -5- «. ·* milt of lever. Aangezien deze organen eigenlijk door h.un vaat-rijke weefselstructuur zijn doordrongen met bloed, is het zeer moeilijk om een incisie te coaguleren om een bevredigende hemostase te produceren. Het relatief hoge uitgangsvermogen 5 van de bekende inrichtingen veroorzaakt in feite een secundaire bleeding onder het gebied van de korst bij dit type orgaan. Bovendien kan, indien deze inrichtingen langer dan een korte tijd op een orgaan worden toegepast, het opgewekte hoge ver-mogen het gehele orgaan oververhitten door elektrische weer-10 standsverwarming, waardoor ernstige schade wordt veroorzaakt.

Tengevolge van de bovengenoemde tekortko-mingenvan de bekende inrichtingen, hebben vele chirurgen in hoofdzaak gebruik gemaakt van een ouder type elektrochirur-gische generator, welke een hoogfrequent fulguratie-uitgangs-15 signaal opwekt door middel van een vonkspleet. Deze inrichtingen staan bekend als "Bovie-inricbiting" en leveren ge-woonlijk bij fulguratie een sterk gedempte sinusvormige golf-vorm met een top-topspanning van 12000-14000 V. Hoewel deze inrichtingen hetrekkelijk oud zijn, leveren zij nog steeds 20 de meest bevredigende fulguratiegolfvorm. Hoewel deze inrichtingen beter werken dan de meeste moderne halfgeleiderinrich-tingen, leveren zij nog altijd een fulguratie-vlamboog met een korte lengte eri duur. Bovendien zijn deze inrichtingen groot en omvangrijk, terwijl een continu onderhoud nodig is 25 voor het vervangen van de interne vonkspleten. Door deze te-kortkomingen maken andere chirurgen in het geheel geen gebruik van de fulguratiefunctie van de elektrochirurgische generators en gebruiken zij deze inrichtingen alleen voor snijden en dessicatie.

30 De uitvinding beoogt een elektrochirurgi sche generator van de in de aanhef genoemde soort te verschaf-fen, waarbij de bovengenoemde bezwaren op eenvoudige, doch niettemin, doeltreffende wijze zijn ondervangen.

Volgens de uitvinding kan de elektrochi-35 rurgische generator hiertoe zijn uitgerust met halfgeleider-schakelingen, die de voor fulguratie benodigde hoge spanning leveren, De generator volgens de uitvinding levert een vlam-boog met yoldoende lengte en duur, zodat de bij de bekende generators optredende problemen worden vermeden.

40 De hlerna beschreven fulgu£atieschakeling 8202718 -6- vergroot de beginnende vlamboogvorming door op de actieve elektrode een openketen (voor de vlamboogvorming) golfvorm te produceren, welke een "zuivere" sinusolde is, doordat deze afwisselend positieve en negatieve secties bevat met ongeveer 5 gelijke amplituden. De symmetrische golfvorm maakt het mogelijk, dat een elektrische vlamboog wordt gevormd als de actieve elektrode zich op een grotere afstand van het weefsel bevindt dan mogelijk is bij de bekende inrichtingen.

Bovendien wordt volgens de uitvinding de 10 golfvorm-dempingsfactor zodanig ingesteld, dat deze zo laag mogelijk is, zodat onder openketen-omstandigheden vele cycli optreden voordat de golfvorm na een aanmerkelijke tijdsduur tot nul afneemt. De cyclische variatie van de spanning, be-vordert de "corona"-vorming, hetgeen de vlamboogvorming 15 aanmerkelijk vergroot. Bovendien is de interne demping laag, zodat zelfs na de vlamboogvorming, waarbij golfvormdemping door de uitgangsbelasting optreedt, nog vele golfvormcycli optreden. De schakeling draagt derhalve bij tot het handhaven van een vlamboog, zodra deze is gevormd, door te voorkomen, 20 dat een volledige diffusie van de geioniseerde deeltjes in het plasma tussen de elektrode en het weefsel uit het aan de fulguratiebehandeling onderworpen gebied optreedt.

De drfectieve belastingsimpedantie is bijgevolg lager, waar-door de vlambooglengte wordt vergroot en een meer gelijk-25 blijvende vlamboogvorming voor elke cyclus van de oscilleren-de uitgangsspanningsgolfvorm wordt bevorderd. De beter gelijk-blijvende vlamboogvorming heeft tot gevolg, dat de actieve elektrodepunt aanmerkelijk wordt verwarmd door weerstands-verwarming, waardoor het aanhechten van bloed aan de elektro-30 depunt gedurende de fulguratiebehandeling wordt voorkomen.

Hoewel de werkcyclus van de uitgangsgolf-vorm van de generator volgens de uitvinding veel groter is dan bij de bekende inrichtingen^ worden snij-, brand- en oververhittingseffecten, die bij de bekende inrichtingen 35 optraden, vermeden, omdat de uitgangsimpedantie van de generator yolgens de· uitvinding eveneens veel hoger is dan bij de bekende inrichtingen, 2odat de fulguratievlamboog-stroora, die in het fulguratiegebied aan het weefsel wordt toegevoerd, door de inwendige generatorimpedantie wordt be-40 perktf waardoor een toename van necrose wordt vermeden. Bo- 8202718 i * -7- dien kan een fulguratiebehandeling langer worden uitgevoerd zonder dat het gevaar van oververhitting optreedt. De generator is meer als stroombron met hoge impedantie dan als spanningsbron werkzaam.

5 Volgens een uitvoeringsvorm van de gene rator volgens de uitvinding bestaat het uitgangscircuit uit een hoogfrequent Ureserv0ir,,-uitgangscircuit, dat wordt be-krachtigd door stroomimpulsen, die door een hoogfrequent schakelcircuit worden geleverd. Na eXke impuXs produceert JO het reservoircircuit een gedempte sinusvormige goXfvorm.

De Q-factor van het reservoircircuit is zo hoog mogeiijk, waardoor gedurende elke periode een geringe demping optreedt. Bovendien is de uitgangstransformator van het circuit spe-ciaal vervaardigd om veriiezen tot een minimum te beperken, J5 terwiji de waarderi van de onderdeien van het reservoircircuit zodanig zijn gekozen, dat een hoge uitgangsimpedantie wordt verkregen, weike intern de uitgangsstroom gedurende de elek-trische vlamboogvorming.beperkt.

. . De uitvinding wordt hierna nader toege- 20 Xicht aan de hand van de tekening, waarin een uitvoerings-voorheeld van de generator voigens de uitvinding is weerge-geven.

Fig. J is een schema van de bekende in-rich.ting van het ,,Bovie"-type.

25 Fig. 2 is een biokschema van de fuigura- tieschakeiing van de generator voigens de uitvinding.

Fig. 3 is een meer uitgebreid schema van de schakeiing voigens fig. 2.

Fig. 4 is een schema van de hoogfrequent- 30 stuurschakeiing.

Fig. 5 is een schema van de besturings- schakeling.

Fig. 6 geeft een aantai eiektrische uit-gangsgolfvormen weer, die door de bekende inrichtingen en 35 door de fulguratieschakeiing voigens de uitvinding worden geieverd.

Fig. 7 geeft eiektrische goifvormen weer, die intern door de schakeiing voigens fig. 5 worden geprodu-ceerd, 40 Het hierna beschreven uitvoeringsvoorbeeld 8202718 \ -8- heeft uitstekende fulguratie-eigenschappen, doordat de boog-lengte en.-kwaliteit'zijn verhoogd. De fulguratie-effecten worden in principe door een elektrische vlainboog geproduceerd. Hoewel het niet noodzakelijk is om het mechanisme van de 5 elektrische vlamboogontlading volledig te begrijpen om de werking van de beschreven schakelingen te begrijpen, is het nuttig om de fysische'verschijnselen te vermelden, welke op-treden gedurende het opwekken van een elektrische vlamboog tussen een elektrode en een weefsel. Het boogvormingsproces J.0 bestaat uit twee verschillende stappen: het vormen van de . vlamboog en het instandhouden hiervan na het vormen. De effectieve belastingsimpedantie ondergaat een grote wijziging gedurende het vormen van de vlainboog, zodat de elektrische omstandigheden, die de werking van de fulguratieschakeling 15 bepalen, in de beide stadia sterk verschillen. De fysische verschijnselen, die gedurende elk stadium optreden, zijn complex en worden hierna slechts in grote lijnen beschreven.

Wanneer een actieve elektrode op een hoge elektrische potentiaal dicht bij een weefsel op een aanmer-2Q. kelijk lager potentiaal wordt gebracht, is, voordat een elektrische vlamboog tot stand is gebracht, de beginimpedantie (gezien vanuit de elektrode) tussen de elektrode en het weefsel relatief hoog tengevolge van de isolerende eigenschappen van de lucht in de elektrode-weefselspleet.

25 De elektrische veldgradient in de luchtspleet tussen de elektrode en het weefsel neemt toe, naarmate de spleetbreedte afneemt. Het toenemende elektrische veld heeft tot gevolg, dat kortdurende stromen beginnen te vloeien tussen de elektrode en het weefsel, welke toevallig worden gestart 30 door elektronen, die door kosmische straling of foto-emissie zijn opgewekt. De meeste van deze elektronen worden direct geabsorheerd, doch enkele worden zeer sterk versneld in de richting van de veldbron met tegengestelde lading. Als de elektrische veldsterkte verder toeneemt, worden enkele van de 35 vrije elektronen en geloniseerde luchtmoleculen tot een zoda-nige snelheid versneld voordat zij worden geabsorbeerd,dat andere moleculen worden geioniseerd door velerlei mechanismen, zoals een enkelvoudige en meervoudige botsingsionisatie en andere fysische verschijnselen. Als de elektrische potentiaal 40 die aan de spleet wordt toegevoerd, toeneemt tot een waarde, 8202718 -9- %

V

die gelijk is aan of groter is dan een karakteristieke waarde, die met doorslagpotentiaal wordt aangeduid, kan de stroom, die wordt veroorzaakt door de beweging van tegenge-steld geladen deeltjes, zichzelf in stand houden en ontwik-5 kelt zich een hoogspannings-corona. In eerste instantie is het aantal geladen deeltjes relatief klein en bijgevolg blijft de impedantie tussen de elektrode en het weefsel hoog.

Naarmate de elektrode-weefselafstand ech-ter verder afneemt, heeft de toename van de elektrische 10 veldgradient een vergrote versnelling van de elektronen en geioniseerde luchtmoleculen tot gevolg, zodat extra ionisa-tieprocessen gaan optreden en grote hoeveelheden elektronen worden vrijgemaakt. De nieuwe vrijgemaakte elektronen pro-duceren eveneens extra ionisatieeffecten en er treedt een 15 elektronen- "lawine" op, hetgeen een elektrische vlamboog tot stand brengt tussen de elektrode en het weefsel. Op dit moment wordt de stroomdichtheid zeer hoog en neemt de spanning tussen de elektrode en het weefsel af tot een lage waarde. Een kleine toename van de spanning zal een grote 20 toename van de stroom tot gevolg hebben, omdat de effectie-ve impedantie van het sterk geioniseerde plasma tussen de elektrode en het weefsel zeer laag is. Derhalve wordt de stroom door de elektrische vlamboog in hoofdzaak beperkt door de impedantie van de uitgangsschakeling van de fulgu-25 ratie-inrichting en de effectieve belastingsimpedantie.

Ter verkrijging van een bevredigende ful-guratievlamboog dient volgens de uitvinding de golfvorm, die door de generator v66r het vormen van de vlamboog wordt geproduceerd, duidelijk anders te zijn dan de golfvorm', 30 die na de boogvorming wordt geproduceerd. De elektrochirur-gische generator moet de vorming van de vlamboog kunnen be-sturen, als de effectieve belastingsimpedantie relatief hoog is ivoor de vlamboogvorming) en moet tevens de hoeveelheid stroom kunnen besturen, die na de vlamboogvorming aan het 35 weefsel wordt geleverd, ten einde snij- en verbrandingsef-fecten te beperken. Gebleken is, dat, zoals hierna nader zal worden toegelicht, een voorkeursuitvoeringsvorm van de elektrochirurgische generator, die voor fulguratie wordt gebruikt, de volgende effecten moet kunnen produceren: 40 al. Bij een '’openketen"-voorwaarde (aanstu- 8202718 -10- ren van een hoge impedantie voor vlamboogvorming) moet de generator een golfvorm leveren, die gedurende elke cyclus symmetrisch is ten opzichte van de nulspanning, dat wil zeggen de golfvorm moet een positief gedeelte hebben, dat 5 wordt gevolgd door een negatief gedeelte met ongeveer de-zelfde amplitude/ welke weer wordt gevolgd door een positief gedeelte, enz. Als alternatief moet de dominante fre-quentie, die op de uitgang wordt geproduceerd, de basis-oscillatiefrequentie zijn, waarbij de harmonischen van een 10 hogere orde in voldoende mate worden onderdrukt, zodat de golfvorm symmetrisch is; b) Bovendien moet bij een "open keten"-toestand (aansturen van een hoge impedantie voor vlamboogvorming), ,en bij de "belaste" toestand (aansturen van de 15 weefselimpedantie na vlamboogvorming) de golfvorm, die door een fulguratiegenerator wordt geproduceerd, een zo laag mogelijke dempingsfactor hebben, zodat veel cycli optreden voordat de amplitude van de golfvorm de· waarde nul nadert. De Q-factor van een uitgangsoscillator-reservoircircuit 20 moet hoog zijn? en c) Omdat in de beide bovengenoemde toe-standen een golfvorm met een relatief grote werkcyclus wordt geproduceerd, moet de uitgangsimpedantie van de generator hoog zijn, om de stroom te beperken, die in de elek- 25 trische vlamboog vloeit, ten einde snij- en verbrandings-effecten te verkleinen. De generator moet meer als stroom-bron dan als spanningsbron werkzaam zijn.

De exacte fysische mechanismen, die re-sulteren in een vergroting van de booglengte voor de beide 30 eerstgenoemde toestanden zijn niet in detail bekend. Ge-meend wordt echter, dat de bij voorkeur symmetrische golfvorm het vormen van eeri elektrische vlamboog bevordert door het verkleinen van een effect, dat bekend staat als "ruimteladingsafscherming" (space charge screening) van de 35 elektrische potentiaalbronnen en door het vergroten van de bptsingen tussen de geladen deeltjes. Ruimteladingafscher-ming treedt binnen korte tijd op na het begin van de vor-ming van yrije elektronen en ionen. Dit wordt blijkbaar veroorzaakt door migratie van vrije elektronen en 'ionen 40. naar de tegengesteld geladen potentiaalbronnen. Deze mi- 8202718 \ -11- gratie produceert een ruimtelading van geladen deeltjes in de directe nabijheid van elke bron. Aangezien de geladen deeltjes een teken hebben, dat tegengesteld is aan die van de aangrenzende elektrode, bestaat het netto-effect uit een 5 verkleining van de veldgradient tussen de beide potentiaal-bronnen. De afstand tussen de bronnen moet derhalve worden verkleind, om de veldgradient te doen toenemen tot het punt waar de ontlading weer zichzelf in stand kan houden. Als het teken van de elektrische potentiaal van elk van de bronnen 10 echter snel wisselt, moet de ruimtelading voortdurend van de ene naar de andere bron migreren. Deze. voortdurende migratie heeft een afbrekende werking op de ruimteladingsvorming, terwijl bovendien, aangezien de elektronen en ionen door de ' elektrode-weefselspleet heen en weer worden verplaatst, 15 een Venders iOnisatie Iwo.r.dt bereikt door een verhoogde tref-kans en het bevorderen van andere fysische processen. Het netto-effect is een vergroting van de elektrische ontlading.

Omi het migratieverschijnsel·de grootste in-vloed op de vlamboogvorming te laten hebben, is het noodza-20 kelijk om een groot aantal positieve en negatieve cycli te hebbenf zodat de kans op extra ionisatie maximaal wordt. Dientengevolge dient het elektrische veld gedurende zo veel mogelijk cycli een hoge waarde te worden gehandhaafd - bij-gevolg de reden voor de tweede van de bovengenoemde toe-25 standen. Na de vlamboogvorming zijn vele cycli van de uit-gangsgoifvorm noodzakelijk om de plasmavorming tussen de uitgangselektrode en het weefsel te handhaven/ ten einde een effectieve lage impedantie te verschaffen voor het hand-haven yan de vlaitiboog en het vergroten van de booglengte.

30 In fig. 6E is een bij voorkeur toegepaste "open keten"-fulguratiegolfvorm weergegeven, waarvoor reke-ning is gehouden met de bovengenoemde omstandigheden.

Deze golfvorm vertoont de gewenste symmetrische vorm en een lage dempingsfactor. In het bijzonder hebben de pieken a en 35 h dezelfde vorm en ongeveer dezelfde amplitude. Door het dempen van de golfvorm zijn de amplituden niet exact aan elkaar gelijk, doch doordat de dempingsfactor klein is, zijn zij nagenoeg gelijk. Op overeenkomstige wijze heeft door de kleine dempingsfactor elke volgende piek ongeveer 40 dezelfde amplitude als de direct hieraan voorafgaande piek.

8202718 -12-

De golfvorm in belaste toestand, die in fig. 6F is weergegeven, heeft een overeenkomstig uiterlijk met symmetrische positieve en negatieve pieken, hoewel de grootte uiteraard sterk beperkt is (bij de golfvormen/ die 5 door het beschreven uitvoeringsvoorbeeld volgens de uitvin-ding worden geproduceerd, treedt een reductie van de frequence op met ongeveer een derde tengevolge van de invloed van de lekinductantie, welke de uitgangsgolfvorm alleen in de belaste toestand beinvloedtl.

10 Een andere gunstige golfvorm is een sinus- signaal met constante amplitude of een andere periodieke golfvorm met constante amplitude. Dit type uitgangssignaal kan worden geproduceerd met een oscillatorcircuit/ dat constant wordt aangestuurd en normaal wordt gebruikt voor snij-15 en dessicatiebehandelingen. Indien de inwendige impedantie van de generator wordt verhoogd in overeenstemming met de· uitvinding, kan een fulguratiebebandeling worden uitgevoerd inplaats van een snij- of dessicatiebehandeling.

Een van de bekende inrichtingen, waarmee 20 een fulguratie-effect kan worden geproduceerd/ is de bekende inricbting/ die bekend is als een HBovie"-inrichting. Deze inrichting wekt de benodigde hoogfrequentstromen op met behulp van een vonkspleetgenerator. Een schema van de van belang. zijnde schakeling is in fig. 1 afgebeeld. De 25 schakeling maakt gebruik van een hoogfrequent condensator/ smoorspoel-reservoircircuit/ waarbij een vonkspleet wordt benut als hoogfrequentschakelaar. Tijdens bedrijf laat een condensator 13 zich via eeri weerstand 11 op uit een span-ningsbron IQ. Als de spanning over de condensator 13 -.t 30 de doorslagspanning van de vonkspleet 12 bereikt, vormt zich een elektrische vlamboog over de spleet 12/ waardoor een lage impedantie wordt gecreeerd en de condensator 13 parallel wordt geschakeld aan de primaire wikkeling 14 van een uit-gangstransformator 16. De secundaire wikkeling 15 van de 35 transformator 16 is verhonden met de uitgangselektroden/ die bestaan .uit een actieve elektrode 17 en een patient- of retourplaat 18, Condensatoren 19 voorkomen/ dat schadelijke laagfrequente stromen in het secundaire circuit kunnen yloeien, 40 Als een elektrische vlamboog optreedt over 8202718 -13- de vonkspleet 12, begint het circuit te oscilleren op een karakteristieke frequentie, die wordt bepaald door de waar-den van de condensator 13 en de inductantie van de primaire transformatorwikkeling 14. De oscillatie-amplitude begint 5 met een piekspanning, die wordt bepaald door de waarden van de verschillende onderdelen en die exponentieel afneemt met een snelheid, welke wordt bepaald door de waarde van de condensator 13, de grootte van de weerstand in het circuit en het verlies in de transformator 16. De circuitweerstand wordt 10 gevormd door de som van de weerstand van de wikkeling 14 en de waarde van de belastingsimpedantie van de elektroden 17 en 18, zoals deze wordt gezien via de secundaire wikkeling 15 van de transformator 16. Tijdens bedrijf is, voordat een fulguratievlamboog optreedt tussen de actieve elektrode 17 15 en het weefsel, de impedantie tussen de elektroden 17 en 18 relatief hoog, De afname van de oscillaties in het hoogfre-quente reservoircircuit worden in hoofdzaak bepaald door de weerstand van de primaire wikkeling 14, het verlies in de transformator 15 en de eigenschappen van de vonkspleet.

20 Bij het gebruikelijke "Bovie"-circuit le- veren de keuze en opstelling van de onderdelen in de open · keten-toestand een uitgangsgolfvorm op, welke een groot aantal harmonischenmet een hogere orde bevat. Hierdoor wordt de asymmetrische golfvorm volgens fig. 6A verkregen. Door de 25 aanwezige harmonischen van een hogere orde is de golfvorm niet langer symmetrisch om nul gedurende elk van de perioden. Der-halve wordt niet voldaan aan de bovengenoemde eerste voor-waarde voor een gunstige golfvorm, met als gevolg, dat de actieve elektrode dicht bij het weefseloppervlak moet worden 30 gebracht, voordat zich een vlamboog vormt. Voorts zijn bij het bekende HBovie"-circuit de onderdelen opzettelijk zodanig gekozen, dat in een open keten-toestand (voor de vlamboog-vorming) de oscillatiegolfvorm sterk wordt gedempt, zoals in' fig. 6A is weergegeven. Kennelijk werd gemeend, dat een hoge 35 dempingsfactor noodzakelijk was (dat de golfvorm een hoge piekfactor heeft', gedefinieerd als de verhouding van piekwaar-de yan de spanning of stroom tot de RMS-waarde van de spanning of strooml, zodat de totale golfvorm een lage werkcyclus had ten einde de snijeffecten gedurende de fulgutatiebehande-40 ling te minimaliseren. Er werd echter bij de bekende inrichtin*· 8202718 -14- gen geen onderscheid gemaakt tussen de golfvorm voor en na de vlamfaoogvorming en het circuit werd bijgevolg geoptimali-seerd ora de beste golfvorm (of een golfvorm met een hoge piekfactor) te produceren na de vlamboogvorming. Bijgevolg 5 wordt aan de tweede voorwaarde voor een gunstige golfvorm evenmin voldaan.

Na de vlamboogvorming wordt :de lage belas-tingsimpedantie via de uitgangstransformator naar het oscil-latiecircuit overgedragen, zodat de golfvorm beter symmetrisch 10 is gedurende elke cyclus. De verlaagde belastingsimpedantie veroorzaakt tevens een toename van de demping, zoals uit fig. 6B blijkt. Helaas wordt door de hoge aanvangsdempings-factor de golfvorm zo snel verzwakt door de verminderde belastingsimpedantie, dat de door deze inrichting geproduceerde 15 booglengte zeer kort is.

Volgens de uitvinding kan de uitgang van de bekende uBovie!!-inrichting'worden verbeterd door een rela-tief kleine weerstand (in de orde van 500J2.) op de uitgang aan te sluiten, zodat de open keten-golfvorm overeenkomt 20 met de golfvorm volgens fig. 6D. Indien deze maatregel wordt uitgevoerd, vertoont de golfvorm,hoewel de dempingsfactor betrekkelijk hoog is en niet wordt voldaan aan de tweede voorwaarde voor een gunstige golfvorm de juiste positieve en negatieve symmetrie, zodat de inrichting de vlamboog 25 eerder opwekt dan bij onbelaste schakeling. De wijziging resulteert bijgevolg in een aanmerkelijke toename van de booglengte voor een bepaalde piekspanning en verbetert het gedrag van de eenheid.

Behalve de bekende inrichtingen ‘van het 30 "Bovie"-type, zijn verschillende halfgeleiderschakelingen bij de bekende inrichtingen toegepast. De meeste van deze schakelingen trachtten de uitgangsgolfvorm van de "Bovie"-inrichting na te bootsen, ten einde de prestaties van deze inrichting te copieren. Bij veel van deze schakelingen 35 zijn de harmonischen van de hogere orde, die bij de Bovie-schakeling aanwezig zijn in de open keten-toestand, geelimi-neerd, waardoor de juiste symmetrische golfvorm wordt ver-kregen, Gewoonlijk. is bij deze inrichtingen de dempingsfac-tor echter zeer hoog, ten einde een hoge piekfactor te 40 bereiken en de snijeffecten te minimaliseren. De hoge dem- 8202718 -15- pings factor levert een asymmetrie in de golfvorm gedurende elke cyclus op, zoals in fig. 6C is afgebeeld. Bijgevolg wordt aan de bovengenoemde voorwaarden niet voldaan, zodat de actieve elektrode zeer dicht bij het weefsel moet worden 5 gebracht, voordat een vlamboog wordt gevormd. Na de vlam-boogvorming neemt de verzwakking van de golfvorm zelfs nog meer toe, waardoor de belaste golfvorm volgens fig. 6D wordt verkregen. Deze golfvorm is nog sterker asymmetrisch en bestaat uit een zeer grote positieve impuls met slechts 10 een bijna ohmerkbare negatieve impuls.

He voorkeursgolfvorm volgens de fig. 6E en 6F kan volgens de uitvinding worden geproduceerd met behulp van de schakeling volgens fig.2. Bij deze schakeling wordt een hoogfrequente oscillatie opgewekt met behulp van een 15 oscillatorcircuit met een hoge Q-factor, waarbij de uit-gangsimpedantie is verhoogd door een kleine waarde voor de capaciteit te kiezen en de verhouding van de secundaire/ primaire wikkeling van de uitgangstransformator te verhogen. De hoogfrequente oscillatie wordt opgewekt door het reser-20 voircircuit, dat bestaat uit een condensator 204 en de primaire wikkeling 206 van een uitgangstransformator 208.

Tijdens bedrijf is het reservoircircuit aangesloten op een spanningsbron 205 met een hoge gelijkspanning via een halfgeleiderschakel'aar 203. De spanningsbron 205 kan bij-25 voorbeeld bestaan uit een regelbare gelijkstroomvoeding, welke een gelijkspanning levert tussen nul en 200V. Elke regelbare gelijkstroomvoeding kan worden toegepast. Een geschikte gelijkstroomvoeding is bijvoorbeeld een Sorensen Model DCR 6Q.0-3B. De voeding kan worden bediend vanaf een 30 bedieningspaneel van de elektrochirurgische generator of kan worden bestuurd door een terugkoppelnetwerk, zodat een constant yermogen bij varierende belasting wordt verkregen. Een geschikt terugkoppelnetwerk is bijvoorbeeld beschreven in het Amerikaanse octrooischrift 3.601.126.

35 De halfgeleiderschakelaar 203 wordt bestuurd door een besturingscircuit 201 via een leiding 202. Het hesturingscircuit 201 levert besturingsimpulsen in responsie op een kloksignaal op een leiding 20:0, welk signaal de wer-ki,ng van de gehele schakeling synchroniseert. Voor het ver-40 krijgen yan een hoogfrequent uitgangssignaal wordt de half- 8202718 -16- geleiderschakelaar gesloten en geopend onder besturing van . het besturingscircuit 201. Hierdoor wordt bet: reserypircircuit pe-riodiek verbonden met massa, waardoor een stroom kan vloeien vanaf de spanningsbron 205 via de primaire wikkeling 206 5 van de transformator 208 en de halfgeleiderschakelaar 203.

Na een bepaald tijdinterval wordt de scha-kelaar 203 geopend, waardoor het reservoircircuit (bestaande uit de condensator 204 en de spoel 206) begint te werken op een karakteristieke frequentie, die wordt bepaald. door de 10 waarden van de condensator en de spoel. De oscillatiefre-quentie is bij het beschreven uitvoeringsvoorbeeld 500 kHz. Deze frequentie is voldoende hoog om zenuwspierstimulatie te voorkomen (hetgeen gevaarlijk kan zijn voor de patient) en toch voldoende laag om te voorkomen, dat een diepe necrose 15 door de hoogfrequente energie wordt veroorzaakt. De golfvorm, die door dit circuit wordt geleverd, kan als volgt als wis-kundige functie van de tijd worden beschreven, e ^n*· sin (ωη/ΐ-ζ^ t+φ), waarbij ωη de basis oscillatie-frequentie is en ζ , de dem-20 pingsverhouding, de snelheid bepaalt, waarmee de amplitude van de sinusgolf afneemt. Gebleken is, dat voor het verkrij-gen van een bevredigende fulguratiegolfvorm ζ kleiner dan of gelijk moet zijn aan 0,038. Volgens een eerste uitvoe-ringsvorm is ζ gelijk aan 0,025 en bij een tweede uitvoe-25 ringsvorm is ζ gelijk aan 0,038.

Het uitgangsvermogen van de inrichting kan worden gevarieerd door de voedingsspanning te varieren of door de tijd, gedurende welke de halfgeleiderschakelaars zijn gesloten, te varieren. In beide gevallen varieert de 30 aanvangsgrootte van de piekstroom, die door de primaire transformatorontwikkeling vloeit en bijgevolg het uitgangsvermogen. Het signaal, dat door het reservoircircuit wordt geproduceerd, wordt naar de secundaire wikkeling 207 van de transformator 208 gekoppeld en vervolgens via condensatoren 35 211 naar de actieve elektrode 209 en de patientplaat 210.

Volgens de uitvinding wordt de open keten-voorkeursgolfvorm volgens fig. 6E geproduceerd door de kenmerken van het reservoircircuit en de transformator 208.

In het bijzonder hangt de open keten-dempingsfactor van het 8202718 ί » -17- circuit , weIke omgekeerd evenredig is met de Q-factor van het circuit, samen met de weerstand van de primaire wikkeling 206 en de lekflux van de transformator 208. Om de Q-factor van het circuit te verhogen, is de transformator 208 speciaal 5 ontworpen om de interne verliezen te verkleinen, alsmede de "corona-ineenstorting", zodat de dempingsfactor zoveel moge-lijk wordt verkleind en de oscillaties gedurende een zo lang mogelijke tijd tijdens de open keten-toestand -voortduren.

De transformator 208 is vervaardigd op een 10 gepoederd-ijzer carbonyl - C toroidekern inplaats van op een luchtkern of een ferrietkern met luchtspleet. Een geschikte kern, die bij het beschreven uitvoeringsvoorbeeld kan worden gebruikt, is het model FE-2500-0101 van Arnold Engineering Inc. Deze kern is geisoleerd met een laag isolatieband (bij-15 voorbeeld # .10 band van de 3M Company met 50% overlapping).

De secundaire wikkeling wordt vervolgens toegevoegd, welke bestaat uit 75 windingen in e§n laag van / 26 magneetdraad.

De primaire wikkeling wordt hierna toegevoegd en bestaat uit 13 windingen van 30 Kv. hoogspannings-siliciumrubberdraad 20 (Markel f 4155-22-300730).Tenslotte wordt de gehele transformator vacuum gexmpregneerd met vernis en ingekapseld in epoxy.

Voorts worden de waarden van de onderdelen zodanig gekozen, dat ter begrenzing van de vlamboogstroom 25 een hoge uitgangsimpedantie wordt verkregen. De condensator 204 heeft een waarde van 4,5-5,5 nF. De wikkelverhouding van de transformator 208 is 1 : 5,77. Deze waarden leveren een Q-factor van 2Q op en een uitgangsimpedantie van 1245 Ώ. bij een basisfrequentie van 500 kHz. De uitgangsimpedantie 30 kan desgewenst worden verhoogd door de wikkelverhouding te verhogen do&r het aantal secundaire windingen te vergroten.

De bovengenoemde waarden leveren een schake-ling op, welke voor algemeen gebruik geschikt is. Gebleken is, dat een uitgangsimpedantie van ten minste 1000J2. bij de 35 basisoscillatiefrequentie noodzakelijk is voor het vermij-den van snij- en. verbrandingseffecten. In bepaalde gevallen, in het bijzonder wanneer naaldelektroden worden gebruikt, is het echter nuttig om een hogere open keten-uitgangsspanning en een hogere generatoruitgangsimpedantie te hebben, ten 40 einde verwarming van de elektrodepunt te beperken. Voor deze 8202718 -18- gevallen kan de transformator met dezelfde materialen wor-den uitgevoerd, waarbij het aantal secundaire windingen tot 133 wordt vergroot en het aantal primaire windingen tot 14, waardoor een primaire/secundaire wikkelverhouding van 1:9,5 5 wordt verkregen. Qm de resonantiefreguentie op 500 kHz te houden, moet de condens-ator 204 een bijbehorende\Waar*.de van 2-3 nF hebberi. Met deze waarden is de Q-factor van het circuit ongeveer 13 en bedraagt de uitgangsimpedantie bij 500 kHz 2789 A.

10 In fig. 3 is de schakeling volgens fig. 2 meer in detail weergegeven. In het bijzonder de constructie van de hoogspannings-halfgeleiderschakelaar. is nader afge-beeld. Het uitgangsreservoircircuit en de uitgangselektroden zijn in een met een streeplijn weergegeven blok 390 getekend. 15 De halfgeleiderschakelaar is getekend in een streeplijnblok 385, terwijl het besturingscircuit als blok 380 is weergegeven .

De hoogspanningsschakelaar 385 bestaat uit vier identieke halfgeleiderschakelaars, die in serie zijn 20 geschakeld, ten einde elektrische doorslag van de halfge-leiderinrichtingen tengevolge van de hoge spanningen,'die optreden bij de osciliaties in het reservoircircuit, te voorkomen. De vier halfgeleiderschakelaars worden twee aan twee bestuurd door hoogfrequente stuurcircuits 300 respec-25 tievelijk 350. De stuurcircuits 300 en 350 worden op hun beurt weer bestuurd door het besturingscircuit 380 via lei-dingen 301 resp. 351. Er zijn twee halfgeleiderschakelaars parallel geschakeld, ten einde de optredende hoge stroom te kunnen verwerken. De VMOS - schakelaars 305 en 315 vormen 30 bijvooibeeld e§n halfgeleiderschakelaar. Een halfgeleider- element, dat bij het beschreven circuit kan worden toegepast, is bijvoorbeeld het element MTM565 van Motorola Semiconductor Products, Phoenix, Arizona. De drain-elektroden van de elementen 305 en 315 zijn met elkaar verbonden en met het 35 hoogfrequente reservoircircuit via een leiding 307. Op over-eenkomstige wijze zijn de source-elektroden met elkaar verbonden via een leiding 308. Tussen de source- en drain-elektroden van de beide elementen is een hoogspanningsdiode geschakeld, welke dient voor het absorberen van overgangs-40 verschijnselen in de vorm van hoogspanningspieken en aldus 8202718 -19- voorkomt, dat de elementen 305 en 315 door een secundaire doorslag worden vernietigd. Een geschikt bevelligingsorgaan voor toepassing bij het beschreven uitvoeringsvoorbeeld is het element 1,5 KE 250 "Transorb" van General Semiconductor.

5 De poortelektroden van de ^elementen 305 en 315 zijn met elkaar en met het hoogfrequente stuurcircuit 350 - - .. ·. via .een leiding 316. De source-elektroden zijn via een lei-ding 317 eveneens verbonden met het hoogfrequente stuurcircuit 350. Zoals hierna nog zal worden beschreven, bestuurt 10 het stuurcircuit 350 de elementen 305 en 315 door spanningen op de leidingen 316 en 317 te zetten. Als de leiding 316 positief is ten opzichte van de leiding 317, worden de elementen 305 en 350 geleidend gemaakt en loopt een stroom via de leidingen 307. en 308 door de schakelaar.

15 Op overeenkomstig wijze zijn drie andere halfgeleiderschakelaars, bestaande uit de elementparen 320, 325; 330, 335 en 340, 345, in serie geschakeld. Zoals hierna zal worden toegelicht, besturen de stuurcircuits 350 en 300 alle schakelaars zodanig, dat zij gelijktijdig "aan" en 20 "uit" worden .geschakeld. Aldus vloeit een stroom op bestuur-bare wijze door de halfgeleiderelementen en een weerstand 370 naar massa.

De weerstand 370 heeft een geringe waarde (ongeveer 0,1-/2.), die wordt benut voor het detecteren van de 25 stroom, die door de schakelaars vloeit, ten einde te voor-komen, dat zij worden overbelast. De spanning, die optreedt over de weerstand 370 (welke evenredig is met de stroom, die door de halfgeleiderschakelaars vloeit) wordt via een trans-formator 371 en een leiding 372 toegevoerd aan het bestu-30 ringscircuit 380, dat in afhankelijkheid hiervan bij een toename van de stroom de tijd, gedurende welke de halfgeleiderschakelaars aan zijn geschakeld, verkleint, waardoor de stroom wordt verkleind en een beschadiging van de schakelaars wordt voorkomen.

35 In fig. 4 is de schakeling van de hoogfre- quentstuureenheid 300 en 350 uit fig. 3 weergegeven. Elk stuurcircuit 300 en 350 is identiek aan de schakeling vol-gens fig. 4. De stuurcircuits worden bestuurd door de sig-nalen 0 en f , welke door het besturingscircuit worden ge-40 leverd via aansluitklemmen 400 en 401, welke links in fig. 4 8202718 -20- zijn getekend. De stuureenheid zelf bestaat uit twee half-geleiderschakeleenheden, die identiek zijn uitgevoerd. Aangezien de schakeleenheden identiek zijn, zal er slechts een worden beschreven.

5 Elk van de schakeleenheden is verbonden met Sen uiteinde van een transformator 450 met middenaftak-king. De secundaire zijde van de transformator 450 stuurt de halfgeleider-hoogspanningsschakelaars. In de rust- of "uit"-stand wordt de ingang 400 van de bovenste eenheid op 10 een hoge spanning gehouden door de uitgangspoortschakeling van het tijdcircuit (een weerstand 410, welke is aangesloten op een positieve spanningsbron 415, draagt eveneens bij tot het in een "hoge” stand houden van de ingang 400). De positieve spanning op de aansluitklem 400 wordt via een weer-15 standsdeler, bestaande uit weerstanden 417 en 430, toege-voerd aan de basis van een transistor 435, waardoor deze wordt aangeschakeld. In de aan-stand verschijnt op de collector van de transistor 435 een laag signaal (ongeveer ge-lijk aan de massapotentiaal). De poortelektrode van een 20 FET-schakelaar 440, die is aangesloten op de collector van de transistor 435, wordt bijgevolg op de massapotentiaal gehouden en de FET 440 wordt derhalve in de uit-stand gehouden. Voorts wordt het hoge signaal op de aansluitklem 400 via een weerstandsdeler, bestaande uit de weerstanden 416 en 25 418, toegevoerd aan de basis van een transistor 420, waar door deze in de uit-stand wordt gehouden.

De stuureenheid wordt actief, als het besturingscircuit een negatieve impuls op de aansluitklem 400 plaatst. De negatieve impuls wordt via de weerstandsde-30 ler 417, 430 toegevoerd aan de basis van de transistor 435, waardoor deze wordt uitgeschakeld. Bovendien wordt de negatieve impuls via de weerstandsdeler 416, 418 toegevoerd aan de basis van de transistor 420, waardoor deze wordt aangeschakeld. Hierdoor vloeit een stroom via een diode 419, 35 de transistor 420 en een weerstand 436 naar massa, waardoor de potentiaal op de poortelektrode van de FET-schakelaar 440 wordt verhoogd. Hierdoor wordt de schakelaar 440 aangeschakeld en vloeit een stroom vanaf de positieve spanningsbron 451 door de helft van de primaire wikkeling 450 van de 40 transformator 460 en de schakelaar 440 naar massa. De trans- 8202718 ί» ζ -21- formator 460 bestuurt op zijn beurt de hoogspanningsschake-laars met behulp van twee secundaire wikkelingen 470 en 471 (in de tekening is duidelijkheidshalve slechts een wikkeling 470 aangesloten op een hoogspanningsschakelaar. De wikkeling 5 471 is op analoge wijze met een andere schakelaar verbonden).

De uitgang van de wikkeling 470 is verbonden met de poort-en drainelektroden van de FET-hoogspanningsschakelaars.

Een paar zener-dioden 475, 480 (met een doorslagspanning van ongeveer 12 V) is in serie met een weerstand 490 op de wik-10 keling 470 aangesloten. Deze drie onderdelen voorkomen, dat eventuele hoogspanningspieken, die over de secundaire wikkeling 470 optreden, de FET-transistors beschadigen.

Aan het einde van het aan-tijdinterval keert de spanning op de aansluitklem 400 weer terug naar de 15 hoge ruststand. De aansluitklem 400 wordt op deze hoge waar-de gebracht met behulp van de weerstand 410; de transistor 435 wordt aangeschakeld en de transistor 420 wordt uitgescha-keld, waardoor de weerstand'436 de potentiaal op de poort-elektrode van de FET 440 weer op de massapotentiaal kan bren-20 gen. De FET 440 wordt hierdoor weer niet-geleidend, zodat de stroom, die van de bron 451 door de primaire wikkeling 450 van de transformator 460 vloeide, wordt onderbroken.

Om echter een snelle uitschakeling van de hoogspanningsschakelaars te waarborgen, wordt de stroom in de 25 primaire wikkeling 450 van de transformator 460 omgekeerd om de flux in de transformatorwikkelingen af te voeren, waardoor wordt gewaarborgd, dat de spanning aan de secundaire zijde snel tot nul afneemt. Korte tijd, nadat de aansluitklem 400 is teruggekeerd naar de hoge ruststand, plaatst het besturings-30 circuit een korte negatieve impuls van ongeveer 200 ns op de aansluitklem 40.1. Op analoge wijze als werd beschreven voor het bovenste schakelcircuit schakelt het onderste schakel-circuit van de hoogfrequente stuureenheid een FET 455 aan, waardoor een stroom gaat vloeien van de bron 451 door de pri-35 maire wikkeling 450 van de transformator 460. Deze stroom vloeit in een richting, welke tegengesteld is aan die van de yoorafgaande stroom. De hierdoor veroorzaakte magnetische flux in de transformatorkern heeft een tegengestelde richting aan dief welke werd yeroorzaakt door de negatieve impuls op 40 de aansluitklem 4Q0. Een restflux in de kern zal aldus worden 8202718 -22- vernietigd, waardoor een snelle uitschakeling van de hoogspanningsschakelaars is gewaarborgd.

De besturingsschakeling, welke de tijdbepa-lende impulsen levert/ die de hoogfrequente stuurcircuits 5 en de hoogspanningsschakelaars besturen, is in fig. 5 weerge-geven. De schakeling bezit vier ingangen, die links in de figuur zijn getekend.De eerste ingang wordt gevormd door een leiding 500, welke met vrijgeven fulguratie is aangeduid.

Een logisch hoog signaal op deze leiding geeft de besturings-10 schakeling vrij, zodat deze tijdsignalen kan leveren, welke het hoogfrequente circuit bedienen en dit een fulguratie-uitgangssignaal kan leveren. Een logisch laagsignaal op deze leiding stelt de tijdbepalende schakeling buiten werking, zodat geen fulguratie-uitgangssignaal wordt geleverd.

15 De besturingsschakeling ontvangt tevens een kloksignaal van 1 MHz op een aansluitklem 505. Dit signaal bestaat uit een vierkantsgolfsignaal van 1 MHz, dat kan wor-den opgewekt door een bekende standaard klokschakeling, welke hierna niet nader wordt beschreven.

20 De laatste twee ingangen van de besturings schakeling worden gevormd door de stroomdetectie-ingangen 510 en 515, welke zijn verbonden met de leidingen 372 uit fig. 3 en een spanning ontvangen, die evenredig is met de door de hoogspanningsschakelaars vloeiende stroom. De spanning, die 25 over de aansluitklemmen 510 en 515 verschijnt, wordt door de besturingsschakeling benut voor het regelen van de impuls-breedte van de signaalimpulsen en dus voor het regelen van de stroom door de hoogspanningsschakelaars.

Het kloksignaal op de aansluitklem 505 wordt 30 toegevoerd aan de ingang van een deler 520. De deler 520 is een digitaal circuit, dat uitgangsimpulsreeksen levert met een fractie van de frequentie van de ingangsimpulsreeks. Dergelijke delercircuits zijn algemeen bekend en worden niet nader beschreven. De deler 520 heeft twee uitgangen 525 en 35 526. De golfvorm, die op de uitgang 525 verschijnt, is een vierkantsgolf^impulsreeks met een frequentie van 31,25 kHz of 1/32 van de frequentie van de ingangsgolfvorm. De golfvorm, die op de uitgang 526 verschijnt, is een vierkantsgolfimpuls-reeks met een frequentie van 1 MHz, gelijk aan de frequentie 40 yan de ingangsgolfvorm, Het signaal op de uitgang 525 van de 8202718 -23- \ ...

deler 520 wordt gexnverteerd door een invertor 527 en toege-voerd aan de klokingang van een JK flipflop 530. Op overeen-komstige wijze wordt het uitgangssignaal op de uitgang 526 van de deler 520 gexnverteerd door een invertor 528 en toege-5 voerd aan de, terugstelingang van de JK flipflop 530. De flip-flop 530 is een algemeen befcerid onderdeel, dat een hoog sig-naal op zijn Q-ingang levert, op de dalende flank van een klokimpuls, indien een hoog signaal wordt toegevoerd aan de J-ingang en een laag signaal wordt toegevoerd aan de K-in-10 gang.

Indien wordt aangenomen, dat de besturings-schakeling zodanig is ingesteld, dat uitgangssignalen worden geleverd, doordat een hoog signaal aanwezig is op de leiding 500, wordt een hoog signaal toegevoerd aan de J-ingang van de 15 flipflop 530i via de leiding 500 in.responsie op de signalen, die aan de klokingang en aan de terugstelingang worden geleverd, levert de JK flipflop 530 derhalve op zijn Q-uitgang een signaal, dat bestaat uit een reeks impulsen met een duur van 1 ^is en een herhalingsfrequentie van 31,25 kHz. De flip-20 flop 530 levert eeri hoog signaal op zijn Q-uitgang op de dalende flank van eike klokimpuls, die wordt toegevoerd aan de klokingang van de deler 520. De flipflop wordt teruggesteld zodat het hoge signaal van de Q-uitgang wordt verwijderd, door het signaal met een frequentie van 1 MHz, dat aan de 25 terugstelingang wordt geleverd, Het' uitgangssignaal van de flipflop 53D is derhalve bet signaal, dat in fig. 7, regel A is afgebeeld.

Dit signaal wordt toegevoerd aan de scha-keling, die de impulsbreedte bepaalt en die bestaat uit 30 weerstanden 523, 529. en 535, een diode 542, een condensator 536 en een comparator 537. Het hoge signaal op de uitgang van de flipflop 530i laadt de condensator 536 op via de weerstand 535 en de diode 542. De weerstand 535 heeft een geringe waarde, zodat de condensator 536 zich snel oplaadt.

35 De toenemende spanning op de condensator 536 wordt door de comparator 537 vergeleken met een referentiespanning 541.

Als de spanningen gelijk zijn, levert de comparator 537 een hoog uitgangssignaal en wordt een leiding 540 op een hoge waarde gebracht door middel van eeri weerstand 539 en een 40 spanningsbron 538. Als de uitgang van de flipflop 530 laag 8202718 -24- wordt aan het einde van elke impuls van 1 jis, begint de condensator 536 zich via een variabele weerstand 529 en een wearstand 523 te ontladen. De diode 542 verhindert, dat de condensator 536 zich. via de weerstand 535 kan ontladen.

5 De weerstanden 523 en 523 hebben een veel hogere waarde dan de waarde van de weerstand 535, zodat de ontladingstijd van de condensator 536 veel groter is dan de oplaadtijd. De impulsbreedte bepalende schakeling werkt derhalve als een impuls-^uitrekker, waarbij het tijdstip, waarop de spanningen 10 op de ingangen van de comparator 537 gelijk worden, wordt bepaald door de 'instelling van de weerstand 529. Hierdoor is de breedte van de impulsen op de comparatoruitgang 540 afhankelijk. van de instelling van de variabele weerstand 529. Bij het weergegeven uitvoeringsvoorbeeld is de weer-15 stand 523 zodanig ingesteld, dat de impulsbreedte op de uit-gang van de comparator 537 ongeveer 1,85 jis bedraagt, zoals op regel B van fig. 7 is weergegeven (bij de tweede uitvoe-ringsvorm is de impulsbreedte op 2,3 jps ingesteld).

De impulsen op de leiding 540 worden toe-20 gevoerd aan een eerste ingang van EN-poorten 545 en 546.

De andere ingang van de poorten 545 en 546 wordt vrijgegeven door het hoge signaal op de leiding 500. De poorten 545 en 546 leveren bijgevolg een hoge impuls aan de instelingangen yan JK^flipflops 550 en 551 met een herhalingsfrequentie van 25 31,25 kHz. Het signaal op de leiding 540 wordt tevens toege voerd aan de ene ingang van een EN-poort 553. De EN-poort 553 ontvangt teyens een laag ingangssignaal van de uitgang van de invertor 552, dat het signaal van de leiding 500 op zijn ingang ontvangt. De poort 553 levert alleen een hoog 30 uitgangssignaal, indien de beide ingangen laag zijn en dit hoge signaal wordt toegevoerd aan de terugstelingang van de flipflops 550 en 551. Bijgevolg ontvangen de flipflops 550 en 551 instelsignalen als het signaal op de leiding 540 hoog is en terugstelsignalen als dit signaal laag is. De flip-35 flops 550 en 551 werken derhalve als grendelorganen en leveren een uitgangssignaal, dat overeenkomt met het op regel B. in fig, 7 getoonde signaal, waarbij het echter enigszins in tijd vertraagd is. Dit is juist ook al worden de kloksig-nalen op de leiding 505 toegevoerd aan de klokingangen van 40. de flipflops 550 en 551, aangezien, zoals algemeen bekend 8202718 % -25- is, de instel- en terugstelsignalen de klokingangssignalen en de signalen op de JK-ingangen overheersen. De signalen, die op de Q-uitgangen van de flipflops 550 en 551 verschij-nen worden respectievelijk toegevoerd aan de poorten 554 en 5 560. Zoals nog zal worden toegelicht, bepalen de poorten 554 en 560 de breedte van de uitgangsimpulsen van de bestu-ringsschakeling aan de hand van het stroomingangssignaal, dat op de ingangen 510 en 515 wordt gedetecteerd.

Stel, dat de uitgang van een SR-flipflop 555 -10 laag is. Beide poorten 554 en 560 zijn dan vrijgegeven.

De poorten 554 en 560 leveren ingangssignalen aan de uit-gangssignaal-generatorschakeling, .welke een paar stuursigna-len 0 en 0 opwekt op leidingen 598, 599. De uitgangsscha-keling is voor elk stel uitgangen dubbel uitgevoerd, zodat 15 slechts de bovenste helft nader zal worden beschreven? de onderste helft werkt op analoge wijze.

De impulsen, die op de Q-uitgang van de flip-flop 550 verschijnen, passeren door de vrijgegeven poort 554 en worden gelnverteerd door een invertor 564, waarna zij 20 verschijnen op de uitgang 0 van de uitgangsklemmen 598. Deze signalen verschijnen als de geinverteerde van de impulsen met een duur van .1,85 ^s, die op de uitgang van de comparator 537 worden geproduceerd en in fig. 7 op regel C zijn afgebeeld. Zoals reeds werd opgemerkt, worden de impulsen 25 toegevoerd aan de hoogfrequente stuurschakeling, waardoor de hoogfrequentschakelaars in werking worden gesteld en deze het hoogfrequente reservoircircuit aanstuurt, zodat een uitgangsspanning wordt geproduceerd. Voorts wordt het hoge signaal op de uitgang van de poort 554 toegevoerd aan de in-30 gang van een poort 562, die hierdoor wordt geblokkeerd.

Hierdoor verschijnt op de uitgang van de poort 562 een laag signaal, dat wordt toegevoerd aan de ingang van een invertor 563, waarvan de uitgang dan een hoog signaal levert. Het hoge signaal op de uitgang van de invertor 563 wordt toege-35 voerd aan de ^-uitgang van de bufferpoort 565. Het hoge signaal op de ^uitgang wordt toegevoerd aancfe .instelingang van de SR-flipflop 561, die hierdoor wordt ingesteld en een laag signaal op zijn Q-uitgang levert, dat wordt toegevoerd aan de bovenste ingang van de poort 562, welke hierdoor deels 40 wordt vrijgegeven.

8202718 -26-

Aan het einde van het signaal op de 0-i uitgang wordt het signaal op de Q-uitgang van de trekker 550 hoog, waardoor de poort 554 wordt geblokkeerd en een laag signaal op zijn uitgang verschijnt. Dit lage signaal wordt 5 geinverteerd door de invertor 564 en verschijnt als hoog signaal op de 0-uitgang, dat op de beschreven wijze de hoog-frequente eenheden uitschakelt. Het lage signaal op de uitgang van de poort 554 wordt tevens toegevoerd aan de onder-ste ingang van de poort 562, waardoor deze volledig wordt 10 vrijgegeven en een hoog signaal op zijn uitgang levert, dat door de invertor 563 wordt geinverteerd en via de buffer-versterker 565 als laag signaal op de uitgang 0 verschijnt. Zoals reeds werd beschreven wordt dit signaal benut om de flux in de stuurtransformator van het bijbehorende hoogfre-15 quente stuurcircuit af te voeren.

Het lage signaal op de uitgang 0 wordt tevens toegevoerd aan de instelingang van de SR-flipflop 561, welke hierdoor wordt ingesteld en een hoog signaal op zijn uitgang Q levert, dat de poort 562 blokkeert. De geblokkeerde 20 poort 562 levert weer een laag uitgangssignaal, dat wordt geinverteerd door de invertor 563 en aan de bufferversterker 565 wordt toegevoerd. De versterker 565 levert een hoog signaal op de uitgang 0.van de klemmen 598. Het signaal op de uitgang 0 is derhalve slechts gedurende een korte tijdperiode 25 laag, welke periode gelijk is aan de cumulatieve vertraging van de SR-flipflop 561 en de poorten 562, 563 en 565. Deze cumulatieve vertraging bedraagt ongeveer 200 ns. Zoals reeds werd opgemerkt, wordt de op de uitgang 0 geleverde impuls van 20Q ns benut om de flux van de transformator van het bijbe-30 horende hoogfrequente stuurcircuit af te voeren, zodat een snel uitschakelen van de hoogspanningsschakelaars is gewaar-borgd.

De uitgangen 0 en 0 van de uitgangsklemmen 599 werken op precies dezelfde wijze, waarbij de sturing 35 plaatsvindt door het uitgangssignaal van de·poort 560.

Om beschadiging van de hoogspanningsschakelaars te voorkomen, worden de poorten 554 en 560 bestuurd door de stroombegrenzingsschakeling, die bestaat uit transis-toren 585, 586 en 595 en een SR-flipflop 555. Als de stroom, 40 die door de hoogspanningsschakelaar vloeit, toeneemt, wordt 8202718 -27- de SR-flipflop 555 ingesteld tijdens de uitgangssignaal-impuls/ die door de besturingsschakeling wordt geproduceerd en blokkeert aldus de poorten 554 en 560, waardoor het uit-gangssignaal wordt uitgeschakeld, voordat norraaal een uit-5 scbakelen optreedt. Meer in het bijzonder kan worden opge-merkt, dat, als de stroom door de hoogspanningsschakelaars toeneemt, de potent! aalval·'. over de stroomdetectie-ingangs-kleramen 510 en 515 toeneemt. Deze potentiaal verschijnt over een weerstandsdeler, die bestaat uit weerstanden 580 en 581. 10 Een toenemende potentiaal op het knooppunt van de weerstanden 580 en 581 wordt toegevoerd aan de basis van de transistor 585. Een condensator 582 dient ter verbetering van de responsietijd van de transistor 585. De transistor 585 vormt te zamen met de transistor 586 een verschilversterker. Als 15 de transistor 585 minder geleidend wordt door de toenemende potentiaal op het knooppunt van de weerstanden 580 en 581, wordt de transistor 586 meer geleidend. Als de transistor 585 minder geleidend wordt, vloeit hier minder stroom door en neemt de stroom, die door de weerstand 589 vanuit een 20 spanningsbron 588 vloeit, af. Aangezien de basis van de transistor 586 is aangesloten op een referentiespanningsbron 587, wordt de transistor 586 meer geleidend en neemt de stroom hierdoor toe. Hierdoor wordt door de collector van de transistor 586 een grotere stroom toegevoerd aan de weer-25 stand 590 en aan de basis van de transistor 595, waardoor deze aan wordt geschakeld. Als de transistor 595 aan wordt geschakeld, neemt de stroom hierdoor toe, waardoor de span-ningsval over de weerstand 596 toeneemt. Bij toenemende stroom neemt derhalve het signaal, dat aan de instelingang 30 van de SR-flipflop 555 wordt geleverd, af.

Op een bepaald moment wordt de flipflop 555 ingesteld en wordt de Q-uitgang hoog, waardoor de poor-ten 454 en 560 worden geblokkeerd. Bijgevolg worden, als de stroom door de hoogspanningsschakelaars toeneemt, de 35 poorten 554 en 560 eerder uitgeschakeld en wel eerder tijdens de Maan"-cyclus, waardoor de effectieve impulsbreedte van het uitgangssignaal van de besturingsschakeling en de stroom door de hoogspanningsschakeling worden verkleind. Aan het einde van de impuls stelt een laag signaal, dat via de lei-40 ding 540 wordt toegevoerd aan de terugstelingang van de SR- 8202718 -28- flip flop 555f de flipflop voor een nieuwe cyclus terug.

De uitvinding is niet beperkt tot het in het voorgaande besciireven uitvoeringsvoorbeeld, dat binnen het kader der uitvinding op verschillende manieren kan worden 5 gevarieerd. Het is hijvoorbeeld mogelijk om een andere hoog-frequente oscillator toe te passen inplaats van het beschreven hoogfrequente reservoircircuit, waarbij de eigenschappen van het oscillatorcircuit zodanig worden gekozen, dat de voor-keursgolfvorm wordt geproduceerd.

8202718

Claims (32)

1. Elektrochirurgische generator, die een elek-trische vlamboog kan vormen tussen uitgangselektroden en een weefsel, zodat een chirurgische behandeling kan worden verricht, gekenmerkt door een generatororgaan, dat 5 voor het vormen van de vlamboog een oscillatie-spannings-golfvorm op de elektroden kan opwekken, welke golfvorm op-eenvolgende pieken met positieve en negatieve spanning ver-toont, waarbij elke piek ongeveer dezelfde amplitude bezit als de direkt hieraan voorafgaande piek.

2. Elektrochirurgische generator volgens conclu- sie 1, m e t het kenmerk, dat het generatororgaan een zodanige inwendige impedantie bezit, dat elektrochirur-gisch snijden wordt verhinderd.

3. Elektrochirurgische generator volgens conclu- 15 sie 1 of 2,met het kenmerk, dat de inwendige impedantie althans nagenoeg gelijk is aan of groter is dan 1000 Ω bij de basiswerkfreguentie.

4. Elektrochirurgische generator volgens conclu-sie 3,met het kenmerk, dat de basisfrequentie 20 500 kHz bedraagt.

5. Elektrochirurgische generator volgens een der voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat de golfvorm, die door het generatororgaan wordt opgewekt ongeveer voldoet aan e ^“nt sin (ωΝ|ΐ-ζ2" t+φ), waarbij ζ 25 gelijk is aan of kleiner is dan 0,038 maar groter is dan 0.

6. Elektrochirurgische generator volgens conclu-sie 5,met het kenmerk, dat ς ongeveer gelijk is aan 0,038.

7. Elektrochirurgische generator volgens conclu- sie 5,met het kenmerk, dat ς ongeveer gelijk is aan 0,025.

8. Elektrochirurgische generator volgens een der voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat 35 de generator voor een fulguratiebehandeling kan worden ge-bruikt.

9. Elektrochirurgische generator voor het vormen 8202718 4 -30- van een elektrische vlamboog tussen uitgangselektroden en een weefsel voor het verrichten van chirurgische behande-lingen, gekenmerk.t door een oscillatorcircuit met een Q-faktor bij open keten, die gelijk is aan of groter is 5 dan 13 en door een koppelorgaan, dat het oscillatorcircuit met de elektroden koppelt, zodat de generator een uitgangs-impedantie heeft, die gelijk is aan of groter is dan 1000 Ω bij de basisoscillatiefrequentie.

10. Elektrochirurgische generator volgens conclu-10 sie 9,met het kenmerk, dat de Q-faktor ongeveer gelijk is aan 13.

11. Elektrochirurgische generator volgens conclu-sie 10,. met het kenmerk, dat de uitgangsimpedan-tie ongeveer gelijk is aan 2789 Ω bij een basisfreguentie 15 van 500 kHz.

12. Elektrochirurgische generator volgens con-clusie 9,met het kenmerk, dat de Q-faktor ongeveer gelijk is aan 20.

13. Elektrochirurgische generator volgens con-20 clusie 12, d e t het kenmerk, dat de uitgangsim- pedantie ongeveer gelijk is aan 1245 Ω bij een basisfreguentie van 500 kHz.

14. Elektrochirurgische generator voor het vor-men van een elektrische vlamboog tussen uitgangselektroden 25 en een weefsel voor het verrichten van chirurgische behande-lingen, gekenmerkt door een tijdssignaalbron, een uitgangstransformator met een primaire en secundaire wikke-ling, welke secundaire wikkeling met de elektroden is gekop-peld, een condensator, die op de primaire wikkeling is aan-30 gesloten en zo een parallel-capaciteits/inductantie-oscil-lator vormt, en een bekrachtigingsorgaan, dat in responsie op de tijdssignalen periodiek de oscillator in oscillatie brengt, welke oscillaties voorafgaande aan het vormen van de vlamboog opeenvolgende pieken met positieve en negatieve 35 spanning vertonen, waarbij elke piek althans nagenoeg de-zelfde amplitude bezit als de direkt hieraan voorafgaande piek.

15. Elektrochirurgische generator volgens con-clusie 14,met het kenmerk, dat de waarden van 40 de condensator en de transformator zodanig zijn gekozen, dat 8202718 x. c -31^ een voldoende uitgangsimpedantie bij de elektroden wordt verkregen om elektrochirurgisch snijden te verhinderen.

16. Elektrochirurgische generator volgens con-clusie 15, a e t het kenmerk, dat de uitgangsim- 5 pedantie ongeveer 1245 β bij een basisfrequentie van 500 kHz bedraagt.

17. Elektrochirurgische generator volgens con-clusie 15, m e t het kenmerk, dat de uitgangsimpedantie ongeveer 2789 β bij een basisfrequentie van 500 10 kHz bedraagt.

18. Elektrochirurgische generator volgens een der conclusies 14-17, met het kenmerk, dat de transformator een gepoederd-ijzer toroidekern heeft.

19. Elektrochirurgische generator volgens een 15 der conclusies 14-18, met het kenmerk, dat de condensator een waarde van 5,4 nF heeft.

20. Elektrochirurgische generator volgens een der conclusies 14-18, met het kenmerk, dat de condensator een waarde van ongeveer 2,5 nF heeft.

21. Elektrochirurgische generator volgens een der conclusies 14-20, met «hetkenmerk, dat de transformator een primaireisecundaire wikkelverhouding .van 1:5,77 heeft.

22. Elektrochirurgische generator volgens een '25 der conclusies 14-20, met het kenmerk, dat de transformator een primaire:secundaire wikkelverhouding van 1:9,5 heeft.

23. Elektrochirurgische generator voor het vor-men van een elektrische vlamboog tussen uitgangselektroden 30 en een weefsel voor het verrichten van chirurgische behan-delingen, gekenmerkt door een generatororgaan, dat voorafgaande aan het vormen van de vlamboog een oscillatie-spanningsgolfvorm kan opwekken op de elektroden, welke golf-vorm opeenvolgende pieken met positieve en negatieve spanning 35 vertoont, waarbij elke piek ongeveer dezelfde amplitude be-zit als de direkt hieraan voorafgaande piek, en door midde-len voor het verhogen van de uitgangsimpedantie van het ge-neratororgaan tot een waarde, die voldoende is voor het verhinderen. van elektrochirurgisch snijden.

24. Elektrochirurgische generator volgens con- 8202718 v -32- clusie 23,met het kenmerk, dat het generator-orgaan is voorzien van een oscillatorcircuit met een Q-faktor, die gelijk is aan of groter is dan 13, en van een koppelor-gaan, dat het oscillatorcircuit met de elektroden koppelt, 5 zodat de generator een uitgangsimpedantie heeft die gelijk is aan of groter is dan 1000 Ω bij de basisoscillatiefre-quentie.

25. Werkwijze voor het bedrijven van een elek-trochirurgische generator, zodat een elektrische vlamboog 10 kan worden gevormd tussen uitgangselektroden en een weefsel voor het verrichten van chirurgische behandelingen, me t het kenmerk, dat de generator zodanig wordt inge-steld, dat een elektrische gedempte oscillatie-uitgangsgolf-vorm wordt geproduceerd voorafgaande aan het vormen van de 15 elektrische vlamboog, waarbij de dempingsfaktor van de golf-vorm-omhullende zo klein mogelijk is, terwijl de uitgangsimpedantie van de generator zodanig wordt ingesteld, dat deze voldoende groot is om elektrochirurgisch snijden te voorkomen.

26. Werkwijze volgens conclusie 25, met het kenmerk, dat de generator is voorzien van een oscillatorcircuit, waarvan de Q-faktor wordt vergroot.

27. Werkwijze volgens conclusie 25, met het kenmerk, dat de generator een uitgangstransformator 25 omvat, waarvan de secundaire wikkeling is aangesloten op de elektroden, waarbij de uitgangsimpedantie wordt ingesteld door het aantal windingen van de secundaire wikkeling te vergroten.

28. Werkwijze volgens conclusie 27, met het 30 kenmerk, dat het door de transformator veroorzaakte verlies wordt beperkt.

29. Werkwijze voor het bedrijven van een elek-trochirurgische generator, zodat een elektrische vlamboog wordt gevormd tussen uitgangselektroden en een weefsel voor 35 het verrichten van chirurgische behandelingen, met het kenmerk, dat de generator wordt gebruikt als een hoog frequente sinusgolf-stroombron, waarbij de uitgangsstroom wordt beperkt tot een voldoend kleine waarde om elektrochirurgisch snijden te voorkomen.

30. Werkwijze volgens conclusie 29,met het 8202718 ' -33- t x c * k e n m e r k, dat de generator zodanig wordt ingesteld, dat een elektrische gedempte oscillatie-golfvorm wordt ge-produceerd voorafgaande aan het vormen van de elektrische vlamboog, waarbij de dempingsfaktor van de golfvorm-omhul-5 lende, zo klein mogelijk is.

31. Werkwijze voor het bedrijven van een elek-trochirurgische generator, zodat een elektrische vlamboog wordt gevormd tussen uitgangselektroden en een weefsel voor het verrichten van een chirurgische fulguratiebehandeling, 10 met het kenmerk, dat de generator zodanig wordt ingesteld, dat voorafgaande aan het vormen van de vlamboog een oscillatiespanningsgolfvorm op de elektroden wordt opge-wekt, welke golfvorm een basisoscillatiefrequentie heeft en opeenvolgende pieken met positieve en negatieve spanning 15 vertoont, waarbij elke piek ongeveer dezelfde amplitude heeft als de direkt hieraan voorafgaande piek.

32. Werkwijze volgens conclusie 31, met het kenmerk, dat een impedantie over de elektroden wordt geplaatst met een zodanige grootte, dat de generator een 20 open keten-uitgangssignaal levert, dat ongeveer een gedempte sinusgolfvorm is. 8202718