NL8005546A - METHOD FOR MANUFACTURING PROVISIONALLY FORMED OPTICAL FIBERS - Google Patents
METHOD FOR MANUFACTURING PROVISIONALLY FORMED OPTICAL FIBERS Download PDFInfo
- Publication number
- NL8005546A NL8005546A NL8005546A NL8005546A NL8005546A NL 8005546 A NL8005546 A NL 8005546A NL 8005546 A NL8005546 A NL 8005546A NL 8005546 A NL8005546 A NL 8005546A NL 8005546 A NL8005546 A NL 8005546A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- glass
- porous
- torch
- blowing nozzle
- gas
- Prior art date
Links
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 title claims description 130
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 76
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 67
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 227
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 208
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 151
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 85
- 239000005373 porous glass Substances 0.000 claims description 83
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 56
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 55
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 48
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 claims description 45
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims description 33
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 27
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 24
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 claims description 24
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 22
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 20
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims description 14
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 14
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 claims description 14
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 14
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 13
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 claims description 13
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 9
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims description 9
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 238000007511 glassblowing Methods 0.000 claims description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 claims 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 24
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 20
- 230000008569 process Effects 0.000 description 19
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 15
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 13
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 13
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 10
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 8
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 8
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 6
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 6
- RLOWWWKZYUNIDI-UHFFFAOYSA-N phosphinic chloride Chemical compound ClP=O RLOWWWKZYUNIDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 5
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 5
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 5
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 5
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 5
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 description 2
- 238000012681 fiber drawing Methods 0.000 description 2
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- VXEGSRKPIUDPQT-UHFFFAOYSA-N 4-[4-(4-methoxyphenyl)piperazin-1-yl]aniline Chemical compound C1=CC(OC)=CC=C1N1CCN(C=2C=CC(N)=CC=2)CC1 VXEGSRKPIUDPQT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910005793 GeO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910003902 SiCl 4 Inorganic materials 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052810 boron oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N diboron trioxide Chemical compound O=BOB=O JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 238000009432 framing Methods 0.000 description 1
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 description 1
- GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N germanium atom Chemical compound [Ge] GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000012487 in-house method Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 229910001392 phosphorus oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- FAIAAWCVCHQXDN-UHFFFAOYSA-N phosphorus trichloride Chemical compound ClP(Cl)Cl FAIAAWCVCHQXDN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000644 propagated effect Effects 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000005049 silicon tetrachloride Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000010902 straw Substances 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- IEXRMSFAVATTJX-UHFFFAOYSA-N tetrachlorogermane Chemical compound Cl[Ge](Cl)(Cl)Cl IEXRMSFAVATTJX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VSAISIQCTGDGPU-UHFFFAOYSA-N tetraphosphorus hexaoxide Chemical compound O1P(O2)OP3OP1OP2O3 VSAISIQCTGDGPU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- FAQYAMRNWDIXMY-UHFFFAOYSA-N trichloroborane Chemical compound ClB(Cl)Cl FAQYAMRNWDIXMY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 1
- 238000004017 vitrification Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/01413—Reactant delivery systems
- C03B37/0142—Reactant deposition burners
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/0144—Means for after-treatment or catching of worked reactant gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2203/00—Fibre product details, e.g. structure, shape
- C03B2203/10—Internal structure or shape details
- C03B2203/22—Radial profile of refractive index, composition or softening point
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2203/00—Fibre product details, e.g. structure, shape
- C03B2203/10—Internal structure or shape details
- C03B2203/22—Radial profile of refractive index, composition or softening point
- C03B2203/24—Single mode [SM or monomode]
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/04—Multi-nested ports
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/04—Multi-nested ports
- C03B2207/06—Concentric circular ports
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/04—Multi-nested ports
- C03B2207/10—Split ports
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/04—Multi-nested ports
- C03B2207/16—Non-circular ports, e.g. square or oval
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/04—Multi-nested ports
- C03B2207/18—Eccentric ports
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/20—Specific substances in specified ports, e.g. all gas flows specified
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/42—Assembly details; Material or dimensions of burner; Manifolds or supports
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/50—Multiple burner arrangements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/60—Relationship between burner and deposit, e.g. position
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/60—Relationship between burner and deposit, e.g. position
- C03B2207/64—Angle
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Description
* V' Μ* V 'Μ
VV
VO 1017 'VO 1017 '
Titel ·: Werkwijze roor het vervaardigen van voorlopig gevormde optische vezels._Title ·: Method for manufacturing pre-formed optical fibers.
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het vervaardigen van voorlopig gevormde optische vezels door een z.g. VAD-(axiale opdamp} werkwijze.The invention relates to a method for manufacturing pre-formed optical fibers by a so-called VAD (axial vapor deposition) method.
De werkwijze voor het met de VAD-werkwijze vervaardigen van voor-5 lopig gevormde optische vezels is geopenbaard in het Amerikaanse octrooi-schrift b.062.665. Bij de VAD-werkwijze, worden fijne glasdeeltjes, door hydrolyse of een thermische oxydatiereactie van glasuitgangsmateriaal met een vlam opgebouwd, in een axiale richting bevestigd aan en afgezet op een einde van een entstang voor het zodoende vormen van een voorlo-10 pig gevormd, cilindrisch, poreus werkstuk. Het voorlopig gevormd, poreuze werkstuk, wordt tot een hoge temperatuur verwarmd en verglaasd tot een voorlopig gevormd, doorzichtig werkstuk.The method of manufacturing pre-formed optical fibers by the VAD method is disclosed in U.S. Patent No. 062,665. In the VAD process, fine glass particles, built up with a flame by hydrolysis or a thermal oxidation reaction of glass stock, are attached in an axial direction to and deposited on one end of a graft rod to thereby form a preliminary pig, cylindrical , porous workpiece. The preliminary shaped, porous workpiece is heated to a high temperature and vitrified into a preliminary shaped transparent workpiece.
Bij een gebruikelijke VAD-werkwijze voor het vervaardigen van het r—τοογ lopig gevormde, cilindrische, poreuze, glazen werkstuk, wordt een 15 glasophouwtoorts volgens of evenwijdig aan de draaihartlijn van het voorlopig gevormde, poreuze, glazen werktuk geplaatst. Verder is een afvoermondstuk voor het verwijderen van overblijvende glasdeeltjes, die niet zijn bevestigd aan het groeioppervlak van het voorlopig gevormde, poreuze, glazen werkstuk, aan de zijde van een reactievat aangehracht.In a conventional VAD process for manufacturing the r-τοογ-shaped, cylindrical, porous, glass workpiece, a glass building torch is placed along or parallel to the axis of rotation of the provisionally formed, porous glass workpiece. Furthermore, a discharge nozzle for removing residual glass particles, which are not attached to the growth surface of the preformed, porous glass workpiece, is provided on the side of a reaction vessel.
20 In dit geval is de groeisnelheid van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk in de axiale richting waarschijnlijk langzaam, en is in een uiterste geval de groeisnelheid in de radiale richting hoger dan in de axiale richting. De overblijvende glasdeeltjes worden bovendien bevestigd aan de omtrek van het bovenste gedeelte van het voorlopig gevormde, po-25 reuze werkstuk, zodat de buitendiameter van het zodoende verkregen voorlopig gevormde werkstuk, sterk schommelt. Als gevolg van dit nadeel is het bij de gebruikelijke VAD-werkwijze zeer moeilijk de overbrengings-handbreedte-eigenschappen van een samengestelde optische vezel te verbeteren door het regelen van een verkregen, gegradueerd, brekingsindex-30 profiel door het aanpassen van de stimulatorconcentratie in de radiale richting van het voorlopig gevormde glazen werkstuk, en de overbrengings-verlieseigenschappen te verbeteren door het gelijktijdig vormen van kernen bekledingsgebieden. Om deze reden schiet de gebruikelijke VAD-werkwijze tekort in het volledig benutten van de mogelijkheid van massaproduk-35 tie van optische vezels, hetgeen een verdienste is van de VAD-werkwijze.In this case, the growth rate of the preliminary shaped porous workpiece in the axial direction is likely to be slow, and in an extreme case the growth rate in the radial direction is higher than in the axial direction. The remaining glass particles are additionally attached to the periphery of the top portion of the preliminary shaped porous workpiece, so that the outer diameter of the thus formed preliminary shaped workpiece fluctuates greatly. Due to this drawback, in the conventional VAD method, it is very difficult to improve the transmission handwidth properties of a composite optical fiber by controlling an obtained, graduated, refractive index profile by adjusting the stimulator concentration in the radial direction of the pre-formed glass workpiece, and improve the transmission loss properties by simultaneously forming core coating regions. For this reason, the conventional VAD method falls short in fully exploiting the possibility of mass production of optical fibers, which is a merit of the VAD method.
80055468005546
"V"V
)? 2 oor S. Sudo c.a. is in "Electronics Letters" van 17 augustus 1978, vol lU, no. 17» "biz· 53 ^ - 535» een andere construktie voorgesteld, voorzien van een hoofdtoorts en een hulptoorts, waarbij de hoofdtoorts volgens de draaihartlijn van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk is 5 opgesteld en de hulptoorts schuin ten opzichte van de draaihartlijn. Met deze opstelling van de toortsen, worden de glasdeeltjes van de hulptoorts op het omtreksgedeelte van het voorlopig gevormde, poreuze, glazen werkstuk zodanig afgezet, dat het brekingsindexprofiel in radiale richting van het voorlopig gevormde werkstuk kan worden aangepast. Dit voorstel 10. omvat echter nog het nadeel van een ongewenste buitendiameterschommeling yan het voorlopig gevormde, poreuze, glazen werkstuk, en het is derhalve moeilijk lange optische vezels met de VAD-werkwijze stabiel te vervaardigen.)? 2 S. Sudo ca has proposed another construction in "Electronics Letters" of August 17, 1978, vol. L, no. 17 "" · 53 ^ - 535 ", comprising a main torch and an auxiliary torch, the main torch according axis of rotation of the preliminary shaped porous workpiece is arranged and the auxiliary torch is inclined to the axis of rotation With this arrangement of the torches, the glass particles of the auxiliary torch are deposited on the peripheral portion of the preliminary shaped porous glass workpiece such that the radial refractive index profile of the preliminarily shaped workpiece can be adjusted, however, this proposal 10. still includes the disadvantage of an undesirable outer diameter fluctuation of the preliminarily shaped porous glass workpiece, and it is therefore difficult to obtain long optical fibers with the VAD method stable to manufacture.
In het geval, dat de hoeveelheid overblijvende glasdeeltjes betrek-15 kelijk groot is, wordt bovendien een glasdeeltjeslaag met een kleine schijnbare dichtheid door de overblijvende glasdeeltjes gevormd op de zijwand van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk. Derhalve is de buitendiameter van het voorlopig gevormde, poreuze, glazen werkstuk opmerkelijk groot of kunnen "barsten" worden gevormd op de cmtrekswand van 20 het voorlopig gevormde, poreuze, glazen werkstuk. Nadat het voorlopig gevormde werkstuk is verglaasd voor het verkrijgen van een voorlopig gevormd, doorzichtig werkstuk , is het als gevolg hiervan moeilijk het voorlopig gevormde, verglaasde werkstuk te gebruiken als een voorlopig gevormde optische vezel.In addition, in the case where the amount of remaining glass particles is relatively large, a small apparent density glass particle layer is formed by the remaining glass particles on the side wall of the preliminary shaped porous workpiece. Therefore, the outer diameter of the preliminary shaped porous glass workpiece is remarkably large or "cracks" can be formed on the circumferential wall of the preliminary shaped porous glass workpiece. As a result, after the pre-formed workpiece has been glazed to obtain a pre-formed transparent workpiece, it is difficult to use the pre-formed glazed workpiece as a pre-formed optical fiber.
25 Van de optische vezels heeft een enkelvoudige optische vezel een zeer brede overbrengingsbandbreedte, en de enkelvoudige, optische vezel wordt derhalve in de toekomst gezien als een overbrengingsleiding voor grote afstanden en met een grote capaciteit. Er is een z.g. MCVD (gewijzigd chemisch opdampen) werkwijze bekend als een werkwijze voor het ver-30 vaardigen van een voorlopig gevormde, enkelvoudige, optische vezel. Bij deze werkwijze worden een bekledingsglaslaag en een kernglaslaag gevormd op het binnenoppervlak van een draagbuis van silicium dioxyde, waarna het samenstel van deze lagen wordt samengeklapt voor het vormen van een voorlopig gevormde, optisehe vezel. Een daaruit verkregen enkelvoudige 35 optische vezel heeft men klein overbrengingsverlies. In dit verband is de MCVD-werkwijze beschikbaar voor het vervaardigen van bijvoorbeeld een enkelvoudige optische vezel met een overbrengingsverlies in de orde van 8005546 r.Of the optical fibers, a single optical fiber has a very wide transmission bandwidth, and the single optical fiber is therefore seen in the future as a long-distance, high-capacity transmission line. A so-called MCVD (modified chemical vapor deposition) method is known as a method of making a pre-formed single optical fiber. In this method, a clad glass layer and a core glass layer are formed on the inner surface of a silicon dioxide support tube, after which the assembly of these layers is collapsed to form a provisionally formed optical fiber. A single optical fiber obtained therefrom has small transmission loss. In this regard, the MCVD method is available for manufacturing, for example, a single optical fiber with a transmission loss on the order of 8005546 r.
3 r 1 dB/km of minder in de golflengteband van 1,55 yum, die recentelijk de aandacht heeft getrokken. Bij de MCVD-verkwijze echter is een uit een enkele voorlopig gevormde optische vezel verkregen lengte enkelvoudig optische vezel in het algemeen 2 - 5 km en ten hoogste 10 km. Derhalve 5 bestaan hij de MCVD-verkwijze moeilijkheden voor de massaproduktie van enkelvoudige optische vezels.3 r 1 dB / km or less in the 1.55 yum wavelength band, which has recently attracted attention. In the MCVD process, however, a length of single optical fiber obtained from a single preliminary optical fiber is generally 2-5 km and at most 10 km. Therefore, the MCVD-wise difficulties exist for the mass production of single optical fibers.
Een andere bekende werkwijze voor het vervaardigen van een enkelvoudige optische vezel is de z.g. stang-in-buis werkwijze. Kort gezegd wordt bij deze werkwijze een voorlopig gevormde, enkelvoudige optische 10 vezel vervaardigd door het eerst opbouwen van een glasstang als een kern met een z.g. plasmawerkwijze, en het dan afsluiten in een buis van silicium dioxyde met de juiste afmetingen. Hoewel de stang-in-buis werkwijze in vergelijking met de MCVD-werkvijze geschikt is voor de massaproduktie van optische vezels, heeft de stang-in-buis werkwijze het nadeel van een 15' groot overbrengingsverlies. Het grote overbrengingsverlies bij de stang-in-buis werkwijze wordt in hoofdzaak veroorzaakt door de golfgeleidende eigenschappen van de enkelvoudige optische vezel. In het geval van de enkelvoudige optische vezel, wordt een betrekkelijk groot gedeelte van de optische energie niet alleen voortgeplant door een kerngebied, maar 20 ook door een bekledingsgebied. Dienovereenkomstig wordt de optische energie door het voortplanten beïnvloed door onvolkomenheden en verontreinigingen op de grenzen tussen een glasstang als het kerngebied en een buis van silicium dioxyde als het bekledingsgebied, en door verontreinigingen, vervat in de buis van silicium dioxyde, bijvoorbeeld OH ionen en kleine 25 bellen. Als gevolg van deze invloed is het moeilijk het optische over-brengingsverlies te verminderen tot minder dan 5 dB/km.Another known method for manufacturing a single optical fiber is the so-called rod-in-tube method. Briefly, in this method, a pre-formed, single optical fiber is manufactured by first building a glass rod as a core by a so-called plasma method, and then sealing it in a properly sized silicon dioxide tube. Although the rod-in-tube method is suitable for the mass production of optical fibers compared to the MCVD method, the rod-in-tube method has the disadvantage of a 15 'large transmission loss. The large transmission loss in the rod-in-tube method is mainly due to the waveguiding properties of the single optical fiber. In the case of the single optical fiber, a relatively large portion of the optical energy is propagated not only through a core region, but also through a clad region. Accordingly, the propagation optical energy is affected by imperfections and contaminants at the boundaries between a glass rod as the core region and a silicon dioxide tube as the coating region, and by impurities contained in the silicon dioxide tube, for example OH ions and small ions. dial. Due to this influence, it is difficult to reduce the optical transmission loss to less than 5 dB / km.
Aan de andere kant is de YAD-werkwijze, waarbij een voorlopig gevormd, cilindrisch, poreus werkstuk eerst wordt gemaakt en dan onderworpen aan verwarming op een hoge temperatuur en aan verglazing voor het 30 vormen van een voorlopig gevormd, doorzichtig werkstuk, geschikt voor de massaproduktie van optische vezels. Bij de VAD-werkwijze wordt gas van een glasuitgangsmateriaal, zoals SiCl^, GeCl^, POCl^ BBr^ en dergelijke, en een vlakyormend gas, zoals 0g, Hg. Ar, He en dergelijke geleid naar een glasopbouvende toorts. Fijne glasdeeltjes, zoals SiOg, GeOg, PgO^, 35 BgO^ en dergelijke, opgebouwd door de vlamhydrolyse of oxydatiereactie van deze materialen met de glasopbouvende toorts worden bevestigd aan en afgezet op een entstang voor het zodoende vormen van een voorlopig gevormd, 8005546 · · 1» * cilindrisch., poreus werkstuk. Het zodoende voorlopig gevormde, cilindrishe, poreuze werkstuk wordt verwarmd op 1500 - 1700° C door een hoge tempera-, tuursverwarmer en wordt verglaasd tot een voorlopig gevormde, doorzichtige, optische vezel. De glasophouwende toorts is in het algemeen uitgevoerd .On the other hand, the YAD process, in which a preliminary shaped, cylindrical, porous workpiece is first made and then subjected to high temperature heating and vitrification to form a preliminary shaped transparent workpiece, is suitable for mass production of optical fibers. In the VAD process, gas from a glass starting material, such as SiCl 2, GeCl 2, POCl 2, BBr 2 and the like, and a plane-forming gas, such as 0g, Hg. Ar, He and the like led to a glass-growing torch. Fine glass particles, such as SiOg, GeOg, PgO ^, 35 BgO ^ and the like, built up by the flame hydrolysis or oxidation reaction of these materials with the glass-building torch, are attached to and deposited on a graft rod to form a preliminary shaped, 8005546 · · 1 »* cylindrical., Porous workpiece. The thus provisionally formed, cylindrical, porous workpiece is heated to 1500-1700 ° C by a high temperature heater and is vitrified into a provisionally formed transparent optical fiber. The glass-building torch is generally designed.
5 als een veellagige huis mét een zodanige constructie, dat een Maasmond s-tuk voor uitgangsmateriaalgas met een gecentreerde, cirkelvormige dwarsdoorsnede coaxiaal -wordt omgeven door een Maasmondstuk voor een passief gas, zoals Ar, He en dergelijke, verder een blaasmondstuk voor een verbrandingsgas, zoals Hg en dergelijke en een blaasmondstuk voor 10 een hulpgas, zoals 02 en dergelijke, welke blaasmondstukken in deze volgorde zijn aangebracht. Glasdeeltjes, geproduceerd door vlammen, bij elkaar geblazen met gas van glasuitgangsmateriaal, worden gesinterd en afgezet op de entstang, zodat het stangvormige, glazen gesinterde deel in axiale riehting' groeit. Gewoonlijk zijn de opbouwende toorts en een 15 uit de toorts geblazen vlamstroam coaxiaal of evenwijdig aan de draai-hartlijn geplaatst van de entstang en het voorlopig gevormde poreuze werkstuk. In het geval van het vormen van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk voor een optische vezel door de opbouwende toors, worden de geproduceerde glasdeeltjes gediffundeerd in een richting loodrecht op de 20 draaihartlijn of in de horizontale richting. Het is derhalve moeilijk de diameter van het zodoende gevormde, poreuze glaslichaam te verkleinen tot minder dan. ongeveer Uo mm. Het is in dit geval zelfs moeilijk de diameter van het poreuze glaslichaam kleiner te maken dan ongeveer U0 mm indien een gebied van het blaasmondstuk voor het uitgangsmateriaalgas in 25 het midden van de toorts zo klein mogelijk wordt gekozen of wanneer de vlamstroom zo sterk mogelijk wordt geconvergeerd.5 as a multilayer housing having such a construction that a Maasmond pipe for raw material gas with a centered, circular cross section is coaxially surrounded by a mesh nozzle for a passive gas, such as Ar, He and the like, further a blowing nozzle for a combustion gas, such as Hg and the like and an auxiliary gas blowing nozzle, such as O2 and the like, which blowing nozzles are arranged in this order. Glass particles produced by flames blown together with glass stock gas are sintered and deposited on the graft bar so that the rod-shaped glass sintered portion grows in axial direction. Typically, the build torch and a torch blown flame stream are disposed coaxially or parallel to the axis of rotation of the graft rod and the previously formed porous workpiece. In the case of forming the pre-formed porous optical fiber workpiece through the building torches, the glass particles produced are diffused in a direction perpendicular to the axis of rotation or in the horizontal direction. It is therefore difficult to reduce the diameter of the porous glass body thus formed to less than. about Uo mm. In this case it is even difficult to make the diameter of the porous glass body smaller than about 10 mm if an area of the blowing nozzle for the raw material gas in the center of the torch is selected as small as possible or if the flame flow is converged as strongly as possible .
Als een verbetering op de VAD-werkwijze, kunnen de opbouwende toorts en de vlamstroom onder een bepaalde hoek met betrekking tot de entstang en de draaihartlijn van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk, 30 schuin staan. Deze verbeterde VAD-werkwijze kan stabiel het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk vervaardigen met een diameter van ongeveer 30 mm. Het is derhalve moeilijk de diameter van het voorlopig gevormde poreuze werkstuk tot minder dan 30 mm te verkleinen. Indien het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk met een diameter van 30 mm wordt gebruikt als het 35” poreuze glaslichaam voor de kern, en een bekledingslaag wordt afgezet op het stangvormige, poreuze glaslichaam door toepassing van de hulptoorts, is de bekledings-tot-kerndiameterverhouding maximaal ongeveer 2.As an improvement on the VAD method, the build torch and flame flow may be inclined at a certain angle with respect to the graft rod and the center of rotation of the provisionally formed porous workpiece. This improved VAD process can stably manufacture the preliminary shaped porous workpiece with a diameter of about 30 mm. It is therefore difficult to reduce the diameter of the provisionally formed porous workpiece to less than 30 mm. If the preliminary shaped porous workpiece with a diameter of 30 mm is used as the 35 ”porous glass body for the core, and a coating is deposited on the rod-shaped, porous glass body using the auxiliary torch, the coating-to-core diameter ratio is maximum about 2.
8005546 5 *· *8005546 5 * · *
Zoals hierna gedetailleerd wordt "beschreven is het vereist, dat de bekledings-tot-kerndiameterverhouding ongeveer 3 of meer is teneinde de enkelvoudige optische vezel te vormen. Bij het voornoemde voorbeeld, is de verhouding ongeveer 2, waarbij de dikte van de bekledingslaag on-5 voldoende is voor een verhouding van 3 of meer. De verhouding kan worden vergroot door het vergroten van de dikte van de bgfrl pdingsl aag. Indien de dikte op deze wijze wordt vergroot voor het zodoende verkrijgen van de verhouding van 3 of meer, overschrijdt de diameter van het voorlopig gevormde poreuze werkstuk voor de bekleding de 100 mm. Het gevolg 10 is, dat een daarin ontwikkelde spanning mogelijk het voorlopig gevormde poreuze werkstuk doet scheuren of dat de bovenmatige afmeting van de diameter het voorlopig gevormde poreuze werkstuk moeilijk te hanteren maakt wanneer het wordt geconsolideerd of verglaasd. Als gevolg van deze nadelen is het niet mogelijk enkelvoudige optische vezels te vervaardigen 15 onder het op juiste wijze voordek, trekken van het nuttige kenmerk van de VAD-werkwijze, dat deze geschikt is voor de massaproduktie van de optische vezels.As detailed hereinafter, "the coating-to-core diameter ratio is required to be about 3 or more in order to form the single optical fiber. In the aforementioned example, the ratio is about 2, the thickness of the coating layer being -5. is sufficient for a ratio of 3 or more. The ratio can be increased by increasing the thickness of the bgfrl life sheet. If the thickness is increased in this manner to thereby obtain the ratio of 3 or more, the diameter exceeds of the provisionally formed porous workpiece for the coating the 100 mm. As a result, a stress developed therein may rupture the provisionally formed porous workpiece or the excessive size of the diameter makes the provisionally formed porous workpiece difficult to handle when the Consolidated or vitrified Due to these disadvantages, it is not possible to manufacture single optical fibers 1 5, under the correct foredeck, pulling the useful feature of the VAD process, that it is suitable for the mass production of the optical fibers.
Gezien het voorgaande is het een doel van de uitvinding een werkwijze te verschaffen voor het vervaardigen van een voorlopig gevormde 20 optische vezel met een verbeterde VAD-werkwijze, waarbij de voornoemde nadelen zijn verwijderd.In view of the foregoing, it is an object of the invention to provide a method of manufacturing a pre-formed optical fiber with an improved VAD method, wherein the aforementioned drawbacks have been removed.
Een ander doel van de uitvinding is het verschaffen van een werkwijze voor het vervaardigen van een voorlopig gevormde optische vezel, waarbij een voorlopig gevormd, cilindrisch, poreus werkstuk stabiel kan 25 groeien in axiale richting met weinig schommeling van de buitendiameter van het voorlopig gevormde poreuze werkstuk.Another object of the invention is to provide a method of manufacturing a pre-formed optical fiber, wherein a pre-formed, cylindrical, porous workpiece can grow stably in axial direction with little variation of the outer diameter of the pre-formed porous workpiece .
Weer een ander doel van de uitvinding is het verschaffen van een werkwijze voor het vervaardigen van een voorlopig gevormde optische vezel, waarbij de schommeling van de buitendiameter van het voorlopig gevormde 30 poreuze werkstuk is verminderd en de voornoemde glasdeeltjeslaag met de kleine sehijnhare dichtheid niet .wordt gevormd op de om.trek van het voorlopig gevormde poreuze werkstuk, zodat een voorlopig gevormd poreus werkstuk met een regelmatige buitendiameter stabiel kan worden gevormd, zonder de vorming van barsten in de omtrek van het voorlopig gevormde 35 poreuze werkstuk.Yet another object of the invention is to provide a method of manufacturing a pre-formed optical fiber, wherein the fluctuation of the outer diameter of the pre-formed porous workpiece is reduced and the aforesaid small particle density glass particle layer is not formed on the periphery of the provisionally formed porous workpiece, so that a provisionally formed porous workpiece with a regular outer diameter can be stably formed without the formation of cracks in the periphery of the provisionally formed porous workpiece.
Wog een ander doel van de uitvinding is het verschaffen van een werkwijze voor het vervaardigen van een voorlopig gevormde optische 8005546 % 6 vezel, waarbij het voorlopig gevormde,, poreuze werkstuk voor de kern van de optische vezel stabiel groeit in de axiale richting met weinig schommeling van de buitendiameter, en een poreus, glazen, bekledings-lichaam wordt afgezet op de amtrek van het voorlopig gevormde poreuze 5 werkstuk voor de kern voor het vormen van een voorlopig gevormde optische vezel met wei,nig verlies.Another object of the invention is to provide a method of manufacturing a pre-formed optical fiber 8005546% 6 fiber, wherein the pre-formed porous core fiber core of the optical fiber grows stably in the axial direction with little fluctuation of the outer diameter, and a porous, glass, coating body is deposited on the contour of the pre-formed core porous workpiece to form a low loss pre-formed optical fiber.
Een yerder doel van de uitvinding is het verschaffen van een werkwijze yoor het vervaardigen van een voorlopig gevormde optische vezel, die geschikt is voor het vervaardigen van een samengestelde optische 10' vezel met een lange lengte en weinig verlies, waarbij een voorlopig gevormd poreus werkstuk voor de kern met een grote diameter stabiel groeit in de axiale richting met weinig schommeling in de buitendiameter en zonder de vorming van een glasdeeltjeslaag met een kleine, schijnbare dichtheid op de omtrek van het voorlopig gevormde poreuze werkstuk.A further object of the invention is to provide a method of manufacturing a pre-formed optical fiber suitable for making a long-length, low-loss composite optical fiber, comprising a pre-formed porous workpiece. the large diameter core stably grows in the axial direction with little fluctuation in the outer diameter and without the formation of a glass particle layer with a small, apparent density on the periphery of the preliminary shaped porous workpiece.
15' ïïog een verder doel van de uitvinding is het verschaffen van een werkwijze voor het vervaardigen van een voorlopig gevormde optische vezel voor het vervaardigen van optische vezels met een gegradueerde index en voorzien van een brede bandbreedte en weinig verlies door het regelen van een brekingsindexprofiel van het voorlopig gevormde poreuze werkstuk. 20 Een verder doel van de uitvinding is het verschaffen van een werk wijze voor het vervaardigen van een voorlopig gevormde optische vezel, welke werkwijze geschikt is voor het vervaardigen van een enkelvoudige optische vezel met een lange lengte en weinig verlies, waarbij het voorlopig gevormde poreuze werkstuk voor de kern met een kleine diameter, sta-25 biel groeit met weinig schommeling in de buitendiameter en zonder de vorming van een glasdeeltjeslaag met een kleine schijnbare dichtheid op de amtrek van het voorlopig gevormde werkstuk.Another object of the invention is to provide a method of manufacturing a pre-formed optical fiber for producing optical fibers with a graduated index and having a wide bandwidth and little loss by controlling a refractive index profile of the provisionally formed porous workpiece. A further object of the invention is to provide a method of manufacturing a pre-formed optical fiber, which method is suitable for producing a long length, low loss single optical fiber, wherein the pre-formed porous workpiece for the small diameter core, stable grows with little fluctuation in the outer diameter and without the formation of a glass particle layer with a small apparent density on the center of the preliminary shaped workpiece.
Een ander belangrijk doel van de uitvinding is het verschaffen van een werkwijze voor het vervaardigen van een voorlopig gevormde, enkelvou-30 dige, optische vezel, welke werkwijze in massaproduktie een voorlopig gevormde enkelvoudige optische vezel kan vervaardigen emt een lange lengte en weinig verlies door de VAD-werkwijze.Another important object of the invention is to provide a method of manufacturing a pre-formed single-fiber optical fiber, which method of mass-producing a pre-formed single optical fiber having a long length and little loss through the VAD method.
Weer een ander belangrijk doel van de uitvinding is het verschaffen van een toorts voor een kern, welke toorts geschikt is voor het ver-35 vaardigen yan het poreuze glaslichaam voor de kern van een enkelvoudige optische vezel met een kleine diameter.Yet another important object of the invention is to provide a torch for a core which is suitable for manufacturing the porous core glass body of a small diameter single optical fiber.
Overeenkomstig een eerste aspeet van de uitvinding, wordt een ent- 8005546 7 r stang bewogen terwijl deze wordt gedraaid, waarbij een opbouwende toorts, die onder een boeit van 10° - 60° schuin staat ten opzichte van de draaihartlijn van de ent stang, afzonderlijk glasuitgangsmateriaal, cmgevings-gas en een vlamstroom, die een gas met een hoge temperatuur bevat, uit-5 blaast. De glasuitgangsmaterialen worden opgebouwd tot glasdeeltjes door hydrolyse door de vlam om thermische oxydatie door een hoge temperatuurs-varmtebron. De zodoende opgebouwde glasdeeltjes worden geblazen en af gezet op een einde van de entstang, die onafgebroken beweegt tijdens het draaien, zodat een voorlopig gevormd, cilindrisch, poreus werkstuk volgens 1 o' de draaihartlijn van de entstang groeit en wordt verwarmd op een hoge temperatuur om te worden verglaasd tot een voorlopig gevormde, doorzichtige optische vezel.In accordance with a first axle pin of the invention, a grafting rod 8005546 7 r is moved as it is rotated, with a build-up torch, which buoys from 10 ° - 60 ° angled relative to the axis of rotation of the graft rod, separately blowing glass starting material, ambient gas and a flame stream containing a high temperature gas. The glass starting materials are built up into glass particles by hydrolysis by the flame to thermal oxidation by a high temperature heat source. The glass particles built up in this way are blown and deposited on one end of the graft bar, which moves continuously during rotation, so that a preliminary shaped, cylindrical, porous workpiece grows according to the axis of rotation of the graft rod and is heated at a high temperature to to be vitrified into a pre-formed transparent optical fiber.
Overeenkomstig een tweede aspect van de uitvinding is althans êén afvoerpoort op een afstand van 1 mm tot 50 mm vanaf de onrtrek van het voor-15- lopig gevormde poreuze werkstuk opgesteld en in de nabijheid van het groei-opperrlak van het voorlopig gevormde poreuze werkstuk, dat wordt vervaardigd door de afzetting van opgebouwde glasdeeltjes, zoals hiervoor vermeld. Het voorlopig gevormde poreuze werkstuk wordt vervaardigd terwijl de afvoerpoort glasdeeltjes afvoert, die niet zijn bevestigd aan 20 het groei-oppervlak van het voorlopig gevormde poreuze werkstuk, evenals gassen, geproduceerd als gevolg van de hydrolyse of de thermische oxydatie, niet gereageerd hebbende glasuitgangsmaterialen en omgevingsgassen.In accordance with a second aspect of the invention, at least one discharge port is disposed at a distance of 1 mm to 50 mm from the ridge of the pre-formed porous workpiece and in proximity to the growth surface of the pre-formed porous workpiece, which is produced by the deposition of built-up glass particles, as mentioned above. The preliminary shaped porous workpiece is manufactured while the discharge port discharges glass particles which are not attached to the growth surface of the preliminary shaped porous workpiece, as well as gases produced as a result of the hydrolysis or the thermal oxidation, unreacted glass starting materials and ambient gases .
Volgens de uitvinding verdient het de voorkeur, dat de opbouwende toorts onder een hoek van 10° - 6o°, bij voorkeur 30° - Uo° schuin 25 staat met betrekking tot de draaihartlijn van de entstang, zodat de glasdeeltjes schuin op éên einde van de entstang worden geblazen en afgezet, en dat de voornoemde afvoerpoort is geplaatst op een afstand van 1 mm -50 mm, bij voorkeur 5 mm - 10 mm vanaf de omtrek van het voorlopig gevormde poreuze werkstuk.According to the invention, it is preferred that the building torch be inclined at an angle of 10 ° - 60 °, preferably 30 ° - 40 ° with respect to the axis of rotation of the graft bar, so that the glass particles are inclined at one end of the grafting rod are blown and deposited, and that the aforementioned discharge port is placed at a distance of 1mm -50mm, preferably 5mm-10mm from the circumference of the preliminary shaped porous workpiece.
30 Bij een voorkeursuitvoeringsvorm kan de opbouwende toorts worden gebruikt als een toorts voor de kern, waarbij een voorlopig gevormde, doorzichtige, optische vezel kan worden gevormd als een voorlopig gevormde, samengestelde optische vezel.In a preferred embodiment, the build torch can be used as a core torch, wherein a pre-formed transparent optical fiber can be formed as a pre-formed composite optical fiber.
Bij een andere voorkeur suitvo er ing svorm kan de opbouwende toorts 35 worden gebruikt als een toorts voor de kern, waarbij het voorlopig gevormde, cilindrische, poreuze, glazen werkstuk kan worden gebruikt als een voorlopig gevormd, poreus, glazen werkstuk voor de kern, en een voor- 8005546 y 8In another preferred embodiment, the build torch 35 may be used as a torch for the core, the pre-formed cylindrical, porous glass workpiece may be used as a pre-formed, porous glass core workpiece, and a front 8005546 y 8
VV
lopig gevormd, poreus, glazen werkstuk voor de bekleding wordt afgezet op de cmtrek van het voorlopig gevormde, poreuze, glazen werkstuk voor de kern door een toorts voor de bekleding.The shaped porous glass workpiece for the coating is deposited on the circumference of the provisionally formed porous glass workpiece for the core by a torch for the coating.
In de voorgaande uitvoeringsvorm kan de toorts voor de kern onder 5 een Boek van 30° - 50° schuin staan met betrekking tot de draaihartlijn, waarbij de voorlopig gevormde, doorzichtige, optische vezel kan worden gevormd als een enkelvoudige optische vezel.In the foregoing embodiment, the torch for the core may be inclined at a Book of 30 ° - 50 ° with respect to the axis of rotation, wherein the pre-formed transparent optical fiber may be formed as a single optical fiber.
Teneinde de voorgaande doeleinden voor het verschaffen van een werkwijze voor het vervaardigen van voorlopig gevormde enkelvoudige op-10 tische vezels te verschaffen, wordt volgens de uitvinding een poreus, glazen lichaam bevestigd aan en axiaal afgezet op een einde van een ent-stang, welk lichaam tot groeien wordt gebracht door de toorts voor de kern, die fijne glasdeeltjes produceert voor de kern, excentrisch met betrekking tot het middengebied van de vlamstroom, het poreuze glazen 15 lichaam wordt bevestigd aan en af gezet op de omtrek van het poreuze, glazen lichaam voor de kern door althans één bekledingstoorts voor het produceren van fijne glaseeeltjes voor het bekleden teneinde zodoende een hekledingslaag te vormen. Het verkregen poreuze glazen lichaam wordt verwarmd en verglaasd tot een doorzichtig glazen lichaam. Het doorzich-20 tige, glazen lichaam wordt afgesloten in een buis van silicium dioxyde voor het zodoende vormen van een voorlopig gevormde, enkelvoudige, optische vezel.In order to provide the foregoing objects for providing a method of manufacturing pre-formed single optical fibers, according to the invention, a porous glass body is attached to and axially deposited on one end of a graft bar, which body is grown by the torch for the core, which produces fine glass particles for the core, eccentric with respect to the center region of the flame flow, the porous glass body is attached to and deposited on the periphery of the porous glass body for the core through at least one coating torch to produce fine glass particles for coating to thereby form a stern layer. The resulting porous glass body is heated and vitrified into a transparent glass body. The transparent glass body is sealed in a silicon dioxide tube to thereby form a pre-formed single optical fiber.
Volgens een ander aspect van het overeenkomstig de uitvinding vervaardigen van een voorlopig gevormde, enkelvoudige, optische vezel, 25 is een toorts voor de kern, welke toorts fijne glasdeeltjes produceert, excentrisch met betrekking tot het middengebied van een vlamstroom, zodanig opgesteld, dat de vlamstroom-echuim naar een entstang wordt geblazen. Het poreuze, glazen lichaam voor de kern wordt tot groeien gebracht op één einde van de entstang en in de richting van de hartlijn 30 van de entstang. Een hekledingslaag wordt op de cmtrek van het poreuze glazen lichaam voor de kern gevormd door althans één bekledingstoorts.According to another aspect of manufacturing a pre-formed single optical fiber according to the invention, a torch for the core, which produces fine glass particles, is eccentric with respect to the center region of a flame stream, arranged such that the flame stream - foam is blown to a grafting forceps. The porous core glass body is grown on one end of the graft rod and toward the centerline of the graft rod. A fence layer is formed on the circumference of the porous glass body for the core by at least one coating torch.
Het verkregen poreuze, glazen lichaam wordt verwarmd en verglaasd tot een doorzichtig glazen lichaam. Het doorzichtige, glazen lichaam wordt afgesloten in een buis van silicium dioxyde voor het vormen van een omhulsel 35 en een yoorlopig gevormde, enkelvoudige, optische vezel. Bij een voorkeur suityoeringsvorm staat de toorts voor de kern onder een hoek van 30° 50° schuin met betrekking tot de hartlijn van de entstang.The resulting porous glass body is heated and vitrified into a transparent glass body. The transparent glass body is sealed in a silicon dioxide tube to form a shell 35 and a single-shaped, optical fiber. In a preferred suivating shape, the core torch is inclined at an angle of 30 ° -50 ° with respect to the centerline of the graft bar.
80055468005546
PP
99
Het verdient de voorkeur, dat de kerntoorts een blaasmondstuk heeft voor gas van glasuitgangsmateriaal en een blaasmondstuk voor een verbrandingsgas. Eet blaasmondstuk voor het verbrandingsgas omgeeft het blaasmondstuk voor het gas van het glasuitgangsmateriaal op zodanige wij-5 ze, dat het uit het blaasmondstuk voor het gas van het glasuitgangsmateriaal geblazen glasuitgangsmateriaal wordt afgebogen van het midden van een binnengebied, bepaald door het blaasmondstuk voor het verbrandingsgas met betrekking tot een zuurstof-waterstofvlarastroam, geblazen uit het blaasmondstuk voor het verbrandingsgas.It is preferable that the core torch has a glass nozzle gas nozzle and a flue gas nozzle. The combustion gas blowing nozzle surrounds the glass blowing material gas nozzle in such a manner that the glass blowing material blown from the glass starting material gas blowing nozzle is deflected from the center of an inner region, defined by the combustion gas blowing nozzle with respect to an oxygen-hydrogen flea straw, blown from the flue gas nozzle.
10' Het verdient tevens de voorkeur, dat althans êên afvoerpoort op een afstand van 1 mm. tot 50 mm is aangebracht vanaf de omtrek van de voorlopig gevormde, poreuze werkstukken voor de kern en de bekleding, en nabij het groeioppervlak van de voorlopig gevormde,poreuze werkstuk-stukken voor de kern en de bekleding, en dat de glasdeeltjes, niet be-15- vestigd aan en af gezet op het groeioppervlak van de voorlopig gevormde, poreuze werkstukken voor de kern en de bekleding, verder gassen, geproduceerd als gevolg van de hydrolyse door de vlam of de thermische oxyda-tie in de toorts voor de kern en de bekleding en niet gereageerd, over-blijvend glasuitgangsmateriaal en vlamvormende gassen door de afvoerpoort 20 worden af gevoerd. In het bijzonder verdient het de voorkeur, dat de voornoemde hellingshoek 30° - U0° is, en de voornoemde afstand 5 mm - 10 mm.It is also preferred that at least one discharge port be at a distance of 1 mm. up to 50 mm from the periphery of the pre-formed porous core and clad workpieces, and near the growth surface of the pre-formed porous core and clad workpieces, and that the glass particles do not 15- established and deposited on the growth surface of the pre-formed, porous core and clad workpieces, further gases produced as a result of the hydrolysis by the flame or the thermal oxidation in the torch for the core and the coating and unreacted residual glass stock and flame-forming gases are vented through the discharge port 20. In particular, it is preferred that the aforementioned inclination angle be 30 ° - 0 °, and the aforementioned distance 5 mm - 10 mm.
Overeenkomstig de uitvinding heeft een kerntoorts een blaasmondstuk voor gas van glasuitgangsmateriaal en een blaasmondstuk voor verbrandingsgas , welke laatste het blaasmondstuk voor het gas van het glas-25 uitgangsmateriaal zodanig omgeeft, dat het gas van het glasuitgangsmateriaal, geblazen uit het blaasmondstuk voor het gas van het glasuitgangsmateriaal wordt af gebogen van het midden van een binnengebied, bepaald door het blaasmondstuk voor het verbrandingsgas met betrekking tot een zuurstof-waterstofvlamstroom, geblazen uit het blaasmondstuk voor het 30 verbrandingsgas.In accordance with the invention, a core torch has a glass gas blowing nozzle and a combustion gas blowing nozzle, the latter surrounding the gas blowing nozzle of the glass stock material such that the gas of the glass starting material is blown out of the gas blowing nozzle of the glass stock material is bent from the center of an inner region defined by the flue gas blowing nozzle with respect to an oxygen-hydrogen flame stream blown from the flue gas blowing nozzle.
Hierbij verdient het tevens de voorkeur, dat een blaasmondstuk voor een inert gas, het blaasmondstuk voor het verbrandingsgas en een blaasmondstuk voor een hulpgas in deze volgorde zijn aangebracht rond het blaasmondstuk voor het gas van het glasuitgangsmateriaal, en dat het 35 blaasmondstuk voor het gas van het glasuitgangsmateriaal zodanig is uitgevoerd, dat deze afwijkt van het midden van het binnengebied, bepaald door het blaasmondstuk voor het inerte gas.It is also preferred that an inert gas blowing nozzle, the flue gas blowing nozzle and an auxiliary gas blowing nozzle are arranged in this order around the gas blowing nozzle of the glass stock material, and that the gas blowing nozzle of the glass starting material is configured to deviate from the center of the inner region defined by the inert gas blowing nozzle.
80055468005546
VV
1010
Ook kan een blaasmondstuk voor een gas voor het regelen van de diameter zijn aangebracht hij het blaasmondstuk voor het gas van het glasuitgangsmateriaal in het binnengebied, bepaald door het blaasmondstuk voor het inerte gas voor het zodoende regelen van de diameter van het voorlo-5 pig gevormde werkstuk voor de kern, en kan een blaasmondstuk voor een Sulpverhrandingsgas zijn gevormd bij het blaasmondstuk voor het gas voor het regelen van de diameter.Also, a gas blowing nozzle for controlling the diameter may be provided in the gas blowing nozzle of the glass stock material in the inner region defined by the inert gas blowing nozzle to thereby control the diameter of the preliminary pig workpiece for the core, and a Sulphate gas blowing nozzle may be formed at the gas blowing nozzle for controlling the diameter.
Bovendien kunnen het blaasmondstuk voor het inerte gas, het blaasmondstuk voor het verbrandingsgas en het blaasmondstuk voor het hulpgas, 10. die het blaasmondstuk voor het gas van het glasuitgangsmateriaal amgeven, in deze volgorde zijn aangebracht, waarbij eenüaasmondstuk voor een re-gelgas kan zijn aangebracht in het binnengebied, bepaald door het blaasmondstuk voor het inerte gas, en grenzende aan weerszijden van het blaasmondstuk voor het gas van het glasuitgangsmateriaal, een' en ander zoda-15 nig, dat het uitgangsmateriaalgas, dat uit het blaasmondstuk voor het gas van het glasuitgangsmateriaal wordt geblazen, wordt afgebogen ten opzichte yan de zuurstof-waterstofvlamstroom door het regelgas, dat uit het blaasmondstuk voor het regelgas wordt geblazen.In addition, the inert gas blowing nozzle, the flue gas blowing nozzle and the auxiliary gas blowing nozzle, which ammunition the gas blowing nozzle of the glass starting material, may be arranged in this order, whereby a regular gas nozzle may be provided in the inner region, defined by the inert gas blowing nozzle, and adjacent to either side of the glass blowing material gas nozzle, such that the raw material gas emerging from the glass blowing material gas nozzle is blown relative to the oxygen-hydrogen flame stream through the control gas blown from the control gas blowing nozzle.
De uitvinding wordt nader toegelicht aan de hand van de tekening, 20 waarin : fig. 1 schematisch een inrichting toont voor het door een gebruikelijke VAD-werkwijze vervaardigen van een voorlopig gevormde optische vezel; fig. 2A en 2B, 3A en 3B, 1*A en UB en 5A en 5B schematisch nadelen 25 tonen yan de gebruikelijke VAD-werkwijze; fig. 6 schematisch een inrichting toont voor het overeenkomstig de uitvinding vervaardigen van voorlopig gevormde optische vezels; fig. 7A, TB, 7C en TD schematisch verschillende aspecten afbeelden van de glasdeeltjesstramen; 30 fig. 8 een grafiek is, waarin de afhankelijkheid is afgebeeld van de oppervlaktetemperatuur ten opzichte van het GeOg-gehalte; fig. 9 en 10 schematisch de werkingen tonen van twee uitvoeringsvormen van het onderhavige mondstuk voor het blazen van gas; fig. 11 een grafiek is voor het afbeelden van een theoretisch 35 verband tussen de invloed van het absorptieverlies door OH ionen, vervat in een glazen buis van silicium dioxyde en een bekledings-tot-kern-diamet erverhouding; 8005546 11 fig. 12 schematisch een uitvoeringsvorm toont van de inrichting voor het overeenkomstig de onderhavige VAD-werkwij ze vervaardigen van voorlopig gevormde glazen werkstukken; fig. 13 schematisch de stappen toont van het afsluiten van een 5 voorlopig gevormd glazen werkstuk in een glazen huis; fig. 1¾ een ruimtelijk aanzicht is, gedeeltelijk opengehroken, van de in fig. 12 weergegeven uitvoeringsvorm; fig. 15A en 15B respectievelijk een dwarsdoorsnede en een lengtedoorsnede tonen van een uitvoeringsvorm van de kemtoorts; 10 fig. 16 schematisch de vorming toont van een poreus, glazen lichaam voor de kern door de onderhavige kerntoorts; fig. 17A en 17B respectievelijk een dwarsdoorsnede en een lengtedoorsnede tonen van een uitvoeringsvorm van de onderhavige bekledings-toorts; 15 fig* 18 een grafiek is, die het verband toont van de diameter van het poreuze, glazen lichaam voor de kern met een afbuigingsafstand 1 van het mondstuk voor het gas van het uitgangsmateriaal; fig. 19 grafisch het verhand toont tussen de diameter van het poreuze, glazen lichaam voor de kern met een hellingshoek van de kern-20 toorts; fig. 20A en 20B dwarsdoorsneden zijn van twee andere uitvoeringsvormen van de kerntoorts; fig. 21A. en 21B respectievelijk een dwarsdoorsnede en een lengtedoorsnede zijn van nog andere uitvoeringsvormen van de onderhavige kern-25 toorts; fig. 22 een grafiek is voor het afbeelden van het verband van de diameter van het poreuze glazen lichaam voor de kern met de stromingssnelheid van het gas voor het regelen van de diameter; fig. 23 een grafiek is voor het afbeelden van de vorming van het 30 onderhavige voorlopig gevormde poreuze werkstuk; en fig. 2k een dwarsdoorsnede is van een andere uitvoeringsvorm van de kerntoorts.The invention is further elucidated with reference to the drawing, in which: Fig. 1 schematically shows an apparatus for manufacturing a provisionally formed optical fiber by a usual VAD method; Figures 2A and 2B, 3A and 3B, 1 * A and UB and 5A and 5B schematically show disadvantages of the conventional VAD method; Fig. 6 schematically shows a device for the production of provisionally formed optical fibers according to the invention; 7A, TB, 7C and TD schematically depict different aspects of the glass particle streams; Fig. 8 is a graph depicting the dependence of the surface temperature on the GeOg content; Figures 9 and 10 schematically illustrate the operations of two embodiments of the present gas blowing nozzle; Fig. 11 is a graph for depicting a theoretical relationship between the influence of the absorption loss by OH ions contained in a silicon dioxide glass tube and a coating-to-core diameter ratio; 8005546 FIG. 12 schematically shows an embodiment of the apparatus for manufacturing pre-formed glass workpieces in accordance with the present VAD process; Fig. 13 schematically shows the steps of sealing a provisionally formed glass workpiece in a glass housing; Fig. 1¾ is a spatial view, partially broken open, of the embodiment shown in Fig. 12; 15A and 15B show respectively a cross-section and a longitudinal section of an embodiment of the core torch; Fig. 16 schematically shows the formation of a porous glass core body by the present core torch; 17A and 17B show a cross-section and a longitudinal section, respectively, of an embodiment of the present coating torch; Fig. 18 is a graph showing the relationship of the diameter of the porous glass core body with a deflection distance 1 of the gas nozzle of the starting material; Fig. 19 graphically shows the relationship between the diameter of the porous glass core body with an angle of inclination of the core-20 torch; Figures 20A and 20B are cross-sectional views of two other embodiments of the nuclear torch; Fig. 21A. and 21B are cross-sectional and longitudinal cross-sectional views of yet other embodiments of the present core 25 torch, respectively; FIG. 22 is a graph for depicting the relationship of the diameter of the porous core glass body with the flow rate of the gas for controlling the diameter; FIG. 23 is a graph for depicting the formation of the present preliminary molded porous workpiece; and Figure 2k is a cross-sectional view of another embodiment of the core torch.
Aan de hand van fig. 1 wordt een werkwijze voor het vervaardigen van voorlopig gevormde optische vezels door toepassing van de gebruike-35 lijke VAD-werkwijze, beschreven. In fig. 1 duidt het verwijzingscijfer 201 een voorraad aan voor het leveren van gas van het glasuitgangsmateriaal en een vlamvormend gas. Het gas van het glasuitgangsmateriaal kan 8005546 « ·► 12 bijvoorbeeld silicium tetrachloride ZoCl^ zijn, verder germanium tetrachloride GeCl^, "borium trichloride BCl^, fosforaxydetrichloride POCl^, fosfortrichloride PCl^ of boriumtrihramide BBr^. Het vlamvormende gas kan een atmosferisch gas zijn, bestaande uit een verbrandingsgas, zoals 5 Hg, een hulpgas zoals Og en een passief gas, zoals Ar, He of ïïg. Deze gassen worden afzonderlijk geleverd aan een glasopbouvende toorts 202. Door het afzonderlijk uitblazen van deze gassen vanuit de toorts 202, worden.fijne glasdeeltjes, zoals silieium dioxyde SiOg, germanium diozyde GeAg, boriumoxyde BgO^ of fosforoxyde PgO^ opgebouwd door een hydrolyse-10 reactie of thermische oxydatiereactie. Door het blazen van de zodoende opgebouwde fijne glasdeeltjes en een vlamstrocm 203 op een entstang 20^, worden de fijne glasdeeltjes bevestigd aan en afgezet op de entstang 20k voor het vormen van een voorlopig gevormd poreus werkstuk 205 rond de omtrek van de entstang 20k. In fig. 1 duidt het vervijzingseijfer 206 15 een reactievat aan. Een afvoersnelheidsregelaar 207 is aangebracht voor het verwerken van het gas van het glasuitgangsmateriaal en het vlamvor- · mende gas, die aanwezig zijn in het vat 206, de fijne glasdeeltjes die niet zijn bevestigd aan het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 205 en het gas dat het gevolg is van de hydrolyse of oxydatiereactie, zoals 20 HgO, HC1 en Cl^. De uitlaatsnelheidsregelaar 207 zet het Cl^-gas om in HC1 door een watersproeier en neutraliseert dit door HaQH. De fijne glasdeeltjes worden door de watersproeier weggewassen. Het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 205 wordt op 1500 - 1700° C verwarmd door een ringverwarmer 208 van een elektrische oven, aangebracht aan het bovenste 25 gedeelte van de vervaardigingsinrichting, en wordt verglaasd tot een voorlopig gevormd, doorzichtig werkstuk 209. Het verwijzingscijfer 210 duidt een beschermingsvat aan van de elektrische oven. Een optrekmachi-ne 211 trekt de entstang 20^ naar boven en dus het voorlopig gevormde poreuze werkstuk 205, dat op de entstang 20k groeit en het voorlopig ge-30 vormde doorzichtige werkstuk 209 onder het draaien van de entstang 20^.Referring to FIG. 1, a method of manufacturing pre-formed optical fibers by using the conventional VAD method is described. In Fig. 1, reference numeral 201 denotes a stock for supplying gas from the glass stock material and a flame-forming gas. The gas of the glass starting material may be 8005546 «· ► 12 for example silicon tetrachloride ZoCl ^, further germanium tetrachloride GeCl ^," boron trichloride BCl ^, phosphoraxydetrichloride POCl ^, phosphorus trichloride PCl ^ or boron trihramide BBr ^. The flame-forming gas may be an atmospheric gas consisting of a combustion gas such as 5 Hg, an auxiliary gas such as Og and a passive gas such as Ar, He or Ig These gases are supplied separately to a glass-building torch 202 By blowing these gases separately from the torch 202 fine glass particles, such as silicon dioxide SiOg, germanium diozyde GeAg, boron oxide BgO4 or phosphorus oxide PgO4, built up by a hydrolysis reaction or thermal oxidation reaction, by blowing the fine glass particles thus built up and a flame stream 203 on a graft rod 20. the fine glass particles are attached to and deposited on the graft bar 20k to form a preliminary shaped porous workpiece 205 around the circumference of the on the graft bar 20k. In Fig. 1, the reference numeral 206 15 denotes a reaction vessel. A discharge speed controller 207 is provided to process the glass stock gas and the flame-forming gas contained in the vessel 206, the fine glass particles that are not attached to the preformed porous workpiece 205, and the gas containing the resulting from the hydrolysis or oxidation reaction, such as 20 HgO, HCl and Cl 2. The exhaust velocity controller 207 converts the Cl 2 gas to HCl through a water sprayer and neutralizes it by HaQH. The fine glass particles are washed away by the water sprinkler. The preformed porous workpiece 205 is heated to 1500-1700 ° C by an electric oven ring heater 208 mounted on the top portion of the manufacturing apparatus and vitrified into a preformed transparent workpiece 209. Reference numeral 210 designates a protective vessel of the electric oven. A pull-up machine 211 pulls up the graft bar 20 ^ and thus the provisionally formed porous workpiece 205, which grows on the graft bar 20k, and the provisionally formed transparent workpiece 209 while rotating the graft bar 20 ^.
Bij het vervaardigen van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 205 door toepassing van de gebruikelijke VAD-werkwijze, zoals afgebeeld in fig. 2A, vallen de hartlijn 220 van de opbouwende toorts 202 en van de stroom fijne glasdeeltjes en de vlam samen met de draaihartlijn 221 35 van het voorlopig gevormde, poreuze, glazen werkstuk 205. De hartlijn 220 is· alternatief ten opzichte van de draaihartlijn 221 en evenwijdig daaraan verschoven, zoals weergegeven in fig. 2B.In manufacturing the pre-formed porous workpiece 205 using the conventional VAD method, as shown in Fig. 2A, the centerline 220 of the build torch 202 and the flow of fine glass particles and the flame coincide with the rotation centerline 221. 35 of the pre-formed porous glass workpiece 205. The centerline 220 is alternative to the centerline of rotation 221 and offset parallel thereto, as shown in FIG. 2B.
8005546 138005546 13
Bij liet vervaardigen van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 205 met de opbouwende toorts 202,. aangehraeht zoals weergegeven in fig. 2A of fig. 2B, is het moeilijk de gedaante van een groeioppervlak van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk regelmatig te houden. Om deze reden 5 schommelt- de buitendiameter van.het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk. .230 in sterke mate gezien in de lengterichting, zoals weergegeven in fig. 3A. Verder is de groei snelheid van het voorlopig gevormde poreuze werkstuk in. de axiale richting waarschijnlijk zeer langzaam. In een uiterste geval groeit het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 231 10. in de radiale richting meer dan in de richting van de draaihartlijn 221, zoals weergegeven in fig. 3B. Dit maakt het moeilijk een voorlopig gevormd, cilindrisch, poreus werkstuk te vervaardigen.Upon manufacture of the pre-formed porous workpiece 205 with the build torch 202. attached as shown in Fig. 2A or Fig. 2B, it is difficult to maintain the shape of a growth surface of the preliminary shaped porous workpiece regularly. For this reason, the outer diameter of the preliminary shaped porous workpiece fluctuates. .230 strongly seen in the longitudinal direction, as shown in Fig. 3A. Furthermore, the growth rate of the previously formed porous workpiece is in. the axial direction probably very slow. In an extreme case, the provisionally formed, porous workpiece 231 grows more in the radial direction than in the direction of the rotation axis 221, as shown in Fig. 3B. This makes it difficult to produce a provisionally shaped, cylindrical, porous workpiece.
Teneinde ongewenste glasdeeltjes of verschillende ongewenste gassen, geproduceerd in het reactievat 206 als gevolg van het niet-15 reageren of het reageren, naar de afvoersnelheidsregelaar 207 te leiden, is een afvoerpoort 212 gevormd door de holvormige wand van het holvormige vat 206, zoals weergegeven in fig. hA of is een afvoerpoort 213 gevormd door de bovenste cilindrische wand van een cilindrisch vat 216, zoals weergegeven in fig. 4B.In order to direct unwanted glass particles or various unwanted gases produced in the reaction vessel 206 as a result of the non-reaction or the reaction to the discharge speed controller 207, a discharge port 212 is formed by the hollow wall of the hollow vessel 206, as shown in FIG. hA or is a discharge port 213 formed by the top cylindrical wall of a cylindrical vessel 216, as shown in FIG. 4B.
20 Overeenkomstig deze gebruikelijke werkwijze worden van de fijne glasdeeltjes 203, opgehouwd en uitgeblazen door de opbouwende toorts 202 overblijvende fijne glasdeeltjes 23^·, die niet zijn bevestigd aan en afgezet op het groeioppervlak 233 van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 232, weer bevestigd aan het emtreksoppervlak van het voorlopig ge-25 vormde, poreuze werkstuk 232. Als gevolg hiervan schommelt de buitendiameter van het voorlopig gevormde poreuze werkstuk 232 in de orde van + 2 tot _+ 10 mm. Wanneer de hoeveelheid overblijvende fijne glasdeeltjes groot is, wordt een glasdeeltjeslaag 236 met een kleine schijnbare dicht- 3 heid, die loopt van 0,05 - 0,1 g/cm gevormd op het emtreksoppervlak van 30 een op gebruikelijke wijze voorlopig gevormd, poreus werkstuk 235 met een schijnbare dichtheid van 0,2 - 0,5 g/cm door de overblijvende, fijne glasdeeltjes, zoals weergegeven in fig. 5B. Met de aanvullende vorming van de laag 236 wordt de buitendiameter van het voorlopig gevormde poreuze werkstuk 235 zeer groot en worden "scheuren” gevormd in de omtrek 35 van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 235· Dit maakt het moeilijk het voorlopig gevormde, doorzichtige, verglaasde werkstuk te gebruiken als een voorlopig gevormde, optische vezel.In accordance with this conventional method, fine glass particles 203 of the fine glass particles 203, built up and blown out by the building torch 202, which are not attached to and deposited on the growth surface 233 of the preliminary shaped porous workpiece 232, are again attached to the surface area of the preliminary shaped porous workpiece 232. As a result, the outer diameter of the preliminary shaped porous workpiece 232 fluctuates on the order of + 2 to + 10 mm. When the amount of remaining fine glass particles is large, a glass particle layer 236 of small apparent density ranging from 0.05 - 0.1 g / cm is formed on the molded surface of a conventionally pre-formed porous workpiece 235 with an apparent density of 0.2-0.5 g / cm through the remaining fine glass particles, as shown in Fig. 5B. With the additional formation of the layer 236, the outer diameter of the preliminary shaped porous workpiece 235 becomes very large and "cracks" are formed in the periphery of the preliminary shaped porous workpiece 235 · This makes it difficult to form the preliminary shaped transparent, vitrified workpiece to be used as a pre-formed optical fiber.
80055468005546
VV
> 1¾> 1¾
Teneinde optische vezels te vervaardigen met de VAD-^werkwijze, geschikt voor het vervaardigen van optische vezels met een lange lengte, zijn verschillende onderzoekingen uitgevoerd. Door deze onderzoekingen is gebleken, dat de voornoemde tekortkomingen doeltreffend worden ver-5 vijderd wanneer de opbouwende toorts schuin wordt geplaatst ten opzichte van .de draaihartlijn van het voorlopig gevormde werkstuk, en de af-voerpocrt nabij het groeioppervlak wordt geplaatst van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk.In order to produce optical fibers by the VAD process suitable for making long-length optical fibers, various studies have been conducted. These investigations have shown that the aforementioned shortcomings are effectively remedied when the build-up torch is placed obliquely relative to the axis of rotation of the pre-formed workpiece, and the discharge point is placed near the growth surface of the pre-formed workpiece. porous workpiece.
Dit wordt hierna gedetailleerd besproken.This is discussed in detail below.
'10 Een voorbeeld van de werkwijze voor het overeenkomstig de aan- . vrage vervaardigen van voorlopig gevormde, optische vezels, wordt beschreven aan de hand van fig. 6. In fig. 6, die een uitvoeringsvorm toont van een onderhavige inrichting voor het vervaardigen van voorlopig gevormde, doorzichtige, glazen werkstukken, duidt het verwijzingscijfer 15' 1 een reactievat aan, het verwijzingscijfer 2 een draag stang als een entstang, waarop een poreus, glazen lichaam wordt bevestigd-en afgezet, het verwijzingscijfer 3 een optrekmachine voor het omhoog bewegen van de draagstang 2, terwijl deze wordt gedraaid, en het -erwijzingscijfer b een opbouwende toorts. De opbouwende toorts is zodanig bevestigd aan 20 het reactievat 1dat de hartlijn bA van de opbouwende toorts b onder een hoek θ 10° - 60° schuin staat met betrekking tot de axiale richting 2A van de draagstang 2. Het verdient de voorkeur, dat de hellings-hoek Θ verstelbaar is. Details van de opbouwende toorts k worden hierna beschreven. Een voorraad 6 levert aan de toorts Λ gas van glasuitgangs-25 materiaal, zoals SiCl^, GeCl^, POCl^ of BBr^, atmosferisch gas, zoals Ar, He of Hg, verbrandingsgas, zoals Hg en hulpgas, zoals 0g (de laatste drie gassen worden in het algemeen aangeduid als vlamvormende gassen). Van de voorraad 6, wordt het gas van glasuitgangsmateriaal door een pijp 7 geleverd aan de toorts U, waarbij de verschillende vlamvormen-3Q de gassen tegelijkertijd door pijpen 8 worden geleverd aan de toorts b. Het verwijzingscijfer 9 duidt een afvoerpoort aan, bevestigd aan het reactievat 1. Door de afvoerpoort 9 worden gassen, zoals HgO, HC- en Clg, veroorzaakt door de hydrolyse of thermische oxydatie van de uit de toorts ^ in het reactievat 1 geblazen vlam, niet gereageerd gas van het 35 glasuitgangsmateriaal·, zoals SiCl^, GeCl^, POCl^, BBr^ en dergelijke en het atmosferische gas, zoals Ar, He of Ng, afgevoerd naar een afvoer-gasreiniger 10 voor het verwerken van deze gassen.'10 An example of the method for the corresponding. The question of manufacturing pre-formed optical fibers is described with reference to Fig. 6. In Fig. 6, which shows an embodiment of a present device for manufacturing pre-formed transparent glass workpieces, reference numeral 15'1 denotes a reaction vessel, the reference numeral 2 is a support rod as a grafting rod on which a porous glass body is attached and deposited, the reference numeral 3 is a pull-up machine for raising the support rod 2 while it is being rotated, and the reference numeral b a building torch. The build-up torch is attached to the reaction vessel 1 such that the centerline bA of the build-up torch b is inclined at an angle θ 10 ° - 60 ° with respect to the axial direction 2A of the carrying rod 2. It is preferred that the inclination -angle Θ is adjustable. Details of the building torch k are described below. A supply 6 supplies to the torch Λ gas from glass output material 25, such as SiCl ^, GeCl ^, POCl ^ or BBr ^, atmospheric gas, such as Ar, He or Hg, combustion gas, such as Hg and auxiliary gas, such as 0g (the latter three gases are generally referred to as flame-forming gases). From the stock 6, the glass stock gas is supplied through a pipe 7 to the torch U, the different flame-forming gases being simultaneously supplied by the pipes 8 to the torch b. Reference numeral 9 denotes a discharge port attached to the reaction vessel 1. Through the discharge port 9, gases, such as HgO, HC and Clg, caused by the hydrolysis or thermal oxidation of the flame blown from the torch into the reaction vessel 1, are not reacted gas from the glass starting material, such as SiCl 2, GeCl 2, POCl 2, BBr 2 and the like, and the atmospheric gas, such as Ar, He or Ng, is discharged to an exhaust gas purifier 10 to process these gases.
8005546 / 15 *8005546/15 *
Het verwijzingscijfer 11 duidt een voorlopig gevormd, poreus werkstuk aan, afgezet en groeiende op de draagstang 2, waarbij het verwijzingscijfer 13 een ringverwarmer aanduidt voor het verwarmen van het voorlopig gevormde poreuze werkstuk 11, dat zich door de ringver-5 warmer 13 uitstrekt, op 1500° C tot 1700° C voor het verglazen en consolideren van het voorlopig gevormde werkstuk 11 tot een voorlopig gevormd, doorzichtig werkstuk 14, het verwijzingscijfer 15 een voorwerp voor het leveren van halogenidegas voor een ontwateringsgasbehandeling, bijvoorbeeld een mengsel van He en Cl^ gassen, en het verwijzingscijfer 16 10 een toevoerpoort voor het in het reactievat 1 leveren van het ontwate-ringsgas.The reference numeral 11 designates a provisionally formed, porous workpiece, deposited and growing on the support rod 2, the reference numeral 13 designates a ring heater for heating the provisionally formed porous workpiece 11, which extends through the ring heater 13. 1500 ° C to 1700 ° C for vitrifying and consolidating the pre-formed workpiece 11 into a pre-formed, translucent workpiece 14, the reference 15 is an object for supplying halide gas for a dewatering gas treatment, for example a mixture of He and Cl 2 gases , and reference numeral 16 a supply port for supplying the dewatering gas into the reaction vessel 1.
Tijdens bedrijf worden gas van het glasuitgangsmateriaal, welk gas bijvoorbeeld als hoofdbestanddeel SiCl^ bevat, en vlamvormende gassen vanaf de voorraad 6 door de pijp 7, geleverd aan de opbouwende toorts U.In operation, gas from the glass stock material, which gas contains, for example, SiCl 2 as the main constituent, and flame-forming gases from supply 6 through the pipe 7, are supplied to the building torch U.
15 Als gevolg hiervan worden fijne glasdeeltjes, die silicium dioxyde SiOg bevatten als hoofdbestanddeel en GeO^ of als stimulator, afgezet op het eindvlak van de draagstang 2. De draagstang 2 wordt naar boven bewogen onder het draaien daarvan door de optrekmachine 3 voor het zodoende doen groeien van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11. Ver-20 volgens wordt het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11 verwarmd tot bijvoorbeeld 1500° C door de consoliderende verwarmer 8, zodat het voorlopig gevormde, doorzichtige werkstuk 14 wordt gevormd. Tijdens de con-solidatiestap, wordt het ontwateringsgas, bijvoorbeeld een mengsel van He en Clg gassen, vanuit de toevoerpoort 16 geleverd in het reactievat 1, 25 waar het 0H-gehalte uit het voorlopig gevormde, doorzichtige werkstuk 1U wordt verwijderd.As a result, fine glass particles containing silicon dioxide SiOg as the main constituent and GeO 2 or as a stimulator are deposited on the end face of the carrying rod 2. The carrying rod 2 is moved upwardly by rotating the pull-up machine 3 to do so growing the pre-formed porous workpiece 11. Next, the pre-formed porous workpiece 11 is heated to, for example, 1500 ° C by the consolidating heater 8, so that the pre-formed transparent workpiece 14 is formed. During the consolidation step, the dewatering gas, for example a mixture of He and Clg gases, is supplied from the feed port 16 into the reaction vessel 1, 25 where the 0H content is removed from the preliminary formed transparent workpiece 1U.
Met het oog op het verkleinen van de buitendiameterschommeling van het groeiende, voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11, wordt de groei van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11 in de axiale rich-30 ting volgens de aanvrage gestabiliseerd met een uitvoering, waarbij de hartlijn bk van de opbouwende toorts b en de vlamstroom 20 onder een hoek θ schuin staan met betrekking tot de draaihartlijn 2A van het voorlopig gevormde,poreuze werkstuk 11, zoals weergegeven in fig. 6.In order to reduce the outer diameter fluctuation of the growing, provisionally formed, porous workpiece 11, the growth of the provisionally formed, porous workpiece 11 in the axial direction of the application is stabilized with an embodiment, wherein the centerline bk of the building torch b and the flame stream 20 are inclined at an angle θ with respect to the axis of rotation 2A of the provisionally formed porous workpiece 11, as shown in Fig. 6.
Door het. toepassen van de in fig. 6 weergegeven inrichting voor 35 het vervaardigen van een voorlopig gevormd optische vezel, wordt het voorlopig gevormde,poreuze werkstuk 11 vervaardigd onder omstandigheden, waarbij de opbouwende toorts b wordt voorzien van zuurstofgas met 10 1/min, 8005546 16 waterstof met 5 l/min. en gas wan het glasuitgangsmateriaal (dat 90 mol# SiCl^ en 10 mol# FeCl^ bevat) met 0,3 l/min. Bij deze vervaardiging wordt bet volgende verband verkregen tussen de boek 0 en de schommeling van de buitendiameter, zoals weergegeven in tabel I.Through the. Using the device shown in Fig. 6 for manufacturing a pre-formed optical fiber, the pre-formed porous workpiece 11 is manufactured under conditions wherein the building torch b is supplied with oxygen gas with 10 1 / min, 8005546 16 hydrogen at 5 l / min. and gas of the glass starting material (containing 90 moles # SiCl 4 and 10 moles # FeCl 4) at 0.3 l / min. In this manufacture, the following relationship is obtained between the book 0 and the outer diameter fluctuation, as shown in Table I.
5 TABEL X : Hoek. © en schommeling buitendiameter5 TABLE X: Angle. © and swing outer diameter
Hoek. © (°) Buitendiameter schommeling (mm) 0 5-10 10 2-5 20 1-2 10 30 0,5 - 1Angle. © (°) Outer diameter fluctuation (mm) 0 5-10 10 2-5 20 1-2 10 30 0.5 - 1
Uo 0,5 of minder 50 0,5 - 1 60 2 -10 60 of meer Groei voorlopig gevormd werkstuk onmogelijk.Uo 0.5 or less 50 0.5 - 1 60 2 -10 60 or more Preliminary workpiece growth impossible.
15' Met dezelfde toevoer van het gas van het glasuitgangsmateriaal en het verbrandingsgas aan de toorts, zoals in het voornoemde geval, wordt een verband, weergegeven in tabel II verkregen tussen de hoek O en de groeisnelheid van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk in de axiale richting.15 'With the same supply of the gas from the glass starting material and the combustion gas to the torch, as in the aforementioned case, a relationship, shown in Table II, is obtained between the angle O and the growth rate of the preliminary shaped porous workpiece in the axial direction.
20 TABEL II: Hoek © en groeisnelheid in axiale richting20 TABLE II: Angle © and growth rate in axial direction
Hoek © (°) Groeisnelheid in axiale richting (mm/h) 0 5-20 10 20 - 30 25 20 1*0 - 1*5 30 70 - 75 1*0 100 50 60 - 65 60 1*0 - 50 30 60 of meer 5 of minderAngle © (°) Growth rate in axial direction (mm / h) 0 5-20 10 20 - 30 25 20 1 * 0 - 1 * 5 30 70 - 75 1 * 0 100 50 60 - 65 60 1 * 0 - 50 30 60 or more 5 or less
Zoals uit de resultaten van de voorgaande onderzoekingen blijkt, wordt de buitendiameterschommeling bij het veranderen van de hoek © van 0° tot 60°, tot een minimum beperkt bij © = 1*0°. Tegelijkertijd wordt de 8005546 >As shown in the results of the previous investigations, the outer diameter fluctuation is changed to a minimum at © = 1 * 0 ° when the angle © is changed from 0 ° to 60 °. At the same time, the 8005546>
ITIT
groeisnelheid in de axiale richting verhoogd. Wanneer verder de hoek © wordt bepaald in het hoekbereik van 10° tot 60°, blijkt, dat goede resultaten worden verkregen met betrekking tot de buitendiameter schommeling en de groeisnelheid in axiale richting. Bij een hoek in het he-5 reik van 30° tot k0° neemt de groeisnelheid in axiale richting meer in het bijzonder toe van T0 tot 100 mm/h. Een voorlopig gevormd, poreus werkstuk: met een grote aftnetingwas onder deze gewenste omstandigheden vervaardigd, welk werkstuk voldoende was voor het vervaardigen van een lange optische vezel met een lengte van 50 - 100 km.growth rate increased in the axial direction. Furthermore, when the angle wordt is determined in the angular range from 10 ° to 60 °, it appears that good results are obtained with respect to the outer diameter fluctuation and the growth rate in the axial direction. At an angle in the range from 30 ° to 40 °, the axial growth rate increases more particularly from T0 to 100 mm / h. A provisionally formed, porous workpiece: produced with a large size wax under these desired conditions, which workpiece was sufficient to produce a long optical fiber of 50-100 km in length.
10 Het verband van de hellingshoek © met de groei van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk, wordt hierna gedetailleerd beschreven. Het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk kan groeien in de stroom glasdeeltjes door het bevestigen en afzetten van de glasdeeltjes op het voorlopig gevormde, pareuze werkstuk. Onderzoeksresultaten van verschillende toe-15 standen van de glasdeeltjesstroam bij het veranderen van de hellingshoek. β, zijn af geheeld in fig. TA - TD. Wanneer, zoals weergegeven in fig. TA, © = 0°, buigt de stroom 21 van fijne glasdeeltjes, afgevoerd uit de opbouwende toorts k af naar de radiale richting nabij het groei-oppervlak van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11, zodat een 20 stagnatiepunt 22 wordt gevormd in het midden van het vlak, waar de stroom divergeert. De fijne glasdeeltjes in het midden van het groeioppervlak worden dus onstabiel afgezet, waardoor de hoeveelheid afgezette glasdeeltjes wordt verminderd met als gevolg, dat de groei van het voorlopig gevormde werkstuk 11 in de axiale richting 2A onstabiel is, en ook de 25 groeisnelheid wordt verminderd. Wanneer de opbouwende toorts k verder schuin wordt geplaatst voor het vergroten van de hoek ©, veranderen de toestanden van de stroom fijne glasdeeltjes, zoals weergegeven in fig. TB tot TB· Wanneer, zoals is te zien in fig. TB - TD, de hellingshoek 30° overschrijdt, verdwijnt het stagnatiepunt, zodat het voorlopig gevormde, · 30 poreuze werkstuk 11 stabiel groeit, de groeisnelheid wordt verhoogd en de regelmatigheid van de buitendiameter wordt verbeterd. Wanneer de hellingshoek © 60° overschrijdt, wordt de hoeveelheid afgezette glasdeeltjes verminderd en de groeisnelheid verlaagd.The relationship of the angle of inclination © with the growth of the preliminary shaped porous workpiece is described in detail below. The pre-formed porous workpiece can grow in the flow of glass particles by attaching and depositing the glass particles onto the pre-formed porous workpiece. Examination results of different states of the glass particle stream when changing the angle of inclination. β, are healed in fig. TA - TD. When, as shown in Fig. TA, = = 0 °, the flow 21 of fine glass particles discharged from the building torch k deflects to the radial direction near the growth surface of the preliminary shaped porous workpiece 11, so that a stagnation point 22 is formed in the center of the plane, where the current diverges. Thus, the fine glass particles in the center of the growth surface are unstably deposited, thereby reducing the amount of deposited glass particles, with the result that the growth of the preliminary shaped workpiece 11 in the axial direction 2A is unstable, and the growth rate is also reduced. When the building torch k is tilted further to increase the angle ©, the states of the flow of fine glass particles change, as shown in Fig. TB to TB · When, as shown in Fig. TB - TD, the angle of inclination changes Exceeds 30 °, the stagnation point disappears, so that the pre-formed, porous workpiece 11 grows stably, the growth rate is increased, and the outer diameter regularity is improved. When the angle of inclination exceeds 60 °, the amount of deposited glass particles is reduced and the growth rate is reduced.
Thans wordt het verhand beschouwd tussen de hellingshoek © en de 35 overbrengingseigenschap van de optische vezel. Het is algemeen bekend, dat hij de VAD-werkwij s e de oppervlaktetemperatuursverdeling van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk een belangrijke rol speelt hij het vormen 8005545 18 van een brekingsindexprofiel. Een GeOg-gehalte in de opgebouwde, fijne glasdeeltjes neemt toe vanneer de oppervlaktetemperatuur van het groei-oppervlak van het voorlopig gevormde verkstuk stijgt, en vertoont een temperatuursafhankelijkheid, zoals veergegeven in fig. 8. Uit dit feit 5 vordt afgeleid, dat de eoncentratieverdeling van GeOg in het voorlopig gevormde werkstuk en dus tenslotte een brekingsindexprofiel van het voorlopig gevormde,, poreuze verkstuk kan worden geregeld door het aanpassen van de oppervlaktetemperatuursverdeling op het groeiende oppervlak. Teneinde met een dergelijke regelwerkvijze optische vezels met een gegra-10 dueerde index en voorzien van een brede bandbreedte en weinig verlies, zijn de volgende drie omstandigheden nodig : (1} Be oppervlaktetemperatuur ligt in het bereik van 300° C tot 800° C, zoals is te zien in fig. 8.It is now contemplated between the angle of inclination and the transmission property of the optical fiber. It is well known that the VAD process plays an important role in the surface temperature distribution of the preliminary shaped porous workpiece in forming a refractive index profile. A GeOg content in the built-up fine glass particles increases as the surface temperature of the growth surface of the preliminary shaped object rises, and exhibits a temperature dependence as shown in Fig. 8. From this fact, it is deduced that the concentration distribution of GeOg in the provisionally formed workpiece and thus finally a refractive index profile of the provisionally formed, porous object can be controlled by adjusting the surface temperature distribution on the growing surface. In order to use such a slotted index fiber optic fiber with a wide bandwidth and low loss, the following three conditions are required: (1} The surface temperature is in the range of 300 ° C to 800 ° C, such as can be seen in fig. 8.
(2) Teneinde een parabolische brekingsinderverdeling te verkrijgen van de 15 gegradueerde index, moet de oppervlakt et emper atuur sver deling in de radiale richting parabolisch zijn.(2) In order to obtain a parabolic refractive distribution of the graduated index, the surface temperature distribution in the radial direction must be parabolic.
(3}' Teneinde een schommeling van de brekingsindex te verminderen, moet isothermische lijn van de oppervlakt et emper atuurverdeling loodrecht staan op de draaihartlijn.(3} 'In order to reduce a fluctuation of the refractive index, isothermal line of the surface and temperature distribution should be perpendicular to the axis of rotation.
20 De voornoemde verbanden tussen de hellingshoek θ, de oppervlakte temperatuur sver deling en de overbrengingseigensehap worden verduidelijkt. Wanneer 10°, is het groeioppervlak van het voorlopig gevormde verkstuk plat, zoals veergegeven in fig. TA, waarbij de verdelingsparameter van de oppervlaktetemperatuur waarschijnlijk toeneemt. Het daaruit 25 voortvloeiende hrekingsindexprofiel heeft gemakkelijk de vorm van een vierde macht. Verder is de overbrengingsbandhreedte van de optische vezel, verkregen door het trekken van het voorlopig gevormde, doorzichtige glazen werkstuk, 100 MHz.km of minder. Als gevolg van de aanwezigheid van het stagnatiepunt, verandert bovendien elk moment de oppervlakt etem-3Q peratuursverdeling, en neemt de schommeling van de brekingsindex toe. Wanneer omgekeerd θ>βθ°, staat de isothermische lijn bovenmatig schuin met betrekking tot de draaihartlijn van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk en voldoet dus niet aan de voornoemde toestand. (3). Als gevolg hiervan nemen de brekingsindexschommeling en het overbrengingsverlies 35 van de optische vezel toe. Meetresultaten van een brekingsindexverdeling (verdelingsparameter^ ) van het voorlopig gevormde verkstuk, een schommeling van de brekingsindex in het voorlopig gevormde verkstuk (soortelijk brekingsindexverschil:#}, een overbrengingsverlies (dB/km) bij een 8005546 19 golflengte van 0,85 yum en een overbrengingsbandbreedte (MHz.km) met "betrekking tot een hellingsboek θ van de opbouvende toorts U zijn weergegeven in tabel III. 1 8005546The aforementioned relationships between the angle of inclination θ, the surface temperature distribution and the transmission property are clarified. When 10 °, the growth surface of the preliminary shaped piece is flat, as shown in Fig. TA, with the surface temperature distribution parameter likely to increase. The resulting refractive index profile easily takes the form of a fourth power. Furthermore, the transmission bandwidth of the optical fiber obtained by drawing the preformed transparent glass workpiece is 100 MHz.km or less. In addition, due to the presence of the stagnation point, the surface temperature distribution changes at any time, and the fluctuation of the refractive index increases. When inverted θ> βθ °, the isothermal line is excessively oblique with respect to the axis of rotation of the provisionally formed, porous workpiece and thus does not meet the aforementioned condition. (3). As a result, the refractive index fluctuation and the transmission loss of the optical fiber increase. Measurement results of a refractive index distribution (distribution parameter ^) of the preliminary shaped piece, a variation of the refractive index in the preliminary shaped piece (specific refractive index difference: #}, a transmission loss (dB / km) at an 8005546 19 wavelength of 0.85 µm and a transmission bandwidth (MHz.km) with "referring to a slope book θ of the upright torch U are shown in Table III. 1 8005546
VV
2020
4 I4 I
ο σ la σ o.ο σ la σ o.
Ο 1 I 1 f-i C T- LT.I 1 I 1 f-i C T- LT.
VC CVI . .VC CVI. .
Λ V ο Λ V; o r- : p o ; vo la «J ; I ^ ° j o . I oi o} C LA ·1 Oi r- n o cm ° V| A) s ; ! ! i 5 I ! 1 t— I j i " o !Λ V ο Λ V; o r-: p o; vo la «J; I ^ ° j o. I oi o} C LA · 1 Oi r- n o cm ° V | A) s; ! ! i 5 I! 1 t— I j i "o!
Ο 1 O W OSO 1 O W OS
ft o; -a- s la; la.ft o; -as la; la.
S ’“I j 1 !S "I y 1!
S V A «j A; VS V A «j A; V
a ! Ο i ! ; bO CD [ I i : Φ ft ί I :, M Φ i ! ί to O I ! i σ λ II ! •h ra Ij 60 60 ! g α · ; <L) ·Η lit:; G H 1 ! ! s t 1 j ! ~ .a ! Ο i! ; bO CD [I i: Φ ft ί I:, M Φ i! ί to O I! i σ λ II! • h ra Ij 60 60! g α ·; <L) · Η lit :; G H 1! ! s t 1 j! ~.
t 1 I ! ; | o+5 ;t 1 I! ; | o + 5;
O ' i NO 'i N
ö +5 ·11 ( Λ ώ Φ W ! Ö ! g 60 ^ ft ; »-1 x a "«j φ 'H x ft; φ 'Ö ft II tjl + fi ai ό — ιό; *H <D ö ί <D ; m G V 1H ra! Φ jö +511 (Λ ώ ώ W! Ö! g 60 ^ ft; »-1 xa" «j φ 'H x ft; φ' Ö ft II tjl + fi ai ό - ιό; * H <D ö ί <D; m GV 1H ra! Φ j
«3+5 Q ra Φ i G I«3 + 5 Q ra Φ i G I
a φ v1 bo ·η i ft •h ft a h j ϋ ίa φ v1 bo · η i ft • h ft a h j ϋ ί
Sm Φ j ft I Φ i § ISm Φ j ft I Φ i § I
G Φ CP 1 +s 0 j <> ; ft ft S <u g m i ra ,G Φ CP 1 + s 0 j <>; ft ft S <u g m i ra,
ft S I ft 60 · 60 Ift S I ft 60 · 60 I
" <0 3 | 60 : C i G i O G ί β J Ή Ή ί Η ft Cd .H ! bO 60"<0 3 | 60: C i G i O G ί β J Ή Ή ί Η ft Cd .H! BO 60
H ra ft 1 H a : GH ra ft 1 H a: G
H 60 H ' <U 1 0 I <DH 60 H '<U 1 0 I <D
„ GO) g ï G ί G"GO) g ï G ί G
ft -rt 0 . g i ft ft w Η Ό O ; G G ;ft -rt 0. g i ft ft w Η Ό O; G G;
ft HG ft ! Φ Φ Ift HG ft! Φ Φ I
g Si s i êi è 8005546 * 21g Si s i êi è 8005546 * 21
Zoals ia tabel III is te zien, kunnen bij een boek © = 10° tot 60° optische vezels met goede brekingsindex- en overbrengingseigenschappen worden vervaardigd.As can be seen from Table III, at a book © = 10 ° to 60 °, optical fibers with good refractive index and transfer properties can be produced.
Wanneer de boek © wordt veranderd bij vaste stromingssnelheden 5 van bet gas van bet glasuitgangsmateriaal en bet verbrandingsgas, kan ook de buitendiameter d (fig. 6) van bet voorlopig gevormde, poreuze werkstuk, worden aangepast. Wanneer bijvoorbeeld 0*10°, d = 70 mm in dia-meter, waarbij, wanneer © = 20 , d * 50 mm in diameter. Verder is d = 60 mm in diameter, wanneer © = 60°.When the book © is changed at fixed flow rates 5 of the gas of the glass starting material and the combustion gas, the outer diameter d (Fig. 6) of the preliminary shaped porous workpiece can also be adjusted. For example, when 0 * 10 °, d = 70 mm in diameter, where, when © = 20, d * 50 mm in diameter. Furthermore, d = 60 mm in diameter, when © = 60 °.
10 Zoals hiervoor beschreven kan de buitendiameterschammeling van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk aanmerkelijk worden verminderd in vergelijking met de gebruikelijke werkwijze, wanneer de opbouvende toorts k onder een boek van 10° - 60° schuin staat met betrekking tot de draai-hartlijn van de voorlopig gevormde, optische vezel. Als gevolg hiervan 15 bestaat er bet voordeel, dat de schommeling van de kern-tot-buitendiameter verhouding, bet overbrengingsverlies en de bandbreedte van de optische vezels, verkregen van de zodoende voorlopig gevormde werkstukken, zijn verbeterd. Deze voorlopig gevormde, optische vezel wordt derhalve doeltreffend gebruikt voor het vervaardigen van samengestelde optische ve-20 zeis. Daarnaast verbetert het slsbiliseren van de groei van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk overeenkomstig de uitvinding de produktie-opbrengst en -doelmatigheid van de voorlopig gevormde, poreuze werkstukken. Omdat bovendien de groeisnelheid in de axiale richting is verhoogd, bestaat er het voordeel, dat de voorlopig gevormde, optische vezel onaf-25 gebroken wordt vervaardigd in de in fig. 6 weergegeven richting.As described above, the outer diameter ripple of the provisionally formed, porous workpiece can be markedly reduced compared to the conventional method, when the expanding torch k is inclined below a book of 10 ° - 60 ° with respect to the rotation axis of the preliminary shaped optical fiber. As a result, there is an advantage that the fluctuation of the core-to-outer diameter ratio, the transmission loss and the bandwidth of the optical fibers obtained from the thus-formed workpieces are improved. Therefore, this pre-formed optical fiber is effectively used for the production of composite optical fibers. In addition, slimbilization of the growth of the provisionally formed porous workpiece according to the invention improves the production yield and efficiency of the provisionally formed porous workpieces. In addition, since the growth rate in the axial direction is increased, there is the advantage that the pre-formed optical fiber is produced continuously in the direction shown in FIG.
Thans terugkerende naar fig. 6, is de afvoerpoort 9 aangebracht nabij het groeioppervlak van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11 op een afstand A vanaf de omtrek van het voorlopig gevormde werkstuk 11. ,7·:. ..· L' Wanneer bij deze opstelling de afstand A wordt gekozen op 1 mm tot 50 mm, 30 kan de buitendiameterschammeling van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk, zoals optredend bij de gebruikelijke werkwijze, aanmerkelijk worden verbeterd. De fijne glasdeeltjeslaag, voorzien van een kleine, schijnbare dichtheid, wordt niet op de omtrek van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11 gevormd, waardoor dus de vorming van "barsten” 35 in de omtrek van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11 wordt opgeheven. Waaneer dus het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11 wordt verglaasd, verschaft het een stabiel, voorlopig gevormd, doorzichtig 8005546 Η 22 werkstuk.Returning now to FIG. 6, the discharge port 9 is disposed near the growth surface of the preliminary shaped porous workpiece 11 at a distance A from the periphery of the preliminary formed workpiece 11, 7. When the distance A is chosen in this arrangement from 1 mm to 50 mm, the outer diameter ripple of the provisionally formed, porous workpiece, as occurring in the conventional method, can be markedly improved. The fine glass particle layer, provided with a small, apparent density, is not formed on the periphery of the preliminary shaped porous workpiece 11, thus eliminating the formation of "cracks" in the periphery of the preliminary shaped porous workpiece 11. Thus, when the provisionally formed, porous workpiece 11 is vitrified, it provides a stable, provisionally formed, transparent workpiece.
De onderzoeksresultaten met "betrekking tot de afstand A worden thans beschreven. Eenvoudigheidshalve werd een eenvoudig model, af geheeld in fig. 9» gebruikt, waarbij twee afvoerpoorten 30 en 31 tegen-5 over elkaar waren aangebracht nabij het groeioppervlak van het voorlopig gevormde werkstuk bij een hellingshoek ö = 0. In fig. 9 was de afstand'4 A bijvoorbeeld 15" mm. Afvoerhoeveelheden van de overblijvende fijne glasdeeltjes 32 en 33, afgevoerd door de afvoerpoorten 30 en 31, en verschillende soorten ongewenste gassen, werden aangepast cm gelijk te 10 zijn aan de ingeblazen hoeveelheden fijne glasdeeltjes en vlamstrocm 20. Als gevolg hiervan werd de schommeling van de buitendiameter van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11, gevormd onder deze toestand, beperkt tot binnen +_ 1 mm. Er werd geen laag van fijne glasdeeltjes waargenomen met een kleine schijnbare dichtheid, gevormd door de overblijven-15 de fijne deeltjes 32 en 33. Het voorlopig gevormde, doorzichtige, glazen werkstuk werd op een stabiele wijze vervaardigd.The research results on "distance A" are now described. For the sake of simplicity, a simple model, healed in FIG. 9, was used, with two discharge ports 30 and 31 opposed to one another near the growth surface of the preliminary shaped workpiece at an angle of inclination δ = 0. In Fig. 9, the distance AA was, for example, 15 mm. Discharge amounts of the remaining fine glass particles 32 and 33, discharged through the discharge ports 30 and 31, and various kinds of unwanted gases, were adjusted to be equal to the blown in amounts of fine glass particles and flame current 20. As a result, the fluctuation of the outer diameter of the provisionally formed, porous workpiece 11, formed under this condition, limited to within ± 1 mm. No layer of fine glass particles with a low apparent density was formed by the remaining fine particles 32 and 33. The preliminary shaped transparent glass workpiece was stably manufactured.
Wanneer daarentegen de afstand A in fig. 9 groter werd gekozen dan 50 mm, werden de hoeveelheid overblijvende fijne deeltjes en ongewenste verschillende gassen, afgevoerd uit de afvoerpoorten 30 en 31, 20 verkleind, zodat overblijvende fijne deeltjes werden bevestigd aan de omtrek van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11. Hetzelfde vraagstuk als bij de gebruikelijke werkwijze, werd weer waargenomen.In contrast, when the distance A in Fig. 9 was chosen to be greater than 50 mm, the amount of residual fine particles and undesired different gases discharged from the discharge ports 30 and 31, 20 were reduced, so that residual fine particles were attached to the perimeter of the preliminary shaped, porous workpiece 11. The same problem as in the conventional method was again observed.
Wanneer de afstand A in fig. 9 op minder dan 1 mm werd gekozen, kwamen de afvoerpoorten 30 en 31 in aanraking met de omtrek van het 25 voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11 door een mechanische schommeling van de stand als gevolg van het draaien van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11. Als gevolg hiervan werd het omtreksoppervlak van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11 gegolfd, zodat de moeilijkheid bestond, dat het voorlopig gevormde, doorzichtige werkstuk, dat zodoende 30 werd verkregen, nauwelijks geschikt was als voorlopig gevormde, optische vezel.When the distance A in Fig. 9 was selected to be less than 1 mm, the discharge ports 30 and 31 contacted the periphery of the provisionally formed porous workpiece 11 due to a mechanical swing of the position due to the rotation of the preliminary shaped porous workpiece 11. As a result, the peripheral surface of the preliminary shaped porous workpiece 11 was corrugated, so that the difficulty existed that the preliminary shaped transparent workpiece thus obtained was hardly suitable as a preliminary shaped optical fiber.
Teneinde het gevolg, dat het resultaat is van het aanbrengen van de afvoerpoort, verder te verbeteren, kunnen drie of meer afvoerpoorten op onderling gelijke afstanden zijn aangebracht nabij het groeioppervlak 35 van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11.In order to further improve the result resulting from the provision of the discharge port, three or more discharge ports may be equidistant near the growth surface 35 of the preliminary shaped porous workpiece 11.
'Fig. 10. toont in detail de afvoerpoort 9, weergegeven in fig. 9, en zijn bijbehorend gedeelte. In dit geval kunnen de overblijvende fijne 8005546 > 23 deeltjes en verschillende ongewenste gassen 3^· gemakkelijk worden verwijderd door het eenvoudig verschaffen van een enkele afvoerpoort 9 tegenover de ophouwende toorts h9 dit in tegenstelling tot de in fig. 9 af-geheelde uitvoeringsvorm. In het bijzonder in dit geval» wordt de scham-5 meling van de buitendiameter, wanneer de hellingshoek & 30° tot t0° is en de afstand A 5 - 10 mm. tot + 0,5 mm (ongeveer \$) of minder verbeterd.FIG. 10. shows in detail the discharge port 9 shown in FIG. 9 and its associated portion. In this case, the residual fine particles and various unwanted gases, can easily be removed by simply providing a single discharge port 9 opposite the scorching torch h9, in contrast to the embodiment shown in Figure 9. Particularly in this case, the outside diameter is estimated to be 5, when the angle of inclination is & 30 ° to t0 ° and the distance A becomes 5 - 10 mm. improved to + 0.5 mm (approximately \ $) or less.
Zoals hiervoor beschreven, kan de buitendiameterschommeling van het voorlopig gevormde, poreuze, werkstuk overeenkomstig de uitvinding aanzienlijk worden verbeterd in vergelijking met de gebruikelijke werkwijze 10 door het aanbrengen van de afvoerpoort(en) voor het afvoeren van de overblijvende fijne deeltjes en de ongewenste gassen nabij het -voorlopig gevormde, poreuze werkstuk. Verder heeft de uitvinding het voordeel, dat de produfctie-opbrengst van de voorlopig gevormde, optische vezels door de VAD-werkwi'jze wordt verbeterd, omdat geen vorming plaats vindt van 15 '’barsten'’ in de omtrek van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk.As described above, the outer diameter fluctuation of the provisionally formed, porous workpiece according to the invention can be significantly improved compared to the conventional method 10 by providing the discharge port (s) for discharging the remaining fine particles and the undesired gases nearby the - provisionally formed, porous workpiece. Furthermore, the invention has the advantage that the production yield of the pre-formed optical fibers is improved by the VAD process, because 15 "cracks" are not formed in the circumference of the pre-formed, porous paper.
Zoals· weergegeven in fig. 5B, is verder de laag fijne glasdeeltjes opgeheven, welke laag een kleine schijnbare dichtheid heeft en die op de omtrek van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk wordt gebruikt bij toepassing van de gebruikelijke werkwijze. Dienovereenkomstig kan een 20 aanvullende laag fijne glasdeeltjes als bijvoorbeeld een bekledingslaag ·· .· worden bevestigd en afgezet op de omtrek van een eenmaal voorlopig gevormd, cilindrisch, poreus werkstuk door het gebruiken van een andere opbouwende toorts, bijvoorbeeld een bekledingstoorts, voor het vervaardigen van een volgend, dikker, voorlopig gevormd, cilindrisch, poreus 25 werkstuk, bijvoorbeeld een voorlopig gevormde, enkelvoudige, optische vezel of een voorlopig gevormde, samengestelde, optische vezel, voorzien van een op de hiervoor beschreven wijze gevormde bekledingslaag en niet door een buis van silicium dioxyde.Furthermore, as shown in Fig. 5B, the layer of fine glass particles is eliminated, which layer has a low apparent density and which is used on the periphery of the provisionally formed porous workpiece using the conventional method. Accordingly, an additional layer of fine glass particles such as, for example, a coating layer ··. · Can be attached and deposited on the periphery of a once provisionally formed, cylindrical, porous workpiece using another building torch, for example, a coating torch, to produce another, thicker, pre-formed, cylindrical, porous workpiece, for example, a pre-formed single optical fiber or a pre-formed composite optical fiber, provided with a coating formed in the manner described above and not through a silicon tube dioxide.
Thans wordt de werkwijze voor het vervaardigen van een voorlopig 3Q gevormd, doorzichtig werkstuk voor een enkelvoudige, optische vezel gedetailleerd beschreven.The method of manufacturing a preliminary 3Q formed, transparent workpiece for a single optical fiber is now described in detail.
Teneinde de enkelvoudige, optische vezel te verkrijgen met een laag yerli.es, is het nodig de kerndiameter zo klein mogelijk te maken voor het kiezen van een bekledings-tot-kerndiameterverhouding van drie 35 of meer. De reden hiervoor wordt thans gegeven.In order to obtain the single optical fiber with a layer of fibers, it is necessary to make the core diameter as small as possible to choose a coating-to-core diameter ratio of three or more. The reason for this is now given.
In het algemeen worden bij het vervaardigen van een enkelvoudige, optische vezel, de voorlopig gevormde, doorzichtige werkstukken voor de 8005546 2k •k kern ea de "bekleding tot in aanpassing met een tinnendiameter van een buis van silicium dioxydeglas gestrekt. De gestrekte, voorlopig gevormde, doorzichtige werkstukken worden dan in een buis van silicium dioxydeglas geplaatst en daarin afgesloten (omhuiselvorming). De zodoende verkregen, 5 voorlopig gevormde, enkelvoudige, optische vezel wordt door een vezeltrek-machine getrokken tot een enkelvoudige, optische vezel. De kerndiameter 2a van een optische vezel wordt, wanneer de voorlopig gevormde, enkelvoudige, optische vezel met een buitendiameter d, gegeven door de volgende vergelijking : 10 2a * 2A · d / \/d12 - D22 + (1B)2 (1) waarin 2A de kerndiameter is van het gestrekte, voorlopig gevormde, glazen werkstuk, 2B de bekledingsdiameter is, D1 de buitendiameter is van de buis van silicium dioxydeglas en D2 de binnendiameter is van de buis van silicium dioxydeglas.Generally, in the manufacture of a single optical fiber, the preliminary shaped transparent workpieces for the 8005546 2k • k core, and others, the "coating are stretched to match a tin diameter of a silicon dioxide glass tube. The stretched, preliminary shaped Transparent workpieces are then placed in a silicon dioxide glass tube and sealed therein (casing formation). The single optical fiber, thus formed, is thus formed into a single optical fiber by a fiber drawing machine. The core diameter 2a of a optical fiber, when the pre-formed single optical fiber having an outer diameter d, is given by the following equation: 10 2a * 2Ad / \ / d12 - D22 + (1B) 2 (1) where 2A is the core diameter of the stretched, pre-formed glass workpiece, 2B is the coating diameter, D1 is the outer diameter of the silicon dioxide glass tube, and D2 is the inner diameter of the silicon dioxide glass tube.
15 De enkelvoudige toestand voor deze optische vezel wordt uitgedrukt door de volgende vergelijking : V = 27a l/n12 - n22 / Λ < 2,k05 (2) waarin 7 een genormaliseerde frequentie is, Λ de golflengte van een lichtbron, n1 en n2 de brekingsindices zijn van de kern- en bekledings-20 gebieden. In de praktijk n1 cl n2 ^ 1,k5ö. Deze vergelijking (2) wordt omgezet in : 7 = 2/7a v"2n2 Δη /} < 2,k05 (3) waarin Δ n = n1 - n2.The single state for this optical fiber is expressed by the following equation: V = 27a l / n12 - n22 / Λ <2, k05 (2) 7 is a normalized frequency, Λ the wavelength of a light source, n1 and n2 the refractive indices are of the core and cladding regions. In practice n1 cl n2 ^ 1, k5ö. This equation (2) is converted into: 7 = 2 / 7a v "2n2 Δη /} <2, k05 (3) where Δ n = n1 - n2.
Zoals hiervoor beschreven in samenhang met het nadeel van de 25 stang-in-huis werkwijze, moet voor het verkrijgen van een enkelvoudig, optische vezel met weinig verlies, een voldoende dikke bekledingslaag worden gevormd, d.w.z. dat een bekledings-tot-kerndiameterverhouding 2B/2A van het voorlopig gevormde werkstuk voldoende groot moet zijn wanneer het voorlopig gevormde werkstuk wordt vervaardigd, omdat de optische 30 energie zich in het bekledingsgebied uitstrekt rond het kerngebied.As described above in connection with the drawback of the rod-in-house method, to obtain a single, low loss optical fiber, a sufficiently thick coating layer must be formed, ie a coating-to-core diameter ratio 2B / 2A of the preliminary shaped workpiece must be sufficiently large when the preliminary shaped workpiece is manufactured, because the optical energy in the coating region extends around the core region.
Fig. 11 toont grafisch theoretische waarden van OH absorptiever-lies als- een functie van de bekledings-tot-kerndiameterverhouding met een parameter van de grensgolflengte Λ e wanneer het OH-gehalte in de buis 21 van silicium dioxydeglas gelijk is aan 20Q dpm. Teneinde een 35 enkelvoudige, vezel te verkrijgen met weinig verlies bij 1,3 ^um of 1,55 /urn golflengte of in het z.g. langegolflengtegebied, moet het OH- 8005546 > 25 ionenah sorpt i ever lie s gelijk zijn aan 20 cLB/km of minder. In het algemeen wordt de grensgolflengte gekozen op ongeveer 1,0 tot 1,2 ^um. In fig. 11 is dienovereenkomstig te zien, dat de bekledings-tot-kerndiameter-verhouding ongeveer 3 of zaeer moet zijn. Indien de diameterverhouding 5 ongeveer 3 of meèr is, wordt tevens het verontreinigen voorkomen van de grens tussen het voorlopig- gevormde, doorzichtige werkstuk en de huis van silicium diozydeglas.Fig. 11 graphically shows theoretical values of OH absorption loss as a function of the coating-to-core diameter ratio with a parameter of the cutoff wavelength Λ e when the OH content in the tube 21 of silicon dioxide glass is 20 ppm. In order to obtain a 35 single fiber with low loss at 1.3 µm or 1.55 µm wavelength or in the so-called long wavelength range, the OH-8005546> 25 ion sorption should be equal to 20 cLB / km or less. Generally, the cutoff wavelength is chosen to be about 1.0 to 1.2 µm. Accordingly, in Figure 11, it can be seen that the coating-to-core diameter ratio should be about 3 or more. If the diameter ratio is about 3 or more, contamination of the boundary between the pre-formed transparent workpiece and the silicon diozide glass housing is also prevented.
Overeenkomstig de gebruikelijke VAD-werkwijze kannen optische vezels in massa worden geproduceerd. De gebruikelijke VAD-werkwijze heeft 10 echter een grote moeilijkheid bij het vervaardigen van een voorlopig gevormd, poreus, glazen werkstuk met een bekledings-tot-kerndiameter-verhouding van ongeveer 3 of meer. Om deze reden is het onmogelijk een enkelvoudig,optische vezel te vervaardigen met de gebruikelijke VAD-werkwijze. Bij de gebruikelijke VAD-werkwijze is het meer in het bijzon-15 der moeilijk de diameter van het poreuze, glazen lichaam voor de kern te verkleinen tot 30 mm of minder, in hóofdzaak als gevolg van de te gebruiken kerntoorts. Teneinde een bekledings-tot-kernverhouding te verkrijgen van ongeveer 3 of meer, moet derhalve de diameter (huitendiameter van de Bekleding) van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk de 100 mm 20 overschrijden, zodat de in het voorlopig gevormde,rporeuze werkstuk ontwikkelde spanning het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk mogelijk doet scheuren, welke "barsten”, indien gevormd, het vrijwel onmogelijk maken het voorlopig gevormde werkstuk te consolideren. Bij het bestrijden van dit vraagstuk zijn nauwkeurig de constructie van een kerntoorts en de om-25 standigheden voor het vervaardigen van een voorlopig gevormd werkstuk bestudeerd. Door deze studie is gebleken, dat het gebruik van een kerntoorts, voorzien van een hlaasmondstuk voor gas van glasuitgangsmateriaal, welk mondstuk afbuigt vanuit het middengebied van het hlaasmondstuk voor het verbrandingsgas, het makkelijk maakt een poreus glazen lichaam te vormen 30 voor'de kern, welk lichaam een diameter heeft van 20 mm of minder, en een bekledings-tot-kerndiameterverhouding verschaft van 3 of meer. De uitvinding is onder herkenning van deze technische feiten ontwikkeld.Optical fibers can be mass-produced in accordance with the conventional VAD method. However, the conventional VAD process has great difficulty in manufacturing a pre-formed porous glass workpiece with a coating-to-core diameter ratio of about 3 or more. For this reason, it is impossible to manufacture a single optical fiber using the conventional VAD method. More particularly, in the conventional VAD process, it is difficult to reduce the diameter of the porous core glass body to 30 mm or less, mainly due to the core torch to be used. Therefore, in order to obtain a cladding-to-core ratio of about 3 or more, the diameter (casing diameter of the cladding) of the preliminary shaped porous workpiece must exceed 100 mm, so that the stress developed in the preliminary shaped porous workpiece must exceed the preliminary shaped, porous workpiece may crack, which "burst", if formed, makes it practically impossible to consolidate the preliminary shaped workpiece. In tackling this problem, the construction of a core torch and the manufacturing conditions are accurate of a preliminary shaped workpiece This study has shown that the use of a core torch equipped with a gas nozzle glass gas nozzle which deflects from the center region of the flue gas nozzle makes it easy to form a porous glass body 30 for the core, which body has a diameter of 20 mm or less, and provides a coating-to-core diameter ratio of 3 or more. The invention has been developed while recognizing these technical facts.
Thans wordt de onderhavige werkwijze voor het vervaardigen van een enkelvoudige, optische vezel beschreven aan de hand van de fig. 12 35 en 13* 'Fig. 12 toont de onderhavige inrichting voor het vervaardigen van een voorlopig gevormd, doorzichtig werkstuk. Fig. 13 toont een aantal stappen voor het omhullen van het doorzichtige glas. In fig. 12 duidt het 8005546The present method for manufacturing a single optical fiber is now described with reference to FIGS. 12 and 13. 12 shows the present apparatus for manufacturing a pre-formed transparent workpiece. Fig. 13 shows a number of steps for enclosing the transparent glass. In Fig. 12, it denotes 8005546
VV
26 verwij zingscij f er 1 een reactievat aan, het verwijzingscijfer 2 een draagstang als een entstang, vaarop een poreus, glazen lichaam wordt "bevestigd en afgezet, het verwijzingscijfer 3 een optrekmachine voor het naar "boven trekken, van de draagstang 2 onder het draaien daarvan, 5 het verwijzingscijfer b een kemtoorts en het verwijzingscijfer 5 een hekledingstoorts. De kerntoorts k is aan het vat 1 gemonteerd met een hellingshoek θ η* 30° tot 50° met "betrekking tot de hartlijn 2A van de draagstang 2. Het verdient de voorkeur, dat de hellingshoek verstelhaar is. De details van de kemtoorts H worden hierna "beschreven. Een voor-10 raad 6 levert aan de toortsen ^ en 5 het glasuitgangsmateriaal, zoals SiCl^, GeClj^, POCl^ en BBr^, verder het atmosferische gas, zoals Ar, He of Hg, het verbrandingsgas, zoals Hg en het hulpgas, zoals Og (de laatste twee worden in het algemeen aangeduid als de vlamvormende gassen). Het gas van het glasuitgangsmateriaal wordt vanaf de voorraad 6 geleverd 15 aan de toortsen ^ en 5 door de pijpen 7A en 7B· Verschillende vlamvormende gassen worden door de pijpen 8A en 8b geleverd aan de toortsen ^ en 5· Het verwijzingscijfer 9 duidt een afvoerpoort aan, bevestigd aan het reactievat 1. Door de afvoerpoort 9 worden de gassen, zoals HgO, HC1, Clg, enz. geproduceerd door de hydrolyse of thermische oxydatiere-20 actie van de uit de toortsen 4 en 5 geblazen vlammen, het niet-gerea- geerde gas van het glasuitgangsmateriaal., zoals SiCl^, SeCl^, POCl^» BBr^ en dergelijke en het gas, zoals Ar, He, Hg, afgevoerd naar de afvoergas-reiniger 10 voor het verwerken van deze gassen.26 reference numeral 1 to a reaction vessel, reference numeral 2 a support rod as a grafting rod, on which a porous glass body is "attached and deposited, reference numeral 3 a pull-up machine for" pulling up the support rod 2 while rotating thereof, 5 the reference numeral b represents a core torch and the reference numeral 5 represents a sternal torch. The core torch k is mounted on the vessel 1 with an angle of inclination θ η * 30 ° to 50 ° with respect to the center line 2A of the carrying rod 2. It is preferable that the angle of inclination is adjustment hair. The details of the core torch H are hereinafter "described. Stock 6 supplies torches 1 and 5 to the glass starting material, such as SiCl 3, GeCl 3, POCl 3 and BBr 3, further the atmospheric gas, such as Ar, He or Hg, the combustion gas, such as Hg and the auxiliary gas, such as Og (the latter two are generally referred to as the flame-forming gases). The glass stock gas is supplied from stock 6 to the torches ^ and 5 through the pipes 7A and 7B · Various flame-forming gases are supplied through the pipes 8A and 8b to the torches ^ and 5 · Reference 9 designates a discharge port attached to the reaction vessel 1. Through the discharge port 9, the gases such as HgO, HCl, Clg, etc. are produced by the hydrolysis or thermal oxidation reaction of the flames blown from the torches 4 and 5, the unreacted gas of the glass starting material, such as SiCl 2, SeCl 2, POCl 2, BBr 2 and the like, and the gas, such as Ar, He, Hg, discharged to the exhaust gas purifier 10 to process these gases.
Verder duidt het verwijzingscijfer 11A in fig. 12 een gevormd, 25 poreus, glazen lichaam voor de kern aan, het verwijzingscijfer 11B een poreus, glazen lichaam voor de bekleding (een bekledingslaag), afgezet rond hetóporeüze, glazen lichaam voor de kern 11A, het verwijzingscijfer 12 een voorlopig gevormd, poreus werkstuk, bestaande uit de kern- en be-kledingsgebieden, het verwijzingscijfer 13 een ringvervarmer voor het ver-3Q warmen van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 12, dat zich door de ringverwarmer 13 uitstrekt, op 1500° C - 1700° C voor het verglazen en consolideren van het voorlopig gevormde werkstuk 12 tot een voorlopig gevormd, doorzichtig werkstuk 1U, het verwijzingscijfer 15 een voorraad voor het leveren van halogenidegas voor een ontwateringsbehandeling, 35 zoals een mengsel van He en Clg gassen, en het verwijzingscijfer 16 een toevoerpoort voor het leveren van het ontwateringsbehandelingsgas in het reactievat 1.Further, reference numeral 11A in FIG. 12 designates a shaped, porous glass core body, reference numeral 11B denotes a porous glass body for the coating (a coating layer) deposited around the porous core glass body 11A, the reference numeral 12 is a pre-formed porous workpiece consisting of the core and coating regions, reference numeral 13 is a ring heater for heating the pre-formed porous workpiece 12 extending through the ring heater 13 at 1500 ° C - 1700 ° C for vitrifying and consolidating the pre-formed workpiece 12 into a pre-formed transparent workpiece 1U, reference 15 a supply of halide gas for a dewatering treatment, such as a mixture of He and Clg gases, and reference 16 is a supply port for supplying the dewatering treatment gas into the reaction vessel 1.
80055468005546
2T2T
Tijdens de werking van de in fig. 12 weergegeven inrichting, worden het gas van het glasuitgangsmateriaal, dat bijvoorbeeld als hoofdbestanddeel SiCl^ bevat, en de vlamvormende gassen aan de kerntoorts 4 geleverd vanaf de voorraad 6 door de pijpen TA en 8a voor het zodoende be-5 vestigen van fijne glasdeeltjes, die als hoofdbestanddeel SiOg bevatten en als stimulator QeO^ en op een eindvlak van de draagstang 2. De draagstang 2 wordt dan naar boven getrokken onder het draaien daarvan door de ©ptrekmachine 3, zodat het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk voor de kern 11A groeit. Tegelijkertijd blaast de bekledingstoorts 5 fijne 1Q: glasdeeltjes uit, die alleen SiO^ bevatten of SiO^ als hoofdbestanddeel bevatten en PgO^ of B^O^, rond het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 11A, zodat deze deeltjes worden af gezet op de omtrek van het glazen lichaam 11A. Als gevolg hiervan wordt een poreuze, glazen laag 11B voor de bekleding gevormd op het oppervlak van het gleizen lichaam 11A. Het 15 voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 12, bestaande uit het kerngebied en het zodoende gevormde bekledingsgebied, wordt bijvoorbeeld verwarmd tot 1500° C door de verglazende verwarmer 8, zodat een voorlopig gevormd, doorzichtig werkstuk ik wordt gevormd, voorzien van een keraglas, bedekt door een bekledingsglas. In de verglazende stap, wordt het ontwaterings-20 behandelingsgas, zoals een mengsel, van He en Clg gassen, van de toevoer-poort 16 geleverd in het reactievat 1 voor het verwijderen van het 0H-gehalte uit het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 14.During the operation of the apparatus shown in Fig. 12, the glass stock gas containing, for example, SiCl 2 as the main constituent, and the flame-forming gases are supplied to the core torch 4 from the stock 6 through the pipes TA and 8a for the purpose of Establishing fine glass particles, which contain SiOg as the main constituent and as QeO ^ as stimulator, and on an end face of the support rod 2. The support rod 2 is then pulled upwards by rotating it through the pulling machine 3, so that the provisionally formed, porous workpiece for core 11A is growing. At the same time, the coating torch 5 blows out fine 1Q: glass particles containing only SiO 2 or containing SiO 2 as the main constituent and PgO 2 or B 2 O 2 around the preliminary shaped porous workpiece 11A so that these particles are deposited on the circumference of the glass body 11A. As a result, a porous glass coating 11B for the coating is formed on the surface of the sliding body 11A. For example, the preliminary shaped porous workpiece 12, consisting of the core region and the thus formed coating region, is heated to 1500 ° C by the vitrifying heater 8, so that a preliminary shaped transparent workpiece I is formed, provided with a kera glass, covered by a cladding glass. In the vitrifying step, the dewatering treatment gas, such as a mixture, of He and Clg gases, is supplied from the feed port 16 into the reaction vessel 1 to remove the 0H content from the preliminary shaped porous workpiece 14.
De stap voor het omhullen van het zodoende voorlopig gevormde, doorzichtige werkstuk 14 wordt beschreven aan de hand van fig. 13. Zoals 25 weergegeven in fig. 13» wordt het voorlopig gevormde, doorzichtige, glazen werkstuk ik eerst tot in aanpassing gestrekt met de binnendiameter van een buis 50 van silicium dioxyde. Het voorlopig gevormde, gestrekte, doorzichtige werkstuk 1V wordt geplaatst en afgesloten in de buis 50 van silicium.dioxyde voor het zodoende vormen van een voorlopig gevormde, 30 enkelvoudige, optische vezel 51· De voorlopig gevormde, enkelvoudige, optische vezel 51 wordt dan door een gebruikelijke vezeltrekmachine getrokken voor het vormen van een enkelvoudige, optische vezel.The step of encapsulating the thus provisionally formed transparent workpiece 14 is described with reference to Fig. 13. As shown in Fig. 13, the preliminary formed transparent glass workpiece I is first stretched to match the inner diameter of a tube 50 of silicon dioxide. The pre-formed stretched transparent workpiece 1V is placed and sealed in the silicon dioxide tube 50 to thereby form a pre-formed single optical fiber 51 · The pre-formed single optical fiber 51 is then passed through a conventional fiber drawing machine drawn to form a single optical fiber.
Thans, kerende naar fig. lU is een gedetailleerde uitvoeringsvorm weergegeven van de onderhavige inrichting voor het vervaardigen van de 35 voorlopig gevormde, enkelvoudige, optische vezel. Gelijke verwijzings-cijfers worden gebruikt voor het aanduiden van overeenkomstige gedeelten in fig. 12. In fig. 12 meet de voorraad 6 voor het leveren van het 8005546 i 28 glasuitgangsmateriaal, die van de gebruikelijke soort is, de verschillende gassen elk af op een bepaalde hoeveelheid, welke afgemeten gassen worden geleverd aan de kemtoorts en de bekledingstoorts 5· Zoals wordt beschreven, is de kemtoorts b zodanig opgesteld, dat zijn blaasmondstuk 5 Ui voor glasuitgangsmateriaal afwijkt van het middengebied van het blaasmondstuk b2 voor de vlamstroom. De kemtoorts U is zwaaibaar langs een groef if-3 van het vat 1, zodat de hellingshoek ö op een gewenste waarde kan worden ingesteld binnen een hoekbereik van 10° - 60°. De ingestelde hoek θ wordt gelezen door een meter Ml·. De afvoergasreiniger 10 10 is voorzien van een sproeier k5 voor het versproeien van water. Het ver-sproeide water zet het in het uitlaatgas vervatte Clg bestanddeel cm in HC1. HC1 wordt geneutraliseerd door NaOH. Het water van de sproeier ^5 wast de fijne glasdeeltjes en dergelijke weg.Turning now to FIG. 1U, a detailed embodiment of the present apparatus for manufacturing the pre-formed single optical fiber is shown. Like reference numerals are used to designate corresponding parts in Fig. 12. In Fig. 12, stock 6 for supplying the 8005546 i 28 glass stock material, which is of the conventional type, each measures the different gases at a given amount of measured gases supplied to the core torch and clad torch 5 · As described, the core torch b is arranged so that its glass nozzle 5 Ui differs from the center region of the flame stream blowing nozzle b2. The core torch U is pivotable along a groove if-3 of the vessel 1, so that the angle of inclination ö can be set to a desired value within an angle range of 10 ° - 60 °. The set angle θ is read by a meter Ml ·. The exhaust gas cleaner 10 10 is provided with a nozzle k5 for spraying water. The sprayed water converts the Clg component cm contained in the exhaust gas into HCl. HCl is neutralized by NaOH. The water from the nozzle ^ 5 washes away the fine glass particles and the like.
Verschillende uitvoeringsvormen van de kemtoorts worden thans be-15 schreven aan de hand van de tekening. Fig. 15A is een dwarsdoorsnede van een uitvoeringsvorm van de onderhavige kerntoor ttrr~Fig. 15B is een lengtedoorsnede van deze uitvoeringsvorm. In de fig. 15A en 15B duidt het verwxjzingscijfer 61 een blaasmondstuk voor glasuitgangsmateriaal aan, het verwijzingscijfer 62 een blaasmondstuk voor inert gas, het verwij-20 zingscijfer 63 een blaasmondstuk voor verbrandingsgas en het verwijzingscijfer 6b een blaasmondstuk voor een faulpgas. Zoals weergegeven in fig. 15A en 15B, hebben de mondstukken 61, 62 , 63 en 6b rechthoekige, ringvormige dwarsdoorsneden, bepaald door een aantal buizen 65, 66, 67 en 68, welke buizen eveneens een rechthoekige dwarsdoorsnede hebben. Zoals is 25 te zien in fig. 15A en 15B, wordt het blaasmondstuk 61 voor uitgangs-materiaalgas omgeven door het blaasmondstuk 33 voor het verbrandingsgas, waarbij het blaasmondstuk 62 voor het inerte gas zich daartussen bevindt, en wijkt het over een afstand 1 af ten opzichte van het midden van het binnengebied, bepaald door het blaasmondstuk 63 voor het verbrandingsgas. 30 Het blaasmondstuk 63 voor het verbrandingsgas wordt omgeven door het blaasmondstuk 6b voor het hulpverbrandingsgas. Deze rechthoekige buizen 65, 66, 67 en 68 kunnen zijn gemaakt van silicium dioxydeglas. De geometrische afmetingen van de toorts b zijn te zien door gebruik te maken van de in fig. 15A weergegeven schaal (10 mm). De afvoerbuis 9 is op een af-35 stand A geplaatst vanaf de omtrek van het poreuze, glazen kemlichaam 11A, zoals duidelijk afgeheeld in fig. 16.Various embodiments of the core torch are now described with reference to the drawing. Fig. 15A is a cross-sectional view of an embodiment of the present core tower ttrr ~ FIG. 15B is a longitudinal section of this embodiment. In Figs. 15A and 15B, reference numeral 61 denotes a glass feedstock blowing nozzle, reference numeral 62 denotes an inert gas blowing nozzle, reference numeral 63 denotes a combustion gas blowing nozzle, and reference numeral 6b denotes a blow gas. As shown in Figs. 15A and 15B, the nozzles 61, 62, 63 and 6b have rectangular, annular cross sections defined by a number of tubes 65, 66, 67 and 68, which tubes also have a rectangular cross section. As shown in FIGS. 15A and 15B, the raw material gas blowing nozzle 61 is surrounded by the combustion gas blowing nozzle 33, with the inert gas blowing nozzle 62 disposed therebetween and deviates by a distance of 1 relative to the center of the inner region defined by the combustion gas blowing nozzle 63. The combustion gas blowing nozzle 63 is surrounded by the auxiliary combustion gas blowing nozzle 6b. These rectangular tubes 65, 66, 67 and 68 can be made of silicon dioxide glass. The geometric dimensions of the torch b can be seen using the scale (10 mm) shown in Fig. 15A. The discharge tube 9 is placed at a distance A from the periphery of the porous glass core body 11A, as clearly shown in Fig. 16.
De kemtoorts b, voorzien van de blaasmondstukken 61 - 6b, is 8005546 29 onder een hoek e schuin geplaatst met "betrekking tot de axiale richting 2A van de draagstang 2, zoals weergegeven in fig. 16. De gassen werden onder de volgende omstandigheden uit de betrokken mondstukken 61, 62, 63 en 6k geblazen voor het vormen van het poreuze, glazen, kernlichaam 5 11A. In deze uitvoeringsvorm : ö = k5°» l = 5mmenA*15 mm. In fig. 16 duidt het verwij zingsc ij fer 69 een fijne glasdeelt j es stroom aan, en het verwijzingscijfer 70 een zuurstof-waterstofvlam.The core torch b, provided with the blowing nozzles 61 - 6b, is placed at an angle e 8005546 29 at an angle e with respect to the axial direction 2A of the carrying rod 2, as shown in fig. 16. The gases were discharged from the concerned nozzles 61, 62, 63 and 6k blown to form the porous, glass core body 11A In this embodiment: = = k5 ° l l = 5mmA * 15mm In Fig. 16, reference numeral 69 denotes a fine glass partitions current, and the reference numeral 70 is an oxygen-hydrogen flame.
Blaasmondstuk 61 voor uitgangsmateriaalgas :Blowing nozzle 61 for raw material gas:
SiCl^ (1*0° C voor verzadigings- ** 3 10 temperatuur, 70 cm /min voor hetSiCl ^ (1 * 0 ° C for saturation ** 3 10 temperature, 70 cm / min for it
Ar draaggas)Ar carrier gas)
GeCl. (15° C voor verzadigings-temperatuur, 50 cm /min voor Ar draaggas) 15 Blaasmondstuk 62 voor inert gas : 1,5 1/min voor Ar gasGeCl. (15 ° C for saturation temperature, 50 cm / min for Ar carrier gas) 15 Blow nozzle 62 for inert gas: 1.5 1 / min for Ar gas
Blaasmondstuk 63 voor verbrandingsgas : 2,5 l/min voor H,, gas Blaasmondstuk 6h voor hulpgas : 7 1/min voor 0g.Blow nozzle 63 for combustion gas: 2.5 l / min for H ,, gas Blow nozzle 6h for auxiliary gas: 7 1 / min for 0g.
Onder deze omstandigheden werd het poreuze, glazen lichaam 11A voor de kern met een diameter van 18 mm, tot groeien gebracht op het eind-20 vlak van de draagstang 2.Under these conditions, the 18 mm diameter porous glass body 11A for the core was grown on the end face of the support rod 2.
Rond het poreuze, glazen lichaam 11A voor de kern, wordt de bekleding slaag 11B afgezet door de bekledingstoorts 5» zoals weergegeven in fig. 12. Een coaxiale, veellagige buistoorts, gebruikt bij de gebruikelijke VAD-werkwijze, kan worden gebruikt voor de bekledingstoorts 25 5. Fig. 17A toont een dwarsdoorsnede van een vierlagige buistoorts als de bekledingstoorts 5 gebruikt bij de onderhavige uitvoeringsvorm. Fig.Around the porous glass body 11A for the core, the coating beater 11B is deposited by the coating torch 5 as shown in Fig. 12. A coaxial multilayer tube torch, used in the conventional VAD method, can be used for the coating torch 5. FIG. 17A shows a cross section of a four-layer tube torch as the coating torch 5 used in the present embodiment. Fig.
17B is een lengtedoorsnede van de in fig. 17A weergegeven toorts. In de fig. 17A en 17B duidt het verwijzingscijfer 71 een blaasmondstuk aan voor uitgangsmateriaal, het verwijzingscijfer 72 een blaasmondstuk voor 30 een inert gas, het verwijzingscijfer 73 een blaasmondstuk voor een verbrandingsgas en het verwijzingscijfer 7^ een blaasmondstuk voor een hulpgas. Deze blaasmondstukken 71» 72, 73 en 7^· worden bepaald door een viertal buizen 75, 76, 77 en 78, welke buizen zijn gemaakt van silicium dioxydeglas, in de vorm van een coaxialecirkelvormige ring in dwars-35 doorsnede. De zodoende geconstrueerde bekledingstoorts 5 wordt op de in fig. 12 weergegeven wijze opgesteld, waarbij het poreuze, glazen bekledingslichaam (bekledingslaag)HB rond het poreuze» glazen kern- 8005546 30 lichaam 11A onder de volgende omstandigheden wordt afgezet. Blaasmondstuk 71 voor uitgangsmateriaal :17B is a longitudinal section of the torch shown in FIG. 17A. In Figs. 17A and 17B, reference numeral 71 designates a blowing nozzle for raw material, reference numeral 72 denotes a blowing nozzle for an inert gas, reference numeral 73 denotes a blowing nozzle for a combustion gas and reference numeral 7 ^ a blowing nozzle for an auxiliary gas. These blowing nozzles 71, 72, 73 and 71 are defined by four tubes 75, 76, 77 and 78, which tubes are made of silicon dioxide glass, in the form of a coaxial circular ring in cross section. The coating torch 5 constructed in this way is arranged in the manner shown in Fig. 12, wherein the porous glass coating body (coating layer) HB is deposited around the porous glass core body 800A, under the following conditions. Blowing nozzle 71 for starting material:
SiClv (U0° C voor verzadigings- 4 3 temperatuur, 250 cm /min voor 5 deAr draaggasstromingssnelheid)SiClv (U0 ° C for saturation 4 3 temperature, 250 cm / min for 5 deAr carrier gas flow rate)
Blaasmondstuk 72 voor inert gas: 1,0 1/min voor He gas Blaasmondstuk 73 voor verbrandingsgas: 3,5 1/min voor Hg gas Blaasmondstuk 7^ voor hulpgas: U,5 1/min voor 0g gas.Blowing nozzle 72 for inert gas: 1.0 1 / min for He gas Blowing nozzle 73 for combustion gas: 3.5 1 / min for Hg gas Blowing nozzle 7 ^ for auxiliary gas: U, 5 1 / min for 0g gas.
Onder deze omstandigheden werd het voorlopig gevormde, poreuze 10 bekledingsverkstuk 11E met een diameter van 60 mm gevormd rond het reeds gevormde, poreuze, glazen kernlichaam met een diameter van 18 mm. De groeisnelheid van het voorlopig gevormde werkstuk 12 in de axiale richting was ongeveer ko mm/h.Under these conditions, the pre-formed 60 mm diameter porous coating piece 11E was formed around the already formed 18 mm diameter porous glass core body. The growth rate of the pre-formed workpiece 12 in the axial direction was about ko mm / h.
Het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk 12 wordt verwarmd door 15 een ringvormige, verglazende verwarmer 13, aangebracht bij het bovenste gedeelte. Tegelijkertijd wordt He gas (10 1/min) en Clg gas (0,5 1/min) geleverd van de ontwateringsgasvoorraad 15 aan het verwarmingsgedeelte via de gastoevoerpoort 16. Op deze wijze wordt het voorlopig gevormde poreuze werkstuk 12 verglaasd op 1500° C, waarbij de 0G ionen en S^0 20 moleculen uit het voorlopig gevormde werkstuk 12 worden verwijderd. Een voorlopig gevormd, doorzichtig werkstuk 1^, dat op deze wijze wordt gevormd, is 30 mm in buitendiameter (diameter van het bekledingsgebied) en 9 mm in diameter van het kerngebied. Het brekingsindexverschil Δ n tussen de kern- en hekledingsgebieden is 0,0029· 25 Wanneer de afstand A binnen een bereik van 1 — 50 mm wordt geko zen, wordt de buitendiameterschcrameling van het poreuze, glazen kern-liehaam 11A aanmerkelijk verbeterd. Bovendien vindt geen vorming plaats van een fijne glasdeeltjeslaag met een kleine schijnbare dichtheid, die wordt gevormd bij toepassing van de gebruikelijke VAD-werkwij ze. Een ab-30 normaal groeien van het poreuze, glazen kernlichaam 11A voor het ontwikkelen van een grote buitendiameter, vindt derhalve niet plaats. Verder wordt het "barsten” op de omtrek van het poreuze, glazen lichaam 11A voorkomen om de vorming te verzekeren van een stabiel, doorzichtig, glazen lichaam als gevolg van het consolideren.The preliminary shaped porous workpiece 12 is heated by an annular vitrifying heater 13 disposed at the top portion. At the same time, He gas (10 1 / min) and Clg gas (0.5 1 / min) is supplied from the dewatering gas supply 15 to the heating section through the gas supply port 16. In this way, the provisionally formed porous workpiece 12 is vitrified at 1500 ° C, wherein the 0G ions and S 2 O 20 molecules are removed from the pre-formed workpiece 12. A preliminary shaped translucent workpiece 1, which is formed in this manner, is 30 mm in outer diameter (diameter of the coating area) and 9 mm in diameter of the core area. The refractive index difference Δ n between the core and fence areas is 0.0029 · 25 When the distance A is selected within a range of 1 - 50 mm, the outer diameter framing of the porous glass core body 11A is markedly improved. In addition, a fine glass particle layer of low apparent density does not form which is formed using the conventional VAD process. Therefore, an ab-30 normal growth of the porous glass core body 11A to develop a large outer diameter does not occur. Furthermore, "cracking" on the periphery of the porous glass body 11A is prevented to ensure the formation of a stable, transparent glass body as a result of consolidation.
35 In de inrichting van fig. 16 werd de afstand A op 15 mm gekozen.In the device of Fig. 16, the distance A was chosen at 15 mm.
De afyoerhoeveelheid van de ongewenste gassen, zoals de overblijvende fijne gasdeeltjes, het reactieproduktgas en het niet-gereageerde atmos- 8005546 31 ferische gas, af gevoerd uit de afvoerpoort 9» wordt ingesteld in vergelijking met de uitblaashoeveelheden van de fijne glasdeeltjes-stroom 69 en de zuurstof-waterstofvlam 70. De "buitendiameterschommeling van het poreuze, glazen lichaam 11A, vervaardigd onder deze omstandighe-5 den, was met ongeveer + 0,05 mm verbeterd. De overhlijvende, fijne glasdeeltjes vormden geen laag met fijne glasdeeltjes en een kleine schijnbare dichtheid, zodat een stabiele vervaardiging werd verzekerd van een voorlopig gevormd, doorzichtig, glazen werkstuk.The amount of the unwanted gases, such as the residual fine gas particles, the reaction product gas and the unreacted atmospheric gas discharged from the discharge port 9, is adjusted in comparison with the blow-out quantities of the fine glass particle stream 69 and the oxygen-hydrogen flame 70. The "outer diameter fluctuation of the porous glass body 11A, manufactured under these conditions, was improved by about + 0.05 mm. The remaining fine glass particles did not form a layer with fine glass particles and a small apparent density to ensure stable manufacture of a pre-formed transparent glass workpiece.
In het geval, dat de afstand A 50 mm of meer is, wordt de hoeveel-10 heid ongewenst gas, af gevoerd door de afvoerpoort 9, verkleind, en worden de overblijvende fijne glasdeeltjes bevestigd aan de omtrek van het po-‘ reuze, glazen kernlichaam 11A. Als gevolg hiervan werden de hiervoor genoemde, gebruikelijke moeilijkheden bevestigd.In the case where the distance A is 50 mm or more, the amount of undesired gas discharged through the discharge port 9 is reduced, and the remaining fine glass particles are attached to the periphery of the porous glass core body 11A. As a result, the aforementioned usual difficulties have been confirmed.
In het geval, dat de afstand A 1 mm of minder is, bracht verder 15 een mechanische schommeling van de stand, veroorzaakt door het draaien van het poreuze, glazen kernlichaam 11A,de afvoerpoort 9 in aanraking met de omtrek van het poreuze, glazen lichaam 11A. Als gevolg hiervan wordt de amtrek van het poreuze, glazen lichaam 11A gegolfd, zodat de moeilijkheid ontstaat, dat het voorlopig gevormde, doorzichtige, glazen 20 werkstuk, dat op deze wijze wordt vervaardigd, nauwelijks kan worden gebruikt als een voorlopig gevormde optische vezel.Furthermore, in case the distance A is 1 mm or less, a mechanical swing of the position caused by rotating the porous glass core body 11A brought the discharge port 9 into contact with the periphery of the porous glass body 11A. As a result, the contour of the porous glass body 11A is corrugated, creating the difficulty that the pre-formed transparent glass workpiece manufactured in this manner can hardly be used as a pre-formed optical fiber.
Door het op de hiervoor beschreven wijze aanbrengen van de afvoerpoort 9, wordt de fijne glasdeeltjeslaag met een kleine schijnbare dichtheid, niet op het amfcreksoppervlak van het poreuze, glazen lichaam 11A 25 voor de kern gevormd. Dienovereenkomstig kan de fijne glasdeeltjeslaag voor de bekleding gemakkelijk worden bevestigd aan en afgezet op het om-treksoppervlak van het glazen kernlichaam 11A door het gebruiken van de bekledingstoorts 5· Indien in dit geval verder een tweede afvoerpoort op een afstand A' = 1 - 50 mm, zoals hiervoor beschreven, is aangebracht 30 vanaf de amtrek van het poreuze, glazen bekledingslichaam 11B, wordt volledig gebruik gemaakt van de hiervoor vermelde voordelen voor het verbeteren van de produktie-opbrengst van door de VAD-werkvijze voorlopig gevormde, enkelvoudige, optische vezels. Hoewel de in de fig. 12 en 14 weergegeven uitvoeringsvormen slechts een afvoerpoort 9 hebben, kunnen 35 ae voornoemde voordelen worden bereikt, indien de afstanden A en A' tussen de poreuze, glazen kern- en bekledingslichamen 1.1 A en 11B en de afvoerpoort 9 binnen het bereik van 1 - 50 mm worden gekozen.By applying the discharge port 9 in the above-described manner, the fine glass particle layer having a small apparent density is not formed on the amphoric surface of the porous glass body 11A for the core. Accordingly, the fine glass particle layer for the cladding can be easily attached to and deposited on the peripheral surface of the glass core body 11A using the clad torch 5 · If in this case further a second discharge port at a distance A '= 1 - 50 mm As previously described, disposed from the center of the porous glass coating body 11B, full use is made of the aforementioned advantages for improving the production yield of single optical fibers provisionally formed by the VAD process. Although the embodiments shown in Figs. 12 and 14 only have a discharge port 9, the aforementioned advantages can be achieved if the distances A and A 'between the porous glass core and cladding bodies 1.1 A and 11B and the discharge port 9 are within the range of 1 - 50 mm can be selected.
8005546 328005546 32
Het zodoende verkregen, voorlopig gevormde, doorzichtige werkstuk met een huitendiameter van 30 mm, wordt door een zuurst of -wat er-stofbrander gestrekt voor het vormen van een voorlopig gevormd. , glazen werkstuk 1U' met een huitendiameter D * 6,7 mm en een kerndiameter 2A = 5 2 mm. Het voorlopig gevormde, glazen werkstuk lUf wordt dan afgesloten in een huis 50 van silicium dioxyde met een huitendiameter D1 * 26 mm en een hinnendiameter D2 » 7 mm· Op deze wijze wordt een voorlpig gevormde, optische vezel 51 vervaardigd. De voorlopig gevormde, optische vezel 51 wordt vervolgens getrokken tot een optische vezel met een 10 huitendiameter van 125 ^um. De hinnendiameter 2A van de vezel is ongeveer 9,6 ^um, indien berekend met de vergelijking (.1). De golflengte, die voldoet aan V - 2,t05, d.w.z. een grensgolflengteλ c, is nagenoeg gelijk aan 1,15‘ yum. Deze grensgolflengte valt nauwkeurig samen met gemeten waarden van een in de praktijk vervaardigde optische vezel. Door de voor-*15 noemde werkwijze werden twee enkelvoudige, optische vezels met een lengte van ongeveer 30 km verkregen uit het voorlopig gevormde, doorzichtige glazen werkstuk 1^ met een lengte van 10 cm. Het optische overhrengings-verlies van deze optische vezels was klein: 1 dB/km gemiddeld hij een golflengte van 1,55 ^um. Het OH ahsorptieverlies hij een golflengte van 20 1,39 y.um was ongeveer 20 dB/km.The thus-formed, provisionally formed, transparent workpiece having a diameter of 30 mm, is stretched through a most acidic or slightly dust burner to form a preliminary formation. , glass workpiece 1U 'with a shell diameter D * 6.7 mm and a core diameter 2A = 5 2 mm. The previously formed glass workpiece 1Uf is then sealed in a housing 50 of silicon dioxide having a shell diameter D1 * 26 mm and a shell diameter D2 × 7 mm. In this way, an preformed optical fiber 51 is manufactured. The preformed optical fiber 51 is then drawn into an optical fiber having a shell diameter of 125 µm. The fiber diameter 2A of the fiber is about 9.6 µm when calculated with the equation (.1). The wavelength, which conforms to V - 2, t05, i.e., a cutoff wavelength λ c, is substantially equal to 1.15 µm. This cutoff wavelength accurately coincides with measured values of a practically manufactured optical fiber. By the aforementioned method, two single optical fibers about 30 km in length were obtained from the preliminary shaped transparent glass workpiece 10 cm in length. The optical transmission loss of these optical fibers was small: 1 dB / km on average at a wavelength of 1.55 µm. The OH absorption loss at a wavelength of 1.39 µm was about 20 dB / km.
De reden waarom het poreuze, glazen lichaam. 11A voor de kern met een kleine diameter van ongeveer 18 mm hij de voornoemde uitvoeringsvorm kan groeien door de kerntoorts weergegeven in fig. 15A en 15B, zoals hiervoor beschreven, volgt thans. De toorts U is onder een hoek θ (1*5° 25 in de onderhavige uitvoeringsvorm) schuin geplaatst met betrekking tot de axiale richting 2A, zoals weergegeven in fig. 16. Het blaasmondstuk 61 voor uitgangsmateriaalgas bevindt zich excentrisch hij een onderste zijgedeelte van de toorts U, waarbij de zuurstof/waterstofvlamstrocm 70 hoven de streaming 69 uit het mondstuk 6l stroomt. Met deze uitvoering 30 worden de vertikale en horizontale uitzettingen van de fijne glasdeeltjes 69 tegengehouden voor het beperken van het stijgen en bevestigen van de overblijvende, fijne glasdeeltjes. Als gevolg hiervan worden de glasdeeltjes 69 alleen bevestigd aan het eindgedeelte van het poreuze, glazen lichaam 11A, zoals weergegeven in fig. 16.The reason why the porous glass body. 11A for the small diameter core of about 18mm, the aforementioned embodiment can grow through the core torch shown in FIGS. 15A and 15B, as described above, now follows. The torch U is inclined at an angle θ (1 * 5 ° 25 in the present embodiment) with respect to the axial direction 2A, as shown in Fig. 16. The raw material gas blowing nozzle 61 is eccentrically located in a lower side portion of the torch U, the oxygen / hydrogen flame stream 70 above the streaming 69 flows from the nozzle 6l. With this embodiment 30, the vertical and horizontal expansions of the fine glass particles 69 are restrained to limit the rise and fixation of the remaining fine glass particles. As a result, the glass particles 69 are attached only to the end portion of the porous glass body 11A, as shown in Fig. 16.
35 Vele kerntoortsen ^ met verschillende afbuigafstanden 1 van het blaasmondstuk 61 voor uitgangsmateriaalgas, weergegeven in fig. 16, werden voor onderzoek vervaardigd. De diameters (minimaal) van het poreuze 8005546 ► 33 glazen lichaam 11A ran de vervaardigde toortsen* werden gemeten. De minimale diameters, gemeten in het geval van deze kerntoortsen k9 zijn weergegeven in fig. 18. De diameter van het poreuze, glazen kernlichaam 11A is in hoofdzaak afhankelijk van de hoek Ö van de kerntoorts U met betrek-5 king tot de hartlijn 2A van het poreuze, glazen lichaam 11A, weergegeven in fig. 16, of van de draagstang 2. Het poreuze, glazen lichaam 11A voor de kern vertoonde een minimale diameter wanneer de hoek in het bereik lag van 30° - 50°.Many core torches 1 with different deflection distances 1 of the raw material gas blowing nozzle 61 shown in FIG. 16 were manufactured for testing. The diameters (minimum) of the porous 8005546 ► 33 glass body 11A of the manufactured torches * were measured. The minimum diameters measured in the case of these core torches k9 are shown in Fig. 18. The diameter of the porous glass core body 11A is mainly dependent on the angle Ö of the core torch U with respect to the axis 2A of the porous glass body 11A shown in Fig. 16, or the support rod 2. The porous glass body 11A for the core exhibited a minimum diameter when the angle was in the range of 30 ° - 50 °.
Fig. 19 toont de onderzoekresultaten “bij het gebruiken van de in 10 fig. 15A en 15B weergegeven kerntoorts waarbij de diameter van het po-rueze, glazen kernlichaam is uitgedrukt als een functie van de hoek ö. Hierbij was de afbuigafstand 1 tijdens het onderzoek gelijk aan 5 mm. Zoals is te zien in fig. 19, was de diameter minimaal in een bereik van 30°-50°, lopende van ongeveer 15 - 18 mm. Verder werd bij het binnen een be-r 15 reik van 2 - 5 mm veranderen van de afbuigafstand' 1, het aan dat van fig.Fig. 19 shows the test results "using the core torch shown in FIGS. 15A and 15B in which the diameter of the porous glass core body is expressed as a function of the angle ö. The deflection distance 1 during the investigation was equal to 5 mm. As can be seen in Fig. 19, the diameter was minimal in a range of 30 ° -50 °, ranging from about 15-18 mm. Furthermore, when the deflection distance 1 was changed within a range of 2 - 5 mm, the same as that of FIG.
19 soortgelijke resultaat verkregen.19 similar result obtained.
Wanneer, zoals hiervoor beschreven, 0=10°- 60°, wordt de buitendiameter schommeling van het voorlopig gevormde, poreuze, glazen werkstuk verminderd, waarbij tegelijkertijd de groeisnelheid daarvan in de axiale 20 richting toeneemt. Wanneer bijvoorbeeld ö = 30° - U0°, wordt de buitendiameter schommeling binnen +_ 0,5 - 1 mm beperkt, en is de groeisnelheid 70 - 100 mm/h. In dit geval wordt een voorlopig gevormd groot werkstuk, overeenkomende met een lange optische vezel met een lengte van 50 - 100 km, verkregen. Het voorgaande was een voorbeeld van het voor de uitvinding 25 toepassen van een gebruikelijke, opbouwende toorts. Wanneer de onderhavige opbouwende toorts wordt gebruikt onder de omstandigheid, dat de afstand A van 5 - 10 mm is en de hellingshoek 0 in het bijzonder van 30° -lj-0°, wordt de schommeling van de buitendiameter van het voorlopig gevormde, poreuze kernvormstuk tot binnen +_ 0,5 mm verbeterd.When, as previously described, 0 = 10 ° - 60 °, the outer diameter fluctuation of the provisionally formed, porous glass workpiece is reduced, at the same time its growth rate increases in the axial direction. For example, when ö = 30 ° - U0 °, the outer diameter fluctuation within + _ 0.5 - 1 mm is limited, and the growth rate is 70 - 100 mm / h. In this case, a provisionally formed large workpiece corresponding to a long optical fiber with a length of 50-100 km is obtained. The foregoing was an example of using a conventional building torch for the invention. When the present build-up torch is used under the condition that the distance A is from 5 - 10 mm and the angle of inclination 0 in particular from 30 ° -1 ° - 0 °, the variation of the outer diameter of the preliminary shaped porous core molding becomes improved to within + _ 0.5 mm.
30 Fig. 20A en 20B zijn dwarsdoorsnede van twee andere uitvoerings vormen van de onderhavige kerntoorts 4. In de fig. 20A en 20B duidt het verwijzingseijfer 81 een blaasmondstuk aan voor uitgangsmateriaalgas, het verwijzingseijfer 82 een blaasmondstuk voor inert gas, het verwijzingseijfer 83 een blaasmondstuk voor verbrandingsgas en het verwijzings-35 cijfer 8U een blaasmondstuk voor hulpgas. Zoals weergegeven, hebben de blaasmondstukken 81, 82, 83 en 8k respectievelijk cirkelvormige of ellipsvormige ringdwarsdoorsneden, bepaald door een aantal buizen 85, 86, 8005546 ♦ 3¾ 87 en 88 met cirkelvormige of ellipsvormige dwarsdoorsnede. Het blaas-mondstuk 81 voor uit gangsmat er iaalgas wordt amgeven door het blaasmond-stuk 83 voor verbrandingsgas via het blaasmondstuk 82 voor inert gas, dat daartussen is geplaatst. Het blaasmondstuk 83 voor verbrandingsgas 5 wordt omgeven door het blaasmondstuk 84 voor hnlpgas. Het blaasmondstuk 81 voor uitgangsmateriaalgas bevindt zich op een plaats, die over de af-wijkafstand 1 afwijkt van het midden van het binnengebied, bepaald door het blaasmondstuk 83 voor verbrandingsgas. Bij deze uitvoeringsvormen wijkt het blaasmondstuk 81 voor uit gangsmat er iaalgas af van het blaas-10 mondstuk 83 voor verbrandingsgas, zodat deze uitvoeringsvormen soortgelijke gevolgen bereiken als de kerntoorts bij ee voorgaande uitvoeringsvormen.FIG. 20A and 20B are cross-sectional views of two other embodiments of the present core torch 4. In Figures 20A and 20B, reference numeral 81 denotes a raw material gas blowing nozzle, reference numeral 82 denotes an inert gas blowing nozzle, reference numeral 83 a combustion gas blowing nozzle, and the reference numeral 8U a auxiliary gas blowing nozzle. As shown, the blowing nozzles 81, 82, 83 and 8k have respectively circular or elliptical annular cross sections defined by a number of tubes 85, 86, 8005546 46 3¾ 87 and 88 of circular or elliptical cross section. The raw material gas blowing nozzle 81 is ammunized by the combustion gas blowing nozzle 83 via the inert gas blowing nozzle 82 interposed therebetween. The combustion gas blowing nozzle 83 is surrounded by the blowing gas nozzle 84. The raw material gas blowing nozzle 81 is located at a location deviating from the center of the inner region by the deviation distance 1 defined by the combustion gas blowing nozzle 83. In these embodiments, the output material blowing nozzle 81 deviates from the combustion gas blowing nozzle 83, so that these embodiments achieve similar effects as the core torch in the foregoing embodiments.
Bij de onderhavige uitvoeringsvorm kan het aantal buizen 85, 86, 87 en 88 eveneens zijn gevormd van silicium diozydeglas. De betreffende .In the present embodiment, the plurality of tubes 85, 86, 87 and 88 may also be formed of silicon diozide glass. The person in question .
15 geometrische afwijkingen van de kerntoorts 4 kunnen vergelijkenderwijs worden gemeten door toepassing van de in fig. 20A aangegeven schaal (10 mm).Geometric deviations from the core torch 4 can be measured comparatively using the scale (10 mm) shown in Fig. 20A.
Fig. 21A. toont een dwarsdoorsnede van een andere uitvoeringsvorm van de onderhavige kerntoorts, en fig. 21B toont een lengtedoorsnede van 20 deze toorts. In de fig. 21A en 21B duidt het verwijzingscijfer 91 een blaasmondstuk voor uitgangsmateriaal aan, het verwijzingscijfer 92 een blaasmondstuk voor een passief gas, het verwijzingscijfer 93 een blaasmondstuk voor verbrandingsgas, het verwijzingscijfer 94 een blaasmondstuk voor hulpgas, het verwijzingscijfer 95 een blaasmondstuk voor een diame-25 ter instellend gas en het verwijzingscijfer 96 een blaasmondstuk voor een hulpverbrandingsgas. Het blaasmondstuk 91 voor uitgangsmateriaalgas bevindt zich buiten het midden van het binnengebied, bepaald door het blaasmondstuk 93 voor verbrandingsgas. Bovendien zijn het blaasmondstuk 85 voor het diameter-instellende gas en het blaasmondstuk 96 voor het hulp-30 verbrandingsgas bij het blaasmondstuk 91 voor het uitgangsmateriaal geplaatst. Het blaasmondstuk 95 voor het diameter-instellende gas is bestemd voor het regelen van de diameter van het poreuze, glazen lichaam door de stromingssnelheid van het uit te blazen, verstellende gas, bijvoorbeeld Ar gas.Fig. 21A. shows a cross section of another embodiment of the present core torch, and Fig. 21B shows a longitudinal section of this torch. In Figs. 21A and 21B, reference numeral 91 designates a raw material blowing nozzle, reference numeral 92 denotes a passive gas blowing nozzle, reference numeral 93 denotes a combustion gas blowing nozzle, reference numeral 94 denotes an auxiliary gas blowing nozzle, reference numeral 95 denotes a blowing nozzle. diameter-setting gas and reference numeral 96 a jet for auxiliary combustion gas. The raw material gas blowing nozzle 91 is located outside the center of the inner region defined by the combustion gas blowing nozzle 93. In addition, the blowing nozzle 85 for the diameter-adjusting gas and the blowing nozzle 96 for the auxiliary combustion gas are placed at the blowing nozzle 91 for the starting material. The diameter adjusting gas blowing nozzle 95 is for controlling the diameter of the porous glass body by the flow rate of the adjusting gas to be blown out, e.g. Ar gas.
35 De blaasmondstukken 91, 95 en 96 worden bepaald door tussenwanden 98 en 99, aangebracht in een buis 97 met een rechthoekige dwarsdoorsnede.The blowing nozzles 91, 95 and 96 are defined by partitions 98 and 99 fitted in a tube 97 of rectangular cross section.
De mondstukken 92, 93 en 94, voorzien van rechthoekige dwarsdoorsneden, 8005546 35 zijn gevormd door het achtereenvolgens amgeven van de rechthoekige huis 9T door een aantal huizen 100, 101 en 102 met rechthoekige dwarsdoorsneden. Deze huizen 97, 100, 101 en 102 en de tussenwanden 98 en 99 zijn gemaakt van silicium dioxydeglas. De betreffende geometrische afme-5 tingen van de betreffende, gedeelten van de toorts k voor de kern kunnen vergelijkenderwijze worden beschouwd aan de hand van de in fig. 21A aangegeven schaal (10 mm).The nozzles 92, 93 and 94, having rectangular cross sections, 8005546 35 are formed by successively amassing the rectangular housing 9T through a plurality of houses 100, 101 and 102 having rectangular cross sections. These houses 97, 100, 101 and 102 and the partitions 98 and 99 are made of silicon dioxide glass. The respective geometrical dimensions of the respective portions of the torch k for the core can be considered comparatively with reference to the scale (10 mm) shown in Fig. 21A.
Het verband van de stromingssnelheid van het verstellende Ar gas, geblazen uit het blaasmondstuk 95 voor het verstellen van de dia-10 meter, met het poreuze, glazen kernlichaam 11A, is afgebeeld in fig.The relationship of the flow rate of the adjusting Ar gas blown from the diameter adjustment nozzle 95 to the porous glass core body 11A is shown in FIG.
22. Fig. 22 geeft aan, dat de diameter van het voorlopig gevormde, poreuze, glazen werkstuk wordt veranderd door het veranderen van de blaas-snelheid van het verstellende gas. Door het voordeel trekken hieruit, wordt het poreuze, glazen lichaam 11A met de juiste diameter gevormd.22. FIG. 22 indicates that the diameter of the pre-formed porous glass workpiece is changed by changing the blowing rate of the adjusting gas. By taking advantage of this, the porous glass body 11A of the correct diameter is formed.
15 Wannéér het poreuze, glazen lichaam 11B voor de bekleding met een vaste buitendiameter wordt gevoimd rond het lichaam 11A voor de kern door de bekledingstoorts 5, zoals weergegeven in fig. 12, is het mogelijk het poreuze, glazen lichaam 12 te verkrijgen met een gewenste bekledings-tot-kerndiamet erverhouding.When the porous glass body 11B for the fixed outer diameter cladding is voided around the core body 11A by the coating torch 5, as shown in Fig. 12, it is possible to obtain the porous glass body 12 with a desired coating-to-core diameter ratio.
20 Rekening houdende met de afmetingen van het algemene vervaardi- gingsstelsel en de opbouwende snelheid per tijdseenheid, kunnen de afmetingen van de kerntoorts 4 op juiste wijze worden vastgesteld.Taking into account the dimensions of the general manufacturing system and the building speed per unit time, the dimensions of the core torch 4 can be correctly determined.
Hoewel bij de in fig. 12 weergegeven uitvoeringsvorm gebruik wordt gemaakt van een enkele bekledingstoorts 5 voor het afzetten van het po-25 reuze, glazen lichaam 11B voor het bekleden, is het gebruik van een aantal bekledingstoortsen voor het gemakkelijk en stabiel afzetten van het poreuze, glazen lichaam 11B voor het bekleden, toelaatbaar.Although in the embodiment shown in Fig. 12, a single coating torch 5 is used to deposit the porous glass body 11B for coating, the use of a number of coating torches for easy and stable deposition of the porous , glass body 11B for coating, permissible.
Fig. 23 toont een vervaardigingsgedeelte voor een voorlopig gevormd, poreus, glazen werkstuk van de inrichting voor het vervaardigen 30 van een voorlopig gevormd werkstuk, waarbij twee bekledingstoortsen 5-1 en 5 ~ 2 worden gebruikt voor het gestalte geven aan de onderhavige werkwijze. Volgens fig. 23 wordt als bekledingstoorts h gebruik gemaakt van een toorts met dezelfde construktie als weergegeven in fig. 21A en 21B.Fig. 23 shows a manufacturing portion for a pre-formed porous glass workpiece of the pre-formed workpiece manufacturing apparatus 30, using two coating torches 5-1 and 5-2 to shape the present process. According to FIG. 23, a torch of the same construction as shown in FIGS. 21A and 21B is used as the coating torch h.
De bekledingstoortsen 5-1 en 5 - 2 zijn dezelfde als weergegeven in fig. 35 17A en 17B, voorzien van de vierlagige buisconstruktie. Deze toortsen 5-1 en 5 ^ 2 zijn volgens de axiale richting 2A van de draagstang 2 op onderlinge afstand geplaatst. Bij het vormen van het glazen lichaam, 8005546 « 36 wordt het poreuze, glazen kernlichaam 11A eerst gevormd door de keratoorts 4, waarna een eerste poreus, glazen hekledingslichaam 11B — 1 wordt gevormd op het poreuze glazen lichaam 11A door de bekledingstoorts 5 - 1, en een tweede poreus, glazen hekledingslichaam 11B - 2 door de bekle-5 dingstoorts 5-2.The coating torches 5-1 and 5-2 are the same as shown in Figs. 35 17A and 17B, having the four-layer tube construction. These torches 5-1 and 5 ^ 2 are spaced apart in the axial direction 2A of the carrying rod 2. In forming the glass body, 800554636, the porous glass core body 11A is first formed by the kera torch 4, after which a first porous glass stern casing 11B-1 is formed on the porous glass body 11A by the coating torch 5-1, and a second porous glass stern casing 11B-2 through the coating torch 5-2.
Een voorbeeld van de gastoevoer omstandigheden aan de toortsen U, 5—1 en 5 -2 wordt hierna gegeven.An example of the gas supply conditions to torches U, 5-1 and 5-2 is given below.
Keratoorts U :Kera torch U:
Blaasmondstuk 91 voor uitgangsmat eriaalgas : 10. SiCl. (Uo° C voor verzadigingstemperatuur, 70 cm /min voor Ar draaggasstromingssnel-heid), GeCl. (20° C voor verzadigings- 4,1 3 temperatuur, 50 cm /min voor Ar draag-gasstromingssnelheid) 15' Blaasmondstuk 92 voor inert gas : 1,5 1/min voor Ar gas Blaasmondstuk 93 voor verbrandingsgas : 2 1/min voor Hg gas Blaasmondstuk 9^ voor hulpgas : 20 7 1/min voor 0g gasBlowing nozzle 91 for raw material gas: 10. SiCl. (Uo ° C for saturation temperature, 70 cm / min for Ar carrier gas flow rate), GeCl. (20 ° C for saturation 4.1 3 temperature, 50 cm / min for Ar carrier gas flow rate) 15 'Blowing nozzle 92 for inert gas: 1.5 1 / min for Ar gas Blowing nozzle 93 for combustion gas: 2 1 / min for Hg gas Blow nozzle 9 ^ for auxiliary gas: 20 7 1 / min for 0g gas
Blaasmondstuk 95 voor diameter-verstellend gas : 1/min voor Ar gasBlowing nozzle 95 for diameter-adjusting gas: 1 / min for Ar gas
Blaasmondstuk 96 voor hulpverbrandingsgas : 1 1/min voor Hg gas.Blow nozzle 96 for auxiliary combustion gas: 1 1 / min for Hg gas.
25 Bekledingstoorts 5 - 1 :25 Casing torch 5 - 1:
Blaasmondstuk 71 voor uitgangsmateriaalgas :Blowing nozzle 71 for raw material gas:
SiCIk {k0° C voor verzadigingstemperatuur, ^ 3 100 cm /min voor Ar draaggasstramings-snelheid) " 30 Blaasmondstuk 72 voor inert gas : 1 1/min voor He gasSiCIk {k0 ° C for saturation temperature, ^ 3 100 cm / min for Ar carrier gas velocity) "30 Blow nozzle 72 for inert gas: 1 1 / min for He gas
Blaasmondstuk 73 voor verbrandingsgas : 3 1/min voor Hg gas Blaasmondstuk 7^ voor hulpgas : 35 k 1/min voor 0g gasBlow nozzle 73 for combustion gas: 3 1 / min for Hg gas Blow nozzle 7 ^ for auxiliary gas: 35 k 1 / min for 0g gas
Bekledingstoorts 5 - 2 :Cladding torch 5 - 2:
Blaasmondstuk 71 voor uitgangsmat eriaalgas : 8005546Nozzle 71 for material gas outlet: 8005546
VV
3737
SiCl. (kO° C voor verzadigingstemperatuur, 3 200 cm /min voor Ar draaggas stromingssnelheid)SiCl. (kO ° C for saturation temperature, 3,200 cm / min for Ar carrier gas flow rate)
Blaasmondstuk J2 voor inert gas : 5 1 1/min voor He gasBlowing nozzle J2 for inert gas: 5 1 1 / min for He gas
Blaasmondstuk 73 voor verbrandingsgas : 3,5 1/min voor Eg gasBlow nozzle 73 for combustion gas: 3.5 1 / min for Eg gas
Blaasmondstuk 7¾ voor hulpgas : 4 1/min voor 0^ gas.Blow nozzle 7¾ for auxiliary gas: 4 1 / min for 0 ^ gas.
10 Onder deze omstandigheden van stromingssnelheid, wordt het po reuze. glazen kernlichaam 11A met een diameter van 10 mm gevormd met een groeisnelheid van ongeveer ^0 mm/h. Een eerste poreus, glazen bekledings-lichaam 11B - 1 met een diameter van ongeveer 30 mm wordt gevormd rond het glazen lichaam 11A. Een tweede poreus, glazen bekledingslichaam 11B-15 2 met een diameter van ongeveer 60 mm wordt verder gevormd rond het eerste, poreuze glazen bekledingslichaam 11B - 1. Een voorlopig gevormd, doorzichtig, glazen werkstuk wordt na ongeveer tien uur vervaardigd. Het voorlopig gevormde, doorzichtige, glazen werkstuk heeft een buitendiameter van 30 mm, een kerndiameter van 5 mm en een werkzame lengte van 20 15 cm. In dit geval is het brekingsindexverschil tussen de kern- en be-kledingsgebieden gelijk aan 0,00½.Under these flow velocity conditions, it becomes porous. glass core body 11A with a diameter of 10 mm formed with a growth rate of about ^ 0 mm / h. A first porous glass cladding body 11B-1 with a diameter of about 30 mm is formed around the glass body 11A. A second porous glass cladding body 11B-15 2 with a diameter of about 60 mm is further formed around the first porous glass cladding body 11B-1. A preliminary shaped transparent glass workpiece is produced after about ten hours. The preliminary shaped transparent glass workpiece has an outer diameter of 30 mm, a core diameter of 5 mm and an effective length of 15 cm. In this case, the refractive index difference between the core and coating regions is 0.00½.
De afmeting van de buis 50 van silicium dioxydeglas wordt zodanig gekozen, dat de kerndiameter in de optische vezel gelijk is aan 8 ^urn. Vervolgens wordt het voorlopig gevormde, doorzichtige, glazen 25 werkstuk onderworpen aan het omhullen, zoals weergegeven in fig. 13, en tenslotte getrokken. De zodoende verkregen optische vezel heeft een drempelgolflengte van 1,13 ^um. Twee enkelvoudige, optische vezels, elk met een lengte van 25 km, kunnen worden verkregen van het voorlopig gevormde, doorzichtige, glazen werkstuk met een lengte van 15 cm. Het op-30 tische overbrengingsverlies van deze optische vezel is uiterst klein: ongeveer 0,5 dB/km bij een golflengte van 1,55 /urn. Het OH absorptie-verlies bij een golflengte van 1,39 /Urn is uiterst klein : 2 dB/km of minder.The size of the silicon dioxide glass tube 50 is selected such that the core diameter in the optical fiber is 8 µm. Then, the pre-formed transparent glass workpiece is subjected to wrapping, as shown in Fig. 13, and finally drawn. The optical fiber thus obtained has a threshold wavelength of 1.13 µm. Two single optical fibers, each 25 km long, can be obtained from the provisionally formed transparent glass workpiece 15 cm long. The optical transmission loss of this optical fiber is extremely small: about 0.5 dB / km at a wavelength of 1.55 µm. The OH absorption loss at a wavelength of 1.39 / Urn is extremely small: 2 dB / km or less.
Zoals hiervoor beschreven speelt volgens de aanvrage de kemtoorts, 35 waarvan het blaasmondstuk voor uitgangsmateriaalgas afwijkt van het blaasmondstuk voor het verbrandingsgas, een belangrijke rol bij het versmallen van het poreuze, glazen kernliehaam en het dus vergroten van de 8005545 t 38 bekledings-tot-kerndiameterverhouding. Op te merken is, dat zelfs in het geval van een toorts, waarvan het blaasmondstuk voor uitgangsmateriaal-gas geometrisch niet afwijkt, bijvoorbeeld de in dwarsdoorsnede in fig.As described above, according to the application, the core torch, the raw material gas blowing nozzle of which is different from the combustion gas blowing nozzle, plays an important role in narrowing the porous glass core body and thus increasing the 8005545 t 38 coating-to-core diameter ratio . It should be noted that even in the case of a torch, from which the raw material-gas blowing nozzle does not deviate geometrically, for example, the cross section in FIG.
2k afgebeelde toorts, het uitzetten van de fijne glasdeeltjes in hoofd-5 zaak kan worden voorkomen indien het uit de toorts geblazen uitgangsma-teriaalgas geometrisch wordt af gebogen.2k depicted torch, expansion of the fine glass particles in the main can be prevented if the torch blown raw material gas is bent geometrically.
In fig. 2k duidt het verwijzingscijfer 111 een blaasmondstuk voor uitgangsmateriaalgas aan, het verwijzingscijfer 112 een blaasmondstuk voor inert gas, het verwijzingscijfer 113 een blaasmondstuk voor ver-10 brandingsgas, het verwijzingcijfer 11¾ een blaasmondstuk voor hulpgas en de yerwijzingscijfers 115 en 116 blaasmondstukken voor regelgas. De blaasmondstukken 111, 115 en 116 worden bepaald door tussenwanden 118 en 119', symmetrisch aangebracht in een buis 117, die in dwarsdoorsnede rechthoekig is. De blaasmondstukken 112, 113 en 11h, voorzien van recht-15 hoekige dwarsdoorsneden, zijn gevormd door het omgeven van de rechthoekige buis 117 door een aantal rechthoekige buizen 120, 121 en 122. Silicium dioxydeglas kan worden gebruikt voor de buizen 117, 120, 121 en 122 en voor de tussenwanden 118 en 119· De afmetingen van de betreffende gedeelten van de toorts U kunnen worden gezien door gebruikmaking 20 van de in fig. 2k aangegeven schaal (10 mm).In Fig. 2k, reference numeral 111 denotes a raw material gas blowing nozzle, reference numeral 112 denotes an inert gas blowing nozzle, reference numeral 113 denotes a combustion gas blowing nozzle, reference numeral 11¾ indicates an auxiliary gas blowing nozzle, and reference numerals 115 and 116 control gas nozzles. . The blowing nozzles 111, 115 and 116 are defined by partitions 118 and 119 'symmetrically arranged in a tube 117 which is rectangular in cross section. The blowing nozzles 112, 113 and 11h, having rectangular cross sections, are formed by surrounding the rectangular tube 117 by a number of rectangular tubes 120, 121 and 122. Silicon dioxide glass can be used for the tubes 117, 120, 121 and 122 and for the partition walls 118 and 119 · The dimensions of the respective portions of the torch U can be seen using the scale (10 mm) shown in Fig. 2k.
Een voorbeeld van de gastoevoeromstandigheden naar de kerntoorts U, weergegeven in fig. 2k, wordt hierna gegeven.An example of the gas supply conditions to the core torch U, shown in Fig. 2k, is given below.
Blaasmondstuk 111 voor uitgangsmateriaalgas :Blowing nozzle 111 for raw material gas:
SiCli (U0° C voor verzadigingstem- ^ 3 25 peratuur, 70 cm /min voor Ar draag-SiCli (U0 ° C for saturation temperature ^ 3 25 temperature, 70 cm / min for Ar bearing
gasstromingssnelheid), GeCl. (20° Cgas flow rate), GeCl. (20 ° C
** 3 voor verzadigingstemperatuur, 50 cm' / min voor Ar draaggasstromingssnelheid)** 3 for saturation temperature, 50 cm '/ min for Ar carrier gas flow rate)
Blaasmondstuk 112 voor inert gas : 30 Ar gas 1,5 1/minInert gas nozzle 112: 30 Ar gas 1.5 rpm
Blaasmondstuk 113 voor verbrandingsgas:Blowing nozzle 113 for combustion gas:
Hg gas 1 1/minHg gas 1 1 / min
Blaasmondstuk 11¾ voor hulpgas : 0g gas 7 1/min 35 Blaasmondstuk 115 voor regelgas :Blow nozzle 11¾ for auxiliary gas: 0g gas 7 rpm 35 Blow nozzle 115 for control gas:
Hg gas 2 1/minHg gas 2 1 / min
Blaasmondstuk 116 voor regelgas: geen.Control gas blowing nozzle 116: none.
8005546 ► « * 398005546 ► «* 39
Onder deze gastoevoeromstandigheden groeit het poreuze, glazen lichaam in een zodanige opstelling, dat het blaasmondstuk 115 voor re-gelgas zich hij een bovenste plaats bevindt, en het mondstuk 116 op een onderste plaats is aangebracht. Het poreuze., glazen kernlichaam 5 11A met een betrekkelijk kleine diameter van 25 mm, wordt verkregen. Dit komt, omdat de stroom fijne glasdeeltjes aanzienlijk beneden de zuurstof-vaterstofstroom bij het blaaseinde van de kerntoorts H onder de voornoemde gastoevoeromstandigheden vordt afgebogen. Wanneer in dit verband de stromingssnelheid van H2 gas, toegevoerd aan de blaasmondstukken 10 115 en 116 voor het regelgas, gelijk is, bijvoorbeeld 1 l/min, is de diameter van het poreuze, glazen kernlichaam 11A ongeveer 50 mm, zodat dit geval dus faalt in het verkleinen van de diameter van het glazen liehaam 11A. Het is duidelijk, dat de vorming van het poreuze, glazen lichaam door de kerntoorts, die het uitgangsmateriaal afbuigend uit-15 blaast ten opzichte van de zuurstof-waterstofv-amstroom binnen het kader van de uitvinding valt, ~Under these gas supply conditions, the porous glass body grows in such an arrangement that the control gas blowing nozzle 115 is in an upper position, and the nozzle 116 is located in a lower position. The porous glass core body 11A with a relatively small diameter of 25 mm is obtained. This is because the flow of fine glass particles is diverted significantly below the oxygen-hydrogen flow at the blow end of the core torch H under the aforementioned gas supply conditions. In this connection, when the flow rate of H 2 gas supplied to the control gas blowing nozzles 10 115 and 116 is equal, e.g. 1 l / min, the diameter of the porous glass core body 11A is about 50 mm, so that this case fails in decreasing the diameter of the glass body 11A. It is clear that the formation of the porous glass body by the core torch, which deflects the raw material deflectively with respect to the oxygen-hydrogen flow, is within the scope of the invention.
Zoals- uit het voorgaande duidelijk is, heeft de uitvinding de volgende voordelige gevolgen : (1) Het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk kan stabiel groeien 20 in de axiale richting met een kleine schommeling (in de orde van + 1 mm) van de buitendiameter van het voorlopig gevormde werkstuk.In het bijzonder wanneer de hellingshoek d - 30° - k0° en de afstand A = 5 - 10 mm, wordt de buitendiameterschcrameling verkleind tot minder dan + 0,5 mm.As is apparent from the foregoing, the invention has the following advantageous consequences: (1) The preliminary shaped porous workpiece can grow stably in the axial direction with a small fluctuation (of the order of + 1 mm) of the outer diameter of the preliminary workpiece. In particular, when the angle of inclination d - 30 ° - k0 ° and the distance A = 5 - 10 mm, the outer diameter scaling is reduced to less than + 0.5 mm.
(2) Wanneer de hellingshoek 0 tussen 10° en 60° ligt, kan de 25 groeisnelheid in de axiale richting gemakkelijk worden verbeterd. In het bijzonder wanneer θ = 30 - 4θ° wordt de groeisnelheid tot 70 - 100 mm/h vergroot, waarbij het gemakkelijk is een lang, voorlopig gevormd werkstuk te vervaardigen, dat overeenkomt met een optische vezel met een lengte van 50 - 100 km.(2) When the angle of inclination 0 is between 10 ° and 60 °, the growth rate in the axial direction can be easily improved. In particular, when θ = 30 - 4θ °, the growth rate is increased to 70 - 100 mm / h, making it easy to produce a long, pre-formed workpiece corresponding to an optical fiber 50 - 100 km in length.
30 (3) Het verschaffen van de afvoerpoort nabij het groeioppervlak van het voorlopig gevormde werkstuk met een afstand van 1 - 50 mm vanaf het groeioppervlak voorkomt de vorming van de fijne glasdeeltjeslaag met een lage, schijnbare dichtheid op de omtrek van het voorlopig gevormde, poreuze, glazen werkstuk. Als gevolg hiervan groeit het voorlopig gevorm-35 de, poreuze werkstuk stabiel met een regelmatige buitendiameter zonder de vorming yan ’’barsten" in het omtreksoppervlak van het voorlopig ge-vorde werkstuk.(3) Providing the discharge port near the growth surface of the preliminary shaped workpiece with a distance of 1 - 50 mm from the growth surface prevents the formation of the fine glass particle layer with a low apparent density on the periphery of the preliminary shaped, porous , glass workpiece. As a result, the preliminary shaped porous workpiece grows stably with a regular outer diameter without the formation of "cracks" in the peripheral surface of the preliminary shaped workpiece.
€ 0 0 5 5 4 6 ko (i+) De brekingsindexverdeling is regelbaar door het toepassen ran een t emperatuursverdeling op het groeioppervlak van het voorlopig gevormde, poreuze werkstuk. Dientengevolge kunnen optische vezels met een gegradueerde index en voorzien van een "brede bandbreedte en weinig 5 verlies worden vervaardigd.€ 0 0 5 5 4 6 ko (i +) The refractive index distribution is adjustable by applying a temperature distribution to the growth surface of the provisionally formed, porous workpiece. As a result, graduated index optical fibers having a wide bandwidth and low loss can be manufactured.
(5) Een optische vezel met weinig verlies kan worden vervaardigd door de stappen van het stabiel in de axiale richting doen groeien van het voorlopig gevormde,poreuze werkstuk met verminderde schommeling van de buitendiameter, en van het op het voorlopig gevormde kemwerkstuk 10 af zetten van een voorlopig gevormd, bekled ingswerkstuk. Door toepassing van de uitvinding kan dus een samengestelde, optische vezel of een enkelvoudige, optische vezel met weinig verlies worden vervaardigd.(5) A low loss optical fiber can be manufactured by the steps of stably growing in the axial direction the preliminary shaped, porous workpiece with reduced oscillation of the outer diameter, and depositing on the preliminary formed core workpiece 10 a preliminary shaped coating workpiece. Thus, by using the invention, a composite optical fiber or a single optical fiber can be manufactured with little loss.
(6) Derhalve is de onderhavige vervaardigingswerkwijze geschikt voor de massaproduktie van lange, optische vezels met weinig verlies.(6) Therefore, the present manufacturing method is suitable for the mass production of long, low loss optical fibers.
15 Dit heeft een vermindring tot gevolg van de kosten van de optische vezel. In dit verband is te verwachten,, dat de uitvinding bij draagt tot het verwezenlijken van een optisch overbr engst elsel met korte kabellengte, een optisch overbrengnetwerk voor abonni's, en dergelijke.This results in a reduction of the cost of the optical fiber. In this connection, it is to be expected that the invention will contribute to the realization of a short cable length optical transmission system, an optical transmission network for subscribers, and the like.
(7) Een poreus, glazen kernlichaam met een kleine diameter van 20 minder dan 20 mm wordt gemakkelijk vervaardigd. Dientengevolge kan een voorlopig gevormd, glazen werkstuk voor een enkelvoudige, optische vezel met een bekledings-tot-kerndiameterverhouding, die gelijk is aan of groter dan 3 met de VAD-werkwijze worden vervaardigd. Dit maakt de massaproduktie mpgelijk van enkelvoudige, optische vezels met een grote leng-25 te en weinig verlies.(7) A porous glass core body with a small diameter of less than 20 mm is easily manufactured. As a result, a pre-formed single optical fiber glass workpiece with a coating-to-core diameter ratio equal to or greater than 3 can be manufactured by the VAD method. This makes it possible to mass-produce single optical fibers of great length and low loss.
(8) De onderhavige vervaardigingswerkwijze kan ook worden toegepast voor het vervaardigen van voorlopig gevormde werkstukken voor samengestelde optische vezels. In dit geval kan de dikte van het poreuze, glazen bekledingslichaam zijn verdikt, zodat er geen noodzaak bestaat 30 voor een omhullende hulpbuis van silicium dioxyde.(8) The present manufacturing method can also be used for manufacturing pre-formed composite fiber optic workpieces. In this case, the thickness of the porous glass cladding body may be thickened, so that there is no need for an auxiliary silicon dioxide envelope tube.
De uitvinding is gedetailleerd beschreven met betrekking tot voorkeur suitvoeringsvormen, en het is uit het voorgaande voor deskundigen duidelijk, dat veranderingen en wijzigingen kannen worden gemaakt zonder de uitvinding in zijn bredere aspecten te verlaten, en de uitvinding in 35 de volgende conclusies dekt derhalve al dergelijke veranderingen en wijzigingen, als vallende binnen het kader daarvan.The invention has been described in detail with respect to preferred embodiments, and it is apparent from the foregoing that those skilled in the art can make changes and modifications without departing from the invention in its broader aspects, and the invention in the following claims therefore covers all such changes and modifications, if falling within the framework thereof.
80055468005546
Claims (22)
Applications Claiming Priority (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12953079A JPS6044258B2 (en) | 1979-10-09 | 1979-10-09 | synthesis torch |
| JP12953079 | 1979-10-09 | ||
| JP3380 | 1980-01-07 | ||
| JP3480 | 1980-01-07 | ||
| JP3380A JPS5938171B2 (en) | 1980-01-07 | 1980-01-07 | Manufacturing method of optical fiber base material |
| JP3480A JPS5696740A (en) | 1980-01-07 | 1980-01-07 | Preparation of optical fiber matrix |
| JP9384180A JPS6041627B2 (en) | 1980-07-11 | 1980-07-11 | Manufacturing method of optical fiber base material |
| JP9384180 | 1980-07-11 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8005546A true NL8005546A (en) | 1981-04-13 |
| NL189814C NL189814C (en) | 1993-08-02 |
Family
ID=27453081
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NLAANVRAGE8005546,A NL189814C (en) | 1979-10-09 | 1980-10-07 | METHOD FOR MANUFACTURING PROVISIONALLY FORMED OPTICAL FIBERS; NUCLEAR TORCH FOR MANUFACTURING PROVISIONALLY FORMED POROUS CORE WORKS. |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE3036915C2 (en) |
| FR (1) | FR2467180B1 (en) |
| GB (3) | GB2059944B (en) |
| IT (1) | IT1133839B (en) |
| NL (1) | NL189814C (en) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57100934A (en) * | 1980-12-12 | 1982-06-23 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Manufacturing of optical fiber preform |
| JPS57100933A (en) * | 1980-12-12 | 1982-06-23 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Preparation of base material for optical fiber |
| US4378985A (en) * | 1981-06-04 | 1983-04-05 | Corning Glass Works | Method and apparatus for forming an optical waveguide fiber |
| NL8103648A (en) * | 1981-08-03 | 1983-03-01 | Philips Nv | METHOD FOR MANUFACTURING FORMS FOR DRAWING OPTICAL FIBERS AND FORMS ACCORDING TO THIS METHOD AND FOR APPARATUS FOR MANUFACTURING OPTICAL FIBERS |
| US4389229A (en) * | 1981-10-01 | 1983-06-21 | Western Electric Co., Inc. | Methods and apparatus for fabricating a lightguide preform |
| JPS6059178B2 (en) * | 1982-03-12 | 1985-12-24 | 日本電信電話株式会社 | Method for manufacturing base material for optical fiber |
| DE3371291D1 (en) * | 1982-04-26 | 1987-06-11 | Western Electric Co | Vapor-phase axial deposition system |
| DE3219544A1 (en) * | 1982-05-25 | 1983-12-01 | Licentia Patent-Verwaltungs-Gmbh, 6000 Frankfurt | Process for the production of an optical waveguide |
| US4568370A (en) * | 1982-09-29 | 1986-02-04 | Corning Glass Works | Optical fiber preform and method |
| DE3240355C1 (en) * | 1982-11-02 | 1983-11-17 | Heraeus Quarzschmelze Gmbh, 6450 Hanau | Process for the production of an elongated glass body with an inhomogeneous refractive index distribution |
| JPS59232934A (en) * | 1983-06-17 | 1984-12-27 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Production of base material for optical fiber |
| EP0150247B1 (en) * | 1984-01-31 | 1988-10-19 | Nippon Telegraph And Telephone Corporation | Method of fabricating optical fiber preforms |
| CA1284921C (en) * | 1984-02-27 | 1991-06-18 | Hiroyuki Suda | Method, apparatus and burner for fabricating an optical fiber preform |
| JPS6126532A (en) * | 1984-07-13 | 1986-02-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Production of base material for optical fiber |
| JPS61197439A (en) * | 1985-02-27 | 1986-09-01 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Production of porous glass rod and devices therefor |
| US5110335A (en) * | 1990-06-25 | 1992-05-05 | At&T Bell Laboratories | Method of glass soot deposition using ultrasonic nozzle |
| JP3118822B2 (en) * | 1990-09-07 | 2000-12-18 | 住友電気工業株式会社 | Method for manufacturing glass articles |
| JP3832008B2 (en) * | 1997-02-28 | 2006-10-11 | 株式会社ニコン | Quartz glass manufacturing equipment |
| USD415315S (en) | 1998-04-24 | 1999-10-12 | The Gillette Company | Razor cartridge |
| DE10058558C2 (en) * | 2000-11-24 | 2002-11-07 | Heraeus Quarzglas | Method and device for producing a quartz glass body |
| PL2853362T3 (en) | 2013-09-25 | 2017-01-31 | Bic Violex S.A. | A shaving blade cartridge |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4135901A (en) * | 1974-12-18 | 1979-01-23 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method of manufacturing glass for optical waveguide |
| FR2313327A1 (en) * | 1975-06-06 | 1976-12-31 | Quartz & Silice | VERY HIGH PURITY GLASS PREPARATION PROCESS USED IN PARTICULAR FOR THE MANUFACTURE OF OPTICAL FIBERS |
| CH620181A5 (en) * | 1975-08-16 | 1980-11-14 | Heraeus Schott Quarzschmelze | Process for the preparation of synthetic quartz glass, apparatus to carry out the process, and the use of the synthetic quartz glass |
| JPS52121341A (en) * | 1976-04-06 | 1977-10-12 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Production of optical fiber base materials and production apparatus fo r the same |
| JPS5927728B2 (en) * | 1977-08-11 | 1984-07-07 | 日本電信電話株式会社 | Manufacturing method of sooty glass rod |
| JPS54112218A (en) * | 1978-02-20 | 1979-09-03 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Production of optical fiber |
| JPS54116429A (en) * | 1978-03-03 | 1979-09-10 | Hitachi Ltd | Production of material for optical fiber |
-
1980
- 1980-09-30 DE DE3036915A patent/DE3036915C2/en not_active Expired
- 1980-10-02 GB GB8031821A patent/GB2059944B/en not_active Expired
- 1980-10-07 NL NLAANVRAGE8005546,A patent/NL189814C/en not_active IP Right Cessation
- 1980-10-08 FR FR8021512A patent/FR2467180B1/en not_active Expired
- 1980-10-09 IT IT25227/80A patent/IT1133839B/en active
-
1983
- 1983-01-14 GB GB08301030A patent/GB2128981B/en not_active Expired
- 1983-01-14 GB GB08301031A patent/GB2128982B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2059944B (en) | 1983-11-30 |
| GB8301031D0 (en) | 1983-02-16 |
| GB8301030D0 (en) | 1983-02-16 |
| GB2059944A (en) | 1981-04-29 |
| IT1133839B (en) | 1986-07-24 |
| GB2128981A (en) | 1984-05-10 |
| DE3036915C2 (en) | 1987-01-22 |
| NL189814C (en) | 1993-08-02 |
| IT8025227A0 (en) | 1980-10-09 |
| DE3036915A1 (en) | 1981-04-23 |
| GB2128982A (en) | 1984-05-10 |
| FR2467180B1 (en) | 1986-07-11 |
| FR2467180A1 (en) | 1981-04-17 |
| GB2128982B (en) | 1984-10-31 |
| GB2128981B (en) | 1984-10-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8005546A (en) | METHOD FOR MANUFACTURING PROVISIONALLY FORMED OPTICAL FIBERS | |
| US4345928A (en) | Fabrication method of single-mode optical fiber preforms | |
| RU2217391C2 (en) | Method of forming tubular element for production of optical fiber by means of external plasma precipitation from vapor phase | |
| US4367085A (en) | Method of fabricating multi-mode optical fiber preforms | |
| KR830002157B1 (en) | Method of making optical waveguide soot preform | |
| RU2235071C2 (en) | Method for preparing optical fiber blank | |
| US4642129A (en) | Method for manufacturing preforms of glass for optical fibers | |
| CA1233080A (en) | Method of fabricating optical fiber preforms | |
| US6145344A (en) | Method for the preparation of a porous silica glass preform for optical fibers | |
| KR102545709B1 (en) | Method for manufacturing porous glass deposit for optical fiber | |
| US4312654A (en) | Method and apparatus for making large diameter optical waveguide preforms | |
| JP3675579B2 (en) | Manufacturing method of optical fiber preform | |
| JPH01138147A (en) | Production of single-mode optical fiber preform | |
| JPS6048456B2 (en) | Method for manufacturing base material for optical fiber | |
| JPH0788231B2 (en) | Manufacturing method of optical fiber preform | |
| JPS59174538A (en) | Manufacture of base material for optical fiber | |
| JPH0525818B2 (en) | ||
| JP2945660B1 (en) | Method for producing porous glass preform for optical fiber | |
| KR910010208A (en) | Process for preparing preforms treated with metal oxides | |
| JPS629295Y2 (en) | ||
| JPH0327493B2 (en) | ||
| JPS6041627B2 (en) | Manufacturing method of optical fiber base material | |
| Dorn et al. | Mechanical shaping of preforms for low loss at low cost | |
| JPS5734033A (en) | Preparation of glass preform for optical fiber | |
| JPS593028A (en) | Manufacture of base material for optical fiber |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| AK | Correction of former applications already laid open |
Free format text: SHOULD BE DELETED IN PAT.BUL.19/83 OF 831003,PAGES 1877 AND 1879 |
|
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| CNR | Transfer of rights (patent application after its laying open for public inspection) |
Free format text: NIPPON TELEGRAPH AND TELEPHONE CORPORATION |
|
| BC | A request for examination has been filed | ||
| V4 | Discontinued because of reaching the maximum lifetime of a patent |
Free format text: 20001007 |