NL1012616C2 - Werkwijze ter vervaardiging van een voorvorm, alsmede vezel verkregen uit een dergelijke voorvorm. - Google Patents

Werkwijze ter vervaardiging van een voorvorm, alsmede vezel verkregen uit een dergelijke voorvorm. Download PDF

Info

Publication number
NL1012616C2
NL1012616C2 NL1012616A NL1012616A NL1012616C2 NL 1012616 C2 NL1012616 C2 NL 1012616C2 NL 1012616 A NL1012616 A NL 1012616A NL 1012616 A NL1012616 A NL 1012616A NL 1012616 C2 NL1012616 C2 NL 1012616C2
Authority
NL
Netherlands
Prior art keywords
carrier tube
support tube
tube
oven
electric resistance
Prior art date
Application number
NL1012616A
Other languages
English (en)
Inventor
Dennis Robert Simons
Henrikus Lambertus Mari Jansen
Antonius Henricus Elisa Breuls
Original Assignee
Plasma Optical Fibre Bv
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to NL1012616A priority Critical patent/NL1012616C2/nl
Application filed by Plasma Optical Fibre Bv filed Critical Plasma Optical Fibre Bv
Priority to KR1020027000610A priority patent/KR100679708B1/ko
Priority to DE60044027T priority patent/DE60044027D1/de
Priority to PCT/NL2000/000469 priority patent/WO2001005721A1/en
Priority to CN008104123A priority patent/CN1217875C/zh
Priority to EP00946526A priority patent/EP1200365B1/en
Priority to AT00946526T priority patent/ATE461159T1/de
Priority to JP2001511383A priority patent/JP4885392B2/ja
Priority to AU60266/00A priority patent/AU6026600A/en
Priority to BRPI0012484-2A priority patent/BR0012484B1/pt
Priority to US09/615,662 priority patent/US6718801B1/en
Priority to GCP2000764 priority patent/GC0000199A/en
Application granted granted Critical
Publication of NL1012616C2 publication Critical patent/NL1012616C2/nl
Priority to US10/409,735 priority patent/US20030209039A1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
    • C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
    • C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
    • C03B37/018—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD] by glass deposition on a glass substrate, e.g. by inside-, modified-, plasma-, or plasma modified- chemical vapour deposition [ICVD, MCVD, PCVD, PMCVD], i.e. by thin layer coating on the inside or outside of a glass tube or on a glass rod
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
    • C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
    • C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
    • C03B37/018—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD] by glass deposition on a glass substrate, e.g. by inside-, modified-, plasma-, or plasma modified- chemical vapour deposition [ICVD, MCVD, PCVD, PMCVD], i.e. by thin layer coating on the inside or outside of a glass tube or on a glass rod
    • C03B37/01861—Means for changing or stabilising the diameter or form of tubes or rods
    • C03B37/01869—Collapsing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B23/00—Re-forming shaped glass
    • C03B23/04—Re-forming tubes or rods
    • C03B23/043—Heating devices specially adapted for re-forming tubes or rods in general, e.g. burners
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
    • C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
    • C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
    • C03B37/018—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD] by glass deposition on a glass substrate, e.g. by inside-, modified-, plasma-, or plasma modified- chemical vapour deposition [ICVD, MCVD, PCVD, PMCVD], i.e. by thin layer coating on the inside or outside of a glass tube or on a glass rod
    • C03B37/01807—Reactant delivery systems, e.g. reactant deposition burners
    • C03B37/01815—Reactant deposition burners or deposition heating means
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
    • C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
    • C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
    • C03B37/018—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD] by glass deposition on a glass substrate, e.g. by inside-, modified-, plasma-, or plasma modified- chemical vapour deposition [ICVD, MCVD, PCVD, PMCVD], i.e. by thin layer coating on the inside or outside of a glass tube or on a glass rod
    • C03B37/01807—Reactant delivery systems, e.g. reactant deposition burners
    • C03B37/01815—Reactant deposition burners or deposition heating means
    • C03B37/01823—Plasma deposition burners or heating means
    • C03B37/0183—Plasma deposition burners or heating means for plasma within a tube substrate
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
    • Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
  • Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
  • Inorganic Fibers (AREA)
  • Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)

Description

5
Korte aanduiding: Werkwijze ter vervaardiging van een voorvorm, alsmede vezel verkregen uit een dergelijke voorvorm.
De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een werkwijze ter vervaardiging van een voorvorm, die in wezen vrij van 0H-onzuiverheden is, voor een optische vezel waarbij op het inwendige oppervlak van een kwartsglas dragerbuis een of meer, al of niet gedoteerde 10 kwartslagen worden afgescheiden, in welke werkwijze een oven axiaal ten opzichte van de dragerbuis wordt bewogen en na het afscheiden van de kwartslagen de dragerbuis onder verwarmen tot een staafvormige voorvorm wordt gecontraheerd. De onderhavige uitvinding heeft verder betrekking op een vezel verkregen uit een dergelijke voorvorm.
15 De werkwijze zoals vermeld in de aanhef is bekend uit het Duitse Offenlegungsschrift 37 31 346. Volgens de daaruit bekende methode wordt volgens de zogenaamde MCVD-methode (Modified Chemical Vapour Deposition) het inwendige van een kwartsglas dragerbuis met een of meer gedoteerde en/of ongedoteerde glasachtige kwartslagen bedekt die met de 20 kern en/of de mantel van de te vervaardigen kwartsglas 1ichtgolfgeleider overeenkomen. Het inwendig bedekken vindt zodanig plaats dat aan een zijde van de dragerbuis een glasvormend gasmengsel, bijvoorbeeld Si Cl4 alsook 02, in de dragerbuis wordt ingeleid en daarin zodanig wordt verwarmd, bijvoorbeeld tot een temperatuur van 1600 °C, dat op het inwendige 25 oppervlak de gewenste glaslaag wordt afgescheiden. De daarvoor vereiste warmtebron is bijvoorbeeld een vlam die axiaal ten opzichte van de dragerbuis wordt bewogen. Verder is uit dit Duitse Offenlegungsschrift bekend dat de kwartsglas dragerbuis niet wordt geroteerd. Het niet roteren is hier met name van toepassing omvat de dientengevolge vereiste draaibare 30 afdichtingen bij het inleiden van de glasvormende gassen niet nodig zijn omdat dergelijke draaibare afdichtingen het nadeel zouden bezitten dat bij slechte afdichtingen volgens oncontroleerbare manier een verstorende waterdamp, bijvoorbeeld uit de luchtvochtigheid, in de dragerbuis terechtkomt.
35 Ten gevolge van het verbrandingsproces en de hoge temperaturen kunnen aldus de ongewenste 0H-groepen aan het buitenoppervlak 10126 1 6 2 van de dragerbuis worden ingebouwd. Aangezien de dragerbuis deel uitmaakt van de nog te trekken vezel is het te verwachten dat deze ingebouwde 0H-groepen problemen zullen opleveren in de optische eigenschappen van de uiteindelijke glasvezel. De aan de buitenzijde ingebouwde OH-groepen kunnen 5 ten gevolge van de verdere verwerkingsstappen bij hoge temperaturen naar binnen, te weten in de richting van de kern, diffunderen. Het is gebleken dat deze OH-groepen voor nadelige effecten zorgen in het licht geleidende deel van de optische vezel. De OH-groepen bezitten immers een brede absorptiepiek bij 1385 nm. Hierdoor treedt een extra signaalverlies op 10 in de optische glasvezel bij de op dit moment gangbare transmissiegolf-1 engten rond 1300 nm en 1500 nm. Deze absorptiepiek bij 1385 nm beperkt bovendien de toepassing van de vezel over een groot golflengtegebied, zoals volgens recente ontwikkelingen is gewenst. Een ander nadeel van de ingebouwde OH-groepen aan het buitenoppervlak van de dragerbuis is dat 15 deze de reductie van het aandeel CVD (chemical vapour deposition)-glas in de optische vezel beperken.
Het is aldus gewenst dat het effect van de naar binnen diffunderende OH-groepen zo gering mogelijk wordt gehouden en dat daarmee het signaalverlies bij de standaard transmissiegolflengten zo gering 20 mogelijk is waardoor de vezel vanuit commercieel oogpunt zeer geschikt is.
Bovendien vertonen de warmtebronnen volgens de stand van de techniek, te weten de toepassing van de vlamtechniek, een bijkomend nadeel doordat dure verbrandingsgassen worden verbruikt waarbij tevens 25 relatief veel energie verloren gaat. Daarnaast gaat een niet onaanzienli jke hoeveelheid glas ten gevolge van het verdampen van het glas in de vlam verloren en is de contractiesnelheid beperkt.
Een andere methode ter vervaardiging van een voorvorm die in wezen vrij van 0H-onzuiverheden is, is ook bekend uit het 30 Amerikaanse octrooi schrift 5.397.372. Volgens de hierin beschreven methode wordt een dampvormig mengsel, dat ten minste een glasvormend bestanddeel samen met een oxiderend medium omvat, in een eventueel roterende dragerbuis geleid, waarbij als warmtebron op het uitwendige oppervlak van de buis een waterstofvrij isothermisch plasma tot stand wordt gebracht waardoor 35 het glasvormende mengsel reageert en een glasachtig neerslag op het 1012616 r 3 inwendige oppervlak van de dragerbuis wordt gevormd waardoor een glazen voorvorm wordt vervaardigd.
Een dergelijke methode is ook bekend uit de Europese octrooiaanvrage 0 171 103 waarbij ter vervaardiging van een voorvorm om 5 een roterende dragerbuis over de axiale lengte hiervan een plasma-oven wordt bewogen. Geen gegevens zijn vermeld over de aanwezigheid van schadelijke OH-onzuiverheden.
Het axiaal ten opzichte van de dragerbuis bewegen van een oven, waarbij de dragerbuis in de oven roteert, is op zich bekend uit 10 het Amerikaanse octrooi schrift 5.090.978 waarbij een vlamboog als warmtebron wordt toegepast. Geen gegevens zijn vermeld over de aanwezigheid van schadelijke OH-onzuiverheden.
Het doel van de onderhavige uitvinding is het derhalve verschaffen van een werkwijze ter vervaardiging van een voorvorm die in 15 wezen vrij van OH-onzuiverheden is, welke werkwijze de nadelen volgens de stand van de techniek opheft.
Een ander doel van de onderhavige uitvinding is het volgens een snelle en goedkope manier vervaardigen van een voorvorm met een laag gehalte OH-onzuiverheden.
20 De werkwijze zoals vermeld in de aanhef wordt volgens de onderhavige uitvinding gekenmerkt doordat de oven een elektrische weerstandsoven omvat, in welke oven de dragerbuis wordt geroteerd, waarbij de ruimte tussen de roterende dragerbuis en de oven wordt gespoeld met een inert gas.
25 Hoewel de toepassing van een elektrische oven onder rotatie van de dragerbuis ter vervaardiging van een voorvorm op zich bekend is uit het Duitse Offenlegungsschrift 25 33 040, is het uit deze publicatie niet bekend om de oven axiaal ten opzichte van de dragerbuis te bewegen. Bovendien zijn geen gegevens vermeld met betrekking tot het vervaardigen 30 van een voorvorm met een laag gehalte OH-onzuiverheden.
In een bijzondere uitvoeringsvorm van de onderhavige uitvinding verdient het de voorkeur dat de temperatuur van de elektrische weerstandsoven zodanig wordt ingesteld dat het contraheren van de dragerbuis plaatsvindt in het verwerkingsgebied van de desbetreffende 35 glassamenstelling, in het bijzonder bij een temperatuur beneden de smelttemperatuur en boven de verwekingstemperatuur van de dragerbuis. De 1012616 r 4 verwekingstemperatuur wordt gekarakteriseerd door een viscositeit van ΙΟ6,65 Pa.s, de smelttemperatuur door een viscositeit van 101 Pa.s. De combinatie van oventemperatuur en axiale verplaatsingssnelheid van de elektrische weerstandsoven ten opzichte van de dragerbuis zorgt voor de 5 gewenste temperatuur waarbij contractie wordt uitgevoerd.
Om te voorkomen dat aan het buitenoppervlak van de dragerbuis OH-groepen worden ingebouwd, verdient het de voorkeur dat de contractie van de dragerbuis in een droge, te weten met een geringe luchtvochtigheid, atmosfeer wordt uitgevoerd. De in de atmosfeer aanwezige 10 waterdamp zal bij een relatief hoge luchtvochtigheid immers op de nog hete dragerbuis absorberen waardoor OH-groepen worden ingebrand, hetgeen in de praktijk ongewenst is.
Indien het materiaal van de dragerbuis een viscositeit buiten het hiervoor genoemde gebied bezit, zal bij de heersende temperatuur 15 in de oven geen voldoende contractie van de dragerbuis plaatsvinden.
Het verdient verder de voorkeur dat de elektrische weerstandsoven een rotatiesymmetrisch verwarmen van de dragerbuis veroorzaakt. Het rotatiesymmetrisch verwarmen van de dragerbuis is met name vereist om axiale en radiale spanningen in de dragerbuis te voorkomen. 20 De axiale lengte, waarover het verwarmen van de dragerbuis met behulp van de elektrische weerstandsoven plaatsvindt, bezit bij voorkeur een waarde liggend tussen 5 en 20 cm, met name bij voorkeur in het gebied van 7-15 cm.
Indien de te verwarmen zone van de dragerbuis buiten 25 de bovengrens van het hiervoor genoemde gebied ligt, zal de lengte van de buis, die effectief wordt gecontraheerd, te klein zijn. Indien echter de hete zone in de elektrische weerstandsoven < 5 cm bedraagt, zal de productiesnelheid ongewenst afnemen.
Het verdient verder in een bijzondere uitvoeringsvorm 30 van de onderhavige uitvinding de voorkeur dat het contraheren van de dragerbuis wordt uitgevoerd onder inwendig continu spoelen met een gas, bij voorkeur een zuurstof bevattend gas.
Spoelen met een zuurstof bevattend gas tijdens het contraheren verdient met name de voorkeur om verdampen van glasvormende 35 oxiden in de binnenste afgezette laag op de dragerbuis tegen te gaan. Een dergelijke verdamping kan een verstoring van de brekingsindex veroorzaken 1012616 5 waarbij tevens de depositie van verontreinigingen aan de binnenzijde van de dragerbuis wordt voorkomen.
In een bijzondere uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de onderhavige uitvinding verdient het de voorkeur dat het roteren 5 van de dragerbuis plaatsvindt bij een rotatiesnelheid groter dan 5 omwentelingen per minuut, in het bijzonder 15-35 omwentelingen per minuut.
Indien het aantal omwentelingen beneden de hiervoor genoemde ondergrens ligt, zal de buis tijdens het roteren doorzakken en eventueel gaan slingeren. Bovendien zal de verwarming van de dragerbuis 10 niet uniform zijn.
Het verdient volgens de onderhavige uitvinding verder de voorkeur dat het inerte gas, toegepast voor het spoelen van de ruimte tussen de roterende dragerbuis en de elektrisch weerstandsoven, in wezen bestaat uit een gas gekozen uit een groep van argon, helium en stikstof, 15 of een mengsel hiervan.
Het spoelen met een inert gas van de ruimte tussen de roterende dragerbuis en de elektrische weerstandsoven is met name vereist om de levensduur van de elektrische weerstandsoven te verlengen. Het is immers bekend dat de heersende hoge temperatuur voor verbranding van het 20 bekledingsmateriaal van de oven kan zorgen, welk verbranden door de onderhavige uitvinding wordt voorkomen door de annulaire ruimte tussen de roterende dragerbuis en de oven te spoelen met een inert gas. Daarnaast wordt voorkomen dat siliciumcarbiden worden gevormd aan het oppervlak van de dragerbuis. De vorming van siliciumcarbiden is met name ongewenst omdat 25 zij een nadelige invloed vertonen op de sterkte van de uiteindelijk te produceren glasvezel.
Het verdient verder de voorkeur dat het afscheiden van de kwartslagen op het inwendige oppervlak van de dragerbuis onder toepassing van Plasma Chemical Vapour Deposition (PCVD) wordt uitgevoerd. 30 De onderhavige uitvinding heeft verder betrekking op een vezel die is verkregen door het onder verwarmen trekken van een vezel uit een voorvorm die volgens de hiervoor beschreven methode is vervaardigd. De hiervoorgenoemde werkwijze is niet beperkt tot het vervaardigen van vezels of voorvormen met een standaardbrekingsindexprofiel. Het moet 35 duidelijk zijn dat elke willekeurige combinatie van profielen en/of materialen volgens de onderhavige uitvinding kan worden toegepast.
1012616 6
De onderhavige uitvinding zal hierna worden toegelicht aan de hand van voorbeelden. Het moet echter duidelijk zijn dat de onderhavige uitvinding niet tot dergelijke voorbeelden is beperkt maar dat deze slechts dienen ter illustratie van de onderhavige uitvinding.
5 Voorbeeld 1.
Een kwartsglas dragerbuis voorzien van een aantal, met behulp van PCVD afgezette inwendige oppervlaktelagen, in het bijzonder een kwartsglaslaag, werd geroteerd met 25 omwentelingen per minuut waarbij tijdens de rotatie een elektrische weerstandsoven met een temperatuur van 10 ongeveer 2200 °C viermaal in axiale richting over de roterende dragerbuis werd bewogen. De snelheid van de oven bedroeg hierbij 20 tot 30 mm/min. De ruimte tussen de oven en de dragerbuis werd tijdens deze contractie gespoeld met argon, de inwendige ruimte van de dragerbuis met een zuurstof bevattend gas.
15 Uit metingen is gebleken dat het afstookverlies van de aldus vervaardigde voorvorm, welk afstookverlies een maat is voor de duurzaamheid van de dragerbuis tijdens het contraheren, een waarde van 0,05 mg/m2 bezat, terwijl een met een conventionele aardgasbrander vervaardigde voorvorm een wezenlijk hoger afstookverlies vertoonde, te 20 weten een waarde van 1,75 mg/m2. Aldus is het met de werkwijze volgens de onderhavige uitvinding mogelijk een hogere vezel opbrengst per vormdeel te verkrijgen.
Voorbeeld 2.
Dezelfde bereiding als in voorbeeld 1 werd verricht 25 ter contractie van een kwartsglas dragerbuis tot massieve staaf. Bovendien werd een kwartsglas dragerbuis onder gebruikmaking van conventionele techniek met H2/02-brander tot massieve staaf gecontraheerd. Om het 0H-gehalte van beide gecontraheerde dragerbuizen te meten werd met een chemische etstechniek stap voor stap een oppervlakte-!aag van de 30 buitenzijde van de dragerbuis verwijderd waarna met behulp van IR-transmissietechniek het 0H-gehalte als functie van de afstand tot het buitenoppervlak werd gemeten. De resultaten worden in de bijgevoegde figuur schematisch weergegeven. Uit de figuur is duidelijk waarneembaar dat het 0H-gehalte van de met een elektrische weerstandsoven gecontraheerde 35 dragerbuis volgens de onderhavige uitvinding wezenlijk lager is dan bij een met H2/02 tot een massieve staaf gecontraheerde dragerbuis. De 1012616 7 aanwezigheid van een gering OH-gehalte bij de onderhavige massieve staaf wordt toegeschreven aan absorptie van vocht uit de omringende atmosfeer, welk gehalte is te verlagen door de contractie uit te voeren in een atmosfeer met geringere luchtvochtigheid.
5 1012616

Claims (13)

1. Werkwijze ter vervaardiging van een voorvorm, die in wezen vrij van OH-onzuiverheden is, voor een optische vezel waarbij op 5 het inwendig oppervlak van een kwartsglas dragerbuis een of meer, al of niet gedoteerde kwartslagen worden afgescheiden, waarbij een oven axiaal ten opzichte van de dragerbuis wordt bewogen en na het afscheiden van de kwartslagen de dragerbuis onder verwarmen tot een staafvormige voorvorm wordt gecontraheerd, met het kenmerk, dat de oven een elektrische 10 weerstandsoven omvat, in welke oven de dragerbuis wordt geroteerd, waarbij de ruimte tussen de roterende dragerbuis en de oven wordt gespoeld met een inert gas.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de temperatuur van de elektrische weerstandsoven zodanig wordt ingesteld 15 dat tijdens het verwarmen van de dragerbuis deze een temperatuur bezit waarbij de viscositeit van het materiaal van de dragerbuis ligt tussen 101 Pa.s en 106·65 Pa.s.
3. Werkwijze volgens conclusies 1-2, met het kenmerk, dat de contractie van de dragerbuis in een atmosfeer met geringe luchtvochtig- 20 heid wordt uitgevoerd.
4. Werkwijze volgens conclusies 1-3, met het kenmerk, dat de elektrische weerstandsoven een rotatiesymmetrisch verwarmen van de dragerbuis veroorzaakt.
5. Werkwijze volgens conclusies 1-4, met het kenmerk, dat 25 de axiale lengte waarover het verwarmen van de dragerbuis met de elektrische weerstandsoven plaatsvindt een waarde liggend tussen 5 en 20 cm bezit.
6. Werkwijze volgens conclusie 5, met het kenmerk, dat de axiale lengte waarover het verwarmen van de dragerbuis met de 30 elektrische weerstandsoven plaatsvindt een waarde liggend tussen 7 en 15 cm bezit.
7. Werkwijze volgens conclusies 1-6, met het kenmerk, dat de dragerbuis inwendig wordt gespoeld met een gas.
8. Werkwijze volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat 35 het inwendig spoelen van de dragerbuis met een zuurstof bevattend gas wordt uitgevoerd. 1012616 m
9. Werkwijze volgens conclusies 1-8, met het kenmerk, dat het roteren van de dragerbuis plaatsvindt bij een rotatiesnelheid groter dan 5 omwentelingen per minuut.
10. Werkwijze volgens conclusie 9, met het kenmerk, dat 5 het roteren van de dragerbuis plaatsvindt bij een rotatiesnelheid in het gebied van 15-35 omwentelingen per minuut.
11. Werkwijze volgens conclusies 1-10, met het kenmerk, dat het inerte gas toegepast voor het spoelen van de ruimte tussen de roterende dragerbuis en de elektrische weerstandsoven bestaat uit een gas 10 gekozen uit de groep van argon, helium en stikstof, of een mengsel hiervan.
12. Werkwijze volgens conclusies 1-11, met het kenmerk, dat het afscheiden van de kwartslagen op het inwendige van de dragerbuis onder toepassing van Plasma Chemical Vapour Deposition (PCVD) wordt uitgevoerd.
13. Vezel verkregen door het onder verwarmen trekken van een vezel uit een samenstelling die een voorvorm omvat, verkregen volgens een van de conclusies 1-12. 1012616
NL1012616A 1999-07-16 1999-07-16 Werkwijze ter vervaardiging van een voorvorm, alsmede vezel verkregen uit een dergelijke voorvorm. NL1012616C2 (nl)

Priority Applications (13)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1012616A NL1012616C2 (nl) 1999-07-16 1999-07-16 Werkwijze ter vervaardiging van een voorvorm, alsmede vezel verkregen uit een dergelijke voorvorm.
AU60266/00A AU6026600A (en) 1999-07-16 2000-07-03 Method for making a glass preform and an optical fibre obtained from the preform
PCT/NL2000/000469 WO2001005721A1 (en) 1999-07-16 2000-07-03 Method for making a glass preform and an optical fibre obtained from the preform
CN008104123A CN1217875C (zh) 1999-07-16 2000-07-03 玻璃预制坯的生产方法与由其预制坯得到的光纤
EP00946526A EP1200365B1 (en) 1999-07-16 2000-07-03 Method for making a glass preform for optical fibres
AT00946526T ATE461159T1 (de) 1999-07-16 2000-07-03 Verfahren zur herstellung einer vorform für optische fasern
KR1020027000610A KR100679708B1 (ko) 1999-07-16 2000-07-03 유리 모재와 이로부터 얻어진 광섬유의 제조 방법
DE60044027T DE60044027D1 (de) 1999-07-16 2000-07-03 Verfahren zur herstellung einer vorform für optische fasern
BRPI0012484-2A BR0012484B1 (pt) 1999-07-16 2000-07-03 processo para produzir uma prÉ-forma.
JP2001511383A JP4885392B2 (ja) 1999-07-16 2000-07-03 ガラスプリフォームを製造するための方法、及び前記プリフォームから得られた光ファイバー
US09/615,662 US6718801B1 (en) 1999-07-16 2000-07-14 MCVD/PCVD method for making a preform with movement of a furnace
GCP2000764 GC0000199A (en) 1999-07-16 2000-07-16 Method for making a preform as well as fiber obtained from such a preform
US10/409,735 US20030209039A1 (en) 1999-07-16 2003-04-08 Method for making a preform as well as a fibre obtained from such a preform

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1012616A NL1012616C2 (nl) 1999-07-16 1999-07-16 Werkwijze ter vervaardiging van een voorvorm, alsmede vezel verkregen uit een dergelijke voorvorm.
NL1012616 1999-07-16

Publications (1)

Publication Number Publication Date
NL1012616C2 true NL1012616C2 (nl) 2001-01-17

Family

ID=19769576

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NL1012616A NL1012616C2 (nl) 1999-07-16 1999-07-16 Werkwijze ter vervaardiging van een voorvorm, alsmede vezel verkregen uit een dergelijke voorvorm.

Country Status (12)

Country Link
US (2) US6718801B1 (nl)
EP (1) EP1200365B1 (nl)
JP (1) JP4885392B2 (nl)
KR (1) KR100679708B1 (nl)
CN (1) CN1217875C (nl)
AT (1) ATE461159T1 (nl)
AU (1) AU6026600A (nl)
BR (1) BR0012484B1 (nl)
DE (1) DE60044027D1 (nl)
GC (1) GC0000199A (nl)
NL (1) NL1012616C2 (nl)
WO (1) WO2001005721A1 (nl)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL1019675C2 (nl) * 2001-12-28 2003-07-01 Draka Fibre Technology Bv Werkwijze voor het onder verwarmen contraheren van een holle substraatbuis tot een staafvormige voorvorm.
US20040107734A1 (en) * 2002-12-04 2004-06-10 Paresh Kenkare Systems and methods for fabricating optical fiber preforms
JP4385681B2 (ja) 2003-08-11 2009-12-16 住友電気工業株式会社 光ファイバ母材の製造方法及び光ファイバの製造方法
NL1024480C2 (nl) 2003-10-08 2005-04-11 Draka Fibre Technology Bv Werkwijze ter vervaardiging van een voorvorm voor optische vezels, alsmede werkwijze ter vervaardiging van optische vezels.
JP6960728B2 (ja) * 2016-08-22 2021-11-05 信越化学工業株式会社 ガラス微粒子堆積体の製造装置
NL2021543B1 (en) 2018-09-03 2020-04-30 Draka Comteq Bv Method, heating device and system for heating an elongate silica cylinder for use in the manufacturing of optical fibers.

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2533040A1 (de) * 1975-07-24 1977-02-10 Licentia Gmbh Verfahren zur querschnittsreduzierung eines beschichteten traegerrohrs
US4009014A (en) * 1974-09-05 1977-02-22 International Standard Electric Corporation Optical fiber manufacture
DE2638830A1 (de) * 1976-08-28 1978-03-02 Licentia Gmbh Vorrichtung zur durchfuehrung eines innenbeschichtungsverfahrens
JPS5650131A (en) * 1979-09-27 1981-05-07 Sumitomo Electric Ind Ltd Manufacture of elliptic core optical fiber
JPS5869737A (ja) * 1981-10-21 1983-04-26 Fujikura Ltd 光フアイバ母材の製造方法
EP0140113A1 (en) * 1983-09-15 1985-05-08 CSELT Centro Studi e Laboratori Telecomunicazioni S.p.A. Process and apparatus for manufacturing optical-fibre preforms at high deposition rate
EP0171103A1 (de) * 1984-07-13 1986-02-12 Koninklijke Philips Electronics N.V. Verfahren zum Herstellen massiver gläserner Vorformen aus hohlen Vorformen
DE3731346A1 (de) * 1987-09-18 1989-03-30 Licentia Gmbh Verfahren zur herstellung einer vorform fuer einen lichtwellenleiter
DE4001462A1 (de) * 1990-01-19 1991-07-25 Rheydt Kabelwerk Ag Verfahren zum herstellen einer vorform
US5397372A (en) * 1993-11-30 1995-03-14 At&T Corp. MCVD method of making a low OH fiber preform with a hydrogen-free heat source

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4125389A (en) * 1977-02-10 1978-11-14 Northern Telecom Limited Method for manufacturing an optical fibre with plasma activated deposition in a tube
JPS5520249A (en) * 1978-07-29 1980-02-13 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> Optical fiber base material producing furnace
US4515612A (en) * 1982-04-19 1985-05-07 At&T Bell Laboratories Method for optical fiber fabrication including deuterium/hydrogen exchange
JPS60155537A (ja) * 1984-01-24 1985-08-15 Nec Corp 光フアイバの製造方法
JPS62230642A (ja) * 1985-12-09 1987-10-09 Furukawa Electric Co Ltd:The プラズマｃｖｄ用耐蝕構造磁気シ−ルユニツト
US5059229A (en) * 1990-09-24 1991-10-22 Corning Incorporated Method for producing optical fiber in a hydrogen atmosphere to prevent attenuation
FR2677972B1 (fr) * 1991-06-21 1996-12-06 France Telecom Procede de fabrication de preformes pour fibres optiques et dispositif pour la mise en óoeuvre de ce procede.
JPH05105467A (ja) * 1991-06-24 1993-04-27 Sumitomo Electric Ind Ltd 光フアイバ母材の製造方法
JPH06263469A (ja) * 1993-03-05 1994-09-20 Sumitomo Electric Ind Ltd 光部品の製造方法

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4009014A (en) * 1974-09-05 1977-02-22 International Standard Electric Corporation Optical fiber manufacture
DE2533040A1 (de) * 1975-07-24 1977-02-10 Licentia Gmbh Verfahren zur querschnittsreduzierung eines beschichteten traegerrohrs
DE2638830A1 (de) * 1976-08-28 1978-03-02 Licentia Gmbh Vorrichtung zur durchfuehrung eines innenbeschichtungsverfahrens
JPS5650131A (en) * 1979-09-27 1981-05-07 Sumitomo Electric Ind Ltd Manufacture of elliptic core optical fiber
JPS5869737A (ja) * 1981-10-21 1983-04-26 Fujikura Ltd 光フアイバ母材の製造方法
EP0140113A1 (en) * 1983-09-15 1985-05-08 CSELT Centro Studi e Laboratori Telecomunicazioni S.p.A. Process and apparatus for manufacturing optical-fibre preforms at high deposition rate
EP0171103A1 (de) * 1984-07-13 1986-02-12 Koninklijke Philips Electronics N.V. Verfahren zum Herstellen massiver gläserner Vorformen aus hohlen Vorformen
DE3731346A1 (de) * 1987-09-18 1989-03-30 Licentia Gmbh Verfahren zur herstellung einer vorform fuer einen lichtwellenleiter
DE4001462A1 (de) * 1990-01-19 1991-07-25 Rheydt Kabelwerk Ag Verfahren zum herstellen einer vorform
US5397372A (en) * 1993-11-30 1995-03-14 At&T Corp. MCVD method of making a low OH fiber preform with a hydrogen-free heat source

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 5, no. 111 18 July 1981 (1981-07-18) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 7, no. 161 15 July 1983 (1983-07-15) *

Also Published As

Publication number Publication date
ATE461159T1 (de) 2010-04-15
BR0012484B1 (pt) 2009-01-13
BR0012484A (pt) 2002-04-02
US20030209039A1 (en) 2003-11-13
KR20020038692A (ko) 2002-05-23
US6718801B1 (en) 2004-04-13
CN1362938A (zh) 2002-08-07
EP1200365B1 (en) 2010-03-17
AU6026600A (en) 2001-02-05
CN1217875C (zh) 2005-09-07
GC0000199A (en) 2006-03-29
JP2003505321A (ja) 2003-02-12
EP1200365A1 (en) 2002-05-02
JP4885392B2 (ja) 2012-02-29
WO2001005721A8 (en) 2002-05-30
DE60044027D1 (de) 2010-04-29
WO2001005721A1 (en) 2001-01-25
KR100679708B1 (ko) 2007-02-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6574994B2 (en) Method of manufacturing multi-segmented optical fiber and preform
WO2013021759A1 (ja) 光ファイバ母材および光ファイバの製造方法
WO2004109352A1 (en) Optical fiber having reduced viscosity mismatch
US5895515A (en) Increasing a fluorine compound flow rate during a VAD process
US20050000250A1 (en) Method for producing a tube consisting of quartz glass, tubular semi-finished product consisting of porous quartz glass, and the use of the same
RU2235071C2 (ru) Способ изготовления заготовки оптического волокна
JP2007516929A (ja) 光ファイバ・プリフォームの製造方法
NL1034058C2 (nl) Werkwijze voor het vervaardigen van een voorvorm alsmede werkwijze voor het uit een dergelijke voorvorm vervaardigen van optische vezels.
NL1012616C2 (nl) Werkwijze ter vervaardiging van een voorvorm, alsmede vezel verkregen uit een dergelijke voorvorm.
KR100518058B1 (ko) 코어층 내의 수산기가 제거된 광섬유 모재의 제조방법
US20080013901A1 (en) Macro-bending insensitive optical fiber
US20020186942A1 (en) Low-loss highly phosphorus-doped fibers for Raman amplification
NL1020358C2 (nl) Werkwijze en inrichting ter vervaardiging van optische voorvormen, alsmede de daarmee verkregen optische vezels.
SE453826B (sv) Sett att framstella stavformat grundmaterial for optiska fibrer
US20060016226A1 (en) Glass-body-heating apparatus and production method of optical fiber preform incorporaing the apparatus
US20070157674A1 (en) Apparatus for fabricating optical fiber preform and method for fabricating low water peak fiber using the same
GB2164642A (en) Making optical fibre preforms
JP2965235B2 (ja) 光ファイバ用多孔質ガラス母材の製造方法
US20030200771A1 (en) Method of manufacturing phosphosilicate optical fibers and optical fibers formed therefrom
JP2022127161A (ja) 光ファイバ用母材の製造方法および光ファイバの製造方法
US20030164007A1 (en) Method for collapsing a hollow substrate tube into a rod-like preform while heating
JPS641414B2 (nl)
JP2003112939A (ja) 光ファイバ用ガラス母材の製造方法
JP2004067418A (ja) 光ファイバ母材の製造方法
JPS59455B2 (ja) ド−プトシリカガラスの製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PD2B A search report has been drawn up
V1 Lapsed because of non-payment of the annual fee

Effective date: 20140201