NL1003816C2 - Power regulator, especially for single-phase AC motors, such as fan motors, for resistive heating resistors or the like. - Google Patents

Description

Korte aanduiding: Vermogensregelaar, in het bijzonder voor éénfase-wisselstroommotoren, zoals ven-tilatormotoren, voor resistieve verwar-mingsweerstanden of dergelijke.Short designation: Power controller, especially for single-phase AC motors, such as fan motors, for resistive heating resistors or the like.

De uitvinding heeft betrekking op vermogensregelaars, in het bijzonder voor éénfase-wisselstroommotoren, zoals ventilatormotoren, voor resistieve verwarmingsweerstanden of dergelijke overeenkomstig de aanhef van de conclusies 1 5 respectievelijk 2.The invention relates to power controllers, in particular for single-phase AC motors, such as fan motors, for resistive heating resistors or the like according to the preamble of claims 1 and 2, respectively.

Dergelijke vermogensregelaars zijn doorgaans als trapregelaar uitgevoerd die als wezenlijk onderdeel een traptransformator omvatten. De traptransformator heeft een aantal afzonderlijk via schakelelementen van relais met de 10 uitgang van de regelaar te verbinden aftakkingen die van getrapt toenemende windingsaantallen van de traptransformator aftakken ter vorming van spanningstreden aan de uitgang van de regelaar. Daardoor kunnen aan de voor haar vermogen te regelen belasting op getrapte wijze spanningen geleverd 15 worden. De belasting is bijvoorbeeld een ventilatormotor waarvan het toerental door de beschreven vermogensregelaar trapsgewijs geregeld kan worden.Such power regulators are usually designed as a step regulator which comprise a step transformer as an essential part. The stage transformer has a number of taps, which can be separately connected via switching elements of relays to the output of the controller, which branch off from incrementally increasing winding numbers of the stage transformer to form voltage steps at the output of the controller. As a result, voltages can be supplied to the load to be regulated for its capacity in a stepwise manner. The load is, for example, a fan motor, the speed of which can be regulated in stages by the power controller described.

De bekende trapregelaar heeft weliswaar significante voordelen, zoals een schakeltechnisch en stuurtechnisch 20 eenvoudige constructie, continue spanningslevering voor een zuinige werking van bijvoorbeeld een ventilatormotor, geringe verliezen en storingen enz. Het ernstige bezwaar is echter dat het vermogen ervan niet continu traploos regelbaar is.The known stage controller does have significant advantages, such as a simple switching and control engineering construction, continuous voltage supply for economical operation of, for example, a fan motor, low losses and malfunctions, etc. The serious drawback is, however, that its power is not continuously variable.

25 Voor een dergelijke traploze vermogensregeling zijn zogenaamde triac-regelaars bekend waarbij met een fase-aansnijdingsturing of een pulsgroepsturing gewerkt wordt. Bij de fase-aansnijdingsturing wordt afhankelijk van de gewenste uitgangsspanning slechts een bepaald fasegedeelte 30 van elke volledige golf van de sinusvormige wisselspanning doorgelaten. Door middel van de ontstekingshoek van de triac is daardoor een traploze vermogensregeling mogelijk.So-called triac controllers are known for such a stepless power control, in which a phase-cut control or a pulse group control is used. In phase-cut control, depending on the desired output voltage, only a certain phase portion 30 of each full wave of the sinusoidal alternating voltage is passed. By means of the ignition angle of the triac, a stepless power control is therefore possible.

Fase-aansnijdingsturingen hebben zoals bekend ernstige 1003816 - 2 - nadelen. Zo wekken zij door de sterke spanningsverhoging op het ontsteektijdpunt hoogfrequente stoorspanningen in het net op die omvangrijke ontstoringsmaatregelen vereisen. Bovendien wordt in het bijzonder bij een vermogensregeling 5 van motoren de levensduur door de bij de fase-aansnijding-sturing optredende korte pulsen verkort.Phase cut-out drives, as is known, have serious drawbacks. For example, due to the strong voltage increase at the ignition time point, they generate high-frequency interference voltages in the network that require extensive interference suppression measures. Moreover, in particular with power control of motors, the service life is shortened by the short pulses occurring during the phase-control control.

Bij de genoemde pulsgroepsturing vindt geen fase-aansnijding plaats maar worden volledige golven van een wisselspanning met een bepaalde puls-pauze-verhouding aan 10 een belasting geleverd. Juist bij een laag uitgangsvermogen ten opzichte van het maximaal bereikbare vermogen heeft een dergelijke vermogensregelaar een kleine puls-pauze-verhouding, waardoor een sterk discontinu stroomverloop optreedt. Dit is ook weer nadelig voor de levensduur van op deze 15 wijze geregelde motoren.In the said pulse group control, no phase-cutting takes place, but full waves of an alternating voltage with a certain pulse-pause ratio are supplied to a load. Especially at a low output power relative to the maximum achievable power, such a power controller has a small pulse-pause ratio, so that a strongly discontinuous current flow occurs. This is also detrimental to the life of engines controlled in this way.

Bovendien is de geschiktheid van vermogensregelaars op basis van een fase-aansnijding- respectievelijk pulsgroepsturing sterk afhankelijk van het motortype. Verder hebben dergelijke vermogensregelaars door het gebruik van een 20 triac een relatief hoog verliesvermogen.In addition, the suitability of power controllers based on a phase cut or pulse group control is highly dependent on the motor type. Furthermore, such power controllers have a relatively high power loss through the use of a triac.

Uitgaande van de toegelichte problemen bij de stand van de techniek heeft de uitvinding als doel een vermogensregelaar te verschaffen die op basis van een traptransfor-mator werkt maar toch een quasi-traploze vermogensregeling 25 toelaat.On the basis of the elucidated problems in the prior art, the object of the invention is to provide a power regulator which operates on the basis of a step transformer, but still allows a quasi-stepless power control.

Twee alternatieve oplossingen voor deze doelstelling zijn in de kenmerkende gedeelten van de conclusies 1 t/m 2 beschreven. Beide oplossingsalternatieven gaan daarbij van het gemeenschappelijke principe uit dat voor de regeling 30 uitgegaan wordt van een trapregeling met behulp van een traptransformator en daaraan een sturing met volledige golven toegevoegd wordt.Two alternative solutions for this purpose are described in the characterizing parts of claims 1 to 2. Both solution alternatives are based on the common principle that for control 30 a step control is used with the aid of a step transformer and a control with full waves is added.

Bij de vormgeving van dit basisprincipe heeft de vermogensregelaar volgens conclusie 1 als kenmerk dat de 35 schakelelementen als aan de afzonderlijke aftakkingen toegewezen snelle halfgeleiderschakelelementen uitgevoerd zijn die door een microbesturingseenheid als stuurinrichting zodanig gestuurd worden dat voor een quasi-traploze 1 0 0 3 8 16 - 3 - vermogensregeling met behulp van de traptransformator een variabel aantal volledige golven van een spanningstrede door volledige golven van de naast hogere spanningstrede vervangen wordt.In the design of this basic principle, the power controller according to claim 1, is characterized in that the switching elements are designed as fast semiconductor switching elements assigned to the individual branches, which are controlled by a micro-control unit as a control device such that for a quasi-stepless 1 0 0 3 8 16 - 3 - power control, using the step transformer, a variable number of full waves of a voltage step is replaced by full waves of the next higher voltage step.

5 Wanneer de vermogensregelaar dan naar een vermogens waarde geregeld moet worden die bijvoorbeeld in het midden tussen de vermogenswaarden van twee naburige treden van de traptransformator ligt, dan worden de snelle halfgeleider-schakelelementen zo gestuurd dat afwisselend één of meer 10 volledige golven van de onderste schakeltrede en één of meer volledige golven van de daarboven liggen schakeltrede aan de uitgang van de regelaar geleverd worden.If the power controller is then to be controlled to a power value which is, for example, in the middle between the power values of two adjacent steps of the step transformer, the fast semiconductor switching elements are controlled such that one or more 10 full waves of the lower switching step alternate. and one or more full waves from the switching step above it are supplied to the output of the controller.

Bij het alternatief volgens conclusie 2 zijn de scha-kelelementen volgens op zich bekende wijze als respectieve-15 lijk aan de afzonderlijke aftakkingen toegewezen relaiscon-tacten uitgevoerd, waarbij als extra een in de uitgangs-schakeling van de traptransformator in serie met de belasting 11 een snel halfgeleiderschakelelement aangebracht is. De relais en het halfgeleiderschakelelement worden zodanig 20 door een microbesturing gestuurd dat voor een quasi-traplo-ze vermogensregeling met behulp van de traptransformator een variabel aantal volledige golven van een spanningstrede door het halfgeleiderschakelelement als bij een sturing met volledige golven onderdrukt wordt. In zoverre wordt in 25 principe dus met een sturing met volledige golven gewerkt.In the alternative according to claim 2, the switching elements are designed in a manner known per se as relay contacts assigned to the individual taps respectively, in addition, in the output circuit of the stage transformer in series with the load 11 quick semiconductor switching element is fitted. The relays and the semiconductor switching element are controlled by a micro-controller such that for a quasi-stepless power control using the step transformer, a variable number of full waves of a voltage step through the semiconductor switching element is suppressed as with a full wave control. In this respect, in principle, therefore, a control with full waves is used.

In elk geval wordt door uitbreiding van een traptransformator de puls-pauze-verhouding in het bijzonder bij ten opzichte van het maximale vermogen lage uitgangsvermogens aanzienlijk vergroot, wat tot een gelijkmatiger verloop van 30 de uitgangsspanning van de vermogensregelaar leidt. Wanneer de vermogensregelaar bijvoorbeeld de helft van zijn maximale vermogen moet leveren zou bij een bekende volle-golfstu-ring de puls-pauze-verhouding 1:1 bedragen. Bij een uitgebreide traptransformator met vier aftakkingen voor het 35 verschaffen van de vijf vermogenstreden van 20%, 40%, 60%, 80% en 100% van het maximale vermogen wordt voor het instellen van een uitgangsvermogen van 50% van het maximale 1 0 0 38 1 6 - 4 - vermogen de derde vermogenstrede met 60% van het maximale vermogen aangestuurd en slechts elke zesde volledige golf onderdrukt. Daardoor neemt het uitgangsvermogen van deze trede naar de gewenste 50% van het maximale vermogen af bij 5 een puls-pauze-verhouding van 5:1.In any case, by extending a stage transformer, the pulse-pause ratio, in particular at low output powers relative to the maximum power, is considerably increased, which leads to a more uniform variation of the output voltage of the power controller. For example, if the power regulator is to supply half of its maximum power, the pulse-pause ratio would be 1: 1 in a known full wave control. In an extended four-tap stage transformer to provide the five power steps of 20%, 40%, 60%, 80%, and 100% of the maximum power, setting an output power of 50% of the maximum 1 0 0 38 1 6 - 4 power controlled the third power step with 60% of the maximum power and suppressed only every sixth full wave. As a result, the output power of this step decreases to the desired 50% of the maximum power at a pulse-pause ratio of 5: 1.

Volgens een voorkeursuitvoeringsvorm van de beide alternatieven worden volgens conclusie 3 de snelle halfgeleider schakelelementen door triacs gevormd.According to a preferred embodiment of the two alternatives, according to claim 3, the fast semiconductor switching elements are formed by triacs.

Volgens een verdere voorkeursuitvoeringsvorm worden de 10 schakelelementen aan de aftakkingen van de traptransforma-tor - dus de snelle halfgeleiderschakelaars bij voorkeur in de vorm van triacs en de schakelrelais - via een demultiplexer door de microbesturingseenheid gestuurd. Daardoor worden de uitgangen van de microbesturing nogmaals gedeco-15 deerd, wat onder andere tegengaat dat door een externe storing meerdere schakelelementen gelijktijdig ingeschakeld worden.According to a further preferred embodiment, the switching elements on the taps of the step transformer - i.e. the fast semiconductor switches, preferably in the form of triacs and the switching relays - are controlled by the micro-control unit via a demultiplexer. As a result, the outputs of the microcontroller are decoded again, which prevents, among other things, that several switching elements are switched on simultaneously due to an external fault.

Volgens conclusie 5 heeft de traptransformator vijf aftakkingen voor het verschaffen van vijf spanningstreden, 20 waarbij tussen telkens twee naburige treden een quasi-traploze vermogensregeling plaats kan vinden.According to claim 5, the step transformer has five taps to provide five voltage steps, whereby a stepless power regulation can take place between two adjacent steps.

Verdere eigenschappen, details en voordelen van de uitvinding zullen duidelijk worden uit de navolgende toelichting van uitvoeringsvormen van de uitvinding in combi-25 natie met de tekeningen. In de tekeningen tonen: fig. 1 een schema van een eerste uitvoeringsvorm van een vermogensregeling; fig. 2 een schema dat een typisch spanningsverloop aan de uitgang van de regelaar volgens fig. 1 als functie van 30 de tijd toont; fig. 3 een schema van een tweede uitvoeringsvorm van een verraogensregelaar; en fig. 4 een schema dat een typisch spanningsverloop aan de uitgang van de regelaar van fig. 3 als functie van de 35 tijd toont.Further features, details and advantages of the invention will become apparent from the following explanation of embodiments of the invention in combination with the drawings. In the drawings: Fig. 1 shows a diagram of a first embodiment of a power control; FIG. 2 is a diagram showing a typical voltage variation at the output of the regulator of FIG. 1 as a function of time; Fig. 3 shows a diagram of a second embodiment of a power regulator; and FIG. 4 is a diagram showing a typical voltage variation at the output of the controller of FIG. 3 as a function of time.

De in fig. 1 getoonde vermogensregelaar omvat een traptransformator 1 met twee ingangsaansluitingen 2, 3 waarover een netspanning gelegd kan worden. De traptrans- 1003816 - 5 - formator 1 heeft aan de uitgangskant vijf aftakkingen 4, 5, 6, 7, 8, die van getrapt toenemende windingsaantallen van de traptransformator voor het vormen van een getrapte spanning aan de uitgang van de regelaar afnemen. De aftak-5 kingen 4 t/m 8 staan alle met een uitgangsaansluiting 9 van de traptransformator 1 in verbinding. Tussen deze uitgangsaansluiting 9 en de uitgangsaansluiting 10 van de trap-transformator 1 wordt een belasting 11 - bijvoorbeeld een ventilatormotor - verbonden, die met een quasi-traploos 10 regelbaar vermogen aangedreven moet worden.The power regulator shown in Fig. 1 comprises a step transformer 1 with two input terminals 2, 3 over which a mains voltage can be applied. The stage transformer 1003816-5 transformer 1 has on the output side five taps 4, 5, 6, 7, 8, which decrease from stepped increasing numbers of the stage transformer to form a stepped voltage at the output of the controller. The taps 5 to 8 are all connected to an output connection 9 of the step transformer 1. A load 11 - for example a fan motor - is connected between this output connection 9 and the output connection 10 of the step transformer 1, which must be driven with a quasi-stepless adjustable power.

In serie met elke aftakking 4 t/m 8 bevindt zich een respectievelijke snelle halfgeleiderschakelaar in de vorm van een triac 12, 13, 14, 15, 16 waarvan de stuuraanslui-ting via stuuraansluitingen 17, 18, 19, 20 respectievelijk 15 21 met de uitgangen van een demultiplexer 22 verbonden zijn. De demultiplexer 22 wordt door een microbesturings-eenheid (microcontroller) 23 gestuurd, waardoor telkens één van de triacs 12 t/m 16 in de nuldoorgang ontstoken en de betreffende aftakking (bijvoorbeeld aftakking 5) met de 20 uitgangsaansluiting 9 doorverbonden kan worden.In series with each branch 4 to 8 there is a respective fast semiconductor switch in the form of a triac 12, 13, 14, 15, 16 whose control connection is via control connections 17, 18, 19, 20 and 15 21 respectively. outputs of a demultiplexer 22 are connected. The demultiplexer 22 is controlled by a micro-control unit (microcontroller) 23, so that one of the triacs 12 to 16 in each case ignites in the zero passage and the relevant branch (for example branch 5) can be connected to the output terminal 9.

Op basis van de toegelichte opbouw van de vermogensre-gelaar volgens fig. 1 is een quasi-traploze vermogensrege-ling te bereiken. Dit kan aan de hand van fig. 2 toegelicht worden: 25 Wanneer de vermogensregelaar een vermogen van bijvoor beeld 53,3% van het maximale vermogen moet afgeven - wat overeenstemt met het in trap 2 (=40%) bereikbaar vermogen plus 2/3 van de vermogensafstand van 20% tussen trap 2 en trap 3 (=60%) - dan wordt de triac 13 aan de aansluiting 5 30 tijdelijk zo gestuurd dat telkens een pakket van vier volledige golven naar de uitgangsaansluiting 9 doorgelaten wordt (zie het tijdsinterval 24 in fig. 2) . In de daaropvolgende nuldoorgang wordt de triac 13 gesperd en wordt de triac 14 aan de aftakking 6 ontstoken, waardoor gedurende 35 twee volledige golven de overeenkomstig hogere uitgangs-spanning aan de aftakking 6 naar de uitgangsaansluiting 9 doorgelaten wordt (zie het tijdsinterval 25 in fig. 2) . In de daaropvolgende nuldoorgang wordt de triac 14 weer ge- 1 UU38 1® - 6 - sperd en wordt triac 12 aan de aftakking 5 weer ontstoken en wordt de voorgaande afloop cyclisch herhaald.On the basis of the explained construction of the power controller according to Fig. 1, a quasi-stepless power control can be achieved. This can be explained with reference to fig. 2: 25 When the power regulator has to deliver a power of, for example, 53.3% of the maximum power - which corresponds to the power achievable in stage 2 (= 40%) plus 2/3 of the power distance of 20% between stage 2 and stage 3 (= 60%) - then the triac 13 at the terminal 5 is temporarily controlled in such a way that a packet of four full waves is always passed to the output terminal 9 (see the time interval 24 in Fig. 2). In the subsequent zero crossing, the triac 13 is cut off and the triac 14 is fired at the tap 6, allowing the correspondingly higher output voltage at the tap 6 to pass the output terminal 9 for two full waves (see the time interval 25 in FIG. 2). In the subsequent zero crossing, the triac 14 is again blocked and triac 12 is fired again at branch 5 and the previous sequence is repeated cyclically.

Door de verhouding van de doorgelaten volledige golven in trap 2 («40% van het maximale vermogen) tot trap 3 (=60% 5 van het maximale vermogen) van 4:2 wordt de belasting 11 aangedreven met een effectief vermogen dat met circa 53,3% van het maximale vermogen overeenkomt.Due to the ratio of the transmitted full waves in stage 2 («40% of the maximum power) to stage 3 (= 60% 5 of the maximum power) of 4: 2, the load 11 is driven with an effective power of approximately 53 , 3% of the maximum power corresponds.

Door geschikte wijziging van de verhoudingen van de aantallen volledige golven afkomstig van naburige trappen, 10 die naar de uitgang van de vermogensregelaar gevoerd kunnen worden, is praktisch elke vermogenswaarde tussen twee trappen te bereiken, zodat een quasi-traploze verroogensre-geling met behulp van de vermogensregelaar volgens de uitvinding te bereiken is.By appropriately changing the ratios of the numbers of full waves from neighboring stages, which can be fed to the output of the power controller, practically any power value between two stages can be achieved, so that a quasi-stepless power control by means of the power regulator according to the invention is achievable.

15 De in fig. 3 getoonde vermogensregelaar omvat weer een traptransformator 1 met ingangsaansluitingen 2 en 3, alsmede aftakkingen 4 t/m 8. De aftakkingen 4 t/m 8 zijn via in cascadevorm verbonden relaiscontacten 26, 27, 28, 29 res pectievelijk 30 met de uitgangsaansluiting 9 van de vermo-20 gensregelaar verbonden. De stuurspoelen 31, 32, 33, 34 respectievelijk 35 van de relais 26 t/m 30 zijn via een demultiplexer 22 met de microbesturingseenheid 23 verbonden. Deze laatste stuurt de relaiscontacten 26 t/m 30 zodanig dat op een bepaald tijdstip altijd maximaal één van 25 de aftakkingen 4 t/m 8 met de uitgangsaansluiting 9 verbonden is (bijvoorbeeld aftakking 6 via de relaiscontacten 28, 27, 26 in fig. 3).The power regulator shown in fig. 3 again comprises a step transformer 1 with input terminals 2 and 3, as well as branches 4 to 8. The branches 4 to 8 are connected via cascaded relay contacts 26, 27, 28, 29, respectively. connected to the output terminal 9 of the power controller. The control coils 31, 32, 33, 34 and 35 of the relays 26 to 30 are connected to the micro-control unit 23 via a demultiplexer 22. The latter controls the relay contacts 26 to 30 in such a way that at a given time always a maximum of one of the branches 4 to 8 is connected to the output terminal 9 (for example branch 6 via the relay contacts 28, 27, 26 in fig. 3 ).

Voor de tweede uitgangsaansluiting 10 van de vermogensregelaar is een snelle halfgeleiderschakelaar in de 30 vorm van een triac 36 in de uitgangsschakeling van de traptransformator verbonden. De stuuraansluiting 37 van de triac 36 is met de microbesturingseenheid 23 verbonden. Deze laatste stuurt daardoor ook de triac 36 om in combinatie met de relaiscontacten 26 t/m 30 een quasi-traploze 35 vermogensregeling te bereiken, zoals met verwijzing naar fig. 4 toe te lichten is:For the second output terminal 10 of the power controller, a fast semiconductor switch in the form of a triac 36 is connected in the output circuit of the stage transformer. The control terminal 37 of the triac 36 is connected to the micro-control unit 23. The latter therefore also controls the triac 36 in order to achieve a quasi-stepless power control in combination with the relay contacts 26 to 30, as can be explained with reference to Fig. 4:

Wanneer de belasting 11 bijvoorbeeld met een vermogen aangedreven moet worden dat 25,7% van het maximale vermogen t 0 0 3 8 1 6 - 7 - van de vermogensregelaar is dan wordt de aftakking 5 (trap 2 = 40%) via de relaiscontacten 27, 26 met de uitgangsaan-sluiting 9 verbonden. Tegelijkertijd wordt de triac 36 door de microbesturingseenheid 23 zo gestuurd dat het gedurende 5 vier volledige golven (tijdsinterval 38 in fig. 4) ontstoken maar aansluitend daarop gedurende twee volledige golven (tijdsinterval 39 in fig. 4) gesperd is. Het betreft hier dus een sturing over volledige golven met een puls-pauze-verhouding van 2:1 die over een trapregeling aangebracht 10 is. In het aan de hand van fig. 4 concreet toegelichte voorbeeld wordt als gevolg van de puls-pauze-verhouding van 2:1 het aan de aftakking 5 beschikbare vermogen van 40% van het maximale vermogen van de vermogensregeling met 1/3, dus tot ongeveer 26,7% verkleind. Bij een zuivere sturing met 15 volledige golven zou de puls-pauze-verhouding ongeveer bij 1:3 moeten liggen om een corresponderend gereduceerd uit-gangsvermogen van grof 25% te bereiken.For example, if the load 11 is to be driven with a power that is 25.7% of the maximum power t 0 0 3 8 1 6 - 7 - of the power regulator, the branch 5 (stage 2 = 40%) becomes via the relay contacts 27 26 connected to the output terminal 9. At the same time, the triac 36 is controlled by the microcontroller 23 so that it ignites for four full waves (time interval 38 in Fig. 4) but is subsequently blocked for two full waves (time interval 39 in Fig. 4). This therefore concerns a control over complete waves with a pulse-pause ratio of 2: 1, which is arranged over a stage control. In the example concretely explained with reference to Fig. 4, as a result of the pulse-pause ratio of 2: 1, the power available at the tap 5 of 40% of the maximum power of the power control is increased by 1/3, i.e. up to reduced about 26.7%. In a pure control with 15 full waves, the pulse-pause ratio should be approximately 1: 3 to achieve a correspondingly reduced power output of roughly 25%.

3 0 0 3 8 1 03 0 0 3 8 1 0

Claims (5)

1. Vermogensregelaar, in het bijzonder voor éénfase-wisselstroommotoren, zoals ventilatormotoren, voor resis-tieve verwarmingsweerstanden of dergelijke, omvattende: een traptransformator (1), die een aantal afzonderlijk 5 via schakelelementen met de uitgang (9, 10) van de regelaar te verbinden aftakkingen (4, 5, 6, 7, 8) heeft, die op getrapt toenemende windingsaantallen van de traptransformator (1) aftakken voor het vormen van een spanningstrede aan de uitgang van de regelaar, en 10. een stuurinrichting (22, 23) voor het sturen van de schakelelementen, met het kenmerk, dat de schakelelementen als aan de afzonderlijke aftakkingen (4 t/m 8) toegewezen snelle halfgelei-derschakelelementen (12, 13, 14, 15, 16) uitgevoerd zijn 15 die door een microbesturingseenheid (23) als stuurinrichting zodanig gestuurd worden dat voor een quasi-traploze vermogensregeling met behulp van de traptransformator (1) een variabel aantal volledige golven van een spanningstrede door volledige golven van de naast hogere spanningstrede 20 vervangen wordt.A power regulator, in particular for single-phase AC motors, such as fan motors, for resistive heating resistors or the like, comprising: a step transformer (1), which connects a number of separate 5 via switching elements to the output (9, 10) of the regulator connecting taps (4, 5, 6, 7, 8) which tap on stepped winding numbers of the step transformer (1) to form a voltage step at the output of the regulator, and 10. a control device (22, 23) for controlling the switching elements, characterized in that the switching elements are designed as fast semiconductor switching elements (12, 13, 14, 15, 16) assigned to the individual branches (4 to 8) and which are controlled by a micro-control unit ( 23) as a steering gear so that for a quasi-stepless power control using the step transformer (1) a variable number of full waves from a voltage step through full waves of the next higher voltage step 20 is replaced. 2. Vermogensregelaar, in het bijzonder voor éénfase-wisselstroommotoren, zoals ventilatormotoren, voor resis-tieve verwarmingsweerstanden of dergelijke, omvattende: 25. een traptransformator (1), die een aantal afzonderlijk via schakelelementen met de uitgang (9, 10) van de regelaar te verbinden aftakkingen (4, 5, 6, 7, 8) heeft, die op getrapt toenemende windingsaantallen van de traptransformator (1) aftakken voor het vormen van een spanningstrede aan 30 de uitgang van de regelaar, en een stuurinrichting (22, 23) voor het sturen van de schakelelementen, met het kenmerk, dat de schakelelementen volgens op zich bekende wijze als respectievelijk aan de afzonderlijke 35 aftakkingen (4 t/m 8) toegewezen relaiscontacten (26, 27, 28, 29, 30) uitgevoerd zijn en in de uitgangsschakeling van 1003816 - 9 - de traptransformator (1) in serie met een belasting (11) een snel halfgeleiderschakelelement aangebracht is, waarbij de relaiscontacten (26 t/m 30) van respectievelijke relais (31 t/m 35) en het halfgeleiderschakelelement (36) zodanig 5 door een microbesturingseenheid (23) gestuurd worden dat voor een quasi-traploze vermogensregeling met behulp van de traptransformator (1) een variabel aantal volledige golven van een spanningstrede op een wijze als bij een besturing met volledige golven door het halfgeleiderschakelelement 10 onderdrukt wordt.2. Power controller, in particular for single-phase AC motors, such as fan motors, for resistive heating resistors or the like, comprising: 25. a step transformer (1), a number of which are individually connected via switching elements to the output (9, 10) of the controller connectable taps (4, 5, 6, 7, 8), which tap off on incremental winding numbers of the step transformer (1) to form a voltage step at the output of the regulator, and a control device (22, 23) for controlling the switching elements, characterized in that the switching elements are designed in known manner as respectively relay contacts (26, 27, 28, 29, 30) assigned to the individual branches (4 to 8) and in the output circuit of 1003816 - 9 - the step transformer (1) is arranged in series with a load (11) a fast semiconductor switching element, whereby the relay contacts (26 to 30) of respective relays (31 to / m 35) and the semiconductor switching element (36) are controlled by a micro-control unit (23) such that for a quasi-stepless power control using the step transformer (1) a variable number of full waves of a voltage step in a manner similar to a control with full waves are suppressed by the semiconductor switching element 10. 3. Vermogensregelaar volgens conclusie 1 of 2, met het kenmerk, dat de snelle halfgeleiderschakelelementen triacs (12 t/m 16, 36) zijn. 15Power controller according to claim 1 or 2, characterized in that the fast semiconductor switching elements are triacs (12 to 16, 36). 15 4. Vermogensregelaar volgens één van de conclusies 1 t/m 3, met het kenmerk, dat de schakelelementen (12 t/m 16, 26 t/m 30) aan de aftakkingen (4 t/m 8) van de traptransformator (1) via een demultiplexer (22) door de microbesturings- 20 eenheid (23) te sturen zijn.Power regulator according to one of Claims 1 to 3, characterized in that the switching elements (12 to 16, 26 to 30) at the branches (4 to 8) of the step transformer (1) can be controlled by the micro-controller (23) via a demultiplexer (22). 5. Vermogensregelaar volgens één van de conclusies 1 t/m 4, met het kenmerk, dat de traptransformator een bepaald aantal aftakkingen, bij voorkeur vijf aftakkingen (4 t/m 25 8) , heeft voor het verschaffen van een overeenkomstig aantal spanningstreden, bij voorkeur vijf spanningstreden, waarbij tussen telkens twee naburige spanningstreden een quasi-traploze vermogensregeling bereikbaar is. 1003816Power regulator according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the step transformer has a predetermined number of taps, preferably five taps (4 to 8), for providing a corresponding number of voltage steps, at preferably five voltage steps, whereby a quasi-stepless power control is achievable between two neighboring voltage steps. 1003816