MXPA02004424A

MXPA02004424A - Rotor de freno de disco amortiguador.

Info

Publication number: MXPA02004424A
Application number: MXPA02004424A
Authority: MX
Inventors: Anwar R Daudi
Original assignee: Hayes Lemmerz Int Inc
Priority date: 1999-11-05
Filing date: 2000-11-03
Publication date: 2002-09-02
Also published as: EP1226368A2; WO2001033095A3; CN100371619C; WO2001033095A2; AU764735B2; ES2323668T3; CN1415056A; US6505716B1; CA2389738A1; EP1226368B1; AU3438001A; DE60041453D1; CA2389738C

Abstract

La invencion se refiere a un rotor de freno que tiene caracteristicas mejoradas de amortiguamiento, y un metodo para producir el mismo, Una superficie del rotor de freno esta maquinada con EDG, tambien conocido como maquina IDM, para mejorar las caracteristicas de amortiguamiento del rotor. El indice de disminucion del rotor de freno es incrementado, y reducido el factor Q del rotor de freno. La parte del rotor de freno que esta maquinada con EDG se forma a partir de un material electricamente conductor, de preferencia un material ferroso, mas de preferencia un material de hierro fundido, un material de hierro gris o un material de hierro amortiguador. El rotor de frenos puede incluir una seccion de friccion solida o una seccion de friccion ventilada. De preferencia, el rotor de freno es vaciado de un solo material, aunque, alternativamente, puede ser un rotor compuesto formado a partir de mas de un material.

Description

ROTOR DE FRENO DE DISCO AMORTIGUADO ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN La presente invención se refiere a un rotor d freno de vehículo y, más específicamente, a un rotor d freno que tiene características mejoradas de amortiguamient de vibraciones, Los vehículos de ruedas típicamente disminuyen l velocidad y se detienen con un sistema de frenado, qu genera fuerzas de fricción. Un sistema de frenado conocid es el sistema de freno de disco, el cual incluye un roto unido a una o más ruedas del vehículo para la rotación co ellas. Los rotores incluyen típicamente una sección centra de sombrero para unir el rotor al vehículo, y una sección d fricción externa, que tiene superficies de fricció opuestas, substancialmente paralelas. El conjunto de freno de disco además incluye u conjunto calibrador, asegurado a un componente no rotatori del vehículo para mover los miembros de fricción, tal com los cojines de freno, en contacto con las superficies d fricción del rotor. Durante el frenado, los cojines de fren prensan contra las superficies de fricción del roto móviles, creando fuerzas de fricción que se oponen a l rotación de las ruedas y reducen así la velocidad de vehículo. Los rotores de freno son moldados típicamente d un material conductivo eléctricamente, de preferencia u material ferroso, tal como el hierro fundido o hierro gris, y son luego maquinados para lograr las dimensiones tolerancias deseadas. Durante el maquinado convencional, un herramienta se prensa contra el rotor para remover un porción de la superficie de este rotor, tal como l superficie de fricción. El ruido y las vibraciones no deseados son menudo creados durante el frenado con rotores maquinado convencionalmente. Los componentes del sistema de freno d disco, tal como el calibrador y los cojines del freno, vibran durante el frenado. Esta energía vibratoria e transferida al rotor, lo cual es también conocido com excitación del rotor. El rotor excitado vibra con la mayo amplitud, en o cerca de las frecuencias resonantes, produciendo ruidos audibles indeseados, tal como lo "rechinidos". Es conveniente aumentar el amortiguado del roto para reducir el ruido y las vibraciones desde el roto durante el frenado.

COMPENDIO La invención se refiere a un rotor de frenado, qu tiene características de amortiguamiento mejoradas, y a u método para producir el mismo . El rotor de freno incluye un sección de fricción, que tiene una superficie de fricció para la interfaz con un componente de freno, tal como u cojín de freno durante el frenado. Una superficie del roto de freno es un maquinado de Pulido de Descarga Eléctric ("EDG") , también conocido como Maquinado de Descarg Eléctrica ("EDM"), para mejorar las características d amortiguamiento del rotor. El régimen de decaimiento de rotor de freno se aumenta y se reduce el factor Q del roto de f eno . La porción del rotor de freno, la cual e maquinada por EDG, se forma de un material conductiv eléctricamente, preferiblemente un material ferroso, má preferiblemente un material de hierro fundido, un materia de hierro gris o un material de hierro amortiguado. El roto de freno puede incluir una sección sólida de fricción o un sección ventilada de fricción. Este rotor de freno se molde preferiblemente de un material sencillo, aunque alternativamente, puede ser un rotor compuesto formado d más de un material .

Un método para mejorar las características d amortiguamiento del rotor del freno, que incluye aumentar e régimen de decaimiento y/o reducir el factor Q por e maquinado de EDG o maquinado de EDM de una superficie de rotor. Este maquinado de EDG o de EDM incluy preferiblemente suministrar al menos un electrodo y reduci la distancia entre el electrodo y la superficie del roto hasta que uno o más chispas se extiendan entre ellos. L superficie es preferiblemente la superficie de fricción aunque cualquier superficie adecuada del rotor del fren puede ser maquinada por EDG o EDM para mejorar la características de amortiguamiento del rotor.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La Figura 1 es una vista en elevación en secció transversal de un rotor de freno, formado de acuerdo con l invención. La Figura 2 es una vista en elevación en secció transversal de una modalidad alternativa de un rotor d freno, formado de acuerdo con la invención. La Figura 3 es un diagrama de bloques, que ilustr el método de probar el rotor de freno . La Figura 4 es una gráfica délo amortiguado d varios rotores, que ilustran las características mejorada de amortiguamiento de los rotores, formados de acuerdo co la invención.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA MODALIDAD PREFERIDA Se comprenderá que la invención puede asumi varias orientaciones alternativas y secuencias de etapas excepto donde se especifique expresamente lo contrario También se entenderá que los dispositivos y proceso específicos ilustrados en los dibujos adjuntos y descrito en la siguiente especificación, son modalidades ejemplare simplemente de los conceptos inventivos definidos en la reivindicaciones anexas. Por lo tanto, las dimensione específicas y otras características físicas relativas a la modalidades reveladas aquí, no se considerarán com limitativas, a no ser que exponga expresamente de otr manera . La invención se refiere a mejorar la características de amortiguamiento de un rotor de freno d disco, tal como el rotor ilustrado generalmente en 10 en l Figura 1. Este rotor 10 incluye una porción 12 de cubo radialmente interna, que tiene una sección de montaj central 14 para montar el rotor sobre un miembro de impuls adecuado (no mostrado) , tal como un husillo o eje d vehículo. Una pared 16 de sombrero se extiende desde l periferia de la sección 14 de montaje. Esta pared 16 d sombrero puede ser recta y cilindrica, que se extiende en u ángulo recto desde la sección 14 de montaje Alternativamente, la pared de sombrero, o porciones de ella puede estar inclinada, formando una porción de un cono, puede estar curvada. La sección 14 de montaje central tien una abertura piloto central 18, en la cual el miembro d impulso es recibido estrechamente. Se forman aberturas 2 del sujetador en la sección de montaje central 14 par recibir: los sujetadores para asegurar el rotor al vehícul (no mostrado) . El rotor 10 también incluye una sección anular d fricción 22, radialmente externa, que tiene superficies d fricción 24, que incluyen una superficie de fricción intern 24a y una superficie de fricción externa 24b. La superficies de fricción, 24a, 24b, hacen interfaz con lo miembros 25 de fricción asociados, tal como los cojines d freno o similares. La sección 22 de fricción anular de rotor 10 tiene un borde 26, radialmente interno y un bord 28, radialmente externo. Una ranura anular 29 se dispon preferiblemente adyacente a la pared 16 de sombrero en e borde interno radialmente 26 de la sección 22 de fricción El rotor 10 se conoce como un rotor sólido. Haciendo referencia ahora a la Figura 2, un segunda modalidad del rotor se ilustra en 30. Este rotor 3 es similar al rotor 10 con características o componente idénticos referidos usando los mismos números de referenci como el rotor 10 mostrado en la Figura 1. Sin embargo, e rotor 30, es un rotor ventilado, que tiene una sección 32 d fricción, que incluye una pareja de placas de frenad dispuestas en una relación espaciada, mutuamente paralelas Las placas de frenado incluyen una placa de frenado 33 interna y una placa de frenado 33b externa. Las superficie de fricción, que incluyen la superficie 34a de fricció interna y la superficie 34b de fricción externa, se dispone en superficies que miran hacia fuera de las placas 33a y 33 de frenado, respectivamente. El rotor ventilado incluye aletas 35, que conecta las placas 33a y 33b de frenado juntas, definiendo as respiraderos 36 entre las placas de frenado para suministra el flujo de aire de enfriamiento entre las palcas d frenado, conforme gira el rotor. Los respiraderos, que s extienden axialmente (no mostrados) pueden ir a través de l sección 22 ó 32 de fricción de cualquier rotor 10 ó 30, par suministrar el enfriamiento adicional. Los rotores de las Figuras 1 y 2 se muestran par fines ilustrativos y no deben ser considerados limitando l invención aquí descrita y pueden ser aplicados a cualquie rotor conocido, formado de cualquier material conductiv eléctricamente adecuado, que incluye, pero no se limita a, el hierro fundido, hierro gris, y hierro amortiguado. E rotor se forma preferiblemente todo del mismo material Aunque, alternativamente, el rotor puede ser un roto compuesto formado de más de un material, con la porció siendo maquinada por EDG formada de los materiale conductivos eléctricamente, antes descritos. Los rotores, 10 y 30, se moldean preferiblement en una manera convencional, para producir un rotor moldead que tiene dimensiones físicas que están cercanas a la dimensiones finales deseadas. Las superficies del rotor preferiblemente las superficies de fricción 24a, 24b, so luego maquinadas a las dimensiones deseadas usando e Maquinado de Descarga Eléctrica (EDM) , también referido com el Esmerilado de Descarga Eléctrica (EDG) . Un ejemplo de u método de maquinado EDG y aparato para maquinar superficies tal como las superficies de fricción, de rotores, s describe en la solicitud de patente de EE.UU., No. de Seri 09/193,063, la cual se incorpora aquí como referencia. Si embargo, cualquier forma conocida adecuada del maquinado po EDG o EDM puede ser usado, que incluye el maquinado d descarga eléctrica rotatorio o estacionario. El rotor maquinado por EDG puede adicionalment ser maquinado convencionalmente, antes y/o después de maquinado por EDG. Por ejemplo, las superficies de fricció 24a, 24b pueden ser sometidas a una etapa de maquinad aproximado usando el maquinado convencional, antes de maquinado de EDG. Adicionalmente, otras porciones del rotor aparte de la sección de fricción, pueden ser maquinada convencionalmente . Los rotores 10 y 30 se forman de un materia conductivo eléctricamente, preferiblemente un materia ferroso, más preferiblemente el hierro fundido y aún má preferiblemente el hierro gris. Por ejemplo, los rotores 1 y 30 pueden ser formados de un hierro hiper-eutéctico también conocido como hierro amortiguado, que tiene u equivalente de carbón (en lo sucesivo E.C.) mayor del 4.3% Los rotores tienen una resistencia mínima de tensión de 15 MPa. La composición del hierro amortiguado incluye: E.C. 4.3 - 4.6 Carbón 3.7 - 3.90 Silicio 1.9 - 2.3 Manganeso 1.7%S + 0.3 mínimo al 0.8% Azufre 0.07 - 0.15 Fósforo 0.03 a 0.09% Níquel 0.10 máximo Cromo 0.04 - 0.25% Molibdeno 0.08% máximo Cobre 0.04 - 0.25% y cantidades traza de aluminio, titanio, estaño, plomo antimonio. Sin embargo, esta composición de hierr amortiguado no debe ser considerada como limitativa cualquier composición adecuada de hierro amortiguado s puede usar. Alternativamente, los rotores pueden ser formado de cualquier otro hierro gris adecuado, que incluye e hierro fundido, que tiene un E.C. entre 3.7 y 4.3%. U ejemplo de una composición de hierro fundido adecuad incluye : Manganeso mínimo (calculado como 1.7 (%S) + 0.3) Azufre 0.17 máximo Carbón 3.25 - 3.65 Silicio 1.6 - 2.4 Fósforo 0.12 máximo Cromo 0.4 máximo Sin embargo, esta composición de hierro fundido n debe ser considerada como limitativa y cualquier composició de hierro fundido adecuado se puede usar. Los rotores maquinados por EDG se maquinan usand un aparato de EDG, que incluye uno o más electrodo conectados a uno o más suministros de energía. El rotor s monta al aparato de EDG suministrando así una trayectori eléctrica del rotor a tierra. La distancia entre l superficie del rotor que se maquina, preferiblemente la superficies de fricción 24a, 24b, 34a, 34b, y el electrod se reduce hasta que el hueco entre ellos se rompe y un descarga eléctrica o chispa se extiende entre el electrodo la superficie del rotor. La chispa crea una alta temperatur de aproximadamente 10,000 a 12,000°C, en la superficie de rotor. La alta temperatura vaporiza una porción del metal d la superficie del rotor. Una serie de chispas dirigidas e diferentes ubicaciones en la superficie del rotor vaporiza porciones de la superficie del rotor hasta que toda l superficie se maquina a las dimensiones deseadas. Mientra es preferible maquinar la superficie de fricción del rotor otras superficies del rotor pueden también ser maquinada por EDG, para mejorar las características de amortiguado de rotor, la manera en la cual el rotor es maquinado por EDG n debe ser considerada como limitando el ámbito de l invención, ya que el rotor puede ser maquinado usand cualquier técnica de maquinación conocida de EDG o EDM par mejorar sus características de amortiguamiento. Los rotores maquinados por EDG, 10 y 30, exhibe características de amortiguamiento significantement mejoradas sobre los rotores del mismo tamaño, configuració y composición de hierro, los cuales no se maquinaron po EDG. Las características de amortiguamiento de un roto pueden ser caracterizadas por el régimen D de decaimient del rotor, el cual indica cómo la intensidad o amplitud d la energía de sonido emitida por un rotor excitado se atenú con el tiempo. Con base en el modelo matemático, que s describe mejor el decaimiento en amplitud de una onda d seno, D, puede ser expresado por la ecuación: D = -20 logio (A/Ao) /t donde A es la amplitud en el tiempo t, AQ es la amplitud e el tiempo t=0. El régimen de decaimiento D se midió e dB/segundo. Es conveniente que un rotor tenga un elevad régimen de decaimiento, así que cuando el rotor se excit por un estimulo, tal como un cojín de freno, la amplitud d las vibraciones del rotor se atenúan rápidamente. Un roto que tenga un alto régimen de decaimiento será menos probabl emita "chirridos" u otros ruidos indeseados y vibracione durante el frenado . El factor Q es un concepto que se usa regularment en el campo de las vibraciones mecánicas para describir l agudeza de la resonancia. Este factor Q se puede expresa por la ecuación: Q = (27.3 x f) / D donde f es la frecuencia resonante del rotor. Es convenient que el rotor tenga una Q baja, de manera que cuando el roto se excite por un estímulo, tal como un cojín de freno, l amplitud de las vibraciones del rotor se atenúe rápidamente. Un rotor que tenga una Q baja, también ser menos probable exhiba "chirridos" y otros ruidos vibraciones indeseables durante el frenado. Se ha encontrado que el maquinado por EDG de l superficie del rotor, preferiblemente las superficies d fricción, aumenta las características de amortiguamiento de rotor, aumentando el régimen D de decaimiento y bajando e factor Q, en comparación con los rotores que son maquinado sólo convencionalmente, usando el contacto físico con un herramienta. Se hicieron pruebas comparando el régimen d decaimiento y el factor Q de rotores que tienen superficie de fricción 24a, 24b, 34a, 34b, maquinadas por técnica convencionales, y rotores que tienen superficies de fricció maquinadas por EDG. Ambos rotores sólidos y rotore ventilados se probaron. Para consistencia en la comparación los rotores que se maquinaron por EDG tienen la mism configuración, y se moldearon usando los mismos métodos y partir de hierro gris que tiene la misma composición com los rotores maquinados convencionalmente, comparables.

Haciendo ahora referencia a la Figura 3, s muestra un diagrama que ilustra el aparato de prueba. U oscilador, amplificador de potencia y bobina se usaron par excitar el rotor durante la prueba. La energía de sonid emitida por el rotor excitado se recibió por un micrófono se convirtió en señales eléctricas. El micrófono se conect a un osciloscopio / contador de frecuencia y un analizador El oscilador se sintonizó para encontrar la frecuenci resonante del rotor, la cual se registró. En seguida, el oscilador sintonizado a l frecuencia resonante se desconectó, iniciando así e analizador. Este analizador midió la señal de decaimient emitida por el rotor excitado y el régimen de decaimient del rotor se determinó. El factor Q luego se determin usando la frecuencia resonante y el régimen de decaimient con base en la ecuación antes descrita. Cada rotor se midió en el régimen de decaimiento la frecuencia resonante en diferentes posiciones espaciada circunferencialmente alrededor de la superficie de fricción Los resultados se promediaron y se listan en la Tabla 1.

Tabla I Los resultados de prueba indican que los rotore maquinados por EDG, ventilados, tienen regímenes d decaimiento de 189.4? dB/seg y 134.99 dB/seg, en comparació con los regímenes de decaimiento del rotor ventilado maquinado convencionalmente, de 44.72 dB/seg y de 34.3 dB/seg. Los regímenes de decaimiento de los rotore ventilados, maquinado por EDG, aumentaron entre 300 y 55 por ciento sobre los rotores ventilados maquinado convencionalmente . El factor Q de los rotores ventilados, maquinado por EDG, fueron de 124.87 y 176.60, en comparación con lo factores Q del rotor ventilado, maquinado convencionalmente de 673.08 y 517.52. Los factores Q de los rotore ventilados, maquinados por EDG fueron entre 65 y 82 po ciento menores que los rotores ventilados maquinado convencionalmente . Después de probar la parte del rotor No. 43187 4edm/pulida, un rotor que tiene una superficie de fricció maquinada con EDG, la superficie de fricción del rotor lueg se maquinó en un aparato de maquinado convencional específicamente un torno. Esta parte, ahora nombrada como e número de parte 43187-4edm/después de giro, tenía 0.0102 c estimados en cada superficie de fricción y luego se probó d nuevo usando el método de prueba antes descrito. Este roto tenía un régimen de decaimiento de 199.83 dB/seg y un facto Q de 117.67, que indica que los efectos de amortiguado de maquinado EDG son aún pronunciados aún después de que la porciones de la superficie maquinada de EDG se remueve usando el maquinado convencional. La estimación de 0.0102 c con. el maquinado convencional es suministrada en forma d ejemplo y no debe ser considerada como limitativa. Cualquie cantidad adecuada de material, que incluyen cantidades ta bajas como de 0.00254 cm, pueden ser removidas por e maquinado convencional, en tanto aún suministran efecto comparables de amortiguamiento. Mientras los rotore ventilados se hacen de hierro amortiguado, cualquier roto ventilado que comprende cualquier hierro fundido adecuado que incluye el hierro gris, mostrará mejoras en la características de amortiguamiento, debido al maquinado d EDG, como se describió aquí. El rotor sólido maquinado por EDG tiene un régime de decaimiento de 58.79 dB/seg, en comparación con e régimen de decaimiento de 33.90 dB/seg del rotor sólid maquinado convencionalmente . Este régimen de decaimiento de rotor sólido maquinado de EDG fue del 73 por ciento mayo que el régimen de decaimiento del rotor sólido maquinad convencionalmente . El factor Q del rotor sólido maquinado por EDG fu de 493.11 en comparación con el factor Q del rotor sólido maquinado convencionalmente de 892.08. El factor Q del roto sólido maquinado por EDG fue del 45 por ciento menor que e factor Q del rotor sólido maquinado convencionalmente Mientras los rotores sólidos se fabricaron de hierr fundido, cualquier rotor sólido comprendido de cualquie hierro gris adecuado, que incluye el hierro amortiguado mostrará mejoras en las características de amortiguamiento debido al maquinado del pulido de descarga eléctric ("EDG"), como se describe aquí. Se llevó a cabo una segunda prueba en otro grup de rotores de freno, que compara los efectos del maquinad por EDG y el convencional en el mismo rotor. Un rotor sólid de un tamaño similar y la composición de hierro fundido como el rotor sólido descrito anteriormente, se probaron Las superficies de fricción del rotor se maquinaro convencionalmente y el régimen de decaimiento y el factor se determinaron usando el método descrito anteriormente . E seguida, las superficies de fricción del mismo rotor s maquinaron por EDG y el régimen de decaimiento y el factor se determinaron de nuevo. Los resultados de esta prueba s muestran en la siguiente Tabla II.

Tabla II: El régimen de decaimiento del rotor de hierr fundido con una sección de fricción sólida, que fu maquinado por EDG, después de ser maquinad convencionalmente, se mejoró, aumentando más del 300% sobr el régimen de decaimiento del rotor, después de aquél qu fue maquinado sólo convencionalmente, como se describi antes . El factor Q del rotor que fue maquinado por ED después de ser maquinado convencionalmente también s mejoró, siendo reducido por aproximadamente el 68% sobre e régimen de decaimiento del rotor, después que sólo fu maquinado convencionalmente, como se describió antes. Un rotor ventilado 30 de aproximadamente el mism tamaño como el rotor ventilado, antes descrito, pero formad de una composición de hierro fundido, similar al roto sólido 10, antes descrito, fue también probado de una maner similar. Las superficies de fricción del rotor de maquinaro convencionalmente y se determinaron el régimen d decaimiento y el factor Q usando el método antes descrito En seguida, las superficies de fricción del mismo rotor s maquinaron por EDG y el régimen de decaimiento y el factor se determinaron de nuevo. Los resultados de esta prueba s muestran en la siguiente tabla III: Tabla III El régimen de decaimiento del rotor de hierr fundido con la sección de fricción ventilada, que se maquin por EDG, después de ser maquinado convencionalmente, s mejoró, siendo aumentado por más del 360% sobre el régime de decaimiento del rotor, después que se maquinó sól convencionalmente, como se describió antes. El factor Q de rotor, que se maquinó por EDG después de ser maquinad convencionalmente, también se mejoró, siendo reducido po aproximadamente el 73% sobre el régimen de decaimiento de rotor, después de ser sólo maquinado convencionalmente, com se describió antes. También se encontró que el maquinado por EDG de l superficie del rotor, preferiblemente las superficies d fricción, aumenta las características de amortiguamiento de rotor, aumentando el régimen D de decaimiento y reduciend el factor Q, en comparación con las piezas de rotor que n se maquinaron convencionalmente en forma previa, usando e contacto físico con una herramienta. Un rotor ventilado 30, similar en tamaño al rotor ventilado, descrito antes formado de la composición de hierro amortiguada, descrit antes, se probó para comparar las mejoras en el amortiguad del maquinado por EDG con el amortiguado de la piez original sin tratar. El régimen de decaimiento y el factor del rotor, según se moldearon, se determinaron usando e método de prueba, antes descrito. Luego las superficies d fricción de la pieza del rotor se maquinaron por EDG, com se describió antes . El rotor maquinado por EDG se probó d nuevo, para determinar el régimen de decaimiento y el facto Q. Los resultados de estas pruebas se muestran en l siguiente Tabla IV: Tabla IV El régimen de decaimiento de los rotores de hierr amortiguados con secciones de fricción ventiladas, tambié se mejoró con el maquinado de EDG. El régimen de decaimient de los rotores que se maquinaron de EDG después de se maquinados convencionalmente se mejoró, siendo aumento entr el 295% y el 325% sobre los regímenes de decaimiento de lo rotores, después que ellos se maquinaron sol convencionalmente, como se describió antes. El factor Q d los rotores después de ser maquinados por EDG también s mejoró, siendo reducido por entre el 67 y el 70%. Otro conjunto de rotores sólidos y rotore ventilados, se probaron usando un segundo método de prueba Nuevamente, para consistencia en la comparación, las misma composiciones de hierro gris y métodos de moldeo se usaro para formar las piezas fundidas del rotor. Los rotores co superficies de fricción maquinadas convencionalmente s compararon con los rotores que _ tienen superficies d fricción maquinadas por EDG. Cada uno de los rotores se suspendió en un cordó que se enlazó a través de un agujero en el rotor. El roto colgante vibra casi independientemente del soporte de cordón y se nombra suspendido libremente debido a qu permite que el rotor vibre en sus modos libre-libre. E amortiguamiento de vibraciones es sólo el resultado de amortiguamiento del material del rotor y una pequeñ contribución del aire . El rotor colgante se golpeó con un martillo d impacto, que tiene un medidor de fuerza en su nariz. La vibraciones subsiguientes del rotor se midieron por u pequeño acelerómetro unido a la superficie del rotor. Est acelerómetro mide las vibraciones perpendiculares a l superficie del rotor. La historia del tiempo de la fuerza d impacto y la repuesta del rotor se registraron digitalment y se llevó a cabo un análisis espectral . Los resultados d estas pruebas se muestran en la siguiente Tabla V.

Tabla V Los rotores #l-#4 tienen una porción de la secció de fricción removida, que afectó los resultados, si embargo, se midieron regímenes de decaimiento aumentados factores Q reducidos, como se muestra en la Tabla V. La Figura 4 muestra la historia en el tiempo de decaimiento de las vibraciones del rotor, para los rotore #l-#4. Cuanto más rápido es el decaimiento de vibraciones mayor es el amortiguamiento. El régimen de decaimiento de motor #1 ventilado, maquinado por EDG, se aumento alrededor de 200 por ciento sobre el régimen de decaimient del rotor #2 ventilado, maquinado convencionalmente. E régimen de decaimiento del rotor #3 sólido, maquinado po EDG, se aumento por aproximadamente el 28% sobre el rotor # sólido, maquinado por EDG. Los factores Q disminuyero comparativamente, como se muestra.

Claims

REIVINDICACIONES 1. Un método para mejorar las características d amortiguamiento de un rotor de freno, este método comprende: suministrar un rotor de freno; y el Maquinado por Descarga Eléctrica ("EDM") de un superficie del rotor del freno. 2. El método definido en la reivindicación 1, e que el rotor se forma de un material conductiv eléctricamente . 3. El método definido en la reivindicación 1, e que el rotor se forma de un material ferroso. 4. El método definido en la reivindicación 1, e que el rotor se forma de hierro fundido. 5. El método definido en la reivindicación 1, e que el rotor se forma de hierro gris . 6. El método definido en la reivindicación 1, e que el rotor se forma de hierro amortiguado. 7. El método definido en la reivindicación 1, e que el rotor de freno es una pieza fundida del rotor d freno . 8. El método definido en la reivindicación 1, e que el rotor de freno incluye una superficie de frenado y l etapa de maquinar por Pulido de Descarga Eléctrica ("EDG") una superficie del rotor de freno, incluye maquinar por ED la superficie de frenado del rotor de freno. 9. El método definido en la reivindicación 1, qu además incluye la etapa de maquinar una superficie de rotor, por medio el contacto con una herramient convencional de maquinado, antes de la etapa del maquinad por EDG del rotor de freno . 10. El método definido en la reivindicación 1, qu además incluye la etapa de maquinar una superficie del roto por medio del contacto con una herramienta convencional d maquinado, después de maquinar por EDG el rotor de freno. 11. El método definido en la reivindicación 1, e que el rotor tiene una sección sólida de fricción. 12. El método definido en la reivindicación 1, e que el rotor es un rotor ventilado, que tiene una sección d fricción que incluye una pareja de placas de frenado, dispuestas en una relación espaciada, paralelas mutuamente, con respiraderos radiales dispuestos entre ellas. 13. El método definido en la reivindicación 1, e que el rotor incluye una sección de fricción, que tien respiraderos axiales formados a través de ella. 14. Un método para mejorar las características d amortiguamiento de un rotor de freno, este método comprende: suministrar un rotor de freno, que tiene un sección de frenado conductiva eléctricamente, que incluy una superficie de frenado; y maquinar por Pulido de Descarga Eléctrica ("EDG") la superficie de frenado del rotor del freno. 15. El método definido en la reivindicación 14, e que la sección de frenado del rotor se forma de un materia ferroso. 16. El método definido en la reivindicación 14, e que la sección de frenado del rotor se forma de hierr fundido . 17. El método definido en la reivindicación 14, e que la sección de frenado del rotor se forma de hierro gris. 18. El método definido en la reivindicación 14, e que la sección de frenado del rotor se forma de hierr amortiguado . 19. Un método para mejorar el factor Q de un roto de freno, este método comprende: suministrar un rotor de freno; y maquinar por EDG dicho rotor de freno . 20. Un * método para mejorar el régimen d decaimiento de un rotor de freno, este método comprende: suministrar un rotor de freno; y maquinar por EDG dicho rotor de freno. 21. Un método para mejorar las características d amortiguamiento de un rotor de freno, este método comprende: suministrar un rotor de freno; y maquinar por EDM dicho rotor de freno. 22. La invención, definida en la reivindicació 21, en que el rotor se forma de un material conductiv eléctricamente . 23. El método definido en la reivindicación 21, e que el rotor se forma de un material ferroso. 24. El método definido en la reivindicación 21, e que el rotor se forma de hierro fundido. 25. El método definido en la reivindicación 21, e que el rotor se forma de hierro gris. 26. El método definido en la reivindicación 21, e que el rotor se forma de hierro amortiguado. 27. El método definido en la reivindicación 21, e que el rotor de freno es una pieza fundida del rotor d freno . 28. El método definido en la reivindicación 21, e que el rotor de freno incluye una superficie de frenado y l etapa del maquinado por EDG de una superficie del rotor d freno incluye maquinar por EDG la superficie de frenado de rotor de freno . 29. El método definido en la reivindicación 21 que además incluye la etapa de maquinar una superficie de rotor por medio del contacto con una herramienta d maquinado convencional, antes de la etapa de maquinado po EDG del rotor de freno. 30. El método definido en la reivindicación 21 que además incluye la etapa de maquinar una superficie de rotor por medio del contacto con una herramienta d maquinado convencional, después de maquinar por EDG el roto de freno. 31. El método definido en la reivindicación 21, e que el rotor tiene una sección sólida de fricción. 32. El método definido en la reivindicación 21, e que el rotor es un rotor ventilado, que tiene una sección d fricción que incluye una pareja de placas de frenado dispuestas en una relación espaciada, mutuamente paralelas con respiraderos radiales dispuestos entre ellas. 33. El método definido en la reivindicación 21, e que el rotor incluye una sección de fricción que tien respiraderos axiales formados a través de la misma. 34. Un método para mejorar las características d amortiguamiento de un rotor de freno, este método comprende: suministrar un rotor de freno; y suministrar al menos un electrodo; y reducir la distancia entre este al menos u electrodo y la superficie del rotor de freno, hasta que un o más chispas se extiendan entre ellos. 35. La invención definida en la reivindicación 34, en que el rotor de freno se forma de un material conductiv eléctricamente . 36. El método, según se define en l reivindicación 34, en el cual el rotor de freno se forma d un material ferroso. 37. El método, según se define en l reivindicación 34, en que el rotor de freno se forma d hierro fundido. 38. El método, según se define en l reivindicación 34, en que el rotor de freno se forma d hierro gris. 39. El método definido en la reivindicación 34, e que el rotor de freno se forma de hierro amortiguado. 40. El método definido en la reivindicación 34, e que el rotor de freno es una pieza fundida de rotor d freno . 41. El método definido en la reivindicación 34, e que el rotor de freno incluye una superficie de frenado y l etapa del maquinado de EDG de una superficie del rotor d freno incluye el maquinado por EDG de la superficie d frenado del rotor de freno. 42. El método definido en la reivindicación 34, que además incluye la etapa de maquinado de una superfici del freno, por medio del contacto con una herramient convencional de maquinado, antes de la etapa de maquinar po EDG el rotor de freno. 43. El método definido en la reivindicación 34, que además incluye la etapa de maquinar una superficie de rotor por medio del contacto con una herramient convencional de maquinado, después del maquinado por EDG de rotor de, freno. 44. El método definido en la reivindicación 34, e que el rotor es una sección sólida de fricción. 45. El método definido en la reivindicación 34, e que el rotor es un rotor ventilado que tiene una sección d fricción, que incluye una pareja de placas de frenado, dispuestas en una relación espaciada, mutuamente paralelas, con respiraderos radiales dispuestos entre ellas. 46. El método definido en la reivindicación 34, e que el rotor incluye una sección de fricción que tien respiraderos axiales formados a través de ella. 47. Un rotor de freno, que comprende un superficie maquinada por EDG, para mejorar la características de amortiguamiento del rotor de freno. 48. El rotor de freno definido en l reivindicación 34, que además incluye una sección d fricción, que tiene una superficie de fricción, en que l superficie maquinada por EDG es la superficie de fricción. 49. El rotor de freno, según se define en l reivindicación 48, en que la sección de fricción se forma d un material conductivo eléctricamente. 5D . El rotor de freno, según se define en l reivindicación 48, en que la sección de fricción se forma d un material ferroso. 51. El rotor de freno, según se define en l reivindicación 48, en que la sección de fricción se forma d hierro fundido. 52. El rotor de freno, según se define en l reivindicación 48, en que la sección de fricción se forma d hierro gris. 53. El rotor de freno, según se define en l reivindicación 48, en que la sección de fricción se forma d hierro amortiguado. 54. El rotor de freno, según se define en l reivindicación 48, en que el rotor de freno es una piez fundida del rotor de freno. 55. El rotor de freno, según se define en l reivindicación 48, en que la sección de fricción se maquin convencionalmente por medio del contacto con una herramient convencional de maquinado. 56. El rotor de freno, según se define en l reivindicación 48, en que dicho rotor tiene una secció sólida de fricción. 57. El rotor de freno, según se define en l reivindicación 48, en que la sección de fricción incluye un pareja de placas de frenado, dispuestas en una relació espaciada, mutuamente paralelas, con respiraderos radiale dispuestos entre ellas. 58. El rotor de freno, según se define en l reivindicación 48, en que la superficie de fricción incluy respiraderos axiales, formados a través de la misma. 59. Un rotor de freno, que comprende un superficie maquinada por descarga eléctrica, para mejora las características de amortiguamiento de dicho rotor d freno . 60. El rotor de freno, según se define en l reivindicación 59, que además incluye una sección d fricción, que tiene una superficie de fricción, donde dich superficie maquinada por descarga eléctrica es un superficie de fricción.