MX2014007621A - Sistema, aparatos y metodo para reducir la corriente de irrupcion en un transformador trifasico. - Google Patents

Abstract

Se proporciona un sistema para reducir la corriente de irrupción en un transformador de utilidad trifásico ante la energización del transformador por un voltaje trifásico aplicado utiliza un circuito de pre-flujo para establecer niveles de flujo residuales en los segmentos del núcleo de los bobinados primarios del transformador los cuales están cerca de los niveles de flujo prospectivos establecidos en los segmentos de núcleo por el voltaje aplicado. El circuito de pre-flujo incluye un capacitor de prefijación el cual, después de ser cargado a un nivel de voltaje predeterminado, es descargado de manera seriada a través de dos de los bobinados primarios para establecer los niveles de flujo predeterminados en los segmentos de núcleo de los dos bobinados, y un nivel de flujo reducido en el segmento de núcleo del bobinado primario remanente. El transformador es energizado en el instante del voltaje de fase pico de referencia positivamente al tercer bobinado primario dental como el enfoque de flujo prospectivo y residual a un nivel casi igual en la totalidad de los tres segmentos de núcleo y se induce corriente de irrupción.

Description

- - SISTEMA, APARATOS Y METODO PARA REDUCIR LA CORRIENTE DE IRRUPCION EN UN TRANSFORMADOR TRIFASICO Campo de la Invención La presente invención se relaciona de manera general con una reducción de corriente de irrupción de transformador, y de manera más específica, con un sistema, aparato y método para reducir la corriente de irrupción cuando se energiza un transformador trifásico.

Antecedentes de la Invención Cuando se energiza un transformador trifásico en un sistema de suministro de energía eléctrica (tal como un sistema de generación, transmisión o distribución de energía eléctrica o similar) , se pueden presentar corrientes de irrupción las cuales pueden ser tan grandes como diez veces la corriente nominal del transformador y pueden durar hasta por aproximadamente la mitad de un segundo. La magnitud real de estas corrientes de irrupción depende de la impedancia de la fuente que suministra al transformador, el flujo magnético residual existente en el transformador y el ángulo del voltaje aplicado en el momento de energización.

Las altas corrientes de irrupción del transformador tienen muchos efectos potencialmente adversos. Para uno, una alta corriente de irrupción puede calentar de modo significativo los bobinados del transformador y provocar Ref. 249097 - - deterioro del aislamiento en el transformador. Además, corrientes de irrupción altas pueden dar lugar a grandes tensiones mecánicas en los bobinados del transformador suficientes para desplazar los bobinados en el núcleo de transformador los cuales, en el peor de los casos, pueden interrumpir las conexiones eléctricas dentro del transformador. Además, la compresión de aislamiento desde el desplazamiento de los bobinados del transformador puede resultar en fallas de vuelta-a-vuelta dentro del transformador lo cual, sino se detecta, a la postre puede destruir al transformador.

Las grandes corrientes de irrupción también pueden interrumpir un sistema de energía al disparar inapropiadámente interruptores del circuito y relevadores de exceso de corriente al provocar variaciones de voltaje que pueden afectar a equipo sensible al introducir componentes de armónicas grandes y al inducir corrientes de irrupción simpáticas en transformadores conectados en paralelo adyacentes .

Algunos de los métodos de reducción de corriente de irrupción de la técnica anterior los cuales han sido utilizados o sugeridos previamente incluyen: 1) el uso de resistores u otros componentes conmutados temporalmente en serie o en paralelo con los bobinados del transformador; 2) el uso de energización de voltaje controlada sin tomar en - - consideración el flujo residual en el transformador; y 3) el uso de energizacion de voltaje controlada en base en un cálculo del flujo residual en los bobinados del transformador .

Estos métodos previos no han sido satisfactorios por completo para uso en sistemas de suministro de energía debido a que, por una parte tienen requerida la interposición temporal de componentes adicionales en uno de los circuitos del transformador durante la energizacion o, por otra parte, han requerido interruptores de circuito capaces de control de fase individual con la posible necesidad de medir los niveles de flujo residuales en el bobinado del transformador lo cual puede ser susceptible de falla o, en algunos casos, puede requerir mejoramiento significativo del equipo existente.

La presente descripción proporciona un sistema, aparato y método para realizar efectivamente esta operación de pre-flujo en un transformador trifásico convencional. En particular, la presente descripción se relaciona con un sistema, aparato y método para establecer niveles pre-flujo en los tres segmentos de núcleo asociados con los bobinados primarios del transformador de un transformador trifásico de manera que cuando los bobinados son energizados en el instante correcto se tiene como resultado una corriente de irrupción reducida de modo significativo. El sistema es automático, requiere únicamente el accionamiento del usuario - - antes de la energización del transformador.

Breve Descripción de la Invención En consecuencia, un objetivo general de la presente descripción es reducir la corriente de irrupción de un transformador en un sistema de energía trifásico.

Un objetivo específico adicional de la presente descripción es proporcionar un sistema, aparato y método para establecer automáticamente niveles de flujo residuales en los segmentos de núcleo de transformador de manera que el transformador pueda ser energizado con corriente de irrupción reducida en los bobinados.

Un objetivo específico adicional de la presente descripción es proporcionar un sistema, aparato y método para establecer niveles de flujo residuales de magnitud casi igual pero de polaridad opuesta en dos de los segmentos de núcleo de transformador y un flujo reducido en el segmento de núcleo remanente de un transformador trifásico de manera que el transformador pueda ser energizado con corriente de irrupción reducida en los bobinados y energizar todas las fases del transformador en el mismo instante, como se define por un pico de voltaje al que se hace referencia positivamente en el bobinado remanente .

Breve Descripción de las Figuras Aunque los rasgos característicos de la descripción se resaltarán de modo particular en las reivindicaciones, la descripción misma y la manera en la cual se pueden elaborar y utilizar se puede entender mejor con referencia a la siguiente descripción tomada en relación con las figuras anexas que forman parte de la misma, en donde números de referencia similares hacen referencia a partes similares a través de las diversas vistas y en las cuales: La figura l es una vista en perspectiva simplificada de una subestación de suministro de energía que incorpora un sistema pre-flujo construido de acuerdo con la descripción.

La figura 2 es un diagrama esquemático simplificado parcialmente en forma de bloque funcional que muestra el sistema de pre-flujo construido de acuerdo con la descripción.

La figura 3 es un diagrama esquemático simplificado de una porción del sistema de pre-flujo de la figura 2.

La figura 4 es una representación simplificada de un circuito de pre-flujo acoplado al núcleo magnético y los bobinados de un transformador de energía trifásica convencional.

La figura 5 es una representación gráfica simplificada de la operación del sistema de pre-flujo en relación a los tres bobinados primarios del transformador de la figura 4.

La figura 6 es una representación gráfica simplificada de la aplicación de voltaje al transformador de la figura 4 después de que ha sido sometido a pre-flujo.

La figura 7 es un diagrama de flujo simplificado que ilustra la secuencia de las operaciones principales realizadas por el sistema de pre- flujo de la figura 1 a la figura 3.

La figura 8a es una representación simplificada de un circuito de pre-flujo acoplado al núcleo magnético y los bobinados de un transformador de energía de tres patas y de núcleo único.

La figura 8b es una representación simplificada de un circuito de pre-flujo acoplado al núcleo magnético y bobinados de un transformador de energía de tres patas y un solo núcleo.

La figura 8c es una representación simplificada de un circuito de pre-flujo acoplado al núcleo magnético y los bobinados de un transformador de energía de cinco patas y de un solo núcleo.

La figura 8d es una representación simplificada de un circuito de pre-flujo acoplado al núcleo magnético y los bobinados de un transformador de energía de tres núcleos.

La figura 9 ilustra un transformador con conexiones "DAC" que tienen rotación de fase ABC, En este ejemplo, el algoritmo de pre-flujo puede ser adecuado para cierre en el pico del voltaje en fase A.

Descripción Detallada de la Invención Un método propuesto por el presente inventor para reducir la corriente de irrupción en un transformador monofásico involucra establecer un flujo residual en el - - núcleo del transformador por medio de un circuito de pre-flujo unido a uno de los bobinados del transformador. El flujo residual establecido en el núcleo del transformador se aproxima al flujo prospectivo (el flujo en el núcleo del transformador bajo condiciones en estado estable) el cual se producirá cuando se energice el bobinado en un ángulo de voltaje de sistema específico. Como una consecuencia, la corriente de irrupción al bobinado de pre-flujo se puede reducir de modo significativo ante la energización del bobinado. El dispositivo de pre-flujo establece el flujo residual apropiado en el núcleo del transformador al suministrar una cantidad apropiada de voltios-segundos, también conocido como enlaces de flujo, al núcleo del transformador .

El sistema de la presente descripción reduce la corriente de irrupción en un transformador trifásico al establecer simultáneamente niveles de flujo residuales en cada uno de los tres segmentos de núcleos asociados con los bobinados primarios de transformador, niveles los cuales son cercanos a los niveles de flujo prospectivo que corresponden a las tres fases de voltaje aplicados en el instante de energización del transformador. De manera más específica, la presente descripción proporciona el pre-flujo de un transformador trifásico al aplicar voltios/segundos de una cantidad apropiada de modo serial a dos de los bobinados - - primarios para producir niveles de flujo residual magnético casi iguales pero opuestos cercanos a los niveles de flujo prospectivo de los segmentos de núcleo asociados con los dos bobinados en el momento de energización y un nivel de flujo reducido en el segmento de núcleo asociado con el tercer bobinado primario. Después, al provocar que la totalidad de las tres fases del transformador sean energizadas en el mismo instante por una fuente de voltaje trifásica de la cual este instante se define cuando el tercer bobinado primario (no sometido a pre-flujo) es un pico de voltaje "de referencia positiva" (como se explicará adicionalmente en la presente) , denominado como el núcleo de flujo "positivamente" y que ha establecido niveles de flujo residuales en los dos segmentos de núcleo pre-flujo cercanos a los niveles de flujo prospectivos existentes de las fases asociadas en el instante de energización, la corriente de irrupción se reduce efectivamente .

Con referencia a las figuras, y particularmente a la figura 1 y a la figura 2, se observa una subestación 10 de suministro de energía para incluir un transformador trifásico 11 de diseño convencional que tiene terminales primarias de alto voltaje 12, 13, 14 que corresponden a las fases A, B y C del transformador, respectivamente y terminales de salida secundarias de bajo voltaje 15, 16 y 17 (figura 2) conectadas a una carga (no mostrada) por un conductor 18. Dentro del - - transformador 11 tres bobinados primarios conectados en Y 19, 20 y 21 (figura 2) están conectados, cada uno, a un extremo a las terminales de entrada de transformador 12, 13 y 14, respectivamente, y en su otro extremo a una conexión a tierra común 22. Tres bobinados secundarios o terciarios conectados en delta 23, 24 y 25 están conectados a terminales de salida 15, 16 y 17 del transformador.

La energía es suministrada a los bobinados primarios 19, 20 y 21 por una línea de suministro trifásica consistente de conductores 26, 27 y 28 conectados fuera del sitio a un generador trifásico convencional 29 (figura 2) . Un interruptor de tres en tándem 30 que tiene contactos 31, 32 y 33 conectados en serie en los conductores 26, 27 y 28 entre el generador 29 y las terminales primarias 12, 13 y 14 del transformador 11 habilitan la conexión trifásica al transformador 11 al ser interrumpidos selectivamente o al establecer en respuesta a una señal de control aplicada a un solenoide accionador 34 asociado con el interruptor. Otro interruptor de tres en tándem 35 que tiene contactos respectivos en los conductores 36, 37 y 38 y que tiene un solenoide accionador 39 (figura 2) habilita los bobinados secundarios del transformador 23, 24 y 25 para que sean desconectados del circuito de carga de transformador de bajo voltaje 18.

Para reducir la corriente de irrupción al - - transformador 11 ante el cierre del interruptor 30, la subestación 10 incluye, de acuerdo con la descripción, un sistema de pre-flujo 40. Como se muestra en la figura 2 y en la figura 3, este sistema incluye un capacitor de pre-flujo dieléctrico 41 el cual está cargado a un nivel de voltaje predeterminado por un suministro de energía de corriente directa 42 a través de un par de resistores limitantes de carga-corriente 43 y 44 y los contactos normalmente abiertos de un interruptor de control de pre- cargado 45. El interruptor 45, el cual puede ser de diseño y operación convencionales, es accionado por un solenoide 46. Para establecer un flujo residual predeterminado en los segmentos de núcleo asociados con los tres bobinados primarios 19, 20 y 21, un capacitor 41 se descarga de manera seriada a través de los bobinados de fase primaria B y C, 20 y 21, a través de un circuito el cual incluye conductores 47 y 48 y los contactos normalmente abiertos de un interruptor de pre-flujo. El interruptor 49 el cual puede ser de diseño y operación convencionales, es accionado por un solenoide 50. Un conjunto de contacto 51 conectados mecánicamente al interruptor proporcionan una indicación del estado del interruptor. Un interruptor de aislamiento 52, que normalmente tiene contactos conectados de manera seriada en los conductores 47 y 48, se proporciona para aislar el circuito de pre-flujo 40 de las líneas de alto voltaje 27 y 28 cuando el circuito de pre-flujo no está en uso. El interruptor 52, el cual puede ser de diseño y operación convencionales, es accionado por un solenoide 53. Un fusible 54 conectado en serie se abre en caso de corriente excesiva en el circuito de cargado. Un diodo 55 conectado a través del capacitor 41 junto con la capacitancia del capacitor 41 y la serie de inductancia conectada en los bobinados primarios 20 y 21, establece un circuito de descarga resonante de 1/4 de ciclos entre el capacitor y los bobinados de manera que entre el cierre de los contactos del interruptor 49 (interruptor de aislamiento 52 que ha sido cerrado previamente) el capacitor se descarga rápidamente a través de dos bobinados primarios conectados en serie 20 y 21 para establecer un flujo residual en el material del núcleo magnético del transformador de una magnitud dependiente de las características magnéticas del material del núcleo transformador.

En operación, el transformador 11 se aisla primero de su suministro (generador 29) por activación del solenoide 34 para abrir los contactos 31, 32 y 33 del interruptor de desconexión de línea 30. El transformador también se aisla de su carga por activación del solenoide 39 para abrir los contactos del interruptor de desconexión de carga 35. El interruptor 30 preferiblemente incluye un conjunto de contactos unidos mecánicamente 57 e cual confirma que el interruptor ha sido abierto, y el interruptor de desconexión - - de carga 35 preferiblemente incluye contactos unidos mecánicamente similares 58 los cuales confirman que ha sido operado el interruptor de desconexión de carga. Después, el circuito de pre-flujo 40 se conecta a los bobinado primarios 20 y 21 por activación del solenoide 53, el cual cierra los contactos del interruptor de aislamiento 52. Un conjunto de contactos acoplados mecánicamente 59, acoplados mecánicamente al interruptor proporcionan confirmación de que los contactos del interruptor se han cerrado.

En la preparación de la operación de pre-flujo, el capacitor 41 se carga a un voltaje predeterminado por aplicación de una señal de control al solenoide 46 lo cual provoca el cierre del interruptor de precarga del capacitor 45 para conectar el capacitor a un suministro de DC 42 a través de resistores limitadores de tasa de carga 43 y 44. Después de que el capacitor 41 ha sido cargado completamente, el interruptor 45 se abre y el capacitor 41 permanece en su nivel de voltaje predeterminado. Después, con la condición de que el interruptor de línea 30 y el interruptor de desconexión de carga 35 estén abiertos, y el interruptor de aislamiento de pre-flujo 52 esté cerrado, el capacitor de pre-flujo 41 se descarga a través de los bobinados primarios de transformador conectados en serie 21 y 22 por activación momentánea del solenoide 50 para cerrar el interruptor de pre-flujo 49. Después de que el capacitor 41 ha sido - - descargado completamente a través de los bobinados 21 y 22, se abre el interruptor 49.

Puesto que el estado de pre-flujo deseado predeterminado en este momento ha sido establecido en los dos bobinados primarios, el interruptor de aislamiento 52 se abre para desconectar el circuito de pre-flujo 40 de las líneas de suministro 27 y 28 y los bobinados primarios del transformador 11. Como se muestra en la figura 1, la función del interruptor de aislamiento 52 puede en la práctica llevarse a cabo ventajosamente por dos interruptores idénticos separados que tienen sus solenoides de accionamiento conectados en paralelo y contactos conectados en serie en los conductores de pre-flujo respectivos 47 y 48.

Como se muestra de manera general en la figura 4, un generador 29 (véase la figura 2) se acopla al transformador 11 (véase la figura 2) a través del contacto 30, el cual es controlado por el controlador de interruptor 81 como se describe en la presente. El transformador 11 de acuerdo con la práctica convencional, incluye un núcleo magnético 60 que tiene segmentos de núcleo 61, 62 y 63 asociados con bobinados primarios 19, 20 y 21 y bobinados secundarios 23, 24 y 25, respectivamente. La descarga del capacitor 41 a través de los bobinados 20 y 21 provoca que aproximadamente 1/2 del voltaje del capacitor 41 aparezca a través de cada uno de los bobinados 20 y 21, lo cual - - establece un flujo residual en los segmentos de núcleo asociados 62 y 63. Además, por el motivo de una conexión con propósito del capacitor 41 a los bobinados del transformador 20 y 21 de manera tal que la dirección del flujo desarrollado se considere "positivo" en el segmento de núcleo 63 y "negativo" en el segmento de núcleo 62. En el caso de una rotación de fase ABC y la utilización de los bobinados de fase B y C 20 y 21, la terminal de voltaje positivo del capacitor 41 XX se conecta la terminal polar (de puntos) 14 del bobinado de fase C 21 y la terminal negativa del capacitor 41 XY se conecta a la terminal polar (de puntos) 13 del bobinado de fase B 20. El flujo en los segmentos de núcleo 62 y 63 genera un voltaje en los bobinados delta de magnitud casi igual pero de polaridad opuesta. Debido al bobinado delta y a la ley de voltaje de Kirchhoff, el voltaje en el bobinado delta del segmento de núcleo no involucrado 61 tiene un voltaje el cual tiende hacia cero desarrollado a través de los cual alienta un flujo residual reducido (el cual puede ser un flujo casi cero) en el segmento de núcleo 61.

El estado del flujo residual en los tres bobinados posteriores a la descarga del capacitor 41 se ilustran en la figura 5. Aquí se observa que un flujo residual 64 en el segmento de núcleo 63 del bobinado primario de la fase C 21 existe en una dirección relativamente positiva como una - - consecuencia del voltaje 65 suministrado desde el capacitor 41 que está en una dirección relativamente positiva y que un flujo residual 66 en el segmento de núcleo 62 del bobinado primario de la fase B 20 existe de una magnitud casi igual que el flujo residual 64 pero en una dirección relativamente negativa como una consecuencia del voltaje 67 suministrado desde el capacitor 41 que está en una dirección relativamente negativa. Además, se observa que los flujos de dirección opuesta en los segmentos de núcleo 62 y 63, a través del uso de bobinado conectado en delta alientan un flujo residual casi cero 68 en el segmento de núcleo 61 del bobinado primario de la fase A 19 (véase la figura 4) .

De acuerdo con la descripción, y como se ilustra en la figura 6, el pre- flujo descrito en lo anterior de los bobinados primarios de 20 y 21 permite que la corriente de irrupción al transformador 11 se reduzca al controlar el cierre del interruptor de línea 30 de manera que el voltaje aplicado al bobinado primario de la fase A 19 se encuentre en su pico de referencia positivo en el instante de energización (es decir, en el cierre del interruptor 30) . Puesto que el flujo prospectivo de fase A, el cual retrasa el voltaje de fase A 71 en 90°, es en ese instante cero, el flujo prospectivo es casi el flujo residual y se reduce la corriente de irrupción.

En el mismo instante de energización, el voltaje - - del sistema de fase B 72, el cual en un sistema trifásico retrasa el voltaje del sistema en fase A en 120°, está en un nivel relativamente negativo predeterminado 73 y el flujo prospectivo de fase B correspondiente 74 está en un nivel relativamente negativo predeterminado 75 el cual, aproximando el flujo residual en fase B preestablecido 66 (figura 5) . Similarmente , en el mismo instante de energización, el voltaje de sistema en fase C 76, el cual retrasa el voltaje del sistema en fase B en 120°, está en un nivel relativamente positivo predeterminado 77 y el flujo prospectivo en fase C correspondiente 78 está en un nivel relativamente positivo 79, el cual se aproxima al flujo residual en fase C establecido previamente 64 (figura 5) .

La operación del interruptor de línea 30, el interruptor de carga 35, el interruptor de aislamiento 52, el interruptor de pre-flujo 49 y el interruptor de pre-carga de capacitor 45 se controlan por un sistema de pre-flujo 40. En una modalidad, esta operación puede ser controlada por el controlador de interruptor 81, y en una modalidad, esta operación puede ser controlada por el controlador de sistema de pre-flujo 80, y en una modalidad esta operación puede ser controlada por una combinación del controlador de interruptor 81 y el controlador de sistema de pre-flujo 80. Como se ilustra por el diagrama de flujo simplificado de la figura 7, este controlador, al recibir una instrucción de inicio - - iniciada por un usuario en 101, funciona en 103 para desconectar el transformador trifásico 11 de su fuente de energía y cargado por accionamiento de los solenoides 34 y 39 para abrir los interruptores 30 y 35, respectivamente. Posteriormente, después de que la abertura de estos interruptores ha sido confirmada por contactos acoplados mecánicamente respectivos 57 y 58, el controlador carga el capacitor de pre-flujo 41 a un nivel de voltaje predeterminado 105 al accionar el solenoide 46 para cerrar el interruptor 45. Después de que el capacitor ha sido cargado completamente, el interruptor 45 se abre y, en 107, el controlador conecta el sistema de pre-flujo 40 a los bobinados primarios de fase B y fase C del transformador 20 y 21, al accionar el solenoide 53 para cerrar el interruptor de aislamiento 52. Después de que el cierre del interruptor 52 ha sido confirmado por los contactos 59, el solenoide 50 es accionado en 109 para cerrar el conmutador de pre-flujo (interruptor 49) para descargar el capacitor 41 para crear resonancia de 1/4 de ciclo entre el capacitor y los bobinados primarios en fase B y en fase C del transformador. Posteriormente, después de que el capacitor se ha descargado y el interruptor 49 se ha abierto, como se confirma por los contactos 51, el controlador desconecta el sistema de pre-flujo 40 del transformador 111 y los conductores de suministro de alto voltaje 27 y 28 al abrir el conjunto de - - aislamiento 52. Permanece para el controlador 80, ahora, en 113 energizar simultáneamente los bobinados de transformador desde una fuente trifásica en un pico de voltaje positivo en fase "A" . El controlador, en consecuencia, cierra el interruptor 30 en el pico de voltaje al que se hace referencia positivamente del conductor en fase A 26. Por motivo de los niveles de flujo residuales de los segmentos de núcleo 61, 62 y 63 de los bobinados 19, 20 y 21 que coinciden estrechamente, los niveles de flujo prospectivos de fase A, B y C en el instante de cierre, respectivamente, la corriente de irrupción al transformador 11 se reduce.

Para que el sistema sea eficaz, es necesario que el interruptor 30 conecte la totalidad de las tres fases de la línea de suministro de alto voltaje a los bobinados primarios del transformador 11 simultáneamente ante la presentación de un pico de voltaje al que se hace referencia positivamente sobre la fase de flujo residual cero. Este pico de voltaje que se hace referencia positivamente es el pico de voltaje que provoca que la terminal polar (con puntos) de la fase de flujo residual cero esté en un potencial positivo con respecto a la referencia de conexión a tierra (que se muestra en la figura 6) . Para este fin, un interruptor de conexión rápida trifásico que tiene un alto grado de repetibilidad se utiliza con un controlador de interruptor 81. El voltaje en la fase de flujo residual cero se detecta por un sensor - - convencional 82 para desarrollar una señal de sentido de fase de voltaje la cual es suministrada al controlador de interruptor 81. El sensor 82 necesita ser cableado al controlador 81 de manera que tenga la misma referencia positiva que el bobinado del transformador (véase la figura 4) . El controlador de interruptor 81, ante la recepción de una señal de instrucción desde el controlador de sistema 80 detecta la sincronización del mínimo de voltaje en el conductor 26 y, tomando en consideración las características del interruptor, envía una señal de instrucción al controlador 80 para provocar que el solenoide accionador 34 del interruptor 30 sea accionado oportunamente para cerrar el interruptor en el instante deseado, en este caso, el pico de voltaje positivo. El controlador de interruptor 81 puede, por ejemplo, ser un modelo programado apropiadamente de relevador SEL 352 fabricado por Schweitzer Engineering Laboratories, Inc., de Pullman, Washington.

En operación, cuando se aplica un voltaje sinusoidal trifásico a los bobinados primarios del transformador, se genera un flujo prospectivo acompañante en los segmentos de núcleo magnético asociados con los bobinados los cuales retrasan el voltaje aplicado en 90°. La magnitud de la corriente de irrupción en cada bobinado disminuye conforme la magnitud del flujo prospectivo se aproxima a la magnitud del flujo residual en el bobinado y se aproximada a - - cero cuando los flujos son iguales. Para este fin, la presente descripción establece un nivel de flujo residual en cada segmento de núcleo el cual s aproximada a nivel de flujo prospectivo que es generado en cada segmento de núcleo por el voltaje trifásico aplicado.

Al establecer un nivel de flujo cercano a cero en el segmento de núcleo asociado con uno de los tres bobinados primarios, y niveles de flujo de polaridad magnética igual pero opuesta en los dos segmentos de núcleo remanentes asociados con los dos bobinados primarios remanentes, únicamente es necesario que los bobinados primarios del transformador sean energizados en el mismo instante en que el voltaje de fase aplicado al bobinado asociado con el segmento de núcleo de flujo cercano a cero se encuentre en un pico de voltaje al que se hace referencia de manera positiva. Los voltajes inducidos que se presentan en los bobinados secundarios conectados en delta del transformador asistido al establecer un flujo residual casi cero en el segmento de núcleo durante la operación de pre-flujo.

Los niveles de flujo residuales deseados en los tres segmentos de núcleo se obtienen al descargar el capacitor 41, el cual ha sido precargado a un voltaje predeterminado (es decir a nivel de carga) de manera seriada a través de los dos bobinados primarios para establecer los niveles de flujo residuales necesarios en los segmentos de - - núcleo asociados con los dos bobinados .

La capacitancia del capacitor de pre-flujo se selecciona para que resuene con la inductancia magnetizante presentada por los dos bobinados primarios conectados en serie lo que provoca que el capacitor sea descargado por completo dentro de un cuarto de ciclo de la frecuencia resonante resultante. Después de que el capacitor descarga su energía en el transformador, el diodo colocado a través de las terminales de los capacitores comienza la conducción para evitar el cargado inverso del capacitor. El capacitor esencialmente se pone en corto en este punto y la corriente se extingue a cero de acuerdo con la constante de tiempo L/R punto en el cual se establece el flujo residual del transformador Aunque el pre-flujo de los bobinados de fase B y C con rotación de fase ABC se ha mostrado en las modalidades desde la figura 1 hasta la figura 6, se apreciará que cualquiera de los dos bobinados primarios puede someterse a pre-flujo para ya sea rotación en fase ABC o ACB, con la condición de que el transformador sea energizado en un pico de voltaje al que se hace referencia positivamente de la fase del bobinado de flujo cercana a cero remanente y que la polaridad del voltaje suministrado por el capacitor pre-flujo estará de acuerdo con la dirección de rotación de fase del voltaje trifásico aplicado y el pico de voltaje al que se - - hace referencia positivamente seleccionado. La siguiente regla es válida para cualquier rotación de base y selección de bobinado: cualquiera que sea el pico de voltaje positivo de fase (A, B o C) que se seleccione para energizacion del transformador, la fase que precede en la secuencia de fase es la fase que debe ser sometida a flujo positivamente. En el caso de energizacion de un pico de voltaje positivo en fase A para la rotación de fase ABC, la fase C debe someterse a flujo con una polaridad positiva y la fase B resulta con un flujo de polaridad negativo. En el caso de energizacion en un pico de voltaje positivo en fase C para la rotación en fase ACB, la fase A debe someterse a flujo con una polaridad positiva y la fase B resulta con un flujo de polaridad negativo .

La capacitancia y el nivel de voltaje inicial del capacitor de pre-flujo se selecciona de manera tal que durante un cuarto de ciclo de resonancia creado por el capacitor de pre-flujo y los dos bobinados primarios conectados en serie se suministre un número suficiente de voltios-segundos para que el hierro del transformador alcance el flujo residual máximo en cada uno de los dos segmentos de núcleo del transformador asociado con los bobinados primarios de pre-flujo.

Lo siguiente ilustra el cálculo del tamaño de capacitor para un transformador de suministro de energía - - trifásico típico de 60 hertzios de 200 MVA y 230 kV instalado en una subestación que tiene una fuente DC de 230 voltios para cargar el capacitor de un dispositivo de pre-flujo: 530 = 200 MVA Vu- = 230 kV f = 60 Hz ?^?= V^- = 132.791 W Vcap = 230V En donde D30 es la energía aparente trifásica; S20 es la energía aparente monofásica, f es la frecuencia de línea; VLL P es la línea primaria al voltaje de línea; VLN_P es la línea primaria a voltaje neutro y Vcap es el voltaje del capacitor de pre-flujo.

Dado este desarrollo, la capacitancia del capacitor de pre-flujo se puede expresar como sigue; En donde CPf es la capacitancia del capacitor de pre-flujo, LmapproXp es la inductancia magnetizante aproximada del transformador que va a someterse a pre-flujo referida al lado primario del transformador.

- - Además, la energía almacenada en el capacitor de pre-flujo se puede expresar como sigue: 1 F --C -V =8 842ik./ ^vf 2 pf ap Permitiendo las pérdidas, EPf puede establecerse igual a 10 kJ. En consecuencia, dado un suministro de energía DC típico de 100 vatios y 230 voltios, el sistema de pre-flujo requerirá el siguiente tiempo de cargado para cada aplicación : P suministro 100 w t, P) carga suministro La descripción precedente ha explicado el funcionamiento del sistema de pre-flujo del transformador presentado con respecto a un tipo de transformador. No obstante, el sistema descrito funcionará con muchos tipos diferentes de configuraciones de transformador. Por ejemplo, la figura 8a presenta un transformador que tiene un núcleo único 60a con tres patas 61a, 62a y 63a y tres conjuntos separados de bobinados. El primer conjunto de bobinados 19a, 20a y 21a que tienen configuración en Y, con un generador acoplado al bobinado 19a a través de un interruptor de circuito 30 que es controlado por el controlador interruptor 81, el cual recibe datos de línea a través del sensor 82; y un capacitor de pre-flujo colocado a través de los bobinados 20a y 21a. Los bobinados remanentes se pueden configurar en configuraciones en delta o en Y. Nótese que el transformador de la figura 8a se presenta sin un bobinado delta, lo cual es aceptable debido a que en la configuración de tres patas, de núcleo único, la suma del flujo de las patas se aproxima a cero y, debido a que el dispositivo de pre-flujo impulsa al flujo en dos de las tres patas para que sea sustancialmente igual y con valores opuestos, el flujo en el remanente de las tres patas se debe aproximar a cero. En un diseño de tres patas y de núcleo único (tal como el transformador que se ilustra en la figura 4) , un bobinado delta puede ayudar adicionalmente a obligar al flujo en el remanente de las tres patas a que se aproxime a cero. No obstante, el bobinado delta es necesario para ciertas otras configuraciones de transformador debido a que el transformador incluye más de tres patas. La figura 8b muestra un transformador que tiene un núcleo único 60b con tres patas, 61b, 62b y 63b y tres conjuntos de bobinados. El primer conjunto de bobinados 19b, 20b y 21b se configuran en Y, con un generador acoplado al bobinado 19b a través de un interruptor de circuito 30 que es controlado por un controlador interruptor 81, el cual recibe datos de línea a través del sensor 82; y un capacitor de pre-flujo 41 colocado a través de los bobinados 20b y 21b.

- - Los bobinados secundarios 23b, 24b y 25b tienen una configuración en delta y los bobinados terciarios pueden estar configurados tanto en Y o en delta. La figura 8c muestra un transformador que tiene un núcleo único 60c y cinco patas, aunque únicamente las patas 61c, 62c y 63c se muestran con bobinados. Los bobinados primarios 19c, 20c y 21c están configurados en Y, con un generador acoplado al bobinado 19c a través de un interruptor de circuito 30 que es controlado por el controlador interruptor 81 el cual recibe datos de línea a través del sensor 82; y un capacitor de pre-flujo 41 colocado a través de los bobinados 20c y 21c. Los bobinados secundarios 23c, 24c y 25c están configurados en delta y los bobinados terciarios pueden estar configurados en Y o en delta. Además, aunque todas las modalidades del sistema de pre-flujo descritas presentadas hasta ahora han sido presentadas junto con un transformador de núcleo único, no existe esta limitación en el uso del sistema que se presenta. A modo de ejemplo, la figura 8d muestra un transformador que tiene tres núcleos separados 61d, 62d y 63d. Los bobinados primarios 19d, 20d y 21d de los tres núcleos 61d, 62d y 63d están configurados en Y, con un generador acoplado al bobinado 19d a través de un interruptor de circuito 30 que es controlado por el controlador interruptor 81 el cual recibe datos de línea a través del sensor 82; y un capacitor de pre-flujo 41 colocado a través - - de los bobinados 20d y 2Id. Los bobinados secundarios 23d, 24d y 25d están configurados en delta.

Aunque una modalidad de la descripción se muestra instalada permanentemente en una subestación de suministro de energía, se apreciará que la descripción se puede llevar a la práctica como un sistema instalado temporalmente. En este caso, el sistema de pre-flujo 40 puede ser conectado temporalmente al transformador y accionado únicamente después de que los circuitos primario y secundario del transformador han sido desconectados por separado dado que el lado de "carga" del transformador, en algunos casos, puede energizar el transformador. El sistema de pre-flujo 40 después se puede desconectar y el circuito de línea después puede conectarse subsecuentemente al bobinado primario del transformador en un pico de voltaje con referencia positiva al segmento de núcleo del bobinado primario de flujo cero como se ha descrito previamente para reducir la corriente de irrupción.

Además, aunque una modalidad de la descripción se muestra aplicando un pre-flujo al núcleo de transformador desde los bobinados primarios del transformador, se apreciará que la descripción se puede llevar a la práctica aplicando el pre-flujo de los bobinados secundarios del transformador utilizando los principios que aquí se muestran. En realidad, la descripción se puede llevar a la práctica utilizando cualquiera de diversos bobinados de transformador estándar - - útiles para introducir un pre-flujo al núcleo o los núcleos del transformador. Parte de los diversos bobinados de transformador útiles para introducir un pre-flujo al núcleo o los núcleos puede incluir los bobinados primarios, bobinados secundarios o bobinados terciarios.

Además, aunque una modalidad de la descripción se muestra aplicando un pre-flujo al núcleo del transformador, se apreciará que la descripción se puede llevar a la práctica en un transformador del tipo que se muestra en la figura 8c u 8d pero que no tiene un bobinado secundario conectado en delta o terciario conectado en delta. En este caso, el mismo procedimiento para pre-flujo es seguido, dependiendo de la fase que es seleccionada para ser energizada como su pico de voltaje positivo y la rotación de fase en el sistema, como se ha descrito previamente.

Además, aunque una modalidad de la descripción se muestra aplicando un pre-flujo al núcleo de transformador desde un conjunto de bobinados de transformador conectados en una configuración en Y, se apreciará que la descripción se puede llevar a la práctica en un conjunto de bobinados de transformador que están conectados en delta. En este caso, el mismo procedimiento para pre-flujo se sigue, dependiendo de la fase que se selecciona para ser energizada en su pico de voltaje positivo y la rotación de fase del sistema, como se ha descrito previamente. Esto es, el circuito de pre-flujo se - - utiliza para conectar el capacitor de pre-flujo a los bobinados delta para descargar el capacitor de pre-flujo a través de la combinación en paralelo del primer bobinado en una rama y la combinación en serie de los dos bobinados remanentes en la segunda rama y de esta manera se establecen flujos residuales en el segmento de núcleo asociado con el primer bobinado en una primera polaridad y magnitud, y los dos segmentos de núcleo remanentes asociados con los dos bobinados remanentes en una polaridad opuesta y aproximadamente la mitad de la magnitud del flujo residual en un segmento de núcleo. Al aplicar el capacitor de pre-flujo en esta configuración, es importante hacer notar que el tipo específico de conexión delta utilizado por el transformador.

La figura 9 ilustra un transformador con conexiones "DAC" que tienen rotación de fase ABC. En este ejemplo, el algoritmo de pre-flujo puede ser adecuado para cierre en el pico del voltaje en fase A. El ejemplo que se ilustra en la figura 9 incluye un núcleo de transformador 960 que tiene tres segmentos de núcleos 961, 962 y 963, cada uno asociado con una fase eléctrica (A, B, C) . El transformador incluye un bobinado delta que incluye bobinados 923, 924 y 925, cada uno asociado con una fase eléctrica y un segmento de núcleo 961, 962 y 963. El transformador además incluye un segundo conjunto de bobinados (los cuales pueden ser los bobinados primarios que se van a conectar a un generador vía un - - interruptor 30) en configuración en Y 919, 920, 921, cada uno asociado con un segmento de núcleo 961, 962 y 963 que corresponden a una fase específica. En este ejemplo, el transformador se encuentra enrollado en configuración "DAC" . En este ejemplo, siguiendo la discusión previamente acerca de la fase seleccionada para cierre sobre el pico de voltaje y la rotación de fase dada, la fase C es la fase que requiere el flujo positivo. Cuando un conjunto de bobinado delta se conecta en una configuración "DAC", específica que el extremo del bobinado polar (con puntos) de la fase A 923 se conecta al extremo del bobinado no polar de la fase C 925. De esta manera, para que el segmento de núcleo de fase C 963 alcance el flujo positivo máximo posible, la terminal de polaridad positiva del capacitor de pre-flujo 41, XX se conecta a la terminal polar de fase C (de puntos) YY y la terminal de polaridad negativa de pre-flujo 41, XY se conecta a la terminal polar de fase A (de puntos) YZ, la cual establece un flujo de polaridad positiva de cierta magnitud en el segmento de núcleo de fase C 963 y un flujo de polaridad negativa con aproximadamente la mitad de la magnitud en los segmentos de núcleo de fase A y B 961, 962.

Otra posible configuración del bobinado delta es "DAB" el cual específica el extremo del bobinado polar (con puntos) de los bobinados en fase A 923 que se pueden conectar al extremo del bobinado no polar de los bobinados en - - fase B 924 (no como se ilustran en la figura 9) . En este ejemplo, el extremo del bobinado polar (con puntos) de lo bobinados en fase B 924 se pueden conectar al extremo del bobinado no polar de los bobinados en fase C 925 y el extremo del bobinado polar (con puntos) de los bobinados en fase C 925 se pueden conectar al extremo del bobinado no polar de los bobinados en fase A 923. De esta manera, en caso de un sistema con rotación de fases ACB y si la fase C es la fase seleccionada para cierre en el pico de voltaje, el segmento de núcleo en fase A 961 se puede someter a flujo con el flujo positivo. En el caso de un bobinado delta conectado "DAB" , la terminal de polaridad positiva del capacitor de pre-flujo 41, XX se puede conectar al extremo de bobinado polar (con puntos) de los bobinados en fase A 923 y la terminal de polaridad de negativa de capacitor de pre-flujo 41, XY se puede conectar al extremo de bobinado polar (con puntos) de los bobinados en fase C 925.

La descripción precedente de la patente se ha presentado para propósitos de ilustración y descripción y no se pretende que sea exhaustiva o que límite la patente a la forma precisa que se describe. La descripción se ha seleccionado para explicar de mejor manera los principios de la patente y la aplicación práctica de estos principios para permitir a otras personas expertas en el ámbito utilizar de mejor manera la descripción en diversas modalidades y diversas modificaciones como son adecuadas para el uso particular contemplado. Se pretende que el alcance de la invención no esté limitado por la especificación sino definido por las reivindicaciones que se establecen a continuación .

Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (22)

REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones:

1. Un sistema de pre- flujo para un transformador trifásico para reducir la corriente de irrupción en el transformador trifásico que tiene primeros bobinados de fase A, B y C, segundos bobinados de fase A, B y C y un núcleo magnético que tiene segmentos A, B y C asociados con el primero y segundo bobinados de fase A, B y C, respectivamente, caracterizado porque comprende: un circuito de línea trifásico que incluye un interruptor de línea trifásico para aplicar voltaje de línea al transformador trifásico; un capacitor de pre-flujo; una fuente de corriente directa para cargar el capacitor de pre-flujo; un circuito de cargado para conectar la fuente de corriente directa al capacitor de pre-flujo y cargar el capacitor de pre-flujo a un nivel de voltaje predeterminado; un circuito de pre-flujo para conectar el capacitor de pre-flujo a los dos primeros bobinados de los primeros bobinados en fase A, B y C; y un circuito de control para controlar el cierre del circuito de línea trifásico para aplicar voltaje de línea al transformador trifásico coincidente con un pico de voltaje al que se hace referencia positivamente de una fase asociada con un bobinado predeterminado.

2. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque los primeros bobinados de fase A, B y C están en configuración en Y, y el circuito de pre-flujo está configurado para descarga del capacitor de pre-flujo a través de los dos primeros bobinados en serie para establecer flujo residuales de magnitud casi igual pero de polaridad opuesta en dos de los segmentos A, B y C de núcleo magnético asociados con los primeros dos bobinados.

3. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el núcleo magnético comprende tres núcleos magnéticos y en donde por lo menos uno del primero y segundo bobinados de fase A, B y C están en configuración delta.

4. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque: los primeros bobinados de fase A, B y C están en configuración delta; y los circuitos de pre-flujo están configurados para descarga del capacitor de pre-flujo a través de los primeros bobinados de fase A, B y C para establecer un primer flujo residual que comprende una magnitud y una polaridad en uno de los primeros segmentos A, B y C y segundos flujos residuales en dos de los primeros segmentos A, B y C, en donde los segundos flujos residuales comprenden magnitudes menores que las del primer flujo residual y polaridades opuestas a la del primer flujo residual.

5. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el circuito de línea trifásico comprende un circuito de línea primario, el primero de los bobinados de fase A, B y C comprende bobinados primarios y el circuito de control controla el cierre del circuito de línea trifásico para aplicar voltaje de línea al primero de los bobinados de fase A, B y C.

6. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el circuito de línea trifásico comprende un circuito de línea primario, el primero de los bobinados de fase A, B y C comprende bobinados secundarios y el circuito de control controla el cierre del circuito trifásico para aplicar voltaje de línea al segundo de los bobinados de fase A, B y C.

7. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque los primeros bobinados de fase A, B y C comprenden uno que se selecciona del grupo que consiste de: un bobinado primario, un bobinado secundario y un bobinado terciario.

8. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el interruptor de línea se cierra cuando los flujos prospectivos se aproximan a los flujos residuales de dos de los segmentos A, B y C de núcleo magnético.

9. El sistema de pre-flujo para un transformador trifásico para reducir la corriente de irrupción en el transformador trifásico que tiene primeros bobinados de fase A, B y C en configuración en Y, segundos bobinados de fase A, B y C y un núcleo magnético que tiene segmentos A, B y C asociados con el primero y segundo bobinados de fase A, B y C, respectivamente, caracterizado porque comprende: un circuito de línea trifásico que incluye un interruptor de línea trifásico para aplicar voltaje de línea al transformador trifásico; un capacitor de pre-flujo; una fuente de corriente directa para cargar el capacitor de pre-flujo; un circuito de cargado para conectar la fuente de corriente directa al capacitor de pre-flujo y cargar el capacitor de pre-flujo a un nivel de voltaje predeterminado; un circuito de pre-flujo para descargar el capacitor de pre-flujo a través de dos de los primeros bobinados del primero de los bobinados de fase A, B y C; y un circuito de control para controlar el cierre del circuito de línea trifásico para aplicar voltaje de línea al transformador trifásico coincidente con un pico de voltaje al que se hace referencia positivamente de una fase asociada con un bobinado remanente del primero de los bobinados de fase A, B y C.

10. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 9, caracterizado porque el circuito de pre-flujo descarga el capacitor de pre-flujo para establecer flujos residuales de magnitud casi igual y de polaridad opuesta en dos de los segmentos A, B y C de núcleo magnético asociados con los dos primeros bobinados.

11. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 10, caracterizado porque el circuito de pre-flujo descarga el capacitor de pre-flujo para establecer un flujo reducido en el segmento de núcleo magnético remanente.

12. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 9, caracterizado porque el circuito de línea trifásico comprende un circuito de línea primario, los primeros bobinados de fase A, B y C comprenden bobinados primarios y el circuito de control controla el cierre del circuito de línea trifásico para aplicar voltaje de línea a los primeros bobinados de fase A, B y C.

13. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 9, caracterizado porque el circuito de línea trifásico comprende un circuito de línea primario, el primero de los bobinados de fase A, B y C comprende bobinados secundarios y el circuito de control controla el cierre del circuito trifásico para aplicar voltaje de línea al segundo de los bobinados de fase A, B y C.

14. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 9, caracterizado porque el primero de los bobinados de fase A, B y C comprende uno que se selecciona del grupo que consiste de: un bobinado primario, un bobinado secundario y un bobinado terciario.

15. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 9, caracterizado porque el interruptor de línea se cierra cuando los flujos prospectivos se aproximan a los flujos residuales de dos de los segmentos A, B y C del núcleo magnético.

16. Un sistema de pre-flujo para un transformador trifásico para reducir la corriente de irrupción en el transformador trifásico que tiene primeros bobinados de fase A, B y C en configuración delta, segundos bobinados de fase A, B y C y un núcleo magnético que tiene segmentos A, B y C asociados con los primeros y segundos bobinados de fase A, B y C, respectivamente, caracterizado porque comprende: un circuito de línea trifásico que incluye un interruptor de línea trifásico para aplicar voltaje de línea al transformador trifásico; un capacitor de pre-flujo; una fuente de corriente directa para cargar el capacitor de pre-flujo; un circuito cargador para conectar la fuente de corriente directa al capacitor de pre-flujo y cargar el capacitor de pre-flujo a un nivel de voltaje predeterminado; un circuito de pre-flujo para descargar el capacitor de pre-flujo a través del primer bobinado de fase A, B y C para establecer un flujo residual en cada uno de los segmentos A, B y C; y un circuito de control para controlar el cierre del circuito de línea trifásico para aplicar voltaje de línea al transformador trifásico coincidente con un pico de voltaje al que se hace referencia positivamente de una fase asociada con un segmento seleccionado de los segmentos A, B y C.

17. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 16, caracterizado porque el circuito de pre-flujo está en conexión con dos bobinados de los primeros bobinados de fase A, B y C, para descargar el capacitor de pre-flujo a través de una combinación en paralelo de uno de los primeros bobinados de fase A, B y C en una primera rama y los dos remanentes de los primeros bobinados de fase A, B y C en serie en una segunda rama .

18. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 17, caracterizado porque el primer segmento de núcleo se asocia con uno de los primeros bobinados de fase A, B y C en la primera rama.

19. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 16, caracterizado porque el circuito de pre-flujo adicionalmente es para descargar el capacitor de pre-flujo para establecer un flujo residual en el segundo segmento de núcleo y un tercer segmento de núcleo de los segmentos A, B y C, con polaridad opuesta a una polaridad de flujo residual en el primer segmento de núcleo y una magnitud menor que una magnitud del flujo residual en el primer segmento de núcleo.

20. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 16, caracterizado porque el circuito de línea trifásico comprende un circuito de línea primario, los primeros bobinados de fase A, B y C comprenden bobinados primarios y el circuito de control controla el cierre del circuito de línea trifásico para aplicar voltaje de línea a los primeros bobinados de fase A, B y C.

21. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 16, caracterizado porque el circuito de línea trifásico comprende un circuito de línea primario, los primeros bobinados de fase A, B y C comprenden bobinados secundarios y el circuito de control controla el cierre del circuito trifásico para aplicar voltaje de línea al segundo de los bobinados de fase A, B y C.

22. El sistema de pre-flujo de conformidad con la reivindicación 16, caracterizado porque los primeros bobinados de fase A, B y C comprenden uno que se seleccionan del grupo que consiste de: un bobinado primario, un bobinado secundario y un bobinado terciario.