MX2012002914A - Proteccion de fase y de conexion a tierra del sistema de energia electrica usando una caracteristica cuadrilateral adaptable. - Google Patents

Abstract

Se puede utilizar un módulo de distancia cuadrilateral para detectar fallas en un sistema de energía eléctrica. Una cobertura resistiva del módulo de distancia cuadrilateral se puede definir por una cota de resistencia adaptable. La cota de resistencia adaptable se puede adaptar a ciertas condiciones de sistema de energía tal como un flujo de carga hacia adelante y/o un flujo de carga en reversa. Una cota de resistencia adaptable hacia adelante se puede calcular en paralelo con una cota de resistencia adaptable en reversa. La cota de resistencia adaptable hacia adelante puede utilizar una cantidad polarizada adaptada para condiciones de flujo de carga hacia adelante y la cota de resistencia adaptable en reversa puede utilizar una cantidad polarizante adaptada para condiciones de flujo de carga en reversa. Una falla de detección puede comprender comparar tanto las cotas de resistencia adaptables hacia adelante como en reversa a estímulos de sistema de energía y detectar una falla cuando el estímulo satisface cualquier cota.

Description

PROTECCION DE FASE Y DE CONEXION A TIERRA DEL SISTEMA DE ENERGIA ELECTRICA USANDO UNA CARACTERISTICA CUADRILATERAL ADAPTABLE DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN Esta descripción se relaciona con protección de un sistema de energía y, más particularmente, con un módulo de distancia cuadrilateral que incorpora una cota de resistencia adaptable .

Las modalidades no limitantes y no exhaustivas de la descripción se describen, incluyendo diversas modalidades de la descripción con referencia a las figuras, en las cuales : la figura 1 muestra un sistema de energía eléctrica que comprende un IED que implementa el módulo de distancia cuadrilateral ; la figura 2A muestra un ejemplo de una característica cuadrilateral; la figura 2B muestra un ejemplo de un elemento de reactancia adaptable; la figura 2C muestra un ejemplo de una cota de resistencia adaptable ; la figura 2D muestra un ejemplo de un elemento de reactancia adaptable y cotas de resistencia adaptables bajo condiciones de flujo de carga hacia adelante; Ref: 228317 la figura 2E muestra un ejemplo de un elemento de reactancia adaptable y cotas de resistencia adaptables bajo condiciones de flujo de carga en reversa; la figura 3A muestra una modalidad de un IED que comprende un módulo de distancia cuadrilateral; la figura 3B muestra una modalidad de un IED que comprende un módulo de distancia cuadrilateral; la figura 3C muestra una modalidad de un módulo de distancia cuadrilateral de fase-a-conexión a tierra; la figura 3D muestra una modalidad del módulo de distancia cuadrilateral de fase-a-fase; la figura 4 muestra un diagrama de flujo de una modalidad de un método para proteger un sistema de energía eléctrica utilizando un módulo de distancia cuadrilateral que comprende una cota de resistencia adaptable; y la figura 5 es un diagrama de bloques funcional de una modalidad de un módulo de distancia cuadrilateral de fase-a-conexión a tierra de alta velocidad.

En la siguiente descripción se proporcionan numerosos detalles específicos para una comprensión profunda de las diversas modalidades que se describen en este documento. No obstante, los expertos en el ámbito reconocerán que los sistemas y métodos descritos en la presente se pueden llevar a la práctica sin uno o más detalles específicos o con otros métodos, componentes, materiales, etc. Además, en algunos casos, las estructuras, materiales u operaciones bien conocidos pueden no mostrarse o describirse con detalle con el fin de evitar obscurecer aspectos de la descripción. Además, los rasgos, estructuras o características descritos se pueden combinar de cualquier manera adecuada en una o más modalidades alternativas.

Un IED, tal como un relevador protector, puede monitorear y proteger un sistema de energía eléctrica en el caso de fallas en el sistema de energía. Como se utiliza en la presente, el término IED puede referirse a cualquier dispositivo que monitorea, controla, automatiza y/o protege equipo monitoreado dentro del sistema de energía. Típicamente, los IED se implementan y/o comprenden un dispositivo de cómputo que incluye un procesador, memoria, medio de almacenamiento no transitorio legible en máquina, interconexiones de entrada/salida y similares. Por ejemplo, los IED son relevadores diferenciales, relevadores de distancia, relevadores direccionales , relevadores alimentadores , relevadores de sobrecorriente , controles reguladores de voltaje, relevadores de voltaje, relevadores de falla de interruptor, relevadores generadores, relevadores de motor, controladores de automatización, unidades terminales remotas, controladores de bahía, medidores, controles recerradores, procesadores de comunicaciones, plataformas de cómputo, controladores lógicos programables (PLC) , controladores de automatización programables (PAL) y módulos de entrada y salida y similares. El término IED se puede utilizar de manera intercambiable para describir un IED individual o un sistema que comprende múltiples IED.

La figura 1 muestra un ejemplo de un sistema 100 de energía que comprende un IED 110, el cual se puede configurar para monitorear y/o proteger el sistema 100 de energía. Como se describe en lo anterior, el IED 110 puede comprender y/o se puede implementar junto con un dispositivo de cómputo. En consecuencia, el IED 110 puede incluir un procesador 111, el cual puede comprender uno o más procesadores de propósito general, procesadores de propósito especial, circuitos integrados específicos para aplicación, elementos lógicos programables (por ejemplo, los FPGA) o similares. El IED 110 puede comprender además medios 112 de almacenamiento legibles en máquina no transitorios, los cuales pueden incluir uno o más discos, almacenamiento en estado sólido (por ejemplo una memoria instantánea), medios ópticos o similares. El IED 110 puede estar acoplado comunicativamente a una o más redes 160 utilizando vía una o más interconexiones 113 de comunicación. Las redes 160 pueden incluir redes de propósito especial para monitorear y/o controlar el sistema 100 de energía eléctrica (por ejemplo, las redes SCADA o similares) . Las redes 160 pueden incluir además redes de comunicación de propósito general tales como una red TCP/IP o similar. La interconexión 113 de comunicación . uede incluir intercomunicaciones de comunicación cableados y/o inalámbricos (por ejemplo, puertos seriales, RJ-45, transceptores de red inalámbrica IEEE 802.11, etc.). En algunas modalidades, el IED 110 puede incluir componentes de interconexión humano-máquina (HMI) (no mostrados) , tales como una pantalla, dispositivos de entrada, etc .

Los componentes del IED 110 tales como el módulo 120 de distancia cuadrilateral, el módulo 130 de reactancia, el módulo 140 de resistencia y/o el módulo 150 direccional (descrito más adelante) se puede implementar utilizando componentes del IED 110. Por ejemplo, los módulos 120, 130, 140 y/o 150 se pueden implementar (en parte) utilizando instrucciones almacenadas en un medio 112 de almacenamiento legible en máquina no transitorio el cual puede ser operable en el procesador 111. De manera alternativa o adicional las porciones de los componentes 120, 130, 140 y/o 150 se pueden implementar utilizando módulos de elementos físicos dedicados (por ejemplo, componentes de circuito) .

El IED 110 se puede acoplar comunicativamente al sistema 100 de energía a través de uno o más transformadores de corriente, dispositivos de medición de voltaje, la interconexión 113 de comunicación o similares. El IED 110 puede recibir estímulos 122 del sistema 100 de energía. El estímulo 122 se puede recibir vía los dispositivos de medición descritos en lo anterior y/o vía la interconexión 113 de comunicación (por ejemplo, desde otro IED u otro dispositivo de monitoreo (no mostrado) en el sistema 100 de energía eléctrica) . El estímulo 122 puede incluir, pero no se limita a: mediciones de corriente, mediciones de voltaje y similares. El estímulo 122 puede comprender mediciones de fasor (por ejemplo, mediciones que comprenden una magnitud y un ángulo.

El IED 110 puede comprender y/o implementar un módulo 120 de distancia cuadrilateral configurado para detectar condiciones de falla utilizando una función de impedancia (por ejemplo, comparar los niveles de impedancia del sistema 100 de energía con una característica cuadrilateral) . El módulo 120 de distancia cuadrilateral puede comprender un módulo 130 de reactancia, un módulo 140 de resistencia y/o un módulo 150 direccional . El módulo 130 de reactancia y el módulo 140 de resistencia pueden definir una o más características cuadrilaterales (por ejemplo, la característica 200 cuadrilateral de la figura 2A) a la cual se puede comparar el estímulo recibido desde el sistema 100 de energía. Cuando el estímulo del sistema 100 de energía satisface las condiciones de operación del módulo 120 de distancia cuadrilateral (por ejemplo, se encuentra dentro de una región de operación de una o más de las características cuadrilaterales) , el módulo 120 de distancia cuadrilateral (y/o el IED 110) pueden detectar una condición de falla y pueden operar (por ejemplo al disparar uno o más interruptores 102, operar uno o más conmutadores, determinar una o más alarmas, emitir una o más notificaciones, o similares) .

El módulo 130 de reactancia puede determinar una cobertura de impedancia del módulo 120 de distancia cuadrilateral mientras que el módulo 140 de resistencia puede determinar la cobertura resistiva (por ejemplo, la cobertura de resistencia se puede determinar el Rf que se puede detectar) . El módulo 130 de reactancia puede ser adaptable para direccionar sobrealcance debido a una resistencia de falla (.Rf) y/o condiciones de flujo de carga (por ejemplo, flujo de carga hacia adelante, flujo de carga en reversa, etc.) . El módulo de resistencia 140 puede generar gotas de resistencia adaptables para detectar tanta Rf como sea posible .

Como se describe más adelante, la adaptación de un elemento de reactancia (generado por el módulo 130 de reactancia) puede comprender "inclinar" el elemento de reactancia adaptable con respecto a la impedancia (por ejemplo, modificando la cobertura de impedancia de la característica cuadrilateral) . La adaptación de una cota de resistencia calculada por el módulo 140 de resistencia puede comprender inclinar la cota de resistencia con respecto al eje de resistencia utilizando una cantidad polarizante (por ejemplo polarización de secuencia negativa, polarización 11+12, u otra cantidad polarizante) . La inclinación puede cambiar la cobertura resistiva de la característica cuadrilateral la cual puede proporcionar cobertura de Rf. En algunas modalidades, una característica cuadrilateral puede comprender una pluralidad de cotas de resistencia adaptables que operen en paralelo; una cota de resistencia adaptable hacia adelante (utilizando polarización de secuencia negativa o similar) puede proporcionar cobertura de resistencia mejorada en condiciones de flujo de carga hacia adelante mientras que una cota de resistencia adaptable en reversa (utilizando polarización 11+12 o similar) puede proporcionar cobertura de resistencia mejorada en condiciones de flujo de carga en reversa.

La figura 2A muestra un ejemplo de una característica 200 cuadrilateral. La característica cuadrilateral se puede implementar por un IED y/o un módulo de distancia cuadrilateral, tal como el IED 110 y el módulo 120 de distancia cuadrilateral de la figura 1.

La característica 200 cuadrilateral puede definir una región 201 de operación para la cual se puede comparar al estímulo del sistema de energía. El módulo de distancia cuadrilateral que implementa la característica 200 puede operar cuando el estímulo del sistema de energía satisface la característica 200 cuadrilateral (por ejempo la impedancia desciende dentro de la región 201 de operación) .

La cobertura de impedancia de la región 201 de operación a lo largo de la línea de impedancia definida por el elemento 210 de reactancia. Los Solicitantes han determinado (mediante pruebas y experimentación) que ciertas condiciones del sistema de energía, tales como el flujo de carga hacia adelante, el flujo de carga en reversa y/o Rf pueden provocar un error de operación. Por ejemplo, una falla externa con altos niveles de Rf puede entrar en el área 201 de operación. En consecuencia, en algunas modalidades, la característica 200 puede comprender un elemento 230 de reactancia adaptable (como se muestra en las figuras 2B y 2D-2E) .

Con referencia a la figura 2B, un elemento de reactancia adaptable (que se muestra como 230A y 230B) se puede configurar para "inclinarse" con respecto a la impedancia de línea. La inclinación puede ser una inclinación de elemento fijo, una carga previa a una falla o similar. En algunas modalidades, el elemento 230 de reactancia se puede inclinar utilizando una cantidad polarizante la cual se puede derivar de una corriente de secuencia negativa u otra cantidad polarizante (por ejemplo polarización 11+12, etc.). La corriente de secuencia negativa puede ser adecuada como una cantidad polarizante debido a la homogeneidad de la red de secuencia negativa.

El elemento 230 de reactancia adaptable (mostrado como 230A y 230B) puede girar alrededor de un punto 211 pivote el cual se puede definir por un ajuste 212 de impedancia { Zes tabieddo) · El ajuste 212 de impedancia se puede derivar de propiedades y/o características del sistema de energía tal como la impedancia de línea y similar, y se puede seleccionar de acuerdo con pruebas y/o por experimentación.

La figura 2B muestra ejemplos de elementos de reactancia adaptables 230A y 230B que están inclinados cerca del pivote 211 del ajuste de impedancia Ze3tabiecido 212. La inclinación 214A y/o 214B se puede determinar utilizando una cantidad polarizante (por ejemplo polarización de secuencia negativa, polarización 11 +12 o similar) la cual puede adaptar el elemento de reactancia 230A y/o 230B para condiciones de flujo de carga hacia adelante y/o en reversa. El elemento de reactancia adaptable 230A está adaptado por la inclinación 214A para condición de flujo de carga hacia adelante y el elemento 23OB de reactancia adaptable está adaptado por la inclinación 214B para una condición de flujo de carga en reversa. Como se muestra en la figura 2B, los elementos de reactancia adaptables 230A y/o 230B pueden modificar la región 201 de operación de la característica 200 cuadrilateral mostrada en la figura 2A.

En algunas modalidades, un elemento de reactancia adaptable se puede derivar de una cantidad de operación y una cantidad polarizante. El sistema de fases múltiples (por ejemplo sistemas trifásicos) , las cantidades de operación y polarizantes se pueden calcular en una base por fase, como se describe en lo siguiente junto con ecuaciones 1-5. En algunas modalidades, un módulo de distancia cuadrilateral (por ejemplo, el módulo 120) puede comprender un módulo de distancia cuadrilateral fase-a-conexión a tierra que opera en paralelo con un módulo de distancia cuadrilateral fase-a-fase (por ejemplo, como se muestra en la figura 3A y en la figura 3B) . En consecuencia, el módulo 130 de reactancia se puede configurar para generar elementos de reactancia adaptables para un módulo ' de fase-a-conexión a tierra (elementos de reactancia adaptables de conexión a tierra) y elementos de reactancia adaptables para un módulo de fase-a-fase (elementos de reactancia adaptables de fase) .

La cantidad de operación para un elemento de reactancia adaptable de fase-a-conexión a tierra ( SX1_AG) se puede calcular por la Ecuación 1 : SX1_AG = VA - Zestabiecido · (IA + k0 · 3 · JO) Ecuación 1 En la Ecuación 1, VA es un voltaje de fase A, IA es una corriente de fase A, kO es un factor de compensación de secuencia cero 10 es una corriente de secuencia cero. El factor de compensación de secuencia cero kO se puede derivar de cantidades de impedancia en línea por la ecuación 2: ¿O = L0 Ecuación 2 3-7 La cantidad polarizante para el elemento de reactancia de fase A-a-conexión a tierra (SX2_AG) se puede calcular por la ecuación 3 : SX2_AG = j-(IA2)ejT Ecuación 3 En la Ecuación 3, IA2 es una corriente de secuencia negativa de fase A y T se refiere a una reactancia del sistema de energía (por ejemplo derivado de reactancia de línea y establecido por prueba y/o experimentación) . Aunque la ecuación 3 utiliza una cantidad polarizante de secuencia negativa (12), se pueden utilizar otras cantidades polarizantes bajo las enseñanzas de esta descripción. Por ejemplo, la ecuación 3 se puede adaptar para utilizar corriente de secuencia cero (10) o similar.

Como lo reconocerá una persona experta en el ámbito, las ecuaciones 1-3 se pueden adaptar para calcular elementos de reactancia adaptables de fase-a-conexión a tierra para las fases B y/o C (por ejemplo SX1 BG, SX2_BG, SX1_CG, y/o SX2_CG) .

Las cantidades respectivas de operación y polarizantes se pueden combinar para formar un elemento de reactancia adaptable conectado a tierra; la conexión se puede implementar utilizando diversas técnicas tales como un comparador de fase (por ejemplo, un comparador de fase de 90° como se muestra en las figuras 3C y 3D) o similares.

Aunque la ecuación 3 se implementa utilizando una cantidad polarizante derivada de corrientes de secuencia negativa, se pueden utilizar otras cantidades polarizantes. Por ejemplo, la ecuación 3 se puede adaptar para utilizar corrientes de secuencia cero (10) bajo ciertas condiciones (por ejemplo, cuando no está disponible la corriente de secuencia negativa confiable) .

Los elementos de reactancia adaptables separados para el módulo de distancia cuadrilateral de fase-a-fase se pueden calcular en paralelo con los elementos de reactancia adaptables fase-a-conexión a tierra descritos antes. En algunas modalidades, un elemento de reactancia adaptable de fase para un módulo de fase A-a- fase B se puede calcular utilizando una cantidad de operación de fase A-a-fase B {SX1_ABP) y una cantidad polarizante de fase A-a- fase B {SX1_ABP) por las ecuaciones 4 y 5: SX1_ABP = (VA - VB) - Zestablecido · (IA - IB) Ecuación 4 SX2_ABP = j ¦ (IA2 - IB2)eJt Ecuación 5 En las ecuaciones 4 y 5, IA2 es una corriente de secuencia negativa de fase A e IB2 es una corriente de secuencia negativa de fase B. Al igual que en la ecuación 3, la cantidad polarizante de la ecuación 5 se deriva de cantidades de secuencia negativa. No obstante, se pueden utilizar otras cantidades polarizantes tal como corrientes de secuencia positiva.

Las cantidades SX1_ABP y SX2_ABP se pueden combinar (utilizando un comparador de fases o similar) para proporcionar un elemento de reactancia adaptable fase A-a-fase B. Las ecuaciones 4-5 se pueden adaptar para calcular los elementos de reactancia fase-a-fase adaptables para otras fases (por ejemplo fase B-a-fase C, fase C-a-fase A etcétera) .

Como se muestra en la figura 2A, la cobertura resistiva de la característica 200 cuadrilateral se puede definir por cotas de resistencia 240 y 241 junto con el eje 204 de resistencia (cota de resistencia derecha Rderecha 240 y cota de resistencia izquierda Rizquierda 241) . La cota de resistencia derecha Rderecha 240 se puede definir (en parte) por un ajuste de resistencia Restablecido 222, la cual se puede derivar de propiedades de sistema de energía tal como resistencia de línea y similares y/o se puede seleccionar de acuerdo con pruebas y/o experiencia.

Las cotas de resistencia 240 y/o 241 pueden ser estáticas o ada tables. En el ejemplo de la figura 2A, la cota de resistencia derecha Rderecha 240 puede ser adaptable para albergar y detectar tantas Rf como se pueda. En consecuencia, la cantidad polarizante de la cota se puede desplazar en Q l - 90°, en donde 0L1 es el ángulo de la impedancia de línea de secuencia positiva. Como se muestra en las figuras 2C-E, la inclinación adaptable de la cota 240 de resistencia puede albergar fallas con resistencia de falla significativa Rf y/o condiciones de flujo de carga directa y/o en reversa (en oposición a una cota 245 derecha no adaptable, la cual no muestra desplazamiento) .

Bajo condiciones de flujo de carga hacia adelante, la polarización de Rderecha 240 utilizando una corriente de secuencia negativa puede proporcionar cobertura resistiva aumentada; mientras que, bajo condiciones de flujo de carga en reversa, otros tipos de polarización (por ejemplo, polarización 11+12) pueden proporcionar cobertura de resistencia superior.

La figura 2D muestra un elemento 230 de reactancia adaptable, una cota de resistencia adaptable con polarización 240A de secuencia negativa y una cota de resistencia adaptable con polarización 240B 11+12 para una falla que se produce en una condición 205 de flujo de carga hacia adelante. Como se muestra en la figura 2D, la cota adaptable con polarización 2 0A de secuencia negativa proporciona cobertura Rf adicional (por ejemplo inclinación a la derecha) para albergar una falla grande Rf . En consecuencia, la impedancia de falla (indicada como impedancia 260) se encuentra dentro de la cota 240A de resistencia. Inversamente, la cota adaptable con polarización 240B 11+12 reduce la cobertura resistiva (por ejemplo, está inclinada a la izquierda, proporciona menos cobertura que la cota estática 245) . Como se muestra en la figura 2D, la impedancia 260 de falla no se encuentra dentro de la cobertura resistiva de ya sea la cota de resistencia adaptable con polarización 240B 11+12 o la cota 245 estática.

Lo inverso puede presentarse cuando se invierte la dirección de flujo de carga. La figura 2E muestra el elemento 230 de reactancia adaptable, la cota de resistencia adaptable con polarización 240A de secuencia negativa y la cota de resistencia adaptable con polarización 240B 11+12 para una falla que se produzca en una condición 207 de flujo de carga en reversa. Como se muestra en la figura 2E, la cota adaptable con polarización 240B 11+12 proporciona la cobertura de resistencia deseada (por ejemplo, inclinación a la derecha) para albergar la falla Rf; la impedancia 260 de falla cae dentro de la cota 240B de resistencia. Inversamente, la cota de resistencia adaptable con polarización 240A de secuencia negativa se inclina a la izquierda, lo que reduce la cobertura resistiva. Como se muestra en la figura 2E, la impedancia 260 de falla no se encuentra dentro de la cubierta resistiva de ya sea la cota de resistencia adaptable con polarización 240A de secuencia negativa o la cota 245 estática.

En algunas modalidades, el módulo de resistencia (por ejemplo el módulo 140 de la figura 1) se puede considerar para generar una pluralidad de cota 260 de resistencia adaptable en paralelo (para ambos módulos, fase-A-conexión a tierra y/o fase-a- fase) . Las cotas de resistencia adaptables pueden incluir cotas de resistencia adaptable hacia adelante (cotas de resistencia adaptables configuradas para proporcionar cobertura resistiva aumentada en condiciones de flujo de carga hacia adelante) y cotas de resistencia adaptable en reversa (cotas de resistencia adaptables configuradas para proporcionar cobertura resistiva aumentada en condiciones de flujo de carga en reversa) .

Además, y de manera similar a los elementos de reactancia adaptables descritos en lo anterior, el módulo 140 de resistencia se puede configurar para generar (en paralelo) cotas de resistencia para módulos de distancia cuadrilateral fase-a-conexión a tierra (cotas de resistencia adaptable fase-a-conexión a tierra) y una cota de resistencia de módulos de distancia cuadrilateral fase-a-fase (cotas de resistencia adaptable fase-a-fase) .

Las cotas de resistencia adaptables se pueden calcular en una base por fase; las cotas de resistencia pueden incluir, pero no se limitan a cotas de resistencia adaptable fase-A-a-conexión a tierra (directa y en reversa) , cotas de resistencia adaptable de fase B-a-conexión a tierra (directa y en reversa) , cotas de resistencia adaptable fase C-a-conexión a tierra (directa e inversa) , cotas de resistencia adaptable fase A-a-fase B (directa e inversa) , cotas de resistencia adaptable fase B-a-fase C (directa e inversa) , cotas de resistencia adaptable fase A-a-fase A (directa e inversa), etcétera. Las cotas de resistencia adaptables se pueden calcular utilizando cantidades de operación y polarización respectivas, las cuales se pueden combinar utilizando comparadores de fase o similares, como se describe en lo anterior.

La cantidad de operación para una cota de resistencia adaptable de fase A-a-conexión a tierra (SR1_AG) se puede calcular por la ecuación 6: SR1_AG = VA - Restablecido · (JA + JO-3J0) Ecuación 6 En la Ecuación 6, VA es un voltaje de fase A, JA que puede corresponder a una corriente de fase A, kO puede ser un factor de compensación de secuencia cero e JO puede corresponder a una corriente de secuencia cero.

La cantidad polarizante para condiciones de flujo de carga hacia adelante (por ejemplo una cota de resistencia adaptable hacia adelante o una cota de resistencia adaptable hacia adelante de fase-A-conexión a tierra) se puede calcular por la ecuación 7: SR2_AGF = IA2-ejeL1 Ecuación 7 La ecuación 7 calcula la cantidad polarizante hacia adelante para la cota de resistencia adaptable fase A-a-conexión a tierra, la cual se indica como SR2_AGF. IA2 es una corriente de secuencia negativa de fase A y QL1 es el ángulo de la impedancia de línea de secuencia positiva. Aunque la cantidad polarizante SR2_AGF de la ecuación 7 utiliza corriente de secuencia negativa, en otras modalidades, se pueden utilizar otras cantidades polarizantes (adaptadas para condiciones de flujo de carga hacia adelante) tales como corriente de secuencia cero o similares (por ejemplo, SR2_AGF = IA0-ejeL1) .

La ecuación 7 se puede adaptar para calcular cotas de resistencia adaptables de fase-a-conexión a tierra directas o hacia adelante para, otras fases (por ejemplo, fase B, fase C, etcétera) .

Como se describe en lo anterior, se puede proporcionar una cota de resistencia separada que esté adaptada para condiciones de flujo de carga en reversa. La ecuación 8 calcula una cantidad polarizante para condiciones de flujo de carga en reversa (por ejemplo una cota de resistencia adaptable en reversa o una cota de resistencia adaptable en reversa fase-a-conexión a tierra) . Como se muestra en la ecuación 8, la cantidad de polarización de flujo de carga en reversa {SR2_AGR) utiliza diferentes componentes secuenciales que la cantidad de polarización de la ecuación 7 : SR2_AGF = (IA1 + IA2) ejeL1 Ecuación 8 La ecuación 8 calcula la cantidad de polarización en reversa para la cota de resistencia adaptable de fase A-a-conexión a tierra, la cual se indica como SR2_AGR. La cantidad polarizante se deriva de una suma de componentes de secuencia positivo y negativo (por ejemplo, IA1+IA2) . En modalidades alternativas, la ecuación 8 puede utilizar cantidades polarizantes diferentes tales como la suma de componentes de secuencia cero y positivo o similares (por ejemplo, SR2_AGR = (IA0 + IA1) ejeL1) .

Como lo podrán reconocer los expertos en el ámbito, las ecuaciones 6-8 y/o variaciones de las mismas se pueden adaptar para calcular las cotas de resistencia adaptable de fase-a-conexión a tierra para las fases B y/o C (por ejemplo SR1_EG, SR2_BGF, SR2JBGR, SR1_CG, SR2_CGF, SR2_CFR y etcétera) .

Las cantidades polarizantes y de operación SR1 y SR2 de las ecuaciones 6-8 se pueden combinar para calcular una cota de resistencia adaptable (por ejemplo las cotas 240 de reactancia adaptable descritas antes) . La combinación se puede implementar utilizando diversas técnicas tales como un comparador de fase (por ejemplo, un comparador de fase de 90° como se muestra en las figuras 3C y 3D) o similares.

En un enfoque de comparador de fase, una cota de resistencia adaptable de fase-a-conexión a tierra directa (representada como RAG2 para indicar la cota de resistencia adaptable de fase A-a-conexión a tierra con polarización de secuencia negativa) se puede calcular por la ecuación 9 a continuación: lm[vAjIA2-ej ) *] RAG2 =—r L—^-^ —^,—i Ecuación 9 ?p?[(/ + k0-3 I0)iIA2 ej9LX) *} Como se describe en lo anterior, en modalidades alternativas, la ecuación 9 se puede adaptar para utilizar diferentes tipos de componentes secuenciales (por ejemplo secuencia cero o similares) .

Se puede calcular por medio de la ecuación 10 una cota de resistencia adaptable de fase inversa-a-conexión a tierra (representada como RAGI2 para indicar la cota de resistencia adaptable de fase A inversa-a-conexión a tierra con polarización 11+12) Ecuación 10 Como se describe en lo anterior, en modalidades alternativas, la Ecuación 10 se puede adaptar para utilizar diferentes tipos de componentes secuenciales (por ejemplo la suma de componentes secuenciales cero y positivos, o similares) .

Como lo podrá apreciar una persona experta en el ámbito, se pueden utilizar otras variaciones de las ecuaciones 9 y/o 10 para calcular unas cotas de resistencia adaptable hacia adelante y/o en reversa para otras fases (por ejemplo, fase B, fase C, etc.) y así, sucesivamente.

Una cantidad de operación para una cota de resistencia fase-a- fase adaptable se puede calcular por la ecuación 11 a continuación: SR1_ABP = (VA - VB) -Restablecido (IA ~ I ) Ecuación 11 La ecuación 11 calcula una cantidad de operación para una cota de resistencia adaptable de fase A-a-fase B, indicada como SR1_ABP. VA representa una medición de voltaje de fase A, VB representa una medición de voltaje de fase B, IA es una medición de corriente de fase A e IB es una medición de corriente de fase B. Restabl cido se refiere a un establecimiento de resistencia que, como se describe en lo anterior, se puede derivar de propiedades del sistema de energía eléctrica y se puede establecer por pruebas y/o por experimentación. La ecuación 11 se puede adaptar para calcular cantidades de operación para otras cotas de resistencia adaptable · fase-a- fase (por ejemplo, SR1_BCP, SR1_CAP, etcétera) .

La cantidad de operación de la ecuación 11 se puede adaptar para condiciones de flujo de carga hacia adelante utilizando una cantidad polarizante hacia adelante calculada por la ecuación 12 : SR2_ABPF = (IA2 - IB2) -ej8L1 Ecuación 12 La ecuación 12 calcula una cantidad polarizante hacia adelante para una cota de resistencia adaptable de fase A-a- fase B hacia adelante (indicada como SR2 ABPF) . IA2 es una corriente de secuencia negativa de fase A e IB2 es una corriente de secuencia negativa de fase B. Como se describe en lo anterior, la ecuación 12 adapta la cantidad polarizante (SR2_ABPF) para condiciones de flujo de carga hacia adelante utilizando corriente de secuencia negativa. No obstante, en modalidades alternativas se pueden utilizar otras cantidades polarizantes hacia adelante.

Una cantidad polarizante en reversa (adaptada para condiciones de flujo de carga en reversa) se puede calcular por la ecuación 13 : SR2_ABPR = (IA1 - IB1) -ejeL1 Ecuación 13 La ecuación 13 calcula una cantidad polarizante en reversa para una cota de resistencia adaptable de fase A-a-fase B (indicada como SR2_ABPR) . La ecuación 13 adapta la cantidad polarizante SR2_ABPR para condiciones de flujo de carga en reversa utilizando componentes de secuencia positiva. No obstante, en modalidades alternativas, se pueden utilizar otras cantidades polarizantes en reversa.

Las cantidades de operación y polarizantes de las ecuaciones 11 y 12 y/o 13 se pueden combinar para formar una cota de resistencia de fase adaptable la combinación se puede implementar utilizando un comparador de fase (por ejemplo un comparador de fase de 90°, como se muestra en las figuras 3C y 3D) o similar, como se describe en lo anterior. Las cotas de resistencia adaptable fase-a-fase (directa e inversa) se pueden calcular en una base por fase. Las ecuaciones para calcular las cantidades de operación y/o polarizantes de fase A-a- fase B descritas antes (ecuaciones 11-13) se pueden adaptar para otros módulos fase-a-fase (por ejemplo fase B-a-fase C, fase C-a-fase A, etcétera) .

Con referencia a la figura 2A, la cota de resistencia izquierda (Rizquierda) 241 se puede configurar para limitar la operación del módulo de distancia cuadrilateral para flujo de carga en reversa. En consecuencia, Rizquierda 241 puede no ser adaptable. Rizquierda 241 se puede configurar para incluir valores de resistencia pequeños (por ejemplo, para asegurar operación satisfactoria para cada una de las líneas reactivas) . No obstante, en modalidades alternativas, Rizquierda 241 se puede implementar como una cota adaptable (por ejemplo utilizando cantidades de operación y polarizantes como se describe en lo anterior) . En algunas modalidades, la cota 241 de resistencia izquierda se puede calcular utilizando cantidades de operación y polarizantes SRL1 y SRL2, respectivamente. La cantidad de operación para la cota de resistencia izquierda en un módulo de distancia cuadrilateral de fase A-a-conexión a tierra (SRL1_AG) se puede calcular por la ecuación 14 : SRL1_AG = VA + Rizquierda(IA + k0-3-I0) Ecuación 14 En la ecuación 14, VA es una medición de voltaje en fase A, Rizquierda es una constante (derivada de las propiedades del sistema de energía y establecida de acuerdo con las pruebas y/o experimentación) , JA es una corriente de fase A e 10 es una corriente de secuencia cero.

La cantidad polarizante para una cota de resistencia izquierda de un módulo de distancia cuadrilateral de fase A-a-conexión a tierra (SRL2_AG) se puede calcular por la ecuación 15: SRL2_AG = IA + k0-3-I0) Ecuación 15 Los valores de operación polarizantes SRL1_AG y SRL2_AG se pueden combinar como se describe en lo anterior (por ejemplo utilizando un comparador de fase o similar) . Las ecuaciones 14 y 15 se pueden adaptar para calcular las cotas de resistencia izquierda fase A-conexión a tierra para otras fases (por ejemplo, fase B-a-conexión a tierra, fase C-a-conexión a tierra y así, sucesivamente) .

El valor de operación para la cota de resistencia izquierda Rizquierda 241 para un módulo de distancia cuadrilateral fase A- fase se puede calcular de una manera similar. Una cantidad de operación para un módulo de distancia cuadrilateral fase A-a- fase B (SRL1_ABP) se puede calcular por la ecuación 16 : SRL1_ABP = (VA-VB) + Rizquierda (IA - IB) Ecuación 16 La cantidad polarizante para un módulo de distancia cuadrilateral de fase A-a-fase B (SRL2_ABP) se puede calcular por la ecuación 17 : SRL2_ABP = IA - IB Ecuación 17 Los valores de operación y polarizantes SRL1_ABP y SRL2_ABP se pueden combinar como se describe en lo anterior (por ejemplo, utilizando un comparador de fase o similar) . Las ecuaciones 16 y 17 se pueden adaptar para calcular las cotas de resistencia izquierda fase-a-fase para otras fases (por ejemplo fase B-a-fase C, fase C-a-fase A, etcétera) .

Se puede configurar un módulo direccional (por ejemplo el módulo 150 direccional de la figura 1) para determinar la dirección de una falla y/o configurar el módulo de distancia cuadrilateral para detectar fallas que se produzcan únicamente en la dirección hacia adelante. La dirección de falla (indicada en lo siguiente como T32Q) se puede determinar de acuerdo con la ecuación 18: T32Q = I 3 -V2 I · I 3 ·?2 I -eos [ 3 · I2+ ZL1) ] Ecuación 18 De manera alternativa, el elemento direccional de la ecuación 18 se puede implementar utilizando otros componentes simétricos tales como componentes de secuencia cero o similares.

Los elementos de reactancia adaptables y las cotas de resistencia adaptables descritas en lo anterior se pueden utilizar para implementar un módulo de distancia cuadrilateral (por ejemplo, el módulo 120 de la figura 1) . La figura 3A es un diagrama de bloques funcional que muestra un módulo 320 de distancia cuadrilateral implementado dentro y/o en conjunción con un IED 310.

El módulo 320 de distancia cuadrilateral recibe el estímulo 322 desde un sistema de energía eléctrica (no mostrado), tal como el sistema 100 de energía de la figura 1. El estímulo 322 puede incluir mediciones de fasor de corriente, mediciones de fasor de voltaje y similares. El estímulo 322 puede comprender mediciones de cada una de las fases de un sistema trifásico (por ejemplo mediciones de corriente y/o de voltaje de la fase A, la fase B y/o la fase C) .

El módulo 320 de distancia cuadrilateral puede comprender uno o varios módulos 324 de distancia cuadrilateral de fase a-conexión a tierra y uno o varios módulos 326 de distancia cuadrilateral de fase-a-fase. Uno o varios de los módulos 324 de fase-a-conexión a tierra y/o uno o varios módulos 326 de fase-a- fase puede comprender elementos de reactancia adaptables calculados utilizando las ecuaciones 1-5 (y/o variaciones de la misma) y cotas de resistencia adaptable calculadas utilizando las ecuaciones 6-13 (y/o variaciones de las mismas) . Los módulos 324 y/o 326 pueden comprender además cotas de resistencia izquierda y/o módulos direccionales que implementen las ecuaciones 14-18 anteriores .

Uno o varios de los módulos 324 de distancia cuadrilateral de fase-a-conexión a tierra pueden comprender módulos de fase-a-conexión a tierra para cada fase de un sistema trifásico (por ejemplo, fase A-a-conexión a tierra, fase B-a-conexión a tierra, fase C-a-conexión a tierra, y así, sucesivamente) . Las salidas de los módulos 324 paralelos separados se pueden combinar (utilizando un 0 lógico o similar, no mostrado) en una salida 325. La salida 325 puede determinar si cualquiera de uno o varios de los módulos 324 de fase-a-conexión a tierra detecta una condición de falla.

Uno o varios de los módulos 326 de distancia cuadrilateral de fase-a-fase puede comprender un módulo de fase-a-fase para cada fase de un sistema trifásico (por ejemplo, fase A-a-fase B, fase B-a-fase-C, fase-C-a-fase-A, y así sucesivamente) . Las salidas de los módulos 326 separados se pueden combinar (utilizando el lógico O o similar, no mostrado) en una salida 327 puede determinar si cualquiera de uno o varios de los módulos 326 de fase-a- fase detecta una condición de falla.

Las salidas 325 y 327 de uno o varios de los módulos 324 de distancia cuadrilateral de fase-a-conexión a tierra y uno o varios de los módulos 326 de distancia cuadrilateral de fase-a-fase se pueden combinar (utilizando el O lógico 328) en la salida 329 del módulo de distancia cuadrilateral .

La figura 3B es un diagrama de bloques funcional que muestra un módulo 320 de distancia cuadrilateral iraplementado dentro y/o en conjunción con un IED 310. Las cotas de resistencia adaptables descritas en lo anterior se pueden adaptar para condiciones de flujo de carga directas y/o inversa. En el ejemplo de la figura 3B, el módulo 320 de distancia cuadrilateral comprende los módulos de distancia cuadrilateral de fase-a-conexión a tierra en paralelo 324A y 324B; uno o varios de los módulos 324A pueden incluir cotas de resistencia hacia adelante (por ejemplo, implementadas utilizando polarización de secuencia negativa o similares) y uno o varios de los módulos 324B pueden incluir cotas de resistencia en reversa (por ejemplo al implementar polarización 11+12, o similar) . El módulo 320 puede comprender adicionalmente uno o varios módulos de distancia cuadrilaterales fase-a-fase en paralelo 326A y 326B; uno o varios de los módulos 326A pueden incluir cotas de resistencia hacia adelante (por ejemplo implementando polarización de secuencia negativa o similar) y uno o varios de los módulos 326B pueden incluir cotas de resistencia inversa (por ejemplo, implementación de polarización de secuencia positiva, polarización 11+12 o similares) . Las salidas de los módulos paralelos 324A y 324B, y 326A y 326B se pueden combinar (utilizando O lógico o similar) para generar las salidas 325 y 327.

La figura 3C es un diagrama de bloques funcional de una modalidad de uno o varios de los módulos 324 de distancia cuadrilateral de fase-a-conexión a tierra. Como se muestra en la figura 3C, uno o varios de los módulos 324 de distancia cuadrilateral de fase-a-conexión a tierra se puede implementar como un conjunto de módulos lógicos separados para cada fase (Quad_AG, Quad_BG, Quad-CG y así sucesivamente) y/o se pueden implementar utilizando un módulo único (y/o un conjunto de módulos lógicos) (no mostrados) .

Aunque la figura 3C muestra los detalles de implementación para un módulo de fase única-a-conexión a tierra (fase A-a-conexión a tierra) , se pueden implementar otros módulos de fase-a-conexión a tierra (Quad_BG y/o Quad_CG) utilizando componentes similares (por ejemplo, comparadores 360, 362, 364 y/o 366) y/o el módulo 368 direccional .

El comparador 360 de fase de 90° puede implementar un elemento de reactancia adaptable de fase-a-conexión a tierra (utilizando el estímulo 322 de sistema de energía) . En consecuencia, el comparador 360 puede comparar una cantidad de operación de fase-a-conexión a tierra de reactancia adaptable SX1_AG (por ejemplo, calculado por la ecuación 1 o una variante de la misma) con una cantidad polarizante SX_AG (por ejemplo, calculado por la ecuación 3 o una variación de la misma) . La cantidad polarizante se puede seleccionar de acuerdo con una señal de selección de polarización (XPOL) . Si se va a utilizar una polarización de secuencia negativa (como se indica por XPOL) , SX2_AG puede utilizar componentes de estímulo de secuencia negativa (por ejemplo corrientes de secuencia negativa como se muestra en la ecuación 3) , de manera alternativa, se puede calcular SX2_AG utilizando corrientes de secuencia cero. Una salida del comparador 360 puede fluir a un Y lógico 370 (o a un equivalente) para ser combinado con la salida de los otros comparadores 362, 364 y 366, y/o el módulo de 368 direccional. La salida del comparador 360 puede determinarse cuando el estímulo 362 satisface al elemento de reactancia adaptable del comparador 360.

El comparador 362 de fase de 90° puede implementar una cota de resistencia adaptable de fase A-a-conexión a tierra hacia adelante. En consecuencia, el comparador 362 puede comparar una cantidad de operación de resistencia adaptable de fase A-a-conexión a tierra SR1_AG (por ejemplo, calculada por medio de la ecuación 6 o una variante de la misma) con una cantidad polarizante adaptable de fase A-a-conexión a tierra hacia adelante SR2_AGF (por ejemplo, calculada por la ecuación 7 o una variante de la misma) . La cantidad polarizante se puede seleccionar de acuerdo con XPOL. Si se utiliza una polarización de secuencia negativa (como se indica por XPOL) , se puede calcular SR2_AGF por la ecuación 7; de otra manera, se puede utilizar una variante (utilizando componentes de secuencia cero) . La salida del comparador 362 puede determinarse cuando el estímulo 322 satisface la cota de resistencia adaptable de fase A-a-conexión a tierra hacia adelante del comparador 362.

El comparador 364 de fase 90° puede implementar una cota de resistencia adaptable de fase A-a-conexión a tierra en reversa. En consecuencia, el comparador 364 puede comparar la cantidad de operación de resistencia adaptable de fase-A-a-conexión a tierra SR1_AG (por ejemplo, calculada por medio de la ecuación 6 o una variación de la misma) con una cantidad polarizante adaptable de fase A-a-conexión a tierra en reversa SR2_AGR (por ejemplo calculada por la ecuación 8 o una variante de la misma) . Se puede derivar SR2_AGR de una suma de componentes secuenciales positivos y negativos y/o una suma de componentes secuenciales positivos y negativos (por ejemplo, como se indica por XPOL) . La salida del comparador 364 puede determinar en qué momento el estímulo 322 satisface la cota de resistencia adaptable de fase A-a-conexión a tierra en reversa del comparador 364.

Las salidas de los comparadores de fase 90° 362 y 364 se pueden combinar utilizando un 0 lógico 363 (o un equivalente) . En consecuencia, el módulo 324 se puede configurar para detectar fallas que se produzcan bajo ya sea flujo de carga hacia adelante o condiciones de flujo de carga en reversa (en paralelo) .

El comparador 366 de fase 90° puede implementar una cota de resistencia izquierda de fase A-a-conexión a tierra (por ejemplo Rizquierda 241) . En consecuencia, el comparador 364 puede comparar una cantidad de operación de resistencia izquierda de fase A-a-conexión a tierra SRL1_AG (por ejemplo, calculada por la ecuación 14 o una variante de la misma) con una cantidad polarizante de resistencia izquierda de fase A-a-conexión a tierra SRL2_AG (por ejemplo calculada por la ecuación 15 o un variante de la misma) . La salida del comparador 366 puede determinar en qué momento el estímulo 322 satisface la cota de resistencia izquierda del comparador 366.

En algunas modalidades, el módulo 324 puede incluir un módulo 368 direccional para determinar dirección de falla utilizando negativa (por ejemplo, por medio de la ecuación 18) . El módulo 368 direccional se puede configurar para provocar que el módulo 324 únicamente detecte fallas que se produzcan en la dirección hacia adelante y para suprimir la operación por fallas que se produzcan detrás del módulo 324.

Las salidas de los comparadores 360, 362, 364 y 366 y el módulo 368 direccional se pueden combinar por el lógico Y 370 (o un equivalente) , la salida del cual puede comprender una salida de módulo de distancia cuadrilateral de fase A-a-conexión a tierra (Quad_AG) . La salida Quad_AG se puede combinar con una salida de módulo de distancia cuadrilateral fase B-a-conexión a tierra (Quad_BG) y una salida del módulo de distancia cuadrilateral de fase C-a-conexión a tierra (Quad_CG) utilizando un 0 lógico 372 (o un equivalente) para formar la salida 325 del módulo de distancia cuadrilateral de fase-a-conexión a tierra.

La figura 3D es un diagrama de bloques funcional de una modalidad del módulo 326 de distancia cuadrilateral de fase-a-fase. Como se muestra en la figura 3D, uno o varios de los módulos 326 de distancia cuadrilateral de fase-a- fase se pueden implementar como un conjunto de módulos lógicos separados para cada fase (Quad_AB, Quad_BC, Quad_CA, y así, sucesivamente) y/o se pueden implementar utilizando un módulo único (y/o un conjunto de lógicos) (no mostrados) .

Aunque la figura 3D muestra detalles de implementación para un módulo de distancia cuadrilateral de fase A-a- fase B, se pueden implementar otros módulos dé fase a fase (Quad_BC y/o Quad_CA) al adaptar los módulos de fase A-a-fase B mostrados en la figura 3D (por ejemplo, los comparadores 380, 382, 384 y/o 386) y/o el módulo direccional 388.

El comparador 380 de fase 90° se puede implementar un elemento de reactancia adaptable fase-a- fase (utilizando el estímulo 322 obtenido del sistema de energía eléctrica) . En consecuencia, el comparador 380 puede comparar una cantidad de operación de fase A-a- fase B de reactancia adaptable SX1_ABP (por ejemplo, calculado por la ecuación 4 o una variante de la misma) , con una cantidad polarizante correspondiente SX2_ABP (por ejemplo, calculada por la ecuación 5 o una variante de la misma) . La salida del comparador 380 puede determinar en qué momento el estímulo 322 satisface al elemento de reactancia adaptables del comparador 380.

La salida del comparador 380 puede fluir a un Y lógico 390 (o un equivalente) para ser combinado con las salidas de los otros comparadores 382, 384, 386 y/o el. módulo direccional 388.

El comparador 382 de fase de 90° puede implementar una cota de resistencia adaptable de fase A-a-fase B directo. En consecuencia, el comparador 382 puede comparar una cantidad de operación de resistencia adaptable de fase A-a-fase B SR1_ABP (por ejemplo, calculada por la ecuación 11 o una variante de la misma) con una cantidad polarizante de fase A-a-fase B hacia adelante SR2_ABPF (por ejemplo, calculado por la ecuación 12 utilizando los componentes de secuencia negativos o una variante de los mismos) . La salida del comparador 382 puede determinar en qué momento el estímulo 322 satisface la cota de resistencia adaptable hacia adelante del comparador 382.

El comparador 384 comparador de fase de 90° puede implementar una cota de resistencia adaptable de fase A-a-fase B en reversa. En consecuencia, el comparador 384 puede comparar la cantidad de operación de resistencia adaptable de fase A-a-fase B SR1_ABP (por ejemplo, calculada por la ecuación 11 o una variante de la misma) con una cantidad polarizante de fase A-a-fase B en reversa SR2_ABPR (por ejemplo, calculada por la ecuación 13 utilizando componentes de secuencia positiva o variantes de los mismos) . La salida del comparador 384 puede determinar en qué momento el estímulo 322 satisface la cota de resistencia adaptable inversa del comparador 384.

Las salidas de los comparadores de fase de 90° 382 y 384 se pueden combinar utilizando el O lógico 383 (o un equivalente) . En consecuencia, el módulo 326 se puede configurar para detectar fallas que se produzcan ya sea en el flujo de carga hacia adelante o en condiciones de flujo de carga en reversa (en paralelo) .

El comparador 386 de fase de 90" puede implementar una cota de resistencia a la izquierda de fase A-a-fase B. En consecuencia, el comparador 386 puede comparar una cantidad de operación de resistencia a la izquierda de fase A-a- fase B SRL1_ABP (por ejemplo, calculado por la ecuación 16, o una variante de la misma) con una cantidad polarizante de resistencia izquierda fase A-a- fase B SRL2_ABP (por ejemplo, calculada por la ecuación 17 o una variante de la misma) . La salida del comparador 386 puede determinar en qué momento el estímulo 322 satisface la cota de resistencia izquierda del comparador 386.

En algunas modalidades, el módulo 326 puede comprender un módulo 388 direccional para determinar la dirección de falla utilizando mediciones de secuencia negativas (por ejemplo, por la ecuación 18 anterior) . El módulo 388 direccional se puede configurar para provocar que el módulo 326 detecte únicamente fallas que se produzcan en la dirección hacia adelante y suprimir operación para fallas que se produzcan detrás del módulo 326.

Las salidas de los comparadores 380, 382, 384 y 386 así como el módulo 388 direccional se pueden combinar por un Y lógico 390 (o un equivalente) , la salida del cual puede comprender una salida de módulo de distancia cuadrilateral de fase A-a-fase B (Quad_AB) . La salida Quad_AB se puede combinar con una salida de módulo de distancia cuadrilateral de fase B-a-fase C (Quad_BC) y una salida de módulo de distancia cuadrilateral de fase C-a-fase A (Quad_CA) utilizando el 0 lógico 392 (o un equivalente) para formar la salida 327 de módulo de distancia cuadrilateral de fase a-fase.

La figura 4 es un diagrama de flujo de una modalidad del método 400 para proteger y/o monitorear un sistema de energía eléctrica utilizando una característica cuadrilateral adaptable que comprende una cota de resistencia adaptable. En la etapa 410, el método 400 puede iniciar y ser inicializado . La etapa 410 puede comprender cargar una o más instrucciones legibles en máquina desde el medio de almacenamiento, inicializar los recursos de máquina y similares .

En la etapa 420, se puede recibir el estímulo desde el sistema de energía eléctrica. El estímulo puede comprender mediciones de corriente y/o voltaje obtenidas del sistema de energía eléctrica utilizando uno o más dispositivos de medición tales como transformadores de corriente, dispositivos de medición de voltaje o similares. Las entradas y estímulos de la etapa 420 pueden comprender mediciones de fasor, mediciones de cada fase de una señal trifásica o similares .

En la etapa 430, el estímulo se puede utilizar para generar una característica cuadrilateral adaptable. En consecuencia, la etapa 430 puede comprender calcular elementos de reactancia adaptables fase-A-a-conexión a tierra y/o elementos de reactancia adaptables fase-a- fase. Una o varias de las características cuadrilaterales calculadas en la etapa 430 puede incluir una cota de resistencia adaptable. En consecuencia, la etapa 430 puede comprender calcular una o más cotas de resistencia fase-a-conexión a tierra y/o fase-a-fase adaptables. La etapa 430 puede comprender además calcular una o más cotas de resistencia adaptables (cotas de resistencia adaptables configuradas para condiciones de flujo de carga hacia adelante) en paralelo con una o más cotas de resistencia adaptables en reversa (cotas de resisencia adaptables configuradas para condiciones de flujo de carga en reversa) . Las salidas de módulos de distancia cuadrilaterales que comprenden cotas de resistencia adaptable hacia adelante y/o en reversa se pueden combinar en una operación 0 (o equivalente lógico) como se muestra en la figura 3C y en la figura 3D.

Además, en la etapa 430, el método 400 puede determinar si se ha producido una falla utilizando una o varias de las características cuadrilaterales que comprende cotas de resistencia adaptables respectivas. La etapa 430 puede comprender implementar uno o más comparadores (por ejemplo comparadores de fase en 90° de las fases 3C y 3D) . La etapa 430 puede comprender además evaluar uno o más módulos direccionales (el módulo 368 direccional y/o el módulo 388 direccional) y suprimir la operación si uno o varios de los módulos direccionales indican que la falla no se produjo en una dirección hacia adelante con respecto al método 400.

Si en la etapa 440 se detecta una falla (uno o más de los módulos de distancia cuadrilaterales fase-a-conexión a tierra y/o fase-a- fase detecta una condición de falla) , el flujo puede continuar en la etapa 450; de otra manera el flujo puede continuar en la etapa 460.

En la etapa 450, el método 400 puede implementar una o más funciones protectoras y/o de monitoreo las cuales pueden incluir, pero no se limitan a: disparo de uno o más interruptores, operación de uno o más conmutadores, determinación de una o más alarmas, emisión de una o más notificaciones, o similares.

En la etapa 460, el método 400 puede finalizar hasta que se recibe el siguiente conjunto de estímulos, punto en el cual el flujo puede continuar en la etapa 420.

En algunas modalidades, los módulos de distancia cuadrilaterales descritos en la presente se pueden configurar para responder más rápidamente a condiciones de falla utilizando una técnica de filtro doble, en la cual el módulo de distancia cuadrilateral se implementa dos veces (por ciclo) utilizando dos salidas de filtro diferentes: una primera implementación utilizando un estímulo filtrado de ciclo completo; y una segunda implementación utilizando un estímulo filtrado de medio ciclo. Los resultados de ambas implementaciones se pueden combinar en una operación O lógica .

Las cotas de resistencia adaptable descritas en lo anterior se pueden implementar utilizando estímulos de diferentes filtros tales como, por ejemplo, un filtro de coseno de ventana de ciclo, un filtro de coseno de ventana de medio ciclo, un filtro de Fourier de un ciclo, un filtro de Fourier de medio ciclo, etc. El uso de filtros múltiples (por ejemplo de medio ciclo junto con uno de ciclo completo) puede habilitar una operación de medio ciclo de alta velocidad. Por ejemplo, una cota de resistencia adaptable de fase A-a-conexión a tierra se puede implementar utilizando filtro de Fourier de medio ciclo, como se indica en las ecuaciones siguientes : Ecuación 19 rAGUH = b*ag[vAH-(WlH + IA2H) eJ ZJANG)) *} lmag[(L4LH + ¿01 * IGLH) ((IA\H) e ZANG)) *] Ecuación 20 Las ecuaciones 19 y 20 se pueden adaptar para calcular las cotas de resistencia adaptables de fase-a-conexión a tierra para otras fases (por ejemplo, fase B-a-conexión a tierra, fase C-a-conexión a tierra y así, sucesivamente) .

Las ecuaciones 21 y 22 se pueden utilizar para calcular una cota de resistencia adaptable de fase A-a-fase B utilizando filtros de Fourier de medio ciclo: Ecuación 21 rABRIH = ^(^BH) \lAB2LH 8M Ecuación 22 imag((IABLH) \lAB2LH -ejZIANG } *) Las ecuaciones 21 y 22 se pueden adaptar para calcular cotas de resistencia adaptables de fase-a-conexión a tierra de medio ciclo para otras fases (por ejemplo, fase B-a-conexión a tierra, fase C-a-conexión a tierra, y así sucesivamente) .

En algunas modalidades (por ejemplo en aplicaciones de disparo de un solo polo) , la adaptación de los módulos de distancia cuadrilateral de fase-a-conexión a tierra descritos en lo anterior pueden incluir supervisar los módulos (Quad_AG, Quad_BG y/o Quad_CG de la figura 3C) utilizando una función de selección de fase fallida. En consecuencia, los módulos de distancia cuadrilaterales descritos en lo anterior se pueden modificar para incluir una función de selección direccional de alta velocidad y de tipo de falla (HSD-FTS) . La función HSD-FTS puede comprender calcular tres torques en incremento para identificar fases con fallas y/o dirección de falla: ???? = Re [ l\VAB - (1 9L1 -????) *] Ecuación 23 ATBC = Re [ l\VBC- (lZ9Li ???? *] & TCA = Re [ / VCA - (1 9L1 - MCA) * ] En la ecuación 23, VAB representa un voltaje de fase A-a-fase-B en incrementos de ventana de dos ciclos y ???? representa una corriente de fase A-a- fase B en incrementos de ventana de dos ciclos .

Los signos de los torques de la ecuación 23 se pueden utilizar para establecer dirección de falla y/o para la identificación del tipo de falla a partir de lo cual se pueden determinar las siguientes señales direccionales : Tabla 1 Las señales HSD-FTS descritas en lo anterior se pueden derivar de corriente en incrementos y/o estímulos de voltaje y, como tales, pueden estar disponibles para únicamente dos ciclos posteriores a la percepción de una falla. En consecuencia, las señales de módulo de distancia cuadrilateral de alta velocidad derivadas de las señales HSD-FTS pueden estar disponibles dentro del mismo intervalo de tiempo .

Para un módulo de reactancia (por ejemplo, el módulo 130 de reactancia de la figura 1) , la implementación de alta velocidad de una característica cuadrilateral de fase-a-conexión a tierra puede utilizar las mismas cantidades polarizantes que su contraparte convencional (por ejemplo cantidades polarizantes de secuencia negativa o cero, como se describe en lo anterior) . No obstante, durante un polo abierto, las cantidades de polarización se pueden adaptar para uso en una corriente de bucle de impedancia en incremento (como la cantidad polarizante) de manera que la implementación de f se-a-conexión a tierra permanezca operacional para aplicaciones de disparo de un solo polo.

Para implementaciones de alta velocidad de un módulo de distancia cuadrilateral de fase-a-fase, las cantidades de polarización se pueden modificar para utilizar la corriente en incrementos de impedancia de bucle para asegurar cobertura para fallas de fase y/o para aplicaciones de disparo de un solo polo.

El módulo de resistencia (por ejemplo el módulo 140) puede operar como se describe en lo anterior en relación con las ecuaciones 6-13 y, de esta manera, la cobertura de resistencia en estado estable puede permanecer sin cambio en comparación con las modalidades convencionales (no de alta velocidad) descritas en lo anterior.

La figura 5 muestra una modalidad de un módulo 524 de distancia cuadrilateral de fase-A-a-conexión a tierra de alta velocidad configurado para generar una salida 525 de módulo de distancia cuadrilateral de fase-a-conexión a tierra de alta velocidad. El módulo 524 puede incluir un módulo de filtro de ciclo completo (que comprende los módulos 530, 540, 588 y 589) y un módulo de filtro de medio ciclo (que comprende los módulos 531, 541 y 598) .

Un módulo 530 de reactancia puede recibir un estímulo 522 de filtro de ciclo completo (obtenido de un sistema de energía eléctrica, no mostrado) y puede implementar un elemento de reactancia adaptable (por ejemplo utilizando un comparador de fase de 90°, tal como el comparador 360 de la figura 3C) . El módulo 540 de resistencia puede implementar cotas de resistencia adaptables que incluyen, pero que no se limitan a una cota de resistencia adaptable hacia adelante (por ejemplo, utilizando un comparador de fase de 90° tal como el comparador 362 de la figura 3C) , una cota de resistencia adaptable en reversa (por ejemplo, utilizando un comparador de fase de 90°, tal como el comparador 364 de la figura 3C) y/o una cota de resistencia a la izquierda (por ejemplo utilizando un comparador de fase de 90°, tal como el comparador 366 de la figura 3C) . En algunas modalidades, las cotas de resistencia hacia adelante y en reversa se pueden combinar utilizando un 0 lógico (o un equivalente) como en la figura 3C. El módulo 588 direccional puede determinar dirección de falla utilizando el estímulo 522 de filtro completo (como se describe en lo anterior) . Se puede generar como se describe en lo anterior una señal 598 de selección de fase-a-conexión a tierra de ciclo completo. Las salidas de los módulos 530, 540, 588 y 589 pueden fluir a un Y lógico 570 (o un equivalente) , el cual puede formar una salida del módulo de distancia cuadrilateral de fase A-a-conexión a tierra convencional (Quad_AG) .

Los módulos de medio ciclo 531, 541 y 598 pueden generar una salida de módulo de distancia cuadrilateral de fase A-a-conexión a tierra de alta velocidad (HC_Quad_AG) utilizando el estímulo 523 de filtro de medio ciclo. El módulo 531 de reactancia puede implementar un elemento de reactancia de fase A-a-conexión a tierra adaptable utilizando el estímulo 523 de filtro de medio ciclo (por ejemplo, y utilizando un comparador como se describe en lo anterior) . El módulo 541 de resistencia puede generar una cota de resistencia adaptable hacia adelante, una cota de resistencia adaptable en reversa y/o una cota de resistencia a la izquierda utilizando el estímulo 523 (por ejemplo, utilizando uno o más comparadores como se describe en lo anterior) . El módulo 598 direccional HSD_AFG puede generar una salida direccional (detección de falla) utilizando el estímulo 523 de filtro de medio ciclo. La salida de los módulos 531, 541 y 598 pueden fluir a un Y lógico 571 (o un equivalente) , el cual puede formar una salida de módulo de distancia cuadrilateral de fase A-a-conexión a tierra de medio ciclo (HC_Quad_AG) .

Las salidas Quad_AG y HC_Quad_AG se pueden combinar utilizando el 0 lógico 572 (o un equivalente) para generar una salida de módulo de distancia cuadrilateral de fase A-a-conexión a tierra de alta velocidad HS_Quad_AG. La salida HS_Quad_AG se puede combinar con las salidas del módulo de distancia cuadrilateral de alta velocidad de fase B y C-a-conexión a tierra (por ejemplo, utilizando el 0 lógico 573 o un equivalente) para formar una salida 525 de fase-a-conexión a tierra de módulo de distancia cuadrilateral de alta velocidad.

Como lo reconocerá una persona experta en el ámbito, los módulos mostrados en la figura 5 se pueden adaptar para generar salidas de módulo de distancia cuadrilateral de alta velocidad para una salida de módulo de distancia cuadrilateral de fase B-a-conexión a tierra (HS_Quad_BG) y/o una salida de módulo de distancia cuadrilateral de fase C-a-conexión a tierra (HS_Quad_CG) . La figura 5 se puede adaptar adicionalmente para implementár un módulo de distancia cuadrilateral de fase-a-fase de alta velocidad (similar al módulo 326 descrito en lo anterior en relación con la figura 3D) .

La referencia en esta especificación a "algunas modalidades" o una "modalidad" significa que un rasgo, estructura o característica particular descrito en relación con la modalidad se incluye en por lo menos una modalidad. Así, la presentación de las frases "en una modalidad" o "en algunas modalidades" en algunos lugares en esta especificación no necesariamente se refieren todas a la misma modalidad. Además, una "modalidad" puede ser un sistema, un dispositivo, un artículo de manufactura, un método y/o un procedimiento.

Las frases "conectado a", "en interconexión" y "en comunicación con", "acoplado comunicativamente a" se refieren a cualquier forma de interacción entre dos o más entidades que incluyen interacciones mecánicas, eléctricas, magnéticas y electromagnéticas. Dos componentes pueden estar conectados entre sí aunque no estén en contacto físico directo entre sí e incluso aunque existan dispositivos intermediarios entre los componentes .

Parte de la infraestructura que se puede utilizar con las modalidades que aquí se describe ya está disponible tal como-, procesadores de propósito general, herramientas y técnicas de programación, medios de almacenamiento no transitorios, legibles en computadora y/o en máquina y redes de comunicación e interconexiones. Un dispositivo de computación tal como un IED y/o un dispositivo de monitoreo puede incluir un procesador tal como un microprocesador, microcontrolador, circuitaje lógico o similar. El procesador puede incluir un dispositivo de procesamiento de propósito especial tal como ASIC, PAL, PLA, PLD, FPGA u otros medios de procesamiento. El dispositivo de cómputo también puede incluir un medio de almacenamiento legible en máquina tal como una memoria no volátil, una RAM estática, una RAM dinámica, ROM, CD-ROM, disco, cinta, medio magnético, óptico, memoria instantánea u otro medio de almacenamiento legible en máquina no transitorio.

La descripción anterior proporciona numerosos detalles específicos para una comprensión completa de las modalidades que aquí se describen. No obstante, aquellos expertos en el ámbito reconocerán que uno o más de los detalles específicos se pueden omitir o que se pueden utilizar otros métodos, componentes o materiales. En algunos casos, las operaciones no se muestran ni describen con detalle.

Aunque se han ilustrado y descrito modalides específicas de aplicaciones de la descripción, debe entenderse que la descripción no está limitada a la configuración precisa y los componentes que aquí se describen. Varias modificaciones, cambios y variaciones evidentes para los expertos en el ámbito se pueden realizar en la distribución, operación y detalles de los métodos y sistemas de la descripción sin por esto apartarse del espíritu y alcance de la descripción.

Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (23)

REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones:

1. Un aparato para proteger un sistema de energía eléctrica, caracterizado porque comprende: un módulo de distancia cuadrilateral configurado para detectar fallas en un sistema de energía eléctrica utilizando una característica cuadrilateral, el módulo de distancia cuadrilateral comprende: un módulo de reactancia para definir un elemento de reactancia adaptable a la característica cuadrilateral; y un módulo de resistencia para definir una cota de resistencia adaptable de la característica cuadrilateral, la cota de resistencia adaptable está adaptada por una cantidad polarizante ; en donde el módulo de distancia cuadrilateral está configurado para detectar una falla en el sistema de energía eléctrica utilizando la característica cuadrilateral y el estímulo obtenido del sistema de energía eléctrica.

2. El aparato de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la cota de resistencia adaptable comprende polarización de secuencia negativa.

3. El aparato de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la cota de resistencia adaptable comprende una cota de resistencia adaptable hacia adelante adaptada para condiciones de flujo de cargas hacia adelante y una cota de resistencia adaptable en reversa adaptada para condiciones de flujo de carga en reversa.

4. El aparato de conformidad con la reivindicación 3, caracterizado porque el elemento de resistencia adaptable calcula la cota de resistencia adaptable hacia adelante en paralelo con la cota de resistencia adaptable en reversa.

5. El aparato de conformidad con la reivindicación 3, caracterizado porque la característica cuadrilateral se configura para detectar una falla en el sistema de energía eléctrica cuando el estímulo obtenido desde el sistema de energía eléctrica satisface uno de la cota de resistencia adaptable hacia adelante y la cota de resistencia adaptable en reversa.

6. El aparato de conformidad con la reivindicación 3, caracterizado porque la cota de resistencia adaptable hacia adelante comprende una polarización de secuencia negativa y en donde la cota de resistencia adaptable en reversa comprende una polarización II + 12 y polarización de secuencia positiva.

7. El aparato de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el módulo de distancia cuadrilateral comprende: módulo de distancia cuadrilateral de fase a-conexión a tierra que comprenden un módulo de distancia cuadrilateral de fase A-a-conexión a tierra, un módulo de distancia cuadrilateral de fase B-a-conexión a tierra y un módulo de distancia cuadrilateral de fase C-a-conexión a tierra; y módulos de distancia cuadrilateral de fase a-fase que comprenden un módulo de distancia cuadrilateral de fase A-a-fase B, un módulo de distancia cuadrilateral de fase B-a-fase C y un módulo de distancia cuadrilateral de fase C-a-fase A, y en donde el módulo de distancia cuadrilateral detecta una falla si cualquiera de los módulos de distancia cuadrilateral de fase-a-conexión a tierra y los módulos de distancia cuadrilateral de fase-a- fase detectan una falla.

8. El aparato de conformidad con la reivindicación 7, caracterizado porque cada uno de los módulos de distancia cuadrilateral de fase-a-conexión a tierra comprende una cota de resistencia de fase-a-conexión a tierra hacia adelante adaptada para condiciones de flujo de carga hacia adelante y una cota de resistencia de fase-a-conexión a tierra en reversa adaptada para condiciones de flujo de carga en reversa, y en donde se detecta una falla cuando el estímulo satisface cualquiera de una cota de resistencia de fase-a-conexión a tierra hacia adelante y una cota de resistencia de fase-a-conexión a tierra en reversa de un módulo de distancia cuadrilateral de fase-a-conexión a tierra respectivo.

9. El aparato de . conformidad con la reivindicación 7, caracterizado porque cada uno dé los módulos de distancia cuadrilaterales de fase-a-fase comprende una cota de resistencia de fase-a- fase hacia adelante adaptado para condiciones de flujo hacia adelante y una cota de resistencia de fase-a-fase en reversa adaptado para condiciones de flujo de carga en reversa, y en donde se detecta una falla cuando el estímulo satisface cualquiera de la cota de resistencia fase-a- fase hacia adelante y cota de resistencia de fase-a-fase en reversa de un módulo de distancia cuadrilateral fase-a- fase respectivo.

10. Un medio de almacenamiento legible en máquina no transitorio que comprende instrucciones para realizar un método para detectar fallas en un sistema de energía eléctrica, caracterizado porque comprende: recibir estímulos desde un sistema de energía eléctrica; calcular una cota de resistencia adaptable utilizando el estímulo, la cota de resistencia adaptable está adaptada utilizando una cantidad polarizante derivada de componentes secuenciales del estímulo; y detectar una falla en el sistema de energía eléctrica cuando el estímulo satisface la cota de resistencia adaptable .

11. El medio de almacenamiento legible en máquina, no transitorio, de conformidad con la reivindicación 10, caracterizado porque el método comprende además: calcular una característica cuadrilateral que comprende un elemento de reactancia adaptable y la cota de resistencia adaptable; y detectar una falla en el sistema de energía eléctrica cuando el estímulo satisface la característica cuadrilateral .

12. El medio de almacenamiento legible en máquina, no transitorio, de conformidad con la reivindicación 10, caracterizado porque la cantidad polarizante es incrementar una cobertura resistiva de la cota de resistencia adaptable en condiciones de flujo de carga hacia adelante.

13. El medio de almacenamiento legible en máquina, no transitorio, de conformidad con la reivindicación 12, caracterizado porque la cantidad polarizante comprende uno de polarización de secuencia negativa y polarización de secuencia cero.

14. El medio de almacenamiento legible en máquina, no transitorio, de conformidad con la reivindicación 10, caracterizado porque la cantidad polarizante es para incrementar una cobertura resistiva de la cota de resistencia adaptable en condiciones de flujo de carga en reversa.

15. El medio de almacenamiento legible en máquina, no transitorio, de conformidad con la reivindicación 14, caracterizado porque la cantidad polarizante comprende uno de una cantidad polarizante derivada de una suma de componentes de secuencia positivos y negativos y un componente de secuencia positivo.

16. El medio de almacenamiento legible en máquina, no transitorio, de conformidad con la reivindicación 10, caracterizado porque el cálculo de la cota de resistencia adaptable comprende calcular una cota de resistencia adaptable hacia adelante adaptada para condiciones de flujo de carga hacia adelante y una cota de resistencia en reversa adaptada para condiciones de flujo de carga en reversa, y en donde se detecta una falla en el sistema de energía eléctrica cuando el estímulo satisface uno de la cota de resistencia adaptable hacia adelante y la cota de resistencia adaptable en reversa.

17. El medio de almacenamiento legible en máquina, no transitorio, de conformidad con la reivindicación 10, caracterizado porque el cálculo de la cota de resistencia adaptable comprende : calcular una cota de resistencia adaptable de fase-a-conexión a tierra, y calcular una cota de resistencia adaptable de fase-a- fase , en donde se detecta una falla en el sistema de energía eléctrica cuando el estímulo satisface uno de la cota de resistencia adaptable de fase-a-conexión a tierra y la cota de resistencia adaptable de fase-a- fase.

18. El medio de almacenamiento legible en máquina, no transitorio, de conformidad con la reivindicación 10, caracterizado porque el cálculo de la cota de resistencia adaptable comprende: calcular una cota de resistencia adaptable de fase-a-conexión a tierra hacia adelante adaptada para condiciones de flujo de carga hacia adelante y una cota de resistencia adaptable de fase-a-conexión a tierra en reversa adaptada para condiciones de flujo de carga en reversa, y calcular una cota de resistencia adaptable de fase-a-fase en reversa adaptada para condiciones de flujo de carga hacia adelante y una cota de resistencia adaptable de fase-a-conexión a tierra en reversa adaptada para condiciones de flujo de carga en reversa, en donde se detecta una falla en el sistema de energía eléctrica cuando el estímulo satisface uno de la cota de resistencia adaptable de fase-a-conexión a tierra hacia adelante, la cota de resistencia adaptable de fase-a-conexión a tierra en reversa, la cota de resistencia adaptable de fase-a- fase hacia adelante y la cota de resistencia adaptable de fase-a-fase en reversa.

19. El medio de almacenamiento legible en máquina, no transitorio, de conformidad con la reivindicación 18, caracterizado porque la cota de resistencia adaptable de fase-a-conexión a tierra en reversa está adaptada utilizando una cantidad polarizante derivada de una suma de componentes de secuencia positivos y negativos del estímulo y en donde la cota de resistencia adaptable de fase-a-fase en reversa se adapta utilizando un componente de secuencia positiva del estímulo .

20. Un método para detectar fallas en un sistema de energía eléctrica, caracterizado porque comprende: recibir en un dispositivo electrónico inteligente (IED) estímulos obtenidos utilizando dispositivos de medición en comunicación eléctrica con un sistema de energía eléctrica; calcular una cota de resistencia adaptable utilizando el estímulo, la cota de resistencia adaptable comprende una cantidad de polarización derivada de un componente secuencial del estímulo; detectar una falla en el sistema de energía eléctrica cuando el estímulo satisface la cota de resistencia adaptable .

21. El método de conformidad con la reivindicación 20, en donde el cálculo de la cota de resistencia adaptable comprende calcular una cota de resistencia adaptable hacia adelante, adaptada para condiciones de flujo de carga hacia adelante y una cota de resistencia adaptable en reversa adaptada para condiciones de flujo de carga en reversa, caracterizado porque comprende además : definir un módulo de distancia cuadrilateral que comprende un elemento de reactancia adaptable para la cota de resistencia adaptable hacia adelante y la cota de resistencia adaptable en reversa, en donde una falla en el sistema de energía eléctrica se detecta cuando el estímulo satisface el elemento de reactancia adaptable y uno de la cota de resistencia adaptable hacia adelante y la cota de resistencia adaptable en reversa.

22. El método de conformidad con la reivindicación 21, caracterizado porque la cota de resistencia hacia adelante comprende uno de la polarización de secuencia negativa y polarización de secuencia cero, y en donde la cota de resistencia en reversa comprende uno de una cantidad polarizante derivada de una suma de componentes de secuencia positivos y negativos del estímulo y polarización de secuencia positiva.

23. El método de conformidad con la reivindicación 21, caracterizado porque la cota de resistencia adaptable hacia adelante comprende una cota de resistencia adaptable hacia adelante de fase-a-conexión a tierra y una cota de resistencia adaptable hacia adelante de fase-a-fase y la cota de resistencia adaptable en reversa comprende una cota de resistencia adaptable en reversa de fase-a-conexión a tierra y una cota de resistencia adaptable de fase-a-fase, y en donde una falla en el sistema de energía eléctrica se detecta cuando el estímulo satisface uno de la cota de resistencia adaptable hacia adelante de fase-a-conexión a tierra, la cota de resistencia adaptable hacia adelante de fase-a-fase, la cota de resistencia adaptable en reversa de fase-a-conexión a tierra y la cota de resistencia adaptable de fase-a-fase.