LU88543A1 - Procédé pour la granulation humide de laitier - Google Patents

Description

PROCEDE POUR LA GRANULATION HUMIDE DE LAITIER

La présente invention concerne un procédé pour la granulation humide de laitier.

Il est connu depuis longtemps de granuler le laitier, en particulier le laitier de haut fourneau, en laissant tomber un courant de laitier en fusion dans un ou plusieurs jets d’eau sous pression. Des dispositifs de granulation à jets d’eau sont décrits par exemple dans les demandes de brevet européen EP-A-0 043 605 et EP-A-0 082 279. Le mélange eau/granulat est recueilli, en dessous du dispositif de granulation à jets d’eau, dans un bassin de refroidissement, pour être évacué ensuite dans une installation de déshydratation du laitier. Une telle installation de déshydratation peut par exemple comporter un cylindre filtrant rotatif, tel que décrit dans le brevet US-A-4,205,855.

Un problème rencontré avec ces installations de granulation humide réside dans la génération de gaz sulfurés, tels que le sulfure d’hydrogène (H2S) et le dioxyde de soufre (SO2). Ces gaz sulfurés sont le résultats de réactions entre le laitier en fusion avec l’eau ou l’air. Aujourd’hui il n’est plus concevable de rejeter ces gaz sulfurés sans traitement dans l’atmosphère.

Dans ce contexte il faut notamment rappeler que H2S est un gaz qui, vu son / odeur particulièrement désagréable, cause déjà une gêne pour la population aux alentours de l’usine lorsque des traces non-mesurables de ce gaz sont présentes dans l’air.

Ainsi les installations de granulation humide plus récentes sont toutes équipées d’une hotte installée au-dessus du bassin de refroidissement. Cette hotte est raccordée à une cheminée de condensation, dans laquelle des gicleurs pulvérisent de l’eau alcaline dans les gaz et vapeurs chauds ascendants. L'eau alcaline pulvérisée dans les gaz et vapeurs ascendants condense les vapeurs et réagit avec les gaz sulfurés. Un problème rencontré avec les installations de ce type est qu’on ne parvient pas à maintenir une dépression stable et suffisante dans la cheminée de condensation. A certains moments, il se produit une surpression dans la zone de condensation de la tour, qui empêche les vapeurs et l’air pollué de remonter jusqu’aux gicleurs. Il en résulte que des vapeurs et de l’air pollués s'échappent d’une manière incontrôlée en dehors de la hotte.

Dans la demande de brevet GB-A-2173514, qui revendique la priorité de la demande de brevet DE-A-3511958, le laitier en fusion est déversé, à l’intérieur d’une chambre de granulation, dans des jets d’eau dirigés vers un bassin de refroidissement rempli d’eau. La chambre de granulation constitue une enceinte fermée, qui ne communique avec l’ambiance que par une fente située au-dessus de la rigole d’écoulement du laitier. Les jets d’eau de granulation entraînent les vapeurs et gaz générés dans cette enceinte dans le bassin de refroidissement, où une partie des vapeurs est condensée et une partie des gaz sulfurés passe en solution dans l’eau. Les vapeurs et gaz résiduels émanant du bassin de refroidissement sont recueillis dans une tour de condensation fermée où ils subissent un lavage avec de l’eau alcaline. Les gaz et vapeurs qui ne sont pas éliminés par ce lavage sont reconduits dans la chambre de granulation à travers une conduite de gaz qui relie l’extrémité supérieure de la tour de condensation à la chambre de granulation. Dans cette conduite l’effet aspirateur des jets d’eau de granulation génère un flux gazeux de l’extrémité supérieure de la tour de condensation vers la chambre de granulation. Cet effet aspirateur des jets d’eau de granulation provoque aussi l’aspiration d’importantes quantités d’air à travers la fente au-dessus de la rigole d’écoulement du laitier. A première vue on pourrait croire qu’il s’agit ici d'un effet bénéfique. En effet, un échappement de vapeurs et de gaz à travers^, cette fente vers l’ambiance est évité. En pratique on constate cependant que des quantités importantes d’air sont entraînés par les jets d’eau à travers l’eau du bassin de refroidissement dans la tour de condensation. Il en résulte qu’il s’établit très rapidement une surpression importante dans la tour de condensation et que des fuites incontrôlées d’air pollué vers l'ambiance se produisent forcément.

Dans la demande de brevet EP-A-0573769 est divulgué, dans le contexte de la granulation du laitier de haut fourneau, un procédé pour le traitement d'un mélange gazeux, comprenant de l’air, des vapeurs d'eau et des gaz sulfurés. Selon ce procédé on canalise d'abord ce mélange gazeux émanant par exemple d’un bassin de refroidissement du laitier granulé dans un flux ascendant vers une enceinte de condensation maintenue en dépression. Dans cette dernière le mélange gazeux est canalisé sous forme d’un flux descendant et une solution aqueuse alcaline est pulvérise dans le flux gazeux descendant. La solution aqueuse alcaline condense les vapeurs et réagit avec les gaz sulfurés qui passent en solution. Les gaz résiduels, c’est-à-dire de l’air avec des traces minimes de H2S, sont évacués à l'extérieur de l’enceinte de condensation sous forme d’un courant forcé. Un inconvénient de ce procédé est qu’on doit extraire de l’enceinte de condensation de quantités importantes d’air. Or cet air peut encore contenir des traces de H2S. Si un post-traitement de cet air est requis pour éliminer encore davantage de H2S, ce post-traitement devient excessivement cher à cause des débits importants d’air à traiter.

Un but de la présente invention est de réduire dans une installation de granulation par jets d’eau le débit d’air pollué, qui doit éventuellement subir un post-traitement.

Selon la présente invention ce but est atteint en déversant le laitier en fusion dans un bassin de granulation rempli d’un liquide, le plus souvent de l’eau, et en le soumettant, en dessous de la surface de liquide, à l’action d’au moins un jet d’un liquide de granulation, le plus souvent de l’eau.

Un principal avantage de la présente invention est que les puissants jets de granulation, qui sont situés en dessous de la surface de liquide, n’aspirent plus d’air qui dilue les gaz et vapeurs polluants libérés lors de la granulation humide. De plus, la majeure partie des vapeurs générées lors de la granulation est générée dans la masse de liquide. Ces vapeurs sont de ce fait condensées avant de pouvoir se dégager à la surface du bassin de granulation. Il faut aussi noter que les puissants jets de granulation immergés maintiennent dans la zone de granulation du bassin un régime turbulent très prononcé, ce qui favorise le passage en solution des gaz sulfurés. Il s’ensuit que le débit du mélange gazeux pollué (air, vapeurs d’eau, gaz sulfurés etc.) qui doit être capter au-dessus de l’installation de granulation est sensiblement réduit par rapport aux installations de granulations humides connues jusqu’à présent.

Le laitier granulé et les gaz et vapeurs libérés dans le bassin de granulation sont de préférence chassés par les jets d’eau de granulation à travers une ouverture complètement immergée dans un bassin de refroidissement. Ce bassin de refroidissement est alors avantageusement muni d’une enceinte de captage, qui définit au-dessus du niveau de liquide un espace clos. Vu que le volume de gaz et vapeurs à capter lors d’une coulée de laitier par cette enceinte de captage est fortement réduit, par rapport aux installations de granulation humide connues, la pression dans l’espace clos défini au-dessus du bassin de refroidissement n’augmente que lentement. Il s’ensuit que pas ou peu de purges de gaz sont nécessaires pour maintenir la pression dans cet espace clos en dessous d’une valeur seuil.

A l’intérieur de l’enceinte de captage on soumet de préférence l’atmosphère ambiante à un lavage avec un liquide, par exemple de l'eau ayant un pH supérieur à 7. Les vapeurs sont ainsi condensées et une grande partie des gaz sulfurés passe en solution dans ce liquide, où ils peuvent être précipités sous forme de sels.

Au lieu de pulvériser le liquide de lavage dans le volume de l’espace clos, on fait avantageusement circuler dans un circuit fermé l’atmosphère contenue dans l’espace clos à travers un dispositif de lavage. Dans une exécution simple mais efficace, ce dispositif de lavage comprend avantageusement au moins une enceinte de lavage oblongue, qui est disposée à l'intérieur de l’enceinte de captage verticalement au-dessus du niveau de liquide dans le bassin de refroidissement. L’extrémité supérieure de cette enceinte de lavage est ouverte. Des gicleurs superposés, raccordés à un réseau de distribution de liquide, sont disposés à l'intérieur de l’enceinte de lavage. Ces gicleurs créent, par injection de ce liquide dans l’enceinte de lavage, un flux descendant de gaz à l’intérieure de celle-ci. Le liquide injecté est collecté au niveau de l’extrémité inférieure de l’enceinte de lavage, pour être avantageusement évacué à l’extérieure. Le flux de gaz quitte l’enceinte de lavage, par au moins une / ouverture dans l’extrémité inférieur de l’enceinte de lavage, pour repasser dans l’enceinte de captage, de préférence à proximité de la surface de liquide où il se mélange avec les vapeurs et gaz plus chauds émanant de la surface d’eau.

Il sera noté que ce dispositif de lavage contribue à maintenir l’atmosphère à l’intérieur de l’espace clos en circulation (flux gazeux ascendant à l’extérieur de l’enceinte de lavage, flux gazeux descendant à l’intérieur de cette enceinte), ce qui évite une stratification de cette atmosphère.

De préférence l’extrémité inférieure de l’enceinte de lavage est connectée par une conduite de purge à un organe de purge qui laisse passer un flux de gaz à l’extérieur de l’enceinte de captage si la pression excède une valeur prédéterminée et, le cas échéant, qui laisse entrer de l’air dans l’enceinte de captage s’il s’établit à l’intérieur de l’enceinte de captage une dépression en dessous d’une autre valeur seuil. Cet organe de purge comprend avantageusement un réservoir rempli d’une solution très alcaline (le pH est de préférence supérieur à 11) dans lequel débouche la conduite purge. Une cloche au-dessus de l’embouchure de la conduite de purge fait fonctionner ce réservoir comme siphon qui impose la valeur seuil de dépression, aussi bien que la valeur seuil de surpression dans l’espace clos. Il sera noté que les gaz qui s’échappent à travers l’organe de purge en cas de surpression doivent nécessairement passer à travers la solution très alcaline contenue dans le réservoir de l’organe de purge. Les gaz sulfurés passent facilement en solution dans cette solution très alcaline pour précipiter sous forme de gypse.

D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description détaillée d’un mode de réalisation avantageux, présenté ci-dessous, à titre d'illustration, en se référant au dessin annexé, sur lequel : la Figure 1 représente schématiquement une réalisation d'une installation de granulation de laitier permettant la mise en oeuvre du procédé selon l’invention.

La référence 10 repère de façon globale une installation de granulation de laitier en fusion par jets d’eau, apte à la mise en oeuvre du procédé selon l’invention. Le laitier en fusion 12 s’écoule d’une rigole 14 dans un bassin de granulation 16 rempli d’eau 18 jusqu’à un niveau 20. Ce bassin 16 est équipé d'une tête d’injection 22 d’eau sous pression, qui est installée sous la surface d’eau et qui permet de créer sous le niveau d’eau 20 de puissants jets d’eau, représentés schématiquement par les traits 24. Le flux de laitier en fusion 12 ' déversé dans le bassin de granulation 16 est directement heurté par les jets d’eau 24 à la sortie de la tête d’injection 22. Ces puissants jets provoquent un éclatement et refroidissement rapides et énergiques du flux de laitier en dessous de la surface d’eau et il y a formation d’un granulat solide de laitier en suspension dans l’eau du bassin de granulation 16.

Le bassin de granulation 16 est en communication, par une ouverture de communication complètement immergée 28, avec un bassin de refroidissement 26. Par cette ouverture de communication immergée 28 les jets d'eau 24 chassent le granulat de laitier formé, ainsi que les gaz et vapeurs générés sous eau dans le bassin de granulation 16, dans le bassin de refroidissement 26. Ce dernier est muni d’une enceinte de captage étanche 30, qui définit au-dessus du bassin de refroidissement 26 un espace clos 30’, étanche aux gaz et apte à contenir des surpression de l’ordre de 5 à 50 mbar par rapport à l’atmosphère.

Du bassin de refroidissement 26, le granulat de laitier est évacué à travers une conduite d’évacuation 32 dans une installation de déshydratation du laitier, repérée globalement par la référence 34. Il s’agit par exemple d’une installation avec un tambour filtrant rotatif 36, telle que décrite dans le brevet US-A-4,204,855. Le granulat de laitier déshydraté est évacué par une bande transporteuse 38 du tambour filtrant rotatif 36, tandis que l’eau s’accumule dans un réservoir 40 en dessous du tambour filtrant rotatif 36. De ce réservoir 40 l’eau est pompée par une ou plusieurs pompes 41, 45 vers la tète de granulation 22. La référence 43 repère un échangeur thermique, par exemple une tour de refroidissement, qui permet de refroidir l’eau de granulation avant son injection dans la tête de granulation 22. Il s’établit ainsi un circuit fermé pour l’eau de granulation.

En fonctionnement normal de l’installation, le débit d’eau injecté par la tête de granulation 22 dans les deux bassins communiquants 16 et 26 est plus grand que le débit d’eau qui s’écoule à travers la conduite 32. Le surplus d’eau s’écoule à travers une conduite de trop plein 42. Afin d’éviter que des gaz ne puissent s’échapper de l'espace clos 30’ à travers cette conduite de trop plein 42, cette dernière débouche dans l’extrémité inférieure d’un vase siphon 44 où elle définit une embouchure 42’ en dessous du niveau d’eau. Une conduite de décharge 46 relie l’extrémité supérieure de ce vase siphon 44 au bassin 40, d^ façon que l’eau qui passe à travers la conduite de trop plein 42 est directement reconduite à la pompe 41, sans passer par l’installation de déshydratation 34. Grâce au vase siphon 44 ii règne au niveau de l’embouchure 42’ de la conduite de trop plein 42 une surpression qui est égale à la hauteur du liquide au-dessus de cette embouchure 42’. Cette hauteur de liquide crée par conséquent une contre-pression qui s’oppose à une fuite de gaz à travers la conduite de trop plein 42. Il sera encore noté que le niveau de l’embouchure de la conduite de décharge 46 dans le vase siphon 44 détermine aussi le niveau d’eau 20 dans le bassin de granulation 16. Sur la Figure 1, le niveau d’eau dans le bassin de refroidissement 26 est légèrement plus faible que le niveau 20, car on estime que dans l’espace clos 30’ règne une surpression par rapport à l’atmosphère.

Lorsque la pompe 41 est arrêtée entre deux coulées, la conduite d’évacuation 32 du bassin de refroidissement 26 est fermée de façon quasi étanche par un organe d’obturation 48. Il s’agit par exemple d’un organe d’étranglement à membrane actionné par un fluide sous pression, qui permet d'assurer une fermeture quasi étanche de la conduite 32, même en présence de traces de granulat de laitier dans la conduite 32. Cet organe d’obturation permet d’éviter que les deux bassins communiquants 16 et 26 ne se vident complètement à travers la conduite d’évacuation 32, lors d’un arrêt de la pompe 42. En effet, afin d’éviter une communication entre l’espace clos 30’ et l’atmosphère ambiante, il faut et il suffit que le niveau d’eau dans le bassin 26 soit constamment plus haut que le bord supérieur de l’ouverture de communication 28 avec de bassin 16.

Lors de la granulation, la majeur partie des gaz et vapeurs produits est entraînée par les jets d’eau dans le bassin de refroidissement 26. La quantité de gaz et de vapeur qui se dégage du bassin de granulation 16 est par conséquent très faible. Dans le bassin de refroidissement 26, la plus grande partie des vapeurs générées dans le bassin de granulation 16 se condense sous eau et une partie non-négligeable des gaz sulfurés passe en solution dans l’eau. Or, l’eau en provenance du circuit de refroidissement du laitier est, par la nature du laitier, fortement alcaline (pH entre 8 et 9). Elle favorise par conséquent le passage en solution des gaz sulfurés. De plus, à cause de la teneur élevée en calcium lavé du laitier, les gaz sulfurés qui passent en solution précipitent, au moins partiellement, sous forme de gypse, qui est ^ finalement évacué ensemble avec le granulat déshydraté.

Les gaz qui ne sont pas passés en solution aqueuse dans le bassin de refroidissement 26, ainsi que des vapeurs d’eau émanent de la surface d’eau du bassin 26 pour pénétrer dans l’espace clos 30’. Sur la Figure 1 ces gaz et vapeurs sont représentés émanant de la surface d’eau sont schématiquement représentés par les flèches 50. Ils suivent un mouvement ascendant et sont captés par une tour fermée 52 qui fait partie de l’enceinte de captage 30.

Dans la tour 52 est installé un dispositif de lavage 54, à travers lequel on fait circuler l’atmosphère enfermée dans l’espace clos 30’. Le dispositif de lavage 54 comprend comme élément principal une enceinte de lavage 56, qui a la forme d’un cylindre ou d’un prisme oblong. Cette enceinte de lavage 56 est installée verticalement au-dessus de la surface d’eau. Elle est ouverte à son extrémité supérieure qui se trouve à proximité du point culminant de la tour 52. Son extrémité inférieure est fermée par un fond en forme d’entonnoir 58. Sur la Figure 1, on voit que l'enceinte de lavage 56 est installée dans l’axe vertical de la tour 52, de façon à délimiter dans la tour 52 une cheminée de section annulaire. Cette cheminée canalise le mélange gazeux ascendant vers l'ouverture d’entrée de l'enceinte de lavage 56.

Dans l'enceinte de lavage 56 sont installés plusieurs gicleurs 60. Ces gicleurs 60, qui sont de préférence installés dans plusieurs rangées superposées dans la partie supérieure de l’enceinte de lavage 56, sont raccordés à une conduite d’alimentation 62 d’eau froide. Sur la Figure 1, cette conduite d’alimentation 62 est alimentée par le circuit d’eau de granulation, mais elle pourrait aussi être raccordée à un circuit séparé, de façon à pouvoir alimenter les gicleurs 60 si les pompes du circuit d’eau de granulation sont à l’arrêt. Les gicleurs 60 injectent l’eau froide dans l’enceinte de lavage 56 en direction de son fond 58, de façon à créer un flux gazeux dans l’enceinte de lavage 56 du haut vers le bas. Dans ce flux gazeux descendant qui s’établit sous les gicleurs 60, les vapeurs sont condensées par contact avec l’eau froide pulvérisée et les gaz sulfurés subissent des réactions d’absorption, de précipitation et/ou d’oxydoréduction en contact intime avec des gouttelettes d’eau alcaline. L’eau de lavage est finalement recueillie dans l’entonnoir 58, pour être évacuée à travers une conduite d’évacuation 64 et un vase siphon 66 à l’extérieur, par exemple dans le bassin 40. Le vase siphon 66 doit, tout comme le vase siphon 44, prévenir que des gaz ne puissent s’échapper en ^ dehors de l’espace clos 30’. Le flux gazeux descendant qui aboutit au niveau de l’extrémité inférieur de l’enceinte de lavage 56 quitte celle-ci 56 à travers des ouvertures 62 aménagées légèrement au-dessus du niveau maximal d’eau dans le bassin 26.

Avec une granulation classique, c’est-à-dire avec des jets d’eau de granulation à l’air libre, les quantités d’air entraînées dans l’eau feraient rapidement augmenter la pression dans l’espace clos 30’ et nécessiteraient une purge quasi continue de cette espace. Grâce à la granulation sous eau, le volume d’air entraîné dans l’espace clos 30' est heureusement très faible. Cependant, au cours des coulées successives de laitier, des gaz s’accumulent néanmoins dans l’espace clos 30’ et la température dans cet espace augmente. Ainsi on ne peut éviter que la pression augmente lentement, mais graduellement dans l’espace clos 30’, surtout lorsque les coulées de laitier sont très rapprochées. Lorsque la pression dans cet espace clos 30’ dépasse une valeur seuil, on doit évacuer un volume de gaz dudit espace clos 30’ pour abaisser de nouveau la pression. Ce volume de gaz évacué en dehors de l’espace clos 30’ contient encore des traces de gaz sulfurés et doit le plus souvent subir un traitement avant de pouvoir être libéré à l’atmosphère.

En pratique la valeur seuil de la surpression dans l’espace clos 30’ est ajustée à l’aide d’un organe de purge, repéré globalement par la référence 70. Ce dernier, qui est raccordé par une conduite de purge 72 à l’extrémité inférieure de l’enceinte de lavage 56, laisse passer un flux de gaz à l’extérieur de l’enceinte de captage 30 si la surpression excède une valeur prédéterminée. Sur la Figure 1 est représentée une exécution préférentielle 70 d’un tel organe de purge qui permet d’éviter des surpressions et des dépressions trop importantes dans l’espace clos 30’. Cet organe de purge 70 comprend un réservoir 74 rempli de préférence d’une solution très alcaline (pH>11). La conduite de purge définit dans ce réservoir 74 une embouchure en dessous d’une cloche 76. Autour de la cloche 76 subsiste dans le réservoir 74 un espace annulaire 78.

La différence de hauteur entre le bord inférieur de la cloche 76 et le niveau maximal de liquide dans l'espace annulaire, lorsque la cloche est entièrement rempli de gaz, détermine la valeur seuil de la surpression dans la conduite de purge 72. Lorsque la pression dans l’enceinte de lavage 56 excède cette valeur seuil, des gaz s’échappent à travers le liquide très alcalin content/ dans le réservoir 74. Afin de favoriser la précipitation des gaz sulfurés sous forme de sels, on ajoutera de préférence un oxydant dans le réservoir 74.

Selon les exigences locales, les gaz libérés du réservoir 74 peuvent, soit être libérés dans l’atmosphère, soit être acheminés à une installation de posttraitement des gaz.

La différence de hauteur entre le bord inférieur de la cloche 76 et le niveau maximal de liquide dans la cloche 76, lorsque le niveau d’eau dans le réservoir 74 est au niveau du bord inférieur de la cloche, détermine la valeur seuil de la dépression dans la conduite de purge 72. Si cette dépression seuil est dépassée, de l’air entre en dessous de la cloche 76 et passe à travers la conduite de purge 72 dans l’espace clos 30’.

Claims (10)

1. Procédé pour granuler laitier du par jets d’eau caractérisé en ce que le laitier en fusion est déversé dans un bassin de granulation rempli d’un liquide et est soumis en dessous de la surface de ce liquide à l’action d’au moins un jet d’un liquide de granulation.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le laitier granulé et les gaz et vapeurs libérés dans le bassin de granulation sont chassés par les jets de liquide de granulation à travers une ouverture immergée dans un bassin de refroidissement, ce bassin de refroidissement étant muni d'une enceinte de captage qui définit au-dessus du niveau de liquide espace clos.

3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu’on soumet l’atmosphère dans ledit espace clos à un lavage avec un liquide.

4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu’on fait passer l’atmosphère dans ledit espace clos à travers un dispositif de lavage.

5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit dispositif de lavage comprend: au moins une enceinte de lavage oblongue qui est disposée verticalement à l’intérieur de l’enceinte de captage et qui est ouverte à son extrémité 1 supérieure, des gicleurs qui sont raccordés à un réseau de distribution de liquide et qui sont disposés à l’intérieur de l’enceinte de lavage de façon à créer, par injection du liquide dans l’enceinte de lavage, un flux gazeux descendant à l’intérieure de celle-ci, des moyens pour collecter le liquide de lavage au niveau de l’extrémité inférieure de l’enceinte de lavage, et au moins une ouverture dans l’enceinte de lavage, à proximité du niveau de liquide dans le réservoir de refroidissement, à travers laquelle le flux de gaz peut quitter l’enceinte de lavage pour repasser dans l’enceinte de captage.

6. Procédé selon l’une des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que l’on laisse augmenter la pression dans ledit espace clos jusqu’à une valeur seuil avant d’évacuer de façon contrôlée un volume de gaz dudit espace clos à travers une solution très alcaline.

7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que le volume de gaz est évacué à travers un organe de purge automatique muni d’un réservoir contenant ladite solution très alcaline.

8. Procédé selon l’une des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que on évacue le laitier granulé par une conduite d’évacuation immergée du bassin de refroidissement dans une installation de déshydratation, on injecte dans le bassin de granulation par l’intermédiaire des jets de granulation un débit d’eau plus élevé que le débit d’eau qui s’écoule à travers la conduite d’évacuation du laitier granulé, on maintient le niveau d’eau dans le bassin de granulation sensiblement constant en évacuant la différence entre le débit d’eau injecté et le débit d’eau qui s’écoule à travers la conduite d’évacuation du laitier granulé à travers une conduite de trop plein du bassin de refroidissement, et on maintien dans la conduite de trop plein une contre-pression qui s’oppose à une fuite de gaz à travers celle-ci.

9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que, la contre-pression est déterminée par une colonne d’eau dans un vase siphon.

10. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que, entre deux ^ coulées de laitier, on supprime les jets de liquide de granulation et on ferme la conduite d’évacuation de laitier par un organe d’étranglement à membrane élastique.