LT3884B - Reactor of thermal cracking - Google Patents
Reactor of thermal cracking Download PDFInfo
- Publication number
- LT3884B LT3884B LTIP1968A LTIP1968A LT3884B LT 3884 B LT3884 B LT 3884B LT IP1968 A LTIP1968 A LT IP1968A LT IP1968 A LTIP1968 A LT IP1968A LT 3884 B LT3884 B LT 3884B
- Authority
- LT
- Lithuania
- Prior art keywords
- thermal cracking
- reactor
- branch pipe
- cracking reactor
- nozzle
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Išradimas priklauso įrengimams, skirtiems terminio krekingo proceso įgyvendinimui, ir gali būti panaudotas naftos perdirbimo pramonėje.The invention relates to equipment for carrying out a thermal cracking process and can be used in the refining industry.
Yra žinomas terminio krekingo procesas ir reaktorius (žr. EP, Nr. 0193222, C10G 9/00). Pagal šį patentą, pirmoje terminio krekingo stadijoje vyksta dalinis angliavandenilių skilimas, toliau skilimo produktai ir nesuskilę angliavandeniliai patenka į fazinį separatorių , kuriame garų fazė išskirstomą į komponentus. Skysta fazė patenka į terminio krekingo reaktorių. Reaktoriaus konstrukcija parenkama atitinkamai pagal iškeltus uždavinius.A thermal cracking process and reactor are known (see EP, 0193222, C10G 9/00). According to this patent, in the first stage of thermal cracking, partial hydrocarbon decomposition occurs, further decomposition products and non-decomposed hydrocarbons enter a phase separator, where the vapor phase is separated into components. The liquid phase enters the thermal cracking reactor. The design of the reactor is selected according to the tasks set.
Šio būdo trūkumas yra proceso technologijos sudėtingumas panaudojant papildomą aparatą, dirbantį aukštoje temperatūroje.The disadvantage of this technique is the complexity of the process technology using an additional apparatus operating at high temperatures.
Žinomas terminio krekingo reaktorius, kuriame dujų-skysčio srautas, judėdamas iš apačios į viršų, įgauna sukamąjį judesį spiralinių kreipiklių pagalba. Pastarieji gali būti sumontuoti per visą reaktoriaus tūrį, arba įvadinėje ar išvadinėję (išėjimo)reaktoriaus dalyse. Be to, dujų-skysčio srautas gali būti įsukamas sumontuojant įsukančių purkštukų sistemą arba tangencialiai įvedant dujų-skysčio srautą į reaktorių. Temperatūra reaktoriuje 410-470°C, slėgis 2-20 atm, buvimo reaktoriuje trukmė 5-100 min (žr. PCT paraiška Nr. 84/00035, C10G 9/16).It is a known thermal cracking reactor in which a gas-liquid flow, from bottom to top, acquires a rotary motion by means of helical guides. The latter can be installed throughout the reactor volume, either in the inlet or outlet sections of the reactor. In addition, the gas-liquid flow can be screwed in by installing a screw nozzle system or by tangentially introducing the gas-liquid flow into the reactor. Reactor temperature 410-470 ° C, pressure 2-20 atm, reactor residence time 5-100 min (see PCT Application No. 84/00035, C10G 9/16).
Šio išradimo trūkumas - sudėtinga reaktoriaus konstrukcija ir palyginti aukšta proceso temperatūra.A disadvantage of the present invention is the complex design of the reactor and the relatively high process temperature.
Išradimo tikslas yra reaktoriaus konstrukcijos supaprastinimas.The object of the invention is to simplify the construction of a reactor.
Tikslas pasiekiamas dėka to, kad terminio krekingo reaktoriaus, dirbančio kylančio angliavandenilių terminio krekingo produktų srauto pagrindu ir sudaryto iš viršutinio atvamzdžio, viršutinio dugno, korpuso, apatinio dugno ir apatinio atvamzdžio, kuriame įtaisytas tangencinis dujų skysčio srauto kreipiklis, apatinio atvamzdžio ilgis (metrais) sudaro 0,014-0,12 išcentrinio atskyrimo faktoriaus dydžio, be to, apatinis atvamzdis turi tarpinį flanšinį sujungimą.This is accomplished by the fact that the length of the bottom tube (in meters) of the thermal cracking reactor, which is based on the rising hydrocarbon thermal cracking product stream and consists of a top tube, top bottom, housing, bottom bottom and bottom tube with a tangential gas fluid flow guide. 0.014-0.12 centrifugal separation factor, in addition the lower flange has an intermediate flange connection.
Išcentrinis atskyrimo faktorius išskaičiuojamas pagal išcentrinės jėgos pagreičio santykį su laisvo kritimo pagreičiu (žr. K.F. Pavlov, P.G. Romankov,The centrifugal separation factor is calculated from the ratio of the acceleration of the centrifugal force to the acceleration of the free fall (see K.F. Pavlov, P.G. Romankov,
A.A.Noskov Cheminės technologijos aparatų ir procesų kurso uždaviniai ir pavyzdžiai, L,: Chimija, 1987, 576 psl.), t.y. pagal formulę:A.A. Noskov Problems and Examples in the Course of Chemical Technology Apparatus and Processes, L,: Chimija, 1987, p. 576), viz. according to the formula:
f = (20 · D · n)2/g; n = V/(3,14 · D);f = (20 · D · n) 2 / g; n = V / (3.14 D);
kur: f - išcentrinis atskyrimo faktorius;where: f is the centrifugal separation factor;
D - įvadinio atvamzdžio skersmuo, m;D is the diameter of the inlet flange, m;
n - sukimosi dažnis, s; g - laisvo kritimo pagreitis, m2/s;n is the rotational speed, s; g - acceleration of free fall, m 2 / s;
V - angliavandenilių srauto greitis įvedimo į reaktorių metu, m/s.V is the hydrocarbon flow rate during injection into the reactor, m / s.
Išradimas paaiškinamas brėžiniais (fig1, fig.2),The invention is explained in the drawings (fig1, fig.2),
Terminio krekingo reaktorius sudarytas iš tangencinio dujų skysčio srauto kreipiklio 1, apatinio atvamzdžio 2, apatinio dugno 3, korpuso 4, viršutinio dugno 5, viršutinio atvamzdžio 6.The thermal cracking reactor is comprised of a tangential gas fluid flow guide 1, a lower conduit 2, a lower bottom 3, a housing 4, an upper bottom 5, an upper nozzle 6.
Pradiniai angliavandeniliai tangencialiu kreipikliu 1, tangencialiai įvedami į reaktoriaus apatinį atvamzdį 2, kuris gali būti sudėtiniu (fig.2). Vėliau angliavandenilių srautas patenka į reaktoriaus apatinį dugną 3, vėliau į korpusą 4, viršutinį dugną 5, viršutinį atvamzdį 6, iš kurio terminio krekingo produktai išvedami iš aparato.The starting hydrocarbons are introduced tangentially through the tangential guide 1, tangentially into the lower port 2 of the reactor, which may be a composite (FIG. 2). Subsequently, the hydrocarbon stream enters the bottom bottom 3 of the reactor, then the casing 4, the top bottom 5, the top nozzle 6, from which the thermal cracking products are discharged from the apparatus.
Apatinis atvamzdis 2 atlieka išcentrinio separatoriaus paskirtį.Atvamzdžio matmenys nustatomi, siekiant sudaryti kuo geresnes sąlygas garų fazės separacijai į reaktoriaus centrą bei suteikti skystai fazei tokį sukimosi momentą, kuris užtikrintų skystos fazės sukamąjį judesį aparato sienelėmis ligi maksimalaus aukščio. Šiomis sąlygomis pasiekiamas tūrių, kuriuos reaktoriuje užima garų ir skysta fazės, persiskirstymas. Skystos fazės užimamas tūris padidėja, o garų fazės užimamas tūris sumažėja. Tai padidina skystos fazės buvimo trukmę reaktoriuje, ir leidžia pasiekti užsibrėžtą pradinių angliavandenilių skilimo pilnumą esant mažesnei proceso temperatūrai.Bottom nozzle 2 serves as a centrifugal separator. The dimensions of the nozzle are set to optimize the vapor phase separation to the center of the reactor and to provide the liquid phase with a torque that allows the liquid phase to rotate up to the maximum height of the apparatus walls. Under these conditions, a redistribution of the volumes occupied by the vapor and liquid phases in the reactor is achieved. The volume occupied by the liquid phase increases and the volume occupied by the vapor phase decreases. This increases the residence time of the liquid phase in the reactor and allows the target full hydrocarbon decomposition to be achieved at lower process temperatures.
Esant apatinio atvamzdžio 2 ilgiui, mažesniam negu 0.014 f, pablogėja dujųskysčio srauto separacijos sąlygos, o padidėjus apatinio atvamzdžio ilgiui daugiau negu 0,12 f išauga atvamzdžio hidraulinis pasipriešinimas, o taip pat pablogėja dujų-skysčio srauto separacija.Length of lower nozzle 2 of less than 0.014 f worsens the gas-liquid flow separation conditions, and increase of lower nozzle length more than 0.12 f increases the hydraulic resistance of the nozzle, and worsens gas-liquid flow separation.
Siūlomas techninis sprendimas leidžia supaprastinti reaktoriaus konstrukciją ir sumažinti 7-10°C terminio krekingo proceso temperatūrą.The proposed technical solution allows to simplify the construction of the reactor and reduce the temperature of the thermal cracking process by 7-10 ° C.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
LTIP1968A LT3884B (en) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | Reactor of thermal cracking |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
LTIP1968A LT3884B (en) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | Reactor of thermal cracking |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
LTIP1968A LTIP1968A (en) | 1996-01-25 |
LT3884B true LT3884B (en) | 1996-04-25 |
Family
ID=19721386
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
LTIP1968A LT3884B (en) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | Reactor of thermal cracking |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
LT (1) | LT3884B (en) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1984000035A1 (en) | 1982-06-14 | 1984-01-05 | Neste Oy | Procedure for thermal cracking of hydrocarbon oils |
EP0193222A2 (en) | 1985-02-25 | 1986-09-03 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Process and apparatus for the continuous thermal cracking of hydrocarbon oils and hydrocarbon mixtures thus prepared |
-
1994
- 1994-06-22 LT LTIP1968A patent/LT3884B/en unknown
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1984000035A1 (en) | 1982-06-14 | 1984-01-05 | Neste Oy | Procedure for thermal cracking of hydrocarbon oils |
EP0193222A2 (en) | 1985-02-25 | 1986-09-03 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Process and apparatus for the continuous thermal cracking of hydrocarbon oils and hydrocarbon mixtures thus prepared |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
K.F. PAVLOV P.G.ROMANKOV A.A. NOSKOV: "Cheminės technologijos aparatų ir procesų ku" |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
LTIP1968A (en) | 1996-01-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6872239B2 (en) | Method and a system for separating a mixture | |
EP0018168B1 (en) | Separator for separating oil and gas | |
WO2001066225A3 (en) | A vapour\liquid separator | |
CA2162437A1 (en) | Compact, high-efficiency, gas/liquid separator method and apparatus | |
US20080177019A1 (en) | High-pressure separator | |
US20150001130A1 (en) | Steam cracking process and system with integral vapor-liquid separation | |
CA2728035A1 (en) | Multi-stage separator for propane recapture generator waste | |
US20150005553A1 (en) | Dual Riser Vortex Separation System | |
RU2190588C2 (en) | Method and apparatus for obtaining liquid and gaseous products from gaseous reactants | |
WO2004007908A1 (en) | Apparatus for separating water from oil | |
CA2263691A1 (en) | Cyclone separator | |
LT3884B (en) | Reactor of thermal cracking | |
US7144559B2 (en) | Device and process optimizing the circulation of a suspension in an installation comprising a Fischer-Tropsch reactor | |
US5743926A (en) | Apparatus for separation of liquid and vapor in distillation/flashing process | |
CN1072979C (en) | Cyclone type gas-solid quick separating and extraction method and device for hoisting pipe reaction system | |
RU2135886C1 (en) | Method of device for preliminary disposal of water in gathering systems of oil production wells | |
CN1055492C (en) | Fast gas-solid separation and gas lead-out method and equipment for hoisting-pipe catalytic-cracking reaction system | |
US7060228B2 (en) | Internal device for separating a mixture that comprises at least one gaseous phase and one liquid phase | |
NO335198B1 (en) | Gas water removal tower inlet device | |
RU2191262C1 (en) | Device for measurement of well products | |
PL196111B1 (en) | Internal device for separation of a mixture containing at least one gaseous and one liquid phases | |
CN1082392C (en) | Fast swirl gas-solid separator | |
RU2021995C1 (en) | Thermal cracking reactor | |
US8167281B2 (en) | Liquid distribution in a distillation apparatus | |
US4657565A (en) | Process for the separation of fluids of different vapor pressures |