KR970009513B1 - Process for preparing low-carbon ferromanganese - Google Patents
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Abstract
Description
제1도는 종래의 실리사이드법 중저탄소 훼로망간 제조방법의 공정도이며,1 is a process chart of a conventional silicide method of manufacturing a low to low carbon fermanganese,
제2도는 본 발명에 따른 공정도이며,2 is a process chart according to the present invention,
제3도는 종래의 상, 저취형 전로법 중저탄소 훼로망간 제조설비의 개략도이며,3 is a schematic diagram of a conventional low and low odor converter medium and low carbon ferro-manganese manufacturing facilities,
제4도는 본 발명에 대한 상, 횡취형 중저탄소 훼로망간 제조설비의 개략도이다.Figure 4 is a schematic diagram of a phase, cross-cutting medium-low carbon ferro-manganese manufacturing facilities of the present invention.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명* Explanation of symbols for main parts of the drawings
1 : MgO-C 내화물 2 : 상부 랜스1: MgO-C refractory 2: Upper lance
3 : 로저 류이어 4 : 슬랙3: Roger Leuer 4: Slack
5 : 용융금속 6 : 용탐 침투 깊이5 molten metal 6 penetration depth
본 발명은 중저탄소 훼로망간(McFeMn)의 제조방법에 관한 것으로 특히 용융고탄소 훼로망간을 원료로하여 상취 및 횡취를 동시에 행하는 복합취련형(combined blowing) 전로에서 용탕과 개스간의 탈탄 반응을 통하여 중탄소 훼로망간을 제조하는 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for producing low and low carbon ferro manganese (McFeMn), in particular through the decarburization reaction between the molten metal and the gas in a combined blowing (conjugated blowing) furnace that performs the take-up and take-up using molten high-carbon ferro manganese as a raw material It relates to a method for producing carbon ferro manganese.
종래의 중저탄소 훼로망간 제조방법으로는 실리사이드(silicide)법과 전로법의 두가지가 있으며, 각 제조법의 내용은 하기와 같다.Conventional low and low carbon ferro manganese production methods include two methods, a silicide method (silicide) and a converter method, the contents of each manufacturing method is as follows.
실리사이법에서는 망간광석, 규석, 조재제 및 환원제로서 탄재를 전기로에 장입하여 환원정련을 행하여 망간 : 60-70%, 실리콘 : 15-25%, 탄소 : 1-3% 및 나머지는 철(Fe)인 실리콘망간 합금 용탕을 제조한다. 상기 실리콘망간 용탕을 별도의 전기로로 옮긴 후 망간광석을 투입하여 Si+2MnO=SiO2+2Mn의 반응을 일으켜 망간의 환원 및 실리콘의 재산화를 통해 망간 : 75-85%, 탄소 : 1-2%, 실리콘 : 2% 이하 및 나머지는 철인 중탄소 훼로망간을 제조한다.In the silisic method, carbonaceous material is charged into an electric furnace as manganese ore, silica, crude and reducing agent, and refining is carried out to reduce manganese: 60-70%, silicon: 15-25%, carbon: 1-3%, and the rest is iron (Fe). To prepare a molten silicon manganese alloy. After transferring the molten silicon manganese to a separate electric furnace, manganese ore was added to react with Si + 2MnO = SiO 2 + 2Mn to reduce manganese and reoxidize silicon to manganese: 75-85%, carbon: 1-2 %, Silicon: less than 2% and the remainder to produce a medium carbon ferro manganese.
그러나 상기와 같은 실리사이드법은 다음과 같은 문제점을 갖고 있다.However, the above silicide method has the following problems.
첫째, 두단계의 공정에서 모두 전기로를 사용하게 되어 전기에너지 소비량이 크고 설비건설 및 유지비용이 증가한다. 둘째, 염기도(CaO/SiO2)가 높은 재사용이 불가능한 슬랙이 대량 발생한다.First, electric furnaces are used in both stages of the process, resulting in high electrical energy consumption and increased facility construction and maintenance costs. Second, a large amount of non-reusable slack occurs with high basicity (CaO / SiO 2 ).
전로법은 용융 고탄소 훼로망간에 산소를 불어넣어 용탕중의 탄소와 산소간의 탈탄반응을 일으켜 중저탄소 훼로망간을 제조하는 방법이다. 전기로에서 망간광석, 조재제 및 탄재를 원료로 하여 고탄소 훼로망간을 제조한 후 용탕을 전로로 이송하여 상부랜드 및 로바닥측의 튜이어(Tuyere)를 통하여 산소 또는 산소+불활성가스를 불어넣어 용탕을 적절히 유동시키면서 용탕내의 탄소를 제거하여 실시된다.The converter method is a method for producing low and medium carbon ferro manganese by blowing oxygen into molten high carbon ferro manganese to cause decarburization reaction between carbon and oxygen in the molten metal. After manufacturing high carbon ferro-manganese using manganese ore, crude and carbonaceous materials in electric furnace, the molten metal is transferred to the converter and blown with oxygen or oxygen + inert gas through tuyeres on the upper land and the bottom of the furnace. It is carried out by removing the carbon in the molten metal while flowing the appropriately.
상기 전로법은 실리사이드법의 단점인 전기에너지 손실과 폐기물인 슬랙의 발생량을 줄 일 수 있어서 공정상 유리한 점이 많지만 하기와 같은 원인에 의한 망간의 손실이 발생하게 되어 대규모 생산에 적용하는데에 난점이 있다.The converter method has many advantages in the process because it can reduce the amount of electric energy loss and waste slack, which are disadvantages of the silicide method, but there are difficulties in applying to large-scale production due to the loss of manganese due to the following causes. .
첫째, 산소와 용탕이 직접 맞닿는 부위에서의 급격한 온도상승으로 인하여 망간의 증기압이 증가되어 망간이 쉽게 증발된다.First, the vapor pressure of manganese increases due to the rapid temperature rise in the area where oxygen and the molten metal are in direct contact with each other.
둘째, 저취가스에 의한 유동의 영향을 받지 못하는 정체구역(stagnant zone)이 생긴다.Second, stagnant zones are created that are not affected by the flow of low odor gases.
셋째, 상취조건에 따라 슬랙에 거품이 생겨나 끓어넘치는 현상(slag foaming)이 발생한다.Third, foaming occurs in slag according to the ingestion condition, and slag foaming occurs.
상기 전로법을 개량한 방법이 상저취형 전로법(제3도 참조)으로 이는 내화물 비용이 크고, 부분보수가 용이치 못하여, 횡취법에 비해 교반력이 다소 약하게 작용되는 단점이 있다.The improved method of the converter method is a low-lowering type converter method (see FIG. 3), which has a disadvantage in that the refractory cost is large, and partial repair is not easy, and the stirring force is slightly weaker than that of the transverse method.
이에 본 발명에서는 실리사이드법 보다 공정상 유리한 전로법을 기본으로 하고 상기한 종래기술의 문제점을 해결하여 낮은 비용, 고회수율로 중탄소 훼로망간을 안정적으로 생산할 수 있는 방법을 제공함을 그 목적으로 한다.Therefore, the present invention is based on the conversion method advantageous in the process than the silicide method and solves the problems of the prior art to provide a method for stably producing medium-carbon ferro-manganese at low cost, high recovery rate.
본 발명에서는 상기와 같은 목적을 달성하기 위하여, 상기와 같은 전로법에서와 같이 상, 횡취가 가능한 정련용 전로에 고탄소 훼로망간 용탕을 장입한 후 상취 랜스를 통하여 산소가스를 분사하며 동시에 이중관으로 이루어져 있는 횡취 튜이어의 내관으로는 산소를, 외관으로는 산소와 질소 또는 아르곤과 같은 불활성 기체와의 혼합가스를 불어 넣어 용탕중의 탄소함량을 저하시킨다. 그러나, 용탕이 소정이 탄소함량에 도달하면 상취산소의 취입을 중단하고 횡취가스만으로 용탕을 유동시켜 로상부의 원료투입구를 통하여 전로내로 실리콘망간 합금, 훼로 실리콘을 장입하여 산화망간을 회수한다.In the present invention, in order to achieve the above object, as in the converter method as described above, injecting the high carbon ferro-manganese molten metal in the refining converter capable of phase, stolen and injects oxygen gas through the upper lance and at the same time into a double pipe Oxygen is used as the inner tube of the take-up tuber, and a mixed gas of oxygen and an inert gas such as nitrogen or argon is blown to reduce the carbon content in the molten metal. However, when the molten metal reaches a predetermined carbon content, the blowing of the upper oxygen is stopped and the molten metal is flowed only by the gas of the dosing gas, and the manganese oxide is recovered by charging the silicon manganese alloy and the silicon into the converter through the raw material inlet of the upper part of the furnace.
조업시 산화반응의 효율은 성취가스에 의한 용탕 침구 깊이, 횡취 튜이어의 높이와 용탕의 높이와의 비율, 반응온도, 조재제의 투입량 및 투입시시에 의하여 큰 영향을 받는다.The efficiency of the oxidation reaction during operation is greatly influenced by the depth of melt bedding by the achievement gas, the ratio of the height of the stowing tuber to the height of the melt, the reaction temperature, the dosage of the preparation and the time of the injection.
본 발명의 목적에 적합한 중저탄소 훼로망간은 1550∼1750℃의 온도범위에서 제조된다. 즉, 고탄소 훼로망간 용탕에 산소를 불어넣었을때의 탈탄반응식은 다음과 같이 나타내어질 수 있다.Medium and low carbon ferro manganese suitable for the purpose of the present invention is prepared in the temperature range of 1550 ~ 1750 ℃. That is, the decarburization reaction when oxygen is blown into the high carbon ferro-manganese melt can be expressed as follows.
상기 반응의 온도의존성은 임계온도 Tc이하에서는 취입된 산소가 망간을 우선 산화시키게 되지만 Tc이상에서는 탄소가 우선 산화 되어 상기 식과 같은 탈탄반응이 가능해지므로 가급적 신속히 반응용기 내의 용탕의 온도를 임계온도 이상으로 상승시켜야 망간의 손실을 최소화할 수 있게 된다. 그러나 지나치게 온도가 높아질 경우 망간의 증기압이 높아져서 망간이 증발되게 되므로 고탄소 훼로망간의 탈탄방응에 있어서 적합한 온도구간이 존재하게 되며 1550℃-1750℃ 사이의 범위를 가질 때 효율적인 탈탄이 가능한다.The temperature dependence of the reaction is that oxygen blown first oxidizes manganese below the critical temperature Tc, but carbon is first oxidized above Tc to enable the decarburization reaction as described above, so that the temperature of the molten metal in the reaction vessel is kept above the critical temperature as soon as possible. Raising it will minimize the loss of manganese. However, if the temperature is excessively high, the vapor pressure of manganese is increased so that the manganese is evaporated, so a suitable temperature section exists in the decarburization reaction of high carbon ferro-manganese and efficient decarburization is possible when the temperature is in the range of 1550 ° C-1750 ° C.
용탕의 온도는 상부랜스를 통한 산소의 취입조건에 의하여 조절되게 된다. 본 발명에서는 2톤 규모의 실생산 시험을 통하여 상부산소의 취입에 의하여 용탕면에 생성되는 요철의 깊이(이하 용탕 침투 깊이로 표시)가 용탕이 온도에 가장 큰 영향을 미치는 인자임을 발견하였다. 용탕 침투 깊이는 아래의 식으로 나타내어진다.The temperature of the melt is controlled by the blowing conditions of oxygen through the upper lance. In the present invention, the actual production test of 2 ton scale found that the depth of the unevenness (hereinafter, expressed as the penetration depth of the molten metal) generated in the molten metal by the injection of the upper oxygen is the factor which has the largest influence on the temperature. The melt penetration depth is represented by the following equation.
L : 용탕 침투 깊이, Lh: h=0일때의 용탕 침투 깊이, h : 상부랜드와 용탕면과의 거리, Q : 산소유량, n : 노즐수, d : 노즐 지름, k : 보정상수L: molten metal penetration depth, L h : molten metal penetration depth at h = 0, h: distance between upper land and molten metal surface, Q: oxygen flow rate, n: number of nozzles, d: nozzle diameter, k: correction constant
용탕 침투 깊이가 적정치보다 작은 경우 용탕 유동이 약해지고 취입된 산소가 용탕 표면만을 가열하게 되어 용탕 내부가 1550℃ 이상으로 상승하는데에 장시간이 소요되므로 반응효율이 낮아지게 된다. 용탕 침투 깊이가 커질수록 용탕 유동이 향상되고 온도조절이 용이해지나 용탕이 로 밖으로 튀어나가는 현상이 생겨나서 망간회수율이 떨어지며 아울러 산소가스와 로벽 내화물이 직접 접촉하게 될 경우 내화물의 용손이 생겨나게 되므로 적정범위로 용탕 침투 깊이를 조절해야 우수한 탈탄효율을 기대할 수 있다.When the penetration depth of the melt is smaller than an appropriate value, the flow of the melt is weakened, and the injected oxygen heats only the surface of the melt, and thus, the reaction efficiency is lowered because it takes a long time for the inside of the melt to rise above 1550 ° C. As the penetration depth of the melt increases, the flow of the melt improves and temperature control becomes easier, but the phenomenon of the melt splashing out of the furnace decreases the manganese recovery rate. You can expect excellent decarburization efficiency by adjusting the depth of molten metal penetration within the range.
본 발명에서는 전체 용탕 깊이에 대한 용탕 침투 깊이의 비 L/H 값을 0.3-0.5범위로 유지함으로써 양호한 유동성과 1550℃-1750℃의 적정온도를 유지할 수 있게되어 90% 이상의 우수한 망간 회수율로 중탄소 훼로망간을 제조할 수 있다.In the present invention, by maintaining the ratio L / H value of the melt penetration depth to the total melt depth in the range of 0.3-0.5 it is possible to maintain a good fluidity and an appropriate temperature of 1550 ℃-1750 ℃, the heavy carbon with an excellent manganese recovery of 90% or more Ferromanganese can be prepared.
상취 산소는 용탕 1톤에 대해 150 내지 250Nm2/시간의 유량으로 산화기에 20 내지 30분간 취입한다. 본 발명에 따르면 이중관 구조의 횡취 튜이어를 통해 내관 및 외관으로 각각 산소와 질소 또는 아르곤과의 혼합 가스(1 : 1 내지 1 : 4중량비) 및 질소 또는 아르곤 가스를, 산소는 상기 용탕 1톤에 대하여 10 내지 30Nm3의 유량으로 상기 질소 또는 아르곤은 상기 용탕 1톤에 대하여 5 내지 10Nm3의 유량으로 공정 전체에 걸쳐 취입한다. 상취 산소의 취입이 중단된 시점에서 횡취 튜이어의 내관을 통한 횡취 가스의 혼합비를 1 : 1에서 1 : 4로 바꾸고 실리콘 망간 합금 또는 훼로 실리콘을 첨가하여 훼로망간을 회수하는 환원기 조업을 시작하게 된다.The deodorizing oxygen is blown into the oxidizer for 20 to 30 minutes at a flow rate of 150 to 250 Nm 2 / hour for 1 ton of molten metal. According to the present invention, a double gas structured tubular permeation tube is used to form a mixed gas (1: 1 to 1: 4 weight ratio) and nitrogen or argon gas of oxygen and nitrogen or argon, respectively, in an inner tube and external appearance, and oxygen is added to 1 ton of the molten metal. At a flow rate of 10 to 30 Nm 3 , the nitrogen or argon is blown through the process at a flow rate of 5 to 10 Nm 3 with respect to 1 ton of the molten metal. At the point where the intake of the oxygen is stopped, change the mixing ratio of the gas to be fed through the inner tube of the take-up tuber from 1: 1 to 1: 4, and start the reducing machine operation to recover the fermanganese by adding silicon manganese alloy or furnace silicon. do.
환원기에서는 횡취가스에 의한 용탕 유동만이 존재하므로 적절한 유동 조건의 수립이 중요하게 된다. 본 발명에서는 환원 유동 조건중 전체 용탕의 깊이 H와 튜이어의 높이 h의 비가 가장 중요한 조업조건임을 발견하였으며 h/H값이 0.2-0.3의 범위를 가질 때 가장 우수한 조업결과를 얻을 수 있다. h/H값이 적정범위 이상일 경우 용강의 유동이 미치지 못하여 정체구역이 존재하게 되어 반응용기 내의 용탕의 화학성분이 불균일하게 되어 최종제품의 탄소농도가 높아지고 망간 회수율이 낮아지게 되며, h/H값이 적정범위보다 낮을 경우 용강압의 증가로 인해 횡취가스가 로벽과 맞닿게 되어 튜이어 및 튜이어 부근 내화물이 심하여 손상받게 된다.In the reducer, only molten metal flows by the stolen gas exist, so it is important to establish proper flow conditions. In the present invention, the ratio of the depth H of the total melt to the height h of the tuber is the most important operating condition among the reducing flow conditions. When the h / H value is in the range of 0.2-0.3, the best operation result can be obtained. If the h / H value is over the proper range, the flow of molten steel does not reach and there is a stagnation zone, resulting in uneven chemical composition of the molten metal in the reaction vessel, resulting in higher carbon concentration and lower manganese recovery in the final product. If it is lower than the appropriate range, due to the increase in molten steel, the gas being brought into contact with the furnace wall, the tuyer and the refractory near the tuyer are severely damaged.
전체 반응을 통틀어 조재제의 조성 및 투입조건은 슬로핑과 밀접한 관련이 있다. 본 발명에서는 고탄소 훼로망간의 탈탄 정련시 발생하는 슬로핑이 슬랙과 메탈 계면에서 탈탄응으로 생긴 CO가스 거품으로 인한 슬랙포밍(slag foaming) 현상이며 이를 방지하기 위해서는 산화기의 슬랙조성을 가급적 염기도가 낮게 유지해야 함을 발견하였다. 이에 따라 본 발명에서는 산화기 조업시 온도가 1550∼1750℃까지 상승한 후 생석회 일부 및 고탄소 훼로망간 슬랙 소량을 조재제로 투입하고 환원기로 이행하기 직전 나머지 생석회를 투입하여, 산화기에서의 슬랙핑을 억제하고 환원기에서는 원활한 망간 환원이 가능하도록 한다. 이때 투입되는 생석회의 총량은 용탕의 10∼20중량%로서, 산화기에 총 투입량의 1/3을 고탄소 훼로망간 슬랙과 함께 투입하고 나머지 2/3는 환원기로 이행하기 직전에 사용한다. 고탄소 훼로망간 슬랙은 소량으로 사용되며, 고탄소 훼로망간 용탕의 5∼10중량%로 사용하는 것이 바람직하다.Throughout the entire reaction, the composition and loading conditions of the preparation are closely related to the slope. In the present invention, the slope generated during decarburization of high carbon ferro-manganese is a slag foaming phenomenon caused by the degassing of CO gas generated by decarburization at the slack and metal interface. In order to prevent this, the slack composition of the oxidizer is preferably as basic as possible. It was found that it should be kept low. Accordingly, in the present invention, after the temperature rises to 1550-1750 ° C. during the operation of the oxidizer, a small amount of quicklime and a small amount of high carbon ferro-manganese slag are added as a rejuvenating agent, and the remaining quicklime is added immediately before the transition to a reducing machine, thereby slacking in the oxidizer. It is possible to reduce and reduce the manganese reduction in the reduction phase. At this time, the total amount of quicklime is 10 to 20% by weight of the molten metal. One-third of the total amount is added to the oxidizer together with the high-carbon permanganese slag, and the other two-thirds are used just before the transition to the reducing machine. The high carbon ferro manganese slack is used in a small amount, it is preferable to use 5 to 10% by weight of the high carbon ferro manganese molten metal.
환원기로 이행하기 직전 생석회 투입시 백운석 및 형석이 단독 또는 혼합물의 형태로 함께 투입될 수도 있으며 이때, 백운석 및 형석은 각각 생석회 총 중량의 3∼7중량%로 사용하는 것이 효과적이다.Dolomite and fluorspar may be added together alone or in the form of a mixture when the quicklime is added immediately before the transition to a reducing machine. In this case, it is effective to use dolomite and fluorspar at 3 to 7% by weight of the total weight of the quicklime.
환원기시에 환원제로서 투입되는 실리콘망간 합금 또는 훼로실리콘은 모 용탕 1톤 당 투입 실리콘 50 내지 100kg이 되도록 하는 양으로 사용하는 것이 바람직하다.The silicon manganese alloy or ferosilicon to be added as a reducing agent in the reduction phase is preferably used in an amount such that 50 to 100 kg of silicon charged per ton of molten metal.
이하 본 발명을 하기 실시예를 통하여 좀 더 상세히 설명하나 본 발명이 하기 실시예에 의하여 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to the following examples, but the present invention is not limited to the following examples.
실시예Example
망간광석 4톤, 석회석 400kg 및 탄재 850kg을 4400KW.h의 전력으로 환원시킨 고탄소 훼로망간 2톤을 MgO-탄속계 내화물을 내장한 내경900mm의 전로에 장입하였다. 상기 용탕은 하기 표 1의 조성을 가졌으며, 장입후 끝부분에 3공 노즐이 부착된 랜스로 상취산소를 취입하고, 로바닥으로부터 150mm 높이에 2중관으로 이루어진 2개의 횡취 튜이어를 30°각도로 설치하여 내관으로 산소와 아르곤의 혼합가스를, 외관으로 는 아르곤가스를 취입하고, 고탄소 훼로망간 슬랙 100kg을 첨가혀 산화기 조업을 실시하였다. 초기 상취산소 유량은 450Nm3/hr으로 15분간 유지하였으며 이후 360Nm3/hr으로 바꾸어 다시 15분간 유지한 후 성취 산소 취입을 중단하고 환원기로 이행하였으며 이행직전에 조재제인 생석회, 백운석, 형석을 각각 300kg, 20kg, 10kg씩 투입하였다. 산화기 조업기간 중 용탕 침투 깊이는 전체 용탕 높이의 35% 범위가 되도록 랜스 높이를 조절하였다. 산화기 초반 15분간의 상취 가스의 조성은 산소 : 질소 유량비가 1 : 1이 되도록 하였으며 이후 15분간은 1 : 2로 바꾸었으며 황취 가스의 총 유량은 상취 유량의 10%로 유지하였으며 이때 온도는 1720℃이었다. 환원제는 실리콘망간 합금 300kg을 사용하고, 환원기 조업시에는 상취 산소 가스의 취입을 중단하고 횡취 가스의 조성을 산소 : 아르곤 중량비가 1 : 4로 하였으며 횡취 튜이어의 높이와 전체 용탕의 높이비가 h/H=0.25가 되도록하여 20분간 유지한 후 출탕하였다. 얻어진 최종 중탄소 훼로망간 제품은 2035kg이었고, 이의 화학 조성은 표 1과 같았으며, 투입물과 산출물과의 물질 수지를 세워 구한 망간 회수율은 92%였다.Two tons of high carbon ferro-manganese, which reduced 4 tons of manganese ore, 400 kg of limestone and 850 kg of carbonaceous material to 4,400 kW.h, was charged into a converter of 900 mm inside diameter with MgO-tank refractory. The molten metal had the composition shown in Table 1 below, and after charging, the upper oxygen was blown into a lance attached to a three-hole nozzle at the end of the molten metal. In the inner tube, a mixed gas of oxygen and argon was blown, and argon gas was blown out, and 100 kg of high carbon ferro-manganese slack was added to operate the oxidizer. Initial sangchwi oxygen flow rate was 450Nm 3 / hr as was maintained 15 minutes after 360Nm 3 / hr translates to then again held 15 minutes stop the achievement oxygen blowing and was implementation group reductive jojae Jane burnt lime, dolomite, fluorite just before implementation each 300kg , 20kg, 10kg each. During the oxidizer operation, the lance height was adjusted so that the melt penetration depth was in the range of 35% of the total melt height. The composition of the intake gas for the first 15 minutes of the oxidizer was made to have an oxygen: nitrogen flow ratio of 1: 1 and then changed to 1: 2 for 15 minutes. The total flow rate of the odor gas was maintained at 10% of the intake flow rate, and the temperature was 1720. ° C. As the reducing agent, 300kg of silicon manganese alloy is used. In operation of the reducing machine, the blowing of oxygen gas is stopped, and the composition of the gas is set to oxygen: argon weight ratio of 1: 4. The mixture was held for 20 minutes while maintaining H = 0.25, followed by tapping. The final medium carbon ferro manganese product obtained was 2035 kg, and its chemical composition was shown in Table 1, and the manganese recovery rate obtained by setting the mass balance between the input and the output was 92%.
비교실시예Comparative Example
실시예 1에서와 동일하게 실시하되, 제1도에 도시한 바와 같이 2단 저기로법에 의해 전기로에서 제조된 실리콘망간 용탕을 별도로 전기로에서 2차 조업하여 표 1과 같은 성분의 훼로망간을 얻었다.In the same manner as in Example 1, but as shown in Figure 1, the molten silicon manganese molten metal prepared in the electric furnace by a two-stage low-pressure method in a second operation in an electric furnace separately to obtain the ferro-manganese of the components shown in Table 1 .
또한, 실리콘망간 용탕을 모재로 사용하는 종래 방법과 본 발명에 의한 Mn회수율 및 경제성을 비교해보면 표 2와 같았다.In addition, the conventional method using the molten silicon manganese as a base material and the Mn recovery and economical efficiency according to the present invention was as shown in Table 2.
이상과 같이 본 발명에서는 용탕 침투 깊이와 횡취 튜이어 위치, 조재제 투입 시점 등의 조업 변수를 적정 범위로 조절함으로써 낮은 가격으로 높은 망간 회수율을 실현할 수 있는 중저 탄소 훼로망간의 제조방법을 제공한다.As described above, the present invention provides a method for producing low and low carbon manganese manganese, which can realize high manganese recovery at a low price by adjusting the operating parameters such as the melt penetration depth, the location of the steep tuyer, and the time of refilling agent to an appropriate range.
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