KR940011216B1

KR940011216B1 - Twist drill

Info

Publication number: KR940011216B1
Application number: KR1019880016976A
Authority: KR
Inventors: 고오지로오 이마나가; 신이찌 나카무라; 히데지 호소노; 요시유끼 야나세
Original assignee: 미쓰비시 마테리알 가부시기가이샤; 나가노 다께시
Priority date: 1988-08-19
Filing date: 1988-12-19
Publication date: 1994-11-29
Also published as: KR900009190A

Abstract

내용 없음.No content.

Description

트위스트 드릴Twist drill

제1도 내지 제3도는 본 발명의 한 실시예를 표시하는 도면으로서,1 to 3 are diagrams showing an embodiment of the present invention.

제1(a)도는 드릴을 표시하는 축선방향의 선단부도.Fig. 1 (a) is an end view in the axial direction showing a drill.

제1(b)도는 제1(a)도의 변경예를 표시하는 축선방향의 선단부도.FIG. 1 (b) is a distal end view in the axial direction showing an example of a change in FIG. 1 (a).

제2도는 제1도의 II방향의 측면도.2 is a side view in the II direction of FIG.

제3도는 제2도의 III-III선 단면도 제4도 내지 제12도는 그외의 실시예를 표시하는 것으로서,3 is a cross-sectional view taken along line III-III of FIG. 2, and FIGS. 4 to 12 show other embodiments.

제4(a)도는 드릴을 표시하는 축선방향의 선단부도.4 (a) is an end view in the axial direction showing a drill.

제4(b)도는 제4(a)도의 화살표(A)로서 표시하는 부분의 확대도.FIG. 4 (b) is an enlarged view of a portion indicated by arrow A in FIG. 4 (a).

제5(a), 제5(b)도는 제4(a)도의 V방향의 선단부도.5 (a) and 5 (b) are front end views in the V direction of FIG. 4 (a).

제6도는 제4(a)도의 VI-VI선이 단면도.6 is a cross-sectional view taken along the line VI-VI of FIG. 4 (a).

제7도는 제5(a)도의 VII방향의 선단부도.7 is a distal end view in the VII direction of FIG. 5 (a).

제8도는 제5(a)도의 Ⅷ방향의 선단부도,8 is a distal end view in the Ⅷ direction of FIG. 5 (a),

제9도 및 제10도는 치즐(chisel)부분을 표시하는 확대도.9 and 10 are enlarged views showing chisel portions.

제11도 및 제12도는 제10도에 표시한 호우닝(honing)형상의 변경예를 표시하는 도면.11 and 12 show an example of the change in the honing shape shown in FIG.

제13도는 종래의 드릴을 표시하는 축선방향의 선단부도.13 is an axial distal end view showing a conventional drill.

제14도는 그 횡단면도.14 is a cross-sectional view thereof.

제15도는 칩(chip) 표시하는 사시도이다.15 is a perspective view showing a chip.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명* Explanation of symbols for main parts of the drawings

10 : 드릴몸체 11 : 비틀림홈10: drill body 11: torsion groove

12 : 절삭날 13 : 씨닝(thinning)날12: cutting edge 13: thinning edge

14 : 교차부분 15 : 선단연마면14: intersection portion 15: tip polishing surface

16 : 경사면 17 : 골선(谷線)16: slope 17: goal line

18 : 제1여유면 19 : 제2여유면18: the first free side 19: the second free side

20 : 치즐(chisel) 21 : 호우닝(hoing)20: chisel 21: hoing

21a : 안쪽능선 21b : 끝부분21a: inner ridge 21b: end

22 : 기름구멍 O : 축선22: oil hole O: axis

L : 수직선L: vertical line

본 발명은, 초경합금 또는, 서멧(cermets)로서 구성된 트위스트 드릴(이하, 드릴로 약칭함)에 관하며, 특히, 절삭저항을 경감하는 기술에 관한 것이다.TECHNICAL FIELD The present invention relates to a twist drill (hereinafter abbreviated as drill) configured as cemented carbide or cermets, and more particularly, to a technique for reducing cutting resistance.

근년, 초경합금으로서 구성한 드릴이 많이 사용되고 있다. 이와같은 드릴은, 내마모성에 우수하여, 고속절삭이나 중절삭을 실시할 수 있는 반면, 인성이 약하기 때문에 항절삭력등의 기계적강도가 뒤떨어지고, 이로인하여, 고속도강의 드릴에 비하여 센터두께를 두껍게하고, 랜드(land)폭에 대한 홈폭비를 작게하여 강도를 보충하도록 하지 않으면 안된다.In recent years, the drill comprised as a cemented carbide is used a lot. Such drills are excellent in wear resistance and can be subjected to high speed cutting or heavy cutting, whereas the toughness is poor, which results in inferior mechanical strength such as anti-cutting force, which makes the center thickness thicker than that of high speed steel drills. The groove width ratio to land width must be made small to supplement the strength.

제13도 및 제14도는 그와같은 드릴로서 앞서 제시된 한예를 표시한 것이다(일본특허공개공보 소화 61-30845호).13 and 14 show an example previously presented as such a drill (Japanese Patent Laid-Open No. 61-30845).

이 도면에 표시하는 드릴은, 초경합금제인 드릴몸체(1)의 외주에 2개의 비틀림홈(2)이 형성되고, 비틀림홈(2)의 회전방향을 향한 벽면의 선단 자유단에 절삭날(2)이 형성된 것이다.In the drill shown in this drawing, two torsion grooves 2 are formed on the outer periphery of the drill body 1 made of cemented carbide, and the cutting edge 2 is provided at the free end of the wall surface facing the rotation direction of the torsion groove 2. Is formed.

여기에서, 드릴몸체(1)의 센터두께(T)는 드릴직경의 20∼35%로 비교적 두껍게, 드릴몸체(1)의 축선과 직각 교차하는 단면에 있어서의 랜드폭(B)에 대한 홈폭(A)의 비(A/B)는 0.6정도로 비교적 작은 값으로 설정되어 있다.Here, the center thickness T of the drill body 1 is 20 to 35% of the drill diameter, and is relatively thick, and the groove width with respect to the land width B in the cross section perpendicular to the axis line of the drill body 1 ( The ratio A / B of A) is set to a relatively small value of about 0.6.

또, 상기한 드릴의 축선방향 선단부에 있어서의 비틀림홈(2)의 형상은 절삭날(3)의 외주코너(Q)에 이 코너(Q)과 상기한 드릴몸체(1)의 축선을 연결한 직선(N)과 직교하는 수직선(L)을 그었을때에, 이 수직선(L)에 대하여 오목한 형상으로 되어있다. 이 드릴은, 제14도에 표시하는 바와같이 칩을 어느정도 작은 곡률반경(R)으로서 강제적으로 구부려, 칩이 가공구멍의 내벽면과 마찰마모하는 일이 없도록 되어 있다. 그러나, 상기한 바와같은, 드릴에서는, 중절삭이나, 고속절삭을 실시한 경우에 칩핑(chipping)되기 쉽다는 문제가 있었다.The shape of the torsion groove 2 in the axial distal end portion of the drill is connected to the corner Q of the drill body 1 and the corner Q to the outer peripheral corner Q of the cutting edge 3. When the vertical line L orthogonal to the straight line N is drawn, it becomes concave shape with respect to this vertical line L. FIG. As shown in Fig. 14, the drill is forcibly bent the chip with a somewhat small radius of curvature R so that the chip does not rub against the inner wall surface of the processing hole. However, in the above-mentioned drill, there existed a problem that chipping was easy in the case of heavy cutting or high speed cutting.

즉, 절삭날(3)에 의하여 생성된 칩(chip)은, 외주쪽이 내주쪽보다도 성장속도가 빠르기 때문에 부채가 펼쳐지는 듯이 성장하며, 성장함에 따라서 칩 선단부분이 비틀림홈(2)의 바닥부(2a), 즉, 상기한 수직선(L)에서의 거리가 최대인부분의 주변에 의하여 구부려지게되며, 그때의 저항에 의하여 칩의 부리부분에서 파단이 발생하여, 제15도에 표시하는 바와같이, 천이절단형(遷移折斷型)이라 일컬어지는 형태로 된다.That is, the chip generated by the cutting edge 3 grows like a fan unfold because the outer peripheral side has a faster growth rate than the inner peripheral side, and as the growth occurs, the tip of the chip has a bottom of the torsion groove 2. The portion 2a, that is, the distance from the vertical line L, is bent by the periphery of the portion where the maximum is reached, and the breakage occurs at the beak portion of the chip due to the resistance at that time, as shown in FIG. Likewise, it becomes a form called a transition cutting type.

그러나, 상기한 드릴에 있어서는, 그 비틀림강성을 높히려고 한 결과, 상기한 수직선(L)에서 비틀림홈(2)의 바닥부(2a)까지의 거리(W)가 짧게 되어 있다.However, in the above-described drill, as a result of trying to increase the torsional rigidity, the distance W from the above vertical line L to the bottom portion 2a of the torsion groove 2 is shortened.

이로인하여, 칩이 비틀림홈(2)의 바닥부(2a)에서 받는 저항이 칩의 성장방향과 반대방향으로 직접작용하여, 강압축된 두꺼운 칩이 생성된다.As a result, the resistance that the chip receives from the bottom portion 2a of the torsion groove 2 directly acts in the direction opposite to the growth direction of the chip, thereby producing a tightly compressed thick chip.

그리하여, 칩을 강압축할때의 저항이 가해져서 큰 절삭 토오크나 스러스트 하중이 몸체(1)에 가해져 버리는 것이다.Thus, resistance at the time of high compression of the chip is applied, and a large cutting torque or thrust load is applied to the body 1.

또한, 상기한 드릴에서는, 축선과 직교하는 단면에 있어서의 랜드폭(B)에 대한 홈폭(A) 비(A/B)이 작으므로, 비틀림홈(2)으이 축선과 직교하는 단면의 단면적, 즉 칩의 배출면적이 필연적으로 좁아져서 칩의 막힘이 발생되기 쉽고, 이로인하여, 고속절삭이나 중절삭을 실시한 경우에 드릴의 칩핑이 보다 더 발생되기 쉬워지는 것이다.In the above-described drill, the groove width A ratio A / B to the land width B in the cross section orthogonal to the axis is small, so that the torsion groove 2 has a cross-sectional area of the cross section orthogonal to the axis line, In other words, the chip discharge area is inevitably narrowed, and chipping easily occurs, whereby chipping of the drill is more likely to occur when high-speed cutting or heavy cutting is performed.

본 발명은, 상기한 문제점을 해결하기 위하여 이루어진 것으로서, 칩을 강압축하지 않고 무리없이 커얼링(curling)함에 의하여 스러스트 하중이나 절삭토오크등을 경감할 수 있는 것은 물론이고, 칩의 막힘을 방지할 수가 있어서, 고속절삭이나 중절삭에 있어서 칩핑의 발생을 미연에 방지할 수 있는 드릴을 제공하는 것을 목적으로 한다.The present invention has been made to solve the above problems, and can reduce thrust load, cutting torque, and the like, as well as prevent clogging of the chip by unduly curling the chip without forcibly compressing the chip. An object of the present invention is to provide a drill capable of preventing the occurrence of chipping in high speed cutting and heavy cutting.

본 발명의 드릴은, 절삭날의 외주코너에, 이 코너와 상기한 드릴몸체의 회전중심을 연결한 직선과 직교하는 수직선을 그었을때에, 이 수직선에서 비틀림홈의 벽면까지 거리의 최대값을 드릴지름의 45%∼65%로 설정하고, 또한 드릴몸체의 축선과 직각교차하는 단면에 있어서의 랜드폭에 대한 홈폭비를 0.9∼1.2로 하고, 다시, 센터두께를 구성하는 가상원주와 접촉하는 비틀림홈의 바닥부주변의 축선과 직각 교차하는 단면에 있어서의 곡률반경(R)을, 드릴직경을(D)로 했을때에, 0.15D

R

0.2D로 설정한 것이다.The drill of the present invention drills the maximum value of the distance from the vertical line to the wall surface of the torsion groove when drawing a vertical line perpendicular to the straight line connecting the corner and the center of rotation of the drill body to the outer corner of the cutting edge. The torsion width is set to 45% to 65% of the diameter, and the groove width ratio with respect to the land width in the cross section perpendicular to the drill body axis is 0.9 to 1.2. 0.15D when the radius of curvature R in the cross section perpendicular to the axis around the bottom of the groove is the drill diameter D

R

It is set to 0.2D.

성장한 칩선단부분이 비틀림홈의 바닥부에서 구부러질때에, 칩이 그 성장방향과 반대방향으로 향하는 저항을 받는 것은 절술한 바와같으나, 이런 경우에 있어서, 칩의 길이가 비교적 길면 칩의 자유도가 높고, 따라서, 칩에 작용하는 저항은 칩을 휘게하거나 혹은 구부리는 것을 발생시킨다던지 하는 힘으로 분산된다.As described above, when the grown chip tip is bent at the bottom of the torsion groove, the chip is subjected to resistance in the opposite direction to the growth direction as described above. However, in this case, when the length of the chip is relatively long, the degree of freedom of the chip is high. Therefore, the resistance acting on the chip is dispersed by a force that causes the chip to bend or bend.

본 발명자는 이점에 비추어서 많은 실험을 실시한 결과, 상기한 수직선에서 비틀림홈의 바닥부까지의 거리가 드릴지름의 45% 이상이면은, 칩에 직접 작용하는 저항이 대폭 감소하는 것을 발견하였다.As a result of many experiments in light of this, the inventors found that when the distance from the vertical line to the bottom of the torsion groove is 45% or more of the drill diameter, the resistance directly acting on the chip is greatly reduced.

제1표 및 제2표는, 상기한 거리의 드릴지름에 대한 비율을 여러가지의 값으로 설정한 드릴에 의하여 발생한 칩의 두께를 나타내는 것이다. 또한, 절삭조건은 아래와 같으며, 칩의 두께는 제14도중 점(S)으로서 표시하는 곳을 측정 하였다.The 1st table | surface and the 2nd table | surface show the thickness of the chip | tip produced by the drill which set the ratio with respect to the drill diameter of the said distance to various values. In addition, cutting conditions were as follows, and the thickness of the chip | tip was measured where it shows as the point S in FIG.

드릴직경 : 12mm, 선단각 : 140°Drill diameter: 12mm, Tip angle: 140 °

절삭날의 반경방향의 경사각 : -15°Radial inclination angle of cutting edge: -15 °

절삭속도 : 65m/minCutting speed: 65m / min

이송(mm/rev) : 표의 상단에 표시함Feed (mm / rev): At the top of the table

[제1표][Table 1]

피삭재 : SCM 440, 경도 : H_B300∼350Workpiece: SCM 440, Hardness: H _B 300 ~ 350

[제2표][Table 2]

피삭재 : SCM 440, 경도 : H_B100Workpiece: SCM 440, Hardness: H _B 100

상기한 실험결과로부터, 수직선에 비틀림홈의 바닥부까지의 거리가 드릴지름의 45% 이상이면은, 칩의 두께가 대폭적으로 없어진다는 것이 판명된다.From the above experimental results, it is evident that the thickness of the chip is drastically eliminated if the distance from the vertical line to the bottom of the torsion groove is 45% or more of the drill diameter.

이것은, 칩에 작용하는 저항이 적어졌다는 것을 의미한다. 요컨대, 본 발명의 드릴에서는, 수직선에서 비틀림홈의 바닥부까지의 거리를 드릴지름의 45% 이상으로 한 것에 의하여, 칩에 작용하는 저항을 현저하게 감소시킬 수가 있는 것이다.This means that the resistance acting on the chip is reduced. In other words, in the drill of the present invention, the distance from the vertical line to the bottom of the torsion groove is 45% or more of the drill diameter, so that the resistance acting on the chip can be significantly reduced.

더우기, 상기한 수직선에서 비틀림홈의 바닥부까지의 거리가 충분한 길이이므로, 비틀림홈의 축선과 직각 교차하는 단면의 단면적, 즉, 칩의 배출면적도 필연적으로 넓어지므로, 칩의 막힘을 발생시키는 일없이 원활한 배출이 가능해진다.Furthermore, since the distance from the vertical line to the bottom of the torsion groove is sufficient length, the cross-sectional area of the cross section perpendicular to the torsion groove axis, that is, the discharge area of the chip is inevitably widened, causing the chip to be blocked. Smooth discharge is possible.

단, 상기한 거리가 드릴직경의 65%를 상회하면, 비틀림홈의 히일(heel)쪽의 벽면과 외주랜드사이의 두께가 엷어져서, 그 부분에 결손이나 균열이 발생되기 쉬울뿐더러, 드릴의 비틀림강성도 저하된다. 또, 칩이 원활하게 배츨되기 위해서는, 드릴몸체의 축선과 직각 교차하는 단면에 있어서의 랜드폭에 대한 홈폭비를 0.9 이상으로 하여 칩의 배출면적을 확보할 필요가 있다.However, if the above distance exceeds 65% of the drill diameter, the thickness between the wall of the heel side of the torsion groove and the outer circumference land becomes thin, and it is easy to cause defects or cracks in the part, and the twist of the drill Stiffness also falls. In addition, in order to distribute the chip smoothly, it is necessary to secure the discharge area of the chip by setting the groove width ratio to the land width in the cross section perpendicular to the axis of the drill body at 0.9 or more.

한편, 상기한 비가 1.2를 상회하면 드릴의 비틀림강성이 손상된다. 다시, 칩은 비틀림홈이 벽면을 따라서 뻗어, 비틀림홈의 바닥부에 의하여 구부러지기 때문에, 칩의 곡률반경은, 비틀림홈의 바닥부축선과 직교하는 단면에 있어서의 곡률반경(R)과 대략한 동일해진다. 여기에서, 바닥부의 곡률반경(R)이 드릴직경을 D로 했을때에 0.2D를 상회하는 경우에는, 칩은 비틀림홈에서 외주쪽으로 비어져나와, 피삭재의 내력면을 마찰마모하여 그 면조도를 악화시킬뿐더러, 칩의 배출성을 손상시킨다.On the other hand, when the above ratio exceeds 1.2, the torsional rigidity of the drill is damaged. Again, since the torsion groove extends along the wall surface and is bent by the bottom of the torsion groove, the radius of curvature of the chip is approximately equal to the radius of curvature R in the cross section orthogonal to the bottom axis of the torsion groove. Become. Here, when the radius of curvature R at the bottom exceeds 0.2D when the drill diameter is D, the chip protrudes from the torsion groove to the outer circumference and friction wear on the bearing surface of the workpiece to deteriorate its surface roughness. In addition, it damages the chip's ejectability.

한편, 바닥부의 골률반경(R)이 1.5D를 하회하면, 칩의 곡률반경이 과도하게 작아진다.On the other hand, when the bottom radius of curvature R is less than 1.5D, the radius of curvature of the chip is excessively small.

이 때문에, 칩을 구부릴때의 굴곡저항이 커지며, 이 굴곡저항이 절삭저항에 가산되어서 절삭 토오크나 스러스트 하중이 증가한다. 아래에, 제1도 내지 제3도를 참조하면서 본 발명의 한 실시예를 설명한다.For this reason, the bending resistance at the time of bending a chip | tip becomes large, this bending resistance is added to cutting resistance, and cutting torque and thrust load increase. In the following, an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 3.

제1(a)도는 실시예의 드릴을 표시하는 축선방향의 선단부도이다. 미 도면에 표시하는 드릴은, 초경합금제인 드릴몸체(10)의 외주에 2개의 비틀림홈(11)이 형성됨과 아울러, 비틀림홈(11)의 회전방향을 향하는 벽면선단 자유단에 절삭날(12)이 형성되고, 다시, 드릴몸체(10)의 센터두께(T)는 드릴지름의 20-35%로 된 것으로서, 드릴몸체(10)의 축선방향의 선단부시에 있어서의 비틀림홈(11)의 형상은, 절삭날(12)의 외주코너(Q)에 이 코너(Q)과 상기한 드릴몸체(10)의 회전중심을 연결한 직선(N)과 직교하는 수직선(L)을 그었을 때에, 이 수직선(L)에 대하여 오목한 형상으로 되어있다.FIG. 1 (a) is an end view in the axial direction showing the drill of the embodiment. In the drill shown in the figure, two torsion grooves 11 are formed on the outer periphery of the drill body 10 made of cemented carbide, and a cutting edge 12 is provided at the free end of the wall surface facing the rotation direction of the torsion groove 11. And the center thickness T of the drill body 10 is 20-35% of the drill diameter, and the shape of the torsion groove 11 at the tip end of the drill body 10 in the axial direction. When the vertical line L is orthogonal to the straight line N connecting the corner Q and the center of rotation of the drill body 10 to the outer peripheral corner Q of the cutting edge 12, this vertical line It is concave shape with respect to (L).

또, 드릴몸체(10)의 선당여유면에는, 그 뒷쪽부분이 깎여서 그곳에 X형 씨닝(13)이 형성되고, 센터두께 부분에 축선부에서 외주방향으로 이어진 씨닝날(13a)이 절삭날(12)에 계속이어져 형성되어 있다. 이상의 점에 대하여서는 전기한 종래의 드릴과 대략 동일하다. 그러나, 드릴몸체(10)이 축선과 직교하는 단면에 있어서의 랜드폭(B)에 대한 홈폭(A)이 비(A/B)는 0.9-1.2로 설정되어 있다. 축선방향의 선단부에 있어서, 상기한 수직선(L)에서 비틀림홈(11)의 바닥부(11a)까지의 거리, 즉, 수직선(L)에서 비틀림홈(11)의 벽면까지의 거리 최대값(W)는 드릴지름의 45%-65%로 설정되어 있다. 이것으로 인하여 비틀림홈(11)은, 제1도에 표시하는 바와같이, 바닥부(11a)쪽의 벽면이 회전방향으로 향하여 깊이 들어간 형상으로 되어있다.In addition, the back portion of the drill body 10 has its back portion cut off, and an X-type thinning 13 is formed there, and a thinning edge 13a extending in the circumferential direction from the axis portion at the center thickness portion is a cutting edge ( It is formed following 12). In the above point, it is substantially the same as the conventional drill mentioned above. However, the ratio A / B of the groove width A with respect to the land width B in the cross section orthogonal to the axis of the drill body 10 is set to 0.9-1.2. At the distal end portion in the axial direction, the distance from the vertical line L to the bottom portion 11a of the torsion groove 11, that is, the maximum distance W from the vertical line L to the wall surface of the torsion groove 11. ) Is set to 45% -65% of the drill diameter. For this reason, as shown in FIG. 1, the torsion groove 11 has the shape which the wall surface of the bottom part 11a side entered deeply toward the rotation direction.

또, 센터두께를 구성하는 가상원주와 접촉하는 비틀림홈(11)의 바닥부 주변의 축선과 직교하는 단면에 있어서의 곡률반경은, 드릴지름을 D로 했을때에 0.15D

R

0.2D로 설정되어 있다.Moreover, the radius of curvature in the cross section orthogonal to the axis around the bottom of the torsion groove 11 in contact with the virtual circumference constituting the center thickness is 0.15D when the drill diameter is D.

R

It is set to 0.2D.

여기에서, 축선과 직교하는 단면에 있어서 곡률반경(R)이 0.15D

R

0.2D로 되는 비틀림홈(11)의 벽부의 범위는, 제3도에 표시하는 바와같이, 그 곡률중심의 중심각(W)으로서 25°-56°보다 바람직하게는 36°-46°의 범위로 되어있다.Here, the radius of curvature R is 0.15D in the cross section perpendicular to the axis.

R

The range of the wall portion of the torsion groove 11 to be 0.2D is, as shown in FIG. 3, as the center angle W of the center of curvature, more preferably from 25 ° to 56 °, in the range of 36 ° to 46 °. It is.

상기한 중심각(W)의 범위는, 칩을 소정인 곡률반경으로서 정확하게 커얼링시키고, 또한 칩의 커얼링에 있어서 칩과 비틀림홈(11)의 벽면과의 마찰저항을 경감할 수 있는 범위이다.The range of the above-described center angle W is a range in which the chip is precisely cured as a predetermined radius of curvature and the frictional resistance between the chip and the wall surface of the torsion groove 11 can be reduced in the chipping of the chip.

그리하여, 비틀림홈(11)의 곡률반경(R) 부분을 상기한 바와같이 설치함에 의하여, 칩의 커얼링을, 원활하게 실시하는 것이 가능해진다. 이와같이 드릴에 있어서는, 절삭날(12)으로서 생성된 칩은 비틀림홈(11)의 바닥부(11a)에 도달하여 구부러지고, 제15도에 표시하는 바와같은 천이절단형의 칩으로 분단된다.Thus, by providing the radius of curvature R of the torsion groove 11 as described above, it becomes possible to smoothly chip the chip. In this manner, in the drill, the chips generated as the cutting edges 12 reach the bottom 11a of the torsion groove 11 and bend, and are divided into chips of the transition cutting type as shown in FIG.

이런 경우에 있어서, 수직선(L)에서 비틀림홈의 바닥부(11a)까지의 거리(W)가 드릴지름의 45% 이상이므로, 전술한 바와같이, 칩을 강압축하지 않고 무리없이 커얼링시킬 수가 있어서, 스터스트 하중이나 절삭 토오크를 대폭적으로 감소시킬 수가 있다. 이점에 대하여, 구체적인 실험예를 참조하여 더욱, 자세하게 설명하면, 제3표 및 제4표는, 거리(W)를 53%로 하고, 절삭날(12)의 외주코너(Q)에 있어서의 반경방향의 경사각을 -15°로 한 실시예의 드릴과, 거리(W)가 41% 반경방향이 경사각이 플라스(+)로서 다른 조건을 실시예의 드릴과 모두 동일하게 한 종래의 드릴에 의하여 구멍뚫기 가공을 실시한 경우의, 스러스트 하중, 절삭토오크, 절삭동력, 드릴을 장착한 가공장치의 구멍뚫기 가공시에 있어서의 주축진동의 진폭최대치를 각각 표시한 것이다. 또한, 절삭조건을 아래와 같다.In this case, since the distance W from the vertical line L to the bottom portion 11a of the torsion groove is 45% or more of the drill diameter, as described above, the chips can be curled without excessive compression. Therefore, the stust load and the cutting torque can be greatly reduced. This point will be described in more detail with reference to specific experimental examples. In the third and fourth tables, the distance W is 53%, and the radius in the outer circumferential corner Q of the cutting edge 12 is set. Drilling of the embodiment of the embodiment with an inclination angle of -15 °, and a conventional drill in which the distance (W) is 41% and the inclination angle is a plastic (+) in the radial direction, and all other conditions are the same as those of the embodiment. Thrust load, cutting torque, cutting power, and the maximum amplitude of the main shaft vibration at the time of drilling of the drill-equipped processing machine in the case of the present invention are shown. In addition, cutting conditions are as follows.

드릴 지름 : 12mm, 선단각 : 140°Drill diameter: 12 mm, tip angle: 140 °

절삭속도 : 65m/minCutting speed: 65m / min

[제3표][Table 3]

피삭재 : SCM 440, H_B300∼350Workpiece: SCM 440, H _B 300 ~ 350

[제4표][Table 4]

피삭재 : SCM 440, H_B100Workpiece: SCM 440, H _B 100

상기한 실험결과에서, 실시예인 드릴에서는, 반경방향의 경사각이 마이너스(-)인데도 불구하고, 스러스트하중, 절삭 토오크 및 절삭동력의 값이 종래의 드릴에 비하여 대폭적으로 경감되어 있는 것이 판명된다.In the above experimental results, in the drill as an example, it is found that the thrust load, the cutting torque, and the cutting power are significantly reduced in comparison with the conventional drill, although the radial inclination angle is negative.

이와같이 상기한 드릴에서는 칩을 강압축하지 않고 무리없이 커얼링 시킬 수 있으므로, 칩에 작용하는 저항을 경감시킬 수 있어서, 이것에 의하여, 스러스트 하중등의 절삭저항을 대폭적으로 경감할 수가 있는 것이다.As described above, in the above-described drill, the chip can be smoothly rolled without forcibly compressing, so that the resistance acting on the chip can be reduced, whereby the cutting resistance such as thrust load can be greatly reduced.

또, 수직선(L)에서 비틀림홈(11)의 바닥부(11a)까지의 거리(W)를 드릴지름(D)의 65% 이하로 하였으므로, 비틀림홈의 히일(11b)쪽의 벽면과 외주랜드(10a)사이의 두께를 충분히 확보할 수가 있어서 결손이나 균열의 발생을 방지할 수 있는 것은 물론이고, 드릴의 비틀림강성을 향상시킬 수가 있다.Further, since the distance W from the vertical line L to the bottom portion 11a of the torsion groove 11 is 65% or less of the drill diameter D, the wall surface and the outer circumferential land of the toil groove 11b side of the torsion groove 11 are less than or equal to 65% of the drill diameter D. The thickness between 10a can be sufficiently secured to prevent the occurrence of defects and cracks, as well as to improve the torsional rigidity of the drill.

더우기, 상기한 드릴에서는 절삭저항이 적기때문에, 실험결과에서 명백하듯이, 구멍뚫기 가공장치의 주축 진동의 진폭이 작고, 이로인하여, 절삭날의 칩핑을 방지함과 아울러, 가공정밀도를 향상시킬 수가 있다.In addition, since the above-described drill has a small cutting resistance, as is apparent from the experimental results, the amplitude of the spindle vibration of the punching machine is small, thereby preventing chipping of the cutting edge and improving the machining precision. have.

또, 비틀림홈(11)의 벽면이 회전방향으로 깊이들어가 있으므로서 비틀림홈(11)의 횡단면적이 넓고, 따라서, 칩이 배출되기 쉬워 칩의 막힘을 방지할 수가 있다.In addition, since the wall surface of the torsion groove 11 is deep in the rotational direction, the cross-sectional area of the torsion groove 11 is wide, whereby chips can be easily discharged, and chipping can be prevented.

또한, 상기한 실시예의 드릴은 절삭날(12)을 소위 센터윗쪽으로 형성한 것이나, 제1(b)도에 표시하는 바와같이, 센터 아래쪽로 형성한 드릴에 적용하여도 동일한 효과를 거둘수가 있다.In addition, the drill of the above-described embodiment is formed with the cutting edge 12 above the center, or as shown in FIG. 1 (b), the same effect can be applied to the drill formed below the center. .

그런데, 본 발명은 상기아 같은 초경합금제인 것에 한정되는 것은 아니고, 서멧에 의하여 구성하여도 상기한 바와 동일한 효과를 거둘수가 있다.By the way, the present invention is not limited to the above cemented carbide, and the same effect as described above can be achieved even if it is constituted by cermet.

일반적으로, 서멧은, 매우 높은 경도를 갖고, 내마모성에 우수한 반면, 인성이 낮고 항절삭력이 130kg/m㎡이므로, 초경합금(항절삭력 200kg/m㎡)제인 것에 비하여 비틀림강성이 낮기 때문에, 드릴에는 부적당하게 되어 있었다.In general, cermets have very high hardness and are excellent in abrasion resistance, but have low toughness and an anti-cutting force of 130 kg / m 2, which is inadequate for drills because they have lower torsional stiffness than that of cemented carbide (anti-cutting force 200 kg / m 2). It was supposed to be done.

즉, 드릴을 서멧에 의하여 구성하게 되면, 절삭토오크나 스러스트 하중을 반복하여 받음으로 인하여 용이하게 피로파괴가 발생하여, 극히 짧은 시간에 칩핑되어 버리기 때문에 구멍뚫기 가공에 사용할 수 없는 것이 실정이었다.In other words, when the drill is constructed by a cermet, fatigue breakage occurs easily due to repeated cutting torque or thrust load, and chipping is performed in a very short time. Therefore, the drill cannot be used for drilling.

그러나, 본 발명에서는, 비틀림강성을 향상시키면서 절삭토오크 및 스러스트 하중을 경감시킬 수가 있으므로, 드릴몸체를 서멧에 의하여 구성할지라도 하당의 지장없이 구멍뚫기 가공을 실시할 수가 있는 것이다.In the present invention, however, the cutting torque and the thrust load can be reduced while improving the torsional rigidity. Thus, even if the drill body is constituted by a cermet, the drilling process can be performed without any problems.

제5표 및 제6표는, 드릴몸체를 TiN, TiCN 등을 함유한 서멧에 의하여 구성하고, 또한 거리(W)를 드릴지름(D)의 53% 반경방향의 경사각을 -15°로한 상기한 구성인 드릴과, 거리(W)를 41%로 하고, 그외의 조건을 본 발명의 드릴과 모든 동일하게한 종래의 드릴에 의하여, 구멍뚫기 가공을 실시한 경우의 실험결과를 표시하였다. 또한, 제5표에 있어서 절삭길이란, 구멍뚫기 가공을 실시한 모든 피삭재의 두께를 더한 길이를 말한다.Tables 5 and 6 described above in which the drill body is constituted by a cermet containing TiN, TiCN, or the like, and the distance W is set to -15 ° in the inclination angle of 53% of the drill diameter D in the radial direction. The experimental result in the case of performing a drilling process by the drill which is a structure and the conventional drill which made 41% of distances W and other conditions similar to the drill of this invention was shown. In addition, in a 5th table | surface, a cutting length means the length which added the thickness of all the workpieces which performed the drilling process.

[제5표][Table 5]

[제6표][Table 6]

드릴지름 12.5mm, 선단각 : 140°Drill diameter 12.5mm, tip angle: 140 °

피삭재 : SCM 440, H_BC30Workpiece: SCM 440, H _BC 30

절삭속도 : 50m/이송 : 0.3mm/revCutting speed: 50m / feed: 0.3mm / rev

제5표에서 명백하듯이, 본 발명인 드릴에서는, 20m의 구멍뚫기 가공을 실시하여도 하등의 이상은 없고, 한편, 종래의 드릴에서는 7m의 구멍뚫기 가공에 의하여 칩핑되고 있으며, 본 발명은 드릴몸체를 서멧에 의하여 구성할지라도 하중의 지장없이 구멍뚫기 가공을 실시할 수 있다는 것이 판명된다.As apparent from Table 5, in the drill of the present invention, there is no abnormality even if 20 m of boring is performed. On the other hand, the conventional drill is chipped by 7 m of boring. It is proved that even if the structure is formed by a cermet, the punching process can be performed without disturbing the load.

이것은, 제6표에서 판명되듯이, 본 발명인 드릴에서는, 반경방향의 경사각이 마이너스(-)인데도 불구하고, 절삭토오크등이 대폭적으로 경감되어, 반복하중에 의한 피토파괴가 발생하기 어렵게 되어있기 때문이다.This is because, in the drill of the present invention, as shown in Table 6, the cutting torque and the like are greatly reduced, even though the inclination angle in the radial direction is negative, so that the phyto destruction by the repeated load is unlikely to occur. to be.

이와같이 본 발명에서는, 드릴몸체를 서멧으로 구성할 수 있으므로, 서멧이 가진 우수한 내마모성을 활용할 수 있어서, 드릴수명을 연장시킬 수가 있다.As described above, in the present invention, since the drill body can be constituted by a cermet, the excellent wear resistance of the cermet can be utilized, and the drill life can be extended.

다음에, 제4도 내지 제12도를 참조하면서 본 발명의 다른 실시에에 대하여 설명한다.Next, another embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 4 to 12.

이 실시예의 드릴은 상기한 구성요건에 첨가하여 아래와 같은 특징을 갖고 있다.The drill of this embodiment has the following features in addition to the above configuration requirements.

① X형 씨닝(13)에 의하여 형성되는 씨닝날(13a) 및 절삭날(12)의 축선방향의 선단부에 있어서의 형상은 직선형상으로 되고, 씨닝날(13a)과 절삭날(12)과의 교차부(14)의 축선방향의 선단부에 있어서의 형상은 원호형상으로 되어있다(제4(a)도).(1) The shape of the thinning edge (13a) and the cutting edge (12) in the axial direction of the thinning edge (13) formed by the X-type thinning (13) becomes a linear shape and the thinning edge (13a) and the cutting edge (12) The shape in the tip part of the axial direction of the intersection part 14 is circular arc shape (FIG. 4 (a)).

이와같은 드릴에서는, X형 씨닝(13)에 의하여 치즐폭을 좁게하고 있으므로, 스러스트 하중이 경감되는 것은 물론이고, 절삭날(12) 및 씨닝날(13a)의 형상이 직선형상이기 때문에, 칩의 두께가 그 폭 방향에 있어서 일정하게 되기 쉽다.In such a drill, since the chisel width is narrowed by the X-type thinning 13, not only the thrust load is reduced but also the shape of the cutting edge 12 and the thinning edge 13a is linear, so that The thickness tends to be constant in the width direction.

이때문에, 칩이 구부러질때에 좌굴등이 발생하기 쉽고, 칩을 강압축하지 않고, 커얼링이 가능하다.Therefore, buckling or the like is likely to occur when the chip is bent, and curling can be performed without forcibly compressing the chip.

게다가, 절삭날(12) 및 씨닝날(13a)의 교차부분(14)을 원호형상으로 하고 있기 때문에, 교차부분(14)에 있어서 칩이 분리되기 어렵고, 이것에 의하여 칩의 막힘이 방지되고, 드릴의 칩핑을 미연에 방지할 수가 있다.In addition, since the intersection portion 14 between the cutting edge 12 and the thinning edge 13a has an arc shape, it is difficult to separate the chip at the intersection portion 14, thereby preventing the chipping of the chip. The chipping of the drill can be prevented in advance.

여기에서, 제4(b)도에 표시하는 교차부분(14)의 곡률반경(r)는, 드릴지름을 D로 했을때에, 0.05K

r

0.15D로 되어있다. 곡률반경(r)이 0.15D를 상회하면, 비틀림홈(11)의 비틀림각에 상응한 경사각을 가진 절삭날(12)의 유효부분의 비율이 낮아지기 때문에, 절삭저항이 커지기 때문이다.Here, the radius of curvature r of the intersection portion 14 shown in FIG. 4 (b) is 0.05K when the drill diameter is D. FIG.

r

It is 0.15D. This is because when the radius of curvature r exceeds 0.15D, the ratio of the effective portion of the cutting edge 12 having the inclination angle corresponding to the torsion angle of the torsion groove 11 is lowered, so that the cutting resistance is increased.

한편, 곡률반경(r)이 0.15D를 하회하면, 교차부분(14)에 있어서 칩핑이나 칩의 분리가 발생하기 쉬워지기 때문이다.On the other hand, when the radius of curvature r is less than 0.15D, chipping and chip separation are likely to occur at the intersection portion 14.

② 축선(O)에서 절삭날의 외주코너(Q)로 이어진 직선(N)에 대하여 씨닝날(13a)이 이루는 축선방향의 선단부에 있어서의 각도(α)는 20°∼40°로 설정되어 있다.(2) The angle α at the distal end portion of the axial direction formed by the thinning edge 13a with respect to the straight line N extending from the axis O to the outer peripheral corner Q of the cutting edge is set to 20 ° to 40 °. .

상기한 각도(α)의 범위는, 칩의 배출성을 향상시켜서 칩의 막힘을 확실하게 방지할 수 있는 범위이다.The range of the angle α is a range in which the chip evacuation can be improved and the blockage of the chip can be reliably prevented.

즉, 씨닝날(13a)에 의하여 생성되는 칩과 절삭날(12)에 의하여 생성되는 칩은, 그들의 성장속도차에 의하여 서로 간섭하여 성장방향을 상호 구속하므로, 칩은 자유로운 거동을 취하지 못하고, 드릴중심쪽으로 늘어남으로서 커얼링된다.That is, the chips generated by the thinning edge 13a and the chips generated by the cutting edge 12 interfere with each other by their growth rate differences and mutually constrain the growth direction, so that the chips do not take free action and drill. Curled by stretching towards the center.

그러나, 씨닝날(13a)과 직선(N)이 이루는 각도가 40°를 상회하면, 씨닝날(13a)과 절삭날(12)에 의하여 생성되는 칩의 성장방향이 많이 다르기 때문에, 칩이 씨닝날(13a)과 절삭날(12)과의 교차부분(14)에 대응하는 부분에서 분리되기 쉬워진다. 또, 씨닝날(13a)과 절삭날(12)이 이루는 각도(α+δ)가 작아지기 때문에, 그들의 교차부분(14)에서 결손이 발생하기 쉬워진다.However, when the angle formed by the thinning edge 13a and the straight line N exceeds 40 °, since the growth direction of the chips produced by the thinning edge 13a and the cutting edge 12 is very different, the chips are thinning edges. It becomes easy to separate in the part corresponding to the intersection part 14 of 13a and the cutting edge 12. FIG. Moreover, since the angle (alpha) + (delta) which the thinning edge 13a and the cutting edge 12 make becomes small, a defect arises easily in the intersection part 14.

한편, 씨닝날(13a)과 직선(N)이 이루는 각도가 20°를 하회하면, 절삭날(12)의 길이에 대한 씨닝날(13a)의 길이의 비가 커지기 때문에 칩의 성장방향이 씨닝날(13a)에서 생성된 부분의 영향을 심하게 받아, 칩의 상호 간섭작용이 적절하게 실시될 수 없게 된다. 또, 시닝날(13a)의 길이가 길어지는 것은 절삭저항의 증가원인에 된다.On the other hand, when the angle between the thinning edge 13a and the straight line N is less than 20 °, the ratio of the length of the thinning edge 13a to the length of the cutting edge 12 increases, so that the growth direction of the chip is thinning edge ( Severely affected by the portion produced in 13a), mutual interaction of the chips cannot be performed properly. In addition, an increase in the length of the thinning edge 13a causes the increase in cutting resistance.

③ 절삭날(12)의 외주코너에 있어서의 반경방향의 경사각(δ)은 -10°∼-20°로 되고, 절삭날(12)과 씨닝날(13a)과의 축성방향의 선단부에 있어서의 연장선끼리의 교차점을(P)로 했을때에, 축선(O)에서 교차점(P)까지의 길이(L₁)와 교차점(P)에서 절삭날의 외주코너(Q)까지의 길이(L₂)와의 비(L₁/L₂)는 0.4∼0.7 : 1로 설정되어 있다. 칩의 막힘을 확실하게 방지함과 아울러, 절삭저항을 경감할 수 있는 범위이다.(3) The radial inclination angle δ of the cutting edge 12 in the outer circumferential corner is -10 ° to -20 °, and the cutting edge 12 at the distal end of the cutting edge 12 in the axial direction of the thinning edge 13a. to when the intersection between the extension line to the (P), the length of the axis (O) to the intersection (P) length (L ₁₎ the outer peripheral corner of the cutting edge in the intersection point (P) (Q) to (L ₂₎ The ratio of L ₁ / L ₂ is set to 0.4 to 0.7: 1. It is a range which can prevent the chip | tip blocking surely and can reduce cutting resistance.

즉, 비(L₁/L₂)가 0.4를 하회하면, 씨닝날(13a)에 의하여 폭이좁은 칩이 생성되고, 이 칩이 비틀림홈(11) 안으로 뻗어나갈때에 받는 심한 저항에 의하여 절삭날(12)의 칩에서 분리된다.That is, when the ratio L ₁ / L ₂ is less than 0.4, a narrow chip is produced by the thinning blade 13a, and the cutting edge is severed by the severe resistance received when the chip extends into the torsion groove 11. (12) are separated from the chip.

한편, 비(L₁/L₂)가 0.7을 상회하면, 칩의 설장방향이 씨닝날(13a)에서 생성된 부분의 영향을 심하게 받음과 아울러, 칩이 제14도에 표시하는 정상적인 천이절단형으로 되지않고 늘어나는 경향이 되고 만다.On the other hand, if the ratio (L ₁ / L ₂ ) is greater than 0.7, the chip's setting direction is severely affected by the portion generated in the thinning edge 13a, and the chip is shown in FIG. It does not become a tendency to increase.

또, 씨닝날(13a)의 비율이 커지는 것은 절삭저항의 증가원인이 된다.In addition, an increase in the ratio of the thinning edge 13a causes an increase in cutting resistance.

또, 반경방향의 경사각(δ)이 -10°를 상회하면, 필연적으로 절삭날(12)과 씨닝날(13a)과의 이루는 각도(α-δ)가 작아져서, 칩의 상호 간섭작용이 적절히 이루어지지 않게됨과 아울러, 절삭날(12)의 외주코너(Q)에 있어서의 날끝강도의 감소를 초래한다.In addition, when the radial inclination angle δ exceeds -10 °, the angle α-δ between the cutting edge 12 and the thinning edge 13a inevitably becomes small, so that the mutual interference action of the chip is appropriate. In addition to this, the cutting edge 12 causes a decrease in the blade tip strength at the outer circumferential corner Q.

한편, 반경방향의 경사각(δ)이 -20°를 하회하면, 절삭날(12)과 씨닝날(13a)이 이루는 각도(α-δ)가 커지기 때문에, 칩이 절삭날(12)과 씨닝날(13a)과의 교차부분(14)에 있어서 분리되기 쉬워짐과 아울러 절삭저항이 커진다.On the other hand, when the inclination angle δ in the radial direction is less than -20 °, the angle α-δ formed by the cutting edge 12 and the thinning edge 13a becomes large, so that the chip is cut into the cutting edge 12 and the thinning edge. It becomes easy to separate in the intersection part 14 with 13a, and a cutting resistance becomes large.

④ 씨닝날(13a)의 축방향의 경사각(θ)은, 0°∼-5°로 설정되어 있다(제6도).(4) The inclination angle θ of the thinning edge 13a in the axial direction is set to 0 ° to −5 ° (FIG. 6).

씨닝날(13a)의 축방향의 경사각(θ)이 마이너스(-)각이므로, 드릴의 재연마에 있어서 씨닝의 연마면을 그대로 씨닝날(13a)의 경사면으로 할 수가 있어서, 재연마를 용이하게 실시할 수 있음과 아울러, 씨닝날(13a)의 날끝강도를 높일수가 있다.Since the inclination angle θ in the axial direction of the thinning edge 13a is a negative angle, the polishing surface of the thinning can be used as the inclined surface of the thinning edge 13a in regrinding the drill, so that regrinding can be easily performed. In addition, it is possible to increase the blade tip strength of the thinning blade (13a).

단, 축방향의 경사각(θ)이 극단적인 마이너스각이 되면 씨닝날(13a)에 있어서의 절삭저항이 증대되기 때문에, -5°이상으로 할 필요가 없다.However, when the inclination angle θ in the axial direction becomes an extreme negative angle, the cutting resistance in the thinning edge 13a is increased, so it is not necessary to set it to -5 ° or more.

⑤ 씨닝에 의하여 구성된 선단 연마면(15)과 씨닝날(13a)에 따르는 경사면(16)이 이루는 각도(λ)는 95°∼115°로 설정되어 있다(제7도). 씨닝날(13a)에서 생성된 칩은, 씨닝의 선단연마면(15)에 도달하여 그곳으로부터 비틀림홈(11)안으로 뻗어나가기 때문에, 그때에 칩은 시함 저항을 받는다.(5) The angle? Between the tip polishing surface 15 formed by thinning and the inclined surface 16 along the thinning edge 13a is set to 95 degrees to 115 degrees (FIG. 7). Since the chip produced at the thinning edge 13a reaches the tip polishing surface 15 of the thinning and extends therefrom into the torsion groove 11, the chip is subjected to seam resistance at that time.

상기한 각도(λ)가 95°를 하회하면, 씨닝날(13a)의 칩에 작용하는 저항이 크기 때문에, 절삭날(12)의 칩과 불리되기 쉬워져 버린다. 또, 칩에 작용하는 저항이 크면 스러스트 하중이 증가한다.When the angle? Is less than 95 °, the resistance acting on the chip of the thinning edge 13a is large, so that the chip of the cutting edge 12 tends to be disadvantageous. In addition, when the resistance acting on the chip is large, the thrust load increases.

한편, 각도(λ)가 115°를 상회하면, 드릴몸체(10)의 히일(11b)쪽의 부분이 심하게 깎여버리는 결과, 칩을 비틀림홈(11)안에서 구부리기가 곤란해 진다.On the other hand, when angle (lambda) exceeds 115 degrees, as a result, the part of the drill body 10 in the side of the hile 11b is severely shaved, and it becomes difficult to bend the chip in the torsion groove 11.

⑥ 씨닝에 의하여 구성된 선단연마면(15)과 씨닝날(13a)에 따르는 경사면(16)과의 골선(谷線)(17)이 축선(O)과 교차되어 이루는 각도(α)는 30°∼40°로 설정되어 있다(제5(a)도). 각도(ø)가 40°를 상회하면, 씨닝날(13a)에서 생성된 칩과 선단연마면(15)과의 마찰저항이 커져서, 상기한 칩분의 문제가 발생할뿐더러, 스러스트 하중이 증가된다.(6) The angle α formed by the cross section of the line 17 between the tip polishing surface 15 formed by thinning and the inclined surface 16 along the thinning edge 13a intersects with the axis O. The angle? It is set to 40 degrees (figure 5 (a)). When the angle ø exceeds 40 °, the frictional resistance between the chip generated at the thinning edge 13a and the tip polishing surface 15 is increased, which causes the problem of the above-described chips and increases the thrust load.

단, 각도(ø)를 너무작게하면, 드릴몸체(10)의 히일(11b)쪽의 부분이 심하게 깎여버리기 때문에 30°이상으로 할 필요가 있다. 그리하여, 각도(ø)를 30°∼40°로 함에 의하여, 씨닝날(13a)에서 생성되는 칩의 분리를 방지함과 아울러, 스러스트하중을 경감할 수가 있다.However, if the angle ø is made too small, it is necessary to make it 30 ° or more because the portion of the drill body 10 on the hile 11b side is severely scraped off. Thus, by setting the angle ø to 30 ° to 40 °, it is possible to prevent separation of the chip generated at the thinning edge 13a and to reduce the thrust load.

⑦ 절삭날(12)의 외주코너(Q)와 비틀림홈의 히일(11b)선단의 가장자리와의 축선방향에 있어서의 거리(ℓ)는 드릴지름의 0.3∼1.0배로 설정되어 있다. 거리(ℓ)를 드릴직경의 0.3배 이상으로 함에 의하여, 절삭부분으로 절삭유의 유로가 확보된다.(7) The distance (l) in the axial direction between the outer peripheral corner Q of the cutting edge 12 and the edge of the tip of the hedge 11b of the torsion groove is set to 0.3 to 1.0 times the drill diameter. By setting the distance l to 0.3 times or more of the drill diameter, the flow path of the cutting oil is ensured in the cutting portion.

단 거리(ℓ)가 드릴지름의 1.0배를 상회하면, 상기한 바와같이, 드릴몸체(10)의 히일(11b)쪽 부분이 확보되지 않게 되어 버린다.If the distance L exceeds 1.0 times the drill diameter, as described above, the portion of the drill body 10 will not be secured to the hail 11b side.

⑧ 드릴몸체(1)의 선단면에는, 제8도에 표시하는 바와같이 여유각(β₁)이 7°∼15°로서 또한, 평탄한 제1여유면(18)이 절삭날(12)에 따라서 형성됨과 아울러, 여유각(β₂)이 여유각(β₁)보다도 큰 15°∼25°인 범위로서 또한, 평탄한 제2여유면(19)이 상기한 제1여유면(18)에 따라서 형성되고, 더우기, 제1여유면(18)과 제2여유면(19)과의 교차하는 모서리(F)은 절삭날(12)과 평행으로서 또한, 축선(O)과 교차되어 있다.⑧ The clearance angle β ₁ has a clearance angle β ₁ of 7 ° to 15 ° on the tip end surface of the drill body 1, and the flat first clearance surface 18 is along the cutting edge 12. As shown in FIG. In addition, the clearance angle β ₂ is in a range of 15 ° to 25 ° larger than the clearance angle β ₁ , and a flat second clearance surface 19 is formed along the first clearance surface 18 described above. Moreover, the edge F which intersects the 1st free surface 18 and the 2nd free surface 19 is parallel to the cutting edge 12, and also intersects the axis O. As shown in FIG.

제2여유면(19)이 형성되어 있으므로서, 여유면과 가공구멍바닥과의 마찰마모(소위 두번째 당접)가 방지됨과 아울러 절삭유의 유로가 확보되어, 절삭유에 의한 절삭부의 윤활, 냉각효과를 높일수가 있다. 따라서, 중절삭을 실시하는 일이 많은 초경드릴에서는 매우 중요한 효과라고 할 수 있다.As the second free surface 19 is formed, frictional wear (so-called second contact) between the free surface and the bottom of the hole is prevented, and a flow path for cutting oil is secured, thereby improving the lubrication and cooling effect of the cutting portion by the cutting oil. There is. Therefore, heavy cutting is a very important effect in many carbide drills.

또, 제1, 제2여유면(18), (19)이 평탄하게 형성되어 있으므로서, 평면 연마가공에 의하여 제1, 제2여유면(18), (19)을 재연마 가능하여, 종래 실시되고 있는 소위 리이드연삭에 비하여 연삭면의 면조도를 향상시킬 수가 있다.In addition, since the first and second free surfaces 18 and 19 are formed flat, the first and second free surfaces 18 and 19 can be repolished by planar polishing. Compared with the so-called lead grinding performed, the surface roughness of a grinding surface can be improved.

또, 연삭가공이 용이해져서, 절삭날(12)등의 능선부분에 있어서의 미세한 연삭길손의 발생을 방지할 수 있으므로, 드릴의 수명을 연장함과 아울러, 초기칩핑등의 중대한 문제발생을 방지할 수가 있다.In addition, the grinding process can be facilitated to prevent the occurrence of minute grinding breaks in ridges such as the cutting edges 12, thereby extending the life of the drill and preventing serious problems such as initial chipping. There is a number.

다시, 제1여유면(18)의 여유각(β₁)이 7°이상으로 되어있기 때문에, 여유면마모를 유효하게 방지할 수가 있다.Again, since the clearance angle β ₁ of the first clearance surface 18 is 7 ° or more, the clearance surface wear can be effectively prevented.

이 효과는, 특히 고속절삭을 실사한 경우에 현저하게 발휘된다. 단, 이유각(β₁)DL 15°를 상회하면, 절연(12)의 웨지각(wedge angle)(P)이 작아져서, 절삭날(12)에 칩핑이나 결손이 발생되기 쉬어진다.This effect is remarkably exhibited especially when high speed cutting is carried out. However, if it exceeds the weaning angle (beta ₁ ) DL 15 degrees, the wedge angle P of the insulation 12 will become small, and chipping and a defect generate | occur | produce in the cutting edge 12 easily.

또한, 제2여유면(19)의 여유각(β₂)이 15°이상으로 되어있기 때문에, 절삭유를 절삭부에 공급하기 위한 유로가 충분히 확보되어, 절삭유에 의한 윤활, 냉각효과를 더욱 높힐수가 있다.In addition, since the clearance angle β ₂ of the second free surface 19 is 15 ° or more, a flow path for supplying the cutting oil to the cutting part is sufficiently secured, and the lubrication and cooling effect of the cutting oil can be further increased. have.

그러나, 날끝강성을 확보하기 위하여, 여유각(β₂)은 25°이하로 하는 것이 바람직스럽다. 그런데, 제1, 제2여유면(18), (19)의 교차되는 모서리(F)를 절삭날(12)과 평행하게 하여, 교차되는 모서리(F)를 축선(O)과 교차시킨 것은 다음의 이유에 의한다.However, in order to secure the blade tip rigidity, the clearance angle β ₂ is preferably 25 ° or less. By the way, the intersecting edges F of the first and second free surfaces 18 and 19 are parallel to the cutting edge 12, and the intersecting edges F intersect the axis O. By reason

즉, 교차되는 모서리(F)가 절삭날(12)에 대하여 소위 센터윗쪽방향으로 경사지면, 외주부분에 있어서 제1여유면(18)의 폭이 좁아져서, 외주부분에 있어서의 날끝강성이 저하되기 때문이다. 또, 교차부분(F)이 절삭날(12)에 대하여 센터 아랫쪽 방향으로 경사지면 제1여유면(18)이 폭이 넓어지는 결과, 제1여유면(18)에서의 두번째 당접이 발생하기 쉬워지기 때문이다. 다시, 교차되는 모서리(F)가 센터에 위치하게되면, 제9도에 표시하는 바와같이 제2여유면(19)경계에 치즐각( )이 큰 치즐(20)이 형성되어, 치즐(20)의 기계적강도가 저하된다.That is, when the intersecting edge F is inclined in the so-called center-up direction with respect to the cutting edge 12, the width of the first marginal surface 18 becomes narrow in the outer peripheral portion, and the blade tip rigidity in the outer peripheral portion decreases. Because it becomes. Moreover, when the intersection part F inclines with respect to the cutting edge 12 in the center downward direction, as a result, the 1st free surface 18 becomes wide, it is easy to produce the 2nd contact in the 1st free surface 18. For losing. Again, when the intersecting edge F is located at the center, as shown in FIG. 9, a chisel 20 having a large chisel angle 에 is formed on the boundary of the second free surface 19, and the chisel 20 is formed. The mechanical strength of is lowered.

따라서, 교차되는 모서리(F)는 축선(O)를 통과하도록 또는, 센터 아랫쪽에 위치하는 것이 바람작하지만, 교차부(F)가 축선(O)과 교차하는 형상이면 재연마에 있어서 제1, 제2여유면(18), (19)의 형상을 더욱 정확하게 재현할 수 있기 때문이다.Therefore, the intersecting edge F is preferably located to pass through the axis O or beneath the center. However, if the intersection F is shaped to intersect the axis O, the first and second parts in the re-polishing process may be used. This is because the shapes of the two free surfaces 18 and 19 can be more accurately reproduced.

⑨ 씨닝날(13a) 및 절삭날(12)에는, 제10도에 표시하는 바와같이, 호우닝(21)이 형성되어 있다. 또, 한쪽 호우닝(21)의 안쪽능선(21a)에 따라서 가상연장선을 그었을 경우 이가상연장선과, 다른쪽 호우닝(21)의 안쪽능선(21a)과의 떨어진거리(C)는 0.3mm로 되고, 호우닝(21) 끝부분(21b)끼리의 사이에 치즐(20)이 형성되어 있다. 호우닝(21)이 축선부에서 교차하면 절삭 가공시의 달라붙는 점이 두곳으로 되어, 드릴의 진동과 결손이 발생하기 숴워진다. 이 때문에, 호우닝(21) 끝부분(21b)끼리를 이간시킬 필요가 있다. 여기에서, 간격(C)를 0.3mm 이하로 한것은, 치즐폭(G)을 소정이하로하여 스러스트 하중을 경감하기 위해서이다.9) The honing 21 is formed in the thinning edge 13a and the cutting edge 12, as shown in FIG. In addition, when the virtual extension line is drawn along the inner ridge 21a of one honing 21, the distance C between the imaginary extension line and the inner ridge 21a of the other honing 21 is 0.3 mm. The chisel 20 is formed between the tips 21b of the honing 21. When the honing 21 intersects at the axis portion, there are two sticking points in the cutting process, and the vibration and deficiency of the drill are likely to occur. For this reason, it is necessary to separate the edge 21b of honing 21 from one another. Here, the distance C is set to 0.3 mm or less in order to reduce the thrust load by setting the chisel width G to a predetermined value or less.

또한, 호우닝(21) 끝부분(21b)끼리가 거의 접촉하도록 구성하여도 좋으나, 이런 경우에 있어서도, 약간의 치즐이 형성되도록 하지 않으면 안된다.Further, the tips 21b of the honing 21 may be configured to come into close contact with each other, but in this case, some chisels must be formed.

제11도는 제10도에 표시하는 호우닝형상의 변경예를 표시하는 것이며, 호우닝(21) 끝부분끼리는 서로 접촉되어 있으나, 호우닝(21)의 바깥쪽 능선(21c)은 축선(O) 근처에 있어서 원호형상을 이루고, 축선(O)에 있어서 교차하여 만나게 되어있다. 이것에 의하여, 축선(O)부에 있어서 극히 악간이나마 치즐이 형성되어, 달라붙는 것이 한점에서 이루어지게 되어있다. 또, 호우닝 형상은, 제12도에 표시하는 바와같이, 외주쪽에서 축선(O)쪽으로 나아감에 따라서 폭이 점차 좁아지도록 하여도 무방하다.FIG. 11 shows a modification of the honing shape shown in FIG. 10. The ends of the honing 21 are in contact with each other, but the outer ridge line 21c of the honing 21 is the axis O. FIG. It forms an arc shape in the vicinity and intersects on the axis O. As a result, extremely bad teeth or chisels are formed in the axis O portion, and the sticking is performed at one point. In addition, as shown in FIG. 12, a honing shape may become narrow gradually as it goes to the axis line O from the outer peripheral side.

이와같은 호우닝형상으로 하는 것에 의하여 절삭속도가 빠른 씨닝날(13a)의 외주쪽에 있어서의 칩핑발생을 방지할 수가 있다. 또한, 절삭날(12)이 직선형상이기 때문에, 호우닝(21) 형상의 분산이 적은 것은 물론이다.Such a honing shape can prevent chipping from occurring on the outer circumferential side of the thinning blade 13a having a high cutting speed. In addition, since the cutting edge 12 is linear, it is a matter of course that the dispersion of the shape of the honing 21 is small.

⑩ 치즐폭(G)은 0∼0.4mm로 되어 있다.The chisel width G is 0 to 0.4 mm.

치즐(20)은 피삭재를 밀어제치도록 작용하기 때문에, 치졸폭(G)이 넓으면 스러스트 하중이 증대함과 아울러, 치즐(20) 끝부분에서는 절삭속도가 빨라지기 때문에, 초경합금과 같은 취성재료에서는 결손이 발생하기 쉬워진다. 따라서, 치즐폭(G)은 0에 가까운편이 좋고, 0.4mm 이하로 하는 것에 의하여, 이러한 결점을 해소함과 아울러, 달라붙는 안정성을 향상시킬 수가 있다.Since the chisel 20 acts to push the workpiece, if the tooth width G is wider, the thrust load increases and the cutting speed is increased at the tip of the chisel 20. Therefore, in the brittle material such as cemented carbide, The defect becomes easy to occur. Therefore, the chisel width G should be close to zero, and by making it 0.4 mm or less, this defect can be eliminated and sticking stability can be improved.

⑪ 드릴몸체(10)에는 비틀림홈(11)에 따라서 나서형상을 이루는 기름구멍(22)이 형성되어 있다(제5(b)도참조). 이와같은 드릴에서는, 재연마를 실시하여도 기름구멍(22)의 위치가 변하지 않으며, 항상 일정한 조건으로서 절삭가공을 실시할 수 있는 것은 물론이거니와, 기름구멍(22)이 나선형상이기 때문에 드릴의 비틀림강성을 손상시키는 일이 적다. 이로인하여, 상기한 드릴에서는, 제1도에 표시하는 거리(W)를 드릴직경(D)의 45% 이상으로 하여 절삭저항을 감소한 것과 서로 작용하여, 보다 중절삭쪽에서의 사용이 가능해진다.In the drill body 10, an oil hole 22 is formed along the torsion groove 11 to form a shape (see also fifth (b)). In such a drill, even if the regrinding is performed, the position of the oil hole 22 does not change, and the cutting process can always be performed under a constant condition. Furthermore, since the oil hole 22 is spiral, the torsional rigidity of the drill Less damage. Thus, in the above-described drill, the distance W shown in FIG. 1 is set to 45% or more of the drill diameter D, and it interacts with the reduction in cutting resistance, thereby enabling use in the heavy cutting side.

⑫ 비틀림홈(11)과 외주랜드(10a)와의 교차부, 즉, 히일(11b)에는 비틀림홈(11)에 따르는 챔퍼(chamfer)면이 형성되어 있다. 이 챔퍼면은 폭이 0.5mm 정도로 되어있다. 또한, 챔퍼면대신에 곡률반경 0.5mm 정도인 둥근호우닝면을 형성하여도 된다. 이와같은 챔퍼면에 의하여, 그 부분의 칩에 의한 결손이나 균열발생을 방지할 수가 있다.A chamfer surface along the torsion groove 11 is formed in the intersection portion of the torsion groove 11 and the outer circumferential land 10a, that is, the hile 11b. This chamfered surface is about 0.5 mm wide. Instead of the chamfer surface, a round honing surface having a radius of curvature of about 0.5 mm may be formed. Such a chamfered surface can prevent the occurrence of defects and cracks caused by chips in the portion.

⑬ 드릴몸체(10) 표면에는 TiC, TiN, TiCN, Al₂O₃등이 코팅층이 설치되어 있다. 코팅층에 의하여, 드릴의 내열성 및 내마모성을 향상시킬 수 있음과 아울러, 상기한 바와같은 코팅층을 마찰계수가 작기 때문에, 칩과의 마찰저항을 경감할 수가 있어서, 절삭 토오크나 스터스트 하중을 감소시킬 수가 있다.⑬ The surface of the drill body 10 is provided with a coating layer of TiC, TiN, TiCN, Al ₂ O ₃ and the like. The coating layer can improve the heat resistance and abrasion resistance of the drill, and the coating layer as described above has a small coefficient of friction, so that the frictional resistance with the chip can be reduced, thereby reducing the cutting torque and the stust load. have.

이상 설명한 바와같이 본 발명인 드릴에서는, 절삭날의 외주코너에, 이 코어와 상기한 드릴몸체의 회전중심을 연결한 직선과 직교하는 회전중심을 연결한 직선과 직교하는 수직선을 그었을때에, 이 수직선에서 비틀림홈의 벽면까지의 거리최대치를 드릴직경의 45∼65%로 설정하고, 또한, 드릴몸체의 축선과 직교하는 단면에 있어서의 랜드폭에 대한 홈폭비를 0.9∼1.2로 하고, 다시, 센터두께를 구성하는 가상원주아 접촉하는 비틀림홈의 바닥부주변의 축선과 직교하는 단면에 있어서의 곡률반경(R)을, 드릴직경을 D로 했을때에 0.15D

R

0.2D로 설정한 것이므로, 칩을 강압축 하지 않고 무리없이 커얼링함에 의하여 스러스트 하중이나 절삭 토오크등을 경감할 수 있는 것은 물론이거니와, 칩의 막힘을 방지할 수 있고, 고속절삭이나, 중절삭에 있어서 칩핑의 발생을 미연에 방지할 수 있어서, 중절삭, 고속절삭에 사용가능하여 매우 유망하다. 더우기, 드릴몸체를 내마모성이 우수한 서멧에 의하여 구성할 수 있으므로, 드릴수명을 향상시킬 수가 있다.As described above, in the drill of the present invention, when the vertical line perpendicular to the straight line connecting the rotation center orthogonal to the straight line connecting the core and the center of rotation of the drill body is drawn to the outer corner of the cutting edge, this vertical line Set the maximum distance from the torsion groove wall to 45 to 65% of the drill diameter, and set the groove width to land width in the cross section orthogonal to the axis of the drill body to 0.9 to 1.2 0.15D when the radius of curvature R in the cross section orthogonal to the axis around the bottom of the torsion groove contacting the virtual circumference constituting the thickness is D

R

Since it is set to 0.2D, the thrust load or cutting torque can be reduced by unduly curling the chip without forcibly compressing the chip, and the blockage of the chip can be prevented. In this way, the occurrence of chipping can be prevented in advance, so that it can be used for heavy cutting and high speed cutting, which is very promising. Furthermore, since the drill body can be formed by a cermet having excellent wear resistance, the drill life can be improved.

Claims

축선주위로 회전하게 되는 초경합금 또는 서멧제인 드릴몸체(10)의 외주에 비틀림홈(11)을 형성함과 아울러, 이 비틀림홈(11)의 회전방향을 향하는 벽면의 선단자유단에 절삭날(12)을 형성하고, 상기한 드릴몸체(10)의 센터두께(T)를 드릴지름(D)의 20%∼35%, 홈폭비(A/B)를 0.5∼0.9로 하고, 또한 드릴의 축선방향의 선단부에 있어서의 비틀림홈(11)의 형상을 상기한 절삭날(12)의 외주코너(Q)에, 이 코노(Q)와 상기한 축선과를 연결한 직선(N)과 직교하는 수직선(L)을 그었을 때에, 이 수직선(L)에 대하여 오목한 형상으로 한 트위스트 드릴에 있어서, 상기한 수직선(L)에서 비틀림홈(11)의 벽면까지 거리의 최대값(W)을 드릴지름(D)의 45%∼65%로 설정한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The torsion groove 11 is formed on the outer circumference of the cemented carbide or cermet drill body 10 which rotates around the axis, and the cutting edge 12 is provided at the free end of the wall face in the direction of rotation of the torsion groove 11. ), The center thickness T of the drill body 10 is 20% to 35% of the drill diameter D, the groove width ratio A / B is 0.5 to 0.9, and the drill axis direction The vertical line orthogonal to the outer periphery corner Q of the cutting edge 12 of the shape of the torsion groove 11 at the distal end of the cutting edge 12 orthogonally to the straight line N connecting the cone Q and the above-described axis line ( When drawing L), in the twist drill concave with respect to the vertical line L, the maximum diameter W of the distance from the vertical line L to the wall surface of the torsion groove 11 is drilled diameter D. Twist drill set to 45% to 65%.

제1항에 있어서, 씨닝(13)에 의하여 센터두께(T)부분에 축선부분으로 부터 외주방향으로 뻗는 씨닝날(13a)을 형성하고, 이 씨닝날(13a)과 전기한 절삭날(12)과의 축선방향의 선단부에 있어서의 형상을 직선형상으로 한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The cutting edge (12) according to claim 1, wherein the thinning edge (13) forms a thinning edge (13a) extending in the circumferential direction from the axis portion in the center thickness (T) portion by the thinning (13). The twist drill which made the shape in the front-end | tip part of the axial direction with the straight line shape.

제2항에 있어서, 전기한 씨닝날(13a)과 절삭날(12)과의 교차부분의 축선방향의 선단부에 있어서의 형상을 원호형상으로 한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The twist drill according to claim 2, wherein the shape of the tip portion in the axial direction at the intersection of the thinning edge (13a) and the cutting edge (12) described above is an arc shape.

초경합금 또는 서멧제인 드릴몸체(10)의 외주에 비틀림홈(11)을 형성함과 아울러, 이 비틀림홈(11)의 회전방향을 향하는 벽면의 선단자유단에 절삭날(12)을 형성하고, 씨닝(13)에 의하영 드릴몸체(10)의 센터두께(T)부분에 축선부분으로부터 외주방향으로 뻗는 씨닝날(13a)을 형성한 트위스트 드릴에 있어서, 상기한 절삭날(12) 및 씨닝날(13a)의 축선방향의 선단부에 있어서의 형상을 직선형상으로 함과 아울러, 씨닝날(13a)과 절삭날(12)과의 교차부분의 축선방향의 선단부에 있어서의 형상을 원호형상으로 한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The torsion groove 11 is formed on the outer periphery of the drill body 10 made of cemented carbide or cermet, and the cutting edge 12 is formed on the free end of the wall face in the direction of rotation of the torsion groove 11, and thinning. The twist drill in which the thinning edge 13a which extends in the circumferential direction from an axial part is formed in the center thickness T part of the drilled body 10 by the lower side, The cutting edge 12 and the thinning edge ( The shape at the tip of the axial direction of 13a) is linear, and the shape at the tip of the axial direction of the intersection of the thinning edge 13a and the cutting edge 12 is an arc. Twist drill.

제3항에 있어서, 전기한 씨닝날(13a)과 절삭날(12)과의 교차부분의 곡률반경(r)을, 드릴지름(D)의 0.05배∼0.15배로 한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The twist drill according to claim 3, wherein the radius of curvature r at the intersection of the thinning edge 13a and the cutting edge 12 is 0.05 to 0.15 times the drill diameter D.

제1항 내지 제3항중 어느 한 항에 있어서, 전기한 절삭날(12)의 외주코너(Q)에 있어서의 반경방향의 경사각(δ)을 -10°∼-20°로 한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The radial inclination angle δ in the outer peripheral corner Q of the cutting edge 12 described above is set to -10 ° to -20 °. Twist drill.

제1항 내지 제3항중 어느 한 항에 있어서, 전기한 씨닝날(13a)과 절삭날(12)과의 축선방향의 선단부에 있어서의 연장선끼리의 교점을 P로 했을 때에, 축선(O)으로부터 교점(P)까지의 길이(L₁)와 교점(P)으로부터 상기한 절삭날(12)의 외주코너(Q)까지의 길이(L₂)와의 비(L₁/L₂)를 0.4∼0.7 : 1로 설정한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The axis O according to any one of claims 1 to 3, wherein when the intersection point of the extension lines at the distal end portion of the thinning edge 13a and the cutting edge 12 in the axial direction is set to P, intersection point (P) 0.4~0.7 the length (L ₁₎ and the intersection (P) ratio (L ₁ / L ₂₎ with a length (L ₂₎ to the outer corner (Q) of the one cutting edge 12 from the up : A twist drill set to one.

제1항 내지 제3항중 어느 한 항에 있어서, 축선(O)으로부터 절삭날(12)의 외주코너(Q)로 뻗은 직선(N)에 대하여 전기한 씨닝날(13a)이 이루는 축선방향의 선단부에 있어서의 각도(α)를 20°∼40°로 설정한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The axially distal end portion of the thinning edge 13a according to any one of claims 1 to 3, wherein the thinning edge 13a is formed with respect to the straight line N extending from the axis O to the outer peripheral corner Q of the cutting edge 12. The twist α is set to an angle α of 20 ° to 40 °.

제1항 내지 제3항중 어느 한 항에 있어서, 전기한 드릴몸체(10)의 선단면에, 여유각(β₁)이 7°∼15°이고 또한 평탄한 제1여유면(18)을 절삭날(12)을 따라서 형성하고, 여유각(β₂)이 제1여유면(18)의 여유각(β₁)보다도 큰 15°∼25°의 범위이고 또한 평탄한 제2여유면(19)을 상기한 제1여유면(18)을 따라서 형성하고, 또 제1여유면(18)과 제2여유면(19)과의 교차모서리(F)을 절삭날(12)과 평행하게 하고 또한 축선(O)과 교차시킨 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The cutting edge according to any one of claims 1 to 3, wherein the first clearance surface 18 having a clearance angle β ₁ of 7 ° to 15 ° and a flat edge on the tip end surface of the drill body 10 described above. The second clearance surface 19 formed along (12) and having a clearance angle β _{2 of} 15 ° to 25 ° greater than the clearance angle β ₁ of the first clearance surface 18 and flat It forms along the 1st free surface 18, and makes the intersection edge F of the 1st free surface 18 and the 2nd free surface 19 parallel to the cutting edge 12, and also makes the axis | shaft O ) And twist drill.

제1항 내지 제3항중 어느 한 항에 있어서, 전기한 절삭날(12) 및 씨닝날(13a)에 호닝을 형성하고, 축선근처에 있어서의 한쪽의 호닝(21) 안쪽능선(21a)의 가상연장선을 그었을 경우, 이 가상연장선과 다른 족 호닝(21)의 안쪽능선(21a)과의 떨어진 거리(C)를 0∼0.3mm로 하고, 또한 호닝(21)의 끝부분끼리의 사이에 치즐(20)을 형성한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The honing is formed in the cutting edge 12 and the thinning edge 13a which were mentioned above, and the virtualization of the inner side ridge 21a of one honing 21 near an axial line is carried out. When the extension line is drawn, the distance C between the virtual extension line and the inner ridge line 21a of the other foot honing 21 is 0 to 0.3 mm, and the chisel (between the ends of the honing 21) is formed. 20) Twist drill, characterized in that formed.

제11항에 있어서, 전기한 치즐(20)의 치즐폭(G)을 0∼0.4mm로 한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The twist drill according to claim 11, wherein the chisel width (G) of said chisel (20) is set to 0 to 0.4 mm.

제1항 내지 제3항중 어느 한 항에 있어서, 전기한 씨닝날(13a)의 축방향의 경사각(θ)을 0°∼5°로 설정한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The twist drill according to any one of claims 1 to 3, wherein the angle of inclination (θ) in the axial direction of the thinning blade (13a) described above is set to 0 ° to 5 °.

제1항 내지 제3항중 어느 한 항에 있어서, 전기한 씨닝(13)에 의해 구성된 선단연마면(15)과 씨닝날(13a)을 따르는 경사면(16)과의 이루는 각도(λ)를 95°∼115°로 한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The angle? Of the tip polishing surface 15 formed by the thinning 13 described above and the inclined surface 16 along the thinning edge 13a is 95 °. Twist drill characterized by setting it to -115 degrees.

제1항 내지 제3항중 어느 한 항에 있어서, 전기한 씨닝(13)에 의해 구성된 선단연마면(15)과 씨닝날(13a)을 따르는 경사면(16)과의 골선(17)이 축선(O)과 교차하여 이루는 각도(ø)를 30°∼40°로 한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The bone line 17 according to any one of claims 1 to 3, wherein the goal line 17 between the tip polishing surface 15 constituted by the thinning 13 described above and the inclined surface 16 along the thinning edge 13a is the axis O. Twist drill, characterized in that the angle (ø) formed to intersect with) is 30 ° to 40 °.

제1항 내지 제3항중 어느 한 항에 있어서, 전기한 절삭날(12) 외주코너(Q)와 비틀림홈(11)의 히일(11b) 선단가장자리와의 축선방향에 있어서의 거리(ℓ)를 드릴지름(D)의 0.3∼1.0배로 한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The distance (l) according to any one of claims 1 to 3, wherein the distance l in the axial direction of the cutting edge 12 outer peripheral corner Q and the edge 11 of the toe edge of the torsion groove 11 is determined. A twist drill comprising 0.3 to 1.0 times the drill diameter (D).

제1항 내지 제3항중 어느 한 항에 있어서, 전기한 드릴몸체(10)에 비틀림홈(11)을 따라서 나선형상을 이루는 기름구멍(22)을 설치한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The twist drill according to any one of claims 1 to 3, wherein an oil hole (22) spirally formed along the torsion groove (11) is provided in the drill body (10).

제1항 내지 제3항중 어느 한 항에 있어서, 전기한 비틀림홈(11)의 벽면과 드릴몸체(10)의 외주랜드(10a)와의 교차부분에 비틀림홈(11)을 따르는 챔퍼면 또는 둥근호닝면을 형성한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The chamfer surface or round honing according to any one of claims 1 to 3, wherein the chamfer surface along the torsion groove (11) is formed at the intersection of the wall surface of the torsion groove (11) and the outer circumferential land (10a) of the drill body (10). The twist drill which formed the surface.

제1항 내지 제3항중 어느 한 항에 있어서, 전기한 드릴몸체(10)의 표면에 TiC, TiN, EiCN등의 코팅층을 설치한 것을 특징으로 하는 트위스트 드릴.The twist drill according to any one of claims 1 to 3, wherein a coating layer of TiC, TiN, EiCN, or the like is provided on the surface of the drill body (10).