KR890001965B1 - Temperature moderation with water of oxygen enriched sulfur plant - Google Patents

Abstract

H2S gas stream (60-100 mol% esp. 80-100 mol.%) is partially burnt with concd. 0 (32-100 esp. 40-75 mol.%) in the Claus furnace. Combustion outflow is cooled by condensn.-sepn. of S at the 1st condensing area, and the other remaining outflow stream is reheated at the claus-contact-reacting-zone. In the above, temp. of furnace is controlled with water stream (below 2.4mol esp. 1.68 mol to 1 mol of concd. 0) at 2400-2800 deg.F (1315-1538 deg.C).

Description

물에 의한 온도조절을 통해 황화수소 개스스트림으로부터 황을 회수하는 공정Process of recovering sulfur from hydrogen sulfide gas stream through temperature control by water

본 도면은 크라우스 공법의 산소농축도와 물주입을 나타내는 흐름도로서 RF는 반응노, BFW는 보일러 유입수, WHB는 폐열보일러, TGCU는 찌기개스 세척유니트를 나타낸다.This figure is a flow chart showing the oxygen concentration and water injection of the Krause method, RF is a reaction furnace, BFW is a boiler influent, WHB is a waste heat boiler, and TGCU is a steam gas washing unit.

본 발명은 황화수소를 함유하는 개스스트림에서 황을 회수하는 것에 관한 것이다. 특히 본 발명은 산소농축개스를 사용하는 크라우스(CLAUS) 황 공법에서 황화수소의 용량을 증가시킬 수 있는 온도 조절의 개선된 모드에 관한 것이다.The present invention relates to the recovery of sulfur in a gas stream containing hydrogen sulfide. In particular, the present invention relates to an improved mode of temperature control which can increase the capacity of hydrogen sulfide in the CLAUS sulfur process using oxygen enriched gas.

황화수소함유 개스스트림에서 황을 회수하는 것은 1977년 Gas Conditioning conference Report에서 발간한 B.Gene Goar에 의한 "크라우스공법을 사용한 황회수 방법"이라는 논문에 공지되어 있다.Recovery of sulfur from hydrogen sulphide-containing gas streams is known in a paper entitled "Sulfur Recovery Using the Krause Method" by B. Gene Goar, published in the 1977 Gas Conditioning conference Report.

크라우스 황 공법에서 처리된 황화수소의 용량을 증가시키기 위해 공정중에 산소 농축개스를 사용하는 것은 1981년 Gas Conditioning conference report에서 발간한 M.R.Gray 및 W.Y.Svrcek에 의한 "클라우스 황 공정에서의 산소 사용"이라는 논문에 공지되어 있다.The use of oxygen enrichment gas during the process to increase the capacity of hydrogen sulphide treated in the Kraus sulfur process is described in the paper entitled "Use of Oxygen in the Klaus Sulfur Process" by MRGray and WYSvrcek, published in the 1981 Gas Conditioning conference report. Known.

상기 논문에 액체 황 생성물로의 촉매적 전환을 위해 이산화황으로 연소되는 황화수소의 양을 증가시키기 위해 크라우스 황 공법에서 반응 노(爐)의 버너에 있는 공기원료에 산소가 첨가될 수 있다는 것을 기술하고 있다. 산소농축도로 얻어질 수 있는 최대용량증가는 공법을 통한 압력강하, 반응기의 공간속도, 반응노의 온도, 여러가지 접촉대역, 특히 클라우스 플랜트의 노에서 사용된 내화성 물질등에 의해 결정된다.The paper describes that oxygen can be added to the air source in the burner of the reaction furnace in the Kraus sulfur process to increase the amount of hydrogen sulfide burned with sulfur dioxide for the catalytic conversion to liquid sulfur products. . The maximum capacity increase that can be achieved with oxygen concentration is determined by the pressure drop through the process, the space velocity of the reactor, the temperature of the reaction furnace, the various contact zones, and especially the refractory materials used in the furnace of the Klaus plant.

1983년 유니온 카바이드의 린데에 의해 공고된 "크라우스 공법 산소농축도"에 있어서, 산소농축도의 한계는 노 또는 크라우스 공법에 폐열보일러에서의 온도 한계때문에 일어나는 농축 황화수소 스트림을 위해 존재한다.In the "Claus Process Oxygen Concentration" published by Linde of Union Carbide in 1983, a limit of oxygen concentration exists in the furnace or Kraus process for concentrated hydrogen sulfide streams that occur due to temperature limitations in waste heat boilers.

미합중국 특허 3,822,341호는 산소농축도를 사용하는 클라우스 공법에 관해 기술하고 있다. 산소의 한가지 원은 용기(92)중의 사이드스트림에서 잔여의 SO₂를 제거하기 위해 초기에 사용되는데 이것은 라인(96)의 산소스트림이 폐열보일러(8)의 연소대역으로 향하는 라인(12)의 산소와 합쳐지기 위해 임의적으로 재순환되기전에 행한다. 상기 스트림의 산소 성분은 발열반응에서 완전히 소비되기때문에 이 스트림은 반응노의 불꽃온도를 위한 조절매체로서 사용될 수 없다.U.S. Patent 3,822,341 describes a Klaus process using oxygen concentration. One source of oxygen is initially used to remove residual SO ₂ in the sidestream in vessel 92, which is the oxygen in line 12 where the oxygen stream in line 96 is directed to the combustion zone of waste heat boiler 8. Before being recycled arbitrarily to merge with. Since the oxygen component of the stream is completely consumed in the exothermic reaction, this stream cannot be used as a control medium for the flame temperature of the reaction furnace.

상기의 고어 논문에서 기술된 것처럼, 크라우스 황 공법은 폐열보일러와 붙어있는 단열 반응노를 가지고 있다. 산소농축과정에서 과열온도 문제는 단열반응노에서 일어난다. 미합중국 특허 제 3,822,341호는 이 문제에 대한 언급이 없다.As described in the Gore paper above, the Kraus sulfur process has an adiabatic reaction furnace attached to a waste heat boiler. The superheat temperature problem in the oxygen concentration process occurs in the adiabatic furnace. US Patent No. 3,822,341 does not mention this problem.

미합중국 특허 제 4,153,674호는 크라우스공법과 찌기개스세척 공법에 관해 명시하고 있으며 라인(20)내의 개스스트림은 찌기개스 시스템으로부터 제거되며 크라우스공법(7)의 앞끝으로 되돌아가서나 재순환된다. 본 특허는 재순환스트림에 의한 산소농축도 또는 불꽃 온도조절을 고려하지 않았다. 또한 찌기기체는 반응하여 모든 황을 황화수소로 전환시킨후 이것을 흡수 제거하여 크라우스 공법으로 되돌아오게 한다.U.S. Patent No. 4,153,674 describes the Krauss process and the steaming gas washing process and the gasstream in line 20 is removed from the steaming system and returned to or recycled to the front of the Kraus process (7). This patent does not consider oxygen concentration or flame temperature control by the recycle stream. The residue also reacts to convert all the sulfur into hydrogen sulfide and then absorbs and removes it back to the Kraus process.

미합중국 특허 제4,279,882호는 황회수 공정에 관해 기술하고 있는데 이것은 재래의 크라우스 공법처럼 연소반응노보다는 일련의 촉매반응상만을 이용하고 있다 재순환 스트림을 조절하는 온도는 상기 특허에 기술되어 있으며 여기서 스트림(26)은 접촉(接觸) 반응대역에서 온도를 조절하기 위해 원료로 되돌아간다. 이 공정은 희석된 황화수소원료개스를 적용시키는데만 유리할 뿐이다. 이것은 또한 고온에서 작동하는 재순환 송풍기를 필요로 한다.US Pat. No. 4,279,882 describes a sulfur recovery process, which uses only a series of catalytic reactions rather than combustion furnaces as in the conventional Kraus process. The temperature at which the recycle stream is regulated is described in this patent, where stream (26) ) Is returned to the raw material to control the temperature in the contact reaction zone. This process is only advantageous for applying dilute hydrogen sulfide raw gas. This also requires a recycle blower that operates at high temperatures.

본 발명은 불꽃온도제한에 의한 종전기술에서 고려되었던 문제를 벗어나 산소농축도에 의해 크라우스공법의 생산량을 증가시킴으로서 종전기술의 단점을 극복하였다. 이러한 것은 불꽃온도를 조절하기 위해 크라우스 공법의 반응노 속으로 물을 주입시킴으로서 얻어진다.The present invention overcomes the disadvantages of the prior art by increasing the output of the Kraus method by the oxygen concentration, deviating from the problems considered in the prior art by the flame temperature limitation. This is achieved by injecting water into the reaction furnace of the Krause process to control the flame temperature.

물 주입은 압력강하의 증가를 조절하는데 이 압력강하는 공정의 특별 하부스트림 부위로부터 불활성 개스들을 재순환시킴으로서 일어나는 것이다. 물 주입은 또한 재순환 송풍기를 필요로 하지 않는다.Water injection controls the increase in pressure drop that occurs by recycling the inert gases from a particular downstream portion of the process. Water injection also does not require a recycle blower.

본 발명은 황화수소가 농축된 원료 개스스트림으로부터 황을 회수하는 공정에 관한 것이며 개스스트림은 크라우스 반응노의 산소농축 개스에 의해 부분적으로 연소되며 연소유출물은 제1응축대에서 황의 부수적 응축분리에 의해 냉각되고, 남아있는 유출 스트림은 접촉 크라우스 반응대역에서의 재가열, 전환단계와 부수응축대역에서 황의 부수응축분리의 냉각단계중 적어도 한 단계를 통과하는데 있어서, 반응노 대역의 온도를 조절하기 위해 반응노대역으로 물을 유입시키는데 개선점이 있다.The present invention relates to a process for recovering sulfur from a raw gas stream enriched with hydrogen sulphide, where the gas stream is partially combusted by oxygen enriched gas in a Kraus reactor and the combustion effluent is concomitantly separated by sulfur condensation at the first condensate. The cooled, remaining effluent stream passes through at least one of the reheating, conversion, and cooling steps of the subcondensation separation of sulfur in the subcondensation zone in the contact Kraus reaction zone, to control the temperature of the reaction furnace zone. There is an improvement in introducing water into the zone.

일반적으로 공정은 재가열, 전환, 제1응축대역에 연속된 냉각분리의 3단계를 사용한다.In general, the process uses three stages: reheating, conversion, and subsequent cooling separation in the first condensation zone.

공정은 황화물이 60-100몰%인 스트림을 포함하는 황화수소에 적절한다. 바람직하게는 원료개스의 황하수소는 함량이 80-100몰%이다.The process is suitable for hydrogen sulfide comprising a stream with sulfides of 60-100 mol%. Preferably, the content of hydrogen sulfide in the raw gas is 80-100 mol%.

반응노의 산소농축도는 32-100몰%이며, 바람직하게는 40-75몰%이다.The oxygen concentration of the reaction furnace is 32-100 mol%, preferably 40-75 mol%.

물 주입 유속은 반응 노의 버너에 공급되는 농축산소 1몰당 물 2.4몰 이하의 범위이다. 바람직한 물의 유속은 농축산도 1몰당 물 1.68몰 이하의 범위이다.The water injection flow rate is in the range of up to 2.4 moles of water per mole of concentrated oxygen supplied to the burners of the reaction furnace. Preferred water flow rates are in the range of up to 1.68 moles of water per mole of concentrated acidity.

반응노대역의 온도는 2400-2800°F(1315-1538℃)의 범위에서 유지된다.The temperature of the reaction zone is maintained at 2400-2800 ° F. (1315-1538 ° C.).

본 발명은 크라우스반응에 의해 황화수소가 농축된 원료개스 스트림에서 황을 회수하는 시스템에 관한 것으로서 이 시스템은 농축산소개스를 사용하여 원료 개스스트림을 부분연소하기 위한 반응노와, 연소유출물으로부터 황을 냉각응축하기 위한 제1의 응축기와, 상기 유출물로부터 황을 재보온, 반응, 회수하기 위한 재가열 장치, 촉매적 크라우스 반응기, 부수적 응축기를 포함하는 최소한 하나의 트레인을 포함하는데 있어서, 상기노의 온도를 감소시키기 위해 크라우스 공법시스템의 반응노에 물을 주입하는 장치를 지니는 것을 개선점으로 한다.The present invention relates to a system for recovering sulfur from a raw gas stream enriched with hydrogen sulfide by a Kraus reaction, wherein the system cools sulfur from a combustion furnace and a combustion effluent for partial combustion of a raw gas stream using concentrated acid introduction gas. The furnace comprises a first condenser for condensation and at least one train comprising a reheater for reheating, reacting, and recovering sulfur from the effluent, a catalytic kraus reactor, and a secondary condenser. An improvement is to have a device for injecting water into the reaction furnace of the Kraus process system to reduce it.

바람직하게 반응노로의 물주입장치는 물을 반응노의 산소입구로 분산시키는 도관을 포함하고 있다. 분산은 물을 산소스트림으로 원자화시킴으로서 수행되어야만 한다.Preferably the water injection device to the reaction furnace comprises a conduit for dispersing water to the oxygen inlet of the reaction furnace. Dispersion must be carried out by atomizing water into an oxygen stream.

크라우스 황 회수 시스템은 천연가스정제와 아민감미료부터의 석유 정제에서 산출되는 산개스스트림으로부터 황을 회수하기 위해 널리 사용된다. 정제시에 황화수소는 천연오일상테이며 탄화수소 탈황화단위 어프개스(offgas)와 유체화된 촉매성 크래커유니트 어프개스에 포함되어 있다.The Kraus sulfur recovery system is widely used to recover sulfur from acid gas streams produced from petroleum refining from natural gas refineries and amine sweeteners. Hydrogen sulfide in the refining process is a natural oil phase and is contained in the catalytic cracker unit affgas fluidized with hydrocarbon desulphurization offgas.

때때로 아민유니트로부터 산출되는 개스스트림은 황화수소에 농축되어 있으며 특히 석유정제에 있어서 이것은 80-90몰%의 황화수소를 포함한다. 또한 많은 정제에 있어서, 크라우스 공법 유니트는 황화합물을 비교적 많이 포함하는 무거운 천연오일의 공정때문에 충분히 부하되어 있거나 충분히 부하된다(용량한계).Sometimes the gas stream from the amine unit is concentrated in hydrogen sulphide, especially in petroleum refining, which contains 80-90 mole percent hydrogen sulphide. Also in many refinements, the Kraus process unit is sufficiently loaded or fully loaded (capacity limit) due to the processing of heavy natural oils containing relatively high sulfur compounds.

정제할 수 있는 탄화수소의 천연오일의 잔여분이 줄어듬에 따라 보다적은 산오일잔여분은 높은 황함량을 갖게된다.As the residuals of the natural oils of the hydrocarbons that can be refined are reduced, the less acidic oil residues have a higher sulfur content.

원료를 포함하는 높은함량의 황을 정제하는 경향은 미래에서는 더 늘어날 것이다. 따라서 크라우스공법의 물질의 온도한계를 유지하면서 황을 생성하기 위한 크라우스공법의 용량이 증가될 수 있는 방법이 필요하다.The tendency to purify high sulfur content, including raw materials, will increase in the future. Therefore, there is a need for a method that can increase the capacity of the Kraus process for producing sulfur while maintaining the temperature limits of the Kraus process material.

크라우스 황회수유니트 주입속도가 증가함에 따라 여러가지 문제가 발생한다. 증가된 흐름에서 크라우스 공법의 찌기개스세척 유니트를 통한 압력감하가 증가하게 되고 역압력의 증가는 황화수소와 공기 원료 유입 압력을 필요로 하는데 이 유입압력은 황화수소를 공급하는 장치와 원료공기를 공급하는 공기송풍기에서 얻어질 수 있는 것이 아니다. 증가된 흐름 역시 반응노와 촉매반응단계에서의 공간 속도를 증가시킨다. 이러한 공간속도의 증가는 황으로의 전환을 감소시키며 찌기개스 세척유니트로의 방출을 증가시킨다.Various problems occur as the klaus sulfur recovery unit injection speed increases. In the increased flow, the pressure drop through the Kraus process steaming unit is increased and the increase in back pressure requires hydrogen sulfide and air feed inlet pressure, which is the supply of hydrogen sulfide and air supplying the feed air. It is not something that can be obtained from the blower. The increased flow also increases the space velocity in the reaction furnace and catalysis step. This increase in space velocity reduces the conversion to sulfur and increases the release to the steaming washing unit.

찌기개스세척유니트의 증가된 흐름은 그것의 압력강하를 증가시키고 총시스템에서 허용할 수 없는 황방출을 부여하기 위해 찌기개스 황회수율을 감소시킨다. 증가된 역압력을 유해하고, 독성있는 황화수소를 대역으로 유리시키는 액체 황 드레인실을 브로잉시킴에도 불구하고 크라우스공법상에 존재한다.The increased flow of the steam gas washing unit reduces its steam gas yield to increase its pressure drop and impart unacceptable sulfur emissions in the total system. The increased back pressure is present in the Kraus process despite blowing a liquid sulfur drain chamber that liberates harmful, toxic hydrogen sulfide into the zone.

황화수소와 공기유입과 고압황드레인실을 위한 부스터 송풍기는 보다 높은 용량에 있어 증가를 가져올 수 있는 반면, 감소된 황 전환과 증가된 황방출은 문제를 일으킨다.Booster blowers for hydrogen sulfide and air inlet and high pressure sulfur drain chambers can lead to an increase in higher capacity, while reduced sulfur conversion and increased sulfur emissions cause problems.

크라우스 공법의 용량을 증가시키기 위해 사용하는 방법은 공법의 반응노로의 공기흐름을 농축시키기 위해 공기성분인 21몰%의 산소로부터 70-90몰%이하의 산소, 또는 그 이상, 예를들면 100%산소(공기가 크라우스공법에 유입되지 않을때)양을 사용한다. 공기스트림의 산소 함량 증가는 효과적으로 크라우스공법을 통과하는 기체의 질소함량을 감소시키고 활성이 없는 개스흐름을 감소시켜 즉,장치를 통해 통과하여야만하는 질소를 감소시켜 황에 대한 방출용량을 증가시킨다. 일반적으로, 80-90몰%의 황화수소를 적당한 농도의 탄화수소로 취급하는 크라우스 공법은 공기를 산소로 농축시킴으로서 10-15%까지 증가하게 된다. 산소의 더 많은 양의 첨가는 과열되는 반응노에서 내화벽들과 내화물질의 불꽃온도에 한계를 일으킨다.The method used to increase the capacity of the Kraus process is 70-90 mol% or less, or 100% oxygen, from 21 mol% oxygen, which is an air component, to concentrate the air flow to the reaction furnace of the process. Use the amount of oxygen (when air does not enter the Kraus process). Increasing the oxygen content of the air stream effectively reduces the nitrogen content of the gas passing through the Kraus process and reduces the inert gas flow, ie reduces the nitrogen that must pass through the device, thereby increasing the release capacity for sulfur. In general, the Kraus process, which treats 80-90 mole percent hydrogen sulphide as a suitable concentration of hydrocarbons, increases by 10-15% by concentrating the air with oxygen. The addition of higher amounts of oxygen places limits on the refractory walls and the flame temperature of the refractory material in the superheated reaction furnace.

만일 산성개스스트림이 90몰%의 황화수소를 포함하고 크라우스 공법은 황화소수소의 단지1/3(전체화학양론적 공기요구치의 1/3)의 연소만을 수행하고 버너는 공기(21몰%의산소)를 수용한다면 계산된 이론적 단열불꽃온도는 2400°F(1315℃)여야한다. 만일 공기 스트림이 40몰%의 산소를 농축되면 계산된 단열이론적 불꽃온도는 3150°F(1730℃)까지 증가해야한다. 또한 공기스트림이 70몰%의 산소로 농축되어 있으면 계산된 이론적 단열불꽃온도는 3750°F(2065℃)까지 증가해야 한다.If the acid gas stream contains 90 mole percent hydrogen sulfide, the Krause process only burns 1/3 of the hydrogen sulphide (1/3 of the total stoichiometric air requirement) and the burner is air (21 mole percent oxygen). If accepted, the calculated theoretical adiabatic flame temperature should be 2400 ° F (1315 ° C). If the air stream concentrates 40 mole percent oxygen, the calculated adiabatic flame temperature should increase to 3150 ° F (1730 ° C). Also, if the air stream is concentrated to 70 mole percent oxygen, the calculated theoretical adiabatic flame temperature should increase to 3750 ° F (2065 ° C).

그러나 크라우스 공법 반응노에 설치된 가장 좋은 품질의 내화벽돌과 내화물질은 알루미나 함량이 85-90중량% 또는 그 이상이면 2700-2800°F(1480-1540℃)의 최대연속적 조작온도에만 적합하다. 따라서, 상기의 계산으로부터 단지 제한된 산소농축도, 즉 공기스트림의 30-32몰%의산소가 사용될 수 있으며 최대 2800°F(1538℃)이하의 온도를 유지해야 한다.However, the best quality refractory bricks and refractory materials installed in the Kraus process reactor are only suitable for maximum continuous operating temperatures of 2700-2800 ° F (1480-1540 ° C) with alumina content of 85-90% by weight or more. Thus, only limited oxygen concentrations from the above calculations, ie, 30-32 mole percent oxygen of the air stream, can be used and must be maintained at temperatures up to 2800 ° F (1538 ° C).

21-32몰%로 공기흐름중 산소함량이 증가할때 질소주입의 소폭감소는 크라우스 공법 용량의 소폭증가, 약 12-15% 용량증가를 감지할 수 있다.When the oxygen content in the air stream increases to 21-32 mole percent, a slight decrease in the nitrogen injection can detect a slight increase in the Kraus process dose, an increase of about 12-15%.

본 발명은 32몰%이상의 산소농축도의 증가를 허용하여 물을 반응노에 주입시켜 산소농축불꽃온도를 조절함으로써 크라우스 황회수 유니트의 용량을 증가시킨다. 실제로 물의 주입속도는 반응용광로 온도를 2400-2800°F(1315-1538℃)의 범위로 조절하기 위한 희석과 냉각을 부여하기 위해 고정된다.The present invention allows an increase in oxygen concentration of more than 32 mole percent to increase the capacity of the Krause yellow recovery unit by adjusting the oxygen concentration flame temperature by injecting water into the reaction furnace. In practice, the rate of water injection is fixed to give dilution and cooling to control the reaction furnace temperature in the range of 2400-2800 ° F (1315-1538 ° C).

이러한 기술로 황화수소원료와 황회수용량은 농축된 90몰%의 황화수소산개스 원료가 취급될 때는 공기스트림은 70몰%로 농축시킴으로서 50-100%까지 증가한다.With this technique, hydrogen sulfide raw materials and sulfur recovery capacity are increased to 50-100% by concentrating the air stream to 70 mol% when the concentrated 90 mol% hydrogen sulfide gas feed is handled.

원자화된 또는 잘 분산되는 조건하에서 액체 물 스트림을 반응노 또는 바람직하게는 산소입구를 통해 반응노에 주입함에 따라 상당한 방출증가의 효과를 얻기위해 필요한 산소의 공농축과 관계된 불꽃온도는 비교적 차거우며 활성이 없는 주입된 물에 의해 조절된다.Under the atomized or well dispersed conditions, the flame temperature associated with the co-concentration of oxygen required to achieve significant emission increase effects by injecting a liquid water stream into the reaction furnace or preferably via an oxygen inlet is relatively cold and active. This is controlled by infused water.

물은 매우 높은 열을 가라앉히는 열량을 지니고 있다. 액체물을 열을 증기화시키는데 유리하다할지라도 수증기는 극단적 온도조절 효과를 피하기 위해 사용할 수 있다. 여기서 사용되는 물은 수증기를 포함한다.Water has a very high amount of heat to cool down. Although liquid water is advantageous for vaporizing heat, water vapor can be used to avoid extreme temperature control effects. Water used here includes water vapor.

물의 주입은 산소 유입구를 통해 버너(20)에서 행해진다. 물은 산소입구구멍에 가해질 수 있으며 물은 산소구멍을 냉각시켜 농축 산소대기에 의해 같은 것이 연소되는 것을 피한다.Injection of water is done in the burner 20 via an oxygen inlet. Water can be applied to the oxygen inlet hole and the water cools the oxygen hole to avoid burning the same by the concentrated oxygen atmosphere.

대안으로, 물 주입은 황화수소원료가 반응노로 갈때, 공기원료가 반응노로 갈때 또는 각각의 원료가 반응노로 갈때 행해진다.Alternatively, water injection is done when the hydrogen sulfide raw material goes to the reaction furnace, when the air raw material goes to the reaction furnace or when each raw material goes to the reaction furnace.

산소농축도와 물주입의 컴비네이숀은 크라우스 공법의 용량 또는 방출량을 예기치 않게 상당히 증진시킨다. 이러한 공정의 배열은 크라우스 공법 시스템에서 제한된 용량을 가져오는 장치를 제공하거나 또는 산소 농축도와 물 주입기구가 달린 자유롭게 증가되는 용량을 지닌 조그만 크기의 새로운 장치를 제공할 수 있다.Combination of oxygen concentration and water injection unexpectedly significantly increases the dose or release of the Kraus process. This process arrangement can provide a device with limited capacity in a Krauss process system or a small device with a freely increased capacity with oxygen concentration and a water injection device.

공정에 물을 주입함으로서 증가된 유속은 크라우스 공법 시스템의 압력강하는 증진시키며 산소농축가 감소되는 압력강하 한계를 재도입하게 할 것이다. 하지만 이것은 소실된 질소와 첨가된 물을 비교했을 때 정확치 못한 것으로 나타난다. 92.44%의 황화수소 원료를 갖는 순수산소의 경우에 있어서, 산소농축도를 사용하여 시스템에서 제거된 질소의 몰수, 액체물은 0.44몰만이 최대허용 불꽃온도이상으로 증가하는 불꽃온도를 감소시키는데 필요하다.Increasing the flow rate by injecting water into the process will increase the pressure drop in the Krause process system and reintroduce the pressure drop limit in which oxygen concentration is reduced. However, this appears to be inaccurate when comparing the lost nitrogen with the added water. In the case of pure oxygen with 92.44% hydrogen sulphide feed, the number of moles of nitrogen removed from the system using oxygen concentration, liquid water, is required to reduce the flame temperature where only 0.44 moles increases above the maximum allowable flame temperature.

더구나, 물을 분산액 또는 수증기형태보다는 원자화시켜 시스템에 공급함으로서, 물의 열용량은 물이 액체상태에서 수증기상태로 변화됨에 따라 흡수되는 열에 의해 증가된다. 이것은 시스템속에서 압력 강하를 증가시키지 않으면서 온도조절을 자유로이 할 수 있도록 한다.Moreover, by atomizing water into the system rather than in dispersion or steam form, the heat capacity of the water is increased by the heat absorbed as the water changes from liquid to steam. This gives you the freedom to control the temperature without increasing the pressure drop in the system.

즉 부가성분은 공정을 가함으로서, 다시말하면, 조절제로서 물을 가함으로서 행해질 수 있는 것으로 기대된다.In other words, it is expected that the additional component can be performed by adding a process, that is, by adding water as a regulator.

크라우스 공정을 실험하는데 있어서 하기식으로 표현되는 황화수소의 연소는 비가역적이다.In experimenting with the Kraus process, the combustion of hydrogen sulfide represented by the following equation is irreversible.

H₂S+

→H₂O+SO₂ H ₂ S +

→ H ₂ O + SO ₂

모든 산소는 반응한다. 다음 반응은 가역적이다.All oxygen reacts. The next reaction is reversible.

물의 양을 증가시키면 이것의 부분압력은 역반응을 일으키는 경향이 있다. 물 주입은 평형 전환을 상당히 감소시킬 것으로 나타난다.As the amount of water increases, its partial pressure tends to cause a reverse reaction. Water injection appears to significantly reduce equilibrium conversion.

그러나 실제로는 그렇지 않다.But in reality it is not.

물주입은 질소의 부분압을 상당히 감소시키며 황화수소와 이산화황의 부분압을 증가시켜 반응을 오른쪽으로 진행시킨다. 황전환이 적게 일어나거나 또는 감소되는 일은 없다. 이것은 하기의 표에 입증되어 있다.Water injection considerably reduces the partial pressure of nitrogen and increases the partial pressure of hydrogen sulfide and sulfur dioxide, driving the reaction to the right. There is little or no yellowing. This is demonstrated in the table below.

케이스(1)의 공기조작과 32몰%의 산소농축도하에서 케이스(2)의 산소농축조작으로부터 황용량을 실질적으로 증가시키는 물 조절로 인한 케이스(3)과 (4)의 산소농축도까지 진행시키는 것은 황회수(중량%)에 있어서 상당량의 손실이 없이 달성된다. 이 용량의 증가는 크라우스 공법용량 증가를 얻기 위한 공지된 배열장치와 똑같거나 또는 이 보다 더 크다.Proceeding from the air operation of the case 1 and the oxygen concentration of 32 mol% to the oxygen concentration of the cases 3 and 4 due to the water control which substantially increases the sulfur capacity from the oxygen concentration operation of the case 2 It is achieved without significant losses in yellow recovery (% by weight). This increase in capacity is equal to or greater than known arrangements for obtaining Kraus process dose increases.

본 발명은 도시된 도면의 바람직한 구체화에 의해 보다 자세히 설명될 것이다. 산개스원료스트림은 황화수소가 92.4몰% 갖는 라인(10)에의해 크라우스시스템으로 유입된다.The invention will be explained in more detail by the preferred embodiment of the drawings shown. The acid gas stream is introduced into the Kraus system by line 10 having 92.4 mol% hydrogen sulfide.

원료는 100°F(38℃)의 온도의 25paia의 압력하에 있다. 개스스트림은 압축기(16)으로부터 상승된 압력에서 라인(14)로 공급되는 공기는 버너(20)로 유입되면 또한 라인(12)의 산소는 하부스트림의 연소반응을 위해 버너속으로 유입된다.The raw material is under a pressure of 25 Paia at a temperature of 100 ° F. (38 ° C.). In the gas stream, the air supplied to the line 14 at the elevated pressure from the compressor 16 flows into the burner 20, and the oxygen of the line 12 flows into the burner for combustion of the downstream stream.

산소는 바람직한 순도를 지닐 수 있는것으로서 상업적 순수산소가 시스템으로 유입될 수 있다.Oxygen may have the desired purity so that commercial pure oxygen may enter the system.

요구되는 총 산소-농축도에 따라 버너(20)에 유입된 공기모두 또는 약간을 없애기 위해 산소가 사용된다. 산성개스원료의 산소농축연소 온도를 조절하기 위해서 물은 라인(18)에서 버너(20)으로 유입되는데 버너에 보내지기 전에 산소스트림(12)로 유입된다. 하지만, 물의 첨가는 버너에서 직접 행하거나 또는 공기원료에서, 또는 산성개스 원료에서 버너로 행해질 수 잇다.Depending on the total oxygen-concentration required, oxygen is used to eliminate all or some of the air entering burner 20. In order to control the oxygen enrichment combustion temperature of the acidic gaseous water, water is introduced into the burner 20 in the line 18 and into the oxygen stream 12 before being sent to the burner. However, the addition of water can be done either directly in the burner or in the air feed or in the burner in the acid gas feed.

바람직하게는, 물/산소 혼합물은 버너에 보내지기전에 공기원료(사용될 경우)속으로 유입된다. 바람직하게, 물은 원자화방식에 의해 분산된다. 가해진 물의 양은 시스템에 공급되는 농축산소 1몰당 2.4몰 이하의 범위에 있다. 바람직한 물 첨가 범위는 농축산소 1몰당 1.68몰 이하이다. 물은 원자화시키기 위해서 가압된 물 스트림을 조그만 구멍속으로 통과시키는 것이 필요하며 조그만 구멍을 취급할 때는 탈이온수를 사용하는 것이 바람직하다. 물의 원이 담수라할지라도 하부공정시스템에서의 반응수로부터 재순환수는 처리될 수 있으며 유입을 위해 반응노(22)의 버너(20)에서 재순환된다. 반응물은 버너(20)에서 연소되며 크라우스 공정반응이 일어나는 반응로(22)로 방출된다.Preferably, the water / oxygen mixture is introduced into the air feed (if used) before being sent to the burner. Preferably, the water is dispersed by atomization. The amount of water added is in the range of less than 2.4 moles per mole of concentrated oxygen supplied to the system. The preferred range of water addition is 1.68 moles or less per mole of concentrated oxygen. The water needs to pass a pressurized water stream into a small hole for atomization, and deionized water is preferably used when handling the small hole. Even if the source of water is fresh water, recycled water from the reaction water in the downstream process system can be treated and recycled in the burner 20 of the reaction furnace 22 for inflow. The reactants are combusted in burner 20 and discharged to reactor 22 where a Krauss process reaction occurs.

특별히, 버너에서 황화수소와 산소를 합쳐 이산화황과 물을 생성하는데 여기서 반응원료물의 1/3은 초기에 연소되고 남아있는 2/3는 생성도니 설퍼디옥사이드와 반응하여 다음식에 따른 황과 물을 생성한다.Specifically, hydrogen sulfide and oxygen are combined in the burner to produce sulfur dioxide and water, in which one third of the reactant is initially combusted and the remaining two-thirds react with the produced sulfur dioxide to produce sulfur and water according to .

H₂S+3/2O₂→SO₂+H₂OH ₂ S + 3 / 2O ₂ → SO ₂ + H ₂ O

2H₂S+SO₂→3/2S₂+2H₂O2H ₂ S + SO ₂ → 3 / 2S ₂ + 2H ₂ O

또한 다소의 수소는 황화수소분해에 의해 생성된다.Some hydrogen is also produced by hydrogen sulfide decomposition.

2H₂S→2H₂+S2H ₂ S → 2H ₂ + S

반응기노 유출물은 순환열교환대역이나 폐열보일러(24)를 통과하는데 여기서 연소유출물은 라인(28)의 흐름을 생성하는 라인(26)의 보일러 유입수에 대해 냉각된다. 폐열보일러(24)에서 반응유출물은 황종류의 한 형태로부터 S₃-S₈의 범위인 다른 형태로 전환된다. 주요한 황형태는 하기의 시에 따라 생성된다.The reactor furnace effluent passes through a circulating heat exchange zone or waste heat boiler 24 where the combustion effluent is cooled against the boiler influent of line 26 producing a flow of line 28. The reaction effluent in the waste heat boiler 24 is converted from one type of sulfur type to another type in the range of S ₃ -S ₈ . The major sulfur forms are produced according to the following poems.

S₂→1/3 S₆ S ₂ → 1/3 S ₆

S₂→1/4 S₈ S ₂ → 1/4 S ₈

라인(30)의 폐열보일러부터 냉각된 유출물을 높은 온도와 원료와 버너에 공급되는 압력보다 약간 낮은 압력을 갖는다. 이것은 제1응축기(32)로 보내지며 여기서 유출물은 다시 열교환되어 라인(36)의 흐름을 생성하는 라인(34)의 보일러 유입수에 대해 유출물을 냉각시킨다. 액체황은 라인(38)로 응축되어 내보내지며 개스성 연소유출스트림은 라인(42)에서 제거된다.The effluent cooled from the waste heat boiler in line 30 has a high temperature and a pressure slightly lower than the pressure supplied to the raw material and the burner. This is sent to the first condenser 32 where the effluent is cooled again against the boiler influent of line 34 which again heat exchanges to create a flow of line 36. Liquid sulfur is condensed out in line 38 and the gaseous flue stream is removed in line 42.

라인(42)의 유출물 스트림은 공정수증기에 대해 재가열열교환기(48)에서 재가열된다. 라인(50)의 재가열 스트림은 그안에 포함된 황의 반응에 충분한 온도로 재가열된다.The effluent stream in line 42 is reheated in the reheat heat exchanger 48 for process steam. The reheat stream in line 50 is reheated to a temperature sufficient for the reaction of sulfur contained therein.

이 스트림은 촉매성 전환반응기(52)로 유입되고 여기서 부가적인 양의 황화수소와 이산화황은 다음식에 따라 반응하여 황(S₆-S₈)과 물을 생성한다.This stream enters the catalytic conversion reactor 52 where an additional amount of hydrogen sulfide and sulfur dioxide react according to the following formula to produce sulfur (S ₆ -S ₈ ) and water.

2H₂S+SO₂→3/6 S₆+H₂O2H ₂ S + SO ₂ → 3/6 S ₆ + H ₂ O

2H₂S+SO₂→3/8 S₈+2H₂O2H ₂ S + SO ₂ → 3/8 S ₈ + 2H ₂ O

라인(54)의 반응된 흐름은 라인(60)의 부가적수증기를 생성하기 위해 라인(58)의 보일러 유입수에 대해 유출스트림을 다시 냉각하는 제2응축기(56)으로 보내진다. 부가적인 황 원소는 라인(62)으로 회수되며 여기서 촉매성 반응에 의해 생성딘 황은 고분자황류로 전환되며 다음식에 따라 황원소(S₆-S₈)로 응축된다.The reacted flow of line 54 is sent to a second condenser 56 which again cools the effluent stream against the boiler influent of line 58 to produce additional steam in line 60. Additional elemental sulfur is recovered in line 62 where the sulfur produced by the catalytic reaction is converted to high molecular sulfur and condensed into elemental sulfur (S ₆ -S ₈ ) according to the following equation.

S₆→6S₁ S ₆ → 6S ₁

S₈→8S₁ S ₈ → 8S ₁

라인(64)의 스트림은 감소된 온도 즉, 부가적 촉매 반응을 위해 필요한 저온하에 있다. 그러므로, 스트림은 공정수증기에 재가열 열교환기(66)으로 유입되며 공정수증기에 대해 가열되어 라인(68)의 스트림을 형성하는데 촉매성 크라우스 반응에 충분한 온도하에서이다.The stream of line 64 is at a reduced temperature, i.e., the low temperature required for the additional catalytic reaction. Therefore, the stream enters the reheat heat exchanger 66 in process steam and is heated to process steam at a temperature sufficient for the catalytic Krause reaction to form a stream of line 68.

이스트림은 제2촉매성전환기(70)으로 들어가며 여기서 황화수소와 이산화황의 비슷한 촉매반응은 라인(74)를 향하고 있는 라인(72)의 촉매성 유출물과 함께 발생되며 이것은 라인(78)의 수증기를 생성하기 위해 보일러 유입수(76)과 함께 냉각된다. 액체 원소 황의 부가적인 양이 라인(80)에서 제거된다.This stream enters the second catalytic converter 70, where a similar catalytic reaction of hydrogen sulfide and sulfur dioxide occurs with the catalytic effluent of line 72 directed to line 74, which causes the vapor of line 78 Cooled with boiler influent 76 to produce. Additional amount of liquid elemental sulfur is removed in line 80.

라인(82)의 유출스트림을 공정수증기에 대해 재가열열교환기(84)에서 재가열되어 촉매성 크라우스 반응에 충분한 고온하에서 라인(86)의 스트림을 생성한다. 이 스트림은 제3의 최종촉매반응기(88)로 유입되며 남아있는 황화수소와 이산화황과 반응하여 라인(90)에서 제거되는 황종류를 생성한다.The effluent stream of line 82 is reheated in reheat heat exchanger 84 to process steam to produce a stream of line 86 at a high temperature sufficient for catalytic Kraus reaction. This stream enters the third final catalytic reactor 88 and reacts with the remaining hydrogen sulfide and sulfur dioxide to produce the sulfur species removed in line 90.

이 스트림은 응축기(92)로 유입되어 라인(96)의 수증기를 생성하는 라인(94)의 보일러유입수에 의해 냉각된다. 또한 액체상태의 황원소는 라인(98)에서 제거되는 반면 최종유출물은 주로 수증기, 질소, 이산화탄소, 수소와 잔사의황화수소, 황화합물을 함유하는 라인(100)에서 회수된다.This stream is cooled by boiler influent in line 94 that enters condenser 92 and produces steam in line 96. Liquid sulfur is also removed in line 98 while the final effluent is recovered in line 100 containing mainly water vapor, nitrogen, carbon dioxide, hydrogen and residue hydrogen sulfide and sulfur compounds.

라인(100)의 스트림은 찌기개스 유착기(102)로 유입되며 여기서 부가적인 황은 라인(104)에서 제거된다.The stream of line 100 enters the steam gas coalescer 102 where additional sulfur is removed in line 104.

라인(106)의 잔여스트림은 라인(107)을 통하여 찌기개스 세척 유니트(109)로 보내지거나 또는 밸브(113)을 열어 소각기(114)로 보내진다. 라인(106)의 스트림이 찌기개스 세척유니트(109)로 보내진다면 이것은 황제거를 위해 공정을 계속 진행하며 라인(111)의 산출유출물은 시스템의 앞끝인 라인(10)의 산성개스원료로 재순환될 수 있다. 세척된 불황성 개스스트림은 라인(115)를 통하여 소각기에 순환되어 대기로 날아간다. 소각기(114)는 공기(108)과 라인(110)의 천연개스같은 연료로 공급되는 버너(112)에 의해 작동되어 찌기개스유니트 또는 유착기(102)에서 잔여의 황을 연소시킨다.The remaining stream of line 106 is sent to the steaming gas washing unit 109 via line 107 or to the incinerator 114 by opening the valve 113. If the stream of line 106 is sent to the steaming gas washing unit 109, it continues the process for sulfur removal and the output effluent of line 111 is recycled to the acid gas raw material of line 10, which is the front of the system. Can be. The washed inert gas stream is circulated through the line 115 to the incinerator and blown into the atmosphere. Incinerator 114 is operated by burner 112, which is supplied with air 108 and fuel such as natural gas in line 110 to burn residual sulfur in the steaming unit or coalescer 102.

라인(116)의 산출된 스트림은 환경적으로 허용되는 것들이어야 하므로 대기로 날아갈 수 있다.The resulting stream of line 116 must be environmentally acceptable and can therefore fly to the atmosphere.

상기에 언급한 본 발명은 산소-농축도와 조절성 물주입스트림을 연합하여 다음과 같은 것을 제공하는 본 발명의 한가지 예일뿐이다 : (a) 산소농축도에서 예측할 수 없는 정도의 자유, (b) 매우 높은 수준의 크라우스 공법의 배출량증가, (c) 크라우스 공법 시스템을 통한 전체압력강하의 감소, (d) 찌기기체공정유니트를 통한 감소된 유출물흐름, (e) 유입개스스트림으로부터 황의 높은 또는 똑같은 퍼센트의 회수율, (f) 크라우스 평형반응에 물을 첨가하여도 무시할 수 있는 효과, (g) 황에서 찌기개스 세척유니트까지의 불활성 물질의 개선된 분리, 여기서 불활성 물은 잔여의 개스스트림으로부터 쉽게 분리되는 상이다, (h) 반응노에서 증가된 잔류시간등인데 여기서 기타 다른 불활성 조절스트림이 이용되거나 또는 공기로부터의 질소가 존재하며 상술된 것들은 반응노를 물주입과 함께 통과하는 감소된 개스부피때문에 생기며 물주입은 조절제로서 액체물의 과열용량과 대량의 질소가 없을 경우 산소-농축도를 사용하는 곳에서 생긴다.The above-mentioned invention is only one example of the present invention which combines the oxygen-concentration and the adjustable water injection stream to provide the following: (a) unpredictable degrees of freedom in oxygen concentration, (b) very high Increased emissions from the Krause process, (c) reduced overall pressure drop through the Kraus process system, (d) reduced effluent flow through the tailings process unit, and (e) a high or equal percentage of sulfur from the inlet gas stream. Recovery, (f) negligible effect of adding water to the Kraus equilibrium reaction, (g) improved separation of inerts from sulfur to steaming washing unit, where inert water is easily separated from residual gas stream (H) increased residence time in the reaction furnace, where other inert controlled streams are used or nitrogen from the air is present and Are the reaction furnace because of the reduced volume of gas passing through with the water injection saenggimyeo case as control agents suffered a pitcher no nitrogen capacity and bulk of the water superheated liquid oxygen - occurs where that use concentrations.

본 발명은 하나의 바람직한 구체화에 관해 설명되었느나 기술적으로 숙련된자 들은 본 발명의 영역내에서 여러가지 변형을 시도할 수 있을 것이며, 이러한 범위는 다음의 청구범위로부터 확인되어야 한다.While the invention has been described in terms of one preferred embodiment, those skilled in the art will be able to make various modifications within the scope of the invention, which should be identified from the following claims.

Claims (16)

개스스트림은 크라우스반응노대역에서 산소농축 개스에 의해 부분적으로 연소되며, 연소유출물은 응축대역에서 황의 부수응축분리에 의해 냉각되고 남아있는 유출스트림은 계속 처리되는데 있어서 반응노대역의 온도를 조절하기 위해 물의 조절스트림을 반응노속으로 유입시키는 것을 개선점으로하여 황화수소에 농축된 원료개스스트림으로부터 황을 회수하는 공정.The gas stream is partially combusted by oxygen enriched gas in the Kraus reaction furnace zone, the combustion effluent is cooled by the secondary condensation separation of sulfur in the condensation zone and the remaining effluent stream is continuously processed to control the temperature of the reaction furnace zone. A process for recovering sulfur from the raw gas stream concentrated in hydrogen sulfide as an improvement to introducing a controlled stream of water into the reaction furnace. 개스스트림은 크라우스반응노 대역에서 산소농축개스에 의해 부분적으로 연소되며, 연소유출물은 제1의 응축대역에서 황의부수적 응축분리에 의해 냉각되고 남아있는 유출스트림은 재가열, 촉매적 크라우스 반응대역에서의 전환, 부수적 응축대역에서의 황의 부수적 응축과 분리에 의한 냉각등의 삼단계중 적어도 한 단계를 통과하는데 있어서, 반응노대역의 온도를 조절하기 위해 물의 조절스트림을 반응노대역을 유입시키는 것을 개선점으로하여 황화수소가 농축된 원료 개스스트림으로부터 황을 회수하는 공정.The gas stream is partially combusted by oxygen enriched gas in the Kraus reaction furnace zone, the combustion effluent is cooled by incidental condensation separation of sulfur in the first condensation zone and the remaining effluent stream is reheated in the catalytic Kraus reaction zone. In passing through at least one of the three stages of conversion, cooling by incidental condensation and separation of sulfur in the secondary condensation zone, an improvement is to introduce a controlled stream of water into the reaction furnace to control the temperature of the reaction zone. Recovering sulfur from a feed gas stream enriched with hydrogen sulfide. 제2항에 있어서, 삼단계는 남아있는 유출스트림에 사용되는 것을 특징으로 하는 공정.The process as claimed in claim 2, wherein the third stage is used for the remaining effluent stream. 제1항에 있어서, 원료 개스스트림은 60-100몰%의 황화수소를 포함하는 것을 특징으로 하는 공정.The process of claim 1 wherein the raw gas stream comprises 60-100 mole percent hydrogen sulfide. 제1항에 있어서, 원료개스스트림은 80-100몰%의 황화수소를 포함하는 것을 특징으로 하는 공정.The process of claim 1 wherein the raw gas stream comprises 80-100 mole percent hydrogen sulfide. 제1항에 있어서, 산소 농축개스는 21몰%이상의 산소함량을 갖는 것을 특징으로 하는 공정.The process of claim 1 wherein the oxygen concentrating gas has an oxygen content of at least 21 mole percent. 제1항에 있어서, 산소 농축개스는 32-100몰%의 산소함량은 갖는 것을 특징으로 하는 공정.The process according to claim 1, wherein the oxygen concentrating gas has an oxygen content of 32-100 mol%. 제1항에 있어서, 유입된 물 스트림의 유속은 농축산소 1몰당 물 2.4몰이하로 구성된 것을 특징으로 하는 공정.The process of claim 1 wherein the flow rate of the incoming water stream consists of up to 2.4 moles of water per mole of concentrated oxygen. 제1항에 있어서, 유입된 물스트림은 농축산소 1몰당 1.68몰이하의 범위인 것을 특징으로 하는 공정.The process according to claim 1, wherein the introduced water stream is in the range of less than 1.68 moles per mole of concentrated oxygen. 제1항에 있어서, 반응노대역의 온도는 2400-2800°F(1315-1538℃)의 범위인 것을 특징으로 하는 공정.The process of claim 1 wherein the temperature of the reaction furnace is in the range of 2400-2800 ° F. (1315-1538 ° C.). 제1항에 있어서, 유입된 물스트림은 반응노의 산소원료로 원자화되는 것을 특징으로 하는 공정.The process according to claim 1, wherein the introduced water stream is atomized with an oxygen source of the reaction furnace. 산소농축개스로 원료개스스트림을 부분적으로 연소시키는 반응노와, 연소유출물로부터 황을 냉각응축하기 위한 응축기와, 유출물을 게속 처리하기 위한 장치를 함유하는 크라우스 반응에 있어서, 상기 노의 온도조절을 위해 물스트림을 반응노에 유입시키는 장치를 함유하는 것을 개선점으로 하여 상당량의 황화수소가 함유된 원료개스 스트림으로부터 황을 회수하는 시스템.In the Kraus reaction comprising a reaction furnace for partially burning the raw gas stream with oxygen enriched gas, a condenser for cooling and condensing sulfur from the combustion effluent, and a device for continuously treating the effluent, the temperature control of the furnace is controlled. A system for recovering sulfur from a feed gas stream containing a significant amount of hydrogen sulfide, with an improvement in containing a device for introducing a water stream into the reaction furnace. 산소농축개스로 원료개스스트림을 부분연소시키는 반응노와, 연소유출물로부터 황을 냉각응축시키기 위한 제1의 응축기와, 재가열기, 촉매적 반응기 및 상기 유출물로부터 황을 재보온, 반응, 회수하기 위한 부가적 응축기를 포함하는 최소한 하나의 트레인등이 함유된 크라우스 반응에 있어서, 상기 노의 온도를 조절하기 위해 반응노에 물스트림을 주입하는 장치를 포함하는 것을 개선점으로 하여 황화수소 상당량을 함유하고 있는 원료개스스트림으로부터 황을 회수하는 시스템.Reheating, reacting and recovering sulfur from the reaction furnace for partial combustion of the feed gas stream with oxygen enriched gas, a first condenser for cooling and condensing sulfur from the combustion effluent, a reheater, a catalytic reactor and the effluent In a Krauss reaction containing at least one train or the like comprising an additional condenser, the apparatus contains a device for injecting a water stream into the reaction furnace to control the temperature of the furnace. A system for recovering sulfur from raw gas streams. 제12항에 있어서, 반응노에 물스트림을 주입하는 장치에 원자화 노즐이 연결된 것을 특징으로 하는 공정.13. The process of claim 12, wherein the atomization nozzle is connected to an apparatus for injecting a water stream into the reaction furnace. 제12항에 있어서, 반응노에 물을 주입하는 장치는 산소를 반응노에 주입하는 장치와 연결된 것을 특징으로 하는 공정.13. The process according to claim 12, wherein the device for injecting water into the reaction furnace is connected with a device for injecting oxygen into the reaction furnace. 제13항에 있어서, 유출물에 황함량을 감소시키기 위해 시스템의 최종 트레인에 연결된 찌기개스세척장치를 포함하는 것을 특징으로 하는 공정.The process according to claim 13, comprising a steaming scrubber connected to the final train of the system to reduce sulfur content in the effluent.

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