KR800000292B1 - 편향 파형 교정신호 발생기 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

편향 파형 교정신호 발생기

제1도는 본 발명 실시예를 활용한 시스템을 부분적으로 도시한 개요도

제2도는 본 발명의 실시예를 도시한 개요도

본 발명은 편향 교정파형을 키네스코우프(kinescope)에 제공하기 위한 장치에 관한 것이다.

결합된 증배기는 실질적으로 선형으로 변하는 편향 타형의 형태를 변형하기 위하여 키네스코우프 편향파형의 S교정을 제공하도록 사용된다는 것은 공지되어 있다. 편향파형의 S형은 평판형 키네스코우프의 표시면상에 충돌하는 전자비임의 편향 주사율을 교정하는네 필요하다. 이러한, S보정파형은 통상적으로 실질적으로 선형으로 변화하는 편향 톱니파 파형의 "제3전력" 파형이다.

때때로, 편향 파형교정의 다른 형태는 전자비임 내에 함유된 정보를 케네스코우프면상에 정확히 표시되도록 선형변화 편향 파형에 제공된다. 예를 들자면, 키네스코우프에노우드 가속 전압에서의 변화에서 변화하지 않는 편향 달성하기 위하여, 편향 전류 파형은 키네스코우프의 가속 에노우드에 인가된 고전압의 평방근과 직접적으로 변화해야 한다.(1962년 필립스 기술 편람에서의 모에크홀스트. 에이. 씨 및 스톨크제이씨의 "텔레비죤 편향시스템" 을 참조하시오)

통상적으로, 가속 에노우드 전압에서의 변화에 변하지 않는 편향을 달성하는 데에 필요한 교정은 가속 에노우드 전압에 관한 전압 및 일정 전압의 합과 같이 편향 파형을 직접적으로 변화함으로서 제공된다. 종종, 이것은 편향 파형 발생기에서 콕덴서를 두 전류원으로 충전함으로서 성취되어진다. 하나의 공급은 실질적으로 일정한 전류를 제공하고, 다른 하나의 공급원을 가속전압에서의 변화에 직접적으로 변하여 전류를 제공한다. 그러므로 콘덴서 양단에 제공된 전압은 가속전압에서의 변화에 대해 고정되어지므로 가속 전압관련 전압과 일정전압의 합이 가속 전압의 평방근의 테일러 급수 전개의 제12항에 비례한다.

그러나 S교정과 같은 다른 편향 파형교정이 가속 에노우드 전압 교정 및 편향권선의 중간에 위치하기로 최종 에노우드 전압 교정은 중재교정에 의하여 변화되므로 가속 에노우드 전압에서의 변화에 대한 과정에 필요한 평방근 관계를 더 이상 제공하지 않는다.

본 발명에 따르면, 편향 파형 교정장치가 S교정 및 고전압 변화의 영향에 대한 편향 파형을 보상하기 위하여 제공된다. 편향 톱니파형 발생기는 고전압의 평방근에 관계되며, 그리고, 제1톱니파형에 전압변화를 전달하기 위하여 이에 응답하는 전압의 공급원에 접속된다. 제1장치는 톱니파형 발생기에 연결되고, 전압변화를 톱니파 파형으로부터 감결합하기 위하여 그리고 실질적으로 전압변화에 무관한 S교정된 제2톱니파형을 제공하기 위하여 전압원에 접속된다. 제2장치는 S고정되있으여 고전압의 평방근에 직접 비례하여 보상된 제3톱니파형을 제공하기 위하여 전압 변화를 포함하는 제1톱니파형과 S교정된 제2톱니파형을 합성하기 위하여 제1장치에 연결된다.

이하 도면을 참조하여 본 발명을 더욱 상세히 설명하겠다.

제1도에 있어서, 2배의 수평 편향 주파수의 펄스가 예를 들어 수평 발진기(도시되지 않음)로부터 카운트 다운(count-down) 수직동기 발생기 201에 결합된다. 카운트 다운 수직동기 발생기 201은 몇가지 공지된 것 중의 하나로서 파형 402로서 도시된 것과 유사한 수직 편향율로 출력신호를 제공한다. 수신된 수직동기 펄스는 동기분리기(도시되지 않음)로부터 카운트 다운 장치 201의 입력단자 f_V에 인가된다. 이러한장치에서 2f_H에서의 2배와 수평 주파수 펄스는 수직동기율의 펄스를 제공하도록 분배되어지며, 이때에 이위상은 단자 f_V에 인가되어 수신된 수직동기 펄스에 비교되어진다. 그러므로 단자 f_V에서 수신된 수직동기는 단자 2f_H에서 2배의 수평율 펄스를 분할함으로 얻어진 내부 발생 수직동기신호를 새롭게 하므로서, 이것에 의해 내부 발생 펄스는 수신된 수직동기와 동거된다.

수직편향율의 신호 402는 수직 카운트 다운장치 201로부터 수직 톱니파 방전스윗치 트랜지스터 203의 베이스에 결합된다. 트랜지스터 203의 콜렉터는 두 개의 다이오드들 205와 207을 거쳐 수직 톱니파 콘덴서 209의 한 단자에 결합된다. 콘덴서 209의 다른족 단자는 접지된다.

콘덴서 209는 저항 210을 통해 전압공급단자 H_V에 결합되고, 저항 211을 통해 전압공급단자 B^＋에 결합된다. 콘덴서 209는 또한 증폭기 212의 입력단자에 결합된다. 증폭기 212의 출력단자는 저항 215를 통해 증폭기 212의 입력단자로 귀환 결합된다. 단자 H_V의 전압원은 수신 키네스코우프의 최종 에노우드 전위에 관계되며, 이와 함께 변한다.

증폭기 212의 출력단자는 또한 결합회로 216을 통해 증폭기 217의 입력단자에 결합된다. 증폭기 217의 출력단자는 파형 교정 발생기 230의 입력단자 S에 결합된다.

전압원 B^＋는 저항 133을 통해 파형 교정 발생기 230의 단자 K에 인가된다. 단자 H_V의 전압원은 저항131을 통해 단자 H_V에 결합된다. 증폭기 217의 출력단자는 또한 신호 합성회로 241의 입력단자에 결합된다. 파형 교정 발생기 230의 출력단자는 또한 합성회로 241의 입력단자에 결합된다.

합성회로 241의 출력단자는 수직편향 구동증폭기 243에 결합된다. 증폭기 243의 출력신호는 트랜지스터들 245,247,248 및 249를 포함하는 준 콤프리멘터리 대칭형 트랜지스터 출력단에 결합된다.

트랜지스터 247의 베이스는 베이스 에미터 전압 갱신 다이오드 246을 통해 구동기 243의 출력단자에 결합된다. 트랜지스터들 247과 245의 베이스들은 저항 270을 통해 다이오드 246에 B^＋공급원을 인가함으로서 바이어스된다.

트랜지스터 248의 에미터와 트랜지스터 249의 콜렉터의 접합점은 수직편향 증폭기의 출력단자를 형성한다. 편향권선 251은 블록킹(blocking) 콘덴서 250을 통해 이 출력단자에 결합되고 또 귀환저항 252를 통해 접지에 연결된다. 두 저항들 254와 255를 포함하는 직렬 저항성 분배기는 또한 출력단자와 접지에 걸쳐 결합된다. 귀환저항 252의 양단에 걸린 교류전압 신호는 콘덴서 260에 의하여 전위차계 258의 한 부분을 통하여 구동기단 243의 입력 단자에 공급된다. 저항 254와 255의 접합점으로부터 얻어진 직류귀환은 전위차계 258을 통해 구동기 243의 입력단있에 공급된다.

증폭기 243으로부터의 출력신호는 출력증폭기를 구동한다. 수직편향의 제1부분 동안 트랜지스터들 245와 247의 베이스의 신호 레벨이 조금 정극성일 패 편향전류는 편향권선 251과 귀환저항 252를 통하는 제1방향에서 방전 콘덴서 250에 흐르게 되며 트랜지스터들 245와 249를 도전시킨다.

구동 중폭기 243의 출력파형이 더욱 정극성으로 될 때, 트랜지스터들 247과 248은 더욱 도전되어지고, 콘덴서 250이 트랜지스터 248의 콜렉터-에미터 통로를 통해 충전될 때 귀환저항 252와 편향권선 251을 통하는 제2방향에 전류가 흐른다.

이 장치의 소자들 201, 203, 205, 207, 212, 217, 230, 241 및 243은 직접회로칩의 배열로 설계되어질 수도 있다.

작동 동안 수직 카운트 다운 발생기 201의 출력단자에 발생된 신호 402는 트랜지스터 203의 베이스에 결합된다. 신호 402는 트랜지스터 203의 콜렉터 에미터 사이의 전압강하와 다이오드 205와 207의 전압 강하의 합과 같은 최소전압으로 톱니파 발생 콘덴서 209를 방전시키면서, 수직편향 귀선 구간동안 트랜지스터 203을 포화시킨다. 증폭기 212의 최소 입력 전압 감응성이 검출될 때, 다이오드들 205와 207은 사용하여도, 또는 사용하지 않아도 좋다.

파형 402의 정극성 펄스 부분이 끝날 때, 트랜지스터 203은 오프되고 콘덴서 209는 B^＋와 H_V에서 전압원으로부터 저항들 210과 211을 통해 충전되기 시작한다. 또는 귀환전압은 귀환저항 215를 통해 증폭기 212의 출력단자로부터 공급되어진다.

제1도에 도시된 장치에서, 증폭기 212의 전압이득은 같은 치가 되도록 선택되어진다. 전압이득을 A라고 가정한다면, 증폭기 212의 출력전압 eo는 증폭기 212의 입력 전압 ei의 A배, 즉 eo=Aei이다. 전류 I₂₁₀(저항 210을 통하는 전류), I₂₁₁(저항 211을 통하는 전류), I₂₀₉(콘덴서 209의 층전전류), I₂₁₅(저항 215를 통하는 귀환전류)는 증폭기 212의 입력전류를 무시하면 다음과 같다.

여기에서 R₂₁₀, R₂₁₁, R₂₁₅는 제각기 저항들 210, 211, 215의 저항값들이다.

그러나 I₂₀₉는 또한 다음과 같이 쓰여질 수 있다.

여기에서 C₂₀₉는 콘덴서 209의 용량이다.

이와 같이

따라서

(4)식의 양쪽을 적분하여 증폭기 212의 출력전압을 나타내면

B^＋를 일정하다고 가정하고, 고전압 연관전압 HV상에서, 식(5)는 파형 402의 정극성 방전 펄스의 종단후에 시간 t에 선형적으로 따른다.

이 출력 전압 e_O는 회로 216을 통해 결합되며 증폭기 217에서 증폭되고, 또한 최종 에노우드 전위에서의 변화로 인하여 선형적 충전으로부터 실질적 변화를 가정하면, 파형 404와 같이 나타난다. 파형 교정발생기 230은 단자 S에서 파형 404의 선형 요소를 세제급하기 위한 한쌍의 직렬 증배기를 포함한다. 이 방법에서 편향권선 251에서 S형 편향 파형이 성취된다. 그러나 파형 404의 고전압 관련성분이 또한 세제곱이라면, 그때에 권선 251의 전류인 편향장치의 출력은 최종 에노우드 전압에서 세제곱의 변화로서 변할것이다. 물론 이것은 편향에 바람직하지 않게 영향을 줄 것이며, 편향전류가 고전압 불변 편향을 성춰하기 위하여, 고전압의 평방근으로 직접 변화시켜야 하기 때문이다.

권선 251에서의 전류가 세제곱으로 가속 에노우드 전압 변화를 초래하는 것을 막기 위하여, 파형 교정발생기 230의 직렬결합 증배기가 부가하여 교정하도록 선정되어진다.

결국 톱니파 콘덴서 209용 충전전류를 공급하는 동일 전압원 B^＋와 HV는 파형 교정발생기 230의 입력단자 K에 결합된다.

다음의 계산으로부터 단자 HV에 인가된 전압에 관계되는 가변 고전압은 대략 가변 고전압과 고전압의 공칭치의 항에 비례한다.

설명을 위하여 H₀는 키네스코우프의 에노우드에 결합된 공칭 고전압과 같은 정수로 하고, h는 키네스코우프의 에노우드에 결합된 실제적 고전압과 같다고 한다.

실제적 고전압의 평방근 h^1/2는 H₀에 대하여 테일러 급수 전개에 의하여 표현된다.

또한, f(h)로서 정의된 h함수는 테일러 급수에 의하여 표현된다.

여기에서 f(ⁿ)(H₀)는 전압 H₀에서 h에 관한 함수 f(h)의 n차 도함수를 나타내고,(h-H₀)ⁿ는 물론 (h-H₀)의 n차 제곱이다. 그러므로

(7) f(h) =f⁽⁰⁾(H₀)(h-H₀)⁰f⁽¹⁾(H₀)(h-H₀)' f⁽²⁾(H₀)(h-H₀)2＋…

이와 같이 표현된 함수 f(h)는 대략 다음과 같이 된다.

간략화 하면

(9)

H₀가 일정하므로, 실제적인 고전압의 평방근(예 : h^1/2)는 대략 일정한 공칭 고전압 H₀와 가변 고전압 h의 합에 직접 비례한다. 유사한 방법으로 실제적인 고전압의 평방근은 H₀와 h의 합의 어떤 배수에 직접 비례한다. 전압공급 B＋와 H₀는 일정한 공칭 고전압 H₀와 가변고전압 h 제각기의 배수를 공급하도록 선정되어 있다.

방정식(5)로 부터, 증폭기 212에서의 출력신호, 즉 단자 S에 신호는 저항 210과 211을 적절히 조정함으로서 전압 HV와 B＋에 비례하도록 할수 있다.

이와같이 단자 S에 신호는 (H₀＋h) 2H₀ ^1/2에 비례하여 h^1/2에 대략적으로 비례한다. 단자S에 파형 404에 의하여 도시된 신호는 다음과 같이 표시될 수 있다.

(10) e_S=Fe_O=F_V(H₀＋h)t

여기에서 F와 V는 고유의 정수이고, eo는 증폭기 212의 출력전압이다.

전압원 HV와 B＋는 제1도의 파형 교정 발생기 230의 단자 K에 결합되고 그 내에 전류 2a를 발생시키는 전류발생기를 제어한다. 그러므로 파형 교정회로의 증배기에 입력전류(2a)는 저항들 131과 133의 적절한 조절에 의하여 H₀＋h에 비례하도록 되어질 수 있다. 이 전류는 M(H₀＋h)와 같게되고, 여기에서 M은 고유 정수이다. 파형 교정 발생기 230의 출력단자 0은 -X³/a²에 비례하는 신호 506을 공급하고, 여기에서 X는 단자 S에 결합된 신호에 비례한다. 합성회로 241은 파형 506을 단자 S의 파형 404에 부가하여 합성회로 241의 출력단자에서 파형 410을 형성시킨다.

이와같이 파형 410은

에 비례한다. 그러나 단자 S에 결합된 신호에 비례하고, 단자 S로부터 증배기의 입력전류인 X는 X=Les 또는 X=LFe_O로서 표시된다. 여기에서 L은 특정 정수이다.

이와같이 제1도의 파형 410에 의하여 도시된 신호 e₄₁₀은 다음과 같이 쓰여진다.

편향 요오크 251를 통한 전류는 e₄₁₀에 직접 비례하므로, 이것은 (H₀＋h)에 직접 비례한다. 그러나 (H₀＋h)는 방정식 (9)가 표시하는 것처럼 h^1/2에 직접 비례한다. 이와 같이 요오크 전류는 실질적으로 고전압의 평방근에 직접 비례하고, 그러므로 수직주사는 실질적으로 고전압의 변화에 의존한다.

이와같이 제1도의 장치는 결합회로 241의 출력에서 단자 S에서의 입력신호의 세제곱에 직접 비례하는 S교정과, 키네스코우프 에노우드에 인가된 고전압의 변화에 무관한 수직편향용 장치를 제공한다.

방정식 (10)과 (11)로 부터, 성취된 백분율 S교정은

이므로 고전압의 변화에 무관하다.

파형 교정 발생기 230의 단자 0에 바라는

교정신호를 성취하기 위하여 제2도의 회로가 사용된다.

제1도의 파형 교정 발생기 230의 전술한 실시예의 제2도를 참조하면 제1전원트랜지스터 Q₁의 콜렉터는 제2트랜지스터 Q₇의 에미터에 결합된다.

Q₇의 콜렉터는 공급전압 B_＋에 결합된다. 이 베이스는 공급전압 B₂에 결합된다. Q₁의 베이스는 공급전압 B₃에 결합된다.

전압 B₂와 B₃는 B_＋전압원과 접지 사이에 직렬로 결합된 저항들 101, 102, 103, 104, 105 및 107과 다이오드 106을 포함하는 직렬 전압 분배기에 의하여 제공된다.

Q₁의 에미터는 또 다른 전류원 Q₄₁의 콜렉터에 결합된다. 이 구성은 트랜지스터 Q₄와 트랜지스터 Q₁₀에 의하여 체배되어지며, 그 주전류 도전통로는 전류원 Q₄₂의 콜렉터와 B_＋간에 직렬로 결합된다.

두 트랜지스터들 Q₂와 Q₅의 베이스들은 Q₁의 에미터에 결합된다. 두 트랜지스터들 Q₃와 Q₆의 베이스들은 Q₄의 에미터에 결합된다. Q₂와 Q₃의 에미터는 Q₅와 Q₆의 에미터에서와 같이 결합되어 있다. Q₂와 Q₆의 콜렉터는 Q₃와 Q₅의 콜렉터에서와 같이 결합되어 있다. 트랜지스터 Q₁에서 Q₆는 제1증배기 M₁을 구성한다.

이 증배기 구조는 트랜지스터 Q₈, Q₉, Q₁₁, Q₁₂에 의하여 구성되며, Q₈과 Q₁₁의 베이스들은 Q₇의 에미터에 결합되고, Q₉과 Q₁₂의 베이스들은 Q₁₀의 에미터에 결합된다. 트랜지스터들 Q₇내지 Q₁₂는 제2증배기 M₂를 구성한다. Q₂와 Q₆결합 콜렉터는 Q₈과 Q₉의 결합에미터에 결합된다. Q₃와 Q₅의 결합콜렉터는 Q₁₁과 Q₁₂의 결합 에미터에 결합된다.

증배기들 M₁과 M₂는 이와 같이 직렬 결합되어 있다.

Q₂와 Q₃의 결합 에미터는 한쌍의 차동 트랜지스터 Q₄₃와 Q₄₄중 트랜지스터 Q₄₃의 콜렉터에 결합된다.

Q₄₄의 콜렉터는 Q₅와 Q₆의 결합 에미터에 결합된다. Q₄₃과 Q₄₄의 에미터는 한쌍의 저항들 125와 126을 통해 결합된다. 저항들 125와 126의 접합은 전류원 트랜지스터 Q₅₁의 콜렉트에 결합되며 그 에미터는 저항 128을 통해 접지에 결합된다. Q₅₁의 베이스는 다이으드 106과 저항 107의 직렬 결합 양단의 전압 강하에 의하여 바이어스된다.

Q₄₁과 Q₄₂의 에미터는 한쌍의 저항들 121과 122을 통해 차동구동기에 결합된다. 저항들 121과 122의 접합은 블록킹 다이오드 108의 에노우드에 결합되고 이 캐소드는 트랜지스터들 Q₅₂, Q₅₃및 Q₆₀과 다이오드 109를 포함하는 전류원에 결합된다. 이 전류원은 Q₆₀의 베이스인 단자 V에 결합한 수직율 블랭킹 펄스파형 401의 부극성 부분 동안 키오프된다. 이 파형은 단자 K에 정극성 귀선소거 펄스 401로서 유용하다.

Q₄₁과 Q₄₂의 베이스인 단자는 직렬저항들 115와 123을 통해 결합된다. Q₄₁의 베이스는 Q₄₃의 베이스에 결합된다. Q₄₂의 베이스는 Q₄₄의 베이스에 결합된다. 저항들 115와 123의 접합은 저항 124를 통해 접지에 결합된다. 트랜지스터 Q₇₀의 에미터는 저항들 115,123 및 124에 결합된다. Q₇₀의 콜렉터는 B_＋공급에 결합되고 그 베이스는 저항들 104와 105의 접합에 설립된 전압에 바이어스된다.

한쌍의 트랜지스터들 Q₇₁과 Q₇₂의 베이스들은 저항들 101과 102의 접합에 설립된 공급전위 B₁에 결합된다. Q₇₁과 Q₇₂의 콜렉터는 B_＋공급 전압에 결합된다.

Q₇₁의 에미터는 Q₈과 Q₁₂의 연합콜렉터와 트랜지스터 Q₇₃의 베이스에 결합된다. Q₇₂의 에미터는 Q₉과 Q₁₁의 연합콜렉터와 트랜지스터 Q₇₄의 베이스에 결합된다. Q₇₃과 Q₇₄의 에미터는 차동 구조에 결합되고 부하저항 111을 통해 B_＋공급원에 결합된다. Q₇₃과 Q₇₄의 콜렉터들은 트랜지스터 Q₇₆의 콜렉터들과 제각기 0'와 0점에서 결합된다. Q₇₆과 Q₇₇의 베이스는 서로 결합되고, 트랜지스터 Q₇₅의 에미터는 그 결합된 베이스에 결합된다. Q₇₅의 베이스는 점 0'에, 콜렉터는 B_＋공급원에 결합된다.

제2도에서 Q₁에서 Q₆를 참조하면, 이들 트랜지스터의 베이스-에미터간 전압에 관한 표시는 다음과 같이 할 수 있다.

(14) B₃-V_BEQ₁-V_BEQ₂＋V_BEQ₃＋V_BEQ₄=B₃

B₃-V_BEQ₁-V_BEQ₅＋V_BEQ₆＋V_BEQ₄= B₃

이와같이

(15) V_BEQ₁-V_BEQ₄=V_BEQ₃-V_BEQ₂

V_BEQ₁-V_BEQ₄=V_BEQ₆-V_BBEQ₅

다이오드 방정식으로부터

여기에서 V_BE는 베이스 에미터간 전압이고 C는 온도, I_C는 콜렉터 전류, I_S는 포화전이류다. 이들 소자 모두(예로서 집적회로 칩상에서) 동일온도, 동일포화 전류에서 동작하도록 설계되어 지므로, 방정식 15는 다음과 같이 쓰여진다.

트랜지스터 베이스전류는 콜렉터 전류에 비교하여 무시할 수 있으며, 여기의 해석에서는 무시한다.

트랜지스터들 Q₁과 Q₄의 에미터 전류들인 제각기의 I_E1과 I_E4는 어떤 바라는 치 예를들면 I_E1=a＋x, I_E4=a-x로 제어될 수 있다. 유사한 방법으로, Q₂와 Q₃의 에미터 전류들의 합 I_EQ2＋I_ES3, Q₅와 Q₆의 에미터 전류들의 합 I_EQ5＋I_EQ6는 예를들면 I_EQ2＋I_EQ3=b＋x, I_EQ5＋I_EQ6=b-x로 제어되어진다. 이와같이 Q₃의 Q₅의 콜렉터 전류들은 제각기 b＋x-I_CQ2와 b-x-I_CQ6이다. 방정식 (18)을 다시쓰면

I_CQ2와 I_CQ6에 대해 풀면

유사한 방법으로

이들은 제2도의 직렬결합된 증배기의 낮은 단 M₁의 트랜지스터들 Q₂,Q₃,Q₅,Q₆의 콜렉터 전류에 대한 방정식이다. 직렬 결합된 증배기 M₂의 입력전류는 상기 계산으로 부터 찾을 수 있다. 이들은 I_CQ2＋I_CQ6와 I_CQ3＋I_CQ5또는

직렬 결합된 증배기 M₂에 동일 베이스-에미터사이의 전압해석은 다음 방정식에서 이루어진다.

(22) V_EEQ7-V_EEQ10=V_BEQ9-V_BEQ8과

V_BEQ7-V_BEQ10=V_BEQ12-V_BEQ11

Q₈과 Q₁₂의 콜렉터 전류들을 제각기 I_CQ8과 I_CQ12라고 한다면 Q₉과 Q₁₁의 콜렉터 전류들은 제각기

다시 다이오드 방정식을 사용함으로서

다시 I_CQ7과 I_CQ10은 각각 a＋x, a-x가 될 것이다.

방정식(23)을 방정식(24)로 대치하면

I_CQ8, I_CQ12의 해는:

유사한 방법으로

이와 같이 Q_8과Q₁₂의 콜렉터 전류의 화는

Q₉과 Q₁₁의 콜렉터 전류화는

직렬 접속된 증배기의 출력전류 I_CQ8＋I_CQ12와 I_CQ9＋I_CQ11사이의 차이는 X의 세제곱에 비례하고 a의 제곱에 반비례한다. 이러한 차이 신호는 I_CQ8＋I_CQ12, I_CQ9＋ICQ₁₁로부터 감하거나 또는 역으로 됨에 따라 부극성 또는 정극성으로 된다.

바라는 구동전류 I_E1과 I_E4는 Q₅₂, Q₅₃및 Q₆₀을 포함하는 전류원과 그들과 관련된 요소와 Q₄₁과 Q₄₂를 포함하는 차동증폭기를 사용함으로 성취할 수 있다. 전류원은 I_E1=a＋x와 I_E4=a-x이므로 전류 I_E1과 I_E4의 합인 2a와 같은 전류를 제공한다.

차동증폭기 구조는 Q₄₁과 Q₄₂의 콜렉터 전류의 x변조를 제공하고, 이들 양자는 x에 비례하는 신호가 입력단자 S에 인가되지 않을 때,

가 된다. 전류원 Q₅₁은 차동증폭기 트랜지스터 Q₄₃과 Q₄₄의 콜렉터 전류 b＋x와 b-x의 합 2b를 제공한다. 단자 S에 공급되는 X비례 신호는 차동증폭기 트랜지스터들 Q₄₃과 Q₄₄의 콜렉터 전류들을 변조한다.

전류원 Q₅₁은 2b 콜렉터 전류를 제공하기 위하여 다이오드 106과 저항 107에 걸친 전압에 의하여 바이어스 된다. Q₅₂, Q₅₃들 Q₆₀과 이들에 관련된 소자들을 포함하는 전류원은 저항 133을 통해 B_＋공급원으로부터 또 저항 131을 통해 단자 H_V에 결합된 고전압에 비례하는 전압원으로부터 바이어스 된다.

편향 교정신호가 변화에 대한 교정을 하기 위하여 고전압의 평방근으로서 변해야 하기 때문에, 제2도의 회로는 톱니파의 S교정을 제공하는 것은 물론 고전압에 기인한 톱니파의 변화의 바라는 중화를 성취하기 위한 방법을 제공한다.

이미 설명한 바와 같이 제2도 회로의 출력전류(단자 0와 0')는 역으로 가변성인 a의 제곱에 반비례한다. 이와 같이 2a 전류원(Q₅₂, Q₅₃, Q₆₀과 연관소자들)은 단자 H_V에 전압원과 전압원 B_＋에 의하여 제어된다.

직렬 결합된 증배기의(Q₈, Q₁₂와 Q₉, Q₁₉의 콜렉터에 연결된) 출력단자에 흐르는 두 출력 전류 사이의 차동전류를 나타내는 신호를 제공하기 위하여, Q₇₁에서 Q₇₄를 포함하는 차동증폭기는 Q₇₅와 Q₇₇을 포함하는 전류원과, Q₇₁과 Q₇₂의 에미터에 직렬 결합된 증배기 M₂의 출력전류에 의하여 구동된다. 단자 0과 0'에 나타나는 신호는 ±(I_CQ9＋I_CQ11-I_CQ8-I_CQ12)에 제각기 비례한다. 방정식(26)으로부터, 단자 0에 출력신호는

에 비례하고, 단자 0'에서는

에 비례한다는 것을 알 수 있다. 이와 같이 파형 404로 도시된 고전압 가변 톱니파가 제2도의 S와 고전압 교정회로의 입력신호이라면, 단자 0와 0'에 출력신호는 제각기 파형 506, 505와 같아진다.

단자 0에 신호보다 단자 0'에 신호는 제1도의 장치에 유용하다. 여기에서 단자 0'의 파형을 단자 S의 파형을 감하여, 바라는 S 및 고전압 교정을 성취하기 위하여 단자 0'의 파형을 단자 S의 파형으로부터 감산할 필요가 있다. 그러므로 합산회로 241은 감산기이어야 한다.

Claims (1)

1. 도면에 도시하고 본문에 상술한 바와 같이, 가속에노우드 전압(H_V)의 평방근에 관련된 전압의 공급원(B＋, H_V, 210, 211)과, 진폭이 상기 가속 에노우드 전압의 평방근과 시간과 함께 변화하는 주기적 평향 톱니파 전압파형 404을 발생시키기 위하여 상기 전압원에 결합되는 톱니파 발생장치(203, 209)를 포함하는 S교정 및 가속에노우드 전압변화 교정을 제공하기 위한 편향 파형교정 장치에 있어서, 주기적 톱니파 전압파형들의 상기 공급원에 그리고 상기 가속에노우드 전압의 평방근에 관하며, 상기 톱니파형으로부터 상기 가속에노우드 전압 변화를 감결합하기 위한 그리고 상기 가속에노우드 전압 변화에 무관한 S교정파형(56)을 제공하기 위하여 전압의 상기 공급원에 연결되는 S교정 파형 발생장치(230)과, 상기 가속에노우드 전압의 평방근에 비례하는 S교정된 그리고 가속에노우드 전압 고정된 파형을 제공하기 위하여 상기 가속에노우드 전압 가변 톱니파형(404)와 상기 S교정파형(506)을 합성하기 위하여 상기 S교정파형 발생장치(230)에 결합된 합성장치(241)을 특징으로 하는 편향 파형 교정신호 발생기.

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