KR20240096251A - Ferritic stainless steel with improved impact toughness and manufacturing method thereof - Google Patents
Ferritic stainless steel with improved impact toughness and manufacturing method thereof Download PDFInfo
- Publication number
- KR20240096251A KR20240096251A KR1020220178730A KR20220178730A KR20240096251A KR 20240096251 A KR20240096251 A KR 20240096251A KR 1020220178730 A KR1020220178730 A KR 1020220178730A KR 20220178730 A KR20220178730 A KR 20220178730A KR 20240096251 A KR20240096251 A KR 20240096251A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- impact toughness
- stainless steel
- ferritic stainless
- improved impact
- content
- Prior art date
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 72
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 16
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 4
- 230000035939 shock Effects 0.000 abstract description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 25
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 20
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 14
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 13
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 13
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 8
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 8
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 7
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 238000001887 electron backscatter diffraction Methods 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000010301 surface-oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C47/00—Winding-up, coiling or winding-off metal wire, metal band or other flexible metal material characterised by features relevant to metal processing only
- B21C47/02—Winding-up or coiling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
개시된 발명은 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법에 관한 것이다.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, 중량%로, C: 0.005 내지 0.015%, N: 0.005 내지 0.015%, Si: 0.01 내지 0.6%, Mn: 0.2 내지 0.9%, Cr: 10.5 내지 13.0%, Ni: 0.6 내지 1.1%, Ti: 0.05 내지 0.3%, B: 0.0005 내지 0.007%, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, 나머지 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, -20℃충격인성이 100J 이상일 수 있다.The disclosed invention relates to a ferritic stainless steel with improved impact toughness and a manufacturing method thereof.
Ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an embodiment has, in weight percent, C: 0.005 to 0.015%, N: 0.005 to 0.015%, Si: 0.01 to 0.6%, Mn: 0.2 to 0.9%, Cr: 10.5 to 13.0%, Ni: 0.6 to 1.1%, Ti: 0.05 to 0.3%, B: 0.0005 to 0.007%, P: 0.04% or less, S: 0.01% or less, including the remaining Fe and inevitable impurities, -20℃ shock Toughness may be 100J or more.
Description
본 발명은 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a ferritic stainless steel with improved impact toughness and a method of manufacturing the same.
일반적으로 스테인리스강은 화학성분이나 금속조직에 따라 분류할 수 있다. 금속조직에 따를 경우, 스테인리스강은 오스테나이트(Austenite)계, 페라이트(Ferrite)계, 마르텐사이트(Martensite)계 및 이상(Dual Phase)계로 분류할 수 있다. In general, stainless steel can be classified according to its chemical composition or metal structure. According to metal structure, stainless steel can be classified into austenitic, ferritic, martensitic, and dual phase.
페라이트계 스테인리스강은 고가의 합금원소가 적게 첨가되면서도 내식성이 뛰어나므로, 오스테나이트계 스테인리스강에 비하여 가격 경쟁력이 높다. 특히, 10.5 내지 14%의 Cr을 포함하는 저Cr 페라이트계 스테인리스강은, 페라이트 스테인리스강 내에서도 가격 경쟁력이 매우 우수하여 자동차 배기계 플랜지, 건축용 구조재 등으로 널리 사용되고 있다. Ferritic stainless steel has excellent corrosion resistance while adding a small amount of expensive alloy elements, so it is more price competitive than austenitic stainless steel. In particular, low-Cr ferritic stainless steel containing 10.5 to 14% Cr has excellent price competitiveness even among ferritic stainless steels, and is widely used as automobile exhaust system flanges and architectural structural materials.
자동차 배기계 플랜지 및 건축용 구조재로서 주로 두께 3mm 이상의 후물 열연 소둔재를 사용하고 있다. For automobile exhaust system flanges and structural structural materials for construction, thick hot-rolled annealed materials with a thickness of 3 mm or more are mainly used.
상기 후물 열연 소둔재 부품 제조 공정에서, Stamping시 취성파괴로 인한 가공 불량이 발생할 수 있다. 또한, 자동차, 건축물 등에 실사용 시 진동으로 인한 취성파괴가 발생할 수 있다. In the manufacturing process of the thick hot-rolled annealed material parts, processing defects may occur due to brittle fracture during stamping. In addition, brittle fracture may occur due to vibration during actual use in automobiles, buildings, etc.
따라서, 가공 및 실사용 시 취성파괴를 억제하기 위해, 페라이트계 스테인리스강의 충격 인성 특성 향상이 매우 중요하다.Therefore, in order to suppress brittle fracture during processing and actual use, it is very important to improve the impact toughness properties of ferritic stainless steel.
상술한 문제를 해결하기 위한 개시된 발명의 목적은, 합금성분 및 제조방법을 제어하여, 충격인성을 향상시키고 취성파괴를 억제한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법을 제공하는 데 있다.The purpose of the disclosed invention to solve the above-described problems is to provide a ferritic stainless steel and a manufacturing method thereof that improve impact toughness and suppress brittle fracture by controlling alloy components and manufacturing methods.
본 발명은 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강을 제공할 수 있다.The present invention can provide ferritic stainless steel with improved impact toughness.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, 중량%로, C: 0.005 내지 0.015%, N: 0.005 내지 0.015%, Si: 0.01 내지 0.6%, Mn: 0.2 내지 0.9%, Cr: 10.5 내지 13.0%, Ni: 0.6 내지 1.1%, Ti: 0.05 내지 0.3%, B: 0.0005 내지 0.007%, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, 나머지 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, -20℃충격인성이 100J 이상일 수 있다.Ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an embodiment has, in weight percent, C: 0.005 to 0.015%, N: 0.005 to 0.015%, Si: 0.01 to 0.6%, Mn: 0.2 to 0.9%, Cr: 10.5 to 13.0%, Ni: 0.6 to 1.1%, Ti: 0.05 to 0.3%, B: 0.0005 to 0.007%, P: 0.04% or less, S: 0.01% or less, including the remaining Fe and inevitable impurities, -20℃ shock Toughness may be 100J or more.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, 아래 식 (1)의 값이 4 내지 60일 수 있다.In the ferritic stainless steel with improved impact toughness according to one embodiment, the value of equation (1) below may be 4 to 60.
식 (1): 10000 B - 100 ( C + N ) / TiEquation (1): 10000 B - 100 (C + N) / Ti
식 (1)에 있어서, B, C, N 및 Ti는 각 원소의 함량(중량%)를 의미한다.In formula (1), B, C, N and Ti mean the content (% by weight) of each element.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, 20℃충격인성이 120J 이상일 수 있다.Ferritic stainless steel with improved impact toughness according to one embodiment may have an impact toughness of 120J or more at 20°C.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, 평균 결정립 직경이 65㎛ 이하일 수 있다.Ferritic stainless steel with improved impact toughness according to one embodiment may have an average grain diameter of 65㎛ or less.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, 두께가 3 내지 15mm일 수 있다.Ferritic stainless steel with improved impact toughness according to one embodiment may have a thickness of 3 to 15 mm.
본 발명은 전술한 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법을 제공한다.The present invention provides a method for manufacturing the ferritic stainless steel with improved impact toughness described above.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 제조방법은, 중량%로, C: 0.005 내지 0.015%, N: 0.005 내지 0.015%, Si: 0.01 내지 0.6%, Mn: 0.2 내지 0.9%, Cr: 10.5 내지 13.0%, Ni: 0.6 내지 1.1%, Ti: 0.05 내지 0.3%, B: 0.0005 내지 0.007%, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, 나머지 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 제조하는 단계; 상기 슬라브를 재가열한 다음, 열연 조압연 및 사상압연하여 열연재를 제조하는 단계; 및 상기 열연재를 700 내지 900℃에서 권취한 후 냉각하는 단계를 포함할 수 있다.A method for manufacturing ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an embodiment includes, in weight percent, C: 0.005 to 0.015%, N: 0.005 to 0.015%, Si: 0.01 to 0.6%, Mn: 0.2 to 0.9%, Cr : 10.5 to 13.0%, Ni: 0.6 to 1.1%, Ti: 0.05 to 0.3%, B: 0.0005 to 0.007%, P: 0.04% or less, S: 0.01% or less, producing a slab containing the remaining Fe and inevitable impurities. steps; Reheating the slab and then hot rolling and rough rolling to produce a hot rolled material; And it may include the step of cooling the hot rolled material after winding it at 700 to 900°C.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강에서, 상기 슬라브는, 아래 식 (1)의 값이 4 내지 60일 수 있다.In the ferritic stainless steel with improved impact toughness according to one embodiment, the slab may have a value of 4 to 60 in equation (1) below.
식 (1): 10000 B - 100 ( C + N ) / TiEquation (1): 10000 B - 100 (C + N) / Ti
식 (1)에 있어서, B, C, N 및 Ti는 각 원소의 함량(중량%)를 의미한다.In formula (1), B, C, N and Ti mean the content (% by weight) of each element.
상기 페라이트계 스테인리스강은 -20℃충격인성이 100J이상 일 수 있다.The ferritic stainless steel may have an impact toughness of -20°C of 100J or more.
상기 페라이트계 스테인리스강은 20℃충격인성이 120J이상 일 수 있다.The ferritic stainless steel may have an impact toughness of 120J or more at 20°C.
상기 재가열은, 1200 내지 1280℃에서 수행할 수 있다.The reheating can be performed at 1200 to 1280°C.
상기 사상압연은, 900 내지 1100℃에서 수행할 수 있다.The finishing rolling can be performed at 900 to 1100°C.
상기 페라이트계 스테인리스강은 평균 결정립 직경이 65㎛ 이하일 수 있다.The ferritic stainless steel may have an average grain diameter of 65㎛ or less.
개시된 발명의 일 실시예에 따르면, 취성파괴를 억제하여, 가공 불량률이 억제되고, 부품 실사용 시 내구성이 우수한, 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법을 제공할 수 있다.According to one embodiment of the disclosed invention, a ferritic stainless steel with improved impact toughness, which suppresses brittle fracture, suppresses the rate of machining defects, and has excellent durability during actual use of parts, and a method for manufacturing the same can be provided.
도 1은, 개시된 발명의 일 예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강의 중심부를 EBSD(Electron Backscatter Diffraction, 후방산란전자 회절패턴 분석기)로 촬영한 이미지이다.Figure 1 is an image taken with an EBSD (Electron Backscatter Diffraction) of the center of a ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an example of the disclosed invention.
이하에서는 개시된 발명의 실시 예를 첨부 도면을 참조하여 상세히 설명한다. 이하의 실시 예는 개시된 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 개시된 발명의 사상을 충분히 전달하기 위해 제시하는 것이다. 개시된 발명은 여기서 제시한 실시 예만으로 한정되지 않고 다른 형태로 구체화될 수도 있다. 도면은 개시된 발명을 명확히 하기 위해 설명과 관계 없는 부분의 도시를 생략하고, 이해를 돕기 위해 구성요소의 크기를 다소 과장하여 표현할 수 있다.Hereinafter, embodiments of the disclosed invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. The following examples are presented to sufficiently convey the idea of the disclosed invention to those skilled in the art in the technical field to which the disclosed invention belongs. The disclosed invention is not limited to the embodiments presented herein and may be embodied in other forms. In order to clarify the disclosed invention, the drawings may omit illustrations of parts unrelated to the description and may slightly exaggerate the sizes of components to aid understanding.
명세서 전체에서, 어떤 부분이 어떤 구성요소를 "포함"한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성요소를 더 포함할 수 있는 것을 의미한다.Throughout the specification, when a part is said to “include” a certain element, this means that it may further include other elements rather than excluding other elements, unless specifically stated to the contrary.
단수의 표현은 문맥상 명백하게 예외가 있지 않는 한, 복수의 표현을 포함한다.Singular expressions include plural expressions unless the context clearly makes an exception.
이하, 본 발명의 실시예에서의 합금성분 함량의 수치 한정 이유에 대하여 설명한다. 이하에서는 특별한 언급이 없는 한 단위는 중량%이다.Hereinafter, the reason for limiting the numerical content of alloy components in the embodiments of the present invention will be explained. Hereinafter, unless otherwise specified, the unit is weight%.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, 중량%로, C: 0.005 내지 0.015%, N: 0.005 내지 0.015%, Si: 0.01 내지 0.6%, Mn: 0.2 내지 0.9%, Cr: 10.5 내지 13.0%, Ni: 0.6 내지 1.1%, Ti: 0.05 내지 0.3%, B: 0.0005 내지 0.007%, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, 나머지 Fe 및 불가피한 불순물을 포함할 수 있다.Ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an embodiment has, in weight percent, C: 0.005 to 0.015%, N: 0.005 to 0.015%, Si: 0.01 to 0.6%, Mn: 0.2 to 0.9%, Cr: 10.5 to 13.0%, Ni: 0.6 to 1.1%, Ti: 0.05 to 0.3%, B: 0.0005 to 0.007%, P: 0.04% or less, S: 0.01% or less, and may include the remaining Fe and inevitable impurities.
C(탄소)의 함량은 0.005 내지 0.015%일 수 있다.The content of C (carbon) may be 0.005 to 0.015%.
C는 고용강화에 의한 강도 증가에 효과적인 원소이다. 다만, C의 함량을 극저로 관리하기 위해서는 제강 VOD 공정비 증가로 가격경쟁력이 떨어질 수 있다. 이를 고려하여, C의 함량은 0.005% 이상일 수 있다. 그러나, C의 함량이 과다한 경우에는, Cr23C6 석출물이 생성되어 기지 내 국부 Cr 고갈로 인해 내식성이 열위될 수 있다. 이를 고려하여, C 함량의 상한은 0.015%일 수 있다. 바람직하게는, C의 함량은 0.007 내지 0.014%일 수 있다. C is an element effective in increasing strength through solid solution strengthening. However, in order to manage the C content to an extremely low level, price competitiveness may decrease due to an increase in steelmaking VOD process costs. Considering this, the C content may be 0.005% or more. However, if the C content is excessive, Cr 23 C 6 precipitates may be generated and corrosion resistance may be deteriorated due to local Cr depletion in the matrix. Considering this, the upper limit of C content may be 0.015%. Preferably, the C content may be 0.007 to 0.014%.
N(질소)의 함량은 0.005 내지 0.015%일 수 있다.The content of N (nitrogen) may be 0.005 to 0.015%.
N는 강의 강도증가에 효과적인 원소이다. 다만, N의 함량을 극저로 관리하기 위해서는 제강 VOD 공정비 증가로 가격경쟁력이 떨어질 수 있다. 이를 고려하여, N의 함량은 0.005% 이상일 수 있다. 그러나, N의 함량이 과다한 경우에는, 고용 N 농도가 한계에 달하고, Cr2N 석출물이 생성되어 기지 내 국부 Cr 고갈로 인해 내식성이 열위될 수 있다. 이를 고려하여, N 함량의 상한은 0.015%일 수 있다. 바람직하게는, N의 함량은 0.006 내지 0.015%일 수 있다.N is an element effective in increasing the strength of steel. However, in order to manage the N content to an extremely low level, price competitiveness may decrease due to an increase in steelmaking VOD process costs. Considering this, the N content may be 0.005% or more. However, when the N content is excessive, the solid solution N concentration reaches a limit, Cr 2 N precipitates are generated, and corrosion resistance may be inferior due to local Cr depletion in the matrix. Considering this, the upper limit of N content may be 0.015%. Preferably, the N content may be 0.006 to 0.015%.
Si(실리콘)의 함량은 0.01 내지 0.6%일 수 있다.The content of Si (silicon) may be 0.01 to 0.6%.
Si은 고용 강화에 의한 강도 향상이 일부 기여할 수 있는 원소이다. 이를 고려하여, Si은 0.01% 이상 첨가될 수 있다. 그러나, Si의 함량이 과다한 경우에는, 강의 강도가 지나치게 증가하여 충격 인성이 열위해질 수 있다. 이를 고려하여, Si 함량의 상한은 0.6%로 제한될 수 있다. 바람직하게는, Si의 함량은 0.2 내지 0.4%일 수 있다.Si is an element that can partially contribute to strength improvement through solid solution strengthening. Considering this, Si may be added in an amount of 0.01% or more. However, if the Si content is excessive, the strength of the steel may increase excessively, resulting in poor impact toughness. Considering this, the upper limit of Si content may be limited to 0.6%. Preferably, the Si content may be 0.2 to 0.4%.
Mn(망간)의 함량은 0.2 내지 0.9%일 수 있다.The content of Mn (manganese) may be 0.2 to 0.9%.
Mn은 고온에서 오스테나이트상 생성을 용이하게 하고, 오스테나이트상에서 페라이트상으로 상변태 활성화를 통한 조직 미세화를 구현하는데 효과적인 원소이다. 이를 고려하여, Mn의 함량은 0.2% 이상일 수 있다. 그러나, Mn의 함량이 과다한 경우에는, 소재의 내식성이 크게 열위해질 수 있다. 이를 고려하여, Mn 함량의 상한은 0.9%일 수 있다. 바람직하게는, Mn의 함량은 0.2 내지 0.7%일 수 있다.Mn is an element that facilitates the creation of austenite phase at high temperatures and is effective in realizing structure refinement through activation of phase transformation from austenite phase to ferrite phase. Considering this, the Mn content may be 0.2% or more. However, if the Mn content is excessive, the corrosion resistance of the material may be greatly inferior. Considering this, the upper limit of Mn content may be 0.9%. Preferably, the Mn content may be 0.2 to 0.7%.
Cr(크롬)의 함량은 10.5 내지 13.0%일 수 있다.The content of Cr (chromium) may be 10.5 to 13.0%.
Cr은 강의 산화를 억제하는 부동태 피막을 형성하기 위해 필수적으로 첨가하는 원소이다. 또한, Cr은 고온 산화를 억제하는데 효과적인 원소이다. 이를 고려하여, Cr의 함량은 10.5% 이상 첨가될 수 있다. 그러나, Cr의 함량이 과다한 경우에는, 고온에서 오스테나이트상 생성을 억제하여, 상변태 활성화를 통한 조직 미세화를 제한할 수 있다. 이를 고려하여, Cr 함량의 상한은 13.0%로 제한될 수 있다. 바람직하게는, Cr의 함량은 11.3 내지 12.5%일 수 있다.Cr is an essential element added to form a passive film that suppresses oxidation of steel. Additionally, Cr is an element effective in suppressing high temperature oxidation. Considering this, the Cr content may be added at 10.5% or more. However, if the Cr content is excessive, the formation of austenite phase can be suppressed at high temperatures, thereby limiting structure refinement through phase transformation activation. Considering this, the upper limit of Cr content may be limited to 13.0%. Preferably, the Cr content may be 11.3 to 12.5%.
Ni(니켈)의 함량은 0.6 내지 1.1%일 수 있다.The content of Ni (nickel) may be 0.6 to 1.1%.
Ni은 고온에서 오스테나이트상 생성을 더욱 용이하게 하고, 상변태 활성화를 통한 조직 미세화를 구현하는데 효과적인 원소이다. 이를 고려하여, Ni은 0.6% 이상 첨가될 수 있다. 그러나, Ni의 함량이 과다한 경우에는, 원재료비 상승으로 인한 가격경쟁력이 떨어질 수 있다. 이를 고려하여, Ni 함량의 상한은 1.1%일 수 있다. Ni is an element that facilitates the creation of austenite phase at high temperatures and is effective in realizing structure refinement through phase transformation activation. Considering this, Ni may be added in an amount of 0.6% or more. However, if the Ni content is excessive, price competitiveness may decrease due to increased raw material costs. Considering this, the upper limit of Ni content may be 1.1%.
Ti(티타늄)의 함량은 0.05 내지 0.3%일 수 있다.The content of Ti (titanium) may be 0.05 to 0.3%.
Ti은 C 및 N와 결합하여, Cr 탄질화물 형성을 억제함으로서 용접성을 향상시킬 수 있다. 이를 고려하여, Ti은 0.05% 이상 첨가될 수 있다. 그러나, Ti은 고가의 원소이므로, Ti의 함량이 과다한 경우에는 가격경쟁력이 떨어질 수 있다. 이를 고려하여, Ti 함량의 상한은 0.3%로 제한될 수 있다. 바람직하게는, Ti의 함량은 0.16 내지 0.27%일 수 있다.Ti can improve weldability by combining with C and N and suppressing the formation of Cr carbonitride. Considering this, Ti may be added in an amount of 0.05% or more. However, since Ti is an expensive element, if the Ti content is excessive, price competitiveness may decrease. Considering this, the upper limit of Ti content may be limited to 0.3%. Preferably, the Ti content may be 0.16 to 0.27%.
B(보론)의 함량은 0.0005 내지 0.007%일 수 있다.The content of B (boron) may be 0.0005 to 0.007%.
B은 결정립계에 농화되는 원소로서, 미세 크랙의 전파를 억제하여 충격인성을 향상시키는데 효과적인 원소이다. 이를 고려하여, B은 0.0005% 이상 첨가될 수 있다. 그러나, B의 함량이 과다한 경우에는, N과 결합하여 BN 석출상이 생성됨으로써 충격인성이 열위해질 수 있다. 이를 고려하여, B 함량의 상한은 0.007%로 제한될 수 있다. 즉, B 함량이 0.007%를 초과하는 경우 상온 충격인성 및/또는 저온 충격인성이 저하될 수 있다. 이러한 경우, 취성파괴를 억제하는 효과를 구현하기 어렵다. 바람직하게는, B의 함량은 0.0011 내지 0.0065%일 수 있다.B is an element that concentrates at grain boundaries and is an effective element in improving impact toughness by suppressing the propagation of microcracks. Considering this, B may be added in an amount of 0.0005% or more. However, if the content of B is excessive, impact toughness may be deteriorated by combining with N and forming a BN precipitated phase. Considering this, the upper limit of B content can be limited to 0.007%. That is, if the B content exceeds 0.007%, room temperature impact toughness and/or low temperature impact toughness may decrease. In this case, it is difficult to achieve the effect of suppressing brittle fracture. Preferably, the content of B may be 0.0011 to 0.0065%.
P(인)의 함량은 0.04% 이하일 수 있다.The P (phosphorus) content may be 0.04% or less.
P은 강 중 포함되는 불가피한 불순물로서 강 제조공정 중 산세 시 입계부식을 일으키거나 열간가공성을 저해시키는 원소이다. 이를 고려하여, P 함량의 상한은 0.04%로 제한될 수 있다. 바람직하게는, P 함량의 상한은 0.02%로 제한될 수 있다.P is an unavoidable impurity contained in steel and is an element that causes intergranular corrosion or impairs hot workability during pickling during the steel manufacturing process. Considering this, the upper limit of P content can be limited to 0.04%. Preferably, the upper limit of P content may be limited to 0.02%.
S(황)의 함량은 0.01% 이하일 수 있다.The S (sulfur) content may be 0.01% or less.
S은 강 중 포함되는 불가피한 불순물로서 결정립계에 편석되어 열간가공성을 저해시키는 원소이다. 이를 고려하여, S 함량의 상한은 0.01%로 제한될 수 있다. 바람직하게는, S 함량의 상한은 0.007% 로 제한될 수 있다.S is an unavoidable impurity contained in steel and is an element that segregates at grain boundaries and impairs hot workability. Considering this, the upper limit of S content may be limited to 0.01%. Preferably, the upper limit of S content may be limited to 0.007%.
개시된 발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.The remaining component of the disclosed invention is iron (Fe). However, in the normal manufacturing process, unintended impurities from raw materials or the surrounding environment may inevitably be mixed, so this cannot be ruled out. Since these impurities are known to anyone skilled in the ordinary manufacturing process, all of them are not specifically mentioned in this specification.
상기 일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, 페라이트 조직의 분율 98부피% 이상, 구체적으로 99부피%이상인 것일 수 있다. 이와 같은 페라이트계 스테인리스강은, 다른 조직의 강종에 비해 열팽창계수가 상대적으로 낮고, 내식성이 우수하다. 이러한 경우, 예를 들면, 내연기관자동차의 배기계용 부품, 가전기기용 부품, 주방용 물품, 내식성이 우수한 건설 건축 내외장용 물품, 수소차 수소연료전지용 부품 등으로 적용하기에 적합한 강도, 내식성, 가공성을 구현할 수 있다. The ferritic stainless steel with improved impact toughness according to the above embodiment may have a ferrite structure fraction of 98 volume% or more, specifically 99 volume% or more. Such ferritic stainless steel has a relatively low thermal expansion coefficient and excellent corrosion resistance compared to steel types with other structures. In this case, for example, the strength, corrosion resistance, and processability are suitable for application as exhaust system parts for internal combustion engine vehicles, home appliance parts, kitchen items, interior and exterior construction items with excellent corrosion resistance, and hydrogen fuel cell parts for hydrogen vehicles. It can be implemented.
본 발명자들은 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스 강에 대해 다양한 검토를 행한 결과, 이하의 지견을 얻을 수 있었다.As a result of various studies on ferritic stainless steels with improved impact toughness, the present inventors were able to obtain the following findings.
일반적으로 BCC(Body Centered Cubic) 결정 구조를 갖는 페라이트계 스테인리스강의 경우 FCC(Face Centered Cubic) 결정 구조를 갖는 오스테나이트계 스테인리스 강과 비교하여 충격인성이 매우 낮다. 또한, Ti 안정화 페라이트계 스테인리스강의 경우에는, 제강-연주-열연 공정 중 상변태 과정이 없으므로, 결정립 미세화를 구현하여 어려워서 충격인성이 더욱 열위해질 수 있다.In general, ferritic stainless steels with a BCC (Body Centered Cubic) crystal structure have very low impact toughness compared to austenitic stainless steels with an FCC (Face Centered Cubic) crystal structure. Additionally, in the case of Ti-stabilized ferritic stainless steel, since there is no phase transformation process during the steelmaking-continuous-casting-hot rolling process, it is difficult to implement grain refinement, which may further deteriorate impact toughness.
종래에는 Ti 안정화 페라이트계 스테인리스강의 충격인성을 향상 시키기 위해서 오스테나이트 안정화 원소인 Mn, Ni 원소를 다량 첨가했다. 이를 통해, 상기 Ti 안정화 페라이트계 스테인리스강의 제조 과정 중 오스테나이트상에서 페라이트상으로의 상변태를 활성화 시켜서 결정립 미세화를 구현하고자 했다. 그러나, 오스테나이트 안정화 원소의 다량 첨가로 인한 충격인성 향상 효과는 크지 않았고, 가격경쟁력도 떨어지는 문제가 있었다.Conventionally, to improve the impact toughness of Ti-stabilized ferritic stainless steel, a large amount of Mn and Ni elements, which are austenite stabilizing elements, were added. Through this, we attempted to realize grain refinement by activating the phase transformation from the austenite phase to the ferrite phase during the manufacturing process of the Ti-stabilized ferritic stainless steel. However, the effect of improving impact toughness due to the addition of a large amount of austenite stabilizing elements was not significant, and there was a problem of poor price competitiveness.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, -20℃ 저온 충격인성이 100J 이상을 만족할 수 있다. 페라이트계 스테인리스강의 -20℃ 저온 충격인성이 100J미만인 경우, 저온 환경에서의 취성 파괴에 대한 저항성이 열위할 수 있다. 예를 들면, 배기계 플랜지 부품으로 적용하기 위한 가공 시, 취성 파괴를 억제하기 어렵다. 이때, 상기 가공은 스탬핑 가공, 밀링 가공 등을 포함할 수 있다. Ferritic stainless steel with improved impact toughness according to one embodiment may satisfy low-temperature impact toughness of -20°C of 100J or more. If the low-temperature impact toughness of ferritic stainless steel at -20°C is less than 100J, the resistance to brittle fracture in a low-temperature environment may be poor. For example, when processing for use as exhaust system flange parts, it is difficult to suppress brittle fracture. At this time, the processing may include stamping processing, milling processing, etc.
또한, 구체적으로 -20℃ 저온 충격인성이 110J 이상, 보다 구체적으로 120J 이상, 보다 구체적으로 130J 이상일 수 있다. 이러한 경우, 본 발명 일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강을 예를 들면, 배기계 플랜지 부품으로 적용할 때, 이들 부품은 -20℃ 내외의 저온 환경에 장시간 노출되는 특성으로 인해 저온 취성에 대한 저항성이 매우 중요하게 작용하므로, 가혹 환경에서 더욱 유리한 물성을 구현할 수 있다.Additionally, specifically, the low-temperature impact toughness at -20°C may be 110J or more, more specifically 120J or more, and more specifically 130J or more. In this case, when the ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an embodiment of the present invention is applied to, for example, exhaust system flange parts, these parts become brittle at low temperatures due to the characteristic of being exposed to a low temperature environment of around -20°C for a long time. Since resistance to heat is very important, more advantageous physical properties can be realized in harsh environments.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, 20℃ 상온 충격인성이 120J 이상일 수 있다. 페라이트계 스테인리스강의 20℃ 상온 충격인성이 120J미만인 경우, 예를 들면, 배기계 플랜지 부품으로 적용하기 위한 가공 시, 취성 파괴를 억제하기 어렵다. 이때, 상기 가공은 스탬핑 가공, 밀링 가공 등을 포함할 수 있다.Ferritic stainless steel with improved impact toughness according to one embodiment may have an impact toughness of 120 J or more at room temperature at 20°C. If the impact toughness of ferritic stainless steel at room temperature at 20°C is less than 120J, it is difficult to suppress brittle fracture, for example, when processing to apply it to exhaust system flange parts. At this time, the processing may include stamping processing, milling processing, etc.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, 아래 식 (1)의 값이 4 내지 60, 구체적으로 5 내지 55, 보다 구체적으로 10 내지 40일 수 있다.In the ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an embodiment, the value of equation (1) below may be 4 to 60, specifically 5 to 55, and more specifically 10 to 40.
식 (1): 10000 B - 100 ( C + N ) / TiEquation (1): 10000 B - 100 (C + N) / Ti
식 (1)에 있어서, B, C, N 및 Ti는 각 원소의 함량(중량%)를 의미한다.In formula (1), B, C, N and Ti mean the content (% by weight) of each element.
본 발명자들은 개시된 발명의 성분범위 및 미세조직을 갖는 다양한 열연 강판을 제조하여 상온 및 저온 충격인성 평가를 분석한 결과, 상기 식 (1)을 도출하였다. The present inventors manufactured various hot-rolled steel sheets having the composition range and microstructure of the disclosed invention and analyzed the impact toughness at room temperature and low temperature, and derived the above equation (1).
식 (1)은 B이 결정립계에 농화하는 정도를 의미한다. C 및 N는 B와 마찬가지로 결정립계에 농화될 수 있으므로, B이 농화되는 것을 방해할 수 있다. 따라서, Ti을 첨가하여 Ti(C,N) 석출상을 형성시킴으로써 C 및 N의 결정립계 농화를 억제할 수 있다. 이를 통해, B 농화를 용이하게 하고, 결정립 내부의 미세 크랙이 전파되는 것을 방해함으로써 충격인성이 향상될 수 있다.Equation (1) means the degree to which B is concentrated at the grain boundaries. C and N, like B, can be concentrated at grain boundaries and thus may prevent B from being enriched. Therefore, by adding Ti to form a Ti(C,N) precipitate phase, grain boundary enrichment of C and N can be suppressed. Through this, impact toughness can be improved by facilitating B thickening and preventing the propagation of fine cracks inside the crystal grains.
개시된 발명에서는 식 (1)의 값을 4 내지 60으로 제어함으로써 B 농화를 통한 충격인성 향상을 구현하고자 한다. 식 (1)의 값이 4미만일 경우에는, 농화되는 B 함량이 너무 적어 충격인성 향상 효과가 적을 수 있다. 반면, 식 (1)의 값이 60을 초과하면, B가 지나치게 많이 농화되어, Ti, C, N 등의 원소와 결합하여 석출상이 형성되므로, 충격인성, 구체적으로는 -20℃ 저온 충격인성이 열위해질 수 있다. In the disclosed invention, it is intended to improve impact toughness through B enrichment by controlling the value of equation (1) from 4 to 60. If the value of equation (1) is less than 4, the concentrated B content may be too small and the impact toughness improvement effect may be small. On the other hand, if the value of equation (1) exceeds 60, B is concentrated too much and combines with elements such as Ti, C, N, etc. to form a precipitated phase, so impact toughness, specifically impact toughness at -20°C low temperature, decreases. It can become inferior.
하나의 예시에서, 식 (1)의 값은 바람직하게는 4.0 내지 59.0일 수 있고, 보다 바람직하게는 4.1 내지 58.8, 보다 더욱 바람직하게는, 5 내지 55, 5.4 내지 55, 또는 5.4 내지 53.8일 수 있다. 상기 범위 내에서, 본 발명 일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은 20℃ 상온 충격인성 및 -20℃ 저온 충격인성이 더욱 향상될 수 있고, 취성파괴 억제 효과가 더욱 높은 효율로 향상될 수 있다.In one example, the value of equation (1) may preferably be 4.0 to 59.0, more preferably 4.1 to 58.8, and even more preferably 5 to 55, 5.4 to 55, or 5.4 to 53.8. there is. Within the above range, the ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an embodiment of the present invention can further improve the impact toughness at 20°C at room temperature and at low temperature at -20°C, and the effect of suppressing brittle fracture is improved to a higher efficiency. It can be.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, 추가적으로 강 중심부의 평균 결정립 직경이 65㎛ 이하, 바람직하게는 50㎛ 이하일 수 있다. 이러한 경우, 상변태 활성화를 통해 결정립 미세화를 구현함으로써, 충격인성 값, 구체적으로 20℃ 상온 충격인성 및 -20℃ 저온 충격인성 값을 더욱 향상시킬 수 있다.Ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an embodiment may additionally have an average grain diameter of 65 ㎛ or less at the center of the steel, preferably 50 ㎛ or less. In this case, by implementing grain refinement through phase transformation activation, impact toughness values, specifically impact toughness at room temperature at 20°C and low temperature at -20°C, can be further improved.
하나의 예시에서, 식 (1)의 값은 바람직하게는 10 내지 40일 수 있고, 보다 바람직하게는 11.5 내지 37.8일 수 있다. 이와 동시에 강 중심부의 평균 결정립 직경을 65㎛ 이하로 제어할 수 있다. 이러한 경우, 본 발명 일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은 20℃ 상온 충격인성을 150J 이상, -20℃ 저온 충격인성을 130J 이상으로 구현할 수 있어, 더욱 우수한 충격인성을 구현할 수 있다.In one example, the value of equation (1) may be preferably 10 to 40, and more preferably 11.5 to 37.8. At the same time, the average grain diameter at the center of the steel can be controlled to 65㎛ or less. In this case, the ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an embodiment of the present invention can realize impact toughness at room temperature at 20°C above 150J and at low temperature at -20°C at above 130J, thereby realizing better impact toughness. .
여기서 평균이란, 임의의 5개소에서 측정한 측정값의 평균을 의미한다. 또한, 강 중심부란, 강 두께를 t라고 했을 때 1/4t 내지 3/4t 지점을 의미한다.Here, the average means the average of the measured values measured at five arbitrary locations. In addition, the center of the steel refers to a point between 1/4t and 3/4t when the steel thickness is t.
도 1은, 개시된 발명의 일 예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강의 중심부를 EBSD(Electron Backscatter Diffraction, 후방산란전자 회절패턴 분석기)로 촬영한 이미지이다.Figure 1 is an image taken with an EBSD (Electron Backscatter Diffraction) of the center of a ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an example of the disclosed invention.
도 1을 참고하면, 일 예에 따른 페라이트계 스테인리스강의 평균 결정립 직경이 32㎛인 것을 확인할 수 있다. 즉, 일 예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은 결정립 미세화를 구현한 것을 확인할 수 있다.Referring to Figure 1, it can be seen that the average grain diameter of the ferritic stainless steel according to an example is 32㎛. In other words, it can be confirmed that the ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an example has grain refinement.
개시된 발명의 일 예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, 합금조성, 식 (1) 및 제조방법을 제어함으로써, -20℃충격인성이 100J 이상인 충격인성, 특히 저온 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강을 제공할 수 있다. 또한, 일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, 20℃충격인성이 120J 이상인 충격인성, 특히 상온 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강을 제공할 수 있다. 즉, 개시된 발명의 일 예에 의하면, 페라이트계 스테인리스강임에도 불구하고 충격인성을 향상시킴으로써, 가공 불량률을 억제하고 실사용 시 내구성을 확보할 수 있다. The ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an example of the disclosed invention is a ferritic stainless steel with improved impact toughness at -20°C of 100J or more, especially low-temperature impact toughness, by controlling the alloy composition, equation (1), and manufacturing method. Stainless steel can be provided. In addition, the ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an embodiment can provide ferritic stainless steel with improved impact toughness at 20°C of 120J or more, particularly impact toughness at room temperature. That is, according to an example of the disclosed invention, by improving impact toughness even though it is a ferritic stainless steel, it is possible to suppress the processing defect rate and ensure durability in actual use.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강은, 열연재 상태에서의 두께가 3 내지 15mm일 수 있다. 다만, 이에 한정되지 않고, 목적 및 기능에 따라 두께를 조절할 수 있다.Ferritic stainless steel with improved impact toughness according to one embodiment may have a thickness of 3 to 15 mm in a hot-rolled state. However, it is not limited to this, and the thickness can be adjusted depending on the purpose and function.
다음으로, 개시된 발명의 다른 일 측면에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 제조방법에 대해 설명한다.Next, a method for manufacturing ferritic stainless steel with improved impact toughness according to another aspect of the disclosed invention will be described.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 제조방법은, 중량%로, C: 0.005 내지 0.015%, N: 0.005 내지 0.015%, Si: 0.01 내지 0.6%, Mn: 0.2 내지 0.9%, Cr: 10.5 내지 13.0%, Ni: 0.6 내지 1.1%, Ti: 0.05 내지 0.3%, B: 0.0005 내지 0.007%, P: 0.04% 이하, S: 0.01% 이하, 나머지 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 제조하는 단계; 상기 슬라브를 재가열한 다음, 열연 조압연 및 사상압연하여 열연재를 제조하는 단계; 및 상기 열연재를 700 내지 900℃에서 권취한 후 냉각하는 단계를 포함할 수 있다.A method for manufacturing ferritic stainless steel with improved impact toughness according to an embodiment includes, in weight percent, C: 0.005 to 0.015%, N: 0.005 to 0.015%, Si: 0.01 to 0.6%, Mn: 0.2 to 0.9%, Cr : 10.5 to 13.0%, Ni: 0.6 to 1.1%, Ti: 0.05 to 0.3%, B: 0.0005 to 0.007%, P: 0.04% or less, S: 0.01% or less, producing a slab containing the remaining Fe and inevitable impurities. steps; Reheating the slab and then hot rolling and rough rolling to produce a hot rolled material; And it may include the step of cooling the hot rolled material after winding it at 700 to 900°C.
일 실시예에 따른 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강에서, 상기 슬라브는, 아래 식 (1)의 값이 4 내지 60, 구체적으로 5 내지 55, 보다 구체적으로 10 내지 40일 수 있다.In the ferritic stainless steel with improved impact toughness according to one embodiment, the slab may have a value of equation (1) below of 4 to 60, specifically 5 to 55, and more specifically 10 to 40.
식 (1): 10000 B - 100 ( C + N ) / TiEquation (1): 10000 B - 100 (C + N) / Ti
식 (1)에 있어서, B, C, N 및 Ti는 각 원소의 함량(중량%)를 의미한다.In formula (1), B, C, N and Ti mean the content (% by weight) of each element.
상기 각 합금조성의 성분범위 및 식 (1)의 수치 한정 이유는 상술한 바와 같으며, 이하 각 제조단계에 대하여 보다 상세히 설명한다.The range of components of each alloy composition and the reason for limiting the values in equation (1) are as described above, and each manufacturing step will be described in more detail below.
상기 합금조성 및 식 (1)을 만족하는 슬라브를 제조한 후, 일련의 재가열, 열연 조압연, 사상압연, 권취 및 냉각 공정을 거칠 수 있다.After manufacturing a slab that satisfies the alloy composition and equation (1), it can be subjected to a series of reheating, hot rolling, rough rolling, finishing rolling, winding, and cooling processes.
한편, 압연 후 소재의 결정립 성장을 억제하기 위해, 추가적인 소둔은 생략하고 산세만 진행할 수 있다.Meanwhile, in order to suppress grain growth of the material after rolling, additional annealing can be omitted and only pickling can be performed.
상기 재가열은, 1200 내지 1280℃에서 수행할 수 있다.The reheating can be performed at 1200 to 1280°C.
재가열 온도를 1200 내지 1280℃로 제어함으로써, 슬라브 제조 중 생성된 조대한 석출물을 충분히 재분해할 수 있다. 또한, 재가열 온도를 1200 내지 1280℃로 제어함으로써, 평균 결정립 직경이 커지지 않도록 하고, 표면 산화로 인한 표면결함을 억제할 수 있다.By controlling the reheating temperature to 1200 to 1280°C, coarse precipitates generated during slab manufacturing can be sufficiently re-decomposed. Additionally, by controlling the reheating temperature to 1200 to 1280°C, the average grain diameter can be prevented from increasing and surface defects due to surface oxidation can be suppressed.
상기 사상압연은, 900 내지 1100℃에서 수행할 수 있다.The finishing rolling can be performed at 900 to 1100°C.
사상압연 온도를 900 내지 1100℃로 제어함으로써, 압연 시 강재 표면에 발생할 수 있는 크랙을 방지하고, 조직을 균일화하여 인성 및 강도를 향상시킬 수 있다. 또한, 사상압연 온도를 900 내지 1100℃로 제어함으로써, 오스테나이트 결정립 조대화를 방지하여 변태 후 페라이트 결정립 미세화를 충분히 구현할 수 있다.By controlling the finishing rolling temperature to 900 to 1100°C, cracks that may occur on the surface of the steel material during rolling can be prevented, and the structure can be made uniform to improve toughness and strength. In addition, by controlling the finishing rolling temperature to 900 to 1100°C, coarsening of austenite grains can be prevented and sufficient refinement of ferrite grains after transformation can be achieved.
상기 열연재를 700 내지 900℃에서 권취할 수 있다.The hot rolled material can be wound at 700 to 900°C.
권취 온도를 700 내지 900℃로 제어함으로써, 형상 및 표면품질을 향상시킬 수 있다. 또한, 권취 온도를 700 내지 900℃로 제어함으로써, 냉각 과정에서 마르텐사이트상이 생성되는 것을 억제할 수 있다.By controlling the coiling temperature to 700 to 900°C, the shape and surface quality can be improved. Additionally, by controlling the coiling temperature to 700 to 900°C, the formation of martensite phase during the cooling process can be suppressed.
상기 냉각은 공냉을 통해 수행할 수 있다.The cooling can be performed through air cooling.
이하, 본 발명을 실시예를 통하여 보다 상세하게 설명한다. 그러나, 이러한 실시예의 기재는 본 발명의 실시를 예시하기 위한 것일 뿐 이러한 실시예의 기재에 의하여 본 발명이 제한되는 것은 아니다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의하여 결정되는 것이기 때문이다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail through examples. However, the description of these examples is only for illustrating the implementation of the present invention, and the present invention is not limited by the description of these examples. This is because the scope of rights of the present invention is determined by matters stated in the patent claims and matters reasonably inferred therefrom.
{실시예}{Example}
(실시예 1 내지 5, 7 내지 9 및 비교예 1 내지 6의 제조)(Preparation of Examples 1 to 5, 7 to 9 and Comparative Examples 1 to 6)
아래 표 1에 나타낸 다양한 합금 성분범위에 대하여, 진공용해로에서 용해하여 슬라브를 제조했다. 이때, P는 0.04% 이하, S는 0.01%이하가 되도록 성분 제어하였다. 상기 슬라브를 1250℃에서 재가열한 다음, 열연 조압연 및 사상압연하여 열연재를 제조했다. 상기 사상압연은 1000℃에서 수행했다. 상기 열연재를 800℃에서 권취한 후 공냉하여 8mm 두께의 시편을 제조했다.For the various alloy composition ranges shown in Table 1 below, slabs were manufactured by melting them in a vacuum melting furnace. At this time, the components were controlled so that P was 0.04% or less and S was 0.01% or less. The slab was reheated at 1250°C, and then hot rolled, rough rolled, and finished rolled to produce a hot rolled material. The finishing rolling was performed at 1000°C. The hot rolled material was wound at 800°C and then air-cooled to prepare a specimen with a thickness of 8 mm.
(실시예 6의 제조)(Preparation of Example 6)
권취온도를 900℃로 변경한 것을 제외하고, 전술한 실시예 5의 제조와 동일한 방식으로 8mm 두께의 시편을 제조했다.An 8 mm thick specimen was manufactured in the same manner as in Example 5 described above, except that the coiling temperature was changed to 900°C.
아래 표 2에는, 식 (1) 값, 평균 결정립 직경, 20℃충격인성 및 -20℃충격인성을 나타냈다.식 (1) 값은 아래 식 (1)을 계산하여 나타냈다.Table 2 below shows the Equation (1) value, average grain diameter, 20°C impact toughness, and -20°C impact toughness. The Equation (1) value was calculated using Equation (1) below.
식 (1): 10000 B - 100 ( C + N ) / TiEquation (1): 10000 B - 100 (C + N) / Ti
식 (1)에 있어서, B, C, N 및 Ti는 각 원소의 함량(중량%)를 의미한다.In formula (1), B, C, N and Ti mean the content (% by weight) of each element.
평균 결정립 직경은, EBSD(Electron Backscatter Diffraction, 후방산란전자 회절패턴 분석기)로 시편의 중심부를 측정하여 나타냈다.The average grain diameter was expressed by measuring the center of the specimen with EBSD (Electron Backscatter Diffraction).
여기서 평균이란, 임의의 5개소에서 측정한 측정값의 평균을 의미한다. 또한, 강 중심부란, 강 두께를 t라고 했을 때 1/4t 내지 3/4t 지점을 의미한다.Here, the average means the average of the measured values measured at five arbitrary locations. In addition, the center of the steel refers to a point between 1/4t and 3/4t when the steel thickness is t.
충격인성은, Zwick Roell사의 충격시험기를 통해 20℃및 -20℃의 온도에서 Charpy-V notch 충격시험을 수행하여 측정했다. 또한, 측정된 -20℃충격인성 값이 100J 이상인 경우 취성파괴억제능을 "우수"로 평가하고, 100J 미만인 경우 취성파괴억제능을 "불량"으로 평가하고, 그 결과를 표 2에 기재하였다.Impact toughness was measured by performing a Charpy-V notch impact test at temperatures of 20℃ and -20℃ using an impact tester from Zwick Roell. In addition, if the measured -20°C impact toughness value was 100J or more, the brittle fracture inhibition ability was evaluated as "excellent", and if it was less than 100J, the brittle fracture inhibition ability was evaluated as "poor", and the results are listed in Table 2.
(㎛)Grain size
(㎛)
(J)20℃ impact toughness
(J)
(J)-20℃ impact toughness
(J)
표 1 및 표 2를 통해 알 수 있는 바와 같이, 본 발명에 따른 실시예 1 내지 9의 경우 저온 충격인성, 특히 -20℃ 충격인성을 100J 이상으로 달성하였다. 이러한 경우, 저온 환경에 장시간 노출되더라도 저온 취성에 대한 저항성이 우수하며, 예를 들면, 배기계 플랜지 부품으로 적용하기 위한 스탬핑 가공 시 취성 파괴 억제능이 우수하다.As can be seen from Tables 1 and 2, in Examples 1 to 9 according to the present invention, low-temperature impact toughness, especially -20°C impact toughness, was achieved at 100J or more. In this case, it has excellent resistance to low-temperature embrittlement even when exposed to a low-temperature environment for a long time, and, for example, has an excellent ability to suppress brittle fracture during stamping for application as exhaust system flange parts.
본 발명에 따른 실시예 5의 경우, 추가적으로 결정립 크기를 제어하기 위해 권취온도를 다르게 수행한 것을 제외하고 실시예 6과 동일한 방법으로 제조하였다. 실시예 5와 실시예 6의 물성 측정 결과를 통해, 결정립 크기를 제어 65㎛ 이하로 제어하는 경우 추가적인 충격 인성의 향상이 있음을 확인할 수 있다.In the case of Example 5 according to the present invention, it was manufactured in the same manner as Example 6, except that the coiling temperature was performed differently to additionally control the grain size. Through the physical property measurement results of Examples 5 and 6, it can be confirmed that there is an additional improvement in impact toughness when the grain size is controlled to 65㎛ or less.
개시된 발명의 일 예에 따르면, 가공 불량률이 억제되고, 부품 실사용 시 내구성이 우수한, 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법을 제공할 수 있다.According to an example of the disclosed invention, it is possible to provide a ferritic stainless steel with improved impact toughness and a manufacturing method thereof, which suppresses the rate of machining defects and provides excellent durability during actual use of parts.
Claims (12)
-20℃충격인성이 100J 이상인, 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강.In weight percent, C: 0.005 to 0.015%, N: 0.005 to 0.015%, Si: 0.01 to 0.6%, Mn: 0.2 to 0.9%, Cr: 10.5 to 13.0%, Ni: 0.6 to 1.1%, Ti: 0.05 to 0.05% 0.3%, B: 0.0005 to 0.007%, P: 0.04% or less, S: 0.01% or less, including the remaining Fe and inevitable impurities,
Ferritic stainless steel with improved impact toughness with -20℃ impact toughness of 100J or more.
아래 식 (1)의 값이 4 내지 60인, 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강.
식 (1): 10000 B - 100 ( C + N ) / Ti
(식 (1)에 있어서, B, C, N 및 Ti는 각 원소의 함량(중량%)를 의미한다)In claim 1,
A ferritic stainless steel with improved impact toughness where the value of equation (1) below is 4 to 60.
Equation (1): 10000 B - 100 (C + N) / Ti
(In equation (1), B, C, N and Ti mean the content (% by weight) of each element)
20℃충격인성이 120J 이상인, 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강.In claim 1,
Ferritic stainless steel with improved impact toughness, with an impact toughness of 120J or more at 20°C.
평균 결정립 직경이 65㎛ 이하인, 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강.In claim 1,
Ferritic stainless steel with improved impact toughness with an average grain diameter of 65㎛ or less.
두께가 3 내지 15mm인, 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강.In claim 1,
Ferritic stainless steel with improved impact toughness with a thickness of 3 to 15 mm.
상기 슬라브를 재가열한 다음, 열연 조압연 및 사상압연하여 열연재를 제조하는 단계; 및
상기 열연재를 700 내지 900℃에서 권취한 후 냉각하는 단계를 포함하는, 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 제조방법.In weight percent, C: 0.005 to 0.015%, N: 0.005 to 0.015%, Si: 0.01 to 0.6%, Mn: 0.2 to 0.9%, Cr: 10.5 to 13.0%, Ni: 0.6 to 1.1%, Ti: 0.05 to 0.05% Preparing a slab containing 0.3%, B: 0.0005 to 0.007%, P: 0.04% or less, S: 0.01% or less, the remaining Fe and inevitable impurities;
Reheating the slab and then hot rolling and rough rolling to produce a hot rolled material; and
A method of manufacturing ferritic stainless steel with improved impact toughness, comprising the step of winding the hot rolled material at 700 to 900 ° C and then cooling it.
상기 슬라브는, 아래 식 (1)의 값이 4 내지 60인, 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 제조방법.
식 (1): 10000 B - 100 ( C + N ) / Ti
(식 (1)에 있어서, B, C, N 및 Ti는 각 원소의 함량(중량%)를 의미한다)In claim 6,
The slab is a method of manufacturing ferritic stainless steel with improved impact toughness, wherein the value of equation (1) below is 4 to 60.
Equation (1): 10000 B - 100 (C + N) / Ti
(In equation (1), B, C, N and Ti mean the content (% by weight) of each element)
상기 페라이트계 스테인리스강은 -20℃충격인성이100J 이상인 것인, 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 제조방법.In claim 6,
A method of manufacturing ferritic stainless steel with improved impact toughness, wherein the ferritic stainless steel has an impact toughness of 100J or more at -20°C.
상기 페라이트계 스테인리스강은 20℃충격인성이120J 이상인 것인, 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 제조방법.In claim 6,
A method of manufacturing ferritic stainless steel with improved impact toughness, wherein the ferritic stainless steel has an impact toughness of 120J or more at 20°C.
상기 재가열은, 1200 내지 1280℃에서 수행하는, 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 제조방법.In claim 6,
A method of manufacturing ferritic stainless steel with improved impact toughness, wherein the reheating is performed at 1200 to 1280°C.
상기 사상압연은, 900 내지 1100℃에서 수행하는, 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 제조방법.In claim 6,
A method of manufacturing ferritic stainless steel with improved impact toughness, wherein the finishing rolling is performed at 900 to 1100°C.
상기 페라이트계 스테인리스강은 평균 결정립 직경이 65㎛ 이하인 것인, 충격인성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 제조방법.
In claim 6,
A method of manufacturing ferritic stainless steel with improved impact toughness, wherein the ferritic stainless steel has an average grain diameter of 65㎛ or less.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020220178730A KR20240096251A (en) | 2022-12-19 | 2022-12-19 | Ferritic stainless steel with improved impact toughness and manufacturing method thereof |
PCT/KR2023/018180 WO2024136135A1 (en) | 2022-12-19 | 2023-11-13 | Ferritic stainless steel with improved impact toughness, and manufacturing method thereof |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020220178730A KR20240096251A (en) | 2022-12-19 | 2022-12-19 | Ferritic stainless steel with improved impact toughness and manufacturing method thereof |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
KR20240096251A true KR20240096251A (en) | 2024-06-26 |
Family
ID=91589139
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
KR1020220178730A KR20240096251A (en) | 2022-12-19 | 2022-12-19 | Ferritic stainless steel with improved impact toughness and manufacturing method thereof |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
KR (1) | KR20240096251A (en) |
WO (1) | WO2024136135A1 (en) |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012004464A1 (en) * | 2010-07-07 | 2012-01-12 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Austenitic-ferritic stainless steel having improved machinability |
JP6304469B1 (en) * | 2016-10-17 | 2018-04-04 | Jfeスチール株式会社 | Ferritic stainless steel hot rolled annealed steel sheet and method for producing the same |
EP3591083B1 (en) * | 2017-02-28 | 2021-06-23 | Nippon Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet, hot coil, and flange member for motor vehicle exhaust system |
KR102120696B1 (en) * | 2018-09-19 | 2020-06-09 | 주식회사 포스코 | Non-annealed hot-rolled ferritic stainless steel sheet with excellent impact toughness and manufacturing method thereof |
US11891681B2 (en) * | 2021-02-17 | 2024-02-06 | Nippon Steel Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet, method for producing the same, and part |
-
2022
- 2022-12-19 KR KR1020220178730A patent/KR20240096251A/en unknown
-
2023
- 2023-11-13 WO PCT/KR2023/018180 patent/WO2024136135A1/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2024136135A1 (en) | 2024-06-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4464864B2 (en) | Case-hardening steel with excellent grain coarsening resistance and cold workability that can be omitted for soft annealing. | |
EP3839087B1 (en) | Hot rolled and unannealed ferritic stainless steel sheet having excellent impact toughness, and manufacturing method therefor | |
KR101598499B1 (en) | Steel having high strength and large ductility and method for manufacturing the same | |
KR102020513B1 (en) | Ferritic stainless steel excellent in oxidation resistance at high temperature and manufacturing method thereof | |
KR20200017776A (en) | Austenitic stainless steel with improved resistance to hydrogen brittleness and manufscturing methof thereof | |
US20040065390A1 (en) | Ferritic steel sheet concurrently improved in formability, high-temperature strength, high-temperature oxidation resistance, and low-temperature toughness | |
KR20160138771A (en) | Tmcp typed steel and method of manufacturing the same | |
KR102537950B1 (en) | Austenitic stainless steel with improved high temperature softening resistance | |
KR20240096251A (en) | Ferritic stainless steel with improved impact toughness and manufacturing method thereof | |
KR20190071360A (en) | Ferritic stainless steel with excellent impact toughness and manufacturing method thereof | |
KR102209575B1 (en) | Steel sheet having excellent workability and balance of strength and ductility, and method for manufacturing the same | |
KR102276740B1 (en) | High strength steel sheet having excellent ductility and workability, and method for manufacturing the same | |
KR101989238B1 (en) | Hot rolled steel sheet and methods of manufacturing the same | |
KR101505297B1 (en) | Hot-rolled steel sheet for enamel and method of manufacturing the same | |
KR101035767B1 (en) | Hot-rolled steel sheet with good formability, and method for producing the same | |
KR102178809B1 (en) | Hot rolled steel sheet for acid corrosion resistance and manufacturing method thereof | |
KR102523533B1 (en) | Ferritic stainless steel with improved grain boundary erosion and its manufacturing method | |
KR102497439B1 (en) | Ferritic stainless steel with improved ridging resistance and its manufacturing method | |
KR102498150B1 (en) | Armored steel havinh high hardness and excellent low-temperature impact toughness and method for manufacturing thereof | |
KR102498144B1 (en) | Armored steel havinh high hardness and excellent low-temperature impact toughness and method for manufacturing thereof | |
KR102116757B1 (en) | Cold rolled steel sheet for exhaust system and manufacturing method of the same | |
KR102207723B1 (en) | Lihgt-weight stainless steel with excellent mechanical properties and method of manufacturing the same | |
US20220356542A1 (en) | Ferritic stainless steel with improved high temperature creep resistance and manufacturing method therefor | |
KR20240094448A (en) | Austenitic stainless steel with improved hydrogen embrittlement resistance and manufacturing method therefor | |
KR20230094392A (en) | High-strength austenitic stainless steel sheet and manufacturing method thereof |