KR20230089720A - Austenitic stainless steel and manufacturing method thereof - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 자동차, 철도 등 구조 부재에 적합한 고강도, 고연성강 및 이의 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 Ni의 합금원소를 최소화하고 Cr, Mn을 주성분으로 하여 합금성분을 제어한 강도 및 연성이 우수한 스테인리스강 및 그 제조 방법에 관한 것이다. The present invention relates to a high-strength, high-ductility steel suitable for structural members such as automobiles and railways, and a method for manufacturing the same, and more particularly, to minimize the alloying elements of Ni and to control the alloying elements with Cr and Mn as the main components to obtain strength and ductility It relates to superior stainless steel and its manufacturing method.
친환경 자동차 시장의 증대로 인하여 차체의 경량화를 위한 기술개발이 가속화되고 있으며, 이를 위한 구조 부재용 강재에 대해서 고강도, 고연성 강판 적용이 늘어나고 있는 추세이다. 이러한 강판의 고강도, 고연성 특성을 구현하는 방법으로 최근에는 기존의 석출강화 또는 고용강화강 대비 가공성이 우수한 변태조직강이 개발되어 사용되고 있다. 대표적 변태조직강으로 TRIP(TRansformation Induced Plasticity)강을 들 수 있다. 이러한 변태조직강은 각각 모상과 제2상의 종류 및 분율에 따라 기계적 성질, 즉 인장강도 및 연신율 수준이 달라지게 된다. Due to the increase in the eco-friendly automobile market, technology development for weight reduction of car bodies is accelerating, and the application of high-strength and high-ductility steel sheets for structural members for this purpose is increasing. As a method of implementing high strength and high ductility characteristics of these steel sheets, recently, a transformation steel having excellent workability compared to conventional precipitation hardened or solid solution hardened steel has been developed and used. TRANSformation Induced Plasticity (TRIP) steel is a typical metamorphic steel. These metamorphic steels have different mechanical properties, that is, tensile strength and elongation level, depending on the type and fraction of the parent phase and the second phase.
대표적 변태조직강인 TRIP강은 소둔과정에서 오스테나이트를 형성한 이후 냉각과정에서 냉각속도와 냉각종료온도 등을 제어하여 상온에서 오스테나이트를 일부 잔류시킴으로써 강도와 연성을 동시에 향상시킬 수 있다. 준안정 잔류 오스테나이트는 변형에 의하여 마르텐사이트로 변태되어 강도증가와 함께 국부적인 응력집중 완화 및 네킹(necking)을 지연함으로써 연신율을 증가시킨다. 그러므로, TRIP강은 오스테나이트를 상온에서 일정 분율 이상 유지하는 것이 중요하며, 이를 위해 다량의 Mn과 함께 오스테나이트 안정화 원소를 첨가하여 상온 잔류 오스테나이트를 일정 분율 이상 유지해야 한다. TRIP steel, which is a typical transformation structure steel, can improve strength and ductility at the same time by forming austenite in the annealing process and then partially retaining austenite at room temperature by controlling the cooling rate and cooling end temperature in the cooling process. Metastable retained austenite is transformed into martensite by deformation to increase elongation by increasing strength and delaying local stress concentration relaxation and necking. Therefore, in TRIP steel, it is important to maintain austenite at room temperature at least a certain fraction.
한편, 상기 변태조직강 외에 강 중 C 및 Mn을 다량 첨가하여 오스테나이트 단상을 구성하는 TWIP(Twinning Induced Plasticity)강이 있는데, 상기 TWIP강의 경우에는 인장강도와 연신율이 우수한 재질 특성을 나타낸다. 그러나, 일반적으로 TWIP강을 제조하기 위해서, C의 함량이 0.4중량%인 경우에는 Mn의 함량이 약 25중량% 이상, C의 함량이 0.6중량%인 경우에는 Mn의 함량이 약 20중량% 이상이 되지 않으면 모상 중에 쌍정(twinning) 현상을 일으키는 오스테나이트가 안정적으로 확보되지 않고, 가공성에 극히 해로운 HCP 구조의 입실론 마르텐사이트(ε)와 BCT 구조의 마르텐사이트(α')가 형성되기 때문에 상온에서 안정적으로 오스테나이트가 존재할 수 있도록 다량의 오스테나이트 안정화 원소를 첨가하여야 한다. On the other hand, there is TWIP (Twinning Induced Plasticity) steel constituting an austenite single phase by adding a large amount of C and Mn in the steel in addition to the metamorphic steel. In the case of the TWIP steel, the tensile strength and elongation are excellent. However, in general, in order to manufacture TWIP steel, when the C content is 0.4% by weight, the Mn content is about 25% by weight or more, and when the C content is 0.6% by weight, the Mn content is about 20% by weight or more. If this is not done, austenite, which causes twinning in the mother phase, cannot be stably secured, and epsilon martensite (ε) of HCP structure and martensite (α') of BCT structure, which are extremely harmful to workability, are formed. A large amount of austenite stabilizing elements must be added so that austenite can stably exist.
국제특허공개공보 2012/077150은 우수한 기계적 특성 및 성형성을 가지는 고 Mn 함유 TWIP강으로, 냉간압연된 강을 냉연소둔하여 재결정 열처리시킨다. 상기 특허문헌은 오스테나이트상의 안정화 또는 적층 결함 에너지(SFE)의 제어를 위해 C, Al, Si 등의 합금 원소가 추가적으로 첨가된다. International Patent Publication No. 2012/077150 is a high Mn-containing TWIP steel having excellent mechanical properties and formability, cold-rolled steel is subjected to recrystallization heat treatment by cold rolling annealing. In the patent document, alloying elements such as C, Al, and Si are additionally added for stabilization of the austenite phase or control of stacking fault energy (SFE).
이와 같이, 합금성분이 다량 첨가되는 TRIP강 및 TWIP강은 제조 시 오스테나이트 단상으로 응고되어 열간가공성이 열위하고, 열간압연 시 Al 등의 개재물에 의한 결함이 쉽게 발생하는 등, 합금성분으로부터 기인하는 문제점 때문에 주조, 압연 공정 등의 제조기술이 매우 어려울 뿐만 아니라 합금 원가의 큰 상승으로 제조비용이 높은 단점이 있다. In this way, TRIP steel and TWIP steel, to which a large amount of alloy components are added, solidify into a single phase of austenite during manufacture, resulting in poor hot workability, and easy occurrence of defects due to inclusions such as Al during hot rolling, resulting from alloy components. Due to the problems, manufacturing technologies such as casting and rolling processes are very difficult, and manufacturing costs are high due to a large increase in alloy cost.
본 발명은 합금원소의 첨가를 최소화하여 TRIP, TWIP 현상을 구현하여 고강도, 및 고연성을 가지는 저합금 오스테나이트계 스테인리스강을 제공하고자 한다. 또한 본 발명은 열처리 공정 조절에 의해 복수의 미세 조직을 포함하는 소둔 기술을 구현하여 고강도 및 고연성을 가지는 저합금 오스테나이트계 스테인리스강을 제공하고자 한다.An object of the present invention is to provide a low-alloy austenitic stainless steel having high strength and high ductility by implementing TRIP and TWIP phenomena by minimizing the addition of alloying elements. In addition, the present invention is to provide a low-alloy austenitic stainless steel having high strength and high ductility by implementing an annealing technology including a plurality of microstructures by controlling the heat treatment process.
본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강은, 중량 %로, C: 0.2~0.4%, Si: 0.1~1.0%, Mn: 7.0~9.0%, P: 0.1% 미만, S: 0.01% 미만, Cr: 15.0~17.0%, Ni: 0.1~1.0%, Cu: 0.1~1.0, N: 0.2~0.4%을 함유하고 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 오스테나이트 안정도 지표(Md30)가 하기 식 (1)을 만족하며, 탄화물 생성 지표(CFI, Carbide Formation Index)가 하기 식 (2)를 만족한다:Austenitic stainless steel according to an embodiment of the present invention, in weight %, C: 0.2 ~ 0.4%, Si: 0.1 ~ 1.0%, Mn: 7.0 ~ 9.0%, P: less than 0.1%, S: 0.01% Less than, Cr: 15.0 ~ 17.0%, Ni: 0.1 ~ 1.0%, Cu: 0.1 ~ 1.0, N: 0.2 ~ 0.4%, the rest including Fe and unavoidable impurities, the austenite stability index (Md30) is as follows Equation (1) is satisfied, and the Carbide Formation Index (CFI) satisfies the following Equation (2):
식 (1): -140 < Md30 < -80 Equation (1): -140 < Md30 < -80
식 (2): CFI ≥ 0Equation (2): CFI ≥ 0
여기서, Md30(℃): 497 - 462×(C+N) - 9.2×Si - 8.1×Mn - 13.7×Cr - 20×(Ni+Cu) 이고,Here, Md30 (℃): 497 - 462 × (C + N) - 9.2 × Si - 8.1 × Mn - 13.7 × Cr - 20 × (Ni + Cu),
CFI: 315 + 176×N - 12.5×Cr - 2.88×Ni - 13.9×Mn - 26.1×Si - 477×C 이며, CFI: 315 + 176 × N - 12.5 × Cr - 2.88 × Ni - 13.9 × Mn - 26.1 × Si - 477 × C,
C, Si, Mn, Cr, Ni, Cu, N은 각 원소의 함량(중량 %)을 의미한다.C, Si, Mn, Cr, Ni, Cu, and N mean the content (% by weight) of each element.
본 발명의 실시예에 따른 강도 및 연성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강은, TRIP 또는 TWIP 현상을 구현함으로써 500MPa 이상의 항복강도와 40% 이상의 연신율을 가질 수 있다. 이에 따라 다양한 형태의 성형품을 제조할 수 있으며, 자동차 부품 또는 타구조재로 사용이 가능하다.The austenitic stainless steel having excellent strength and ductility according to an embodiment of the present invention may have a yield strength of 500 MPa or more and an elongation of 40% or more by implementing a TRIP or TWIP phenomenon. Accordingly, molded products of various shapes can be manufactured, and it can be used as automobile parts or other structural materials.
도 1은 본 발명의 실시예들에 따른 스테인리스강의 냉연 소둔재의 미세조직을 광학현미경으로 촬영한 사진이다. 1 is a photograph taken with an optical microscope of a microstructure of a cold rolled annealed material of stainless steel according to embodiments of the present invention.
이하에서는 본 발명의 실시예를 첨부 도면을 참조하여 상세히 설명한다. 이하의 실시 예는 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 본 발명의 사상을 충분히 전달하기 위해 제시하는 것이다. 본 발명은 여기서 제시한 실시예만으로 한정되지 않고 다른 형태로 구체화될 수도 있다. 도면은 본 발명을 명확히 하기 위해 설명과 관계 없는 부분의 도시를 생략하고, 이해를 돕기 위해 구성요소의 크기를 다소 과장하여 표현할 수 있다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. The following examples are presented to sufficiently convey the spirit of the present invention to those skilled in the art. The present invention may be embodied in other forms without being limited only to the embodiments presented here. In the drawings, in order to clarify the present invention, illustration of parts irrelevant to the description may be omitted, and the size of components may be slightly exaggerated to aid understanding.
본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강은, 중량 %로, C: 0.2~0.4%, Si: 0.1~1.0%, Mn: 7.0~9.0%, P: 0.1% 미만, S: 0.01% 미만, Cr: 15.0~17.0%, Ni: 0.1~1.0%, Cu: 0.1~1.0, N: 0.2~0.4%을 함유하고 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 오스테나이트 안정도 지표(Md30)가 하기 식 (1)을 만족하며, 탄화물 생성 지표(CFI, Carbide Formation Index)가 하기 식 (2)를 만족한다:Austenitic stainless steel according to an embodiment of the present invention, in weight %, C: 0.2 ~ 0.4%, Si: 0.1 ~ 1.0%, Mn: 7.0 ~ 9.0%, P: less than 0.1%, S: 0.01% Less than, Cr: 15.0 ~ 17.0%, Ni: 0.1 ~ 1.0%, Cu: 0.1 ~ 1.0, N: 0.2 ~ 0.4%, the rest including Fe and unavoidable impurities, the austenite stability index (Md30) is as follows Equation (1) is satisfied, and the Carbide Formation Index (CFI) satisfies the following Equation (2):
식 (1): -140 < Md30 < -80 Equation (1): -140 < Md30 < -80
식 (2): CFI ≥ 0Equation (2): CFI ≥ 0
여기서, Md30(℃): 497 - 462×(C+N) - 9.2×Si - 8.1×Mn - 13.7×Cr - 20×(Ni+Cu) 이고,Here, Md30 (℃): 497 - 462 × (C + N) - 9.2 × Si - 8.1 × Mn - 13.7 × Cr - 20 × (Ni + Cu),
CFI: 315 + 176×N - 12.5×Cr - 2.88×Ni - 13.9×Mn - 26.1×Si - 477×C 이며, CFI: 315 + 176 × N - 12.5 × Cr - 2.88 × Ni - 13.9 × Mn - 26.1 × Si - 477 × C,
C, Si, Mn, Cr, Ni, Cu, N은 각 원소의 함량(중량 %)을 의미한다.C, Si, Mn, Cr, Ni, Cu, and N mean the content (% by weight) of each element.
또한 본 발명의 또 다른 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강은, 하기 식 (3)으로 표시되는 내공식저항성지수(PREN) 값이 16 내지 20을 할 수 있다:In addition, the austenitic stainless steel according to another embodiment of the present invention may have a pitting resistance index (PREN) value of 16 to 20 represented by the following formula (3):
식 (3): PREN = Cr + 16.0×N - 0.5×MnEquation (3): PREN = Cr + 16.0 × N - 0.5 × Mn
여기서, Cr, Mn, N은 각 원소의 함량(중량 %)을 의미한다.Here, Cr, Mn, and N mean the content (wt%) of each element.
또한 본 발명의 또 다른 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강은, 상기 스테인리스강은 40% 이상의 연신율을 가지며, 500MPa 이상의 항복강도(0.2% offset)를 가질 수 있다.In addition, the austenitic stainless steel according to another embodiment of the present invention may have an elongation of 40% or more and a yield strength (0.2% offset) of 500 MPa or more.
(성분계)(ingredient)
C: 0.2~0.4%C: 0.2-0.4%
C(탄소)는 오스테나이트상 형성 원소로 Ni 등과 같은 고가의 원소를 대신하여 사용될 수 있으며, 고용 강화에 의한 재료 강도 증가에 유효한 원소이다.C (carbon) is an austenite phase forming element that can be used instead of expensive elements such as Ni and is an effective element for increasing material strength by solid solution strengthening.
C의 과다 첨가 시, 소재 제조 중 중심부에 편석 및 조대한 탄화물을 형성하여, 후공정인 열간압연-소둔-냉간압연-냉연소둔 공정에 악영향을 끼치고, 페라이트-오스테나이트상 경계에서 내식성에 유효한 Cr과 같은 탄화물 형성 원소와 쉽게 결합하여 결정립계 주위의 Cr 함량을 낮추어 내부식 저항성을 감소시키기 때문에, 내식성을 극대화하기 위해서는 0.4% 이하의 범위 내에서 첨가하는 것이 바람직하다. 따라서, C의 함량을 0.2 내지 0.4%의 범위로 한정하는 것이 바람직하다. When excessive C is added, segregation and coarse carbides are formed in the center during material manufacturing, which adversely affects the hot rolling-annealing-cold rolling-cold-rolling annealing process, which is effective for corrosion resistance at the ferrite-austenite phase boundary. Since it easily combines with carbide-forming elements such as and lowers the Cr content around grain boundaries to reduce corrosion resistance, it is preferable to add within a range of 0.4% or less to maximize corrosion resistance. Therefore, it is preferable to limit the content of C to the range of 0.2 to 0.4%.
Si: 0.1~1.0%Si: 0.1 to 1.0%
Si(규소)는 탈산 효과 및 페라이트 안정화 원소로 작용하므로 일부 첨가한다. 하지만, 과다 첨가할 경우 내식성이나 충격인성과 관련된 기계적 특성을 저하시키므로 그 범위를 제한할 필요가 있다. Si를 다량으로 첨가 시, 페라이트 형성원소로서 페라이트 분율을 증가시켜 열간압연 시 표면 균열을 초래하며, 제조 시 부하를 초래하므로 그 상한을 1.0%로 제한한다. 한편, Si 첨가에 의한 오스테나이트상의 안정성 제어, 소성 유기 마르텐사이트 형성 제어 및 제조의 용이성을 부여하기 위하여 그 하한을 0.1%로 제한한다. Si 첨가에 의한 상분율 제어, 오스테나이트상의 변형 시 변형기구 제어를 위하여 그 범위를 0.1 내지 1.0%로 제한함이 바람직하다.Si (silicon) is partially added because it acts as a deoxidizing effect and a ferrite stabilizing element. However, when added excessively, mechanical properties related to corrosion resistance or impact toughness are deteriorated, so it is necessary to limit the range. When a large amount of Si is added, the ferrite fraction is increased as a ferrite forming element, resulting in surface cracks during hot rolling and a load during manufacturing, so the upper limit is limited to 1.0%. On the other hand, the lower limit is limited to 0.1% in order to control the stability of the austenite phase by adding Si, control the formation of calcination induced martensite, and provide ease of manufacture. It is preferable to limit the range to 0.1 to 1.0% for controlling the phase fraction by adding Si and controlling the transformation mechanism during transformation of the austenite phase.
Mn: 7.0~9.0%Mn: 7.0 to 9.0%
Mn(망간)은 오스테나이트 형성원소로, Cr 첨가강에서 오스테나이트상을 구성하는 주요한 원소이다. 특히, Ni와 같은 효과로 Ni 대체 원소로 활용한다. 제조 시 Mn을 다량으로 함유하는 경우, 산화물계 개재물로 인하여, 제조 시 결함 또는 내식성의 저하를 초래한다. 개재물 저감을 위하여 특수 정련 등의 고용 산소를 감소시키는 추가적인 기술이 필요하므로, 제조 원가가 상승한다. 따라서 그 상한을 9.0%로 제한한다. Ni 첨가를 극저로 하고, 오스테나이트 단상 또는 일부 페라이트 조직을 확보하기 위한 최소한의 양은 7.0% 정도이다. 따라서 Mn의 범위는 7.0 내지 9.0%로 제한함이 바람직하다. Mn (manganese) is an austenite-forming element and is a major element constituting the austenite phase in Cr-added steel. In particular, it is used as a substitute element for Ni with the same effect as Ni. When a large amount of Mn is contained during manufacturing, defects or corrosion resistance are deteriorated during manufacturing due to oxide-based inclusions. In order to reduce inclusions, an additional technology for reducing dissolved oxygen such as special refining is required, which increases manufacturing cost. Therefore, the upper limit is limited to 9.0%. Ni addition is extremely low, and the minimum amount to secure an austenite single phase or a partial ferrite structure is about 7.0%. Therefore, the range of Mn is preferably limited to 7.0 to 9.0%.
Cr: 15.0~17.0%Cr: 15.0~17.0%
Cr(크롬)은 대표적인 페라이트 형성원소이며, 내식성을 증가시키는 원소이다. 특히 N 고용도에 큰 영향을 주는 원소이다. 열간압연 시 표면 균열을 최소화하기 위하여 미량원소, 특히 입계 편석원소인 S, P 등을 극저 제어하지 않도록 응고 시 초정을 페라이트로 제어함이 바람직하다. 또한, 일정한 페라이트 양이 일정량을 초과하는 경우, 고온에서 페라이트와 오스테나이트의 2상으로 존재하여 오히려 열간 가공성 저하를 초래하여 열간압연 시 다량의 균열 발생을 초래한다. 또한 일부는 최종제품 제조 시 필요 이상의 페라이트상이 존재하게 되어 기계적 성질의 악화를 초래한다. 따라서 Cr의 상한은 17.0% 이하로 제한한다. 반면, Cr의 함량이 너무 낮은 경우, 고온에서 응고 시 오스테나이트 초정으로 응고하여, 입계 편석원소인 P, S를 미량을 제어하여야 하는 문제가 발생하고, 제어가 부족한 경우 제조 시 다량의 표면 균열이 발생한다. 또한, 최소한의 내식성 및 탄소강보다 우위의 내식성을 갖기 위하여 최소한 15.0% 이상이 필요하다. 따라서 Cr은 원하는 합금원소 범위 내에서 초정이 페라이트로 응고하고, 최소한의 스테인리스 수준의 내식성을 유지하기 위해서 15.0 내지 17.0%로 제한함이 바람직하다. Cr (chrome) is a typical ferrite forming element and is an element that increases corrosion resistance. In particular, it is an element that greatly affects N solubility. In order to minimize surface cracking during hot rolling, it is preferable to control primary crystals with ferrite during solidification so that trace elements, particularly grain boundary segregation elements such as S and P, are not extremely controlled. In addition, when a certain amount of ferrite exceeds a certain amount, it exists as two phases of ferrite and austenite at high temperature, resulting in a decrease in hot workability, resulting in a large amount of cracking during hot rolling. In addition, some ferrite phases exist more than necessary during the manufacture of final products, resulting in deterioration of mechanical properties. Therefore, the upper limit of Cr is limited to 17.0% or less. On the other hand, if the Cr content is too low, it solidifies into primary austenite during solidification at high temperatures, resulting in a problem of controlling trace amounts of P and S, which are grain boundary segregation elements, and if control is insufficient, a large amount of surface cracks during manufacturing Occurs. In addition, at least 15.0% or more is required to have minimum corrosion resistance and superior corrosion resistance to carbon steel. Therefore, Cr is preferably limited to 15.0 to 17.0% in order to solidify primary crystals into ferrite within the desired range of alloying elements and maintain corrosion resistance at a minimum level of stainless steel.
Ni: 0.1~1.0%Ni: 0.1~1.0%
Ni(니켈)은 Mn, Cu 및 N와 함께 오스테나이트 안정화 원소로, 오스테나이트상의 안정도 증대에 주된 역할을 한다. 그러나, 원가절감을 위하여는 가격이 비싼 Ni 함량을 최대한 감소시키는 대신에, 다른 오스테나이트상 형성원소인 Mn과 N을 증가시켜서 Ni의 저감에 의한 상분율 균형을 충분히 유지할 수 있다. 고가인 Ni로 인한 제품의 제조 비용이 상승되는 것을 방지하기 위해서는 이를 첨가하지 않는 것이 바람직하다. 따라서, Ni의 함량은 불순물로서의 함량을 고려하여 1.0% 이하로 제한한다. 따라서 Ni의 범위는 0.1 내지 1.0%로 제한함이 바람직하다. Ni (nickel) is an austenite stabilizing element along with Mn, Cu and N, and plays a major role in increasing the stability of the austenite phase. However, in order to reduce cost, instead of reducing the expensive Ni content as much as possible, it is possible to sufficiently maintain the phase fraction balance by reducing Ni by increasing Mn and N, which are other austenite phase forming elements. In order to prevent an increase in manufacturing cost of a product due to expensive Ni, it is preferable not to add it. Therefore, the content of Ni is limited to 1.0% or less in consideration of the content as an impurity. Therefore, the range of Ni is preferably limited to 0.1 to 1.0%.
Cu: 0.1~1.0%Cu: 0.1~1.0%
Cu(구리)는 Mn, Ni과 유사한 오스테나이트 형성원소이다. Ni를 대신하여 첨가하는 원소로, 과다하게 첨가하는 경우, 고용도를 초과하여 금속 Cu로 석출되어 가열 시 입계 취화를 초래한다. 따라서 고용도를 초과하지 않고 오스테나이트의 안정도를 제어할 수 있는 최대한의 양은 1.0% 이다. 따라서 Cu는 0.1 내지 1.0%로 제한함이 바람직하다.Cu (copper) is an austenite-forming element similar to Mn and Ni. It is an element added in place of Ni, and when added excessively, it is precipitated as metal Cu exceeding the solid solubility, resulting in grain boundary embrittlement when heated. Therefore, the maximum amount that can control the stability of austenite without exceeding the solid solubility is 1.0%. Therefore, Cu is preferably limited to 0.1 to 1.0%.
N: 0.2~0.4%N: 0.2 to 0.4%
N(질소)는 Ni와 더불어 대표적인 오스테나이트 형성원소이며 Cr, Mo와 더불어 소재의 내식성을 향상시키는 원소이다. N 첨가에 의한 효과가 나타나고, C와 더불어 침입형 원소로 소재의 강도를 향상시키는 최소한의 양은 0.2%이다. 다량의 N을 소재에 고용시키기 위하여 대부분 압력을 가하여 N의 용해도를 향상시킨다. N의 고용도를 증가시키는 대표적인 원소인 Cr, Mn이 다량으로 존재하여도 대기 중 압력을 가하지 않고 N을 최대한 고용시킬 수 있는 양은 0.4%이다. 따라서 N의 적절한 첨가량은 0.2 내지 0.4% 범위로 제한함이 바람직하다.N (nitrogen) is a representative austenite forming element along with Ni and an element that improves corrosion resistance of materials together with Cr and Mo. The effect of N addition appears, and the minimum amount to improve the strength of the material with C as an interstitial element is 0.2%. In order to dissolve a large amount of N in the material, most of the pressure is applied to improve the solubility of N. Even when Cr and Mn, which are representative elements that increase the solubility of N, exist in large amounts, the maximum amount of N that can dissolve N without applying pressure in the atmosphere is 0.4%. Therefore, the appropriate amount of N added is preferably limited to the range of 0.2 to 0.4%.
본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강은 하기 식 (1)로 표시되는 오스테나이트 안정도 지표(Md30)를 만족한다. An austenitic stainless steel according to an embodiment of the present invention satisfies the austenite stability index (Md30) represented by the following formula (1).
식 (1): -140 < Md30 < -80 Equation (1): -140 < Md30 < -80
Md30(℃): 497 - 462×(C+N) - 9.2×Si - 8.1×Mn - 13.7×Cr - 20×(Ni+Cu)Md30 (℃): 497 - 462 × (C + N) - 9.2 × Si - 8.1 × Mn - 13.7 × Cr - 20 × (Ni + Cu)
여기서, C, Si, Mn, Cr, Ni, Cu, N은 각 원소의 함량(중량 %)을 의미한다.Here, C, Si, Mn, Cr, Ni, Cu, and N mean the content (wt%) of each element.
Md30 값이 -140℃ 보다 작을 경우에는, 고합금화 또는 고C, N에 의하여 강재의 연성이 저하되고, 가공성이 저하된다. 한편 Md30값이 -80℃ 보다 높을 경우 오스테나이트 안정화도가 낮아 변형 시 마르텐사이트 변태 발생 가능성이 증가하며, 그 결과 연성의 저하를 초래할 수 있다. 즉, 본 발명의 실시예들에 따른 오스테나이트상 안정도 지표(Md30)와 연신율을 확인한 결과 상기 식 (1)을 만족함을 알 수 있다.When the Md30 value is less than -140°C, the ductility of the steel material is lowered and the workability is lowered due to high alloying or high C and N. On the other hand, when the Md30 value is higher than -80 ° C, the degree of stability of austenite is low, and the possibility of martensitic transformation occurring during deformation increases, resulting in a decrease in ductility. That is, as a result of checking the austenite phase stability index (Md30) and the elongation according to the embodiments of the present invention, it can be seen that the above equation (1) is satisfied.
본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강은 하기 식 (2)로 표시되는 탄화물 생성 지표(CFI, Carbide Formation Index)를 만족한다. Austenitic stainless steel according to an embodiment of the present invention satisfies the carbide formation index (CFI) represented by the following formula (2).
식 (2): CFI ≥ 0Equation (2): CFI ≥ 0
CFI: 315 + 176×N - 12.5×Cr - 2.88×Ni - 13.9×Mn - 26.1×Si - 477×C CFI: 315 + 176×N - 12.5×Cr - 2.88×Ni - 13.9×Mn - 26.1×Si - 477×C
여기서, C, Si, Mn, Cr, Ni, N은 각 원소의 함량(중량 %)을 의미한다.Here, C, Si, Mn, Cr, Ni, and N mean the content (wt%) of each element.
CFI 값이 0 보다 작을 경우 열연 및 냉연재의 소둔 시 다량의 Cr-Carbide 생성이 촉진되어 미세조직 내 미세한 탄화물이 분포할 가능성이 높아진다. 그 결과 강재의 강도 및 연성이 저하되며, 추가적으로 기지 조직내 Cr 함량 저하에 따른 내식성 열위 문제가 발생할 가능성이 높다. 반면 CFI 값이 0 보다 클 경우 일반적인 열연/냉연재의 소둔 시 Cr-Carbide의 생성 가능성이 낮아지며, 대부분의 C이 고용된 상태로 유지됨에 따라 고강도, 고내식 구현이 가능해 진다. 즉, 본 발명의 실시예들에 따른 탄화물 생성 지표(CFI)와 연신율 및 내식성을 확인한 결과 상기 식 (2)을 만족함을 알 수 있다.When the CFI value is less than 0, the generation of a large amount of Cr-carbide is promoted during annealing of hot-rolled and cold-rolled steel, increasing the possibility of fine carbide being distributed in the microstructure. As a result, the strength and ductility of the steel material is lowered, and there is a high possibility that a corrosion resistance problem due to a decrease in Cr content in the matrix structure may occur. On the other hand, if the CFI value is greater than 0, the possibility of generating Cr-Carbide during annealing of general hot-rolled/cold-rolled steel is lowered, and as most C is maintained in a solid solution state, high strength and high corrosion resistance can be realized. That is, as a result of checking the carbide formation index (CFI), elongation, and corrosion resistance according to the embodiments of the present invention, it can be seen that the above formula (2) is satisfied.
본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강은 하기 식 (3)으로 표시되는 내공식저항성지수(PREN)를 만족한다. The austenitic stainless steel according to an embodiment of the present invention satisfies the pitting resistance index (PREN) represented by the following formula (3).
식 (3): 16 < PREN < 20Equation (3): 16 < PREN < 20
PREN: Cr + 16.0×N - 0.5×Mn PREN: Cr + 16.0×N - 0.5×Mn
여기서, Cr, Mn, N은 각 원소의 함량(중량 %)을 의미한다.Here, Cr, Mn, and N mean the content (wt%) of each element.
이는 상기 관계식의 값이 16 보다 작을 경우 공식저항성이 낮아 낮은 염도 조건에서도 쉽게 공식이 발생한다. 하지만, 상기의 16 보다 클 경우 내공식저항성은 증가하나, 높은 Cr 및 N의 함유를 유발하여 연성 저하의 원인으로 작용할 수 있다. 즉, 본 발명의 실시예들에 따른 내공식저항성지수(PREN)와 내식성을 확인한 결과 상기 식 (3)을 만족함을 알 수 있다.When the value of the relational expression is less than 16, the pitting resistance is low and the pitting easily occurs even under low salinity conditions. However, when it is greater than 16 above, the pitting resistance increases, but it causes a high content of Cr and N, which may act as a cause of deterioration in ductility. That is, as a result of checking the pitting resistance index (PREN) and corrosion resistance according to the embodiments of the present invention, it can be seen that the above formula (3) is satisfied.
본 발명의 일 실시예에 따른 따른 오스테나이트계 스테인리스강은 40% 이상의 연신율을 가질 수 있고, 또한, 500MPa 이상의 항복강도(0.2% offset)를 가질 수 있다. Austenitic stainless steel according to an embodiment of the present invention may have an elongation of 40% or more, and may also have a yield strength (0.2% offset) of 500 MPa or more.
본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강의 제조 방법은, 중량 %로, C: 0.2~0.4%, Si: 0.1~1.0%, Mn: 7.0~9.0%, P: 0.1% 미만, S: 0.01% 미만, Cr: 15.0~17.0%, Ni: 0.1~1.0%, Cu: 0.1~1.0, N: 0.2~0.4%을 함유하고 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 오스테나이트 안정도 지표(Md30)가 하기 식 (1)을 만족하며, 탄화물 생성 지표(CFI, Carbide Formation Index)가 하기 식(2)를 만족시키는 스테인리스강 슬라브를 열간 압연 및 소둔 열처리하는 단계를 포함할 수 있다.In the manufacturing method of austenitic stainless steel according to an embodiment of the present invention, in weight %, C: 0.2-0.4%, Si: 0.1-1.0%, Mn: 7.0-9.0%, P: less than 0.1%, S: Less than 0.01%, Cr: 15.0-17.0%, Ni: 0.1-1.0%, Cu: 0.1-1.0, N: 0.2-0.4%, the rest including Fe and unavoidable impurities, austenite stability index (Md30) Satisfies the following formula (1), and the carbide formation index (CFI, Carbide Formation Index) may include the steps of hot rolling and annealing heat treatment of a stainless steel slab that satisfies the following formula (2).
식 (1): -140 < Md30 < -80 Equation (1): -140 < Md30 < -80
식 (2): CFI ≥ 0Equation (2): CFI ≥ 0
여기서, Md30(℃): 497 - 462×(C+N) - 9.2×Si - 8.1×Mn - 13.7×Cr - 20×(Ni+Cu) 이고,Here, Md30 (℃): 497 - 462 × (C + N) - 9.2 × Si - 8.1 × Mn - 13.7 × Cr - 20 × (Ni + Cu),
CFI: 315 + 176×N - 12.5×Cr - 2.88×Ni - 13.9×Mn - 26.1×Si - 477×C 이며, CFI: 315 + 176 × N - 12.5 × Cr - 2.88 × Ni - 13.9 × Mn - 26.1 × Si - 477 × C,
C, Si, Mn, Cr, Ni, Cu, N은 각 원소의 함량(중량 %)을 의미한다.C, Si, Mn, Cr, Ni, Cu, and N mean the content (% by weight) of each element.
상기 성분계, 오스테나이트 안정도 지표(Md30) 및 탄화물 생성 지표(CFI, Carbide Formation Index) 를 만족하는 성분 조정된 스테인리스강을 통상의 스테인리스강 제조 방법에 따라, 슬라브의 재가열, 열간압연, 열연 소둔, 냉간압연, 냉연소둔, 산세 등의 공정을 거쳐 냉연강판을 제조할 수 있다.In accordance with the conventional stainless steel manufacturing method, component-adjusted stainless steel that satisfies the above component system, austenite stability index (Md30) and carbide formation index (CFI, Carbide Formation Index), slab reheating, hot rolling, hot rolling annealing, cold rolling Cold-rolled steel sheets can be manufactured through processes such as rolling, cold-rolling annealing, and pickling.
예를 들어, 슬라브는 통상의 방법으로 후판 압연할 수 있으며, 열연 강판은 두께가 4 내지 20mm 일 수 있다. 예를 들어, 열연 강판은 1,050 내지 1,200℃ 범위에서 30초 내지 60분 동안 소둔 열처리 될 수 있고, 바람직하게는, 상기 열연 강판은 1,050 내지 1,100℃의 온도에서 소둔 열처리될 수 있다.For example, the slab may be thick-rolled in a conventional method, and the hot-rolled steel sheet may have a thickness of 4 to 20 mm. For example, the hot-rolled steel sheet may be annealed at a temperature of 1,050 to 1,200 °C for 30 seconds to 60 minutes, and preferably, the hot-rolled steel sheet may be annealed at a temperature of 1,050 to 1,100 °C.
이후, 열연 강판은 통상의 방법으로 냉간 압연할 수 있으며, 냉연 강판은 두께가 0.1 내지 5mm 일 수 있다. 예를 들어, 상기 냉연 강판은 1,050 내지 1,200℃의 온도에서 30초 내지 60분 동안 소둔 열처리될 수 있고, 바람직하게는, 상기 냉연 강판은 1,050 내지 1,100℃의 온도에서 소둔 열처리될 수 있다.Thereafter, the hot-rolled steel sheet may be cold-rolled in a conventional manner, and the cold-rolled steel sheet may have a thickness of 0.1 to 5 mm. For example, the cold-rolled steel sheet may be annealed at a temperature of 1,050 to 1,200 ° C for 30 seconds to 60 minutes, and preferably, the cold-rolled steel sheet may be annealed at a temperature of 1,050 to 1,100 ° C.
이하, 실시예들을 통하여 본 발명을 보다 상세하게 설명하고자 한다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail through examples.
(실시예)(Example)
하기 표 1의 각 발명강들 및 비교강들에 따른 성분계를 포함하도록 각각 진공유도 용해로에서 150mm두께의 35kg 잉곳(ingot)의 형태로 주조하였다. 주조된 잉곳은 1,250℃의 가열로에서 2시간 숙열과정을 거친 후, 판폭 200mm, 두께 3.2mm로 열간 압연하였으며, 열간 압연 후 공냉하였다. 공냉된 열간 압연판에 대하여 1,100℃의 온도에서 1분간 열연 소둔을 실시하였으며, 산세 후 1.2mm의 두께까지 각각 냉간 압연되었다. 냉간 압연판은 1,100℃의 온도에서 1분간 냉연 소둔되었으며, 산세를 거쳐 오스테나이트계 스테인리스 냉연 강판 시편을 제조하였다.It was cast in the form of a 35kg ingot with a thickness of 150mm in a vacuum induction melting furnace to include the component systems according to each of the inventive steels and comparative steels in Table 1 below. The cast ingot was hot-rolled to a plate width of 200mm and thickness of 3.2mm after a 2-hour slow-heating process in a heating furnace at 1,250°C, and air-cooled after hot-rolling. Hot-rolling annealing was performed for 1 minute at a temperature of 1,100 ° C for the air-cooled hot-rolled sheet, and after pickling, it was cold-rolled to a thickness of 1.2 mm, respectively. The cold-rolled sheet was cold-rolled and annealed at a temperature of 1,100° C. for 1 minute, and an austenitic stainless steel cold-rolled steel sheet specimen was prepared through pickling.
상기 실시예들 및 비교예들을 상기 식 (1)에 따라 계산된 오스테나이트 안정도 지표(Md30) 및 상기 식 (2)에 따라 계산된 탄화물 생성 지표(CFI), 상기 식 (3)에 따라 계산된 내공식저항성지수(PREN) 를 하기 표 2에 나타내었다. 또한 열간 압연판의 표면/에지품질, 냉간 압연판을 활용한 인장시험결과 및 내식성 평가 결과를 표 2에 나타내었다. The austenite stability index (Md30) calculated according to Equation (1), the carbide formation index (CFI) calculated according to Equation (2), and the Equation (3) calculated according to the above Examples and Comparative Examples The pitting resistance index (PREN) is shown in Table 2 below. In addition, Table 2 shows the surface/edge quality of the hot-rolled sheet, the tensile test results using the cold-rolled sheet, and the corrosion resistance evaluation results.
열간 압연판의 표면/에지 품질의 경우 판폭 200mm, 두께 3.2mm로 열간 압연된 소재의 표면 및 에지에 대해서 육안 관찰을 실시하였으며, 표면/에지에 크랙이 발생한 경우 표면품질 "X"로 표기 하였으며, 크랙이 발생하지 않은 경우 표면품질 "O"로 표기하였다. In the case of the surface/edge quality of the hot-rolled sheet, visual observation was conducted on the surface and edge of the hot-rolled material with a sheet width of 200 mm and a thickness of 3.2 mm. When no cracks occurred, the surface quality was marked as "O".
인장시험은 1.2mm 두께의 냉연소둔판으로부터 압연방향과 수직하게 gage length 50mm, 폭 12.5mm의 시편을 채취하여, 분당 20mm의 인장속도로 상온 인장시험을 실시하였다. 시료 별로 각각 3회의 인장시험을 실시한 후의 평균 재질특성값을 측정하였다.For the tensile test, specimens with a gage length of 50 mm and a width of 12.5 mm were taken perpendicular to the rolling direction from a cold-rolled annealed sheet having a thickness of 1.2 mm, and a tensile test at room temperature was performed at a tensile rate of 20 mm per minute. The average material property values after performing the tensile test three times for each sample were measured.
내식성은 1.2mmt 두께의 냉연소둔판을 활용하여 공식저항성을 평가를 진행하였으며, 평가는 동전위 양극분극시험이라는 전기화학적 방법을 사용하여 평가를 하였다. 분극시험의 조건은 시편의 표면을 #600번 사포로 연마한 후, 표면을 1cm2의 면적만 노출시키고 그 외의 표면부는 마스킹 테이프로 감싸 시험 용액이 시편의 다른 표면에 닿지 않도록 하였다. 그리고 30℃로 유지되는 3.5% NaCl 용액에 침지하여 전위를 인가하여 공식이 발생하는 전위를 측정하였다. 공식저항성 평가 결과 공식전위 30mV 미만을 나타낼 경우 내식성 "X"로 표기 하였으며, 공식전위가 30mV 이상을 나타낼 경우 공식전위 "O"로 표기하였다.Corrosion resistance was evaluated for pitting resistance using a cold-rolled annealed board with a thickness of 1.2 mm, and the evaluation was performed using an electrochemical method called a potential anodic polarization test. The conditions of the polarization test were to polish the surface of the specimen with #600 sandpaper, expose only an area of 1 cm 2 on the surface, and cover the other surface areas with masking tape so that the test solution does not touch other surfaces of the specimen. And, by immersing in a 3.5% NaCl solution maintained at 30 ° C., a potential was applied to measure the potential at which pitting occurred. As a result of the pitting resistance evaluation, if the pitting potential was less than 30mV, the corrosion resistance was marked as "X", and if the pitting potential was more than 30mV, the pitting potential was marked as "O".
본 발명의 실시예 1, 2, 3의 경우 오스테나이트 안정도 지표(Md30)가 -80내지 -140℃을 만족하며, 탄화물 생성 지표(CFI, Carbide Formation Index)가 0 이상을 만족하는 것을 알 수 있다. 미세조직 관찰 결과 도 1에 나타낸 것과 같이 대부분의 미세조직이 오스테나이트상으로 조직이 구성되어 있는 것을 확인할 수 있다. 또한 인장시험 결과 500MPa 이상의 높은 항복강도 및 40% 이상의 우수한 연신율을 나타내는 것을 알 수 있었다. In the case of Examples 1, 2, and 3 of the present invention, it can be seen that the austenite stability index (Md30) satisfies -80 to -140 ° C, and the carbide formation index (CFI, Carbide Formation Index) satisfies 0 or more. . As a result of microstructure observation, as shown in FIG. 1, it can be confirmed that most of the microstructures are composed of an austenite phase. In addition, as a result of the tensile test, it was found that a high yield strength of 500 MPa or more and an excellent elongation of 40% or more were exhibited.
본 발명의 비교예 1, 2의 경우 오스테나이트 안정도 지표(Md30)가 -80℃ 이상을 나타내며, 그로 인하여 항복강도 및 연신율이 열위한 것으로 확인되었다. 또한 내공식저항지수(PREN)가 16 미만을 나타내어, 공식저항성 평가를 통해 내식성이 열위한 것으로 확인되었다. In the case of Comparative Examples 1 and 2 of the present invention, the austenite stability index (Md30) was -80 ° C or higher, and therefore, it was confirmed that the yield strength and elongation were poor. In addition, since the pitting resistance index (PREN) was less than 16, corrosion resistance was confirmed to be poor through pitting resistance evaluation.
본 발명의 비교예 3의 경우 오스테나이트 안정도 지표(Md30)가 -168℃을 나타내며, 그로 인하여 연신율이 열위한 것으로 확인되었으며, 탄화물 생성 지표(CFI)가 -30을 나타내어, 그로 인하여 에지/표면 품질이 열위한 것으로 확인되었다. 또한 내공식저항지수(PREN)가 16 이상을 나타내나, 상당량의 탄화물 생성에 기인한 기지조직 내 Cr결핍층 형성에 기인하여 공식저항성 평가 시 내식성이 열위한 것으로 확인되었다. In the case of Comparative Example 3 of the present invention, the austenite stability index (Md30) is -168 ° C, and therefore, the elongation is confirmed to be poor, and the carbide formation index (CFI) is -30, so the edge / surface quality It was confirmed to be for ten. In addition, although the pitting resistance index (PREN) was 16 or higher, it was confirmed that corrosion resistance was inferior during the pitting resistance evaluation due to the formation of a Cr-deficient layer in the base structure due to the formation of a significant amount of carbide.
본 발명의 비교예 4의 경우 탄화물 생성 지표(CFI)가 -9를 나타내며, 그로 인하여 에지/표면 품질이 열위한 것으로 확인되었다. In the case of Comparative Example 4 of the present invention, the carbide formation index (CFI) was -9, and thus the edge/surface quality was confirmed to be inferior.
상술한 바에 있어서, 본 발명의 예시적인 실시예들을 설명하였지만, 본 발명은 이에 한정되지 않으며 해당 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 다음에 기재하는 특허청구범위의 개념과 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 다양한 변경 및 변형이 가능함을 이해할 수 있을 것이다.In the foregoing, exemplary embodiments of the present invention have been described, but the present invention is not limited thereto, and those skilled in the art are within the scope not departing from the concept and scope of the claims described below. It will be appreciated that various changes and variations are possible in
Claims (7)
식 (1): -140 < Md30 < -80
식 (2): CFI ≥ 0
여기서, Md30(℃): 497 - 462×(C+N) - 9.2×Si - 8.1×Mn - 13.7×Cr - 20×(Ni+Cu) 이고,
CFI: 315 + 176×N - 12.5×Cr - 2.88×Ni - 13.9×Mn - 26.1×Si - 477×C 이며,
C, Si, Mn, Cr, Ni, Cu, N은 각 원소의 함량(중량 %)을 의미한다.In weight %, C: 0.2-0.4%, Si: 0.1-1.0%, Mn: 7.0-9.0%, P: less than 0.1%, S: less than 0.01%, Cr: 15.0-17.0%, Ni: 0.1-1.0% , Cu: 0.1 ~ 1.0, N: 0.2 ~ 0.4%, the rest includes Fe and unavoidable impurities, the austenite stability index (Md30) satisfies the following formula (1), and the carbide formation index (CFI, Carbide Formation Index) satisfies the following formula (2), an austenitic stainless steel with excellent strength and ductility:
Equation (1): -140 < Md30 < -80
Equation (2): CFI ≥ 0
Here, Md30 (℃): 497 - 462 × (C + N) - 9.2 × Si - 8.1 × Mn - 13.7 × Cr - 20 × (Ni + Cu),
CFI: 315 + 176 × N - 12.5 × Cr - 2.88 × Ni - 13.9 × Mn - 26.1 × Si - 477 × C,
C, Si, Mn, Cr, Ni, Cu, and N mean the content (% by weight) of each element.
하기 식 (3)으로 표시되는 내공식저항성지수(PREN) 값이 16 내지 20을 만족하는 강도 및 연성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강:
식 (3): PREN = Cr + 16.0×N - 0.5×Mn
여기서, Cr, Mn, N은 각 원소의 함량(중량 %)을 의미한다.According to claim 1,
An austenitic stainless steel with excellent strength and ductility that satisfies the pitting resistance index (PREN) value of 16 to 20 represented by the following formula (3):
Equation (3): PREN = Cr + 16.0 × N - 0.5 × Mn
Here, Cr, Mn, and N mean the content (wt%) of each element.
상기 스테인리스강은 40% 이상의 연신율을 가지며, 500MPa 이상의 항복강도(0.2% offset)를 가지는 강도 및 연성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강.According to claim 1,
The stainless steel has an elongation of 40% or more, and an austenitic stainless steel with excellent strength and ductility having a yield strength (0.2% offset) of 500MPa or more.
식 (1): -140 < Md30 < -80
식 (2): CFI ≥ 0
여기서, Md30(℃): 497 - 462×(C+N) - 9.2×Si - 8.1×Mn - 13.7×Cr - 20×(Ni+Cu) 이고,
CFI: 315 + 176×N - 12.5×Cr - 2.88×Ni - 13.9×Mn - 26.1×Si - 477×C 이며,
C, Si, Mn, Cr, Ni, Cu, N은 각 원소의 함량(중량 %)을 의미한다.In weight %, C: 0.2-0.4%, Si: 0.1-1.0%, Mn: 7.0-9.0%, P: less than 0.1%, S: less than 0.01%, Cr: 15.0-17.0%, Ni: 0.1-1.0% , Cu: 0.1 ~ 1.0, N: 0.2 ~ 0.4%, the rest includes Fe and unavoidable impurities, the austenite stability index (Md30) satisfies the following formula (1), and the carbide formation index (CFI, Carbide A method for producing an austenitic stainless steel having excellent strength and ductility, comprising hot rolling and annealing heat treatment of a stainless steel slab whose Formation Index) satisfies the following formula (2):
Equation (1): -140 < Md30 < -80
Equation (2): CFI ≥ 0
Here, Md30 (℃): 497 - 462 × (C + N) - 9.2 × Si - 8.1 × Mn - 13.7 × Cr - 20 × (Ni + Cu),
CFI: 315 + 176 × N - 12.5 × Cr - 2.88 × Ni - 13.9 × Mn - 26.1 × Si - 477 × C,
C, Si, Mn, Cr, Ni, Cu, and N mean the content (% by weight) of each element.
하기 식 (3)으로 표시되는 내공식저항성지수(PREN) 값이 16 내지 20을 만족하는 강도 및 연성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강의 제조 방법:
식 (3): PREN = Cr + 16.0×N - 0.5×Mn
여기서, Cr, Mn, N은 각 원소의 함량(중량 %)을 의미한다.According to claim 4,
Method for producing an austenitic stainless steel having excellent strength and ductility and satisfying a pitting resistance index (PREN) value of 16 to 20 represented by the following formula (3):
Equation (3): PREN = Cr + 16.0 × N - 0.5 × Mn
Here, Cr, Mn, and N mean the content (wt%) of each element.
상기 소둔 열처리는 1,050 내지 1,200℃ 범위에서 30초 내지 60분 동안 수행되는, 강도 및 연성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강의 제조 방법.According to claim 4,
The annealing heat treatment is performed for 30 seconds to 60 minutes in the range of 1,050 to 1,200 ℃, a method for producing an austenitic stainless steel with excellent strength and ductility.
상기 스테인리스강은 40% 이상의 연신율을 가지며, 500MPa 이상의 항복강도(0.2% offset)를 가지는, 강도 및 연성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강의 제조 방법.According to claim 4,
The stainless steel has an elongation of 40% or more, and a yield strength (0.2% offset) of 500 MPa or more, a method for producing an austenitic stainless steel with excellent strength and ductility.
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| KR20120077150A (en) | 2010-12-30 | 2012-07-10 | 주식회사 웰빙엘에스 | Method of preparing food using lactobacillus fermentum js |
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