KR20220049264A - Liquefied Gas Regasification Method and system for a Vessel - Google Patents

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조두현
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Abstract

The present invention relates to a method and a system for regasification of a liquefied gas of a vessel, which can stably operate a cycle by controlling the pressure at a main point of the cycle in which a heat transfer medium which exchanges heat with the liquefied gas circulates to re-vaporize the liquefied gas, especially at an inlet side of an expansion-generator. The method for regasification of a liquefied gas of a vessel according to the present invention comprises the steps of: vaporizing a liquid first heat transfer medium condensed by heat exchange in a vaporizer in a first heat exchanger; supplying the vaporized first heat transfer medium to the expansion-generator to expand the vaporized first heat transfer medium to generate electric power; supplying the expanded first heat transfer medium to the vaporizer; receiving the first heat transfer medium vaporized in the first heat exchanger in a knockout drum before supplying the first heat transfer medium to the expansion-generator; and controlling the shear pressure of the expansion-generator by increasing the output of the expansion-generator when a pressure measurement value of the knockout drum is higher than a set value. The present invention can reduce the emission of greenhouse gases.

Description

선박의 액화가스 재기화 방법 및 시스템 {Liquefied Gas Regasification Method and system for a Vessel}Liquefied Gas Regasification Method and system for a Vessel}

본 발명은 액화가스를 재기화시키기 위해 액화가스와 열교환시키는 열전달 매체가 순환하는 사이클의 주요 지점, 특히 팽창-발전기의 입구 측의 압력을 제어하여, 사이클을 안정적으로 운전할 수 있도록 한, 선박의 액화가스 재기화 방법 및 시스템에 관한 것이다. In order to regasify the liquefied gas, the present invention controls the main point of the cycle in which a heat transfer medium that exchanges heat with the liquefied gas circulates, in particular, the pressure at the inlet side of the expansion-generator so that the cycle can be operated stably. It relates to a gas regasification method and system.

일반적으로, 천연가스는 생산지에서 극저온으로 액화된 액화천연가스(LNG; Liquefied Natural Gas)의 상태로 만들어진 후 LNG 운반선에 의해 목적지까지 원거리에 걸쳐 운반된다. LNG는 천연가스를 상압에서 약 -163℃의 극저온으로 냉각하여 얻어지는 것으로서, 가스 상태의 천연가스일 때보다 그 부피가 대략 1/600로 감소되므로 해상을 통한 원거리 운반에 매우 적합하다.In general, natural gas is produced in a cryogenically liquefied liquefied natural gas (LNG) state at a production site and then transported over a long distance to a destination by an LNG carrier. LNG is obtained by cooling natural gas to a cryogenic temperature of about -163°C at atmospheric pressure, and its volume is reduced to about 1/600 compared to that of natural gas in gaseous state, so it is very suitable for long-distance transportation by sea.

LNG RV(LNG Regasification Vessel) 또는 LNG FSRU(Floating Storage and Regasification Unit)와 같은 LNG 재기화 선박 또는 부유식 해상 구조물(이하, 'LNG 재기화 선박'으로 통칭함.)은 해상에서 LNG(Liquefied Natural Gas)를 재기화시킨 천연가스를 육상의 가스 수요처로 공급하는 것을 목적으로 하는 선박이다. LNG regasification vessels or floating offshore structures such as LNG RV (LNG Regasification Vessel) or LNG FSRU (Floating Storage and Regasification Unit) (hereinafter collectively referred to as 'LNG regasification vessel') are ) is a vessel whose purpose is to supply regasified natural gas to onshore gas demanders.

이러한 LNG 재기화 선박에는, LNG를 저장하는 LNG 저장탱크와, LNG 저장탱크에 저장된 LNG를 재기화시켜 육상의 수요처로 공급하는 재기화 설비가 설치되며, 재기화 설비에서 기화된 천연가스는, 배관을 통해 육상의 수요처로 이송한다. Such an LNG regasification vessel is equipped with an LNG storage tank for storing LNG, and a regasification facility for regasifying the LNG stored in the LNG storage tank and supplying it to a consumer on land. transported to onshore demand.

LNG 재기화 선박의 재기화 설비는, LNG 저장탱크에 저장된 LNG를 수요처에서 요구하는 압력으로 압축하는 고압펌프와, 고압펌프에서 압축된 고압 LNG를 천연가스로 기화시키는 기화기를 포함한다. The LNG regasification vessel regasification facility includes a high-pressure pump for compressing LNG stored in an LNG storage tank to a pressure required by a customer, and a vaporizer for vaporizing the high-pressure LNG compressed in the high-pressure pump into natural gas.

기화기에서 LNG를 기화시키는 열원으로는 주로 수급이 용이한 해수가 사용된다. LNG와 직접 또는 간접 열교환하면서 LNG의 냉열을 회수한 저온의 해수는 해상으로 다시 배출시킨다. 즉, LNG를 재기화시키는 과정에서 해수에 의해 회수된 LNG의 냉열은 해상으로 그대로 버려지고 있다. As a heat source for vaporizing LNG in the vaporizer, seawater, which is easily available in supply and demand, is mainly used. The low-temperature seawater that recovers the cold heat of LNG through direct or indirect heat exchange with LNG is discharged back to the sea. That is, the cooling heat of LNG recovered by seawater in the process of regasifying LNG is dumped into the sea as it is.

LNG는 kg당 200kcal의 냉열 에너지를 보유하고 있으며, 따라서 LNG 재기화 선박에서 LNG를 재기화시키는 과정에서 이 냉열은 유의미하게 사용되지 못하고 버려지고 있는 것이다. LNG has 200 kcal of cooling energy per kg, so this cooling heat is not used significantly and is wasted in the process of regasification of LNG in an LNG regasification vessel.

따라서, 본 발명은 액화가스의 재기화 과정에서 버려지는 냉열을 회수하여 전력을 생산함으로써 에너지 효율을 개선할 수 있고, 또한, 압력을 제어하여 시스템을 안정적으로 운전할 수 있는, 선박의 액화가스 재기화 방법 및 시스템을 제공하고자 한다. Therefore, the present invention can improve energy efficiency by generating electric power by recovering the cooling heat wasted in the process of regasification of liquefied gas, and also, by controlling the pressure to stably operate the system, liquefied gas regasification of a ship It is intended to provide a method and system.

상술한 목적을 달성하기 위한 본 발명의 일 측면에 의하면, 액화가스와 제1 열전달 매체를 기화기에서 열교환시켜 상기 액화가스를 기화시키고, 상기 기화기로부터 배출되는 제1 열전달 매체의 냉열을 회수한 후 상기 기화기로 재순환시키며, 상기 제1 열전달 매체의 냉열을 회수하는 것은, 상기 기화기에서 열교환에 의해 응축된 액체 상태의 제1 열전달 매체를 제1 열교환기에서 기화시키고, 상기 기화된 제1 열전달 매체를 팽창-발전기로 공급하여 팽창시킴으로써 전력을 생성하며, 상기 팽창된 제1 열전달 매체를 상기 기화기로 공급하고, 상기 제1 열교환기에서 기화된 제1 열전달 매체를 팽창-발전기로 공급하기 전에 녹아웃 드럼에 수용하고, 상기 녹아웃 드럼의 압력 측정값이 설정값보다 높을 때에는 상기 팽창-발전기의 출력을 증가시켜 상기 팽창-발전기의 전단 압력을 제어하는, 선박의 액화가스 재기화 방법이 제공된다. According to one aspect of the present invention for achieving the above object, the liquefied gas is vaporized by heat-exchanging the liquefied gas and the first heat transfer medium in the vaporizer, and after recovering the cooling heat of the first heat transfer medium discharged from the vaporizer, the Recirculating to the vaporizer, and recovering the cold heat of the first heat transfer medium, vaporize the first heat transfer medium in a liquid state condensed by heat exchange in the vaporizer in the first heat exchanger, and expand the vaporized first heat transfer medium - generate electric power by supplying to a generator and expanding it, supplying the expanded first heat transfer medium to the vaporizer, and receiving the first heat transfer medium vaporized in the first heat exchanger in a knockout drum prior to supplying to the expansion-generator And, when the pressure measurement value of the knockout drum is higher than the set value, the expansion-generator output is increased to control the shear pressure of the expansion-generator, the liquefied gas regasification method of the ship is provided.

바람직하게는, 상기 팽창-발전기의 출력을 증가시키는 것은, 상기 녹아웃 드럼으로부터 팽창-발전기로 제1 열전달 매체가 유입되도록 하는 제2 유량 제어밸브의 개도율을 증가시키고, 상기 팽창-발전기의 출력을 상기 제2 유량 제어밸브의 개도율에 상응하여 증가시킬 수 있다.Preferably, increasing the output of the expansion-generator increases an opening rate of a second flow control valve allowing a first heat transfer medium to flow from the knockout drum to the expansion-generator, and increasing the output of the expansion-generator It may be increased according to the opening rate of the second flow control valve.

바람직하게는, 상기 팽창-발전기의 회전수는 제6 제어부에 제어되고, 상기 제2 유량 조절밸브의 개도는, 상기 압력 측정값에 따른 제어 신호를 제5 제어부로부터 전송받은 제6 제어부에 의해 조절될 수 있다.Preferably, the number of rotations of the expansion-generator is controlled by a sixth control unit, and the opening degree of the second flow control valve is controlled by a sixth control unit that receives a control signal according to the pressure measurement value from the fifth control unit can be

바람직하게는, 상기 제2 유량 제어밸브의 개도율이 최대이거나, 상기 팽창-발전기의 출력이 최대가 되면, 상기 제5 제어부에 의해 상기 제1 열전달 매체가 상기 녹아웃 드럼으로부터 팽창-발전기를 우회하여 팽창-발전기의 하류로 이송되도록 하는 제3 유량 제어밸브를 개방하도록 할 수 있다.Preferably, when the opening rate of the second flow control valve is the maximum or the output of the expansion-generator is maximum, the first heat transfer medium bypasses the expansion-generator from the knockout drum by the fifth control unit It is possible to open a third flow control valve allowing transport downstream of the expansion-generator.

바람직하게는, 상기 팽창-발전기의 출력을 증가시키는 것은, 상기 제1 열전달 매체가 상기 녹아웃 드럼으로부터 팽창-발전기를 우회하여 팽창-발전기의 하류로 이송되도록 하는 제3 유량 제어밸브를 먼저 개방한 후, 상기 제3 유량 제어밸브의 개도율을 감소시키면서 상기 팽창-발전기의 허용 범위 내에서 출력을 증가시키고, 상기 녹아웃 드럼으로부터 팽창-발전기로 제1 열전달 매체가 유입되도록 하는 제2 유량 제어밸브의 개도율을 증가시킬 수 있다.Preferably, increasing the output of the expansion-generator is performed after first opening a third flow control valve allowing the first heat transfer medium to be conveyed downstream of the expansion-generator from the knockout drum, bypassing the expansion-generator , an opening degree of the second flow control valve to increase the output within the allowable range of the expansion-generator while decreasing the opening rate of the third flow control valve, and to allow the first heat transfer medium to flow from the knockout drum to the expansion-generator rate can be increased.

바람직하게는, 상기 팽창-발전기의 회전수는 제6 제어부에 제어되고, 상기 제3 유량 제어밸브의 변위를 관장하는 제7 제어부는, 상기 제3 유량 제어밸브의 개도율이 0%가 될 때까지 상기 팽창-발전기의 회전수를 증가시키도록 상기 제6 제어부에 신호를 전달할 수 있다.Preferably, the rotational speed of the expansion-generator is controlled by a sixth control unit, and the seventh control unit in charge of displacement of the third flow control valve, when the opening rate of the third flow control valve becomes 0% The expansion-generator may transmit a signal to the sixth control unit to increase the rotation speed.

바람직하게는, 상기 제1 열전달 매체의 순환 유량은, 상기 기화기의 히팅 듀티에 따라 결정될 수 있다.Preferably, the circulation flow rate of the first heat transfer medium may be determined according to a heating duty of the vaporizer.

바람직하게는, 상기 기화기에서 기화된 재기화 가스를 제2 열전달 매체와 열교환시켜 가스 수요처에서 요구하는 온도까지 더 가열할 수 있다.Preferably, the regasified gas vaporized in the vaporizer may be heat-exchanged with the second heat transfer medium to further heat it to a temperature required by a gas demander.

상술한 목적을 달성하기 위한 본 발명의 다른 일 측면에 의하면, 액화가스를 제1 열전달 매체와 열교환시켜 기화시키는 기화기; 상기 기화기에서 열교환에 의해 응축된 액체 상태의 제1 열전달 매체를 기화시키는 제1 열교환기; 상기 제1 열교환기에서 기화된 제1 열전달 매체를 팽창시켜 전력을 생산하는 팽창-발전기; 상기 기화기에서 기화된 제1 열전달 매체를 수용하는 녹아웃 드럼; 상기 녹아웃 드럼으로부터 배출된 기체 상태의 제1 열전달 매체가 상기 팽창-발전기로 공급되도록 개도가 조절되는 제2 유량 조절밸브; 상기 녹아웃 드럼으로부터 배출된 기체 상태의 제1 열전달 매체가 상기 팽창-발전기를 우회하도록 개도가 조절되는 제3 유량 조절밸브; 및 상기 녹아웃 드럼의 압력 측정값에 따라 상기 팽창-발전기의 출력을 제어하고 상기 팽창-발전기의 출력에 따라 상기 제2 유량 조절밸브의 개도를 조절하는 제6 제어부;를 포함하여, 상기 팽창-발전기의 전단 압력을 제어하는, 선박의 액화가스 재기화 시스템이 제공된다. According to another aspect of the present invention for achieving the above object, a vaporizer for vaporizing the liquefied gas by heat exchange with the first heat transfer medium; a first heat exchanger for vaporizing a first heat transfer medium in a liquid state condensed by heat exchange in the vaporizer; an expansion-generator for generating electric power by expanding the first heat transfer medium vaporized in the first heat exchanger; a knockout drum for receiving the first heat transfer medium vaporized in the vaporizer; a second flow rate control valve whose opening degree is adjusted so that the gaseous first heat transfer medium discharged from the knockout drum is supplied to the expansion-generator; a third flow control valve whose opening degree is adjusted so that the gaseous first heat transfer medium discharged from the knockout drum bypasses the expansion-generator; and a sixth control unit that controls the output of the expansion-generator according to the pressure measurement value of the knockout drum and adjusts the opening degree of the second flow rate control valve according to the output of the expansion-generator. A liquefied gas regasification system of a ship is provided, which controls the shear pressure of the

바람직하게는, 상기 녹아웃 드럼의 압력 측정값에 따라 상기 제6 제어부에 팽창-발전기 출력 증가 신호를 보내고, 상기 팽창-발전기의 출력이 최대가 되면 상기 제3 유량 조절밸브를 개방하는 제5 제어부;를 더 포함할 수 있다.Preferably, the fifth control unit sends an expansion-generator output increase signal to the sixth control unit according to the pressure measurement value of the knockout drum, and opens the third flow rate control valve when the output of the expansion-generator becomes maximum; may further include.

바람직하게는, 상기 녹아웃 드럼의 압력 측정값이 설정값보다 높으면 상기 제3 유량 조절밸브를 개방하는 압력 조절기; 및 상기 제3 유량 조절밸브의 개도율이 최소가 될 때까지 상기 제6 제어부에 회전수 증가 신호를 보내는 제7 제어부;를 더 포함할 수 있다.Preferably, the pressure regulator for opening the third flow control valve when the pressure measurement value of the knockout drum is higher than a set value; and a seventh control unit that transmits a rotation speed increase signal to the sixth control unit until the opening rate of the third flow control valve is minimized.

바람직하게는, 상기 기화기에서 기화된 재기화 가스를 가스 수요처에서 요구하는 온도까지 더 가열하는 트림히터;를 포함할 수 있다.Preferably, a trim heater for further heating the regasified gas vaporized in the vaporizer to a temperature required by a gas demander; may include.

바람직하게는, 상기 트림히터에서 상기 재기화 가스와 열교환하여 상기 재기화 가스의 냉열을 회수하는 제2 열전달 매체를 순환시키는 제2 사이클;을 더 포함할 수 있다.Preferably, the trim heater may further include a second cycle of circulating a second heat transfer medium that exchanges heat with the regasification gas to recover cooling heat of the regasification gas.

바람직하게는, 상기 기화기는 1 패스 타입의 쉘 앤 튜브 열교환기일 수 있다.Preferably, the vaporizer may be a one-pass type shell and tube heat exchanger.

바람직하게는, 상기 트림히터는 2 패스 타입의 쉘 앤 튜브 열교환기일 수 있다.Preferably, the trim heater may be a two-pass type shell and tube heat exchanger.

본 발명에 따른 선박의 액화가스 재기화 방법 및 시스템은, 버려지는 액화가스의 냉열을 회수하여 전력을 생산함으로써 시스템 전체의 에너지 효율을 높이고, 전력을 생산하기 위한 연료 소모량을 줄일 수 있으며 따라서 온실가스의 배출을 저감할 수 있다. The method and system for regasification of liquefied gas of a ship according to the present invention can increase the overall energy efficiency of the system by generating electricity by recovering the cold heat of the discarded liquefied gas, and reduce the fuel consumption for generating electricity, and thus the greenhouse gas emissions can be reduced.

또한, 팽창-발전기의 입구 측(고압측) 압력을 제어함으로써, 기화기 후단의 압력을 제어하기 위한 제1 열전달 매체의 온도 및 기화시킬 액화가스의 유량을 제어하는 데 있어 그 응답성을 향상시킬 수 있다. In addition, by controlling the inlet side (high pressure side) pressure of the expansion-generator, the responsiveness can be improved in controlling the temperature of the first heat transfer medium for controlling the pressure at the rear end of the vaporizer and the flow rate of the liquefied gas to be vaporized. there is.

또한, 제1 열전달 매체를 이용하여 전력을 생산하므로, 기화기에서 제1 열전달 매체의 열용량이 부족하더라도, 트림히터를 이용하여 재기화 가스를 최소 송출 온도 이상으로 가열함으로써, 안정적으로 수요처에 송출할 수 있다. In addition, since electric power is produced using the first heat transfer medium, even if the heat capacity of the first heat transfer medium is insufficient in the vaporizer, the regasified gas is heated to a minimum delivery temperature or higher using a trim heater, so that it can be stably transmitted to the demand. there is.

또한, 트림히터를 사용함으로써, 재기화 시스템의 기동 초기에 제1 열전달 매체 루프 사이클의 액화가스 공급량과 제1 열전달 매체 공급량 사이의 열균형이 맞지 않아 액화가스가 충분히 기화되지 않는 문제를 방지할 수 있으므로, 시스템을 안정적으로 운전할 수 있다. In addition, by using the trim heater, it is possible to prevent the problem that the liquefied gas is not sufficiently vaporized due to the mismatch between the supply amount of the liquefied gas of the first heat transfer medium loop cycle and the supply amount of the first heat transfer medium at the beginning of the start-up of the regasification system. Therefore, the system can be operated stably.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 선박의 액화가스 시스템을 간략하게 도시한 구성도이다.
도 2는 본 발명의 제1 실시예에 따른 팽창-발전기의 입구 압력 제어 구성을 설명하기 위한 도면이다.
도 3은 본 발명의 제2 실시예에 따른 팽창-발전기의 입구 압력 제어 구성을 설명하기 위한 도면이다. 1 is a schematic diagram illustrating a liquefied gas system of a ship according to an embodiment of the present invention.
2 is a view for explaining the inlet pressure control configuration of the expansion-generator according to the first embodiment of the present invention.
3 is a view for explaining the inlet pressure control configuration of the expansion-generator according to the second embodiment of the present invention.

본 발명의 동작상 이점 및 본 발명의 실시예에 의하여 달성되는 목적을 충분히 이해하기 위해서는 본 발명의 바람직한 실시예를 예시하는 첨부도면 및 첨부도면에 기재된 내용을 참조하여야만 한다.In order to fully understand the operational advantages of the present invention and the objects achieved by the embodiments of the present invention, reference should be made to the accompanying drawings illustrating preferred embodiments of the present invention and the contents described in the accompanying drawings.

이하 첨부한 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 대해 구성 및 작용을 상세히 설명하면 다음과 같다. 여기서 각 도면의 구성요소들에 대해 참조 부호를 부가함에 있어 동일한 구성요소들에 한해서는 비록 다른 도면상에 표시되더라도 가능한 한 동일한 부호로 표기되었음에 유의하여야 한다. 또한, 하기 실시예는 여러 가지 다른 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 범위가 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, the configuration and operation of the preferred embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. Here, it should be noted that in adding reference signs to the elements of each drawing, the same elements are indicated with the same reference numerals as much as possible even though they are indicated on different drawings. In addition, the following examples may be modified in various other forms, and the scope of the present invention is not limited to the following examples.

후술하는 본 발명의 실시예에서 액화가스는, 가스를 저온으로 액화시켜 수송할 수 있는 액화가스일 수 있으며, 예를 들어, LNG(Liquefied Natural Gas), LEG(Liquefied Ethane Gas), LPG(Liquefied Petroleum Gas), 액화에틸렌가스(Liquefied Ethylene Gas), 액화프로필렌가스(Liquefied Propylene Gas) 등과 같은 액화 석유화학 가스일 수 있다. 또는, 액화 이산화탄소, 액화 수소, 액화 암모니아 등의 액체 가스일 수도 있다. 다만, 후술하는 실시예에서는 대표적인 액화가스인 LNG가 적용되는 것을 예로 들어 설명하기로 한다.In an embodiment of the present invention to be described later, the liquefied gas may be a liquefied gas that can be transported by liquefying the gas at a low temperature, for example, LNG (Liquefied Natural Gas), LEG (Liquefied Ethane Gas), LPG (Liquefied Petroleum). Gas), liquefied ethylene gas (Liquefied Ethylene Gas), liquefied propylene gas (Liquefied Propylene Gas), such as liquefied petrochemical gas may be. Alternatively, liquid gas such as liquefied carbon dioxide, liquefied hydrogen or liquefied ammonia may be used. However, in the embodiments to be described later, an example in which LNG, which is a representative liquefied gas, is applied will be described.

또한, 후술하는 본 발명의 일 실시예에 따른 LNG 재기화 시스템은, 선박에 적용되는 것을 예로 들어 설명하지만, 육상에서 적용될 수도 있다. In addition, although the LNG regasification system according to an embodiment of the present invention, which will be described later, is described as an example applied to a ship, it may be applied on land.

또한, 본 발명의 일 실시예에서 LNG 재기화 선박은, LNG를 재기화시켜 가스 수요처로 공급할 수 있는 LNG 재기화 설비가 설치된 모든 종류의 선박, 즉, LNG RV(Regasification Vessel)와 같은 자체 추진 능력을 갖는 선박을 비롯하여, LNG FSRU(Floating Storage Regasification Unit)와 같이 해상에 부유하고 있는 해상 구조물일 수 있다. 다만, 후술하는 실시예에서는 LNG FSRU인 것을 예로 들어 설명하기로 한다.In addition, in an embodiment of the present invention, the LNG regasification vessel is any type of vessel equipped with an LNG regasification facility capable of regasifying LNG and supplying it to a gas demander, that is, self-propelled capability such as an LNG RV (Regasification Vessel). Including a ship having a , it may be an offshore structure floating in the sea, such as an LNG FSRU (Floating Storage Regasification Unit). However, in the embodiment to be described later, the LNG FSRU will be described as an example.

또한, 본 발명의 일 실시예에 따른 LNG 재기화 선박은, LNG를 해상에서 재기화시키고, 재기화 가스(Regas)를 배관망을 통해 육상의 가스 수요처로 공급할 수 있다.In addition, the LNG regasification vessel according to an embodiment of the present invention may regasify LNG at sea and supply regasification gas (Regas) to a gas demander on land through a pipe network.

이하, 도 1 내지 도 3을 참조하여 본 발명의 일 실시예에 따른 선박의 액화가스 재기화 시스템 및 방법을 설명하기로 한다. Hereinafter, a liquefied gas regasification system and method of a ship according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 3 .

본 실시예에 따른 선박의 액화가스 재기화 시스템은, LNG를 저장하는 LNG 저장탱크(미도시)로부터 배출된 LNG를 가스 수요처(미도시)에서 요구하는 압력 또는 그 이상으로 압축하는 고압펌프(미도시), 고압펌프에서 압축된 고압의 LNG를 제1 열전달 매체와의 열교환에 의해 기화시키는 기화기(120) 및 기화기(120)에서 기화된 재기화 가스, 즉 천연가스를 가스 수요처에서 요구하는 온도로 조절하거나 또는 기화기(120)에서 기화되지 않은 LNG를 완전히 기화시키고 가스 수요처에서 요구하는 온도로 가열하는 트림히터(130)를 포함한다. The liquefied gas regasification system of a ship according to this embodiment is a high-pressure pump (not shown) that compresses LNG discharged from an LNG storage tank (not shown) that stores LNG to a pressure required by a gas demander (not shown) or higher. city), the vaporizer 120, which vaporizes the high-pressure LNG compressed in the high-pressure pump by heat exchange with the first heat transfer medium, and the regasified gas vaporized in the vaporizer 120, that is, natural gas to the temperature required by the gas demander It includes a trim heater 130 that adjusts or completely vaporizes the LNG that is not vaporized in the vaporizer 120 and heats it to a temperature required by the gas demander.

LNG 저장탱크에는, 저장된 LNG를 배출시켜 고압펌프로 공급하는 공급펌프(미도시)가 구비될 수 있다. 공급펌프는, LNG 저장탱크의 내부에 설치될 수 있고, LNG 저장탱크에 저장된 LNG에 잠긴 상태에서 운전될 수 있는 반잠수식 펌프일 수 있다. The LNG storage tank may be provided with a supply pump (not shown) for discharging the stored LNG and supplying it to the high-pressure pump. The supply pump may be a semi-submersible pump that may be installed inside the LNG storage tank and may be operated in a state submerged in the LNG stored in the LNG storage tank.

본 실시예의 고압펌프는, 재기화시킬 LNG를 가스 수요처에서 요구하는 재기화 가스의 압력으로 압축시켜 기화기(120)로 공급한다. 가스 수요처에서 요구하는 압력은 각 제티(jetty)별로 다르지만 일반적으로 약 50 bar 내지 100 bar 정도이다. 즉, 본 실시예의 고압펌프는 LNG를 약 50 bar 내지 100 bar 또는 압력손실 등을 고려하여 그보다 일정 수준 높은 압력까지 압축시킬 수 있다. The high-pressure pump of this embodiment compresses the LNG to be regasified to the pressure of the regasification gas required by the gas demander and supplies it to the vaporizer 120 . The pressure required by the gas demander varies for each jetty, but is generally about 50 to 100 bar. That is, the high-pressure pump of the present embodiment can compress LNG to a pressure of about 50 bar to 100 bar or a pressure higher than that in consideration of pressure loss.

본 실시예의 기화기(120)에서는, 고압펌프에 의해 가스 수요처에서 요구하는 재기화 가스의 압력으로 압축된 고압의 LNG가 제1 사이클을 순환하는 제1 열전달 매체와의 열교환에 의해 기화되어 기체 상태가 되거나 일부만이 기화되어 기액 혼합 상태가 될 수 있다. 기화기(120)에서 기화되는 압축 LNG의 온도는 제1 열전달 매체 및/또는 해수의 온도나 유량 등 열원의 상태에 따라 달라질 수 있다. In the vaporizer 120 of this embodiment, the high-pressure LNG compressed to the pressure of the regasification gas required by the gas demander by the high-pressure pump is vaporized by heat exchange with the first heat transfer medium circulating in the first cycle to change the gaseous state. Alternatively, only a portion may be vaporized to become a gas-liquid mixture. The temperature of compressed LNG vaporized in the vaporizer 120 may vary depending on the state of the heat source, such as the temperature or flow rate of the first heat transfer medium and/or seawater.

본 실시예의 기화기(120)는 쉘 앤 튜브 열교환기일 수 있고, 특히, 튜브가 쉘을 한 번만 통과하는 1 pass 타입의 쉘 앤 튜브 열교환기일 수 있다. The vaporizer 120 of this embodiment may be a shell-and-tube heat exchanger, and in particular, it may be a 1-pass type shell-and-tube heat exchanger in which the tube passes through the shell only once.

본 실시예의 트림히터(130)에서는, 기화기(120)에서 기화된 재기화 가스를, 가스 수요처에서 요구하는 온도까지 가열하여, 가스 수요처로 공급한다. 또한, 제1 열전달 매체의 열용량이 부족하여 기화기(120)에서 기화되지 않은 LNG가 있다면 트림히터(130)에서 전량이 기화되고, 가스 수요처에서 요구하는 온도까지 가열될 수 있다. In the trim heater 130 of the present embodiment, the regasified gas vaporized in the vaporizer 120 is heated to a temperature required by the gas demander and supplied to the gas demanding destination. In addition, if there is LNG that is not vaporized in the vaporizer 120 due to insufficient heat capacity of the first heat transfer medium, the entire amount is vaporized in the trim heater 130 and may be heated to a temperature required by the gas demander.

본 실시예의 트림히터(130)는 쉘 앤 튜브 열교환기일 수 있고, 특히, 튜브가 쉘을 두 번 통과하는 2 pass 타입의 쉘 앤 튜브 열교환기일 수 있다. The trim heater 130 of the present embodiment may be a shell-and-tube heat exchanger, and in particular, a 2-pass type shell-and-tube heat exchanger in which the tube passes through the shell twice.

육상의 가스 수요처에서는 통상적으로 약 0℃ 내지 10℃, 또는 8℃ 내지 10℃이면서 50 bar 내지 100 bar의 재기화 가스를 요구하므로, 트림히터(130)에서는 기화기(120)로부터 육상의 가스 수요처로 공급되는 재기화 가스를 약 0℃ 내지 10℃까지 가열하여 가스 수요처로 공급할 수 있다. Onshore gas demanders typically require regasification gas of about 0° C. to 10° C., or 8° C. to 10° C. and 50 bar to 100 bar, so in the trim heater 130, from the vaporizer 120 to the onshore gas demand. The supplied regasification gas may be heated to about 0° C. to 10° C. and supplied to a gas demanding place.

본 실시예에 따르면, LNG 저장탱크에 저장된 LNG는 액화가스 라인(LL)을 따라 유동하며 고압펌프에서 압축되고, 기화기(120)에서 기화되며, 트림히터(130)에서 가열되어 가스 수요처로 이송된다. According to this embodiment, the LNG stored in the LNG storage tank flows along the liquefied gas line (LL), is compressed by a high-pressure pump, is vaporized in the vaporizer 120, is heated in the trim heater 130, and is transferred to a gas demanding destination. .

한편, 액화가스 라인(LL)에는, 기화기(120)의 상류에 구비되며, 기화기(120)로 공급되는 LNG의 유량을 제어하기 위한 제1 밸브(LV)가 구비될 수 있다.Meanwhile, the liquefied gas line LL may be provided upstream of the vaporizer 120 , and a first valve LV for controlling the flow rate of LNG supplied to the vaporizer 120 may be provided.

제1 밸브(LV)는, 기화기(120)에서 LNG와 열교환 후 배출되는 제1 열전달 매체의 온도를 측정하는 제2 온도 제어부(TIC02)의 온도 측정값 및 기화기(120)에서 기화되어 배출되는 천연가스의 온도를 측정하는 제1 온도 제어부(TIC01)의 온도 측정값에 따라 제어된다. The first valve LV includes a temperature measurement value of the second temperature control unit TIC02 that measures the temperature of the first heat transfer medium discharged after heat exchange with LNG in the vaporizer 120 and the natural gas vaporized in the vaporizer 120 and discharged. It is controlled according to the temperature measurement value of the first temperature controller TIC01 that measures the temperature of the gas.

본 실시예에서 제1 온도 제어부(TIC01)는, 온도를 측정하는 온도 측정기(TT01)와, 온도 측정기(TT01)의 온도 측정값을 전송받아 온도 조절에 필요한 각종 수단을 제어하기 위한 출력값을 산출하고 각종 수단에 제어 신호를 송출할 수 있는 온도 조절기(temperature controller)를 모두 포함하여 지칭하는 것일 수 있다. In this embodiment, the first temperature control unit TIC01 receives the temperature measurement value of the temperature measurement device TT01 and the temperature measurement device TT01 for measuring the temperature, and calculates an output value for controlling various means necessary for temperature control and It may refer to all of the temperature controllers that can transmit control signals to various means.

또한, 제2 온도 제어부(TIC02) 역시, 온도를 측정하는 온도 측정기(TT02)와, 온도 측정기(TT02)의 온도 측정값을 전송받아 온도 조절에 필요한 각종 수단을 제어하기 위한 출력값을 산출하고 각종 수단에 제어 신호를 송출할 수 있는 온도 조절기(temperature controller)를 모두 포함하여 지칭하는 것일 수 있다. In addition, the second temperature control unit TIC02 also receives the temperature measurement value of the temperature measurement device TT02 and the temperature measurement device TT02 for measuring the temperature, and calculates an output value for controlling various means necessary for temperature control, and various means It may refer to including all temperature controllers capable of transmitting a control signal to the .

제1 밸브(LV)를 제어하는 제1 제어부(LS1)는, 로우 셀렉터(low selector)일 수 있다. 즉, 제1 제어부(LS1)는, 제2 온도 제어부(TIC02)의 온도 측정값에 따른 출력값과, 제1 온도 제어부(TIC01)의 온도 측정값에 따른 출력값 중에서 더 작은값으로 제1 밸브(LV)를 제어할 수 있다. The first control unit LS1 that controls the first valve LV may be a low selector. That is, the first control unit LS1 sets the first valve LV to a smaller value among the output value according to the temperature measurement value of the second temperature control unit TIC02 and the output value according to the temperature measurement value of the first temperature control unit TIC01. ) can be controlled.

또한, 본 실시예에 따른 선박의 액화가스 재기화 시스템은, 기화기(120)에서 LNG와 열교환하여 LNG를 기화시키기 위한 열원으로서 제1 열전달 매체를 순환시키는 랭킨 사이클인 제1 사이클을 포함할 수 있다. In addition, the liquefied gas regasification system of a ship according to the present embodiment may include a first cycle, which is a Rankine cycle, which circulates a first heat transfer medium as a heat source for vaporizing LNG by heat exchange with LNG in the vaporizer 120. .

본 실시예에서 제1 열전달 매체는 제1 사이클을 순환하면서 상변화를 수반하는 냉매일 수 있다. In this embodiment, the first heat transfer medium may be a refrigerant accompanying a phase change while circulating the first cycle.

기존에는 기화기(120)에서 LNG를 기화시키기 위한 열전달 매체로서 주로 글리콜 워터를 사용하였다. 글리콜 워터를 열전달 매체로 채택하는 경우, 기화기(120)에서 LNG와 열교환하는 과정 및 열교환기에서 해수와 열교환하면서 가열되는 과정에서 상변화가 일어나지 않는다. 즉 현열을 이용해서만 열전달이 이루어진다. Conventionally, glycol water was mainly used as a heat transfer medium for vaporizing LNG in the vaporizer 120 . When glycol water is employed as the heat transfer medium, no phase change occurs in the process of heat exchange with LNG in the vaporizer 120 and heat exchange with seawater in the heat exchanger. That is, heat transfer takes place only using sensible heat.

반면, 본 실시예와 같이 기화기(120)에서 LNG와 열교환하는 과정 및 열교환기에서 해수와 열교환하면서 가열되는 과정에서 상변화가 수반되는 냉매를 열전달 매체로서 채택하는 경우, 잠열에 의해서도 열전달이 이루어지므로, LNG를 기화시키기 위한 듀티가 동일한 조건을 기준으로, 사이클을 순환시켜야 하는 열전달 매체의 유량이 글리콜 워터를 사용하는 경우에 비해 현저히 줄어들기 때문에, 열전달 매체를 순환시키기 위한 펌프의 동력이 감소하여 시스템 전반의 효율을 개선할 수 있다. On the other hand, when a refrigerant that undergoes a phase change in the process of exchanging heat with LNG in the vaporizer 120 and heating while exchanging heat with seawater in the heat exchanger as in the present embodiment is adopted as a heat transfer medium, heat transfer is made even by latent heat. , on the basis of the same duty condition for vaporizing LNG, since the flow rate of the heat transfer medium that needs to circulate the cycle is significantly reduced compared to the case of using glycol water, the power of the pump for circulating the heat transfer medium is reduced and the system Overall efficiency can be improved.

본 실시예의 제1 사이클은, 제1 열전달 매체를 순환시키는 제1 펌프(210), 제1 펌프(210)에 의해 가압된 제1 열전달 매체를 기화시키는 제1 열교환기(220), 제1 열교환기(220)에서 기화된 제1 열전달 매체를 팽창시키고, 제1 열전달 매체의 팽창일을 전력으로 전환하여 전력을 생산하는 팽창-발전기(230) 및 기화기(120)에서 LNG와의 열교환에 의해 응축된 제1 열전달 매체를 저장하는 리시버(240)를 포함한다.The first cycle of this embodiment includes a first pump 210 for circulating a first heat transfer medium, a first heat exchanger 220 for vaporizing the first heat transfer medium pressurized by the first pump 210, and a first heat exchange The expansion-generator 230 and the vaporizer 120 condensed by heat exchange with LNG in the expansion-generator 230 and the vaporizer 120, which expands the first heat transfer medium vaporized in the unit 220, and converts the expansion work of the first heat transfer medium into electric power and a receiver 240 for storing the first heat transfer medium.

제1 열전달 매체는, 제1 열매체 라인(RL)을 따라 유동하면서, 제1 펌프(210)에 의해 가압되고, 제1 열교환기(220)에서 기화되며, 팽창-발전기(230)에서 팽창된 후, 기화기(120)에서 응축되고, 리시버(240)를 거쳐 제1 펌프(210)로 순환되도록 형성되는 루프 사이클인 제1 사이클을 순환한다. The first heat transfer medium, while flowing along the first heat medium line RL, is pressurized by the first pump 210 , vaporized in the first heat exchanger 220 , and expanded in the expansion-generator 230 . , which is condensed in the vaporizer 120 , and circulates through the receiver 240 , the first cycle, which is a loop cycle formed to be circulated to the first pump 210 .

본 실시예의 제1 열교환기(220)에서 제1 열전달 매체는, 해수펌프(미도시)에 의해 흡입되고 제1 해수라인(SL1)을 따라 제1 열교환기(220)로 공급된 해수와의 열교환에 의해 기화된다. In the first heat exchanger 220 of this embodiment, the first heat transfer medium is sucked in by a seawater pump (not shown) and exchanges heat with seawater supplied to the first heat exchanger 220 along the first seawater line SL1. is vaporized by

제1 열교환기(220)에서 해수는 제1 열전달 매체를 기화시키면서 냉각되고, 냉각된 해수는 제1 해수라인(SL1)을 따라 제1 열교환기(220)로부터 배출된다.In the first heat exchanger 220, seawater is cooled while vaporizing the first heat transfer medium, and the cooled seawater is discharged from the first heat exchanger 220 along the first seawater line SL1.

본 실시예에서는 제1 열교환기(220)에서 제1 열전달 매체를 기화시키는 열원으로서 해수가 사용되는 것을 예로 들어 설명하지만, 열원은 선내 스팀 생성기(미도시)에서 생산된 스팀을 사용할 수도 있고, 해수와 스팀을 상호 보완적으로 사용할 수도 있을 것이다. In this embodiment, seawater is used as a heat source for vaporizing the first heat transfer medium in the first heat exchanger 220 as an example. and Steam may be used complementary to each other.

해수와 스팀을 상호 보완적으로 사용한다는 것은, 예를 들어, 제1 열교환기(220)는 해수와 스팀과 제1 열전달 매체를 열교환시키는 3 스트림 열교환기로 구비하는 것을 포함할 수 있다. 또는 해수와 제1 열전달 매체가 열교환하는 1단 열교환기와 스팀과 제1 열전달 매체가 열교환하는 2단 열교환기를 직렬로 설치하여 제1 열전달 매체가 단계적으로 가열되도록 할 수도 있으며, 또는 해수와 제1 열전달 매체가 열교환하는 1단 열교환기와 스팀과 제1 열전달 매체가 열교환하는 2단 열교환기를 병렬로 설치하여 제1 열교환기(220)에서의 제1 열전달 매체의 가열 온도를 조절할 수도 있을 것이다. 또는, 해수를 스팀과의 열교환에 의해 가열하는 해수 가열기를 추가로 구비하고, 해수 가열기에서 가열된 해수를 제1 열교환기(220)로 공급할 수도 있을 것이다. Complementary use of seawater and steam may include, for example, providing the first heat exchanger 220 as a three-stream heat exchanger for exchanging seawater, steam, and the first heat transfer medium. Alternatively, a first-stage heat exchanger in which seawater and the first heat transfer medium exchange heat and a two-stage heat exchanger in which steam and the first heat transfer medium exchange heat may be installed in series so that the first heat transfer medium is heated in stages, or seawater and the first heat transfer medium The heating temperature of the first heat transfer medium in the first heat exchanger 220 may be adjusted by installing a first-stage heat exchanger in which the medium exchanges heat and a two-stage heat exchanger in which steam and the first heat transfer medium exchange heat in parallel. Alternatively, a seawater heater for heating seawater by heat exchange with steam may be additionally provided, and seawater heated by the seawater heater may be supplied to the first heat exchanger 220 .

또한, 본 실시예의 제1 열교환기(220)는 쉘 앤 튜브 열교환기(shell and tube heat exchanger) 또는 판형 열교환기(plate heat exchanger)일 수 있다. In addition, the first heat exchanger 220 of this embodiment may be a shell and tube heat exchanger (shell and tube heat exchanger) or a plate heat exchanger (plate heat exchanger).

제1 열교환기(220)에서 해수에 의해 기화 또는 가열된 제1 열전달 매체는 팽창-발전기(expander-generator)(230)로 공급되어 팽창되고, 제1 열전달 매체의 팽창일은 전력으로 전환된다. 팽창-발전기(230)에서 생산된 전력은 선내 전력 수요처에서 사용될 수 있다. The first heat transfer medium vaporized or heated by seawater in the first heat exchanger 220 is supplied to the expander-generator 230 to be expanded, and the expansion work of the first heat transfer medium is converted into electric power. The power generated by the expansion-generator 230 may be used by power demanders on board.

제1 열매체 라인(RL)의 제1 펌프(210)의 하류에는, 제1 펌프(210)로부터 제1 열교환기(220)로 공급되는 제1 열전달 매체의 유량을 조절하기 위한 제1 유량 조절밸브(FV1)가 구비될 수 있다. Downstream of the first pump 210 of the first heat medium line RL, a first flow rate control valve for controlling the flow rate of the first heat transfer medium supplied from the first pump 210 to the first heat exchanger 220 . (FV1) may be provided.

제1 유량 조절밸브(FV1)는, 제4 제어부(LS2)에 의해 제1 펌프(210)의 회전속도 또는 부하, 제1 열교환기(210)로부터 열교환 후 배출되는 제1 열전달 매체의 온도 및 기화기(120)로부터 열교환 후 배출되는 천연가스의 유량에 따라 제어될 수 있다. The first flow rate control valve FV1 is the rotation speed or load of the first pump 210 by the fourth control unit LS2, the temperature of the first heat transfer medium discharged after heat exchange from the first heat exchanger 210, and the vaporizer It can be controlled according to the flow rate of natural gas discharged after heat exchange from 120 .

제4 제어부(LS2)는 로우 셀렉터일 수 있다. 즉, 제4 제어부(LS2)는, 제1 펌프(210)의 회전속도 또는 부하 측정값에 따른 출력값, 제1 열교환기(210)로부터 열교환 후 배출되는 제1 열전달 매체의 온도 측정값에 따른 출력값 및 기화기(120)로부터 열교환 후 배출되는 천연가스의 유량 측정값에 따른 출력값 중에서 가장 작은값으로 제1 유량 조절밸브(FV1)를 제어할 수 있다. The fourth control unit LS2 may be a row selector. That is, the fourth control unit LS2 is an output value according to the rotation speed or load measurement value of the first pump 210 , and an output value according to the temperature measurement value of the first heat transfer medium discharged from the first heat exchanger 210 after heat exchange. And it is possible to control the first flow rate control valve (FV1) to the smallest value among the output values according to the flow rate measurement value of the natural gas discharged from the vaporizer 120 after heat exchange.

한편, 본 실시예에 따르면, 본 실시예의 제1 열매체 라인(RL)은, 팽창-발전기(230)의 상류에서 분기되며 제1 열교환기(220)에서 기화된 제1 열전달 매체가 팽창-발전기(230)를 우회하여, 즉 팽창-발전기(230)를 거치지 않고, 제1 열교환기(220)로부터 기화기(120)로 직접 공급되도록 연결되는, 제1 분기라인(RL1)을 포함한다. On the other hand, according to this embodiment, the first heat medium line RL of this embodiment is branched upstream of the expansion-generator 230 and the first heat transfer medium vaporized in the first heat exchanger 220 is expanded-generator ( and a first branch line RL1 connected to be supplied directly from the first heat exchanger 220 to the vaporizer 120 bypassing the 230 , that is, without going through the expansion-generator 230 .

팽창-발전기(230)의 고장 등 팽창-발전기(230)를 사용할 수 없을 때에는, 제1 분기라인(RL1)을 활용하여 제1 열교환기(220)가 제1 분기라인(RL1)을 통해 기화기(120)로 공급되도록 함으로써, 육상의 수요처에 천연가스를 공급에 영향을 미치지 않도록 한다.When the expansion-generator 230 cannot be used, such as a failure of the expansion-generator 230, the first heat exchanger 220 using the first branch line RL1 is connected to the carburetor ( 120), so that it does not affect the supply of natural gas to onshore demand.

또한, 제1 분기라인(RL1)을 활용하여, 팽창-발전기(230)로 공급되는 유량을 조절하여 전력 생산량을 조절할 수도 있다. In addition, by using the first branch line RL1, it is also possible to adjust the power output by adjusting the flow rate supplied to the expansion-generator 230 .

또한, 본 실시예의 제1 사이클은, 제1 열교환기(220)와 팽창-발전기(230) 사이에 구비되며, 제1 열교환기(220)에서 기화된 제1 열전달 매체를 팽창-발전기(230)로 공급하기 전에 임시 저장하고, 팽창-발전기(230)로 공급할 제1 열전달 매체에 포함된 액상을 분리하는 녹아웃 드럼(250)을 더 포함할 수 있다.In addition, in the first cycle of this embodiment, the first heat exchanger 220 and the expansion-generator 230 are provided between the first heat transfer medium vaporized in the first heat exchanger 220 expansion-generator 230 . It may further include a knockout drum 250 that is temporarily stored before being supplied to the expansion-generator 230 and that separates the liquid phase contained in the first heat transfer medium to be supplied to the expansion-generator 230 .

녹아웃 드럼(250)과 팽창-발전기(230) 사이의 제1 열매체 라인(RL)에는, 녹아웃 드럼(250)으로부터 팽창-발전기(230)로 이송되는 기체 상태의 제1 열전달 매체의 유량을 조절하기 위한 제2 유량 조절밸브(FV2)가 구비된다. In the first heat medium line RL between the knockout drum 250 and the expansion-generator 230 , to adjust the flow rate of the gaseous first heat transfer medium transferred from the knockout drum 250 to the expansion-generator 230 . For the second flow control valve (FV2) is provided.

제2 유량 조절밸브(FV2)는 녹아웃 드럼(250)의 팽창-발전기(230)의 발전기 부하 또는 속도, 팽창-발전기(230)에 의해 팽창된 후 배출되는 제1 열전달 매체의 압력 및 녹아웃 드럼(250)의 압력에 따라 제어될 수 있다. The second flow control valve FV2 is the generator load or speed of the expansion-generator 230 of the knockout drum 250, the pressure of the first heat transfer medium discharged after being expanded by the expansion-generator 230, and the knockout drum ( 250) can be controlled according to the pressure.

또한, 녹아웃 드럼(250)의 팽창-발전기(230)의 발전기 부하 또는 속도 측정값, 팽창-발전기(230)에 의해 팽창된 후 배출되는 제1 열전달 매체의 압력 측정값 및 녹아웃 드럼(250)의 압력 측정값을 이용하여 제2 유량 조절밸브(FV2)와 제1 분기라인(RL)에 구비되는 제3 유량 조절밸브(FV3)을 제어하여, 녹아웃 드럼(250)으로부터 기체 상태의 제1 열전달 매체가 제1 열매체 라인(RL) 또는 제1 분기라인(RL1)을 따라 이송되도록 제어할 수 있다.In addition, the generator load or speed measurement value of the expansion-generator 230 of the knockout drum 250, the pressure measurement value of the first heat transfer medium discharged after being expanded by the expansion-generator 230, and the knockout drum 250 By controlling the second flow control valve FV2 and the third flow control valve FV3 provided in the first branch line RL using the pressure measurement value, the first heat transfer medium in gaseous state from the knockout drum 250 may be controlled to be transferred along the first heating medium line RL or the first branch line RL1.

제2 유량 조절밸브(FV2) 및 제3 유량 조절밸브(FV3)는 거버너(governor)에 의해, 팽창-발전기(230)의 후단 압력과, 팽창-발전기(230)의 발전 부하 측정값과, 팽창-발전기(230)의 회전수와, 녹아웃 드럼(250)의 압력 중 어느 하나 이상의 측정값에 따라 제어될 수 있다. The second flow control valve (FV2) and the third flow control valve (FV3) by the governor (governor), the pressure at the rear end of the expansion-generator 230, and the expansion-generation load measurement value of the generator 230, and the expansion - The number of revolutions of the generator 230 and the pressure of the knockout drum 250 may be controlled according to any one or more measured values.

팽창-발전기(230)에서는 제1 열교환기(220)에서 해수와의 열교환에 의해 기화 또는 가열된 제1 열전달 매체가 팽창하면서 압력 및 온도가 낮아질 수 있다. In the expansion-generator 230 , the pressure and temperature may be lowered while the first heat transfer medium vaporized or heated by heat exchange with seawater in the first heat exchanger 220 expands.

팽창-발전기(230)에서 팽창된 제1 열전달 매체는 제1 열매체 라인(RL)을 따라 기화기(120)로 공급되어 LNG와 열교환하면서 냉각 또는 응축된다. 기화기(120)에서 냉각 또는 응축된 제1 열전달 매체는 제1 열매체 라인(RL)을 따라 리시버(240)로 이송된다. The first heat transfer medium expanded by the expansion-generator 230 is supplied to the vaporizer 120 along the first heat medium line RL and is cooled or condensed while exchanging heat with LNG. The first heat transfer medium cooled or condensed in the vaporizer 120 is transferred to the receiver 240 along the first heat medium line RL.

본 실시예의 리시버(240)는 기화기(120)에서 응축된 제1 열전달 매체가 모이는 압력 베슬(pressure vessel)로서, 제1 사이클을 순환하는 제1 열전달 매체의 유량 및 압력을 제어하는 등 완충 탱크로서의 역할도 가진다. The receiver 240 of this embodiment is a pressure vessel in which the first heat transfer medium condensed in the vaporizer 120 gathers, and as a buffer tank, such as controlling the flow rate and pressure of the first heat transfer medium circulating in the first cycle also has a role.

본 실시예에 따르면, 리시버(240)의 압력을 조절하기 위한 수단을 더 포함할 수 있으며, 리시버(240)의 압력 조절수단은, 후술할 제2 밸브(RV) 및 제3 밸브(QV)를 포함한다. According to this embodiment, it may further include means for adjusting the pressure of the receiver 240, the pressure adjusting means of the receiver 240, a second valve (RV) and a third valve (QV) to be described later include

또한, 본 실시예에 따르면, 제1 펌프(210)의 하류에서 제1 열매체 라인(RL)으로부터 분기되며 리시버(240)로 연결되는 제4 분기라인(RL4) 및 녹아웃 드럼(250)으로부터 제4 분기라인(RL4)으로 연결되는 제5 분기라인(RL5)을 더 포함할 수 있다. In addition, according to the present embodiment, the fourth branch line RL4 is branched from the first heat medium line RL downstream of the first pump 210 and is connected to the receiver 240 and the fourth from the knockout drum 250 . A fifth branch line RL5 connected to the branch line RL4 may be further included.

제4 분기라인(RL4)에는 제1 펌프(210)의 최소 유량을 유지시키기 위하여, 제1 열교환기(220)에서 요구하는 제1 열전달 매체의 유량이 최소 유량보다 적을 때와 같이 제1 펌프(210)의 토출 유량 중에서 제1 열전달 매체의 요구 유량을 초과하는 양이 있는 경우 그 해당 유량을 리시버(240)로 되돌리기 위한 제1 수위밸브(LV1)가 구비된다. 제1 수위밸브(LV1)는 제1 펌프(210)의 회전속도에 따라 제어될 수 있다. In order to maintain the minimum flow rate of the first pump 210 in the fourth branch line RL4, the first pump ( When there is an amount exceeding the required flow rate of the first heat transfer medium among the discharge flow rates of the 210 , a first water level valve LV1 is provided to return the corresponding flow rate to the receiver 240 . The first water level valve LV1 may be controlled according to the rotation speed of the first pump 210 .

또한, 제5 분기라인(RL5)에는, 녹아웃 드럼(250)에서 분리된 액상의 제1 열전달 매체가 리시버(240)로 회수되도록 개폐가 제어되는 제2 수위밸브(LV2)가 구비된다. 제2 수위밸브(LV2)는 녹아웃 드럼(250)의 수위 측정값에 따라 제어될 수 있다. In addition, the fifth branch line RL5 is provided with a second water level valve LV2 whose opening and closing is controlled so that the liquid first heat transfer medium separated from the knockout drum 250 is recovered to the receiver 240 . The second water level valve LV2 may be controlled according to a water level measurement value of the knockout drum 250 .

본 실시예에서 제1 열전달 매체는, 제1 사이클을 순환하면서 상변화를 수반하는 물질 또는 혼합물로 선택될 수 있다. 즉, 제1 열전달 매체는, 제1 열교환기(220)에서 해수와 열교환하며 기화되고, 팽창-발전기(230)에서 팽창된 후, 기화기(120)에서 응축될 수 있다. In this embodiment, the first heat transfer medium may be selected as a material or mixture that undergoes a phase change while circulating the first cycle. That is, the first heat transfer medium may be vaporized while exchanging heat with seawater in the first heat exchanger 220 , expanded in the expansion-generator 230 , and then condensed in the vaporizer 120 .

본 실시예에서 제1 열전달 매체는, 기본적으로 화재 및 폭발의 위험이 없는 자연 냉매, HFC계(Hydrofluorocarbons) 및 HFO계(Hydrofluorolefin) 냉매를 단일 또는 혼합하여 사용할 수 있고, 예를 들어, R-23, R-32, R-134a, R-407c, R-410A 등이 단일로, 또는 혼합된 상태로 적용될 수 있다. In this embodiment, the first heat transfer medium may use a natural refrigerant, HFC-based (hydrofluorocarbons) and HFO-based (hydrofluorolefin) refrigerants, which do not have a risk of fire and explosion, singly or mixed, for example, R-23 , R-32, R-134a, R-407c, R-410A, etc. may be applied singly or in a mixed state.

한편, 팽창-발전기(230)에서 제1 열전달 매체는 등엔트로피 팽창하고, 이 과정에서 제1 열전달 매체의 온도는 감소하게 된다.Meanwhile, in the expansion-generator 230 , the first heat transfer medium expands isentropically, and in this process, the temperature of the first heat transfer medium decreases.

예를 들어, 제1 열교환기(220)에서 기화 또는 가열되어 배출되는 제1 열전달 매체가 11℃, 5 barG이고, 팽창-발전기(230)에서 2 barG까지 팽창된다면, 제1 열전달 매체의 온도는 약 -10.5℃까지 떨어진다. 팽창-발전기(230)로부터 배출되는 -10.5℃의 제1 열전달 매체가 기화기(120)에서 LNG를 기화시키기 위한 열원으로 공급된다면, 기화기(120)로부터 배출되는 천연가스의 최소온도 조건, 예를 들어 8℃를 충족시킬 수 없다.For example, if the first heat transfer medium vaporized or heated in the first heat exchanger 220 and discharged is 11° C. and 5 barG, and is expanded to 2 barG in the expansion-generator 230, the temperature of the first heat transfer medium is It drops to about -10.5°C. If the first heat transfer medium of -10.5° C. discharged from the expansion-generator 230 is supplied as a heat source for vaporizing LNG in the vaporizer 120, the minimum temperature condition of the natural gas discharged from the vaporizer 120, for example 8℃ cannot be met.

따라서, 본 실시예에 따르면, 기화기(120)로부터 가스 수요처로 공급하는 천연가스를 가스 수요처에서 요구하는 최소온도 조건 이상으로 트림히터(130)를 더 포함한다. Therefore, according to the present embodiment, the natural gas supplied from the vaporizer 120 to the gas demander is higher than the minimum temperature condition required by the gas demander, and the trim heater 130 is further included.

이와 같이, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 제1 열교환기(220)에서 기화된 제1 열전달 매체가, 팽창-발전기(230)에서 전력을 생산하면서 온도가 낮아지고, 그에 따라 기화기(120)로 공급되는 제1 열전달 매체의 부족한 열용량을 트림히터(130)에서 보충해줄 수 있다. As such, according to one embodiment of the present invention, the first heat transfer medium vaporized in the first heat exchanger 220, the temperature is lowered while generating power in the expansion-generator 230, and, accordingly, the vaporizer 120 The trim heater 130 may supplement the insufficient heat capacity of the first heat transfer medium supplied to the .

본 발명의 일 실시예에 따른 재기화 시스템은, 트림히터(130)에서 천연가스를 가열하기 위한 열원으로서 제2 열전달 매체를 순환시키는 제2 사이클을 더 포함할 수 있다. The regasification system according to an embodiment of the present invention may further include a second cycle for circulating a second heat transfer medium as a heat source for heating the natural gas in the trim heater 130 .

트림히터(130)에서는 제2 사이클을 순환하는 제2 열전달 매체와 천연가스가 열교환하여 천연가스는 최소온도 조건, 즉 가스 수요처에서 요구하는 온도 또는 그 이상으로 가열되고 제2 열전달 매체는 천연가스의 냉열을 회수하여 냉각 또는 응축된다. In the trim heater 130, the second heat transfer medium circulating in the second cycle and natural gas exchange heat, so that the natural gas is heated to a minimum temperature condition, that is, a temperature required by the gas demander or higher, and the second heat transfer medium is the natural gas. The cooling heat is recovered and cooled or condensed.

본 실시예의 제2 사이클은, 제2 열전달 매체를 순환시키는 제2 펌프(미도시)와, 제2 열전달 매체를 가열 또는 기화시키는 제2 열교환기(미도시)와, 트림히터(130)에서 열교환 후 배출되는 제2 열전달 매체를 안정화시키는 팽창탱크(미도시)를 포함한다. In the second cycle of this embodiment, a second pump (not shown) circulates the second heat transfer medium, a second heat exchanger (not shown) that heats or vaporizes the second heat transfer medium, and the trim heater 130 heat exchange and an expansion tank (not shown) for stabilizing the second heat transfer medium discharged afterward.

제2 열전달 매체는, 제2 열매체 라인(미도시)을 따라 유동하면서, 제2 펌프에 의해 가압되고, 제2 열교환기에서 기화 또는 가열되며, 트림히터(130)에서 냉각 또는 응축되고, 팽창탱크를 거쳐 제2 펌프로 순환되도록 형성되는 루프 사이클인 제2 사이클을 순환한다. The second heat transfer medium, while flowing along the second heat medium line (not shown), is pressurized by the second pump, vaporized or heated in the second heat exchanger, cooled or condensed in the trim heater 130, and the expansion tank The second cycle, which is a loop cycle formed to be circulated to the second pump through

본 실시예의 제2 열교환기에서 제2 열전달 매체를 가열하는 열원은, 해수펌프에 의해 흡입되고 제2 해수라인을 따라 제2 열교환기로 공급된 해수일 수 있다. The heat source for heating the second heat transfer medium in the second heat exchanger of this embodiment may be seawater sucked by the seawater pump and supplied to the second heat exchanger along the second seawater line.

제2 열교환기에서 제2 열전달 매체를 기화 또는 가열시키면서 냉각된 해수는 제2 해수라인을 따라 외부로 배출될 수 있다.The seawater cooled while vaporizing or heating the second heat transfer medium in the second heat exchanger may be discharged to the outside along the second seawater line.

또한, 본 실시예에서는, 제2 열교환기에서 제2 열전달 매체를 기화 또는 가열시키는 열원으로서 해수가 사용되는 것을 예로 들어 설명하지만, 열원은 선내 스팀 생성기에서 생산된 스팀을 사용할 수도 있고, 상술한 제1 열교환기(220)의 경우와 마찬가지로 해수와 스팀을 상호 보완적으로 사용할 수도 있을 것이다. In addition, in this embodiment, seawater is used as a heat source for vaporizing or heating the second heat transfer medium in the second heat exchanger as an example, but the heat source may use steam produced by an onboard steam generator, 1 As in the case of the heat exchanger 220, seawater and steam may be complementary to each other.

또한, 본 실시예의 제2 열교환기는 판형 열교환기(plate heat exchanger)일 수 있다.In addition, the second heat exchanger of this embodiment may be a plate heat exchanger (plate heat exchanger).

본 실시예의 팽창탱크는 제2 열교환기에서의 열교환에 의해 제2 열전달 매체의 온도 변화에 따른 부피 팽창에 대응하기 위한 완충기로서의 역할을 가진다. The expansion tank of this embodiment has a role as a buffer to cope with volume expansion according to the temperature change of the second heat transfer medium by heat exchange in the second heat exchanger.

또한, 팽창탱크에서는, 제2 열전달 매체에 침입된 공기(air) 등 이물질을 제2 열전달 매체로부터 분리될 수 있고, 트림히터(130)에서 천연가스가 누출(leak)되어 제2 열전달 매체로 가스가 유입된 경우, 제2 열전달 매체로 유입된 가스도 제2 열전달 매체로부터 분리될 수 있다. In addition, in the expansion tank, foreign substances such as air entering the second heat transfer medium may be separated from the second heat transfer medium, and natural gas leaks from the trim heater 130 to provide gas as the second heat transfer medium. When is introduced, the gas introduced into the second heat transfer medium may also be separated from the second heat transfer medium.

본 실시예에서 제2 열전달 매체는 글리콜 워터(glycol water)일 수 있다. In this embodiment, the second heat transfer medium may be glycol water.

팽창-발전기(230)에서는 제1 열교환기(220)에서 해수와의 열교환에 의해 기화 또는 가열된 제1 열전달 매체가 팽창하면서 압력이 낮아지고 및 온도도 낮아진다. 제1 열교환기(220)에서 열원으로 사용되는 해수의 온도가 가스 수요처의 최소온도 조건보다 충분히 높은 경우를 제외하면, 제1 열전달 매체의 팽창-발전기(230)에서의 압력 변화 과정에서 온도 강하가 매우 크고, 제1 열전달 매체의 열용량이 작아 천연가스를 최소온도 조건 이상으로 가열하는데 어려움이 있다. In the expansion-generator 230 , as the first heat transfer medium vaporized or heated by heat exchange with seawater in the first heat exchanger 220 expands, the pressure is lowered and the temperature is also lowered. Except when the temperature of seawater used as a heat source in the first heat exchanger 220 is sufficiently higher than the minimum temperature condition of the gas demanding destination, the temperature drop in the process of pressure change in the expansion-generator 230 of the first heat transfer medium It is very large and the heat capacity of the first heat transfer medium is small, so it is difficult to heat the natural gas above the minimum temperature condition.

따라서, 본 실시예에 따르면, 천연가스를 최소온도 조건 이상으로 가열(trim heating)하기 위한 중간 열매체로서 제2 열전달 매체, 즉 글리콜 워터를 사용할 수 있다. Accordingly, according to the present embodiment, the second heat transfer medium, that is, glycol water, may be used as an intermediate heating medium for trim heating the natural gas above the minimum temperature condition.

일반적으로 고압펌프를 이용하여 LNG를 최소 압력조건 이상으로 압축하고, 기화기(120)에서 최소 온도조건 이상으로 기화 및 가열되어야 한다. 예를 들어, 기화기(120)로부터 배출되는 천연가스의 최소 온도조건이 8℃라고 하면, 이를 충족시키기 위해 기화기(120)로 공급되는 제1 열전달 매체의 온도는 최소 온도조건인 8℃보다 높아야 한다. 일반적인 열교환기에서 가열유체와 피가열유체 간의 최소 온도차가 2 ~ 3℃임을 고려하면, 기화기(120)로 공급되는 제1 열전달 매체의 온도는 약 11℃ 이상이어야 한다. In general, LNG is compressed above the minimum pressure condition using a high-pressure pump, and must be vaporized and heated in the vaporizer 120 above the minimum temperature condition. For example, if the minimum temperature condition of natural gas discharged from the vaporizer 120 is 8 ° C, the temperature of the first heat transfer medium supplied to the vaporizer 120 to satisfy this must be higher than the minimum temperature condition of 8 ° C. . Considering that the minimum temperature difference between the heating fluid and the heating target fluid in a general heat exchanger is 2-3°C, the temperature of the first heat transfer medium supplied to the vaporizer 120 should be about 11°C or higher.

또한, 본 실시예에서 제1 열전달 매체는 제1 열교환기(220)에서 해수와의 열교환에 의해 가열되므로, 마찬가지로 일반적인 열교환기의 가열유체와 피가열유체 간의 최소 온도차를 고려하면, 제1 열교환기(220)로 공급되는 해수의 온도는 약 14℃ 이상이어야 한다. In addition, in this embodiment, since the first heat transfer medium is heated by heat exchange with seawater in the first heat exchanger 220, similarly, considering the minimum temperature difference between the heating fluid of a general heat exchanger and the fluid to be heated, the first heat exchanger The temperature of the seawater supplied to 220 should be about 14 ℃ or higher.

그러나, 제1 열교환기(220)에서 제1 열전달 매체가 11℃로 가열되었다고 하더라도, 상술한 바와 같이 팽창-발전기(230)에서 전력을 생산하면서 제1 열전달 매체의 온도는 -10.5℃까지 낮아질 수 있다. However, even if the first heat transfer medium is heated to 11 ° C in the first heat exchanger 220, the temperature of the first heat transfer medium can be lowered to -10.5 ° C while generating electric power in the expansion-generator 230 as described above. there is.

따라서, 본 실시예에 따르면 필수적으로 트림히터(130)를 이용하여, 기화기(120)에서 기화된 천연가스를 가스 수요처의 최소 온도조건, 즉 천연가스의 최종 송출 온도까지 가열해주어야 한다.Therefore, according to the present embodiment, it is necessary to heat the natural gas vaporized in the vaporizer 120 to the minimum temperature condition of the gas demander, that is, the final delivery temperature of the natural gas by using the trim heater 130 .

만약, 제1 열교환기(220)로부터 팽창-발전기(230)로 공급되는 제1 열전달 매체의 일부를 분기시켜 트림 히터(130)에서 천연가스를 가열하기 위한 열전달 매체로 사용하게 되면, 해수의 온도가 충분히 높아 제1 열교환기(220)에서 열교환하는 제1 열전달 매체와 해수와의 온도차가 최소 수준 이상으로 높은 경우를 제외하고는, 트림히터(130)에서의 열교환 성능이 충분하지 않아 천연가스를 최종 송출 온도까지 가열할 수 없는 문제가 발생할 수 있다. If a portion of the first heat transfer medium supplied from the first heat exchanger 220 to the expansion-generator 230 is branched and used as a heat transfer medium for heating natural gas in the trim heater 130, the temperature of seawater Except for the case where the temperature difference between the first heat transfer medium and seawater exchanging heat in the first heat exchanger 220 is high enough to be higher than the minimum level, the heat exchange performance in the trim heater 130 is not sufficient, so There may be a problem that it cannot be heated to the final delivery temperature.

제1 열전달 매체의 낮은 열용량으로 인해 트림히터(130)의 내부에서 핀치 포인트가 결정되기 때문에, 실제 운전 시 트림히터(130)의 열교환 성능이 나오지 않아 천연가스를 최종 송출 온도까지 가열되지 않는다. Since the pinch point is determined inside the trim heater 130 due to the low heat capacity of the first heat transfer medium, heat exchange performance of the trim heater 130 does not come out during actual operation, so that the natural gas is not heated to the final delivery temperature.

그러나, 본 실시예에 따르면, 제1 열교환기(220)에서 해수와의 열교환에 의해 제1 열전달 매체, 즉 냉매는 기화기(120)의 열원으로만 사용하고, 제2 열교환기에서 해수와의 열교환에 의해 가열한 제2 열전달 매체, 즉 글리콜 워터를 트림히터(130)의 열원으로 공급하여 핀치 포인트가 트림히터(130)의 내부에서 발생되지 않도록 함으로써, 충분한 열교환 성능을 확보하고 천연가스를 최종 송출 온도까지 안정적으로 가열할 수 있다. However, according to the present embodiment, the first heat transfer medium, ie, the refrigerant, is used only as a heat source of the vaporizer 120 by heat exchange with seawater in the first heat exchanger 220 , and heat exchange with seawater in the second heat exchanger 220 . By supplying the second heat transfer medium heated by the It can be heated up to a stable temperature.

또한, 재기화 시스템의 초기 기동시에는, LNG가 기화기(120)로 공급되지 않으면 제1 열전달 매체가 기화기(120)에서 응축되지 않으므로, 제1 열전달 매체의 순환이 불가능하기 때문에, LNG와 제1 열전달 매체의 공급 균형을 잘 유지하면서 기화기(120)의 부하를 증가시켜야 한다. 이는 운전상에 많은 어려움을 야기한다. In addition, when the regasification system is initially started, if the LNG is not supplied to the vaporizer 120 , the first heat transfer medium is not condensed in the vaporizer 120 , so that the circulation of the first heat transfer medium is impossible, so that the LNG and the first It is necessary to increase the load of the vaporizer 120 while well balancing the supply of the heat transfer medium. This causes many difficulties in driving.

그러나, 본 실시예에 따르면, 트림히터(130)에서 천연가스를 가열하기 위한 제2 열전달 매체로서 글리콜 워터를 사용함으로써, 재기화 시스템의 초기 기동시에, LNG 공급량과 제1 열전달 매체의 열 균형이 맞지 않아 LNG가 기화기(120)로 넘어가는 상황이 방지되어 안정적인 운전이 가능하다. However, according to the present embodiment, by using glycol water as the second heat transfer medium for heating the natural gas in the trim heater 130, the thermal balance between the LNG supply amount and the first heat transfer medium at the initial start-up of the regasification system is This prevents the LNG from passing to the vaporizer 120 because it does not fit, so that stable operation is possible.

한편, 본 실시예에서는 팽창-발전기(230)에서 제1 열전달 매체에 의해 전력을 생산하므로, 상술한 재기화 선박에 설치되는 발전 엔진의 부하를 낮추고, 연료 소모량을 줄일 수 있다. On the other hand, in the present embodiment, since the expansion-generator 230 generates electric power by the first heat transfer medium, the load of the power generation engine installed in the above-described regasification vessel can be lowered, and fuel consumption can be reduced.

이와 같이, 본 실시예에 따르면, 고압 가스상의 제1 열전달 매체의 냉열을 활용하여 팽창-발전기(230)를 구동시킴으로써 전력을 생산하고, 팽창-발전기(230)를 구동시킨 후의 저압 가스상의 제1 열전달 매체를 이용하여 LNG를 기화시키는데, 고압부인 팽창-발전기(230)의 입구 측과 저압부인 팽창-발전기(230)의 출구 측의 압력 제어가 매우 중요하다. As such, according to the present embodiment, power is generated by driving the expansion-generator 230 by utilizing the cooling heat of the first heat transfer medium in the high-pressure gas phase, and the low-pressure gas phase first after driving the expansion-generator 230 . When LNG is vaporized using a heat transfer medium, it is very important to control the pressure on the inlet side of the expansion-generator 230, which is a high-pressure part, and the outlet side of the expansion-generator 230, which is a low-pressure part.

리시버(240)는 팽창-발전기(230)의 출구 압력을 일정하게 제어하기 위한 역할과, 제1 펌프(210)로 액체 상태의 제1 열전달 매체가 안정적으로 공급되도록 하기 위한 버퍼 탱크의 역할을 가진다.The receiver 240 has a role for constantly controlling the outlet pressure of the expansion-generator 230 and a buffer tank for stably supplying the first heat transfer medium in a liquid state to the first pump 210 It has a role .

한편, 재기화 시스템이 정상적으로 운전되면, 기화기(120)에서 LNG와의 열교환에 의해 기화기(120)로부터 나오는 제1 열전달 매체의 온도는 낮아지게 된다. 제1 사이클을 순환하는 제1 열전달 매체의 유량은, 재기화시킬 LNG의 유량, 즉 기화기(120)의 히팅 듀티(heating duty)에 따라 조절된다. On the other hand, when the regasification system is normally operated, the temperature of the first heat transfer medium coming out of the vaporizer 120 by heat exchange with the LNG in the vaporizer 120 is lowered. The flow rate of the first heat transfer medium circulating in the first cycle is adjusted according to the flow rate of the LNG to be regasified, that is, the heating duty of the vaporizer 120 .

또한, 팽창-발전기(230)의 전단 압력, 즉 제1 사이클의 고압측 압력을 제어하기 위해서는, 제1 사이클을 순환하는 제1 열전달 매체의 유량에 대응하여 팽창-발전기(230) 상류에 구비되는 제2 유량 조절밸브(FV2)와 제3 유량 조절밸브(FV3)의 개도율이 조절되어야 한다. In addition, in order to control the shear pressure of the expansion-generator 230, that is, the high-pressure side pressure of the first cycle, the expansion-generator 230 is provided upstream in response to the flow rate of the first heat transfer medium circulating in the first cycle. The opening rates of the second flow control valve FV2 and the third flow control valve FV3 should be adjusted.

이때, 팽창-발전기(230)에서의 전력 생산량을 최대로 하기 위해서는, 제1 열전달 매체가 제1 분기라인(RL1)으로 유입되어 팽창-발전기(230)를 우회하기 보다는, 팽창-발전기(230)로 공급되도록 흐름이 유도되어야 한다. At this time, in order to maximize the power production in the expansion-generator 230 , the first heat transfer medium flows into the first branch line RL1 and bypasses the expansion-generator 230 , rather than the expansion-generator 230 . The flow must be induced so that it is supplied to the

즉, 한정된 제1 열전달 매체의 유량을 기화기(120) 측으로 흐르게 하는데 있어서, 제3 유량 조절밸브(FV3)의 개도율은 작을수록, 제2 유량 조절밸브(FV2)의 개도율은 클수록 팽창-발전기(230)에 의한 전력 생산량이 증가하여 전체 시스템을 에너지 효율 측면에서 유리하게 운전할 수 있는 것이다. That is, in making the limited flow rate of the first heat transfer medium flow toward the carburetor 120, the smaller the opening rate of the third flow rate control valve FV3, the larger the opening rate of the second flow rate control valve FV2. The power output by 230 is increased, so that the entire system can be advantageously operated in terms of energy efficiency.

본 발명의 일 실시예들에 따른 재기화 시스템 및 방법은, 시스템 효율을 개선하기 위해 팽창-발전기(230)의 전단 압력, 즉 고압측 압력을 제어하는 것을 특징으로 한다. A regasification system and method according to an embodiment of the present invention is characterized in that the shear pressure of the expansion-generator 230, that is, the high pressure side pressure, is controlled to improve system efficiency.

도 2를 참조하면, 본 발명의 제1 실시예에 따른 재기화 방법은, 녹아웃 드럼(250)의 압력 측정값에 따라 팽창-발전기(230)의 전단 압력을 제어한다. Referring to FIG. 2 , in the regasification method according to the first embodiment of the present invention, the shear pressure of the expansion-generator 230 is controlled according to the pressure measurement value of the knockout drum 250 .

본 실시예에 따르면, 녹아웃 드럼(250)의 압력을 측정하는 제2 압력 제어부(PIC02)와, 제2 압력 제어부(PIC02)의 압력 측정값을 제6 제어부(SIC)에 전송하고, 제2 압력 제어부(PIC02)의 압력 측정값에 따라 제3 유량 조절밸브(FV3)의 개도를 조절하는 제5 제어부(FB)와, 제2 압력 제어부(PIC02)의 압력 측정값에 따라 팽창-발전기(230)의 출력 및 회전수 제어를 관장하고, 제2 유량 조절밸브(FV2)의 개도를 조절하는 제6 제어부(SIC)를 더 포함한다. According to the present embodiment, the second pressure control unit PIC02 for measuring the pressure of the knockout drum 250 and the pressure measurement value of the second pressure control unit PIC02 are transmitted to the sixth control unit SIC, and the second pressure A fifth control unit FB for controlling the opening degree of the third flow control valve FV3 according to the pressure measurement value of the control unit PIC02, and the expansion-generator 230 according to the pressure measurement value of the second pressure control unit PIC02 A sixth control unit (SIC) for controlling the output and rotation speed of the control unit and adjusting the opening degree of the second flow rate control valve (FV2) is further included.

본 실시예에서 제2 압력 제어부(PIC02)는, 녹아웃 드럼(250)의 압력을 측정하는 압력 측정기(PT02)와 압력 측정기(PT02)의 압력 측정값(pressure signal)을 전송받아 압력 조절에 필요한 각종 수단을 제어하기 위한 출력값을 산출하고 각종 수단에 제어 신호를 송출할 수 있는 압력 조절기(pressure controller)를 모두 포함하여 지칭할 수 있다. In this embodiment, the second pressure control unit PIC02 receives the pressure signal of the pressure measuring instrument PT02 and the pressure measuring instrument PT02 for measuring the pressure of the knockout drum 250, and receiving various types of pressure required for pressure control. It can be referred to as including all pressure controllers capable of calculating an output value for controlling the means and transmitting a control signal to various means.

제5 제어부(FB)는, 제2 압력 제어부(PIC02)의 압력 측정값이 설정값보다 높으면, 스플릿 레인지 컨트롤(split range control) 방식으로서, 제2 유량 조절밸브(FV2)를 우선적으로 개방하도록 제6 제어부(SIC)에 신호를 보내고, 제6 제어부(SIC)는 제5 제어부(FB)로부터 그 신호를 전송받아 팽창-발전기(230)의 출력을 높이고, 제2 유량 조절밸브(FV2)를 개방하거나 개도율을 높여 팽창-발전기(230)의 회전수(rotating speed)가 유지되도록 한다. When the pressure measurement value of the second pressure control unit PIC02 is higher than the set value, the fifth control unit FB is configured to preferentially open the second flow rate control valve FV2 as a split range control method. 6 sends a signal to the control unit (SIC), the sixth control unit (SIC) receives the signal from the fifth control unit (FB) to increase the output of the expansion-generator 230, and open the second flow control valve (FV2) Or increase the opening rate so that the expansion-generator 230 rotation speed (rotating speed) is maintained.

이때, 제2 유량 조절밸브(FV2)의 개도율이 100%, 즉 최대임에도 불구하고, 녹아웃 드럼(250)의 압력이 계속 설정값 이상인 경우, 또는 팽창-발전기(230)의 출력이 최대값에 도달하는 경우에는, 제5 제어부(FB)의 스플릿 레인지 컨트롤(split range control)에 의해 제3 유량 조절밸브(FV3)를 개방하도록 명령하고, 제1 열전달 매체가 제1 분기라인(RL1)으로도 유입되도록 함으로써 녹아웃 드럼(250)의 압력, 즉 팽창-발전기(230)의 전단 압력을 제어한다. At this time, even though the opening rate of the second flow rate control valve FV2 is 100%, that is, the maximum, when the pressure of the knockout drum 250 continues to be greater than or equal to the set value, or the expansion-generator 230 output is at the maximum value. When it arrives, it commands to open the third flow control valve FV3 by the split range control of the fifth control unit FB, and the first heat transfer medium is also transferred to the first branch line RL1 By allowing it to flow in, the pressure of the knockout drum 250, that is, the shear pressure of the expansion-generator 230 is controlled.

본 실시예에 따르면, 제6 제어부(SIC)는, 거버너(governor)일 수 있다. 즉, 본 실시예에 따르면, 안정적인 전력 공급을 위해, 팽창-발전기(230)의 터빈 회전수가 설정 범위 내에서 적정하게 운전되고 있는지를 모니터링 하고 그 회전수(rotating speed)를 제어하는 등 팽창-발전기(230)의 출력 제어를 관장하는 거버너에, 제2 유량 조절밸브(FV2)의 개도를 조절하는 역할을 부여한다. According to the present embodiment, the sixth control unit SIC may be a governor. That is, according to this embodiment, for stable power supply, the expansion-generator monitors whether the turbine rotation speed of the expansion-generator 230 is properly operated within a set range and controls the rotation speed (rotating speed), etc. It gives a role of adjusting the opening degree of the second flow control valve (FV2) to the governor in charge of controlling the output of the 230 .

한편, 팽창-발전기(230)의 출력 변환속도는 팽창-발전기(230)의 제작 업체에 따라 그 허용 범위가 달라질 수 있는데, 평균적으로는 분당 10% 수준이다. 즉, 팽창-발전기(230)의 출력을 증가시킬 때에는, 1분당 10% 범위 내에서 증가시켜야 한다. On the other hand, the expansion-generator 230's output conversion speed may have a different allowable range depending on the manufacturer of the expansion-generator 230, on average, it is about 10% per minute. That is, when increasing the output of the expansion-generator 230, it should be increased within the range of 10% per minute.

상술한 바와 같이 녹아웃 드럼(250)의 압력 측정값에 따라 팽창-발전기(230)의 출력(터빈 회전수)을 변환시키는데 있어서, 제1 열전달 매체의 순환량 변화가 팽창-발전기(230)의 출력 조정률보다 빠르게 이루어지는 경우나, 녹아웃 드럼(250)로 유입되는 제1 열전달 매체의 기체 유량이 갑자기 많아지는 상황(transient condition) 등의 문제가 발생하면, 팽창-발전기(230)의 입구 압력이 요구 압력 범위을 크게 벗어나 시스템의 과부하를 일으키는 문제가 발생한다. 따라서, 안정적으로 팽창-발전기(230)를 운전할 수 없다. In converting the output (turbine rotation speed) of the expansion-generator 230 according to the pressure measurement value of the knockout drum 250 as described above, the change in the circulation amount of the first heat transfer medium is the output adjustment rate of the expansion-generator 230 . If it is made faster, or when a problem such as a situation in which the gas flow rate of the first heat transfer medium flowing into the knockout drum 250 suddenly increases (transient condition) occurs, the inlet pressure of the expansion-generator 230 is within the required pressure range There is a problem that causes the system to become overloaded. Therefore, the expansion-generator 230 cannot be operated stably.

이러한 문제를 해결하기 위하여, 본 발명의 제2 실시예에 따른 재기화 방법은, 제2 압력 제어부(PIC02)의 압력 측정값에 따라 제3 유량 조절밸브(FV3)를 우선적으로 개방하여 팽창-발전기(230)의 전단 압력을 신속하게 제어하도록 한다. In order to solve this problem, in the regasification method according to the second embodiment of the present invention, the third flow control valve FV3 is preferentially opened according to the pressure measurement value of the second pressure control unit PIC02, and the expansion-generator (230) to quickly control the shear pressure.

본 실시예에 따르면, 제2 압력 제어부(PIC02)의 압력 측정값이 설정값보다 높아지면, 우선적으로 제3 유량 조절밸브(FV3)를 개방함으로써, 압력 초과분만큼의 제1 열전달 매체를 녹아웃 드럼(250)으로부터 제1 분기라인(RL1)으로 배출시켜 팽창-발전기(230)의 입구 압력을 요구 압력 범위(설정값)까지 낮아지도록 신속하게 제어한다. According to the present embodiment, when the pressure measurement value of the second pressure control unit PIC02 becomes higher than the set value, the third flow control valve FV3 is opened preferentially, so that the first heat transfer medium in excess of the pressure is removed from the knockout drum ( 250) to the first branch line RL1 to quickly control the inlet pressure of the expansion-generator 230 to be lowered to the required pressure range (set value).

또한, 본 실시예에서는 제5 제어부(FB)에서 제2 압력 제어부(PIC02)의 압력 조절기로부터 압력 측정값을 전송받아 제3 유량 조절밸브(FV3)를 제어하는 제1 실시예와는 달리, 제2 압력 제어부(PIC02)의 압력 조절기가 압력 측정값에 따라 제3 유량 조절밸브(FV3)에 개도 제어 신호를 직접 전송한다. In addition, in this embodiment, unlike the first embodiment in which the fifth control unit FB receives the pressure measurement value from the pressure regulator of the second pressure control unit PIC02 and controls the third flow control valve FV3, the first embodiment 2 The pressure regulator of the pressure controller PIC02 directly transmits an opening control signal to the third flow control valve FV3 according to the pressure measurement value.

또한, 본 실시예에 따르면, 도 3에 도시된 바와 같이, 제3 유량 조절밸브(FV3)의 밸브 변위를 제어하는 제7 제어부(ZIC)를 더 포함한다. In addition, according to the present embodiment, as shown in FIG. 3 , a seventh control unit ZIC for controlling the valve displacement of the third flow rate control valve FV3 is further included.

본 실시예의 제7 제어부(ZIC)는 제3 유량 조절밸브(FV3)의 개도율을 폐쇄상태(SP: 0%)로 하기 위해 필요한 만큼의 부하가 팽창-발전기(230)에 할당되도록, 제2 유량 조절밸브(FV2)의 개도율을 조절한다.The seventh control unit ZIC of this embodiment is configured such that a load necessary to set the opening rate of the third flow rate control valve FV3 to a closed state (SP: 0%) is allocated to the expansion-generator 230 , the second Adjust the opening rate of the flow control valve (FV2).

이와 같이 본 실시예에 따르면, 녹아웃 드럼(250)의 압력 측정값이 설정값보다 높은 경우, 제3 유량 조절밸브(FV3)를 우선적으로 개방하여 팽창-발전기(230)의 입구 압력을 설정값으로 먼저 맞춘다. As such, according to the present embodiment, when the pressure measurement value of the knockout drum 250 is higher than the set value, the third flow control valve FV3 is preferentially opened to set the inlet pressure of the expansion-generator 230 to the set value. fit first

그 다음, 제7 제어부(ZIC)에서 제3 유량 조절밸브(FV3)의 개도율을 가능한 한 최대로 감소시키고, 팽창-발전기(230)의 출력을 최대한으로 높이도록 제6 제어부(SIC)에 신호를 전송한다. Then, the seventh control unit (ZIC) reduces the opening rate of the third flow control valve (FV3) to the maximum possible, and a signal to the sixth control unit (SIC) to increase the output of the expansion-generator 230 to the maximum to send

제6 제어부(SIC)는 그에 따라 제2 유량 조절밸브(FV2)의 개도율을 가능한 최대로 증가시킴으로써, 팽창-발전기(230)의 전단 압력을 유지시키면서도 팽창-발전기(230)의 출력을 허용 범위 내에서 변화시키면서 발전량을 최대로 할 수 있다. The sixth control unit (SIC) accordingly increases the opening rate of the second flow rate control valve (FV2) to the maximum possible, thereby maintaining the shear pressure of the expansion-generator 230 while maintaining the expansion-generator 230 output within the allowable range. The amount of power generation can be maximized by changing it within.

이상과 같이 본 발명에 따른 실시예를 살펴보았으며, 앞서 설명된 실시예 이외에도 본 발명이 그 취지나 범주에 벗어남이 없이 다른 특정 형태로 구체화될 수 있다는 사실은 해당 기술에 통상의 지식을 가진 이들에게는 자명한 것이다. 그러므로 상술한 실시예는 제한적인 것이 아니라 예시적인 것으로 여겨져야 하고, 이에 따라 본 발명은 상술한 설명에 한정되지 않고, 첨부된 청구항의 범주 및 그 동등 범위 내에서 변경될 수도 있다.As described above, the embodiments according to the present invention have been reviewed, and the fact that the present invention can be embodied in other specific forms without departing from the spirit or scope of the present invention in addition to the above-described embodiments is recognized by those with ordinary skill in the art. It is self-evident to Therefore, the above-described embodiments are to be regarded as illustrative rather than restrictive, and accordingly, the present invention is not limited to the above description, but may be modified within the scope of the appended claims and their equivalents.

120 : 기화기 130 : 트림히터
210 : 제1 펌프 220 : 제1 열교환기
230 : 팽창-발전기 240 : 리시버
LL : 액화가스 라인 RL : 제1 열매체 라인
RL1 : 제1 분기라인 RL2 : 제2 분기라인
RL3 : 제3 분기라인 RL4 : 제4 분기라인
RL5 : 제5 분기라인 SL1 : 제1 해수라인
LV : 제1 밸브 FV1 : 제1 유량 조절밸브
FV2 : 제2 유량 조절밸브 FV3 : 제3 유량 조절밸브
LV1 : 제1 수위밸브 LV2 : 제2 수위밸브
RV : 제2 밸브 QV : 제3 밸브
TIC01 : 제1 온도 제어부 TIC02 : 제2 온도 제어부
PIC01 : 제1 압력 제어부 PIC02 : 제2 압력 제어부
LS1 : 제1 제어부 BQ : 제2 제어부
PID : 제3 제어부 LS2 : 제4 제어부
FB : 제5 제어부 SIC : 제6 제어부
ZIC : 제7 제어부120: carburetor 130: trim heater
210: first pump 220: first heat exchanger
230: expansion-generator 240: receiver
LL: liquefied gas line RL: first heating medium line
RL1: first branch line RL2: second branch line
RL3 : 3rd branch line RL4 : 4th branch line
RL5 : 5th branch line SL1 : 1st seawater line
LV: first valve FV1: first flow control valve
FV2: second flow control valve FV3: third flow control valve
LV1: first water level valve LV2: second water level valve
RV: 2nd valve QV: 3rd valve
TIC01: first temperature control unit TIC02: second temperature control unit
PIC01: first pressure control unit PIC02: second pressure control unit
LS1: first control unit BQ: second control unit
PID: third control unit LS2: fourth control unit
FB: fifth control unit SIC: sixth control unit
ZIC: 7th control unit

Claims (15)

액화가스와 제1 열전달 매체를 기화기에서 열교환시켜 상기 액화가스를 기화시키고, 상기 기화기로부터 배출되는 제1 열전달 매체의 냉열을 회수한 후 상기 기화기로 재순환시키며,
상기 제1 열전달 매체의 냉열을 회수하는 것은,
상기 기화기에서 열교환에 의해 응축된 액체 상태의 제1 열전달 매체를 제1 열교환기에서 기화시키고, 상기 기화된 제1 열전달 매체를 팽창-발전기로 공급하여 팽창시킴으로써 전력을 생성하며, 상기 팽창된 제1 열전달 매체를 상기 기화기로 공급하고,
상기 제1 열교환기에서 기화된 제1 열전달 매체를 팽창-발전기로 공급하기 전에 녹아웃 드럼에 수용하고,
상기 녹아웃 드럼의 압력 측정값이 설정값보다 높을 때에는 상기 팽창-발전기의 출력을 증가시켜 상기 팽창-발전기의 전단 압력을 제어하는, 선박의 액화가스 재기화 방법. The liquefied gas is vaporized by heat-exchanging the liquefied gas and the first heat transfer medium in the vaporizer, and the cooling heat of the first heat transfer medium discharged from the vaporizer is recovered and then recycled to the vaporizer,
Recovering the cooling heat of the first heat transfer medium,
A first heat transfer medium in a liquid state condensed by heat exchange in the vaporizer is vaporized in a first heat exchanger, and electric power is generated by supplying the vaporized first heat transfer medium to an expansion-generator to expand, and the expanded first supplying a heat transfer medium to the vaporizer;
receiving the first heat transfer medium vaporized in the first heat exchanger in a knockout drum prior to feeding it to the expansion-generator;
When the pressure measurement value of the knockout drum is higher than a set value, the output of the expansion-generator is increased to control the shear pressure of the expansion-generator, the liquefied gas regasification method of the ship. 청구항 1에 있어서,
상기 팽창-발전기의 출력을 증가시키는 것은,
상기 녹아웃 드럼으로부터 팽창-발전기로 제1 열전달 매체가 유입되도록 하는 제2 유량 제어밸브의 개도율을 증가시키고, 상기 팽창-발전기의 출력을 상기 제2 유량 제어밸브의 개도율에 상응하여 증가시키는, 선박의 액화가스 재기화 방법.The method according to claim 1,
Increasing the output of the expansion-generator is,
increasing an opening rate of a second flow control valve allowing a first heat transfer medium to flow from the knockout drum to the expansion-generator, and increasing an output of the expansion-generator corresponding to an opening rate of the second flow control valve; A method of regasification of liquefied gas in ships. 청구항 2에 있어서,
상기 팽창-발전기의 회전수는 제6 제어부에 제어되고,
상기 제2 유량 조절밸브의 개도는,
상기 압력 측정값에 따른 제어 신호를 제5 제어부로부터 전송받은 제6 제어부에 의해 조절되는, 선박의 액화가스 재기화 방법.3. The method according to claim 2,
The number of rotations of the expansion-generator is controlled by a sixth control unit,
The opening degree of the second flow control valve is,
A method for regasification of liquefied gas of a ship, which is controlled by a sixth control unit that receives a control signal according to the pressure measurement value from the fifth control unit. 청구항 2에 있어서,
상기 제2 유량 제어밸브의 개도율이 최대이거나, 상기 팽창-발전기의 출력이 최대가 되면, 상기 제5 제어부에 의해 상기 제1 열전달 매체가 상기 녹아웃 드럼으로부터 팽창-발전기를 우회하여 팽창-발전기의 하류로 이송되도록 하는 제3 유량 제어밸브를 개방하도록 하는, 선박의 액화가스 재기화 방법.3. The method according to claim 2,
When the opening rate of the second flow control valve is the maximum or the output of the expansion-generator is maximum, the first heat transfer medium bypasses the expansion-generator from the knockout drum by the fifth control unit to generate the expansion-generator. A method for regasification of liquefied gas in a vessel, in which the third flow control valve to be transferred downstream is opened. 청구항 1에 있어서,
상기 팽창-발전기의 출력을 증가시키는 것은,
상기 제1 열전달 매체가 상기 녹아웃 드럼으로부터 팽창-발전기를 우회하여 팽창-발전기의 하류로 이송되도록 하는 제3 유량 제어밸브를 먼저 개방한 후,
상기 제3 유량 제어밸브의 개도율을 감소시키면서 상기 팽창-발전기의 허용 범위 내에서 출력을 증가시키고, 상기 녹아웃 드럼으로부터 팽창-발전기로 제1 열전달 매체가 유입되도록 하는 제2 유량 제어밸브의 개도율을 증가시키는, 선박의 액화가스 재기화 방법.The method according to claim 1,
Increasing the output of the expansion-generator is,
After first opening a third flow control valve that allows the first heat transfer medium to be transferred downstream of the expansion-generator from the knockout drum, bypassing the expansion-generator,
The opening rate of the second flow control valve to increase the output within the allowable range of the expansion-generator while decreasing the opening rate of the third flow control valve, and to allow the first heat transfer medium to flow from the knockout drum to the expansion-generator A method of regasification of liquefied gas of a ship to increase the. 청구항 5에 있어서,
상기 팽창-발전기의 회전수는 제6 제어부에 제어되고,
상기 제3 유량 제어밸브의 변위를 관장하는 제7 제어부는, 상기 제3 유량 제어밸브의 개도율이 0%가 될 때까지 상기 팽창-발전기의 회전수를 증가시키도록 상기 제6 제어부에 신호를 전달하는, 선박의 액화가스 재기화 방법.6. The method of claim 5,
The number of rotations of the expansion-generator is controlled by a sixth control unit,
The seventh control unit that manages the displacement of the third flow control valve sends a signal to the sixth control unit to increase the rotational speed of the expansion-generator until the opening rate of the third flow control valve becomes 0% A method of regasification of liquefied gas in ships. 청구항 1에 있어서,
상기 제1 열전달 매체의 순환 유량은, 상기 기화기의 히팅 듀티에 따라 결정되는, 선박의 액화가스 재기화 방법.The method according to claim 1,
The circulation flow rate of the first heat transfer medium is determined according to the heating duty of the vaporizer, liquefied gas regasification method of the vessel. 청구항 1에 있어서,
상기 기화기에서 기화된 재기화 가스를 제2 열전달 매체와 열교환시켜 가스 수요처에서 요구하는 온도까지 더 가열하는, 선박의 액화가스 재기화 방법.The method according to claim 1,
Regasification of liquefied gas of a vessel by heat-exchanging the regasified gas vaporized in the vaporizer with a second heat transfer medium to further heat it to a temperature required by a gas demander. 액화가스를 제1 열전달 매체와 열교환시켜 기화시키는 기화기;
상기 기화기에서 열교환에 의해 응축된 액체 상태의 제1 열전달 매체를 기화시키는 제1 열교환기;
상기 제1 열교환기에서 기화된 제1 열전달 매체를 팽창시켜 전력을 생산하는 팽창-발전기;
상기 기화기에서 기화된 제1 열전달 매체를 수용하는 녹아웃 드럼;
상기 녹아웃 드럼으로부터 배출된 기체 상태의 제1 열전달 매체가 상기 팽창-발전기로 공급되도록 개도가 조절되는 제2 유량 조절밸브;
상기 녹아웃 드럼으로부터 배출된 기체 상태의 제1 열전달 매체가 상기 팽창-발전기를 우회하도록 개도가 조절되는 제3 유량 조절밸브; 및
상기 녹아웃 드럼의 압력 측정값에 따라 상기 팽창-발전기의 출력을 제어하고 상기 팽창-발전기의 출력에 따라 상기 제2 유량 조절밸브의 개도를 조절하는 제6 제어부;를 포함하여,
상기 팽창-발전기의 전단 압력을 제어하는, 선박의 액화가스 재기화 시스템.a vaporizer for vaporizing the liquefied gas by heat exchange with the first heat transfer medium;
a first heat exchanger for vaporizing a first heat transfer medium in a liquid state condensed by heat exchange in the vaporizer;
an expansion-generator for generating electric power by expanding the first heat transfer medium vaporized in the first heat exchanger;
a knockout drum for receiving the first heat transfer medium vaporized in the vaporizer;
a second flow rate control valve whose opening degree is adjusted so that the gaseous first heat transfer medium discharged from the knockout drum is supplied to the expansion-generator;
a third flow control valve whose opening degree is adjusted so that the gaseous first heat transfer medium discharged from the knockout drum bypasses the expansion-generator; and
A sixth control unit for controlling the output of the expansion-generator according to the pressure measurement value of the knockout drum and adjusting the opening degree of the second flow rate control valve according to the output of the expansion-generator; including,
The liquefied gas regasification system of the vessel, which controls the shear pressure of the expansion-generator. 청구항 9에 있어서,
상기 녹아웃 드럼의 압력 측정값에 따라 상기 제6 제어부에 팽창-발전기 출력 증가 신호를 보내고, 상기 팽창-발전기의 출력이 최대가 되면 상기 제3 유량 조절밸브를 개방하는 제5 제어부;를 더 포함하는, 선박의 액화가스 재기화 시스템.10. The method of claim 9,
A fifth control unit that sends an expansion-generator output increase signal to the sixth control unit according to the pressure measurement value of the knockout drum, and opens the third flow rate control valve when the output of the expansion-generator becomes the maximum; further comprising , the liquefied gas regasification system of ships. 청구항 9에 있어서,
상기 녹아웃 드럼의 압력 측정값이 설정값보다 높으면 상기 제3 유량 조절밸브를 개방하는 압력 조절기; 및
상기 제3 유량 조절밸브의 개도율이 최소가 될 때까지 상기 제6 제어부에 회전수 증가 신호를 보내는 제7 제어부;를 더 포함하는, 선박의 액화가스 재기화 시스템.10. The method of claim 9,
a pressure regulator for opening the third flow control valve when the pressure measurement value of the knockout drum is higher than a set value; and
The liquefied gas regasification system of the ship further comprising; a seventh control unit for sending a rotation speed increase signal to the sixth control unit until the opening rate of the third flow control valve is minimized. 청구항 9에 있어서,
상기 기화기에서 기화된 재기화 가스를 가스 수요처에서 요구하는 온도까지 더 가열하는 트림히터;를 포함하는, 선박의 액화가스 재기화 시스템.10. The method of claim 9,
A liquefied gas regasification system of a ship, including; a trim heater to further heat the regasified gas vaporized in the vaporizer to a temperature required by the gas demander. 청구항 12에 있어서,
상기 트림히터에서 상기 재기화 가스와 열교환하여 상기 재기화 가스의 냉열을 회수하는 제2 열전달 매체를 순환시키는 제2 사이클;을 더 포함하는, 선박의 액화가스 재기화 시스템.13. The method of claim 12,
A second cycle for circulating a second heat transfer medium for recovering cooling heat of the regasification gas by exchanging heat with the regasification gas in the trim heater; further comprising: a liquefied gas regasification system of a ship. 청구항 9에 있어서,
상기 기화기는 1 패스 타입의 쉘 앤 튜브 열교환기인, 선박의 액화가스 재기화 시스템.10. The method of claim 9,
The vaporizer is a one-pass type shell and tube heat exchanger, liquefied gas regasification system of a ship. 청구항 12에 있어서,
상기 트림히터는 2 패스 타입의 쉘 앤 튜브 열교환기인, 선박의 액화가스 재기화 시스템.13. The method of claim 12,
The trim heater is a two-pass type shell and tube heat exchanger, liquefied gas regasification system of a ship.
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