KR20210085724A - 소형 광각 렌즈 시스템 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 총 6매의 렌즈로 구성된 광각 렌즈 시스템에 관한 것으로서, 물체측으로부터 순서대로 배치된 제1렌즈, 제2렌즈, 제3렌즈, 제4렌즈, 제5렌즈 및 제6렌즈를 포함하며, 상기 제1렌즈는 음의 굴절능을 가지며 물체측 면이 오목이고 물체측 면에 하나 이상의 변곡점을 가지고, 상기 제2렌즈는 양의 굴절능을 가지며 물체측 면은 볼록하고 상측 면은 오목한 메니스커스 형태의 모양을 가지고, 상기 제5렌즈는 양의 굴절능을 가지며 상측 면이 볼록한 형태의 모양을 가지고, 상기 제6렌즈는 상측 면이 오목한 모양을 가지며 물체측 면과 상측 면 모두 하나 이상의 변곡점을 가지며, 상기 제1렌즈의 물체측 면에서 광축으로부터 상기 변곡점까지 수직거리 Yc11, 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11은, 1.5 < Y11/Yc11 < 4을 만족하거나, 상기 제1렌즈 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11, 상기 제1렌즈 상측 면의 최대 유효경 크기 Y12는, 1.0 < Y11/Y12 < 2.0을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템을 기술적 요지로 한다. 이에 의해 본 발명은, 렌즈의 굴절능, 형태 등을 적절히 설계하여, 소형 경량이면서 왜곡이 보정되도록 하고, 큰 화각을 가짐에도 TTL이 짧아 두께가 얇거나 소형의 카메라 모듈, 특히 스마트폰에 용이하게 적용할 수 있는 고해상도의 소형 광각 렌즈 시스템을 제공할 수 있다.

Description

소형 광각 렌즈 시스템{Small wide angle lens system}
본 발명은 총 6매의 렌즈로 구성된 광각 렌즈 시스템에 관한 것으로서, 특히 렌즈의 굴절능, 형태 등을 적절히 설계하여, 소형 경량이면서 왜곡이 보정되도록 하여 고해상도의 화상을 제공할 수 있으며, 광각 화상을 얻을 수 있는 소형 광각 렌즈 시스템에 관한 것이다.
최근의 휴대 단말기는 화상 통화 및 사진 촬영이 가능하도록 카메라를 구비하고 있다. 아울러, 휴대 단말기에서 카메라가 차지하는 기능이 점차 커지면서, 휴대 단말기용 카메라의 고해상도 및 광각에 대한 요구가 점차 커지고 있으며, 휴대하기에 간편하게 소형화를 요구하는 추세이다.
이러한 고화질, 고성능, 소형화의 기능을 구현하기 위해 최근에는 카메라의 렌즈를 유리보다 가벼운 플라스틱 재질로 제작하고 있으며, 고해상도의 구현을 위해 6매 이상의 렌즈로 렌즈 시스템을 구성하고 있다.
특히 스마트폰에 장착되는 소형렌즈는 스마트폰의 두께의 제약 때문에 렌즈 시스템의 길이(total track length)가 짧을수록 유리하다.
도 1에 도시된 미국 특허 US 10,007,095호에 예시된 렌즈 시스템의 경우, 렌즈의 길이와 관련 있는 ImagH(상면 높이), TTL(렌즈 전면에서 상면까지 거리)의 관계인 TTL/ImagH = 1.26으로 상면 높이 대비 렌즈의 길이가 길어(즉, TTL/ImagH 값은 작을수록 렌즈의 길이가 상대적으로 짧음), 두께가 얇은 스마트폰에 적용하기에 한계가 있다.
본 발명은 상기 문제점을 해결하기 위한 것으로서, 렌즈의 굴절능, 형태 등을 적절히 설계하여, 소형 경량이면서 왜곡이 보정되도록 하여 고해상도의 화상을 제공하는 소형 광각 렌즈 시스템의 제공을 그 목적으로 한다.
본 발명은 상기 목적을 달성하기 위한 것으로, 물체측으로부터 순서대로 배치된 제1렌즈, 제2렌즈, 제3렌즈, 제4렌즈, 제5렌즈 및 제6렌즈를 포함하며, 상기 제1렌즈는 음의 굴절능을 가지며 물체측 면이 오목이고 물체측 면에 하나 이상의 변곡점을 가지고, 상기 제2렌즈는 양의 굴절능을 가지며 물체측 면은 볼록하고 상측 면은 오목한 메니스커스 형태의 모양을 가지고, 상기 제5렌즈는 양의 굴절능을 가지며 상측 면이 볼록한 형태의 모양을 가지고, 상기 제6렌즈는 상측 면이 오목한 모양을 가지며 물체측 면과 상측 면 모두 하나 이상의 변곡점을 가지며, 상기 제1렌즈의 물체측 면에서 광축으로부터 상기 변곡점까지 수직거리 Yc11, 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11은, 1.5 < Y11/Yc11 < 4을 만족하거나, 상기 제1렌즈 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11, 상기 제1렌즈 상측 면의 최대 유효경 크기 Y12는, 1.0 < Y11/Y12 < 2.0을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템을 기술적 요지로 한다.
또한, 상기 제5렌즈의 중심두께 CT5, 상기 제5렌즈의 유효경 최외각 두께 ET5는, 2.5 < CT5/ET5를 만족하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 제1렌즈부터 상면까지의 거리 TTL, 반화각 HFOV은, 4 < TTL/sin(HFOV)을 만족하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 제1렌즈와 제2렌즈 사이의 중심 거리 CT12와, 제1렌즈와 제 2렌즈사이의 유효경 최외각 간격 ET12는, 1.0 < CT12/ET12 < 5.0을 만족하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 렌즈 시스템의 Fno는, 1.5 < Fno < 2.8을 만족하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 제6렌즈의 상측 면의 최대 유효경 크기 Y62와, 상기 제6렌즈의 초점거리 f6은, 0.5 < |f6/Y62|을 만족하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 제1렌즈의 초점거리 f1, 상기 제3렌즈의 초점거리 f3, 전체 렌즈 시스템의 초점거리 F는, 0.2 < |F/f1|+|F/f3| < 3.0을 만족하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 제6렌즈의 물체측 면의 최대 유효경 위치에서 면의 기울기 SLO61은, 20° < |SLO61| < 60°을 만족하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 1렌즈와 제2렌즈 사이 중심 거리 CT12, 상기 제2렌즈와 제3렌즈 사이 중심 거리 CT23, 상기 제3렌즈와 제4렌즈 사이의 중심 거리 CT34, 상기 제4렌즈와 제5렌즈 사이의 중심 거리 CT45, 상기 제5렌즈와 제6렌즈 사이의 중심 거리 CT56은, 0.3 < (CT12+CT56)/(CT23+CT34+CT45) < 2.5을 만족하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 제6렌즈의 상측 면의 정점에서부터 상면까지의 거리 FBL, 상기 제6렌즈의 굴절률 N6은, 0.1 < FBL/N6 < 0.8을 만족하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 제4렌즈의 상측 면 곡률 반경 R42, 상기 제5렌즈의 물체측 면 곡률 반경 R51은, 0.5 < |(R42+R51)/(R42-R51)| < 20을 만족하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 전체 렌즈 시스템의 초점거리 F, 상면 높이 ImagH는, 0.15 < F/ImagH < 1.2를 만족하는 것이 바람직하다.
본 발명은 광축을 따라 물체로부터 제1렌즈, 제2렌즈, 제3렌즈, 제4렌즈, 제5렌즈 및 제6렌즈로 배열된 렌즈 시스템에 관한 것으로, 렌즈의 굴절능, 형태 등을 적절히 설계하여, 소형 경량이면서 왜곡이 보정되도록 하고, 큰 화각을 가짐에도 TTL이 짧아 두께가 얇거나 소형의 카메라 모듈, 특히 스마트폰에 용이하게 적용할 수 있는 고해상도의 소형 광각 렌즈 시스템을 제공할 수 있다.
도 1 - 종래의 소형 광각 렌즈 시스템에 대한 모식도.
도 2 - 본 발명에 따른 소형 광각 렌즈 시스템의 제1실시예를 나타낸 도.
도 3 - 본 발명의 제1실시예에 따른 수차도를 나타낸 도.
도 4 - 본 발명에 따른 소형 광각 렌즈 시스템의 제2실시예를 나타낸 도.
도 5 - 본 발명의 제2실시예에 따른 수차도를 나타낸 도.
도 6 - 본 발명에 따른 소형 광각 렌즈 시스템의 제3실시예를 나타낸 도.
도 7 - 본 발명의 제3실시예에 따른 수차도를 나타낸 도.
본 발명은 총 6개의 렌즈로 구성된 렌즈 시스템에 관한 것으로서, 광축을 따라 물체로부터 제1렌즈, 제2렌즈, 제3렌즈, 제4렌즈, 제5렌즈 및 제6렌즈로 배열된 렌즈 시스템에 관한 것이다.
또한, 렌즈의 굴절능, 형태 등을 적절히 설계하여, 소형 경량이면서 왜곡이 보정되도록 하고, 큰 화각을 가짐에도 TTL이 짧아 두께가 얇거나 소형의 카메라 모듈, 특히 스마트폰에 용이하게 적용할 수 있는 고해상도의 소형 광각 렌즈 시스템을 제공하는 것이다.
이하에서는 첨부된 도면을 참조하여 본 발명에 대해 상세히 설명하고자 한다. 도 2는 본 발명에 따른 소형 광각 렌즈 시스템의 제1실시예를 나타낸 도이고, 도 3은 본 발명의 제1실시예에 따른 수차도를 나타낸 도이고, 도 4는 본 발명에 따른 고해상도 망원렌즈 시스템의 제2실시예를 나타낸 도이고, 도 5는 본 발명의 제2실시예에 따른 수차도를 나타낸 도이고, 도 6은 본 발명에 따른 망원렌즈 시스템의 제3실시예를 나타낸 도이고, 도 7은 본 발명의 제3실시예에 따른 수차도를 나타낸 도이다.
도시된 바와 같이 본 발명은, 물체측으로부터 순서대로 배치된 제1렌즈, 제2렌즈, 제3렌즈, 제4렌즈, 제5렌즈 및 제6렌즈를 포함하며, 상기 제1렌즈는 음의 굴절능을 가지며 물체측 면이 오목이고 물체측 면에 하나 이상의 변곡점을 가지고, 상기 제2렌즈는 양의 굴절능을 가지며 물체측 면은 볼록하고 상측 면은 오목한 메니스커스 형태의 모양을 가지고, 상기 제5렌즈는 양의 굴절능을 가지며 상측 면이 볼록한 형태의 모양을 가지고, 상기 제6렌즈는 상측 면이 오목한 모양을 가지며 물체측 면과 상측 면 모두 하나 이상의 변곡점을 가지며, 상기 제1렌즈의 물체측 면에서 광축으로부터 상기 변곡점까지 수직거리 Yc11, 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11은, 1.5 < Y11/Yc11 < 4을 만족하거나, 상기 제1렌즈(L1) 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11, 제 1렌즈 상측 면의 최대 유효경 크기 Y12는, 1.0 < Y11/Y12 < 2.0을 만족하도록 하는 것을 특징으로 한다.
이는 렌즈 시스템을 이루는 각 렌즈가 양과 음의 굴절능이 고르게 분포하도록 하여, 고화소 소형 렌즈 시스템에 적합한 고성능의 구현이 가능하도록 한 것이다.
특히, 상기 제1렌즈의 물체측 면에서 광축으로부터 상기 변곡점까지 수직거리 Yc11, 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11은, 1.5 < Y11/Yc11 < 4을 만족하거나, 상기 제1렌즈(L1) 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11, 제 1렌즈 상측 면의 최대 유효경 크기 Y12는, 1.0 < Y11/Y12 < 2.0을 만족하도록 하여, 배럴 내 공간 확보에 유리하며, 짧은 TTL을 가지도록 하여 소형 렌즈 시스템에 적합하다.
또한, 본 발명은, 상기 제5렌즈의 중심두께 CT5, 상기 제5렌즈의 유효경 최외각 두께 ET5는, 2.5 < CT5/ET5를 만족하여, 소형 렌즈 시스템에 유리하다.
또한, 상기 제1렌즈(L1)부터 상면까지의 거리 TTL, 반화각 HFOV은, 4 < TTL/sin(HFOV)을 만족하도록 하여, 6매의 큰 화각을 가지는 렌즈 시스템임에도 불구하고 짧은 TTL을 가져 소형 광각 렌즈 시스템을 제공할 수 있는 것이다.
또한, 상기 제1렌즈(L1)와 제2렌즈(L2) 사이의 중심 거리 CT12와, 제1렌즈와 제 2렌즈 사이의 유효경 최외각 간격 ET12는, 1.0 < CT12/ET12 < 5.0을 만족하여, 소형 렌즈 시스템에 적합하도록 한다.
또한, 상기 렌즈 시스템의 Fno는, 1.5 < Fno < 2.8을 만족하도록 하여, Fno를 낮춰서 적은 광량으로도 선명한 화질을 얻을 수 있도록 한다.
또한, 상기 제6렌즈(L6)의 상측 면의 최대 유효경 크기 Y62와, 상기 제6렌즈(L6)의 초점거리 f6은, 0.5 < |f6/Y62|을 만족하여, 소형 렌즈 시스템에 적합하도록 한다.
또한, 상기 제1렌즈의 초점거리 f1, 상기 제3렌즈(L3)의 초점거리 f3, 전체 렌즈 시스템의 초점거리 F는, 0.2 < |F/f1|+|F/f3| < 3.0을 만족하도록 하여, 수차 보정과 렌즈 시스템의 소형화 및 광각을 유도하도록 한다.
또한, 상기 제6렌즈(L6)의 물체측 면의 최대 유효경 위치에서 면의 기울기 SLO61은, 20° < |SLO61| < 60°을 만족하여, 가공시 형상이 깨지는 것을 방지하고, 사출시 수지의 흐름이 원활하게 유지되도록 함으로써 제조 공차를 완화시켜 성능 재현 가능성을 높이고, 소형 렌즈 시스템의 적용에 유리하도록 한다.
또한, 제 1항에 있어서, 상기 1렌즈와 제2렌즈(L2) 사이 중심 거리 CT12, 상기 제2렌즈(L2)와 제3렌즈(L3) 사이 중심 거리 CT23, 상기 제3렌즈(L3)와 제4렌즈(L4) 사이의 중심 거리 CT34, 상기 제4렌즈(L4)와 제5렌즈(L5) 사이의 중심 거리 CT45, 상기 제5렌즈(L5)와 제6렌즈(L6) 사이의 중심 거리 CT56은, 0.3 < (CT12+CT56)/(CT23+CT34+CT45) < 2.5을 만족하여, 소형 렌즈 시스템에 유리하도록 한다.
또한, 상기 제6렌즈(L6)의 상측 면의 정점에서부터 상면까지의 거리 FBL, 상기 제6렌즈(L6)의 굴절률 N6은, 0.1 < FBL/N6 < 0.8을 만족하여, 제6렌즈(L6)에 적절한 굴절률을 적용하여 충분한 FBL을 확보하도록 한다.
또한, 상기 제4렌즈(L4)의 상측 면 곡률 반경 R42, 상기 제5렌즈(L5)의 물체측 면 곡률 반경 R51은, 0.5 < |(R42+R51)/(R42-R51)| < 20을 만족하여, 소형 렌즈 시스템에 적합하도록 한다.
또한, 상기 전체 렌즈 시스템의 초점거리 F, 상면 높이 ImagH는, 0.15 < F/ImagH < 1.2를 만족하여, 렌즈 시스템의 소형화를 유지할 수 있도록 한다.
또한, 상기 제1렌즈 내지 제6렌즈(L1~L6)는 플라스틱 재질로 형성되며, 적어도 하나 이상의 면은 비구면으로 형성되는 것으로, 구면수차 및 색수차를 보정할 수 있도록 하고, 각 렌즈들은 길이를 줄이는데 유리한 굴절율을 갖는 재료로 형성되며, 색수차 보정에 유리하도록 아베수(abbe number)가 차이가 나는 재료를 사용한다.
이와 같이 본 발명은 총 6개의 렌즈로 구성된 렌즈 시스템에 관한 것으로서, 광축을 따라 물체로부터 제1렌즈(L1), 제2렌즈(L2), 제3렌즈(L3), 제4렌즈(L4), 제5렌즈(L5) 및 제6렌즈(L6)로 배열된 렌즈 시스템에 관한 것이다.
특히, 렌즈의 굴절능, 형태 등을 적절히 설계하여, 소형 경량이면서 왜곡이 보정되도록 하고, 큰 화각을 가짐에도 TTL이 짧아 두께가 얇거나 소형의 카메라 모듈, 특히 스마트폰에 용이하게 적용할 수 있는 고해상도의 소형 광각 렌즈 시스템을 제공하는 것이다.
이하에서는 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예에 대해 설명하고자 한다.
<제1실시예>
도 2는 본 발명에 따른 고해상도 광각 소형 렌즈 시스템의 제1실시예를 나타낸 것이다.
도시된 바와 같이, 광축을 따라 물체(object)로부터 제1렌즈(L1), 제2렌즈(L2), 제3렌즈(L3), 제4렌즈(L4), 제5렌즈(L5) 및 제6렌즈(L6)의 순서로 배치되게 된다.
다음 표 1은 본 발명의 제1실시예에 따른 렌즈 시스템을 구성하는 렌즈들의 수치데이터를 나타낸 것이다.
Surface(면 번호) RDY(곡률반경) THI(두께) Nd(굴절률) Vd(아베수)
Object Infinity Infinity
1 Infinity 0.000
2 -4.078 0.300 1.5441 56.0
3 4.426 0.309
4 2.295 0.270 1.6150 25.9
5 3.210 0.168
Stop Infinity 0.013
7 4.885 0.665 1.5441 56.0
8 -1.531 0.187
9 12.319 0.294 1.6500 21.5
10 2.585 0.103
11 -14.960 1.191 1.5441 56.0
12 -1.025 0.153
13 1.386 0.488 1.6150 25.9
14 0.705 0.432
15 Infinity 0.110 1.5168 64.2
16 Infinity 0.490
Image Infinity 0.000
도 2에 도시된 바와 같이 물체(object) 측으로부터 제1렌즈(L1), 제2렌즈(L2), 제3렌즈(L3), 제4렌즈(L4), 제5렌즈(L5), 제6렌즈(L6)가 배치되며, 광축방향을 X, 광축에 직교하는 방향을 Y축으로 설정할 때, 비구면식은 다음과 같다.
Figure pat00001
비구면은 상기 수학식 1의 비구면식에 의해 얻어지는 곡선을 광축의 주위로 회전시켜 얻어지는 곡면이며, R은 곡률반경, K는 원추상수, A3, A4, A5, A6,...,A14는 비구면계수이다.
상기 수학식 1로부터 위의 각 렌즈들의 데이타를 갖는 비구면계수는 다음 표 2와 같다.
s2 s3 s4 s5 s7 s8 s9 s10 s11 s12 s13 s14
K -98.36 13.52 -5.44 15.39 0.00 2.51 -99.00 -62.62 81.70 -0.88 -3.69 -2.85
A3 0.33 0.69 0.18 0.09 0.05 -0.24 -0.65 -0.02 -0.03 -0.16 -0.51 -0.24
A4 -0.36 -0.91 -0.39 -0.08 -0.20 0.73 1.13 -0.50 0.20 0.89 1.04 0.15
A5 0.38 2.27 1.41 1.27 -0.44 -3.48 -4.87 1.68 -1.27 -3.06 -2.81 0.05
A6 -0.31 -4.94 -3.46 -10.35 39.10 14.89 17.98 -2.92 5.36 8.06 6.21 -0.23
A7 0.17 9.22 2.30 54.85 -502.63 -43.73 -48.83 3.09 -14.00 -17.09 -9.93 0.28
A8 -0.06 -11.82 -3.97 -217.38 3048.29 79.34 88.07 -1.99 25.59 29.11 11.34 -0.20
A9 0.01 8.74 -7.91 586.83 -9955.15 -79.42 -100.81 0.71 -35.31 -38.97 -9.32 0.10
A10 0.00 -3.32 4.98 -856.69 16800.00 33.14 66.55 -0.10 37.74 39.89 5.54 -0.03
A11 0.00 0.50 -1.09 487.49 -11502.00 - -19.48 -0.01 -30.94 -30.35 -2.38 0.01
A12 - - - - - - - - 18.83 16.68 0.73 0.00
A13 - - - - - - - - -8.12 -6.38 -0.15 0.00
A14 - - - - - - - - 2.32 1.60 0.02 0.00
A15 - - - - - - - - -0.39 -0.24 0.00 0.00
A16 - - - - - - - - 0.03 0.02 0.00 0.00
그리고, 상기 제1렌즈의 물체측 면에서 광축으로부터 상기 변곡점까지 수직거리 Yc11, 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11은, Y11/Yc11=3.17을 만족하고, 상기 제5렌즈의 중심두께 CT5, 상기 제5렌즈의 유효경 최외각 두께 ET5는, CT5/ET5 = 3.62를 만족한다.
그리고, 상기 제1렌즈(L1)부터 상면까지의 거리 TTL과 반화각 HFOV은 TTL/sin(HFOV)=5.96을 만족하고, 상기 제1렌즈(L1) 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11와 상기 제1렌즈(L1) 상측 면의 최대 유효경 크기 Y12는, Y11/Y12=1.49를 만족하며, 상기 제6렌즈(L6)의 물체측 면의 최대 유효경 위치에서 면의 기울기 SLO61은, |SLO61| = 32°를 만족한다.
그리고, 상기 제1렌즈(L1)와 제2렌즈(L2) 사이 중심 거리 CT12, 상기 제2렌즈(L2)와 제3렌즈(L3) 사이 중심 거리 CT23, 상기 제3렌즈(L3)와 제4렌즈(L4) 사이의 중심 거리 CT34, 상기 제4렌즈(L4)와 제5렌즈(L5) 사이의 중심 거리 CT45, 상기 제5렌즈(L5)와 제6렌즈(L6) 사이의 중심 거리 CT56은, (CT12+CT56)/(CT23+CT34+CT45) = 0.98을 만족한다.
그리고, 렌즈 시스템의 Fno는, Fno = 2.25을 만족하고, 상기 제4렌즈(L4)의 상측 면 곡률 반경 R42, 상기 제5렌즈(L5)의 물체측 면 곡률 반경 R51은, |(R42+R51)/(R42-R51)| = 0.71을 만족하며, 상기 제1렌즈(L1)와 제2렌즈(L2) 사이의 중심 거리 CT12와, 제1렌즈(L1)와 제 2렌즈사이의 유효경 최외각 간격 ET12는, CT12/ET12 = 3.09를 만족한다.
그리고, 상기 제6렌즈(L6)의 상측 면의 최대 유효경 크기 Y62와, 상기 제6렌즈(L6)의 초점거리 f6은, |f6/Y62| = 1.32을 만족하고, 상기 제1렌즈(L1)의 초점거리 f1, 상기 제3렌즈(L3)의 초점거리 f3, 전체 렌즈 시스템의 초점거리 F는, |F/f1|+|F/f3| = 1.38을 만족하고, 상기 전체 렌즈 시스템의 초점거리 F, 상면 높이 ImagH는, F/ImagH = 0.67을 만족하며, 상기 제6렌즈(L6)의 상측 면의 정점에서부터 상면까지의 거리 FBL, 상기 제6렌즈(L6)의 굴절률 N6은, FBL/N6 = 0.37을 만족한다.
도 3은 본 발명의 제1실시예에 따른 수차도를 나타낸 것이다.
도 3의 첫 번째 데이타는 구면수차를 나타낸 것으로서, 가로축은 초점(mm)을, 세로축은 상고(mm)를 나타내며, 각 그래프는 입사되는 광선의 파장을 나타내는 것이다. 도시된 바와 같이, 그래프들이 중심수직축선에 근접할수록 그리고 서로 근접할수록 구면수차의 보정성이 좋은 것으로 알려져 있으며, 본 발명에 따른 제1실시예의 구면수차는 0.025mm(초점) 이하로 양호한 것으로 판단된다.
도 3의 두 번째 데이타는 비점수차를 나타낸 것으로서, 가로축은 초점(mm)을, 세로축은 상고(mm)를 나타내며, 그래프 S는 렌즈와 수평방향으로 입사하는 광선인 새지털(sagital)을 나타내고, 그래프 T는 렌즈와 직각방향으로 입사하는 광선인 탄젼셜(tangential)을 나타낸다. 여기에서 그래프 S와 T가 가까울수록 그리고 중심수직축에 근접할수록 비점수차의 보정성이 좋은 것으로 알려져 있으며, 본 발명에 따른 제1실시예의 비점수차는 0.025mm(초점) 이하로 양호한 것으로 판단된다.
도 3의 세 번째 데이타는 왜곡수차를 나타낸 것으로서, 가로축은 왜곡도(%)를, 세로축은 상고(mm)를 나타내며, 일반적으로 수차곡선이 -2~2% 범위 내에 들면 양호한 것으로 알려져 있으며, 본 발명에 따른 제1실시예의 왜곡수차로 optical distortion(광학적 왜곡)은 2% 이하로 양호한 것으로 판단된다.
<제2실시예>
도 4는 본 발명에 따른 고해상도 광각 렌즈 시스템의 제2실시예를 나타낸 것이다.
도시된 바와 같이, 광축을 따라 물체(object)로부터 제1렌즈(L1), 제2렌즈(L2), 제3렌즈(L3), 제4렌즈(L4), 제5렌즈(L5) 및 제6렌즈(L6)의 순서로 배치되게 된다.
다음 표 3은 본 발명의 제2실시예에 따른 광학계를 구성하는 렌즈들의 수치데이터를 나타낸 것이다.
Surface(면 번호) RDY(곡률반경) THI(두께) Nd(굴절률) Vd(아베수)
Object Infinity Infinity
1 Infinity 0.000
2 -4.039 0.300 1.5441 56.0
3 4.209 0.316
4 2.264 0.270 1.6150 25.9
5 3.299 0.172
Stop Infinity 0.001
7 4.871 0.655 1.5441 56.0
8 -1.532 0.188
9 10.024 0.278 1.6500 21.5
10 2.528 0.115
11 -13.721 1.156 1.5441 56.0
12 -1.041 0.158
13 1.367 0.480 1.6150 25.9
14 0.705 0.426
15 Infinity 0.110 1.5168 64.2
16 Infinity 0.490
Image Infinity 0.000
도 4에 도시된 바와 같이 물체(object) 측으로부터 제1렌즈(L1), 제2렌즈(L2), 제3렌즈(L3), 제4렌즈(L4), 제5렌즈(L5) 및 제6렌즈(L6)가 배치되며, 광축방향을 X, 광축에 직교하는 방향을 Y축으로 설정할 때, 비구면식은 상기 수학식 1과 같다.
비구면은 상기 수학식 1의 비구면식에 의해 얻어지는 곡선을 광축의 주위로 회전시켜 얻어지는 곡면이며, R은 곡률반경, K는 원추상수, A3, A4, A5, A6,...,A14는 비구면계수이다.
상기 수학식 1로부터 위의 각 렌즈들의 데이타를 갖는 비구면계수는 다음 표 4와 같다.
s2 s3 s4 s5 s7 s8 s9 s10 s11 s12 s13 s14
K -98.36 13.52 -5.91 15.68 0.00 2.50 -99.00 -62.62 69.28 -0.88 -3.87 -2.89
A3 0.35 0.71 0.18 0.09 0.03 -0.22 -0.63 0.00 -0.03 0.10 -0.51 -0.24
A4 -0.39 -0.94 -0.45 -0.15 0.81 0.60 1.14 -0.60 0.20 -1.43 1.04 0.15
A5 0.43 2.16 1.69 2.63 -20.69 -2.34 -4.87 2.04 -1.27 5.55 -2.81 0.05
A6 -0.35 -4.30 -4.71 -25.97 271.11 8.63 17.98 -3.81 5.36 -10.32 6.21 -0.23
A7 0.20 7.61 5.54 159.64 -2118.59 -23.12 -48.83 4.49 -14.00 10.83 -9.93 0.28
A8 -0.07 -9.80 -0.59 -630.52 10018.00 40.06 88.07 -3.40 25.59 -6.78 11.34 -0.20
A9 0.02 7.39 -4.42 1541.55 -28143.00 -39.56 -100.81 1.57 -35.31 2.52 -9.32 0.10
A10 0.00 -2.86 3.59 -2042.88 43131.00 16.65 66.55 -0.39 37.74 -0.52 5.54 -0.03
A11 0.00 0.44 -0.87 1093.79 -27726.00 - -19.48 0.04 -30.94 0.04 -2.38 0.01
A12 - - - - - - - - 18.83 - 0.73 0.00
A13 - - - - - - - - -8.12 - -0.15 0.00
A14 - - - - - - - - 2.32 - 0.02 0.00
A15 - - - - - - - - -0.39 - 0.00 0.00
A16 - - - - - - - - 0.03 - 0.00 0.00
그리고, 상기 제1렌즈의 물체측 면에서 광축으로부터 상기 변곡점까지 수직거리 Yc11, 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11은, Y11/Yc11=3.25를 만족하고, 상기 제5렌즈의 중심두께 CT5, 상기 제5렌즈의 유효경 최외각 두께 ET5는, CT5/ET5 = 3.62를 만족한다.
그리고, 상기 제1렌즈(L1)부터 상면까지의 거리 TTL과 반화각 HFOV은 TTL/sin(HFOV)=5.91을 만족하고, 상기 제1렌즈(L1) 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11와 상기 제1렌즈(L1) 상측 면의 최대 유효경 크기 Y12는, Y11/Y12=1.49를 만족하며, 상기 제6렌즈(L6)의 물체측 면의 최대 유효경 위치에서 면의 기울기 SLO61은, |SLO61| = 34°를 만족한다.
그리고, 상기 제1렌즈(L1)와 제2렌즈(L2) 사이 중심 거리 CT12, 상기 제2렌즈(L2)와 제3렌즈(L3) 사이 중심 거리 CT23, 상기 제3렌즈(L3)와 제4렌즈(L4) 사이의 중심 거리 CT34, 상기 제4렌즈(L4)와 제5렌즈(L5) 사이의 중심 거리 CT45, 상기 제5렌즈(L5)와 제6렌즈(L6) 사이의 중심 거리 CT56은, (CT12+CT56)/(CT23+CT34+CT45) = 1.00을 만족한다.
그리고, 렌즈 시스템의 Fno는, Fno = 2.25을 만족하고, 상기 제4렌즈(L4)의 상측 면 곡률 반경 R42, 상기 제5렌즈(L5)의 물체측 면 곡률 반경 R51은, |(R42+R51)/(R42-R51)| = 0.69를 만족하며, 상기 제1렌즈(L1)와 제2렌즈(L2) 사이의 중심 거리 CT12와, 제1렌즈(L1)와 제 2렌즈사이의 유효경 최외각 간격 ET12는, CT12/ET12 = 3.21을 만족한다.
그리고, 상기 제6렌즈(L6)의 상측 면의 최대 유효경 크기 Y62와, 상기 제6렌즈(L6)의 초점거리 f6은, |f6/Y62| = 1.35를 만족하고, 상기 제1렌즈(L1)의 초점거리 f1, 상기 제3렌즈(L3)의 초점거리 f3, 전체 렌즈 시스템의 초점거리 F는, |F/f1|+|F/f3| = 1.40을 만족하고, 상기 전체 렌즈 시스템의 초점거리 F, 상면 높이 ImagH는, F/ImagH = 0.67을 만족하며, 상기 제6렌즈(L6)의 상측 면의 정점에서부터 상면까지의 거리 FBL, 상기 제6렌즈(L6)의 굴절률 N6은, FBL/N6 = 0.37을 만족한다.
도 5는 본 발명의 제2실시예에 따른 수차도를 나타낸 것이다.
도 5의 첫 번째 데이타는 구면수차를 나타낸 것으로서, 가로축은 초점(mm)을, 세로축은 상고(mm)를 나타내며, 각 그래프는 입사되는 광선의 파장을 나타내는 것이다. 도시된 바와 같이, 그래프들이 중심수직축선에 근접할수록 그리고 서로 근접할수록 구면수차의 보정성이 좋은 것으로 알려져 있으며, 본 발명에 따른 제2실시예의 구면수차는 0.025mm(초점) 이하로 양호한 것으로 판단된다.
도 5의 두 번째 데이타는 비점수차를 나타낸 것으로서, 가로축은 초점(mm)을, 세로축은 상고(mm)를 나타내며, 그래프 S는 렌즈와 수평방향으로 입사하는 광선인 새지털(sagital)을 나타내고, 그래프 T는 렌즈와 직각방향으로 입사하는 광선인 탄젼셜(tangential)을 나타낸다. 여기에서 그래프 S와 T가 가까울수록 그리고 중심수직축에 근접할수록 비점수차의 보정성이 좋은 것으로 알려져 있으며, 본 발명에 따른 제2실시예의 비점수차는 0.025mm(초점) 이하로 양호한 것으로 판단된다.
도 5의 세 번째 데이타는 왜곡수차를 나타낸 것으로서, 가로축은 왜곡도(%)를, 세로축은 상고(mm)를 나타내며, 일반적으로 수차곡선이 -2~2% 범위 내에 들면 양호한 것으로 알려져 있으며, 본 발명에 따른 제2실시예의 왜곡수차로 optical distortion(광학적 왜곡)은 2% 이하로 양호한 것으로 판단된다.
<제3실시예>
도 6은 본 발명에 따른 고해상도 광각 렌즈 시스템의 제3실시예를 나타낸 것이다.
도시된 바와 같이, 광축을 따라 물체(object)로부터 제1렌즈(L1), 제2렌즈(L2), 제3렌즈(L3), 제4렌즈(L4), 제5렌즈(L5) 및 제6렌즈(L6)의 순서로 배치되게 된다.
다음 표 5는 본 발명의 제3실시예에 따른 광학계를 구성하는 렌즈들의 수치데이터를 나타낸 것이다.
Surface(면 번호) RDY(곡률반경) THI(두께) Nd(굴절률) Vd(아베수)
Object Infinity Infinity
1 Infinity 0.000
2 -3.826 0.300 1.5441 56.0
3 5.856 0.301
4 1.994 0.270 1.6150 25.9
5 2.524 0.140
Stop Infinity 0.025
7 5.795 0.551 1.5441 56.0
8 -1.505 0.206
9 100000.000 0.307 1.6500 21.5
10 2.662 0.080
11 -14.960 1.070 1.5441 56.0
12 -1.013 0.165
13 1.375 0.500 1.6150 25.9
14 0.738 0.426
15 Infinity 0.110 1.5168 64.2
16 Infinity 0.599
Image Infinity 0.000
도 6에 도시된 바와 같이 물체(object) 측으로부터 제1렌즈(L1), 제2렌즈(L2), 제3렌즈(L3), 제4렌즈(L4), 제5렌즈(L5) 및 제6렌즈(L6)가 배치되며, 광축방향을 X, 광축에 직교하는 방향을 Y축으로 설정할 때, 비구면식은 상기 수학식 1과 같다.
비구면은 상기 수학식 1의 비구면식에 의해 얻어지는 곡선을 광축의 주위로 회전시켜 얻어지는 곡면이며, R은 곡률반경, K는 원추상수, A3, A4, A5, A6,...,A14는 비구면계수이다.
상기 수학식 1로부터 위의 각 렌즈들의 데이타를 갖는 비구면계수는 다음 표 6과 같다.
s2 s3 s4 s5 s7 s8 s9 s10 s11 s12 s13 s14
K -98.36 13.52 -9.18 8.79 0.00 2.42 96.95 -62.62 56.87 -0.90 -3.02 -2.94
A3 0.32 0.72 0.23 0.03 0.03 -0.21 -0.66 -0.10 -0.03 -0.16 -0.50 -0.23
A4 -0.32 -1.09 -0.73 -0.96 -1.49 0.54 1.20 -0.26 0.20 0.89 1.04 0.14
A5 0.31 2.90 2.13 13.44 25.74 -2.88 -4.86 1.13 -1.27 -3.06 -2.82 0.05
A6 -0.23 -7.03 -5.85 -130.25 -272.09 16.44 18.08 -2.13 5.36 8.06 6.21 -0.23
A7 0.13 13.12 8.64 794.28 1747.80 -66.72 -48.83 2.59 -14.00 -17.09 -9.93 0.28
A8 -0.05 -15.97 -5.60 -2996.76 -6988.32 162.59 88.07 -2.21 25.60 29.11 11.34 -0.20
A9 0.01 11.27 0.04 6755.37 17033.00 -212.77 -100.81 1.30 -35.31 -38.97 -9.32 0.10
A10 0.00 -4.14 1.57 -8187.27 -23249.00 114.81 66.55 -0.47 37.74 39.89 5.54 -0.03
A11 0.00 0.61 -0.50 4054.23 13690.00 - -19.48 0.08 -30.94 -30.35 -2.38 0.01
A12 - - - - - - - - 18.83 16.68 0.73 0.00
A13 - - - - - - - - -8.12 -6.38 -0.15 0.00
A14 - - - - - - - - 2.32 1.60 0.02 0.00
A15 - - - - - - - - -0.39 -0.24 0.00 0.00
A16 - - - - - - - - 0.03 0.02 0.00 0.00
그리고, 상기 제1렌즈의 물체측 면에서 광축으로부터 상기 변곡점까지 수직거리 Yc11, 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11은, Y11/Yc11=3.1을 만족하고, 상기 제5렌즈의 중심두께 CT5, 상기 제5렌즈의 유효경 최외각 두께 ET5는, CT5/ET5 = 3.35를 만족한다.
그리고, 상기 제1렌즈(L1)부터 상면까지의 거리 TTL과 반화각 HFOV은 TTL/sin(HFOV)=5.80을 만족하고, 상기 제1렌즈(L1) 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11와 상기 제1렌즈(L1) 상측 면의 최대 유효경 크기 Y12는, Y11/Y12=1.49를 만족하며, 상기 제6렌즈(L6)의 물체측 면의 최대 유효경 위치에서 면의 기울기 SLO61은, |SLO61| = 33°을 만족한다.
그리고, 상기 제1렌즈(L1)와 제2렌즈(L2) 사이 중심 거리 CT12, 상기 제2렌즈(L2)와 제3렌즈(L3) 사이 중심 거리 CT23, 상기 제3렌즈(L3)와 제4렌즈(L4) 사이의 중심 거리 CT34, 상기 제4렌즈(L4)와 제5렌즈(L5) 사이의 중심 거리 CT45, 상기 제5렌즈(L5)와 제6렌즈(L6) 사이의 중심 거리 CT56은, (CT12+CT56)/(CT23+CT34+CT45) = 1.03을 만족한다.
그리고, 렌즈 시스템의 Fno는, Fno = 2.25을 만족하고, 상기 제4렌즈(L4)의 상측 면 곡률 반경 R42, 상기 제5렌즈(L5)의 물체측 면 곡률 반경 R51은, |(R42+R51)/(R42-R51)| = 0.70을 만족하며, 상기 제1렌즈(L1)와 제2렌즈(L2) 사이의 중심 거리 CT12와, 제1렌즈(L1)와 제 2렌즈사이의 유효경 최외각 간격 ET12는, CT12/ET12 = 2.97을 만족한다.
그리고, 상기 제6렌즈(L6)의 상측 면의 최대 유효경 크기 Y62와, 상기 제6렌즈(L6)의 초점거리 f6은, |f6/Y62| = 1.55를 만족하고, 상기 제1렌즈(L1)의 초점거리 f1, 상기 제3렌즈(L3)의 초점거리 f3, 전체 렌즈 시스템의 초점거리 F는, |F/f1|+|F/f3| = 1.38을 만족하고, 상기 전체 렌즈 시스템의 초점거리 F, 상면 높이 ImagH는, F/ImagH = 0.69를 만족하며, 상기 제6렌즈(L6)의 상측 면의 정점에서부터 상면까지의 거리 FBL, 상기 제6렌즈(L6)의 굴절률 N6은, FBL/N6 = 0.44를 만족한다.
도 7은 본 발명의 제3실시예에 따른 수차도를 나타낸 것이다.
도 7의 첫 번째 데이타는 구면수차를 나타낸 것으로서, 가로축은 초점(mm)을, 세로축은 상고(mm)를 나타내며, 각 그래프는 입사되는 광선의 파장을 나타내는 것이다. 도시된 바와 같이, 그래프들이 중심수직축선에 근접할수록 그리고 서로 근접할수록 구면수차의 보정성이 좋은 것으로 알려져 있으며, 본 발명에 따른 제3실시예의 구면수차는 0.025mm(초점) 이하로 양호한 것으로 판단된다.
도 7의 두 번째 데이타는 비점수차를 나타낸 것으로서, 가로축은 초점(mm)을, 세로축은 상고(mm)를 나타내며, 그래프 S는 렌즈와 수평방향으로 입사하는 광선인 새지털(sagital)을 나타내고, 그래프 T는 렌즈와 직각방향으로 입사하는 광선인 탄젼셜(tangential)을 나타낸다. 여기에서 그래프 S와 T가 가까울수록 그리고 중심수직축에 근접할수록 비점수차의 보정성이 좋은 것으로 알려져 있으며, 본 발명에 따른 제3실시예의 비점수차는 0.025mm(초점) 이하로 양호한 것으로 판단된다.
도 7의 세 번째 데이타는 왜곡수차를 나타낸 것으로서, 가로축은 왜곡도(%)를, 세로축은 상고(mm)를 나타내며, 일반적으로 수차곡선이 -2~2% 범위 내에 들면 양호한 것으로 알려져 있으며, 본 발명에 따른 제3실시예의 왜곡수차로 optical distortion(광학적 왜곡)은 2% 이하로 양호한 것으로 판단된다.
L1 : 제1렌즈 L2 : 제2렌즈
L3 : 제3렌즈 L4 : 제4렌즈
L5 : 제5렌즈 L6 : 제6렌즈

Claims (24)

  1. 물체측으로부터 순서대로 배치된 제1렌즈, 제2렌즈, 제3렌즈, 제4렌즈, 제5렌즈 및 제6렌즈를 포함하며,
    상기 제1렌즈는 음의 굴절능을 가지며 물체측 면이 오목이고 물체측 면에 하나 이상의 변곡점을 가지고,
    상기 제2렌즈는 양의 굴절능을 가지며 물체측 면은 볼록하고 상측 면은 오목한 메니스커스 형태의 모양을 가지고,
    상기 제5렌즈는 양의 굴절능을 가지며 상측 면이 볼록한 형태의 모양을 가지고,
    상기 제6렌즈는 상측 면이 오목한 모양을 가지며 물체측 면과 상측 면 모두 하나 이상의 변곡점을 가지며,
    상기 제1렌즈의 물체측 면에서 광축으로부터 상기 변곡점까지 수직거리 Yc11, 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11은,
    1.5 < Y11/Yc11 < 4을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  2. 제 1항에 있어서, 상기 제5렌즈의 중심두께 CT5, 상기 제5렌즈의 유효경 최외각 두께 ET5는,
    2.5 < CT5/ET5를 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  3. 제 1항에 있어서, 상기 제1렌즈부터 상면까지의 거리 TTL, 반화각 HFOV은,
    4 < TTL/sin(HFOV)을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  4. 제 1항에 있어서, 상기 제1렌즈와 제2렌즈 사이의 중심 거리 CT12와, 제1렌즈와 제 2렌즈사이의 유효경 최외각 간격 ET12는,
    1.0 < CT12/ET12 < 5.0을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  5. 제 1항에 있어서, 상기 렌즈 시스템의 Fno는,
    1.5 < Fno < 2.8을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  6. 제 1항에 있어서, 상기 제6렌즈의 상측 면의 최대 유효경 크기 Y62와, 상기 제6렌즈의 초점거리 f6은,
    0.5 < |f6/Y62|을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  7. 제 1항에 있어서, 상기 제1렌즈의 초점거리 f1, 상기 제3렌즈의 초점거리 f3, 전체 렌즈 시스템의 초점거리 F는,
    0.2 < |F/f1|+|F/f3| < 3.0을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  8. 제 1항에 있어서, 상기 제6렌즈의 물체측 면의 최대 유효경 위치에서 면의 기울기 SLO61은,
    20° < |SLO61| < 60°을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  9. 제 1항에 있어서, 상기 1렌즈와 제2렌즈 사이 중심 거리 CT12, 상기 제2렌즈와 제3렌즈 사이 중심 거리 CT23, 상기 제3렌즈와 제4렌즈 사이의 중심 거리 CT34, 상기 제4렌즈와 제5렌즈 사이의 중심 거리 CT45, 상기 제5렌즈와 제6렌즈 사이의 중심 거리 CT56은,
    0.3 < (CT12+CT56)/(CT23+CT34+CT45) < 2.5을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  10. 제 1항에 있어서, 상기 제6렌즈의 상측 면의 정점에서부터 상면까지의 거리 FBL, 상기 제6렌즈의 굴절률 N6은,
    0.1 < FBL/N6 < 0.8을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  11. 제 1항에 있어서, 상기 제4렌즈의 상측 면 곡률 반경 R42, 상기 제5렌즈의 물체측 면 곡률 반경 R51은,
    0.5 < |(R42+R51)/(R42-R51)| < 20을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  12. 제 1항에 있어서, 상기 전체 렌즈 시스템의 초점거리 F, 상면 높이 ImagH는,
    0.15 < F/ImagH < 1.2를 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  13. 물체측으로부터 순서대로 배치된 제1렌즈, 제2렌즈, 제3렌즈, 제4렌즈, 제5렌즈 및 제6렌즈를 포함하며,
    상기 제1렌즈는 음의 굴절능을 가지며 물체측 면이 오목이고 물체측 면에 하나 이상의 변곡점을 가지고,
    상기 제2렌즈는 양의 굴절능을 가지며 물체측 면은 볼록하고 상측 면은 오목한 메니스커스 형태의 모양을 가지고,
    상기 제5렌즈는 양의 굴절능을 가지며 상측 면이 볼록한 형태의 모양을 가지고,
    상기 제6렌즈는 상측 면이 오목한 모양을 가지며 물체측 면과 상측 면 모두 하나 이상의 변곡점을 가지며,
    상기 제1렌즈 물체측 면의 최대 유효경 크기 Y11, 상기 제1렌즈 상측 면의 최대 유효경 크기 Y12는,
    1.0 < Y11/Y12 < 2.0을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  14. 제 13항에 있어서, 상기 제5렌즈의 중심두께 CT5, 상기 제5렌즈의 유효경 최외각 두께 ET5는,
    2.5 < CT5/ET5를 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  15. 제 13항에 있어서, 상기 제1렌즈부터 상면까지의 거리 TTL, 반화각 HFOV은,
    4 < TTL/sin(HFOV)을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  16. 제 13항에 있어서, 상기 제6렌즈 물체측 면의 최대 유효경 위치에서 면의 기울기 SLO61은,
    20° < |SLO61| < 60°을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  17. 제 13항에 있어서, 상기 제1렌즈와 제2렌즈 사이 중심 거리 CT12, 상기 제2렌즈와 제3렌즈 사이 중심 거리 CT23, 상기 제3렌즈와 제4렌즈 사이의 중심 거리 CT34, 상기 제4렌즈와 제5렌즈 사이의 중심 거리 CT45, 상기 제5렌즈와 제6렌즈 사이의 중심 거리 CT56은,
    0.3 < (CT12+CT56)/(CT23+CT34+CT45) < 2.5을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  18. 제 13항에 있어서, 상기 제1렌즈와 제2렌즈 사이의 중심 거리 CT12, 상기 제1렌즈와 상기 제2렌즈 사이의 유효경 최외각 간격 ET12은,
    1.0 < CT12/ET12 < 5.0을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  19. 제 13항에 있어서, 상기 제6렌즈 상측 면의 최대 유효경 크기 Y62, 상기 제6렌즈의 초점거리 f6은,
    0.5 < |f6/Y62|을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  20. 제 13항에 있어서, 상기 렌즈 시스템의 Fno는,
    1.5 < Fno < 2.8을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  21. 제 13항에 있어서, 상기 제1렌즈의 초점거리 f1, 상기 제3렌즈의 초점거리 f3, 상기 전체 렌즈 시스템의 초점거리 F는,
    0.2 < |F/f1|+|F/f3| < 3.0을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  22. 제 13항에 있어서, 상기 전체 렌즈 시스템의 초점거리 F, 상면 높이 ImagH는,
    0.15 < F/ImagH < 1.2를 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  23. 제 13항에 있어서, 상기 제4렌즈의 상측 면 곡률 반경 R42, 상기 제5렌즈의 물체측 면 곡률 반경 R51은,
    0.5 < |(R42+R51)/(R42-R51)| < 20을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
  24. 제 13항에 있어서, 상기 제6렌즈의 상측 면의 정점에서부터 상면까지의 거리 FBL, 상기 제6렌즈의 굴절률 N6는,
    0.1 < FBL/N6 < 0.8을 만족하는 것을 특징으로 하는 소형 광각 렌즈 시스템.
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