KR20190133754A

KR20190133754A - Hot stamp moldings

Info

Publication number: KR20190133754A
Application number: KR1020197032185A
Authority: KR
Inventors: 아키히로 센고쿠; 히로시 다케바야시; 고지 아키오카; 겐이치로 마쓰무라
Original assignee: 닛폰세이테츠 가부시키가이샤
Priority date: 2017-03-31
Filing date: 2017-03-31
Publication date: 2019-12-03
Also published as: JP6819771B2; BR112019019587A2; RU2019134830A; JPWO2018179395A1; EP3604602A4; WO2018179395A1; CN110475898A; MX2019011731A; EP3604602A1; CA3057006A1; RU2019134830A3; US20200032360A1

Abstract

모재(10)와 모재(10)의 표면에 형성된 도금층(20)을 구비하는 핫 스탬프 성형체로서, 도금층(20)은, 모재(10)측으로부터 순서대로, 계면층(21), 중간층(22) 및 산화물층(23)을 포함하고, 계면층(21)은, 조직이 αFe, Fe₃Al 및 FeAl로부터 선택되는 1종 이상의 Fe-Al 합금을 포함하고, 또한, Fe-Al 합금의 합계 면적률이 99% 이상이며, 중간층(22)은, Fe(Al, Zn)₂, Fe₂(Al, Zn)₅ 및 Fe(Al, Zn)₃로부터 선택되는 1종 이상의 Fe-Al-Zn상을 포함하고, 또한, Fe-Al-Zn상의 합계 면적률이 50% 이상이며, 평균 조성이, 질량%로, Al: 30~50%, 및, Zn: 15~30%를 포함하고, 산화물층(23)은, 평균 막 두께가 3.0μm 이하이며, 또한, Mg 함유량이 0.05~0.50g/m²인, 핫 스탬프 성형체.A hot stamp molded body having a base material 10 and a plated layer 20 formed on the surface of the base material 10, wherein the plated layer 20 has an interface layer 21 and an intermediate layer 22 in order from the base material 10 side. And an oxide layer 23, wherein the interface layer 21 includes at least one Fe-Al alloy whose structure is selected from αFe, Fe ₃ Al, and FeAl, and the total area ratio of the Fe-Al alloy. 99% or more, and the intermediate layer 22 contains at least one Fe—Al—Zn phase selected from Fe (Al, Zn) ₂ , Fe ₂ (Al, Zn) _5, and Fe (Al, Zn) ₃ . In addition, the total area ratio of the Fe-Al-Zn phase is 50% or more, and the average composition is 30% by mass, Al: 30-50%, and Zn: 15-30%, and the oxide layer 23 ) Is a hot stamp molded article having an average film thickness of 3.0 μm or less and an Mg content of 0.05 to 0.50 g / m ² .

Description

핫 스탬프 성형체Hot stamp moldings

본 발명은, 핫 스탬프 성형체에 관한 것이다.The present invention relates to a hot stamp molded body.

자동차 등에 이용되는 구조 부재(성형체)는, 강도 및 치수 정밀도를 모두 높이기 위해, 핫 스탬프(열간 프레스)에 의해 제조되는 경우가 있다. 성형체를 핫 스탬프에 의해 제조할 때에는, 강판을 Ac₃점 이상으로 가열하고, 금형으로 프레스 가공하면서 급랭한다. 즉, 당해 제조에서는, 프레스 가공과 담금질을 동시에 행한다. 핫 스탬프에 의하면, 치수 정밀도가 높고, 또한, 고강도의 성형체를 제조할 수 있다.Structural members (molded bodies) used in automobiles and the like may be manufactured by hot stamping (hot press) in order to increase both strength and dimensional accuracy. When a molded article produced by a hot stamp, heat the steel sheet to the Ac ₃ point or higher, and then rapidly cooled and pressed into a mold. That is, in the said manufacture, press work and quenching are performed simultaneously. According to the hot stamp, a molded article having high dimensional accuracy and high strength can be produced.

한편, 핫 스탬프에 의해 제조된 성형체는, 고온에서 가공되어 있으므로, 표면에 스케일이 형성된다. 이로 인해, 핫 스탬프용 강판으로서 도금 강판을 이용함으로써, 스케일의 형성을 억제하고, 또한 내식성을 향상시키는 기술이 제안되어 있다(특허문헌 1~3 참조).On the other hand, since the molded object manufactured by hot stamp is processed at high temperature, the scale is formed in the surface. For this reason, the technique which suppresses formation of a scale and improves corrosion resistance by using a plated steel sheet as a steel plate for hot stamps is proposed (refer patent documents 1-3).

예를 들어, 특허문헌 1에는 Zn 도금층이 형성된 열간 프레스용 강판이 개시되어 있다. 또, 특허문헌 2에는 Al 도금층이 형성된 고강도 자동차 부재용 알루미늄 도금 강판이 개시되어 있다. 또한, 특허문헌 3에는, Zn 도금 강판의 도금층 중에 Mn 등의 각종 원소가 첨가된 열간 프레스용 Zn계 도금 강재가 개시되어 있다.For example, Patent Literature 1 discloses a hot press steel sheet on which a Zn plating layer is formed. In addition, Patent Document 2 discloses an aluminum plated steel sheet for a high strength automobile member in which an Al plating layer is formed. In addition, Patent Document 3 discloses a Zn-based plated steel material for hot pressing in which various elements such as Mn are added to a plated layer of a Zn plated steel sheet.

일본국 특허공개 2003-73774호 공보Japanese Patent Publication No. 2003-73774 일본국 특허공개 2003-49256호 공보Japanese Patent Publication No. 2003-49256 일본국 특허공개 2005-113233호 공보Japanese Patent Publication No. 2005-113233

특허문헌 1의 기술에서는, 핫 스탬프 후에 Zn이 강재 표층에 잔존하기 때문에, 높은 희생 방식(防食) 작용을 기대할 수 있다. 그러나, Zn이 용융한 상태로 강판이 가공되기 때문에, 용융 Zn이 강판에 침입하여, 강재 내부에 균열이 발생할 우려가 있다. 이 균열은, 액체 금속 취화 균열(Liquid Metal Embrittlement, 이하 「LME」라고도 한다)로 불린다. 그리고, LME에 기인해서, 강판의 피로 특성이 열화된다.In the technique of Patent Literature 1, since Zn remains in the steel surface layer after hot stamping, a high sacrificial anticorrosive effect can be expected. However, since the steel sheet is processed in a state in which Zn is molten, molten Zn penetrates into the steel sheet and there is a fear that cracks occur inside the steel sheet. This crack is called liquid metal embrittlement crack (also called "LME"). And, due to the LME, the fatigue characteristics of the steel sheet deteriorate.

또한, 현상황에서는, LME의 발생을 회피하기 위해서, 강판 가공 시의 가열 조건을 적당히 제어할 필요가 있다. 구체적으로는, 용융 Zn의 전부가 강판 중에 확산되어, Fe-Zn 고용체가 될 때까지 가열을 하는 방법 등이 채용되고 있다. 그러나, 이러한 방법에 대해서는, 장시간의 가열이 필요하며, 그 결과, 생산성이 저하된다는 문제가 있다.In addition, in the present situation, in order to avoid generation | occurrence | production of LME, it is necessary to suitably control the heating conditions at the time of steel plate processing. Specifically, a method of heating until all of the molten Zn diffuses into the steel sheet to form a Fe-Zn solid solution is employed. However, about such a method, long time heating is required and as a result, there exists a problem that productivity falls.

또, 특허문헌 2의 기술에서는, 도금층에 Zn보다 융점이 높은 Al을 이용하고 있으므로, 특허문헌 1과 같이 용융 금속이 강판에 침입할 우려는 낮다. 이로 인해, 우수한 피로 특성이 얻어지고, 나아가서는 핫 스탬프 후의 성형체의 피로 특성이 우수할 것으로 예상된다. 그러나, Al 도금층이 형성된 강재에는, 자동차용 부재의 도장 전에 행해지는 인산염 처리 시에, 인산염 피막을 형성하기 어려워진다는 문제가 있다. 바꾸어 말하면, 당해 강재에 따라서는 인산염 처리성이 충분히 얻어지지 않아, 도장 후 내식성이 저하될 염려가 있다.In addition, in the technique of Patent Literature 2, Al having a higher melting point than Zn is used for the plating layer, and thus, as in Patent Literature 1, the molten metal is unlikely to invade the steel sheet. For this reason, excellent fatigue characteristics are obtained, and furthermore, it is expected that the fatigue characteristics of the molded body after hot stamping will be excellent. However, the steel material in which the Al plating layer was formed has a problem that it becomes difficult to form a phosphate film at the time of the phosphate treatment performed before the coating of the automotive member. In other words, the phosphate treatability is not sufficiently obtained depending on the steel, and there is a concern that the corrosion resistance after coating is lowered.

또한, 특허문헌 3의 기술에서는, 핫 스탬프 후의 최표층(산화물 피막)을 개질해서, 스폿 용접성을 향상시키고 있지만, 첨가하는 원소에 따라서는, 역시 LME가 발생하여 핫 스탬프 강재의 피로 특성이 충분히 얻어지지 않을 우려가 있다. 또, 첨가하는 원소에 따라서는, 당해 강재의 피로 특성뿐만 아니라, 인산염 처리성을 저하시킬 우려가 있다.In addition, although the outermost layer (oxide film) after hot stamp is modified by the technique of patent document 3, spot weldability is improved, LME generate | occur | produces also depending on the element to add, and the fatigue characteristic of a hot stamped steel material is fully acquired. There is a fear of losing. Moreover, depending on the element to add, there exists a possibility that it may reduce not only the fatigue characteristic of the said steel material but also phosphate treatability.

본 발명은, 상기 문제점을 해결하여, 피로 특성, 스폿 용접성, 및 도장 후 내식성이 우수한 핫 스탬프 성형체를 제공하는 것을 목적으로 한다.An object of the present invention is to solve the above problems and to provide a hot stamp molded article excellent in fatigue characteristics, spot weldability, and corrosion resistance after coating.

본 발명은, 상기 과제를 해결하기 위해서 이루어진 것이며, 하기 핫 스탬프 성형체를 요지로 한다.This invention is made | formed in order to solve the said subject, and makes a summary the following hot stamp molded object.

(1) 모재와 그 모재의 표면에 형성된 도금층을 구비하는 핫 스탬프 성형체로서,(1) A hot stamp molded body comprising a base material and a plating layer formed on the surface of the base material,

상기 도금층은, 상기 모재측으로부터 순서대로, 계면층, 중간층 및 산화물층을 포함하고,The plating layer includes an interface layer, an intermediate layer, and an oxide layer in order from the base material side,

상기 계면층은, 조직이 αFe, Fe₃Al 및 FeAl로부터 선택되는 1종 이상의 Fe-Al 합금을 포함하고, 또한, 상기 Fe-Al 합금의 합계 면적률이 90% 이상이며,The interfacial layer includes at least one Fe-Al alloy whose structure is selected from αFe, Fe ₃ Al, and FeAl, and the total area ratio of the Fe-Al alloy is 90% or more,

상기 중간층은, Fe(Al, Zn)₂, Fe₂(Al, Zn)₅ 및 Fe(Al, Zn)₃로부터 선택되는 1종 이상의 Fe-Al-Zn상을 포함하고, 또한, 상기 Fe-Al-Zn상의 합계 면적률이 50% 이상이며,The intermediate layer includes at least one Fe-Al-Zn phase selected from Fe (Al, Zn) ₂ , Fe ₂ (Al, Zn) _5, and Fe (Al, Zn) ₃ , and the Fe-Al The total area ratio of the -Zn phases is 50% or more,

상기 중간층의 평균 조성이, 질량%로,The average composition of the intermediate layer is in mass%,

Al: 30~50%, 및,Al: 30-50%, and,

Zn: 15~30%를 포함하고,Zn: contains 15-30%,

상기 산화물층은, 평균 막 두께가 3.0μm 이하이며, 또한, Mg 함유량이 0.05~1.00g/m²인,The said oxide layer is 3.0 micrometers or less in average film thickness, and Mg content is 0.05-1.00 g / m <^2> ,

핫 스탬프 성형체.Hot stamped molded body.

(2) 상기 계면층은, 평균 막 두께가 1.0μm 이상인,(2) The said interfacial layer is 1.0 micrometer or more in average film thickness,

상기 (1)에 기재된 핫 스탬프 성형체.The hot stamp molded object as described in said (1).

(3) 상기 도금층 중의 Al 및 Zn의 합계 함유량이 20~100g/m²인,(3) The total content of Al and Zn in the plating layer is 20 to 100 g / m ² ,

상기 (1) 또는 (2)에 기재된 핫 스탬프 성형체.The hot stamp molded object as described in said (1) or (2).

(4) 상기 중간층의 상기 Fe-Al-Zn상의 합계 면적률이 90% 이상인,(4) The total area ratio of the Fe-Al-Zn phase of the intermediate layer is 90% or more,

상기 (1) 내지 (3) 중 어느 하나에 기재된 핫 스탬프 성형체.The hot stamp molded object in any one of said (1)-(3).

(5) 상기 도금층은, 질량%로, 0.1~15%의 Si를 추가로 포함하고,(5) The said plating layer contains 0.1-15% of Si further by mass%,

상기 중간층은, Fe₃(Al, Si) 및 Fe(Al, Si)로부터 선택되는 1종 또는 2종의 Fe-Al-Si상을 추가로 포함하고, 또한, 상기 Fe-Al-Zn상 및 상기 Fe-Al-Si상의 합계 면적률이 90% 이상인,The intermediate layer further includes one or two types of Fe-Al-Si phases selected from Fe ₃ (Al, Si) and Fe (Al, Si), and the Fe-Al-Zn phase and the The total area ratio of the Fe-Al-Si phase is 90% or more,

본 발명에 의하면, 피로 특성, 스폿 용접성, 및 도장 후 내식성이 우수한 핫 스탬프 성형체를 얻을 수 있다.According to the present invention, a hot stamp molded article excellent in fatigue characteristics, spot weldability, and corrosion resistance after coating can be obtained.

도 1은, 본 발명의 일실시형태에 따른 핫 스탬프 성형체의 구조를 설명하기 위한 도면이다.
도 2는, 본 발명의 일실시형태에 따른 핫 스탬프 성형체의 단면을 SEM 관찰한 화상의 일례이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a figure for demonstrating the structure of the hot stamp molded object which concerns on one Embodiment of this invention.
FIG. 2 is an example of the SEM observation of the cross section of the hot stamp molded object which concerns on one Embodiment of this invention.

본 발명자들은, 핫 스탬프 성형 시의 내LME성과, 핫 스탬프 성형체의 스폿 용접성 및 도장 후 내식성을 양립하는 방법에 대해 검토했다.MEANS TO SOLVE THE PROBLEM The present inventors examined the method of making both the LME resistance at the time of hot stamp molding, the spot weldability of a hot stamp molded object, and the corrosion resistance after coating.

우선, 본 발명자들은, 성형체의 도장 후 내식성을 향상시키는 방법에 대해 검토를 행했다. 그 결과, 성형체가 가지는 도금층 중에 Mg를 함유시킴으로써, 내식성을 향상시킬 수 있는 것을 찾아냈다. 그러나, 도금층 중에 Mg를 함유하는 성형체를 제조하는 경우, 핫 스탬프 성형 시에 LME가 생기기 쉬워져, 피로 특성이 열화되는 것을 알 수 있었다. 또, 도금층 중의 Mg 함유량이 과잉이면 스폿 용접성도 저하된다.First, the present inventors examined the method of improving the corrosion resistance after coating of a molded object. As a result, it was found that corrosion resistance can be improved by containing Mg in the plating layer of the molded body. However, when manufacturing the molded object containing Mg in a plating layer, it turned out that LME is easy to produce at the time of hot stamp molding, and fatigue property deteriorates. Moreover, spot weldability will also fall when Mg content in a plating layer is excess.

그로 인해, 본 발명자들은, 피로 특성 및 스폿 용접성을 열화시키는 일 없이, 내식성을 향상시키는 방법에 대해 열심히 검토를 행했다. 그 결과, 도금층을 모재측의 Fe-Al 합금을 주체로 하는 층과, 표층측의 산화물의 층과, 그 중간에 위치하는 층을 포함하는 구조로 함과 더불어, 표층에 형성되는 산화물의 층 중에 적절한 양의 Mg를 농화(濃化)시킴으로써, 상기 모든 특성을 균형있게 확보할 수 있는 것이 명백해졌다.Therefore, the present inventors earnestly examined the method of improving corrosion resistance, without degrading a fatigue characteristic and a spot weldability. As a result, the plating layer is composed of a layer mainly composed of a Fe-Al alloy on the base material side, an oxide layer on the surface layer side, and a layer located in the middle thereof, and in the layer of the oxide formed on the surface layer. By concentrating an appropriate amount of Mg, it became clear that all the above characteristics can be secured in a balanced manner.

본 발명은 상기 지견에 의거하여 이루어진 것이다. 이하, 본 발명의 각 요건에 대해 상세하게 설명한다.This invention is made | formed based on the said knowledge. Hereinafter, each requirement of this invention is demonstrated in detail.

(A) 전체 구성(A) overall configuration

도 1은, 본 발명의 일실시형태에 따른 핫 스탬프 성형체의 구조를 설명하기 위한 도면이다. 또, 도 2는, 본 발명의 일실시형태에 따른 핫 스탬프 성형체의 단면을 SEM 관찰한 화상의 일례이다. 도 1 및 도 2에 나타내는 바와 같이, 본 발명의 일실시형태에 따른 핫 스탬프 성형체(1)는, 모재(10)와 모재(10)의 표면에 형성된 도금층(20)을 구비한다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a figure for demonstrating the structure of the hot stamp molded object which concerns on one Embodiment of this invention. 2 is an example of the image which carried out SEM observation of the cross section of the hot stamp molded object which concerns on one Embodiment of this invention. As shown to FIG. 1 and FIG. 2, the hot stamp molded object 1 which concerns on one Embodiment of this invention is equipped with the base material 10 and the plating layer 20 formed in the surface of the base material 10. As shown in FIG.

(B) 모재(B) the base material

본 실시형태에 따른 핫 스탬프 성형체의 과제인 피로 특성, 스폿 용접성, 및 도장 후 내식성의 개선은, 도금층의 구성에 의해 실현된다. 따라서, 본 실시형태에 따른 핫 스탬프 성형체의 모재는 특별히 한정되지 않는다. 그러나, 모재의 성분이 이하에 설명하는 범위 내인 경우, 피로 특성, 스폿 용접성, 및 도장 후 내식성에 추가하여, 적합한 기계 특성을 가지는 성형체가 얻어진다.The improvement of the fatigue characteristic, the spot weldability, and the corrosion resistance after coating which are the subjects of the hot stamped molded object which concerns on this embodiment are implement | achieved by the structure of a plating layer. Therefore, the base material of the hot stamp molded object which concerns on this embodiment is not specifically limited. However, when the component of a base material exists in the range demonstrated below, in addition to a fatigue characteristic, spot weldability, and corrosion resistance after coating, the molded object which has a suitable mechanical characteristic is obtained.

각 원소의 한정 이유는 하기와 같다. 또한, 이하의 설명에 있어서 함유량에 대한 「%」는, 「질량%」를 의미한다.The reason for limitation of each element is as follows. In addition, in the following description, "%" with respect to content means "mass%."

C: 0.05~0.4%C: 0.05-0.4%

탄소(C)는, 핫 스탬프 성형체의 강도를 높이는 원소이다. C 함유량이 너무 적으면, 상기 효과가 얻어지지 않는다. 한편, C 함유량이 과잉이면, 강재의 인성이 저하된다. 따라서, C 함유량은 0.05~0.4%로 한다. C 함유량은 0.10% 이상인 것이 바람직하고, 0.13% 이상인 것이 보다 바람직하다. 또, C 함유량은 0.35% 이하인 것이 바람직하다.Carbon (C) is an element which raises the intensity | strength of a hot stamp molded object. If the C content is too small, the above effect cannot be obtained. On the other hand, when C content is excess, the toughness of steel materials will fall. Therefore, C content is made into 0.05 to 0.4%. It is preferable that it is 0.10% or more, and, as for C content, it is more preferable that it is 0.13% or more. Moreover, it is preferable that C content is 0.35% or less.

Si: 0.5% 이하Si: 0.5% or less

실리콘(Si)은, 불가피적으로 포함되며, 강을 탈산하는 작용을 가지는 원소이다. 그러나, Si 함유량이 과잉이면, 핫 스탬프의 가열 중에 강 중의 Si가 확산되어, 강판 표면에 산화물이 형성되고, 인산염 처리성을 저하시킨다. Si는, 또한, 강판의 Ac₃점을 상승시키는 원소이며, Ac₃점이 상승하면, 핫 스탬프 시의 가열 온도가 Zn 도금의 증발 온도를 초과해 버릴 우려가 있다. 따라서, Si 함유량은 0.5% 이하로 한다. Si 함유량은 0.3% 이하인 것이 바람직하고, 0.2% 이하인 것이 보다 바람직하다. 상기 제품성능의 관점에서는 Si 함유량의 하한치의 제약은 없지만, 상술하는 탈산을 목적으로 하여 사용되기 때문에, 실질적인 하한치가 존재한다. 구해지는 탈산 레벨에 따라 다르지만, 통상은 0.05%이다.Silicon (Si) is inevitably included and is an element having a function of deoxidizing steel. However, if Si content is excessive, Si in steel will diffuse | diffuse during heating of a hot stamp, an oxide will form in the steel plate surface, and phosphate treatment property will fall. Si is an element which raises Ac ₃ point of a steel plate, and when Ac ₃ point rises, there exists a possibility that the heating temperature at the time of hot stamp may exceed the evaporation temperature of Zn plating. Therefore, Si content is made into 0.5% or less. It is preferable that it is 0.3% or less, and, as for Si content, it is more preferable that it is 0.2% or less. Although there is no restriction | limiting in the lower limit of Si content from a viewpoint of the said product performance, since it is used for the purpose of deoxidation mentioned above, a substantial lower limit exists. Although it depends on the deoxidation level calculated | required, it is 0.05% normally.

Mn: 0.5~2.5%Mn: 0.5 ~ 2.5%

망간(Mn)은, 담금질성을 높여, 핫 스탬프 후의 강재의 강도를 높이는 원소이다. Mn 함유량이 너무 적으면, 이 효과는 얻어지지 않는다. 한편, Mn 함유량이 과잉이면, 이 효과는 포화된다. 따라서, Mn 함유량은 0.5~2.5%로 한다. Mn 함유량은 0.6% 이상인 것이 바람직하고, 0.7% 이상인 것이 보다 바람직하다. 또, Mn 함유량은 2.4% 이하인 것이 바람직하고, 2.3% 이하인 것이 보다 바람직하다.Manganese (Mn) is an element which raises hardenability and raises the intensity | strength of the steel material after hot stamping. If the Mn content is too small, this effect is not obtained. On the other hand, if the Mn content is excessive, this effect is saturated. Therefore, Mn content is made into 0.5 to 2.5%. It is preferable that it is 0.6% or more, and, as for Mn content, it is more preferable that it is 0.7% or more. Moreover, it is preferable that it is 2.4% or less, and, as for Mn content, it is more preferable that it is 2.3% or less.

P: 0.03% 이하P: 0.03% or less

인(P)은, 강 중에 포함되는 불순물이다. P는 결정립계에 편석되어 강의 인성을 저하시키고, 내지연 파괴성을 저하시킨다. 따라서, P 함유량은 0.03% 이하로 한다. P 함유량은 가능한 한 적게 하는 것이 바람직하다.Phosphorus (P) is an impurity contained in steel. P segregates at grain boundaries to lower the toughness of the steel and lower the delayed fracture resistance. Therefore, P content is made into 0.03% or less. It is preferable to make P content as small as possible.

S: 0.01% 이하S: 0.01% or less

황(S)은, 강 중에 포함되는 불순물이다. S는 황화물을 형성해서 강의 인성을 저하시키고, 내지연 파괴성을 저하시킨다. 따라서, S 함유량은 0.01% 이하로 한다. S 함유량은 가능한 한 적게 하는 것이 바람직하다.Sulfur (S) is an impurity contained in steel. S forms sulfides, lowers the toughness of the steel, and lowers delayed fracture resistance. Therefore, S content is made into 0.01% or less. It is preferable to make S content as small as possible.

sol.Al: 0.1% 이하sol.Al: 0.1% or less

알루미늄(Al)은, 일반적으로 강의 탈산 목적으로 사용되고, 불가피적으로 함유되는 원소이다. 그러나, Al 함유량이 과잉이면, 탈산은 충분히 행해지지만, 강판의 Ac₃점이 상승하여, 핫 스탬프 시의 가열 온도가 Zn 도금의 증발 온도를 초과할 우려가 있다. 따라서, Al 함유량은 0.1% 이하로 한다. Al 함유량은 0.05% 이하인 것이 바람직하다. 상기 효과를 얻기 위해서는, Al 함유량은 0.01% 이상인 것이 바람직하다. 또한, 본 명세서에 있어서, Al 함유량은, sol.Al(산 가용 Al)의 함유량을 의미한다.Aluminum (Al) is generally used for deoxidation of steel and is an element that is inevitably contained. However, if Al content is excessive, deoxidation is fully performed, but Ac ₃ point of a steel plate rises, and there exists a possibility that the heating temperature at the time of hot stamp may exceed the evaporation temperature of Zn plating. Therefore, Al content is made into 0.1% or less. It is preferable that Al content is 0.05% or less. In order to acquire the said effect, it is preferable that Al content is 0.01% or more. In addition, in this specification, Al content means content of sol.Al (acid soluble Al).

N: 0.01% 이하N: 0.01% or less

질소(N)는, 강 중에 불가피적으로 포함되는 불순물이다. N은 질화물을 형성하여 강의 인성을 저하시킨다. N은 또한, 강 중에 B가 함유되는 경우, B와 결합해서 고용 B량을 줄이고, 나아가서는 담금질성을 저하시킨다. 따라서, N 함유량은 0.01% 이하로 한다. N 함유량은 가능한 한 적게 하는 것이 바람직하다.Nitrogen (N) is an impurity inevitably contained in steel. N forms nitrides and lowers the toughness of the steel. In addition, when B contains B in steel, it combines with B, reduces the amount of solid solution B, and also reduces hardenability. Therefore, N content is made into 0.01% or less. It is preferable to make N content as small as possible.

B: 0~0.005%B: 0-0.005%

붕소(B)는, 강의 담금질성을 높여, 핫 스탬프 후의 강재의 강도를 높이는 효과를 가지기 때문에, 필요에 따라 함유시켜도 된다. 그러나, B 함유량이 과잉이면, 이 효과는 포화된다. 따라서, B 함유량은 0.005% 이하로 한다. 상기 효과를 얻기 위해서는, B 함유량은 0.0001% 이상인 것이 바람직하다.Since boron (B) has the effect of raising the hardenability of steel and raising the strength of the steel material after hot stamping, you may contain it as needed. However, if the B content is excessive, this effect is saturated. Therefore, B content is made into 0.005% or less. In order to acquire the said effect, it is preferable that B content is 0.0001% or more.

Ti: 0~0.1%Ti: 0-0.1%

티탄(Ti)은, N과 결합해서 질화물을 형성한다. 이와 같이 Ti와 N이 결합하는 경우에는, B와 N의 결합이 억제되어, BN 형성에 의한 담금질성의 저하를 억제할 수 있다. 그로 인해, Ti를 필요에 따라 함유시켜도 된다. 그러나, Ti 함유량이 과잉이면, 상기 효과가 포화되고, 또한, Ti 질화물이 과잉으로 석출되어 강의 인성이 저하된다. 따라서, Ti 함유량은 0.1% 이하로 한다. 또한, Ti는 그 핀 고정 효과에 의해, 핫 스탬프 가열 시의 오스테나이트 입경을 미세화하고, 그에 따라 강재의 인성 등을 높인다. 상기 효과를 얻기 위해서는, Ti 함유량은 0.01% 이상인 것이 바람직하다.Titanium (Ti) combines with N to form a nitride. When Ti and N bond in this manner, the bond between B and N is suppressed, and the decrease in hardenability due to BN formation can be suppressed. Therefore, you may contain Ti as needed. However, when Ti content is excess, the said effect will be saturated, and Ti nitride will precipitate excessively and toughness of steel will fall. Therefore, Ti content is made into 0.1% or less. In addition, Ti reduces the austenite grain size at the time of hot stamp heating by the pinning effect, thereby increasing the toughness of steel materials and the like. In order to acquire the said effect, it is preferable that Ti content is 0.01% or more.

Cr: 0~0.5%Cr: 0-0.5%

크롬(Cr)은, 강의 담금질성을 높이는 효과를 가지기 때문에, 필요에 따라 함유시켜도 된다. 그러나, Cr 함유량이 과잉이면, Cr 탄화물이 형성된다. 이 Cr 탄화물은, 핫 스탬프의 가열 시에 용해되기 어려우므로, 오스테나이트화가 진행되기 어려워지고, 담금질성이 저하된다. 따라서, Cr 함유량은 0.5% 이하로 한다. 상기 효과를 얻기 위해서는, Cr 함유량은 0.1% 이상인 것이 바람직하다.Since chromium (Cr) has the effect of improving the hardenability of steel, you may contain it as needed. However, if the Cr content is excessive, Cr carbide is formed. Since this Cr carbide is hard to melt | dissolve at the time of hot stamp heating, austenitization becomes difficult to advance and hardenability falls. Therefore, Cr content is made into 0.5% or less. In order to acquire the said effect, it is preferable that Cr content is 0.1% or more.

Mo: 0~0.5%Mo: 0 ~ 0.5%

몰리브덴(Mo)은, 강의 담금질성을 높이는 효과를 가지기 때문에, 필요에 따라 함유시켜도 된다. 그러나, Mo 함유량이 과잉이면, 상기 효과는 포화된다. 따라서, Mo 함유량은 0.5% 이하로 한다. 상기 효과를 얻기 위해서는, Mo 함유량은 0.05% 이상인 것이 바람직하다.Since molybdenum (Mo) has the effect of improving the hardenability of steel, you may contain it as needed. However, if Mo content is excess, the said effect will be saturated. Therefore, Mo content is made into 0.5% or less. In order to acquire the said effect, it is preferable that Mo content is 0.05% or more.

Nb: 0~0.1%Nb: 0-0.1%

니오브(Nb)는, 탄화물을 형성해서, 핫 스탬프 시에 결정립을 미세화하고, 강의 인성을 높이는 효과를 가지기 때문에, 필요에 따라 함유시켜도 된다. 그러나, Nb 함유량이 과잉이면, 상기 효과가 포화될 뿐만 아니라, 담금질성이 저하된다. 따라서, Nb 함유량은 0.1% 이하로 한다. 상기 효과를 얻기 위해서는, Nb 함유량은 0.02% 이상인 것이 바람직하다.Since niobium (Nb) has an effect of forming carbides, making crystal grains fine at the time of hot stamping, and increasing the toughness of steel, you may contain niobium (Nb) as needed. However, when Nb content is excess, not only the said effect will be saturated but hardenability will fall. Therefore, Nb content is made into 0.1% or less. In order to acquire the said effect, it is preferable that Nb content is 0.02% or more.

Ni: 0~1.0%Ni: 0-1.0%

니켈(Ni)은, 강의 인성을 높이는 효과를 가진다. Ni는, 또한, 핫 스탬프에 의한 가열 시에, 용융 Zn의 존재에 기인한 취화를 억제한다. 그 때문에, Ni를 필요에 따라 함유시켜도 된다. 그러나, Ni 함유량이 과잉이면, 이러한 효과는 포화된다. 따라서, Ni 함유량은 1.0% 이하로 한다. 상기 효과를 얻기 위해서는, Ni 함유량은 0.1% 이상인 것이 바람직하다.Nickel (Ni) has the effect of increasing the toughness of the steel. Ni further suppresses embrittlement due to the presence of molten Zn at the time of heating by hot stamp. Therefore, you may contain Ni as needed. However, if the Ni content is excessive, this effect is saturated. Therefore, Ni content is made into 1.0% or less. In order to acquire the said effect, it is preferable that Ni content is 0.1% or more.

본 실시형태의 핫 스탬프 성형체를 구성하는 모재의 화학 조성에 있어서, 잔부는 Fe 및 불순물이다. 여기서, 불순물이란, 강재를 공업적으로 제조할 때에, 원료로서의 광석 혹은 스크랩에 포함될 수 있는 성분, 또는, 제조 환경 등에 기인해서 혼입될 수 있는 성분으로서, 의도적으로 추가되어 있지 않은 성분을 의미한다.In the chemical composition of the base material constituting the hot stamped molded product of the present embodiment, the balance is Fe and impurities. Here, an impurity means the component which may be mixed in due to the ore or scrap as a raw material, or the component which may be mixed due to a manufacturing environment, etc. when manufacturing steel materials industrially, and means the component which is not intentionally added.

(C) 도금층(C) plating layer

도 1에 나타내는 바와 같이, 본 실시형태에 있어서의 도금층(20)은, 모재(10)측으로부터 순서대로, 계면층(21), 중간층(22) 및 산화물층(23)을 포함한다. 각각의 층에 대해 상세하게 설명한다. 또한, 본 명세서에 있어서, 평균 막 두께란, 대상이 되는 층(막)의 최대 막 두께와 최소 막 두께의 평균치를 의미하는 것으로 한다.As shown in FIG. 1, the plating layer 20 in this embodiment contains the interface layer 21, the intermediate | middle layer 22, and the oxide layer 23 in order from the base material 10 side. Each layer is explained in full detail. In addition, in this specification, an average film thickness shall mean the average value of the largest film thickness and the minimum film thickness of the layer (film) made into object.

계면층(21)은, 모재(10)에 인접해서 형성되어 있고, Fe-Al 합금을 주체로 하는 조직으로 구성된다. 또한, 본 발명에 있어서, Fe-Al 합금이란, αFe, Fe₃Al 및 FeAl의 총칭이다. 즉, 계면층(21)은, 조직이 αFe, Fe₃Al 및 FeAl로부터 선택되는 1종 이상을 포함한다. 또, Fe-Al 합금이 주체란 것은, Fe-Al 합금의 합계 면적률이 90% 이상인 것을 의미한다. Fe-Al 합금의 합계 면적률은 95% 이상인 것이 바람직하고, 99% 이상인 것이 보다 바람직하다.The interface layer 21 is formed adjacent to the base material 10 and is composed of a structure mainly composed of a Fe—Al alloy. In the present invention, FeAl alloy is a generic name of αFe, Fe ₃ Al and FeAl. That is, the interface layer 21, the tissue contains at least one element selected from αFe, Fe ₃ Al and FeAl. In addition, that a Fe-Al alloy is a main body means that the total area ratio of Fe-Al alloy is 90% or more. It is preferable that it is 95% or more, and, as for the total area ratio of Fe-Al alloy, it is more preferable that it is 99% or more.

계면층(21) 중의 Al 함유량은, 질량%로, 30% 이하이며, 모재(10)에 가까워짐에 따라 Al 함유량은 저하된다. 계면층(21)이 모재(10)에 인접해서 형성됨으로써, LME를 억제할 수 있다. 또, Fe-Al 합금에는, Zn 또는 Si 등이 고용되어 있는 경우도 있기 때문에, 계면층(21) 중에는, Zn: 10% 이하, Si: 10% 이하가 포함되어 있어도 된다.Al content in the interface layer 21 is 30% or less in mass%, and Al content falls as it approaches the base material 10. FIG. By forming the interface layer 21 adjacent to the base material 10, LME can be suppressed. Moreover, since Zn, Si, etc. may be solid-solution in Fe-Al alloy, Zn: 10% or less and Si: 10% or less may be contained in the interface layer 21. As shown to FIG.

내LME성에 기인하는 피로 특성 등을 향상시키기 위해서는, 계면층(21)의 평균 막 두께는 1.0μm 이상인 것이 바람직하고, 2.0μm 이상인 것이 보다 바람직하다. 계면층(21)의 평균 막 두께의 하한은, 5.0μm, 6.0μm, 또는 7.0μm인 것이 더욱 바람직하다.In order to improve fatigue characteristics due to LME resistance and the like, the average film thickness of the interface layer 21 is preferably 1.0 μm or more, and more preferably 2.0 μm or more. The lower limit of the average film thickness of the interface layer 21 is more preferably 5.0 µm, 6.0 µm, or 7.0 µm.

계면층의 평균 막 두께의 상한치를 규정할 필요는 없지만, 평균 막 두께가 15.0μm를 초과하는 계면층(21)은, 내식성 등의 성능을 저하시키는 경우가 있으므로, 바람직하지 않다. 따라서, 계면층(21)의 평균 막 두께는 15.0μm 이하인 것이 바람직하다. 계면층(21)의 평균 막 두께의 상한은, 12.0μm, 11.0μm, 또는 10.0μm인 것이 보다 바람직하다.Although it is not necessary to define the upper limit of the average film thickness of an interface layer, since the interface layer 21 whose average film thickness exceeds 15.0 micrometers may reduce performances, such as corrosion resistance, it is not preferable. Therefore, it is preferable that the average film thickness of the interface layer 21 is 15.0 micrometers or less. The upper limit of the average film thickness of the interface layer 21 is more preferably 12.0 µm, 11.0 µm, or 10.0 µm.

중간층(22)은, Fe-Al-Zn상을 주체로 하는 조직으로 구성된다. 또한, 본 발명에 있어서, Fe-Al-Zn상이란, Fe(Al, Zn)₂, Fe₂(Al, Zn)₅ 및 Fe(Al, Zn)₃의 총칭이다. 즉, 중간층(22)은, 조직이 Fe(Al, Zn)₂, Fe₂(Al, Zn)₅ 및 Fe(Al, Zn)₃로부터 선택되는 1종 이상을 포함한다. 또, Fe-Al-Zn상이 주체란 것은, Fe-Al-Zn상의 합계 면적률이 50% 이상인 것을 의미한다. 또한, 도금층 중에 Si를 포함하지 않는 경우에는, Fe-Al-Zn상의 합계 면적률은, 90% 이상인 것이 바람직하고, 95% 이상인 것이 보다 바람직하고, 99% 이상인 것이 더욱 바람직하다.The intermediate layer 22 is composed of a structure mainly composed of a Fe-Al-Zn phase. In the present invention, the Fe-Al-Zn phase is a general term for Fe (Al, Zn) ₂ , Fe ₂ (Al, Zn) ₅ and Fe (Al, Zn) ₃ . That is, the intermediate | middle layer 22 contains 1 or more types whose structure is selected from Fe (Al, Zn) ₂ , Fe ₂ (Al, Zn) _5, and Fe (Al, Zn) ₃ . In addition, that a Fe-Al-Zn phase is a main body means that the total area ratio of a Fe-Al-Zn phase is 50% or more. Moreover, when Si is not included in a plating layer, it is preferable that it is 90% or more, as for the total area ratio of Fe-Al-Zn phase, it is more preferable that it is 95% or more, and it is still more preferable that it is 99% or more.

한편, 후술하는 바와 같이, 도금층 중에 Si를 포함함으로써, 모재와 도금층의 밀착성을 향상시킬 수 있다. 이 경우에는, 중간층(22)은, Fe-Al-Si상을 포함한다. Fe-Al-Si상이란, Fe₃(Al, Si) 및 Fe(Al, Si)의 총칭이다. 즉, 중간층(22)은, Fe₃(Al, Si) 및 Fe(Al, Si)로부터 선택되는 1종 또는 2종을 추가로 포함한다. 이 경우, Fe-Al-Zn상 및 Fe-Al-Si상의 합계 면적률은, 90% 이상인 것이 바람직하고, 95% 이상인 것이 보다 바람직하고, 99% 이상인 것이 더욱 바람직하다.In addition, as mentioned later, adhesiveness of a base material and a plating layer can be improved by including Si in a plating layer. In this case, the intermediate layer 22 contains a Fe-Al-Si phase. The Fe-Al-Si phase is a general term for Fe ₃ (Al, Si) and Fe (Al, Si). That is, the intermediate layer 22, Fe ₃ comprising (Al, Si), and adding one or two selected from Fe (Al, Si). In this case, the total area ratio of the Fe-Al-Zn phase and the Fe-Al-Si phase is preferably 90% or more, more preferably 95% or more, and even more preferably 99% or more.

또, 중간층(22)은, 질량%로, Al: 30~50%, 및, Zn: 15~30%를 포함하는 평균 조성을 가진다.Moreover, the intermediate | middle layer 22 has an average composition containing Al: 30-50% and Zn: 15-30% by mass%.

중간층(22) 중의 Al 함유량을 30% 이상으로 함으로써, LME를 억제하여 피로 특성을 향상시킬 수 있다. 또, Al 함유량을 50% 이하로 함으로써, 우수한 인산염 처리성을 확보할 수 있어, 도장 후 내식성이 향상된다. Al 함유량은 32% 이상인 것이 바람직하고, 35% 이상인 것이 보다 바람직하다. 또, Al 함유량은 48% 이하인 것이 바람직하고, 45% 이하인 것이 보다 바람직하다.By making Al content in the intermediate | middle layer 22 into 30% or more, LME can be suppressed and a fatigue characteristic can be improved. Moreover, by making Al content into 50% or less, excellent phosphate treatment property can be ensured and corrosion resistance after coating improves. It is preferable that it is 32% or more, and, as for Al content, it is more preferable that it is 35% or more. Moreover, it is preferable that Al content is 48% or less, and it is more preferable that it is 45% or less.

중간층(22) 중의 Zn 함유량을 15% 이상으로 함으로써, 우수한 인산염 처리성을 확보할 수 있어, 도장 후 내식성의 향상을 도모할 수 있다. 또, Zn 함유량을 30% 이하로 함으로써, LME를 억제하여 피로 특성을 향상시킬 수 있다. Zn 함유량은 17% 이상인 것이 바람직하고, 20% 이상인 것이 보다 바람직하다. 또, Zn 함유량은 28% 이하인 것이 바람직하고, 25% 이하인 것이 보다 바람직하다.By making Zn content in the intermediate | middle layer 22 into 15% or more, excellent phosphate treatment property can be ensured and corrosion resistance after coating can be improved. Moreover, by making Zn content into 30% or less, LME can be suppressed and a fatigue characteristic can be improved. It is preferable that it is 17% or more, and, as for Zn content, it is more preferable that it is 20% or more. Moreover, it is preferable that it is 28% or less, and, as for Zn content, it is more preferable that it is 25% or less.

또한, 중간층(22) 중의 Mg 함유량을 저감함으로써, 내LME성을 향상시키는 것이 가능해진다. 그로 인해, Mg 함유량은 1.0% 이하인 것이 바람직하다. 또, 중간층(22)이 Fe-Al-Si상을 포함하는 경우에는, 중간층(22) 중에 Si: 25% 이하가 포함되어 있어도 된다.In addition, it is possible to improve the LME resistance by reducing the Mg content in the intermediate layer 22. Therefore, it is preferable that Mg content is 1.0% or less. Moreover, when the intermediate | middle layer 22 contains a Fe-Al-Si phase, 25% or less of Si may be contained in the intermediate | middle layer 22. FIG.

중간층의 막 두께에 대해서는 특별히 제한은 설정하지 않는다. 그러나, 중간층의 막 두께가 작은 경우, 성형체의 내식성의 성능이 내려가므로, 중간층의 막 두께를 5.0μm 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또, 중간층의 막 두께가 과잉으로 커지면, 제조 비용이 높아지고, 또한 핫 스탬프 시의 가열 시간이 길어질 염려가 있다. 따라서, 중간층의 막 두께는 30.0μm 이하가 바람직하다.There is no restriction | limiting in particular about the film thickness of an intermediate | middle layer. However, when the film thickness of an intermediate | middle layer is small, since the performance of the corrosion resistance of a molded object falls, it is preferable to make the film thickness of an intermediate | middle layer into 5.0 micrometers or more. Moreover, when the film thickness of an intermediate | middle layer becomes excessively large, there exists a possibility that manufacturing cost may become high and the heating time at the time of hot stamp may become long. Therefore, the film thickness of the intermediate layer is preferably 30.0 µm or less.

산화물층(23)은, Zn 주체의 산화물층이며, Mg를 포함한다. 여기서, Zn 주체의 산화물층이란, 구체적으로는, 산화물 중에 포함되는 금속 성분의 50질량% 이상이 Zn인 것을 의미한다. 산화물층(23)의 존재에 따라, 인산염 처리성이 향상된다. 그러나, 산화물층(23)이 지나치게 두꺼우면, 성형체의 내식성 및 용접성 등에 악영향을 미치기 때문에, 산화물층(23)의 평균 막 두께는 3.0μm 이하로 한다. 핫 스탬프 성형체의 스폿 용접성 및 도장 후 내식성 등의 성능을 향상시키기 위해서는, 산화물층(23)의 평균 막 두께는 2.0μm 이하로 하는 것이 바람직하다.The oxide layer 23 is an oxide layer mainly composed of Zn and contains Mg. Here, the oxide layer of a Zn principal means that 50 mass% or more of the metal component contained in an oxide is Zn specifically ,. The presence of the oxide layer 23 improves the phosphate treatability. However, if the oxide layer 23 is too thick, it will adversely affect the corrosion resistance, weldability, and the like of the molded body, so that the average film thickness of the oxide layer 23 is set to 3.0 µm or less. In order to improve the performance, such as spot weldability and post-coating corrosion resistance of a hot stamped molded object, it is preferable that the average film thickness of the oxide layer 23 shall be 2.0 micrometers or less.

산화물층(23) 중에 Mg를 함유함으로써, 도장 후 내식성을 향상시킬 수 있다. 이 효과를 얻기 위해서는, 산화물층(23) 중의 Mg 함유량은 0.05g/m² 이상으로 한다. 그러나, Mg 산화물은 전기 저항이 높으므로, 그 함유량이 증가하면 스폿 용접성이 저하된다. 스폿 용접성을 확보하기 위해서는, Mg 함유량은 1.00g/m² 이하로 할 필요가 있다.By containing Mg in the oxide layer 23, corrosion resistance after coating can be improved. In order to acquire this effect, Mg content in the oxide layer 23 shall be 0.05 g / m <^2> or more. However, since Mg oxide has high electrical resistance, spot weldability will fall when its content increases. In order to ensure spot weldability, Mg content needs to be 1.00 g / m <^2> or less.

핫 스탬프 성형체의 산화물 중에 Mg를 함유시키기 위해서는, 핫 스탬프 전의 도금층 중에 Mg를 함유시켜도 되고, 도금 강판 위에 도장 등의 형태로 Mg를 함유하는 피막을 생성해 두어도 된다.In order to contain Mg in the oxide of a hot stamped molded object, Mg may be contained in the plating layer before a hot stamp, and the film containing Mg may be produced on the plated steel plate, such as coating.

Cr, Ca, Sr, Ti 등은, Mg와 마찬가지로 산화되기 쉽기 때문에, 성형체의 표층에 산화물로서 농화된다. 그로 인해, 산화물층(23) 중에 이러한 원소가 포함되어 있어도 된다. 그러나, 이러한 산화물도 Mg와 마찬가지로 전기 저항이 높기 때문에, 과잉으로 농화되면, 핫 스탬프 성형체의 용접성이 악화될 우려가 있다. 그로 인해, 산화물층(23) 중의 Mg, Cr, Ca, Sr 및 Ti의 합계 함유량은, 2.0g/m² 이하인 것이 바람직하다.Cr, Ca, Sr, Ti, and the like are easily oxidized in the same manner as Mg, and are concentrated as oxides on the surface layer of the molded body. Therefore, such an element may be contained in the oxide layer 23. However, since such an oxide also has high electrical resistance like Mg, when excessively thickened, there is a possibility that the weldability of the hot stamp molded body may deteriorate. Therefore, it is preferable that the total content of Mg, Cr, Ca, Sr, and Ti in the oxide layer 23 is 2.0 g / m <^2> or less.

또, 도금층(20) 중의 Al 및 Zn의 합계 함유량은 20~100g/m²인 것이 바람직하다. Al 및 Zn의 합계 함유량을, 20g/m² 이상으로 함으로써, 모재(10)의 표면에 도금층(20)을 형성한 것에 의한 효과를 얻을 수 있다. 한편, 상기 합계 함유량을 100g/m² 이하로 함으로써, 핫 스탬프 성형체의 원재료비를 억제해서 제조 비용 삭감을 도모할 수 있음과 더불어, 핫 스탬프 성형체의 용접성을 담보할 수 있다. 상기 합계 함유량은 30g/m² 이상인 것이 바람직하고, 90g/m² 이하인 것이 바람직하다.Moreover, it is preferable that the total content of Al and Zn in the plating layer 20 is 20-100 g / m <^2> . By setting the total content of Al and Zn to 20 g / m ² or more, the effect of forming the plating layer 20 on the surface of the base material 10 can be obtained. On the other hand, by making the said total content into 100 g / m <^2> or less, the raw material cost of a hot stamp molded object can be suppressed and manufacturing cost can be reduced, and the weldability of a hot stamp molded object can be ensured. The total content is preferably not less than 30g / m ^2, and 90g / m ² or less.

도금층(20)은, 질량%로, 0.1~15%의 Si를 추가로 포함하는 것이 바람직하다. 도금층 중의 Si 함유량을 0.1% 이상으로 함으로써, 모재와 도금층의 밀착성을 향상시킬 수 있다. 한편, 상기 Si 함유량을 15% 이하로 함으로써, 핫 스탬프 성형체의 내식성 및 용접성 등의 성능을 담보할 수 있다. 상기 Si 함유량은 0.3% 이상인 것이 바람직하고, 10% 이하인 것이 바람직하다.It is preferable that the plating layer 20 contains 0.1-15% of Si further by mass%. By making Si content in a plating layer into 0.1% or more, the adhesiveness of a base material and a plating layer can be improved. On the other hand, when the said Si content is 15% or less, performances, such as corrosion resistance and weldability, of a hot stamped molded object can be ensured. It is preferable that it is 0.3% or more, and, as for said Si content, it is preferable that it is 10% or less.

또, 도금층(20) 전체로서의 막 두께에 대해서는 특별히 제한은 설정하지 않지만, 내식성을 확보하는 관점으로부터 6.0μm 초과로 하는 것이 바람직하고, 한편, 경제성의 관점으로부터 48.0μm 이하로 하는 것이 바람직하다.The thickness of the plating layer 20 as a whole is not particularly limited, but is preferably set to more than 6.0 µm from the viewpoint of securing corrosion resistance, while from the viewpoint of economical efficiency it is preferably set to 48.0 µm or less.

여기서, 본 발명에 있어서는, 계면층, 중간층 및 산화물층의 조직, 평균 조성 및 두께, 및 도금층의 화학 조성에 대해서는, 이하의 방법에 의해 구하는 것으로 한다.Here, in the present invention, the structure, average composition and thickness of the interface layer, the intermediate layer and the oxide layer, and the chemical composition of the plating layer shall be determined by the following method.

우선, 성형체를 표면에 수직으로 절단하고, 단면을 연마한다. 그리고, 이 단면에 있어서 계면층 및 중간층의 각각의 영역에 있어서의 각 원소의 농도를, 전자선 마이크로 애널라이저(EPMA)로 분석한다. 이 때, 각 층의 막 두께 중심으로부터 막 두께 방향으로 상하 25% 이상, 폭 방향으로 20μm 이상의 영역에 있어서, 매핑 분석을 행하고, 그 평균 조성을 이용하는 것으로 한다. 이에 의해, 계면층의 Al 및 Zn의 함유량, 및 중간층의 Al, Zn 및 Mg의 함유량을 측정한다.First, the molded body is cut perpendicular to the surface and the cross section is polished. And in this cross section, the density | concentration of each element in each area | region of an interface layer and an intermediate | middle layer is analyzed with the electron beam micro analyzer (EPMA). At this time, mapping analysis is performed in the area | region up to 25% or more in the film thickness direction, and 20 micrometers or more in the width direction from the film thickness center of each layer, and the average composition is used. Thereby, content of Al and Zn of an interface layer, and content of Al, Zn, and Mg of an intermediate | middle layer are measured.

또, 도금층 전체에서의 평균 Si 함유량은, 이하의 방법에 의해 구한다. 우선, EPMA에 의해, 모재측으로부터 도금층의 표면측을 향해 0.2μm 피치로 라인 분석을 행한다. 그리고, 도금층에서의 측정 결과의 평균치를 구함으로써, 도금층 전체에서의 평균 조성으로 한다. 모재측으로부터 도금층의 표면측까지 연속적으로 측정을 행했을 때에, Fe 농도가 모재의 평균 조성보다 낮아지는 개소를 도금층의 한쪽의 단부로 하고, 산화물층에 포함되는 금속 성분 중 Zn 농도가 50질량% 미만이 되는 개소를 도금층의 다른 쪽의 단부로 하고, 그 사이의 영역을 도금층으로 한다. 또, 라인 분석은 5개소 이상에서 행하고, 그 평균치를 채용하는 것으로 한다.In addition, the average Si content in the whole plating layer is calculated | required by the following method. First, by EPMA, line analysis is performed at a pitch of 0.2 μm from the base material side toward the surface side of the plating layer. And the average value in the whole plating layer is set as the average value of the measurement result in a plating layer. When continuously measuring from the base material side to the surface side of the plating layer, the portion where the Fe concentration is lower than the average composition of the base material is defined as one end of the plating layer, and the Zn concentration in the metal component contained in the oxide layer is 50% by mass. Let the part become less than the other end of a plating layer, and let the area | region in between be a plating layer. In addition, line analysis is performed in five or more places, and the average value is employ | adopted.

도금층에 포함되는 Al 및 Zn의 합계 함유량은, 핫 스탬프 성형체를 염산으로 용해하고, 용해액을 유도 결합 플라즈마 발광 분광 분석(ICP 분석)함으로써 측정 가능하다. 이 방법을 이용함으로써, Al 및 Zn의 양을 개별적으로 구하는 것이 가능하다.The total content of Al and Zn contained in the plating layer can be measured by dissolving the hot stamp molded body with hydrochloric acid and inductively coupled plasma emission spectroscopic analysis (ICP analysis). By using this method, it is possible to obtain the amounts of Al and Zn separately.

핫 스탬프 가열 전의 도금 강재를 용해할 때에는, 도금층만을 용해하기 위해서, 모재의 Fe의 용해를 억제하는 인히비터를 염산에 첨가하는 것이 일반적이다. 그러나, 핫 스탬프 성형체의 도금층은 Fe를 함유하고 있으므로, 상기 방법으로는, 충분히 핫 스탬프 성형체의 도금층이 용해되지 않는다.When melt | dissolving the plating steel material before hot stamp heating, it is common to add an inhibitor to hydrochloric acid which suppresses dissolution of Fe of a base material in order to melt | dissolve only a plating layer. However, since the plating layer of a hot stamp molded object contains Fe, the plating layer of a hot stamp molded object does not melt | dissolve sufficiently by the said method.

그 때문에, 성형체의 도금 중 Al 및 Zn량을 ICP 분석으로 구할 때에는, 인히비터를 첨가하고 있지 않은 염산을 이용하여, 40~50℃의 액온으로 도금층을 용해하는 방법이 적합하다. 또, 용해 후에는 Al 또는 Zn이라는 도금 성분의 잔여물이 없는지를 확인하기 위해서, 용해 후의 핫 스탬프 성형체의 표면을 EPMA로 조성 분석하는 것이 바람직하다. 상술된 분석은, 성형체가 가공되어 있지 않은 영역에 있어서 실시되지 않으면 안 된다.Therefore, when obtaining the amount of Al and Zn during plating of a molded object by ICP analysis, the method of melt | dissolving a plating layer at 40-50 degreeC liquid temperature using hydrochloric acid which does not add an inhibitor is suitable. Moreover, in order to confirm that there is no residue of the plating component called Al or Zn after melt | dissolution, it is preferable to carry out composition analysis by EPMA on the surface of the hot stamp molded object after melt | dissolution. The above-mentioned analysis must be performed in the area | region where the molded object is not processed.

또, 산화물층에 포함되는 Mg, Cr, Ca, Sr 및 Ti의 함유량은, 핫 스탬프 성형체를 중크롬산암모늄 용액으로 용해하고, 용해액을 ICP 분석함으로써 측정한다. 상기 용해액을 이용함으로써, 산화물층만을 용해하는 것이 가능하다. 이 방법을 이용함으로써, Mg, Cr, Ca, Sr 및 Ti의 함유량을 개별적으로 구하는 것이 가능하다.In addition, content of Mg, Cr, Ca, Sr, and Ti contained in an oxide layer is measured by melt | dissolving a hot stamped molded object with the ammonium dichromate solution, and analyzing a melted solution by ICP. By using the above solution, it is possible to dissolve only the oxide layer. By using this method, it is possible to determine the contents of Mg, Cr, Ca, Sr and Ti individually.

또한, 계면층 및 중간층의 조직은, TEM에 의한 결정 구조 해석에 의해 얻어진다. 또한, 계면층, 중간층 및 산화물층의 두께는, 상술한 단면의 사진을 SEM으로 촬영하고, 이 현미경 사진을 화상 해석함으로써 얻어진다.In addition, the structure of an interface layer and an intermediate | middle layer is obtained by crystal structure analysis by TEM. In addition, the thickness of an interface layer, an intermediate | middle layer, and an oxide layer is obtained by image | photographing the photograph of the cross section mentioned above by SEM, and image-analyzing this microscope photograph.

또한, 본 실시형태에 따른 성형체의 도금층의 구성은, 성형체의 표면에 평행한 방향을 따라 실질적으로 균일하지 않다. 특히, 계면층, 중간층 및 산화물층의 두께는, 가공된 영역과 가공되어 있지 않은 영역에서 상이한 경우가 많다. 따라서, 상술된 분석은, 성형체의 가공되어 있지 않은 영역에 있어서 실시되지 않으면 안 된다. 가공되어 있지 않은 영역에 있어서의 도금층 상태가 상술한 범위 내인 성형체는, 본 실시형태에 따른 성형체인 것으로 간주된다.In addition, the structure of the plating layer of the molded object which concerns on this embodiment is not substantially uniform along the direction parallel to the surface of a molded object. In particular, the thickness of the interface layer, the intermediate layer, and the oxide layer is often different in the processed region and the unprocessed region. Therefore, the above-mentioned analysis must be performed in the unprocessed area | region of a molded object. The molded object in which the plating layer state in the area | region which is not processed exists in the range mentioned above is considered to be the molded object which concerns on this embodiment.

(D) 제조 방법(D) manufacturing method

본 실시형태의 핫 스탬프 성형체의 제조 방법은, 핫 스탬프용 도금 강재를 제조하는 공정과, 핫 스탬프용 도금 강재에 대해 핫 스탬핑하는 공정을 포함한다. 또, 상기 핫 스탬프용 도금 강재를 제조하는 공정에는, 핫 스탬프용 도금 강재의 모재를 제조하는 공정과, 핫 스탬프용 도금 강재의 모재에 Al-Zn 도금층을 형성하는 공정이 포함된다. 또한, 핫 스탬핑하는 공정의 전에, 필요에 따라, 녹 방지유막 형성 공정 및 블랭킹 가공 공정을 행해도 된다. 이하, 각 공정에 대해, 상세하게 서술한다.The manufacturing method of the hot stamp molded object of this embodiment includes the process of manufacturing the hot stamping steel material, and the process of hot stamping with respect to the hot stamping steel material. Moreover, the process of manufacturing the said hot stamping plated steel materials includes the process of manufacturing the base material of the hot stamping plated steel materials, and the process of forming an Al-Zn plating layer in the base material of the hot stamping plated steel materials. In addition, before the process of hot stamping, you may perform a rust prevention oil film formation process and a blanking process process as needed. Hereinafter, each process is explained in full detail.

[모재 제조 공정][Material Production Process]

모재 제조 공정에서는, 핫 스탬프용 도금 강재의 모재를 제조한다. 예를 들어, 위에 예시된 본 실시형태에 따른 핫 스탬프 성형체의 모재의 화학 조성과 같은 화학 조성을 가지는 용강(溶鋼)을 제조한다. 그리고, 이 용강을 이용해서, 주조법에 의해 슬래브를 제조하거나, 또는, 조괴법에 의해 잉곳을 제조한다.In a base material manufacturing process, the base material of the plating steel for hot stamps is manufactured. For example, molten steel having the same chemical composition as that of the base metal of the hot stamp molded body according to the present embodiment illustrated above is produced. And using this molten steel, a slab is manufactured by the casting method or an ingot is manufactured by the ingot process.

그 다음에, 슬래브 또는 잉곳을 열간 압연함으로써, 핫 스탬프용 도금 강재의 모재(열연판)가 얻어진다. 또한, 상기 열연판에 대해 산세 처리를 행하고, 산세 처리 후의 열연판에 대해 냉간 압연을 행하여 얻어지는 냉연판을 핫 스탬프용 도금 강재의 모재로 해도 좋다.Subsequently, the base material (hot rolled sheet) of the plated steel for hot stamping is obtained by hot rolling a slab or an ingot. The cold rolled sheet obtained by performing a pickling treatment on the hot rolled sheet and cold rolling on the hot rolled sheet after the pickling treatment may be used as a base material of the hot stamped steel.

[도금 처리 공정][Plating Process]

도금 처리 공정에서는, 상기 핫 스탬프용 도금 강재의 모재에 Al-Zn-Mg 도금층을 형성하여, 핫 스탬프용 도금 강재를 제조한다. Al-Zn-Mg 도금층의 형성 방법은, 용융 도금 처리여도 되고, 용사(溶射) 도금 처리, 증착 도금 처리 등의, 그 외의 어떠한 처리여도 된다. 모재와 도금층의 밀착성을 높이기 위해서는, 도금층에 Si를 함유시키는 것이 바람직하다.In a plating process, Al-Zn-Mg plating layer is formed in the base material of the said hot stamping plated steel material, and a plated steel material for hot stamping is manufactured. The formation method of an Al-Zn-Mg plating layer may be a hot-dip plating process, and any other process, such as thermal spraying process and vapor deposition plating process, may be sufficient. In order to improve the adhesiveness of a base material and a plating layer, it is preferable to contain Si in a plating layer.

용융 도금 처리에 의한 Al-Zn-Mg 도금층의 형성예는, 이하와 같다. 즉, 모재를, Al, Zn, Mg 및 불순물로 이루어지는 용융 도금욕에 침지하고, 모재 표면에 도금층을 부착시킨다. 그 다음에, 도금층이 부착된 모재를 도금욕으로부터 끌어올린다.The formation example of the Al-Zn-Mg plating layer by a hot-dip plating process is as follows. That is, a base material is immersed in the molten plating bath which consists of Al, Zn, Mg, and an impurity, and a plating layer is affixed on the surface of a base material. Then, the base material with the plating layer is pulled out of the plating bath.

또한, 상술한 바와 같이, 핫 스탬프 성형체에 대해서는, 도금층 중의 Al 및 Zn의 합계 함유량이 20~100g/m²인 것이 바람직하다. 이 합계 함유량을 확보하기 위해서는, 본 공정에 있어서, 모재를 도금욕으로부터 끌어올렸을 때의 도금층 중의 Al 및 Zn의 합계 함유량을, 20~100g/m²로 하는 것이 중요하다.In addition, as mentioned above, it is preferable that the total content of Al and Zn in a plating layer is 20-100 g / m <^2> about a hot stamp molded object. In order to ensure this total content, in this process, it is important to make the total content of Al and Zn in the plating layer at the time of raising a base material out of a plating bath into 20-100 g / m <^2> .

본 공정에 있어서는, 도금욕으로부터의 강판의 끌어올림 속도, 와이핑의 가스의 유량을 적당히 조정함으로써, 도금층 중의 Al 및 Zn의 합계 함유량을 조정하는 것이 가능해진다.In this process, it is possible to adjust the total content of Al and Zn in the plating layer by appropriately adjusting the pulling rate of the steel sheet from the plating bath and the flow rate of the gas for wiping.

또, 상술한 바와 같이, 핫 스탬프 성형체의 도금층에 있어서는, 중간층이, 질량%로, 30~50%의 Al과, 15~30%의 Zn을 포함한다. 이 Al 및 Zn의 함유량에 대해서도, 주로, 본 공정(도금 처리 공정)에 있어서 제어할 수 있다. 구체적으로는, 본 공정에 있어서의 도금욕 중의 Al 함유량을 40~60%로 함과 더불어, Zn 함유량을 40~60%로 함으로써, 핫 스탬프 성형체에 있어서의 Al 및 Zn의 함유량을 상기 범위로 할 수 있다.In addition, as mentioned above, in the plating layer of a hot stamped molded object, an intermediate | middle layer contains 30-50% Al and 15-30% Zn by mass%. The content of Al and Zn can also be controlled mainly in this step (plating treatment step). Specifically, while the Al content in the plating bath in this step is 40 to 60% and the Zn content is 40 to 60%, the content of Al and Zn in the hot stamped molded body can be set within the above range. Can be.

또, 용융 도금 처리에 의해 Al-Zn-Mg 도금층을 형성하는 경우에는, 도금욕 중의 Mg 함유량은 0.5~2.0%로 하는 것이 바람직하고, 1.0~1.5%로 하는 것이 보다 바람직하다. 도금 강판의 부착량에 따라서도 다르지만, 도금욕의 Mg 농도가 높으면, 도금 중에 함유하는 Mg량이 증가하므로, 성형품의 표층 산화물에 포함되는 Mg량이 증가하여, 용접성의 저하가 염려된다. 또, 중간층에 Mg가 1.0%를 초과해서 잔존함으로써 내LME성의 저하도 염려된다. 한편으로, 도금욕의 Mg 농도가 낮으면, 성형품의 표층 산화물에 포함되는 Mg량이 저하되어, 충분한 도장 후 내식성이 얻어지지 않을 염려가 있다.Moreover, when forming an Al-Zn-Mg plating layer by a hot-dip plating process, it is preferable to make Mg content in a plating bath into 0.5 to 2.0%, and it is more preferable to set it as 1.0 to 1.5%. Although it depends also on the adhesion amount of a plated steel plate, when the Mg density | concentration of a plating bath is high, since the Mg amount contained in plating increases, the amount of Mg contained in the surface layer oxide of a molded article increases, and a weldability deteriorates. Moreover, the fall of LME resistance is also concerned by Mg remaining in excess of 1.0% in an intermediate | middle layer. On the other hand, when Mg density | concentration of a plating bath is low, the amount of Mg contained in the surface layer oxide of a molded article falls, and there exists a possibility that sufficient post-coating corrosion resistance may not be obtained.

Mg를 포함하지 않는 용융 도금욕을 이용하는 경우에는, 도금층의 더 상층에 Mg 산화물을 함유하는 처리액을 바 코터에 의해 도포하고, 오븐에서 소부(燒付) 건조시킴으로써, Mg를 도장해도 된다. Mg 도장을 행하는 경우에는, 도포하는 Mg 함유량을 0.050~1.00g/m²로 하는 것이 바람직하다.When using the hot-dip plating bath which does not contain Mg, you may coat Mg by apply | coating the process liquid containing Mg oxide to the upper layer of a plating layer with a bar coater, and baking by baking in oven. When performing Mg coating, it is preferable to make Mg content apply | coat to 0.050-1.00g / m <^2> .

[핫 스탬프 공정][Hot stamp process]

핫 스탬프 공정에서는, 상술한 핫 스탬프용 도금 강재에 핫 스탬프를 행한다. 통상의 핫 스탬프는, 강재를 핫 스탬프 온도 범위(열간 가공 온도 범위)까지 가열하고, 그 다음에 강재를 열간 가공하고, 추가로 강재를 냉각함으로써 행해진다. 통상의 핫 스탬프 기술에 의하면, 제조 시간을 단축하기 위해서, 강재의 가열 속도를 가능한 한 크게 하는 것이 좋다고 여겨진다. 또, 강재를 핫 스탬프 온도 범위까지 가열하면 도금층의 합금화가 충분히 진행되므로, 통상의 핫 스탬프 기술은, 강재의 가열 조건의 제어를 중요시하고 있지 않다.In the hot stamping step, hot stamping is performed on the plated steel for hot stamping described above. A normal hot stamp is performed by heating a steel material to a hot stamp temperature range (hot processing temperature range), then hot working a steel material, and further cooling a steel material. According to the usual hot stamping technique, in order to shorten manufacturing time, it is considered good to make the heating rate of steel materials as large as possible. Moreover, since alloying of a plating layer fully advances when steel materials are heated to the hot stamp temperature range, normal hot stamping technology does not place importance on the control of the heating conditions of steel materials.

그러나, 본 실시형태에 따른 핫 스탬프 성형체를 제조하기 위한 핫 스탬프 공정에서는, 핫 스탬프용 도금 강재에 대해, 합금화 가열 처리를 실시한 후에, 핫 스탬프 온도(담금질 가열 온도)까지 가열하고, 열간 가공 및 냉각한다. 핫 스탬프용 도금 강재를 핫 스탬프 온도까지 승온시킬 때에, 소정의 온도역에서 일정 시간 유지하는 합금화 가열 처리를 행함으로써, 상술한 구성을 가지는 도금층을 형성하는 것이 가능해진다.However, in the hot stamping process for manufacturing the hot stamped molded article according to the present embodiment, after the alloying heat treatment is performed on the hot stamped steel, it is heated to the hot stamp temperature (quenching heating temperature), and hot worked and cooled. do. When the temperature of the hot stamped steel is raised to the hot stamp temperature, an alloying heat treatment that is maintained at a predetermined temperature range for a predetermined time makes it possible to form a plating layer having the above-described configuration.

핫 스탬프 공정에서는, 우선, 핫 스탬프용 도금 강재를 가열로(가스로, 전기로, 적외선로 등)에 넣는다. 가열로 내에서, 핫 스탬프용 도금 강재를 500~750℃의 온도 범위까지 가열하고, 이 온도 범위 내에서 10~450s 유지하는 합금화 가열 처리를 행한다. 합금화 가열 처리를 행함으로써, 도금층 중에 모재의 Fe가 확산되어, 합금화가 진행된다. 이 합금화에 의해, 도금층은, 모재측으로부터 순서대로, 계면층, 중간층 및 산화물층을 포함하는 것으로 변화한다. 또한, 합금화 가열 온도는 일정할 필요는 없고, 500~750℃의 범위 내에서 변동해도 된다.In a hot stamping process, first, the plated steel for hot stamping is put into a heating furnace (gas furnace, electric furnace, infrared furnace, etc.). In a heating furnace, the hot-plated steel material is heated to the temperature range of 500-750 degreeC, and the alloying heat processing which hold | maintains 10-450s within this temperature range is performed. By performing alloying heat treatment, Fe of the base material is diffused in the plating layer, and alloying proceeds. By this alloying, a plating layer changes to what contains an interface layer, an intermediate | middle layer, and an oxide layer in order from a base material side. In addition, alloying heating temperature does not need to be constant, You may fluctuate within the range of 500-750 degreeC.

합금화 가열 온도가 500℃ 미만이면, 도금층이 합금화되는 속도가 매우 낮아, 가열 시간이 극단으로 늘어나기 때문에, 생산성의 관점으로부터 바람직하지 않음과 더불어, 중간층의 형성이 불충분해질 우려가 있다. 한편, 합금화 가열 온도가 750℃를 초과하면, 이 처리 과정에서 산화물층의 성장이 과잉으로 촉진되어, 핫 스탬프 성형체의 용접성이 저하된다.If the alloying heating temperature is less than 500 ° C., the rate at which the plating layer is alloyed is very low, and the heating time increases to the extreme, which is undesirable from the viewpoint of productivity, and there is a concern that the formation of the intermediate layer may be insufficient. On the other hand, when alloying heating temperature exceeds 750 degreeC, the growth of an oxide layer will be accelerated excessively in this process, and the weldability of a hot stamp molded object will fall.

또, 합금화 가열 시간이 10s 미만이면, 도금층의 합금화가 완료되지 않으므로, 상술한 계면층, 중간층 및 산화층을 가지는 도금층이 얻어지지 않는다. 한편, 합금화 가열 시간이 450s를 초과하면, 산화물의 성장량이 과잉이 되고, 또, 생산성의 저하로 연결된다.Moreover, when alloying heating time is less than 10 second, alloying of a plating layer is not completed, and the plating layer which has an interface layer, an intermediate | middle layer, and an oxide layer mentioned above is not obtained. On the other hand, when the alloying heating time exceeds 450 s, the growth amount of the oxide becomes excessive and leads to a decrease in productivity.

핫 스탬프용 도금 강재를, 상술한 합금화 가열 온도까지 가열할 때의 가열 조건은 특별히 한정되지 않는다. 단, 생산성의 관점으로부터, 가열 시간은 짧은 것이 바람직하다.The heating conditions at the time of heating the plated steel material for hot stamps to the alloying heating temperature mentioned above are not specifically limited. However, from the viewpoint of productivity, the heating time is preferably short.

합금화 가열 처리가 종료된 후, Ac₃점~950℃의 온도 범위까지 핫 스탬프용 도금 강재를 가열하고, 그 다음에 열간 가공을 행한다. 이때, 핫 스탬프용 도금 강재 온도가 Ac₃점~950℃의 온도 범위(산화 온도 범위) 내에 있는 시간을 60s 이하로 제한한다. 핫 스탬프용 도금 강재 온도가 산화 온도 범위 내에 있으면, 도금층의 표층의 산화층이 성장한다. 핫 스탬프용 도금 강재 온도가 산화 온도 범위 내에 있는 시간이 60s를 초과하면, 산화물 피막이 지나치게 성장해서, 성형체의 용접성의 저하가 염려된다. 한편, 산화물 피막의 생성 속도는 매우 빠르므로, 핫 스탬프용 도금 강재 온도가 산화 온도 범위 내에 있는 시간의 하한치는 0s 초과이다. 단, 핫 스탬프용 도금 강재의 가열이 100% 질소 분위기 등의 비산화 분위기에서 행해졌을 경우, 산화층이 형성되지 않으므로, 핫 스탬프용 도금 강재의 가열은 대기 분위기 등의 산화 분위기에서 행한다.After completion of the alloying heat treatment, the plated steel for hot stamping is heated to a temperature range of Ac ₃ to 950 ° C, and then hot working. At this time, it limits the time in the hot-stamping plated steel material temperature of Ac ₃ point temperature of ~ 950 ℃ (temperature oxide) for less than 60s. When the plating steel material temperature for hot stamp is in the oxidation temperature range, the oxide layer of the surface layer of the plating layer grows. When the time for which the hot stamping steel material temperature is within the oxidation temperature range exceeds 60 s, the oxide film grows excessively, and the weldability of the molded body may be deteriorated. On the other hand, since the formation rate of an oxide film is very fast, the lower limit of the time during which the hot-dipped plated steel material temperature is in an oxidation temperature range is more than 0s. However, when heating of the hot stamping steel material is performed in non-oxidizing atmosphere, such as 100% nitrogen atmosphere, since an oxide layer is not formed, heating of hot stamping steel material is performed in oxidizing atmosphere, such as an atmospheric atmosphere.

핫 스탬프용 도금 강재 온도가 산화 온도 범위 내에 있는 시간이 60s 이하인 한, 가열 속도 및 최고 가열 온도 등의 조건은 특별히 규정되지 않고, 핫 스탬프를 행할 수 있는 다양한 조건을 선택할 수 있다.As long as the time for which the hot stamped steel temperature is within the oxidation temperature range is 60 s or less, the conditions such as the heating rate and the maximum heating temperature are not particularly specified, and various conditions under which the hot stamp can be performed can be selected.

이어서, 가열로에서 꺼내진 핫 스탬프용 도금 강재를, 금형을 이용해서 프레스 성형한다. 본 공정에서는, 이 프레스 성형과 동시에, 금형에 의해 당해 강재를 담금질한다. 금형 내에는 냉각 매체(예를 들면, 물)가 순환하고 있어, 금형이 핫 스탬프용 도금 강재의 발열을 촉진해서, 담금질이 이루어진다. 이상의 공정에 의해, 핫 스탬프 성형체를 제조할 수 있다.Next, the hot stamping steel material taken out of the heating furnace is press-molded using a metal mold | die. In this step, the steel is quenched by a mold at the same time as this press molding. In the mold, a cooling medium (for example, water) circulates, the mold accelerates heat generation of the plated steel for hot stamping, and quenching is performed. By the above process, a hot stamp molded object can be manufactured.

또한, 가열로를 이용해서 핫 스탬프용 도금 강재를 가열하는 방법을 예로 설명했지만, 통전 가열에 의해 핫 스탬프용 도금 강재를 가열해도 된다. 이 경우여도, 통전 가열에 의해 강재를 소정 시간 가열하고, 금형을 이용해서 당해 강재의 프레스 성형을 행한다.In addition, although the method of heating the hot stamping steel material using the heating furnace was demonstrated to the example, you may heat the hot stamping steel material by energization heating. Even in this case, the steel is heated for a predetermined time by energizing heating, and press molding of the steel is performed using a mold.

[녹 방지유막 형성 공정][Anti-rust oil film formation process]

녹 방지유막 형성 공정은, 도금 처리 공정 후, 또한, 핫 스탬프 공정 전에, 핫 스탬프용 도금 강재의 표면에 녹 방지유를 도포해서 녹 방지유막을 형성하는 것이며, 제조 방법에 임의로 포함되어도 된다. 핫 스탬프용 도금 강재가 제조되고 나서 핫 스탬프가 행해지기까지의 시간이 긴 경우에는, 핫 스탬프용 도금 강재의 표면이 산화될 우려가 있다. 그러나, 녹 방지유막 형성 공정에 의해 녹 방지유막이 형성된 핫 스탬프용 도금 강재의 표면은 산화되기 어려우므로, 녹 방지유막 형성 공정은, 성형체의 스케일의 형성을 억제할 수 있다. 또한, 녹 방지유막의 형성 방법은, 공지의 어떠한 기술을 이용하는 것도 가능하다.A rust prevention oil film formation process is to form a rust prevention oil film | membrane by apply | coating a rust prevention oil to the surface of the plating steel material for hot stamps after a plating process process and before a hot stamp process, and may be included arbitrarily in a manufacturing method. If the time from the manufacture of the hot stamped steel to manufacture is long, the surface of the hot stamped steel may be oxidized. However, since the surface of the hot stamping steel plate in which the rust prevention oil film was formed by the rust prevention oil film formation process is hard to be oxidized, the rust prevention oil film formation process can suppress formation of the scale of the molded body. In addition, the formation method of a rust prevention oil film | membrane can also use any well-known technique.

[블랭킹 가공 공정][Blanking process]

본 공정은, 녹 방지유막 형성 공정 후, 또한, 핫 스탬프 공정 전에, 핫 스탬프용 도금 강재에 대해 전단 가공 및/또는 블랭킹 가공을 행해, 당해 강재를 특정 형상으로 성형하는 공정이다. 블랭킹 가공 후의 강재의 전단면은 산화되기 쉽다. 그러나, 강재 표면에 사전에 녹 방지유막이 형성되어 있으면, 상기 전단면에도 녹 방지유가 어느 정도 퍼진다. 이에 의해, 블랭킹 가공 후의 강재의 산화를 억제할 수 있다.This process is a process of carrying out a shearing process and / or a blanking process with respect to the hot stamping steel material after a rust prevention oil film formation process and before a hot stamp process, and shape | molding the said steel material to a specific shape. The shear surface of the steel material after the blanking process is likely to be oxidized. However, if the antirust oil film is previously formed on the steel surface, the antirust oil spreads to some extent on the shear surface. Thereby, oxidation of the steel material after blanking process can be suppressed.

이상, 본 발명의 일실시형태에 대해 설명했지만, 상술한 실시형태는 본 발명의 예시에 지나지 않는다. 따라서, 본 발명은, 상술한 실시형태에 한정되는 일 없이, 그 취지를 일탈하지 않는 범위 내에 있어서, 적당히 설계 변경할 수 있다.As mentioned above, although one Embodiment of this invention was described, embodiment mentioned above is only the illustration of this invention. Therefore, the present invention can be appropriately changed in design without being limited to the above-described embodiment without departing from the spirit thereof.

이하, 실시예에 의해 본 발명을 보다 구체적으로 설명하지만, 본 발명은 이러한 실시예에 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, although an Example demonstrates this invention more concretely, this invention is not limited to this Example.

실시예 1Example 1

우선, 모재를 준비했다. 즉, 표 1에 나타내는 화학 조성의 용강을 이용해서, 연속 주조법에 의해 슬래브를 제조했다. 그 다음에, 슬래브를 열간 압연해서 열연 강판을 제조하고, 열연 강판을 추가로 산세한 후, 냉간 압연을 행해 냉연 강판을 제조했다. 그리고, 이 냉연 강판을 핫 스탬프 성형체의 제조에 이용하는 모재(판 두께 1.4mm)로 했다.First, the base material was prepared. That is, the slab was manufactured by the continuous casting method using the molten steel of the chemical composition shown in Table 1. Then, the slab was hot rolled to produce a hot rolled steel sheet, and the hot rolled steel sheet was further pickled, followed by cold rolling to produce a cold rolled steel sheet. And this cold-rolled steel sheet was used as the base material (plate thickness 1.4mm) used for manufacture of a hot stamp molded object.

이어서, 이와 같이 제조한 모재를 이용해서, 표 2에 나타내는 제조 조건에 따라, 핫 스탬프용 도금 강재(재료 No.1~28)를 제작했다. 또, 도금 처리 시의 도금욕으로의 침지 시간은 5s로 하고, 도금욕으로부터 끌어올린 후의 450℃까지의 냉각 속도는 10℃/s로 했다.Next, using the base material manufactured in this way, according to the manufacturing conditions shown in Table 2, the plated steel materials for hot stamping (materials No. 1-28) were produced. Moreover, the immersion time in the plating bath at the time of a plating process was 5 s, and the cooling rate to 450 degreeC after pulling up from the plating bath was 10 degreeC / s.

그 후, 상기 핫 스탬프용 도금 강재에 대해, 표 3에 나타내는 조건(가열 No.1~9)에서 가열한 후, 즉시 핸드 프레스기를 이용해서, 핫 스탬프를 모의한 V 굽힘 가공을 실시하여, 각 시험예의 핫 스탬프 성형체를 제조했다. 또한, 금형의 형상은, V 굽힘 가공에 의한 굽힘 반경의 외측 부분이 굽힘 가공 종료 시에 15% 정도 신장되는 형상으로 했다. 또, 가공 시의 냉각 속도가 느린 부분에서도, 마텐자이트 변태 개시점(410℃) 정도까지, 50℃/s 이상의 냉각 속도가 되도록 담금질했다.Thereafter, the hot-plated steel for hot stamping is heated under the conditions shown in Table 3 (heating Nos. 1 to 9), and then immediately subjected to V-bending by simulating a hot stamp using a hand press machine. The hot stamp molded object of the test example was manufactured. In addition, the shape of the metal mold | die was set as the shape which the outer part of the bending radius by V bending process extends about 15% at the time of completion | finish of a bending process. Moreover, even in the part with the slow cooling rate at the time of processing, it quenched to the cooling rate of 50 degrees C / s or more to about martensite transformation start point (410 degreeC).

얻어진 각 시험예의 핫 스탬프 성형체의 평판부로부터, 도금층의 구조 관찰용, ICP 분석용, 스폿 용접성 평가 시험용 및 도장 후 내식성 평가 시험용의 시험편을 잘라내고, 굽힘 가공부로부터 내LME성 평가 시험용의 시험편을 추가로 잘라냈다.From the flat plate part of the obtained hot stamp molded object of each obtained test example, the test piece for structure observation of a plating layer, for ICP analysis, for spot weldability evaluation test, and after-coating corrosion resistance evaluation test is cut out, and the test piece for LME resistance evaluation test is carried out from a bending process part. Further cut off

도금층의 구조 관찰용 시험편에 대해서는, 성형체의 표면에 수직인 단면을 연마한 후, EPMA를 이용해서, 계면층의 Al 및 Zn의 함유량, 및 중간층의 Al, Zn 및 Mg의 함유량의 측정을 행했다. EPMA 분석에 있어서는, 각 층의 막 두께 중심으로부터 막 두께 방향으로 상하 25% 이상, 폭 방향으로 20μm 이상의 영역에 있어서, 매핑 분석을 행하고, 그 평균 조성을 산출했다.About the test piece for structure observation of the plating layer, after grind | polishing the cross section perpendicular | vertical to the surface of a molded object, the content of Al and Zn of an interface layer, and Al, Zn, and Mg content of an intermediate | middle layer were measured using EPMA. In EPMA analysis, mapping analysis was performed in the area | region of 25 micrometers or more in the film thickness direction, and 20 micrometers or more in the width direction from the film thickness center of each layer, and the average composition was computed.

또, 도금층 전체에서의 평균 Si 함유량을 구할 때에는, EPMA에 의해, 모재측으로부터 도금층의 표면측을 향해 0.2μm 피치로 라인 분석을 행하고, 도금층에서의 측정 결과의 평균치를 산출했다. 라인 분석은 5개소에 있어서 행하고, 그 평균치를 도금층 전체에서의 평균 조성으로 했다.Moreover, when calculating average Si content in the whole plating layer, the line analysis was performed by EPMA in 0.2 micrometer pitch from the base material side toward the surface side of a plating layer, and the average value of the measurement result in the plating layer was computed. Line analysis was performed in five places and the average value was made into the average composition in the whole plating layer.

또한, 상기 단면을 SEM으로 촬영하고, 그 현미경 사진을 화상 해석함으로써, 각 층의 두께를 측정했다. 각 층의 조직에 대해서는, 상기 시험편과 같은 장소로부터 채취한 박편(薄片)에 대해 TEM에 의한 결정 구조 해석을 행함으로써 판정했다.Moreover, the thickness of each layer was measured by image | photographing the said cross section by SEM and image analysis of the microscope photograph. About the structure of each layer, it determined by carrying out the crystal structure analysis by TEM about the flakes collected from the same place as the said test piece.

그리고, ICP 분석용 시험편에 대해서는, 50℃의 염산으로 도금층을 용해한 후, 용해액을 ICP 분석함으로써, 도금층에 포함되는 Al 및 Zn의 합계 함유량을 구했다. 또, 마찬가지로, ICP 분석용 시험편에 대해, 중크롬산암모늄 용액으로 산화물층만을 용해하고, 용해액을 ICP 분석함으로써, Mg, Cr, Ca, Sr 및 Ti의 함유량을 구했다.And about the test piece for ICP analysis, after melt | dissolving a plating layer with 50 degreeC hydrochloric acid, the total content of Al and Zn contained in a plating layer was calculated | required by ICP analysis of the solution. In addition, similarly, the content of Mg, Cr, Ca, Sr, and Ti was determined by dissolving only the oxide layer in an ammonium bichromate solution and ICP analysis of the solution for the ICP analysis test piece.

이어서, 이하에 나타내는 바와 같이, 내LME성 평가 시험, 스폿 용접성 평가 시험 및 도장 후 내식성 평가 시험을 행했다.Next, as shown below, the LME resistance evaluation test, the spot weldability evaluation test, and the post-painting corrosion resistance evaluation test were performed.

[내LME성 평가 시험][LME resistance evaluation test]

각 시험예의 내LME성 평가 시험용 시험편의 두께 방향 단면에 대해, SEM 및 반사 전자 검출기를 이용해서 반사 전자상을 관찰함으로써, LME의 발생의 유무를 관찰했다. 이때, 모재(Fe 농도가 98% 이상인 개소)에까지 균열이 진전되어 있는 경우를 LME 발생으로 했다. 그리고, 크랙이 발생하고 있지 않은 것을 우수(1), 크랙이 도금층을 넘어 모재까지 연장되어 있는 것을 불가(4)로 평가했다.About the cross section of the thickness direction of the test piece for LME resistance evaluation test of each test example, the presence or absence of LME was observed by observing a reflection electron image using SEM and a reflection electron detector. At this time, the case where the crack advanced to the base material (the point where Fe concentration is 98% or more) was made into LME generation. And it evaluated with the impossibility (4) that the crack did not generate | occur | produce excellent (1) and the crack extended beyond a plating layer to a base material.

또한, 크랙의 종단 위치의 판정이 상기 관찰에서는 곤란한 경우에는, 에너지 분산형 X선 마이크로 애널라이저를 이용해서, 크랙 종단 위치의 주위 영역에 대해, 에너지 분산형 X선 분석(EDS)을 행함으로써, 모재까지 크랙이 연장되어 있는지의 여부를 판정했다. 이때, Al, Zn의 함유량의 합계가 0.5%를 초과하고 있는 영역을 도금층으로 하고, 그보다 강재의 내측 영역을 모재로 인정했다.In addition, when determination of the terminal end position of a crack is difficult in the said observation, an energy distribution type X-ray analysis (EDS) is performed with respect to the peripheral region of a crack end position using an energy dispersive X-ray microanalyzer, and a base material It was judged whether or not the crack extended until. At this time, the area | region in which the sum total of Al and Zn exceeded 0.5% was made into the plating layer, and the inside area | region of steel materials was recognized as the base material rather than that.

[스폿 용접성 평가 시험][Spot weldability evaluation test]

각 시험예의 용접성 평가 시험용 시험편에 대해, 직류 전원을 이용해서, 가압력 350kgf에서 스폿 용접을 실시했다. 다양한 용접 전류로 시험을 실시하여, 용접부의 너깃 지름이 4.7mm를 초과한 값을 하한치로 하고, 적당히 용접 전류의 값을 올려 가, 용접 시에 튐이 발생한 값을 상한치로 했다. 그리고, 상한치와 하한치 사이의 값을 적정 전류 범위로 설정하고, 상한치와 하한치의 차를 스폿 용접성의 지표로 했다. 스폿 용접성의 평가에 있어서는, 이 값이 1.5A 이상인 것을 우수(1), 1.0A 이상 1.5A 미만인 것을 양호(2), 0.5A 이상 1.0A 미만인 것을 가능(3), 0.5A 미만인 것을 불가(4)로 평가했다.About the test piece for weldability evaluation test of each test example, the spot welding was performed by the pressing force of 350 kgf using a DC power supply. The test was performed with various welding currents, the nugget diameter of the welded part exceeded 4.7 mm, and the value of welding current was raised suitably, and the value which generate | occur | produced at the time of welding was made into the upper limit. And the value between an upper limit and a lower limit was set to the appropriate electric current range, and the difference of an upper limit and a lower limit was made into the spot weldability index. In the evaluation of spot weldability, it is good (1) that this value is 1.5 A or more (1), it is good (2) that it is 1.0 A or more and less than 1.5 A (3). Evaluated).

[도장 후 내식성 평가 시험][Corrosion Resistance Evaluation Test after Coating]

각 시험예의 도장 후 내식성 평가 시험용 시험편에 대해, Nihon Parkerizing Co., Ltd.제의 표면 조정 처리제(상품명: PREPALENE X)를 이용해서, 표면 조정을 실온에서 20s 행했다. 그 다음에, Nihon Parkerizing Co., Ltd.제의 인산 아연 처리액(상품명: PALBOND 3020)을 이용해서, 인산염 처리를 행했다. 구체적으로는, 처리액의 온도를 43℃로 하고, 성형체를 처리액에 120s 침지했다. 이에 의해, 강재 표면에 인산염 피막이 형성되었다.The surface adjustment was performed at room temperature for 20s using the surface adjustment processing agent (brand name: PREPALENE X) by Nihon Parkerizing Co., Ltd. about the test piece for post-coating corrosion resistance evaluation test of each test example. Next, the phosphate treatment was performed using the zinc phosphate treatment liquid (brand name: PALBOND 3020) made from Nihon Parkerizing Co., Ltd. Specifically, the temperature of the processing liquid was 43 ° C., and the molded body was immersed in the processing liquid for 120 s. As a result, a phosphate film was formed on the surface of the steel.

상술한 인산염 처리를 실시한 후, 각 성형체에 대해, NIPPONPAINT Co., Ltd.제의 양이온형 전착 도료를, 전압 160V의 슬로프 통전으로 전착 도장하고, 또한, 소부 온도 170℃에서 20분간 소부 도장했다. 전착 도장 후의 도료의 막 두께 제어는, 핫 스탬프 성형 전의 강재로, 전착 도장이 15μm가 되는 조건에서 실시했다.After the above-mentioned phosphate treatment, each molded article was electrodeposited and coated with NIPPONPAINT Co., Ltd. cationic electrodeposition paint by a slope energization of a voltage of 160V, and then baked for 20 minutes at a baking temperature of 170 ° C. Film thickness control of the coating material after electrodeposition coating was performed on the conditions before electrodeposition coating becomes 15 micrometers with steel materials before hot stamp molding.

전착 도장한 후의 성형체에 대해, 소지(素地)의 강재에까지 도달하도록 크로스컷을 넣고, 복합 부식 시험(JASO M610사이클)을 실시했다. 도장 부풀어오름 폭으로 내식성을 평가하고, 180사이클의 복합 부식 시험을 실시한 후의 도장 부풀어오름 폭이 2.0mm 이하인 것을 우수(1), 2.0mm 초과 3.0mm 이하인 것을 양호(2), 3.0mm 초과 4.0mm 이하인 것을 가능(3), 4.0mm 초과인 것을 불가(4)로 평가했다.About the molded object after electrodeposition coating, the crosscut was put in order to reach the base steel material, and the composite corrosion test (JASO M610 cycle) was performed. Corrosion resistance was evaluated by the coating swelling width, and after the 180-cycle composite corrosion test was performed, the coating swelling width was 2.0 mm or less (1), more than 2.0 mm and 3.0 mm or less (2). The following things were evaluated as possible (3) and the thing more than 4.0 mm as impossible (4).

[평가 결과][Evaluation results]

본 발명에 있어서는, 피로 특성(내LME성), 스폿 용접성, 및 도장 후 내식성 모두에 있어서 균형있고 우수한 핫 스탬프 성형체를 제공하는 것을 목적으로 하고 있다. 그로 인해, 이들의 평가 결과를 종합적으로 감안하여, 어느 시험에 있어서도 우수 또는 양호였던 종합 평가 A 및 어느 시험에 있어서도 적어도 불가가 없었던 종합 평가 B의 것을 합격으로 하고, 어느 하나의 시험에 있어서 불가가 있었던 종합 평가 C의 것을 불합격으로 했다. 그들의 결과를 표 4에 나타낸다.In the present invention, an object of the present invention is to provide a hot stamp molded body that is balanced and excellent in all of fatigue characteristics (LME resistance), spot weldability, and corrosion resistance after coating. Therefore, in consideration of these evaluation results comprehensively, the thing of comprehensive evaluation A which was excellent or favorable in any test, and the comprehensive evaluation B which was not at least impossible in any test was made into pass, and it is impossible in any one test. The comprehensive evaluation C's that were there were rejected. The results are shown in Table 4.

표 4로부터도 명백한 바와 같이, 본 발명에 따른 핫 스탬프 성형체는, 피로 특성(내LME성), 스폿 용접성, 및 도장 후 내식성 모두에 있어서 균형있고 우수한 것이 확인되었다.As is apparent from Table 4, it was confirmed that the hot stamp molded article according to the present invention was balanced and excellent in all of fatigue characteristics (LME resistance), spot weldability, and corrosion resistance after coating.

본 발명에 의하면, 피로 특성, 스폿 용접성, 및 도장 후 내식성이 우수한 핫 스탬프 성형체를 얻을 수 있다. 따라서, 본 발명에 따른 핫 스탬프 성형체는, 자동차 등에 이용되는 구조 부재 등으로서 적합하게 이용할 수 있다.According to the present invention, a hot stamp molded article excellent in fatigue characteristics, spot weldability, and corrosion resistance after coating can be obtained. Therefore, the hot stamp molded object which concerns on this invention can be used suitably as a structural member etc. which are used for automobiles.

Claims

모재와 그 모재의 표면에 형성된 도금층을 구비하는 핫 스탬프 성형체로서,
상기 도금층은, 상기 모재측으로부터 순서대로, 계면층, 중간층 및 산화물층을 포함하고,
상기 계면층은, 조직이 αFe, Fe₃Al 및 FeAl로부터 선택되는 1종 이상의 Fe-Al 합금을 포함하고, 또한, 상기 Fe-Al 합금의 합계 면적률이 90% 이상이며,
상기 중간층은, Fe(Al, Zn)₂, Fe₂(Al, Zn)₅ 및 Fe(Al, Zn)₃로부터 선택되는 1종 이상의 Fe-Al-Zn상을 포함하고, 또한, 상기 Fe-Al-Zn상의 합계 면적률이 50% 이상이며,
상기 중간층의 평균 조성이, 질량%로,
Al: 30~50%, 및,
Zn: 15~30%를 포함하고,
상기 산화물층은, 평균 막 두께가 3.0μm 이하이며, 또한, Mg 함유량이 0.05~0.50g/m²인, 핫 스탬프 성형체.A hot stamp molded body comprising a base material and a plating layer formed on the surface of the base material,
The plating layer includes an interface layer, an intermediate layer, and an oxide layer in order from the base material side,
The interfacial layer includes at least one Fe-Al alloy whose structure is selected from αFe, Fe ₃ Al, and FeAl, and the total area ratio of the Fe-Al alloy is 90% or more,
The intermediate layer includes at least one Fe-Al-Zn phase selected from Fe (Al, Zn) ₂ , Fe ₂ (Al, Zn) _5, and Fe (Al, Zn) ₃ , and the Fe-Al The total area ratio of the -Zn phases is 50% or more,
The average composition of the intermediate layer is in mass%,
Al: 30-50%, and,
Zn: contains 15-30%,
The said oxide layer is a hot stamp molded object whose average film thickness is 3.0 micrometers or less, and whose Mg content is 0.05-0.50 g / m <^2> .

청구항 1에 있어서,
상기 계면층은, 평균 막 두께가 1.0μm 이상인, 핫 스탬프 성형체.The method according to claim 1,
The said interface layer is a hot stamp molded object whose average film thickness is 1.0 micrometer or more.

청구항 1 또는 청구항 2에 있어서,
상기 도금층 중의 Al 및 Zn의 합계 함유량이 20~100g/m²인, 핫 스탬프 성형체.The method according to claim 1 or 2,
The hot stamp molded object whose total content of Al and Zn in the said plating layer is 20-100 g / m <^2> .

청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 항에 있어서,
상기 중간층의 상기 Fe-Al-Zn상의 합계 면적률이 90% 이상인, 핫 스탬프 성형체.The method according to any one of claims 1 to 3,
The hot stamp molded object whose total area ratio of the said Fe-Al-Zn phase of the said intermediate | middle layer is 90% or more.

청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 항에 있어서,
상기 도금층은, 질량%로, 0.1~15%의 Si를 추가로 포함하고,
상기 중간층은, Fe₃(Al, Si) 및 Fe(Al, Si)로부터 선택되는 1종 또는 2종의 Fe-Al-Si상을 추가로 포함하고, 또한, 상기 Fe-Al-Zn상 및 상기 Fe-Al-Si상의 합계 면적률이 90% 이상인, 핫 스탬프 성형체.The method according to any one of claims 1 to 3,
The plating layer, in mass%, further comprises 0.1 to 15% of Si,
The intermediate layer further includes one or two types of Fe-Al-Si phases selected from Fe ₃ (Al, Si) and Fe (Al, Si), and the Fe-Al-Zn phase and the The hot stamp molded object whose total area ratio of a Fe-Al-Si phase is 90% or more.