KR20190067813A - 내연 기관 블록 및 헤드용 버미큘라 주철 합금 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 특수 요건의 기계적 강도 및 피로 강도를 갖춘, 내연 기관 블록 및 헤드용으로 특수 고안된 버미큘라 주철 합금에 관한 것이다. 내연 기관 블록 및 헤드의 제조를 위한 높은 기계적 강도 및 높은 피로 강도를 갖는 버미큘라 철 합금으로서, 펄라이트 매트릭스 및 주로 버미큘라 흑연 (> 70%)의 미세 구조를 갖고 최대 30%의 흑연 노듈이 존재하고, 여기서 흑연 미세 구조는 명세서에 정의된 미세 구조 계수 (FM)에 의해 0.94보다 높은 미세 구조 계수값을 갖는 것을 특징으로 한다.

Description

내연 기관 블록 및 헤드용 버미큘라 주철 합금
본 발명은 특수 요건의 기계적 강도 및 피로 강도를 갖춘, 내연 기관 블록 및 헤드용으로 특별히 고안된 버미큘라 주철 합금에 관한 것이다.
차량 중량을 감소시키고 엔진 출력을 증가시킬 목적으로 기계적 강도가 높은 주조 합금에 대한 요구가 자동차 산업에서 강해지고 있다. CGI 400 및 CGI 450 등급의 버미큘라 철이 출시됨에 따라 크기는 다르지만 모두 높은 출력 밀도를 갖는 엔진에서 블록뿐만 아니라 헤드를 새롭게 설계할 기회가 생겨나게 되었다. 이 버미큘라 주철은 강도 한계가 최대 450 MPa이고 항복 응력 0.2의 350 MPa에 이르러 회주철보다 훨씬 우수한 기계적 강도를 가지며. 평균 인장 0의 인장 압축 응력에서 피로 한계는 160 MPa 이상일 수 있다. 또한 열전도도는 노듈라 철과 회철 중간으로 우수하여 고온에 노출되는 부품에서 우수한 열 추출이 가능하다.
기술 표준 ISO 16112/200은 최대 500 MPa 강도 한계의 부류를 예견하고 있지만, 이것이 이러한 부류를 제공하기에 적합한 산업적 제조 기술을 의미하는 것은 아니다. 또한 이 부류의 경도는 표준 ISO에 따라 최대 260 HB일 수 있다. 표준 ASTM A 842는 버미큘라 철의 노듈성을 20%로 제한하기 때문에, 더 큰 노듈성을 필요로 할 것이기에 500 MPa의 강도 한계 부류를 전망하지 못한다. 표준 SAE J1887에서 노듈성이 최대 50%이고, 경도가 최대 269 HB인 500 부류가 예상되지만, 열전도도를 현저히 감소시키고 수축 존재 및 기계가공이라는 특별한 어려움이 따른다. 엄밀히 말하면, 상기 부류는 실린더 라이너 및 링과 같은 매우 간단한 기하학적 부분에만 적용된다. 또한 CN 101423914 특허에 기술된 버미큘라 철은 심지어 펄라이트 매트릭스와 함께 링과 같은 매우 단순한 기하학적 부분에만 적용할 수 있는데, 이는 높은 수준의 인을 함유하고 있기 때문에 복잡한 부품에서는 주조 결함의 존재 경향을 증가시켜 높은 기계적 강도, 특히 피로 강도의 값을 얻는 것이 불가능하기 때문이다. 더 오래된 1977년의 또 다른 특허인 미국 특허 4,036,641호는 철-규소-마그네슘-희토류-티타늄 합금을 사용하여 최대 0.15%까지 높은 티타늄 함량을 지닌 버미큘라 철을 생성함으로써 버미큘라 철을 제조하는 방법을 기술하고 있지만, 이 또한 내부 공극을 형성하려는 경향이 있어 높은 기계 강도값을 얻을 수 없기 때문에, 엔진 블록 및 헤드와 같은 복잡한 부품에는 적합하지 않다.
따라서 복잡한 기하 부품인 블록과 헤드에서 버미큘라 철의 사용 증가는 이 새로운 부류의 재료에 최소 500 MPa의 강도 한계와 260 HB를 초과하지 않는 경도값을 요구한다.
발명의 목적
이와 관련하여 본 발명은 특수 요건의 기계적 강도 및 피로 강도를 갖춘 버미큘라 주철 합금을 제공한다.
발명의 요약
펄라이트 매트릭스 및 주로 버미큘라 흑연 (> 70%)의 미세 구조를 갖고 최대 30%의 흑연 노듈이 존재하는, 내연 기관 블록 및 헤드의 제조를 위한 높은 기계적 강도 및 높은 피로 강도를 갖는 버미큘라 철 합금이 제공되며, 여기서 흑연 미세 구조는 하기 정의된 미세 구조 계수 (FM)에 의해 0.94보다 높은 미세 구조 계수값을 갖는 것으로 기술된다: FM = (8.70 × A1 - 0.541 × A2 + 0.449 × A3 + 0.064 × A4) / 1000, (A1 - 노듈화 퍼센트, 10 ㎛보다 작은 입자로 간주되는 흑연의 구형 입자수를 지칭함; A2 - mm2 당 10 ㎛보다 큰 흑연 입자의 수; A3 - mm2 당 10 ㎛보다 작은 흑연 입자의 수; 및 A4 - cm2 당 공정 셀의 수). 내연 기관 블록 및 헤드의 제조를 위한 기계적 강도가 높은 버미큘라 주철 합금은 500 MPa의 최소 강도 한계, 350 MPa의 최소 항복 응력, 190 MPa의 최소 피로 한계 (인장-압축, R = -1)를 나타낸다.
지지 베어링으로부터 얻은 샘플에서 500 MPa의 최소 강도 한계, 350 MPa의 최소 항복 응력, 190 MPa의 최소 피로 한계 (인장-압축, R = -1)를 나타내는 내연 기관 블록이 제공된다.
연소면으로부터 얻은 샘플에서 500 MPa의 최소 강도 한계, 350 MPa의 최소 항복 응력, 190 MPa의 최소 피로 한계 (인장-압축, R = -1)를 나타내는 내연 기관 헤드가 제공된다.
본 발명의 특허가 이하에 열거된 도면에 기초하여 상세히 설명될 것이다:
도 1은 본 발명의 목적인 버미큘라 철의 현미경 사진을 도시한다: (a) - 광학 현미경, 200배 배율, 공격 없음; (b) - 주사 전자 현미경, 깊은 공격, 1000배 배율;
도 2는 본 발명의 목적인 버미큘라 철의 미세 구조를 도시한다 (나이탈 공격 및 400배 배율).
도 3은 본 발명의 목적인 버미큘라 철에 대한 인장 강도 한계 및 항복 응력의 결과를 나타낸다. V6 기관 블록의 베어링으로부터 얻은 샘플. 표본 추출의 평균 강도 한계 = 540 MPa. 표본 추출의 평균 항복 응력 = 390 MPa.
발명의 상세한 설명
본 발명은 높은 수준의 기계적 특성, 특히 피로 강도를 얻을 수 있는 미세 구조를 갖는 신규 버미큘라 주철 합금을 제공한다. 이 미세 구조는 도 1 및 2에서 볼 수 있으며, 펄라이트 매트릭스 및 주로 버미큘라 흑연 구조 (표준 ISO 945/1975의 III 형태), 최소 70%의 버미큘라 흑연으로 이루어져 있고 최대 30%의 흑연 노듈 (표준 ISO 945/1975의 VI 형태)이 존재한다. CGI 400 및 CGI 450 등급의 버미큘라 철과 비교하여 이 새로운 유형의 버미큘라 철의 주요 미세 구조 차이는 다음과 같이 정의되는 미세 구조 계수 (FM)로 설명된다:
FM = (8.70 × A1 - 0.541 × A2 + 0.449 × A3 + 0.064 × A4) / 1000,
상기에서, A1 - 노듈화 퍼센트, 10 ㎛보다 작은 입자로 간주되는 흑연의 구형 입자수를 지칭함; A2 - mm2 당 10 ㎛보다 큰 흑연 입자의 수; A3 - mm2 당 10 ㎛보다 작은 흑연 입자의 수; 및 A4 - cm2 당 공정 셀의 수임.
CGI 400 및 CGI 450 등급의 버미큘라 철은 0 내지 0.93의 미세 구조 계수 값을 나타내지만, 본 발명의 버미큘라 철은 0.94 초과의 미세 구조 계수를 나타낸다. 이 미세 구조의 차이는 금형에서 금속을 주조하기 전에 액체 배스를 처리하고, Mg (0.010 내지 0.070%), 희토류 (0.005 내지 0.050%) 및 Si가 풍부한 접종제 (0.005 내지 0.150%)를 균형잡힌 비율로 조합하여 첨가함으로써 얻어진다. 버미큘라 철의 화학적 조성은 특별한 합금 원소가 없는 이 물질의 특징이며, 중량 백분율로, 탄소 (3.0 내지 3.9%), 망간 (0.1 내지 0.6%), 규소 (1.5 내지 3.0%), 마그네슘 (0.005 내지 0.030%), 세륨 (0.005 내지 0.030%), 주석 (0.04 내지 0.12%), 구리 (0.2 내지 1.2%), 황 잔여물 (0.030% 미만), 인 잔여물 (0.050% 미만) 및 티타늄 잔여물 (0.020% 미만)을 함유한다. 주철 내에 다른 일반적인 불순물이 더 존재할 수 있다.
미세 구조 계수가 0.94를 초과한 이와 같이 얻어진 미세 구조에 의해 107 사이클의 인장-압축 시험에서 R = -1로 500 MPa의 최소 강도 한계, 350 MPa의 최소 항복 응력 및 190 MPa의 최소 피로 한계를 얻을 수 있다. 경도값은 255 HB 이하이다.
구체적으로, 상기 버미큘라 철 합금은 높은 기계적 특성 값으로 이어지는 미세 구조를 제공하는 것을 특징으로 한다. 기계적 특성은 107 사이클의 인장-압축 시험에서 500 MPa의 최소 강도 한계, 350 MPa의 최소 항복 응력 및 190 MPa의 최소 피로 한계를 특징으로 한다. 이 특성 집합은 펄라이트 매트릭스, 및 본원에 설명된 미세 구조 계수로 표현되는 흑연 형태 및 분포를 사용하여 얻은 것이다.
상기 미세 구조 계수는 주로 버미큘라 흑연 (> 70%)과 30% 이하의 노듈라 흑연의 존재로 최소값이 0.94이라고 가정해야 한다.
이러한 특성의 집합을 사용함으로써 구성 요소들의 중량를 줄이고 엔진 출력을 높이기 위해 새로운 엔진 블록 및 헤드를 설계하는 것이 가능하다.
도 3은 본 발명의 목적인 버미큘라 주철의 일련의 인장 시험 결과를 나타낸다. V6 기관 블록의 지지 베어링의 경우, 버미큘라 철은 부품에서 얻은 샘플에서 500 MPa 초과 강도 한계 및 350 MPa 초과 항복 응력을 나타내는 것으로 확인되었다. 이 샘플은 R = -1의 인장-압축 시험에서 계단 방법에 의해 193 MPa 값의 피로 한계를 제공하였다.
따라서, 높은 기계적 강도, 특히 높은 피로 강도를 갖는 본 발명의 버미큘라 철에 의해 높은 수준의 기계적 응력을 포함하여 고출력 밀도 엔진에 적합한 고성능 기관 블록 및 헤드를 개발하는 것이 가능하다.

Claims (4)

  1. 내연 기관 블록 및 헤드의 제조를 위한 높은 기계적 강도 및 높은 피로 강도를 갖는 버미큘라 철 합금으로서, 펄라이트 매트릭스 및 주로 버미큘라 흑연 (> 70%)의 미세 구조를 갖고 최대 30%의 흑연 노듈이 존재하고, 여기서 흑연 미세 구조는 하기 정의된 미세 구조 계수 (FM)에 의해 0.94보다 높은 미세 구조 계수값을 갖는 것을 특징으로 하는, 버미큘라 철 합금:
    FM = (8.70 × A1 - 0.541 × A2 + 0.449 × A3 + 0.064 × A4) / 1000
    상기에서,
    A1은 노듈화 퍼센트로서, 10 ㎛보다 작은 입자로 간주되는 흑연의 구형 입자수를 지칭하고,
    A2는 mm2 당 10 ㎛보다 큰 흑연 입자의 수이며,
    A3은 mm2 당 10 ㎛보다 작은 흑연 입자의 수이고,
    A4는 cm2 당 공정 셀 (eutectic cell)의 수이다.
  2. 제1항에 있어서, 최소 강도 한계 500 MPa, 최소 항복 응력 350 MPa, 최소 피로 한계 190 MPa (인장-압축, R = -1)를 제공하는 것을 특징으로 하는, 내연 기관 블록 및 헤드의 제조를 위한 높은 기계적 강도를 갖는 버미큘라 철 합금.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 지지 베어링으로부터 수득된 샘플에서, 최소 강도 한계 500 MPa, 최소 항복 응력 350 MPa, 최소 피로 한계 190 MPa (인장-압축, R = -1)를 제공하는 것을 특징으로 하는, 내연 기관 블록.
  4. 제1항 또는 제2항에 있어서, 지지 베어링으로부터 수득된 샘플에서, 최소 강도 한계 500 MPa, 최소 항복 응력 350 MPa, 최소 피로 한계 190 MPa (인장-압축, R = -1)를 제공하는 것을 특징으로 하는, 내연 기관 헤드.
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110894582B (zh) * 2019-12-10 2021-01-05 西安工业大学 一种高强度和高导热蠕墨铸铁及其制备方法
CN117004875B (zh) * 2023-07-28 2024-03-22 武汉万向汽车制动器有限公司 一种蠕墨铸铁制动盘及其铸造工艺

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4036641A (en) 1976-01-20 1977-07-19 British Cast Iron Research Association Cast iron
EP0032282B1 (en) * 1980-01-15 1985-07-24 Materials and Methods Limited Process for manufacture of cast iron with vermicular graphite and cast iron so produced
JPS5726113A (en) * 1980-07-25 1982-02-12 Hitachi Metals Ltd Production of vermicular cast iron
FR2487853B1 (fr) * 1980-07-31 1986-05-09 Citroen Sa Procede d'elaboration de fonte a graphite compact-vermiculaire, et fonte ainsi obtenue
JPS60247037A (ja) * 1984-05-22 1985-12-06 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd Ｃｖ鋳鉄製シリンダライナ
JPS60247036A (ja) 1984-05-22 1985-12-06 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd Ｃｖ鋳鉄製シリンダライナ
JPH01123048A (ja) * 1987-11-06 1989-05-16 Toyota Motor Corp 耐ヒートクラック性に優れた鋳鉄
DE3824175A1 (de) 1988-07-16 1990-01-18 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur herstellung von gusseisen mit kugelgraphit und/oder vermiculargraphit
JP2894300B2 (ja) * 1996-11-15 1999-05-24 株式会社日立製作所 コンパクト・バーミキュラ黒鉛鋳鉄
SE520028C2 (sv) 1998-07-03 2003-05-13 Sintercast Ab Förfarande för framställning av kompaktgrafitjärnalster, detta alster, samt användning av kompaktgrafitjärnlegering
JP3812925B2 (ja) * 1998-07-24 2006-08-23 日産ディーゼル工業株式会社 エンジンケース用コンパクトバーミキュラ黒鉛鋳鉄
KR20010063311A (ko) * 1999-12-22 2001-07-09 이계안 엔진용 ｃｖ흑연주철의 제조방법
KR20020082057A (ko) * 2001-04-23 2002-10-30 현대자동차주식회사 고강도 ｃｖ주철재 및 그 제조방법
US6508981B1 (en) * 2001-05-24 2003-01-21 Wescast Industries, Inc. High temperature oxidation resistant ductile iron
BR0105989B1 (pt) * 2001-11-27 2009-08-11 ferro fundido grafìtico de alta resistência mecánica.
SE529445C2 (sv) * 2005-12-20 2007-08-14 Novacast Technologies Ab Process för framställning av kompaktgrafitjärn
CN101423914A (zh) 2008-12-08 2009-05-06 上海市机械制造工艺研究所有限公司 珠光体型蠕墨铸铁件用的蠕化剂
CN101956123A (zh) * 2010-09-28 2011-01-26 丹阳市振兴锅炉配件有限公司 高耐磨抗疲劳蠕墨铸铁的生产方法
BRPI1103921A2 (pt) * 2011-08-17 2013-08-06 Mahle Metal Leve Sa camisa de cilindro e liga de ferro fundido
KR20140110621A (ko) * 2013-03-08 2014-09-17 엘지전자 주식회사 선회 또는 고정스크롤용 cv 흑연주철 및 그를 이용한 선회 또는 고정스크롤의 제조방법
FR3003577B1 (fr) * 2013-03-19 2016-05-06 Ferropem Inoculant a particules de surface
CN103255335A (zh) * 2013-05-11 2013-08-21 罗云 生产高速重载汽车刹车鼓的合金蠕墨铸铁
CN103352163B (zh) * 2013-08-01 2016-01-13 中原内配集团股份有限公司 一种离心铸造生产的双相铸铁缸套
US10371085B2 (en) * 2014-01-28 2019-08-06 ZYNP International Corp. Cylinder liner and method of forming the same
KR102388131B1 (ko) * 2015-02-04 2022-04-19 현대두산인프라코어(주) 컴팩트 흑연 주철 및 이를 포함하는 엔진 부품

Also Published As

Publication number Publication date
CN109923232A (zh) 2019-06-21
WO2018058228A1 (en) 2018-04-05
CN109923232B (zh) 2022-06-21
EP3519602A1 (en) 2019-08-07
US20200032377A1 (en) 2020-01-30
BR102016022690A2 (pt) 2018-05-02
MX2016016209A (es) 2018-06-06
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