KR20190020561A - Method for increasing formability of steel material - Google Patents
Method for increasing formability of steel material Download PDFInfo
- Publication number
- KR20190020561A KR20190020561A KR1020170105675A KR20170105675A KR20190020561A KR 20190020561 A KR20190020561 A KR 20190020561A KR 1020170105675 A KR1020170105675 A KR 1020170105675A KR 20170105675 A KR20170105675 A KR 20170105675A KR 20190020561 A KR20190020561 A KR 20190020561A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- steel material
- pulse current
- applying
- steel
- stress
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D10/00—Modifying the physical properties by methods other than heat treatment or deformation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Description
본 발명은 강재의 성형성 증가방법에 관한 것이다. 보다 상세하게는, 오스테나이트상(Austenite phase)을 포함하는 강재의 일부분에 응력(stress)을 인가하는 중에 변태유기소성(Transformation Induced Plasticity)이 일어나는 시점에서 펄스 전류를 인가하여 성형성을 증가시키는 강재의 성형성 증가방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for increasing the formability of a steel material. More particularly, the present invention relates to a steel material for increasing the formability by applying a pulse current at the time when stress is applied to a part of a steel material including an austenite phase and transformation-induced plasticity occurs, And a method for increasing the moldability of the mold.
자동차산업에서 승객의 안전성 향상, 차체 무게 감소, 생산성 향상을 위해서 고강도, 고성형성의 철강재료에 대한 요구가 높아져왔다. 페라이트, 베이나이트, 잔류 오스테나이트의 세가지 혼합상으로 구성되어 있는 트립강(Transformation Induced Plasticity steel)은 잔류 오스테나이트가 변형을 받으면 단단한 마르텐사이트로 변태하면서 강도와 연신율이 증가하는 변태유기소성(Transformation induced plasticity)의 특성을 가지고 있다. 트립강은 잔류 오스테나이트의 성질에 따라 그 기계적 특성, 특히 고속변형특성의 변화가 크다. 비슷한 강도를 가진 일반 고장력 강과 비교하면, 트립강은 낮은 항복강도/인장강도비와 높은 변형경화능의 성질을 나타낸다. 높은 변형경화능은 자동차부품의 제조과정에서 국부적인 넥킹(necking) 발생에 대한 저항성을 높여 성형성을 향상시키고, 제조된 부품에서의 높은 인장강도는 충돌흡수에너지와 피로성질을 개선시킨다. 자동차용 강으로서의 트립강의 중요성은 성형성과 충돌특성의 향상에 있다. 따라서 자동차업계 및 철강업계의 트립강에 대한 관심은 높아져 왔고 상당한 수준의 제품 연구개발과 현장적용이 이루어져 오고 있다.In the automotive industry, there has been a growing demand for high-strength, high-strength steel materials to improve passenger safety, reduce body weight, and improve productivity. Transformation Induced Plasticity steel, which is composed of three mixed phases of ferrite, bainite and retained austenite, is transformed induced by transformation of residual austenite into hard martensite while increasing strength and elongation. plasticity. The trip steel has a large change in its mechanical properties, particularly the high-speed strain characteristics, depending on the properties of the retained austenite. Compared to normal high tensile steels with similar strength, trip steels exhibit low yield strength / tensile strength ratio and high strain hardenability. The high strain hardening ability improves moldability by increasing the resistance to local necking in the manufacturing process of automobile parts, and the high tensile strength in the manufactured parts improves impact absorption energy and fatigue property. The importance of trip steels as automotive steels is in improving the formability and impact properties. As a result, interest in the automotive and steel industries' trip rivers has increased, and significant levels of product research and development and field applications have been made.
이러한 상황에서, 기존의 트립강의 성형성 증가를 위한 방법으로 온간 성형, 점진 성형(incremental forming) 또는 레이저빔 성형(laser beam forming) 기술이 성형성 증가방법으로 사용되고 있는데, 고온 성형 및 유도 가열 공정은 고비용, 재료의 열구배, 다이 접착 및 표면 산화 문제가 발생한다. 특히, 레이저빔 성형은 제조 공정에서 과도한 시간과 비용을 필요로 하는 한계를 가지고 있다. 또한, 고강도 강의 경우, 높은 스프링백(springback)을 가지기 때문에 실 공정에 적용하는데 많은 어려움이 있는 실정이다.In this situation, warm-form, incremental-forming or laser beam-forming techniques have been used as a method for increasing the moldability of existing trip steels, High cost, thermal gradient of the material, die adhesion and surface oxidation problems. In particular, laser beam shaping has limitations that require excessive time and cost in the manufacturing process. In addition, in the case of a high-strength steel, since it has a high springback, it is difficult to apply it to an actual process.
본 발명은 상기와 같은 문제점을 포함하여 여러 문제점들을 해결하기 위한 것으로서, 오스테나이트상(Austenite phase)을 포함하는 강재의 일부분에 응력(stress)을 인가하는 중에 변태유기소성(Transformation Induced Plasticity)이 일어나는 시점에서 펄스 전류를 인가하여 성형성을 증가시키는 강재의 성형성 증가방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.Disclosure of Invention Technical Problem [8] Accordingly, the present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and it is an object of the present invention to provide a method of manufacturing a steel plate, And a method of increasing the formability of a steel material by increasing the formability by applying a pulse current at a point of time.
그러나 이러한 과제는 예시적인 것으로, 이에 의해 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다.However, these problems are exemplary and do not limit the scope of the present invention.
상기 과제를 해결하기 위한 본 발명의 일 관점에 따르면, (a) 오스테나이트상(Austenite phase)을 포함하는 강재의 적어도 일부분의 영역에 응력(stress)을 인가하는 단계 및 (b) 상기 응력에 의해 상기 오스테나이트상이 마르텐사이트(Martensite)로 변태유기소성(Transformation Induced Plasticity)이 일어나는 시점에, 상기 강재에 적어도 1회의 펄스 전류(pulsed electric current)를 인가하는 단계를 포함하는 강재의 성형성 증가방법이 제공된다.According to an aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a steel structure, comprising the steps of: (a) applying stress to at least a portion of a region of a steel material including an austenite phase; and (b) And applying at least one pulsed electric current to the steel material at a time when the austenitic phase transformants induced plasticity into martensite, / RTI >
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 펄스 전류를 인가하는만큼 상기 강재의 변태유기소성 거동이 지연될 수 있다.Also, according to an embodiment of the present invention, the transformation organic plasticity behavior of the steel material may be delayed by applying the pulse current.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 오스테나이트상을 포함하는 강재는 트립강(Transformation Induced Plasticity steel)일 수 있다.Also, according to an embodiment of the present invention, the steel material including the austenite phase may be a transformed steel steel.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 (b) 단계에서, 상기 펄스 전류의 최초 펄스 전류를 상기 강재의 진변형율(True strain)이 0% 내지 11.7% 일 때 인가할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, in the step (b), the first pulse current of the pulse current may be applied when the true strain of the steel material is 0% to 11.7%.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 (b) 단계에서, 상기 펄스 전류를 3회 인가할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, in the step (b), the pulse current may be applied three times.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 (b) 단계에서, 상기 펄스 전류는 일정한 전류밀도(ρi)로 인가될 수 있다.Also, according to an embodiment of the present invention, in the step (b), the pulse current may be applied with a constant current density? I.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 (b) 단계에서, 상기 펄스 전류의 전류밀도는 85A/mm2 내지 105A/mm2일 수 있다.According to an embodiment of the present invention, in the step (b), the current density of the pulse current may be 85 A / mm 2 to 105 A / mm 2 .
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 (b) 단계에서, 상기 펄스 전류의 전류 인가 주기(tp)는 27초 내지33초이고, 전류 인가 시간(td)는 0.08초 내지 0.12초일 수 있다.According to an embodiment of the present invention, in the step (b), the current application period t p of the pulse current is 27 to 33 seconds, the current application time t d is 0.08 to 0.12 .
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 (b) 단계에서, 상기 펄스 전류를 인가할 때, 적어도 28%의 연신율이 향상될 수 있다.Also, according to an embodiment of the present invention, in the step (b), when the pulse current is applied, an elongation of at least 28% may be improved.
그리고, 상기 과제를 해결하기 위한 본 발명의 일 관점에 따르면, (c) 오스테나이트상을 포함하는 강재의 적어도 일부의 영역에 굽힘응력(bending stress)을 인가하여 굽힘 변형하는 단계 및 (d) 상기 굽힘 변형된 상기 강재에 적어도 1회의 펄스 전류(pulsed electric current)를 인가하는 단계를 더 포함하는 강재의 성형성 증가방법이 제공된다.According to an aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a steel plate, comprising the steps of: (c) applying a bending stress to at least a part of a region of a steel material including an austenite phase, There is provided a method of increasing the formability of a steel material, further comprising applying at least one pulsed electric current to the bending-deformed steel material.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 (d) 단계에서, 상기 펄스 전류의 인가 시간(td)은 0.3초 내지 1초이고, 인가 시간이 증가할수록 상기 강재의 스프링백(springback)이 저감될 수 있다.According to an embodiment of the present invention, in the step (d), the application time t d of the pulse current is 0.3 to 1 second, and the springback of the steel material increases as the application time increases Can be reduced.
그리고, 상기 과제를 해결하기 위한 본 발명의 일 관점에 따르면, (e) 응력이 인가되면 오스테나이트상의 적어도 일부가 변태유기소성에 의해 마르텐사이트로 변태되는 트립강을 준비하는 단계 및 (f) 상기 트립강에 응력을 인가하여 변형시키는 단계 중 어느 한 시점에 적어도 1회의 펄스 전류를 상기 트립강에 인가하여 상기 변태유기소성의 시작 시점을 지연시키는 단계를 포함하는, 강재의 성형성 증가방법이 제공된다.According to an aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a trench, comprising the steps of: (e) preparing a trip steel in which at least a portion of an austenite phase is transformed into martensite by transformation- And applying at least one pulse current to the trip steel at any time during the step of applying stress to the trip steel to delay the start time of the metamorphic organic firing do.
상기한 바와 같이 이루어진 본 발명의 일 실시예에 따르면, 오스테나이트상(Austenite phase)을 포함하는 강재의 일부분에 응력(stress)을 인가하는 중에 변태유기소성(Transformation Induced Plasticity)이 일어나는 시점에서 펄스 전류를 인가하여 성형성을 증가시킬 수 있는 효과가 있다.According to an embodiment of the present invention as described above, when stress is applied to a part of a steel material including an austenite phase, at a time when transformation induced plasticity occurs, So that the moldability can be increased.
물론 이러한 효과에 의해 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다.Of course, the scope of the present invention is not limited by these effects.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 펄스 전류 인가 성형용 장치를 나타내는 개략도이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 펄스 전류의 인가 조건을 나타내는 그래프이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 펄스 전류 인가 성형용 강재 시편을 나타내는 개략도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 강재의 성형 전 시편의 미세조직 및 집합조직을 나타내는 EBSD(Electron backscatter diffraction) 분석 사진이다.
도 5는 본 발명의 비교예에 따른 강재의 일반 성형시의 응력 변형율 선도(stress-strain curve) 및 XRD(X-ray diffraction)분석에 따른 잔류 오스테나이트의 분율(Austenite Phase Fraction)을 나타내는 그래프이다.
도 6은 본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트상을 포함하는 강재 시편의 성형후 파단 형상을 나타내는 사진이다.
도 7은 본 발명의 일 비교예에 따른 오스테나이트상을 포함하는 강재의 펄스 전류를 인가하여 성형시와 고온에서 성형시의 응력 변형율 선도(stress-strain curve) 및 온도 변화를 나타내는 그래프이다.
도 8은 본 발명의 일 비교예에 따른 강재의 성형후의 시편의 미세조직 및 집합조직을 나타내는 EBSD(Electron backscatter diffraction) 분석 사진이다.
도 9는 본 발명의 일 비교예에 따른 강재의 성형 전 시편 및 변형율이 23%인 때 시편의 잔류 오스테나이트 분율을 나타내는 그래프이다.
도 10은 본 발명의 일 실시예에 따른 강재의 3회의 펄스 전류 인가 성형할 때의 응력 변형율 선도(stress-strain curve)와 온도 변화를 나타내는 그래프이다.
도 11은 본 발명의 일 실시예에 따른 강재의 3회의 펄스 전류 인가 성형할 때의 가공경화지수(strain hardening exponent, n-value)값의 변화를 나타내는 그래프이다.
도 12는 본 발명의 일 실시예에 따른 강재의 3회의 펄스 전류 인가 성형할 때의 진변형율에 따른 잔류 오스테나이트 분율을 나타내는 그래프이다.
도 13은 본 발명의 일 실시예에 따른 스프링백(springback) 저감효과 실험용 장치를 나타내는 개략도이다.
도 14는 본 발명의 일 실시예에 따른 스프링백 저감효과 실험용 시편을 나타내는 개략도이다.
도 15는 본 발명의 일 실시예에 따른 스프링백 저감효과 실험시 시편에 가해지는 부하(load)를 나타내는 그래프이다.
도 16은 본 발명의 일 실시예에 따른 스프링백 저감효과 실험용 시편의 펄스 전류 인가 굽힘성형후의 사진 및 스프링백 각도(springback angle)를 나타내는 그래프이다.
도 17은 본 발명의 일 실시예에 따른 시편의 굽힘성형시 시편에 인가되는 스프링백 방향을 나타내는 개략도 및 펄스 전류 인가 굽힘성형시 시편의 비커스 경도(Vickers hardness)를 나타내는 그래프이다.1 is a schematic view showing an apparatus for applying and applying pulse current according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a graph showing a pulse current application condition according to an embodiment of the present invention. FIG.
3 is a schematic view showing a steel specimen for pulse current injection molding according to an embodiment of the present invention.
4 is an electron backscatter diffraction (EBSD) analysis image showing the microstructure and texture of a specimen before molding of a steel material according to an embodiment of the present invention.
5 is a graph showing the stress-strain curve and the fraction of retained austenite (Austenite Phase Fraction) according to X-ray diffraction (XRD) analysis in the general molding of steel according to the comparative example of the present invention .
6 is a photograph showing a fracture shape of a steel specimen including an austenite phase after molding according to an embodiment of the present invention.
7 is a graph showing stress-strain curves and temperature changes at the time of forming at high temperature by applying a pulse current of a steel material containing austenite phase according to a comparative example of the present invention.
8 is an electron backscatter diffraction (EBSD) analysis image showing the microstructure and texture of a specimen after molding a steel material according to a comparative example of the present invention.
9 is a graph showing the specimen before molding of the steel material and the retained austenite fraction of the specimen at a strain of 23% according to a comparative example of the present invention.
FIG. 10 is a graph showing a stress-strain curve and a temperature change when a steel material is subjected to three pulse current application molding according to an embodiment of the present invention.
11 is a graph showing a change in strain hardening exponent (n-value) value when a steel material is subjected to three pulse current application molding according to an embodiment of the present invention.
12 is a graph showing the retained austenite fraction according to the true strain at the time of three times of pulse current application molding of the steel material according to one embodiment of the present invention.
13 is a schematic diagram showing an apparatus for testing a springback reduction effect according to an embodiment of the present invention.
14 is a schematic view showing a specimen for a springback reduction effect test according to an embodiment of the present invention.
15 is a graph showing a load applied to a specimen in an experiment of a springback reduction effect according to an embodiment of the present invention.
16 is a graph showing a photograph and a springback angle of a specimen for a springback reduction effect test according to an embodiment of the present invention after pulse current application bending.
17 is a schematic view showing a springback direction applied to a specimen during bending of a specimen according to an embodiment of the present invention and a graph showing Vickers hardness of the specimen during a pulse current application bending.
후술하는 본 발명에 대한 상세한 설명은, 본 발명이 실시될 수 있는 특정 실시예를 예시로서 도시하는 첨부 도면을 참조한다. 이들 실시예는 당업자가 본 발명을 실시할 수 있기에 충분하도록 상세히 설명된다. 본 발명의 다양한 실시예는 서로 다르지만 상호 배타적일 필요는 없음이 이해되어야 한다. 예를 들어, 여기에 기재되어 있는 특정 형상, 구조 및 특성은 일 실시예에 관련하여 본 발명의 정신 및 범위를 벗어나지 않으면서 다른 실시예로 구현될 수 있다. 또한, 각각의 개시된 실시예 내의 개별 구성요소의 위치 또는 배치는 본 발명의 정신 및 범위를 벗어나지 않으면서 변경될 수 있음이 이해되어야 한다. 따라서, 후술하는 상세한 설명은 한정적인 의미로서 취하려는 것이 아니며, 본 발명의 범위는, 적절하게 설명된다면, 그 청구항들이 주장하는 것과 균등한 모든 범위와 더불어 첨부된 청구항에 의해서만 한정된다. 도면에서 유사한 참조부호는 여러 측면에 걸쳐서 동일하거나 유사한 기능을 지칭하며, 길이 및 면적, 두께 등과 그 형태는 편의를 위하여 과장되어 표현될 수도 있다.The following detailed description of the invention refers to the accompanying drawings, which illustrate, by way of illustration, specific embodiments in which the invention may be practiced. These embodiments are described in sufficient detail to enable those skilled in the art to practice the invention. It should be understood that the various embodiments of the present invention are different, but need not be mutually exclusive. For example, certain features, structures, and characteristics described herein may be implemented in other embodiments without departing from the spirit and scope of the invention in connection with an embodiment. It is also to be understood that the position or arrangement of the individual components within each disclosed embodiment may be varied without departing from the spirit and scope of the invention. The following detailed description is, therefore, not to be taken in a limiting sense, and the scope of the present invention is to be limited only by the appended claims, along with the full scope of equivalents to which such claims are entitled, if properly explained. In the drawings, like reference numerals refer to the same or similar functions throughout the several views, and length and area, thickness, and the like may be exaggerated for convenience.
이하에서는, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 본 발명을 용이하게 실시할 수 있도록 하기 위하여, 본 발명의 바람직한 실시예들에 관하여 첨부된 도면을 참조하여 상세히 설명하기로 한다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings, so that those skilled in the art can easily carry out the present invention.
<펄스 전류 인가 성형성 증가방법>≪ Method of increasing pulse current application moldability >
도 1 및 도 2를 참조하여 펄스 전류 인가 성형에 대하여 설명한다. 도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 펄스 전류 인가 성형용 장치를 나타내는 개략도이다.The pulse current application molding will be described with reference to Figs. 1 and 2. Fig. 1 is a schematic view showing an apparatus for applying and applying pulse current according to an embodiment of the present invention.
강재의 성형시 펄스 전류 인가의 영향 분석을 위한 장치로써, 펄스 전류를 인가하면서 성형이 가능한 실험 장치를 구성한다. 도 1에 도시된 바와 같이, 성형을 위한 시편(10)을 로딩(loading)하고, 화살표 방향으로 응력을 인가할 수 있다.As an apparatus for analyzing the influence of pulse current application during forming of steel, an experimental apparatus capable of forming while applying pulse current is constituted. As shown in Fig. 1, the
펄스 전류는 저항 용접기를 바탕으로 제작된 직류 전원 발생 장치를 이용하고, 시편(10)에 전류가 주기적으로 인가될 수 있도록 한다. 이때, 시편(10)에 흐르는 전류와 인장기 사이의 절연을 위해 인장기의 시편(10)이 물리는 지그에 베이크라이트(bakelite)를 이용하여 절연 시스템(Insulator)(I)을 구축한다. 또한, 전원 장치에서 발생한 직류 전류가 시편(10)으로만 흐를 수 있도록 한다.The pulse current can be applied periodically to the
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 펄스 전류의 인가 조건을 나타내는 그래프이다. 펄스 전류 인가 성형시, 펄스 전류는 전류 밀도(ρ, 단위: A/mm2), 전류 인가 시간(duration, td, 단위: 초) 및 전류 인가 주기(period, tp, 단위: 초)를 일정하게 설정하여 시편에 인가할 수 있다. 도 2의 td는 전류 인가 시간을 의미하고, tp는 전류 인가 주기를 의미한다. 이때, 전류 밀도(ρ0)는 시편의 초기 단면적을 기준으로 한 값이며, 이는 실험이 진행되는 동안 일정 값의 전류 값(A)이 인가되었음을 의미한다. 이와 다르게 전류 밀도(ρi)는 성형 진행시, 감소하는 시편의 단면적을 고려하여 전류를 변화시키며 인가하여 전류 밀도를 일정하게 유지할 수 있다.FIG. 2 is a graph showing a pulse current application condition according to an embodiment of the present invention. FIG. In pulse current application molding, the pulse current is expressed by the current density (ρ , unit: A / mm 2 ), the current application time (duration, t d , unit: second) and the current application period (period, t p , And can be applied to the specimen with a constant setting. And t d of Figure 2 is represented as current application time, t, and p refers to the current application period. At this time, the current density (rho 0 ) is a value based on the initial cross-sectional area of the specimen, which means that a constant current value (A) is applied during the experiment. In contrast, the current density (ρ i ) can be kept constant by applying the current while varying the cross-sectional area of the specimen in the progress of molding.
펄스 전류 인가 성형성 증가방법에서, 시편의 물성 변화를 측정하기 위한 데이터 측정 시스템에 대하여 설명한다. 시편의 변형율을 측정할 때 일반적으로 사용되는 접촉식 스트레인 게이지는 절연의 문제로 사용이 불가하다. 따라서, 비접촉식으로 시편의 변형율을 측정할 수 있는 이미지 기반의 디지털 화상 상관법(digital image correlation system, DIC system)을 이용하여 시편의 길이방향 변형율을 측정하였다. 또한, 펄스 전류 인가에 의해 발생하는 저항열의 발생을 분석하기 위해, k-형 열전대(k-type thermos-couple)와, 열화상 카메라(IR camera)를 이용하여 시편의 온도를 측정한다.A data measurement system for measuring changes in physical properties of a specimen in a pulse current application formability increasing method will be described. Contact strain gages, which are commonly used to measure the strain of a specimen, can not be used as a problem of insulation. Therefore, the longitudinal strain of the specimen was measured using an image - based digital image correlation system (DIC system) capable of measuring the strain of the specimen in a non - contact manner. The temperature of the specimen is measured using a k-type thermos-couple and an IR camera to analyze the generation of resistance heat caused by the application of the pulse current.
다음으로, 본 발명의 일 실시예에 따른 강재의 성형성 증가방법에 대하여 설명한다.Next, a method of increasing the formability of a steel material according to an embodiment of the present invention will be described.
본 발명에 따른 강재의 성형성 증가 방법은, (a) 오스테나이트상(Austenite phase)을 포함하는 강재에 응력(stress)을 인가하는 단계 및 (b) 응력에 의해 오스테나이트상이 마르텐사이트(Martensite)로 변태유기소성(Transformation Induced Plasticity)이 일어나는 시점에, 강재에 적어도 1회의 펄스 전류(pulsed electric current)를 인가하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.A method of increasing the formability of a steel material according to the present invention comprises the steps of: (a) applying stress to a steel material containing an austenite phase; and (b) applying a stress to the austenite phase to cause the austenite phase to become martensite, And applying at least one pulsed electric current to the steel material at a point of time when transformation induced plasticity occurs to the steel material.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 펄스 전류 인가 성형용 시편을 나타내는 개략도이다. 본 명세서에서, 도 3의 a는 시편의 전체 길이를, b는 시편의 표점거리를, c는 시편의 세로 길이를, d는 시편의 단편 길이를 의미한다. 다만, 도 3에 의해 본 발명의 실시예가 한정되는 것은 아니다. 본 발명에 따른 실시예는 도 3의 시편(10)의 형상과 두께 및 길이는 다를 수 있다.3 is a schematic view showing a specimen for pulse current injection molding according to an embodiment of the present invention. In this specification, "a" in FIG. 3 denotes the total length of the specimen, "b" denotes the gauge length of the specimen, "c" denotes the length of the specimen, and "d" denotes the length of the specimen. However, the embodiment of the present invention is not limited by Fig. In the embodiment according to the present invention, the shape, thickness and length of the
(a) 단계에서, 도 3에 도시된 성형용 시편(10)을 도 1의 성형용 장치에 로딩(loading)하여 응력을 인가한다. 상기 오스테나이트상을 포함하는 강재는 항복강도(YS)가 780Mpa급인 경량강재일 수 있다. 경량강재의 성형성 증가방법을 이용하여 고강도 저비중 강을 필요로 하는 산업에 활용될 수 있다.In the step (a), the
본 발명의 일 실시예에 따르면, 오스테나이트상을 포함하는 강재는 트립강(Transformation Induced Plasticity steel)일 수 있다.According to one embodiment of the present invention, the steel including the austenite phase may be a transformed steel steel.
(b) 단계에서, 상기 (a) 단계의 응력을 인가하여 강재가 변태유기소성(Transformation Induced Plasticity, 이하 "TRIP") 거동하는 시점에, 강재에 적어도 1회의 펄스 전류(pulsed electric current)를 인가할 수 있다. 도 1에 도시된 바와 같이, 성형용 장치의 외부 전력 장치를 통해 성형용 시편(10)에 펄스 전류를 인가할 수 있다. 펄스 전류는 도 2에 도시된 바와 같이 일정한 전류 인가 주기(tp), 전류 인가 시간(td)으로 인가한다. 전류 밀도의 경우 일정한 전류 밀도(ρi)로 인가되는데, 이는 성형용 시편에 응력이 인가됨에 따라 단면적이 변화할 때, 인가되는 펄스 전류의 세기를 조절하여 전류 밀도를 일정하게 유지할 수 있다.(b), at least one pulsed electric current is applied to the steel material at the time when the steel material undergoes Transformation Induced Plasticity (hereinafter referred to as "TRIP") by applying the stress of the step (a) can do. As shown in Fig. 1, a pulse current can be applied to the
한편, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 펄스 전류의 전류밀도는 85A/mm2 내지 105A/mm2일 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the current density of the pulse current may be 85 A / mm 2 to 105 A / mm 2 .
한편, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 펄스 전류의 전류 인가 주기(tp)는 27초 내지 33초이고, 전류 인가 시간(td)는 0.08초 내지 0.12초일 수 있다.Meanwhile, according to an embodiment of the present invention, the current application period t p of the pulse current may be 27 to 33 seconds, and the current application time t d may be 0.08 to 0.12 seconds.
한편, 변형율(strain)이란, 부품이나 시편의 선형 치수의 단위 길이당 변화율을 의미하며, 공칭변형율(Engineering strain)과 진변형율(True strain) 두 종류가 있다. 공칭변형율이 보편적으로 사용되는 변형율이며, 초기 표점거리에 대한 길이의 변화로 하기의 식으로 표현된다.On the other hand, strain refers to the rate of change per unit length of a linear dimension of a part or a specimen, and there are two types of engineering strain and true strain. Nominal strain is a commonly used strain, and is the change in length with respect to the initial gauge distance expressed as:
σ = (L-L0)/Lσ = (LL 0 ) / L
(σ: 변형율, L: 성형후 표점거리, L0: 초기 표점거리)(sigma: strain, L: gauge length after molding, L 0 : initial gauge length)
항복강도(Yield strength, 이하, "YS")란, 소성변형을 발생시키지 않고 재료에 가해질 수 있는 최대 응력의 정도로써, 재료가 특정한 영구 변형을 나타낼 때의 응력을 의미한다.Yield strength (hereinafter, referred to as "YS") is the degree of maximum stress that can be applied to a material without causing plastic deformation, which means the stress at which the material exhibits a particular permanent deformation.
소성 구간(Plastic region, 이하, "PR")이란, 탄성한계를 넘어 항복강도를 지난 시편이 소성 변형을 띠는 구간이며, 하중의 원인을 제거한 후에도 영구적인 변형이 남아있는 구간이다.The plastic region (hereinafter, referred to as "PR") is a section in which the specimen past the elastic limit exceeds the yield strength and is subjected to plastic deformation, and the permanent deformation remains after removing the cause of the load.
최대인장강도(Ultimate tensile strength, 이하 "UTS")란, 시편의 세기를 나타내는 힘으로 시편이 파단이 될 때까지 인장력을 인가했을 때 견뎌내는 최대응력을 의미한다. 응력 변형율 선도에서 최대 응력 지점을 의미한다.Ultimate tensile strength (UTS) refers to the strength of a specimen, which is the maximum stress that a specimen can withstand when subjected to a tensile force until it breaks. Stress strain means the maximum stress point in the diagram.
변태유기소성(Transformation Induced plasticity, 이하 "TRIP")이란, 오스테나이트상이 외력에 의해 마르텐사이트로 변태되는 것을 말한다. 이때, 강재는 고강도와 고연성을 확보할 수 있다.Transformation Induced plasticity (hereinafter referred to as "TRIP") means that an austenite phase is transformed into martensite by an external force. At this time, the steel material can secure high strength and high ductility.
이하에서는, 다양한 실험예에 따라, 펄스 전류 인가에 따른 오스테나이트상을 포함하는 강재의 성형성 증가방법에 대하여 설명한다.Hereinafter, a method of increasing the formability of a steel material including an austenite phase according to pulse current application will be described according to various experimental examples.
<< 오스테나이트상을The austenite phase 포함하는 강재의 미세조직 및 일반인장성형> Microstructure and General Tensile Forming of Steels Including>
도 4 및 도 5를 참조하여 오스테나이트상을 포함하는 강재의 성형 특성에 대하여 설명한다.The molding characteristics of the steel including the austenite phase will be described with reference to Figs. 4 and 5. Fig.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 강재의 성형 전 시편의 미세조직 및 집합조직을 나타내는 EBSD(Electron backscatter diffraction) 분석 사진이다. 강재의 성형후 달라지는 특성을 측정하기 위해 성형 전의 초기 상태의 미세조직 및 집합조직을 분석한다.4 is an electron backscatter diffraction (EBSD) analysis image showing the microstructure and texture of a specimen before molding of a steel material according to an embodiment of the present invention. The microstructures and texture of the initial state before the molding are analyzed to measure the properties of the steel after molding.
도 4의 (a)는 EBSD 분석의 ND map(법선방향의 미세조직 map)이고, 도 4의 (b)는 EBSD 분석의 Phase map 이다. EBSD 분석 결과, 강재는 페라이트상과 오스테나이트상이 같이 존재하고 있음을 확인할 수 있다. Figure 4 (a) is the ND map (normal direction microstructure map) of the EBSD analysis, and Figure 4 (b) is the phase map of the EBSD analysis. As a result of the EBSD analysis, it can be confirmed that the ferrite phase and the austenite phase coexist in the steel.
또한, 오스테나이트상의 정량적인 분율을 측정하기 위해 XRD분석을 실시하여 잔류 오스테나이트상 분율이 23% 존재하는 것을 확인할 수 있다.Further, XRD analysis was performed to measure a quantitative fraction of the austenite phase, and it was confirmed that the residual austenite phase fraction was 23%.
도 5는 본 발명의 일 실시예에 따른 강재의 일반 성형시의 응력 변형율 선도(stress-strain curve) 및 XRD(X-ray diffraction) 분석에 따른 잔류 오스테나이트의 분율을 나타내는 그래프이다. 강재에 1.5mm/min의 인장 변형 속도로 일반 인장성형(non-pulsed tension)을 하여, 강재의 파단시 파단변형율과 잔류 오스테나이트상의 분율을 측정한다.FIG. 5 is a graph showing a stress-strain curve and a fraction of retained austenite according to X-ray diffraction (XRD) analysis at the time of general forming of a steel material according to an embodiment of the present invention. A non-pulsed tension is applied to the steel at a tensile strain rate of 1.5 mm / min to determine the fracture strain at fracture and the fraction of retained austenite phase.
한편, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 강재의 인장 변형 속도는 1.4mm/min 내지 1.6mm/min일 수 있다.Meanwhile, according to an embodiment of the present invention, the tensile strain rate of the steel may be 1.4 mm / min to 1.6 mm / min.
도 5의 (a)는 강재의 일반 성형시의 응력 변형율 선도(stress-strain curve)를 나타내는 그래프이다. 일반 인장성형 결과, 40%의 파단변형율과 850Mpa의 최대인장강도(UTS)를 보인 것을 확인할 수 있다.5 (a) is a graph showing a stress-strain curve at the time of general molding of a steel material. As a result of general tensile molding, it can be confirmed that the tensile strain at 40% and the maximum tensile strength (UTS) at 850 MPa are shown.
파단 후 강재 시편의 파단양상을 관찰한 결과, 연성파괴(ductile fracture)가 일어나는 것을 확인할 수 있다. 이때, 일반 인장성형시 강재의 변형 메커니즘을 알아보기 위해, 강재의 성형 전 초기 시편과 변형율이 각각 7.5%, 12.5%, 23%, 및 강재의 파단 후 시편의 XRD 분석을 실시한다.The fracture behavior of the specimens after fracture was observed, indicating ductile fracture. In order to investigate the deformation mechanism of the steel during general tensile forming, XRD analysis of specimens after steel material fracture and 7.5%, 12.5%, and 23%, respectively, are carried out.
도 5의 (b)는 강재의 일반 성형시의 XRD분석에 따른 잔류 오스테나이트의 분율(Austenite Phase Fraction)을 나타내는 그래프이다. 일반 인장성형시, 성형이 진행됨에 따라 오스테나이트상의 분율이 감소하는 것을 확인할 수 있다. 즉, 강재는 응력이 인가되면 오스테나이트상이 마르텐사이트로 변태유기소성(TRIP)거동이 일어나는 것을 확인할 수 있다.5 (b) is a graph showing the fraction of retained austenite (Austenite Phase Fraction) according to XRD analysis at the time of general molding of the steel material. It can be seen that the fraction of the austenite phase decreases as the molding progresses during the general tensile molding. In other words, it can be seen that when the stress is applied, the transformation of the austenite phase to the martensite occurs in the transformed organic plasticity (TRIP).
한편, 강재의 일반 인장성형에서, 변형율과 잔류 오스테나이트 분율 사이에 하기의 [식 1]을 이용하여 플랏(plot)을 할 수 있다.On the other hand, in general tensile forming of a steel, a plot can be made between the strain rate and the retained austenite fraction by using the following expression (1).
[식 1][Formula 1]
fr = f0exp(-kε)f r = f 0 exp (-k e)
(fr: 잔류 오스테나이트상의 분율, f0: 성형전 초기 강재의 오스테나이트상의 분율, ε: 진변형율, k: 상수)(f r : fraction of retained austenite phase, f 0 : fraction of austenite phase of initial steel before forming, ε: true strain, k: constant)
이때, k값은 상수이지만 물리적으로 낮은 k값을 가질수록 오스테나이트 상이 높은 안정성을 가지는 것을 의미한다. 강재는 [식 1]의 플랏(plot) 결과, k값이 0.03767인 것을 확인 할 수 있다.At this time, the k value is a constant, but a physically lower k value means that the austenite phase has high stability. As a result of a plot of [Equation 1], it can be confirmed that the value of k is 0.03767.
<< 오스테나이트상을The austenite phase 포함하는 강재의 성형성 증가방법> How to increase the formability of the steel to be included>
도 6 내지 도 12를 참조하여 오스테나이트상을 포함하는 강재의 성형성 증가방법에 대하여 설명한다.A method of increasing the formability of a steel material including an austenite phase will be described with reference to Figs. 6 to 12. Fig.
먼저, 도 6 내지 도9를 참조하여 본 발명의 비교예에 대하여 설명한다.First, a comparative example of the present invention will be described with reference to Figs. 6 to 9. Fig.
[[ 비교예Comparative Example 1] One]
비교예 1은 도 3에 나타난 오스테나이트상을 포함하는 강재의 성형용 시편을, 오스테나이트상을 포함하는 강재의 일반 인장성형과 같은 방법으로 응력을 인가하고, 변태유기소성(Transformation Induced Plasticity)이 일어나는 시점에 펄스 전류를 인가하여 인장성형을 실행한다.In Comparative Example 1, the test specimen of a steel material containing the austenite phase shown in FIG. 3 was subjected to stress in the same manner as the general tensile test of a steel material containing an austenite phase, and a transformation induced plasticity And a pulse current is applied at the time of occurrence to perform tensile molding.
이때, 상기 펄스 전류는 전류 밀도(ρi)가 50A/mm2이고, 전류 인가 시간(td)은 0.1초, 전류 인가 주기(tp)는 30초일 수 있다.At this time, the pulse current may have a current density p i of 50 A / mm 2 , a current application time t d of 0.1 second, and a current application period t p of 30 seconds.
[ [ 비교예Comparative Example 2] 2]
비교예 2는 도 3에 나타난 오스테나이트상을 포함하는 강재의 성형용 시편을, 오스테나이트상을 포함하는 강재의 일반 인장성형과 같은 방법으로 응력을 인가하고, 온도를 85℃ 내지 100℃를 유지하면서 고온 인장성형을 실행한다.In Comparative Example 2, the specimen for molding a steel material containing the austenite phase shown in Fig. 3 was subjected to a stress in the same manner as the general tensile forming of a steel material including an austenite phase, and the temperature was maintained at 85 to 100 캜 While performing high-temperature tensile molding.
도 6은 오스테나이트상을 포함하는 강재의 성형후 파단 형상을 나타내는 사진이다. 도 6의 (a)는 오스테나이트상을 포함하는 강재의 일반 인장성형시(Non-pulsed tension), 도 6의 (b)는 펄스 전류를 인가하여 성형시(Pulsed tension), 도 6의 (c)는 고온에서 인장성형시(High temperature tension), 시편의 파단형상을 나타낸다.6 is a photograph showing a fracture shape of a steel material containing an austenite phase after molding. 6 (a) shows a non-pulsed tension of a steel material including an austenite phase, Fig. 6 (b) shows a pulse tension, and Fig. 6 ) Shows the fracture shape of specimen during high temperature tension at high temperature.
도 7은 오스테나이트상을 포함하는 강재의 펄스 전류를 인가하여 성형시와 고온에서 성형시의 응력 변형율 선도(stress-strain curve) 및 온도 변화를 나타내는 그래프이다.7 is a graph showing stress-strain curves and temperature changes at the time of forming and at a high temperature by applying a pulse current of a steel material containing an austenite phase.
비교예 1, 2에 따르면, 오스테나이트상을 포함하는 강재의 펄스 전류를 인가하여 인장성형할 때와, 고온에서 인장성형을 할 경우 파단변형율은 약 23.9%로 측정되었다. 이는, 오스테나이트상을 포함하는 강재가 온도 증가로 인한 TRIP거동이 방해되어, TRIP효과에 따른 변형을 수용하지 못한 것으로 확인할 수 있다. 즉, 펄스 전류를 인가하여 인장성형을 하거나 고온에서 인장성형을 할 때, 파단변형율이 낮아진다.According to Comparative Examples 1 and 2, the tensile strain was measured to be about 23.9% when tensile molding was applied by applying a pulse current of a steel material containing an austenite phase, and tensile molding was performed at a high temperature. This indicates that the steel material containing the austenite phase was not able to accommodate the strain due to the TRIP effect because the TRIP behavior due to the temperature increase was disturbed. That is, when tensile molding is performed by applying a pulse current or when tensile molding is performed at a high temperature, the fracture strain is low.
도 8은 본 발명의 일 비교예에 따른 강재의 성형후의 시편의 미세조직 및 집합조직을 나타내는 EBSD 분석 사진이다. 도 8의 (a) 및 (b)는 오스테나이트상을 포함하는 강재의 일반성형 후 변형율이 23%일 때의 미세조직, 도 8의 (c) 및 (d)는 펄스전류를 인가하여 인장성형시 변형율이 23%일 때의 미세조직, 도 8의 (e) 및 (f)는 고온에서 인장성형시 변형율이 23%일 때의 미세조직의 EBSD분석 사진이다.8 is an EBSD analysis photograph showing the microstructure and texture of a specimen after molding a steel material according to a comparative example of the present invention. Figs. 8 (a) and 8 (b) show the microstructure of a steel material containing austenite phase after the general shaping at 23%, Figs. 8 (c) and 8 8 (e) and 8 (f) are photographs of EBSD analysis of microstructure at a strain of 23% at high temperature during tensile molding.
도 9는 본 발명의 일 비교예에 따른 강재의 성형 전 시편 및 변형율이 23%인 때 시편의 잔류 오스테나이트 분율을 나타내는 그래프이다.9 is a graph showing the specimen before molding of the steel material and the retained austenite fraction of the specimen at a strain of 23% according to a comparative example of the present invention.
비교예의 실험 결과, 펄스전류를 계속 인가하거나 고온에서 인장성형을 할 경우, 잔류 오스테나이트상의 분율이 일반 인장성형시 보다 높다. 즉, TRIP거동을 나타내는 소재의 경우, 계속적인 펄스전류를 인가하는 것은 TRIP거동을 방해할 뿐 아니라 국부적인 수축(locally necking)발생으로 인하여 파단변형율이 일반인장보다 더 감소하는 것을 확인할 수 있다.As a result of the experiment of the comparative example, when the pulse current is continuously applied or the tensile molding is performed at a high temperature, the fraction of retained austenite phase is higher than that in general tensile molding. That is, in the case of the material exhibiting the TRIP behavior, it is confirmed that applying the continuous pulse current not only hinders the TRIP behavior but also causes the local strain (locally necking) to further reduce the fracture strain than the normal tension.
<변형 초반부에 펄스 전류를 3회 인가한 경우>≪ Case where pulse current is applied three times in the early stage of transformation >
도 10 내지 도 12를 참조하여, 오스테나이트상을 포함하는 강재에 변형 초반부에 3회의 펄스전류를 인가한 성형성 증가방법에 대하여 설명한다.10 to 12, a description will be given of a formability increasing method in which three pulse currents are applied to a steel material containing an austenite phase in the early stage of deformation.
본 발명에 따른 일 실시예에 따르면, (e) 응력이 인가되면 오스테나이트상의 적어도 일부가 변태유기소성에 의해 마르텐사이트로 변태되는 트립강을 준비하는 단계, (f) 트립강에 응력을 인가하여 변형시키는 단계 중 어느 한 시점에 적어도 1회의 펄스 전류를 트립강에 인가하여 변태유기소성의 시작 시점을 지연시키는 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.(E) preparing a trip steel in which at least a portion of the austenite phase is transformed into martensite by transformational firing, when stress is applied, (f) applying stress to the trip steel And at least one pulse current is applied to the trip steel at any point during the deforming step to delay the starting point of the transformation organic firing.
도 10은 본 발명의 일 실시예에 따른 강재의 3회의 펄스 전류 인가 성형할 때의 응력 변형율 선도 및 온도변화를 나타내는 그래프이다.10 is a graph showing stress strain diagrams and temperature changes at the time of three times of pulse current application molding of a steel material according to an embodiment of the present invention.
상기 비교예 1과 동일한 인장성형 속도, 전류 인가 시간, 전류 인가 주기 조건하에, 변태유기소성(Transformation Induced Plasticity)이 일어나는 시점에 3회의 펄스만을 인가하여 인장성형을 실행하였다. 전류 밀도의 경우 서로 다른 전류밀도로 하여, 각각 75A/mm2, 95A/mm2, 115A/mm2로 하여 3번의 인장성형을 실행하였다.Under the conditions of the same tensile forming rate, current application time and current application cycle as in Comparative Example 1, tensile molding was performed by applying only three pulses at the time of transformation induced plasticity. For the current density, three tensile molding was carried out at different current densities of 75 A / mm 2 , 95 A / mm 2 and 115 A / mm 2 , respectively.
본 발명에 따른 일 실시예에 따르면, 상기 (b) 단계에서, 상기 펄스 전류의 최초 펄스 전류를 상기 오스테나이트계 강의 진변형율(True strain)이 0% 내지 11.7% 일 때 인가할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, in the step (b), the first pulse current of the pulse current may be applied when the true strain of the austenitic steel is 0% to 11.7%.
도 10의 (a)는 강재에 3회의 펄스전류를 인가하여 인장성형시 응력 변형율 선도를 나타낸다. 실험 결과, 전류 밀도가 95A/mm2일 때, 파단변형율이 최대 50%로 측정된다. 일반 인장성형시의 파단변형율인 39%에서, 약 28%의 파단변형율이 증가할 수 있다. 이때, 전류 밀도가 증가할수록 파단변형율이 계속 증가하는 것이 아니고, 전류밀도가 95A/mm2일 때, 최대 파단변형율을 나타낸다. 즉, 최대 파단변형율을 얻을 수 있는 최적의 전류밀도 조건을 확인할 수 있다. Fig. 10 (a) shows a stress strain diagram in tensile molding by applying a pulse current three times to a steel material. As a result of the test, when the current density is 95 A / mm 2 , the fracture strain is measured at a maximum of 50%. The breaking strain of about 28% can be increased at 39%, which is the breaking strain at the time of general tensile molding. At this time, as the current density increases, the breaking strain does not increase continuously. When the current density is 95 A / mm 2 , the maximum breaking strain is shown. That is, it is possible to confirm the optimum current density condition to obtain the maximum breaking strain.
도 10의 (b)는 강재에 3회의 펄스전류를 인가하여 인장성형시 온도변화를 나타내는 그래프이다. 전류 밀도 75A/mm2의 전류를 인가한 경우 시편의 평균 온도는 최대 150℃까지 증가하였으며, 전류 밀도 95A/mm2의 전류를 인가한 경우는 약 210℃까지 증가하였다. 그리고 전류 밀도 115A/mm2의 전류를 인가한 경우는 약 350℃까지 증가하였다.10 (b) is a graph showing the temperature change during tensile molding by applying three pulse currents to the steel material. When a current density of 75 A / mm 2 was applied, the average temperature of the specimen increased up to 150 ° C, and the current density increased to about 210 ° C when a current of 95 A / mm 2 was applied. When the current density was 115 A / mm 2, the current increased to about 350 ° C.
도 11은 본 발명의 일 실시예에 따른 강재의 3회의 펄스 전류 인가 성형시의 가공경화지수(strain hardening exponent, n-value)값의 변화를 나타내는 그래프이다.11 is a graph showing a change in strain hardening exponent (n-value) value during three pulse current application molding of a steel material according to an embodiment of the present invention.
3회의 펄스 전류 인가 성형시, 강재의 진응력-진변형율 선도의 기울기가 일반 인장성형시와 다르게 측정되었다. 이를 확인하기 위해 가공경화지수(strain hardening exponent) 인 n-value값의 변화를 측정한다.The slope of the true stress-strain curve of the steel material was measured differently from the case of general tensile forming at the time of three pulse current application molding. To confirm this, the change in n-value, a strain hardening exponent, is measured.
가공경화지수(strain hardening exponent)는 외력에 의해 가공된 재료의 강성이 증가하는 정도를 나타내는 지수이다. 이는 진응력-진변형율 선도의 기울기로 나타내고, 변형의 증가에 따라 재료의 강도가 증가하는 현상인 가공경화의 정도를 의미한다. 재료의 물성을 결정하는 중요한 인자이다.The strain hardening exponent is an index indicating the degree to which the rigidity of the material processed by the external force increases. This means the degree of work hardening, which is represented by the slope of the true stress-strain curve and which increases the strength of the material as the strain increases. It is an important factor that determines the physical properties of the material.
σ=Kεn σ = Kε n
logσ = nlogε + logKlogσ = nlogε + logK
(σ: 진응력, ε: 진변형율, n: 가공경화지수, K: 강도계수)(?: true stress,?: true strain, n: work hardening index, K: strength coefficient)
상기 성형실험의 진변형율에 따른 n-value값을 플랏(plot) 해 본 결과 펄스 전류 인가에 의해 n-value 곡선이 변화된 것을 확인할 수 있다. 특히, n-value의 최대값(max n-value)이 일반 인장에 비하여 변형이 진행된 변형 후반부에서 나타난다. 이는 변형 초반부에 3회의 펄스 전류 인가시 TRIP거동의 지연 효과로 인하여 변형 후반부터 TRIP 효과가 발휘되는 것을 나타낸다. 따라서, 본 발명의 강재의 성형성 증가방법은, 변형 초반부에 펄스전류 인가에 의해 TRIP거동이 지연되고, 높은 파단변형율을 가지게 하는 이점이 있다.As a result of plotting the n-value according to the true strain of the molding test, it can be seen that the n-value curve is changed by the application of the pulse current. In particular, the maximum value of the n-value (max n-value) appears at the end of the deformation, This indicates that the TRIP effect is exhibited from the second half of the deformation due to the delay effect of the TRIP behavior when three pulse currents are applied at the beginning of the deformation. Therefore, the method of increasing the formability of the steel material of the present invention is advantageous in that the TRIP behavior is retarded by application of a pulse current to the early stage of deformation, and has a high fracture strain.
도 12는 본 발명의 일 실시예에 따른 강재의 3회의 펄스 전류 인가 성형할 때의 진변형율에 따른 잔류 오스테나이트 분율을 나타내는 그래프이다.12 is a graph showing the retained austenite fraction according to the true strain at the time of three times of pulse current application molding of the steel material according to one embodiment of the present invention.
본 발명에 따른 일 실시예에 따르면, 펄스 전류를 인가하는만큼 상기 오스테나이트계 강의 TRIP(Transformation Induced Plasticity) 거동이 지연될 수 있다.According to an embodiment of the present invention, TRIP (Transformation Induced Plasticity) behavior of the austenitic steel may be delayed by applying a pulse current.
TRIP 거동의 지연이 일어났는지 알아보기 위하여 각 변형율 지점에서의 펄스 전류 밀도가 95A/mm2일때, 인장한 강재시편과 일반 인장성형한 시편으로 XRD 분석을 실시하여 잔류 오스테나이트상 분율을 측정하였다.To determine whether TRIP behavior was delayed, XRD analysis was performed on tensile steel specimens and normal tensile specimens when the pulse current density at each strain point was 95 A / mm 2 to determine the residual austenite phase fraction.
진변형율이 11.7%까지는 강재의 잔류오스테나이트상 분율이 성형 전 초기시편과 비슷한 수치를 나타낸다. 진변형율이 11.7% 이후부터 잔류오스테나이트상 분율이 지속적으로 감소하기 시작한다. 구간을 진변형율이 0% 부터 11.7%까지(Region 1), 진변형율이 11.7% 부터 시편의 파단시까지(Region 2)로 나누어 [식 1]의 k 값을 플랏(plot)한다. 플랏 결과, 일반 인장성형에 비해 진변형율이 0% 부터 11.7%까지(Region 1, Fitting curve 1)는 k값이 0.004934이고, 진변형율이 11.7%이후(Region 2, Fitting curve 2)에서는 k값이 0.03688이다. 이는 진변형율이 11.7%까지는, 일반 인장성형시 k값보다 현저히 낮은 값을 가지고, 진변형율이 11.7%이후부터는 비슷한 값을 나타낸다. [표 1]은 인장성형 조건에 따른 [식 1]의 플랏결과를 나타내는 표이다.Until the true strain of 11.7%, the retained austenite fraction of the steel is similar to that of the initial specimen. The residual austenite phase fraction starts to decrease steadily after 11.7% of the true strain. Plot the k value of [Equation 1] by dividing the section by the true strain from 0% to 11.7% (Region 1) and the true strain from 11.7% to the fracture of the specimen (Region 2). As a result of the plot, k value is 0.004934 for
[표 1][Table 1]
실험 결과, 진변형율이 11.7%일 때까지, 3회의 펄스 전류 인가 성형시 일반 인장성형보다 오스테나이트상의 기계적안정성(mechanical stability)이 높아서 TRIP 효과가 지연된다. 따라서, 강재의 변형 후반부터 TRIP 거동이 나타나고, 변형 후반부에 TRIP거동이 나타나 성형성 향상에 기여할 수 있다.As a result, the TRIP effect is delayed because the mechanical stability of the austenite phase is higher than that of the general tensile type during the three pulse current application molding until the true strain is 11.7%. Therefore, the TRIP behavior appears from the second half of the deformation of the steel material, and the TRIP behavior appears at the second half of the deformation.
즉, 오스테나이트상을 포함하는 강재에 펄스전류를 인가하여 성형시 TRIP거동을 지연시키고 변형율이 향상되어 성형성을 증가시킬 수 있다.That is, by applying a pulse current to a steel material containing an austenite phase, the TRIP behavior can be retarded during molding and the strain can be improved to increase the formability.
<스프링백 저감 실험><Spring Bag Reduction Test>
도 13 내지 도 17을 참조하여, 오스테나이트상을 포함하는 강재에 펄스 전류를 인가하여 스프링백 저감효과에 대하여 설명한다.13 to 17, a spring current reduction effect is described by applying a pulse current to a steel material containing an austenite phase.
스프링백(Springback)은 성형이 필요한 강재에 굽힘 응력을 인가하여 굽힘 변형을 하고 굽힘 응력을 제거하였을 때, 시편에 가해진 굽힘 변형이 되돌아 오는 것을 의미한다. 일반적으로, 고강도 강은 성형시 스프링백 효과에 의해 성형성이 감소되어 실공정에 적용하기에 문제가 있다.Springback means that the bending deformation applied to the specimen is returned when the bending stress is applied to the steel material to be formed and the bending stress is removed. In general, the high strength steel has a problem in that it is applied to an actual process because the moldability is reduced due to the springback effect during molding.
도 13은 본 발명의 일 실시예에 따른 스프링백 저감효과 실험용 장치를 나타내는 개략도, 도 14는 본 발명의 일 실시예에 따른 스프링백 저감효과 실험용 시편(20)을 나타내는 개략도이다.FIG. 13 is a schematic view showing an apparatus for testing a springback reduction effect according to an embodiment of the present invention, and FIG. 14 is a schematic diagram showing a
상기 스프링백 저감효과 실험용 장치에서, G는 굽힘 응력 인가용 팁(tip)의 굽힘 각도를, R은 팁의 굽힘 반경이며, W는 스프링백 저감효과 실험용 시편의 굽힘 후 너비를 의미하고, 시편(20)에서 L은 가로 길이, H는 세로 길이를 의미한다.G is the bending angle of the tip for applying the bending stress, R is the bending radius of the tip, W is the width after the bending of the specimen for the springback reduction effect, 20), L means transverse length and H means transverse length.
본 발명의 일 실시예에 따르면, (c) 오스테나이트상을 포함하는 강재에 굽힘응력(bending stress)을 인가하여 굽힘 변형하는 단계, 및 (d) 굽힘 변형된 오스테나이트상을 포함하는 강재에 적어도 1회의 펄스 전류를 인가하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 한다.According to an embodiment of the present invention, there is provided a method for producing austenitic stainless steels, comprising the steps of: (c) applying a bending stress to a steel material containing an austenite phase to bend; and (d) And a step of applying one pulse current.
도 15는 본 발명의 일 실시예에 따른 스프링백 저감효과 실험시 시편에 가해지는 부하(load)를 나타내는 그래프이다.15 is a graph showing a load applied to a specimen in an experiment of a springback reduction effect according to an embodiment of the present invention.
(c) 단계에서, 스프링백 저감효과 실험용 시편을 실험용 장치에 로딩하고 굽힘 응력을 인가할 수 있다. 도 15의 부하(Load)는 스프링백 저감효과 실험용 시편에 인가되는 굽힘 응력을 의미하고, 시편의 변형 길이(Displacement)는 17mm까지 굽힘 변형을 가한다. 굽힘 변형 속도(Cross head speed)는 0.1mm/s일 수 있다.In step (c), the test specimen for the springback reduction effect can be loaded on the experimental apparatus and bending stress can be applied. The load in Fig. 15 means the bending stress applied to the test specimen for the springback reduction effect, and the deformation of the specimen gives the bending deformation to 17 mm. The crosshead speed may be 0.1 mm / s.
(d) 단계에서, 스프링백 저감효과 실험용 시편에 1회의 펄스전류를 인가하여 굽힘 변형을 할 수 있다. 전류 밀도는 60A/mm2이고, 전류 인가 시간(Duration time)을 0.3초 내지 1초로 인가할 수 있다. 굽힘 변형 후, 스프링백 각도(Spring back angle)를 측정하고, 열화상 카메라를 이용하여 시편의 최대 온도를 측정한다.In the step (d), a single pulse current is applied to the specimen for the springback reduction effect test to bend deformation. The current density is 60 A / mm < 2 >, and the current application time (Duration time) can be applied in 0.3 seconds to 1 second. After the bending deformation, the spring back angle is measured, and the maximum temperature of the sample is measured using a thermal imaging camera.
도 16의 (a)는 스프링백 저감효과 실험용 시편의 펄스 전류 인가 굽힘 성형후의 사진, 도 16의 (b)는 스프링백 각도와 펄스 전류 인가시 최대 온도를 나타내는 그래프이다.16 (a) is a photograph of the specimen for the springback reduction effect test after the pulse current application bending, and Fig. 16 (b) is a graph showing the springback angle and the maximum temperature at the time of application of the pulse current.
본 발명의 일 실시예에 따르면, 펄스 전류의 인가 시간(td)은 0.3초 내지 1초이고, 인가 시간이 증가할수록 오스테나이트계 강의 스프링백이 저감될 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the application time (t d ) of the pulse current is 0.3 seconds to 1 second, and the springback of the austenitic steel can be reduced as the application time increases.
실험 결과, 스프링백 저감 각도는, 일반 스프링백 변형시 45°이고, 전류 인가 시간이 각각 0.3초, 0.5초, 0.7초, 0.9초, 1초일 때, 스프링백 변형은 각각 42°, 38°, 37°, 31°, 29°로 측정되었다. 각 실험시 최대 온도는 각각 228℃, 378℃, 497℃, 631℃, 706℃로 측정되었다. 즉, 펄스 전류 인가 시간이 1초일 때 최대 35%의 스프링백 저감효과를 확인할 수 있다. 표 2는 상기 스프링백 실험의 결과를 나타내는 표이다. Experimental results show that the springback reduction angle is 45 ° in the case of the normal springback deformation and the spring back strain is 42 °, 38 °, and 30 ° when the current application time is 0.3 second, 0.5 second, 0.7 second, 0.9 second, 37 °, 31 ° and 29 °. The maximum temperature in each experiment was measured at 228 ° C, 378 ° C, 497 ° C, 631 ° C and 706 ° C, respectively. That is, when the pulse current application time is 1 second, the maximum 35% springback reduction effect can be confirmed. Table 2 shows the results of the springback test.
[표 2][Table 2]
도 17의 (a)는 시편의 굽힘 성형시 시편에 인가되는 스프링백 방향(S)을 나타내는 개략도, 도 17의 (b)는 펄스 전류 인가 굽힘성형시 시편의 비커스 경도(Vickers hardness)를 나타내는 그래프이다.FIG. 17A is a schematic view showing a spring back direction S applied to the test piece during bending of the test piece, FIG. 17B is a graph showing Vickers hardness of the test piece during pulse current application bending, to be.
상기 실험에서, 펄스 전류 인가시간이 1초일 때와, 펄스전류를 인가하지 않은(Non pulsed) 일반 스프링백 실험에서 인장력을 받은 부분(도 17의 (a)의 T)의 비커스 경도를 측정하였다.In this experiment, the Vickers hardness of the portion subjected to the tensile force (T in FIG. 17 (a)) was measured when the pulse current application time was 1 second and when the non-pulsed general springback test was not performed.
비커스 경도(Vickers hardness)는 단단한 표면 물질의 경도를 측정한 값을 나타낸다. 다이아몬드 사각뿔을 가지는 피라미드형 압입자를 사용하여, 시험편을 눌러 시험편에 생긴 피라미드 모양의 부분의 대각선을 측정하여 경도를 측정한다. 비커스 경도의 값을 계산하는 식은 다음과 같다.Vickers hardness is a measure of the hardness of a hard surface material. Using a pyramidal indenter with diamond quadrangular pyramids, measure the hardness by measuring the diagonal line of the pyramid-shaped part of the specimen by pressing the specimen. The equation for calculating the Vickers hardness value is as follows.
Hv= 0.1891F/d2 Hv = 0.1891 F / d 2
(Hv: 비커스경도(N/mm2), F: 하중, d: 다이아몬드 압입자국의 대각선길이)(Hv: Vickers hardness (N / mm 2 ), F: load, d: diagonal length of diamond indentation marks)
비커스 경도가 일반 스프링백 실험에서는 약 275Hv이고, 펄스전류 인가시간이 1초일때, 약 250Hv이다. 펄스 전류를 인가하여 스프링백 실험을 하였을때, 잔류 응력의 감소로 비커스 경도 저하가 발생한 것을 확인할 수 있다. 즉, 강재의 스프링백이 저감되는 것을 확인할 수 있다.Vickers hardness is about 275 Hv in the normal springback test, and about 250 Hv when the pulse current application time is 1 second. When the springback test was carried out by applying a pulse current, it was confirmed that the Vickers hardness decreased due to the decrease of the residual stress. That is, it can be confirmed that the spring back of the steel material is reduced.
따라서, 본 발명에 따르면, 오스테나이트상을 포함하는 강재에 펄스전류를 인가하여 인가 시간이 증가할수록 오스테나이트계 강의 스프링백을 저감시키는 효과가 있다.Therefore, according to the present invention, as the application time is increased by applying a pulse current to a steel material containing an austenite phase, springback of the austenitic steel is reduced.
본 발명은 상술한 바와 같이 바람직한 실시예를 들어 도시하고 설명하였으나, 상기 실시예에 한정되지 아니하며 본 발명의 정신을 벗어나지 않는 범위 내에서 당해 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에 의해 다양한 변형과 변경이 가능하다. 그러한 변형예 및 변경예는 본 발명과 첨부된 청구범위의 범위 내에 속하는 것으로 보아야 한다.While the present invention has been particularly shown and described with reference to exemplary embodiments thereof, it is clearly understood that the same is by way of illustration and example only and is not to be taken in conjunction with the present invention. Variations and changes are possible. Such variations and modifications are to be considered as falling within the scope of the invention and the appended claims.
Claims (12)
(b) 상기 응력에 의해 상기 오스테나이트상이 마르텐사이트(Martensite)로 소성유기변태(Transformation Induced Plasticity)가 일어나는 시점에, 상기 강재에 적어도 1회의 펄스 전류(pulsed electric current)를 인가하는 단계
를 포함하는, 강재의 성형성 증가방법.(a) applying stress to a steel material comprising an austenite phase; And
(b) applying at least one pulsed electric current to the steel material at a time when the austenitic phase causes martensite to undergo transformation induced plasticity by the stress,
Of the steel material.
상기 펄스 전류를 인가하는만큼 상기 강재의 변태유기소성 거동이 지연되는, 강재의 성형성 증가방법.The method according to claim 1,
Wherein the transformation organic plasticity behavior of the steel material is delayed by applying the pulse current.
상기 오스테나이트상을 포함하는 강재는 트립강(Tranformation Induced Plasticity steel)인, 강재의 성형성 증가방법.The method according to claim 1,
Wherein the steel material containing the austenite phase is a Tranformation Induced Plasticity steel.
상기 (b) 단계에서, 상기 펄스 전류의 최초 펄스 전류를 상기 강재의 진변형율(True strain)이 0% 내지 11.7% 일 때 인가하는, 강재의 성형성 증가방법.The method according to claim 1,
Wherein the first pulse current of the pulse current is applied when the true strain of the steel material is 0% to 11.7% in the step (b).
상기 (b) 단계에서, 상기 펄스 전류를 3회 인가하는, 강재의 성형성 증가방법.The method according to claim 1,
Wherein the pulse current is applied three times in the step (b).
상기 (b) 단계에서, 상기 펄스 전류는 일정한 전류밀도(ρi)로 인가되는, 강재의 성형성 증가방법.The method according to claim 1,
Wherein in the step (b), the pulse current is applied at a constant current density? I.
상기 (b) 단계에서, 상기 펄스 전류의 전류밀도는 85A/mm2 내지 105A/mm2인, 강재의 성형성 증가방법.The method according to claim 6,
In the step (b), the current density of the pulse current is 85 A / mm 2 to 105 A / mm 2 .
상기 (b) 단계에서, 상기 펄스 전류의 전류 인가 주기(tp)는 27초 내지 33초이고, 전류 인가 시간(td)는 0.08초 내지 0.12인, 강재의 성형성 증가방법.The method according to claim 1,
Wherein the current application period (t p ) of the pulse current is 27 to 33 seconds and the current application time (t d ) is 0.08 second to 0.12 in the step (b).
상기 (b) 단계에서, 상기 펄스 전류를 인가할 때, 적어도 28%의 연신율이 향상되는, 강재의 성형성 증가방법.The method according to claim 1,
Wherein the elongation of at least 28% is improved when the pulse current is applied in the step (b).
(d) 상기 굽힘 변형된 상기 강재에 적어도 1회의 펄스 전류(pulsed electric current)를 인가하는 단계
를 더 포함하는, 강재의 성형성 증가방법.(c) bending deformation by applying a bending stress to at least a part of the region of the steel material including the austenite phase; And
(d) applying at least one pulsed electric current to the bending-deformed steel material
Further comprising the steps of:
상기 (d) 단계에서, 상기 펄스 전류의 인가 시간(td)은 0.3초 내지 1초이고, 인가 시간이 증가할수록 상기 강재의 스프링백(springback)이 저감되는, 강재의 성형성 증가방법.11. The method of claim 10,
In the step (d), the applying time (t d ) of the pulse current is 0.3 second to 1 second, and the springback of the steel material is reduced as the application time is increased.
(f) 상기 트립강에 응력을 인가하여 변형시키는 단계 중 어느 한 시점에 적어도 1회의 펄스 전류를 상기 트립강에 인가하여 상기 변태유기소성의 시작 시점을 지연시키는 단계를 포함하는, 강재의 성형성 증가방법.(e) preparing a trip steel in which at least a portion of the austenite phase is transformed into martensite by transformational organic calcination when stress is applied; And
(f) applying at least one pulse current to the trip steel at any point during the step of applying stress to the trip steel to thereby delay the starting point of the metamorphic organic firing Increase method.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020170105675A KR101957481B1 (en) | 2017-08-21 | 2017-08-21 | Method for increasing formability of steel material |
| JP2018127254A JP6684866B2 (en) | 2017-08-21 | 2018-07-04 | Method of increasing formability of steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020170105675A KR101957481B1 (en) | 2017-08-21 | 2017-08-21 | Method for increasing formability of steel material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20190020561A true KR20190020561A (en) | 2019-03-04 |
| KR101957481B1 KR101957481B1 (en) | 2019-06-19 |
Family
ID=65636823
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020170105675A KR101957481B1 (en) | 2017-08-21 | 2017-08-21 | Method for increasing formability of steel material |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6684866B2 (en) |
| KR (1) | KR101957481B1 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115058560B (en) * | 2022-04-14 | 2023-10-24 | 太原理工大学 | Post-processing device for plate and strip pulse current and application method |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001020016A (en) * | 1999-07-09 | 2001-01-23 | Mazda Motor Corp | Heat treatment method of metallic member |
| KR20060000398A (en) * | 2004-06-29 | 2006-01-06 | 현대자동차주식회사 | Forming method of trip steel sheet |
| KR20150031834A (en) * | 2013-09-17 | 2015-03-25 | 현대자동차주식회사 | Method for heat treatment to improve formability of high tensile steel |
| KR20160078077A (en) * | 2014-12-24 | 2016-07-04 | 주식회사 포스코 | Ultra high strength steel plate and method for manufacturing the same |
-
2017
- 2017-08-21 KR KR1020170105675A patent/KR101957481B1/en active IP Right Grant
-
2018
- 2018-07-04 JP JP2018127254A patent/JP6684866B2/en active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001020016A (en) * | 1999-07-09 | 2001-01-23 | Mazda Motor Corp | Heat treatment method of metallic member |
| KR20060000398A (en) * | 2004-06-29 | 2006-01-06 | 현대자동차주식회사 | Forming method of trip steel sheet |
| KR20150031834A (en) * | 2013-09-17 | 2015-03-25 | 현대자동차주식회사 | Method for heat treatment to improve formability of high tensile steel |
| KR20160078077A (en) * | 2014-12-24 | 2016-07-04 | 주식회사 포스코 | Ultra high strength steel plate and method for manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR101957481B1 (en) | 2019-06-19 |
| JP2019035142A (en) | 2019-03-07 |
| JP6684866B2 (en) | 2020-04-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8021501B2 (en) | Single point incremental forming of metallic materials using applied direct current | |
| Zhao et al. | Influence of specimen dimensions and strain measurement methods on tensile stress–strain curves | |
| Koster et al. | Cyclic deformation and structural fatigue behavior of an FE–Mn–Si shape memory alloy | |
| Mai et al. | Effects of pre-strain on plane stress ductile fracture in α-brass | |
| US8741079B2 (en) | Electrical-assisted double side incremental forming and processes thereof | |
| KR101957477B1 (en) | Method for increasing formability of magnesium alloy | |
| Gerin et al. | Beneficial effect of prestrain due to cold extrusion on the multiaxial fatigue strength of a 27MnCr5 steel | |
| Koga et al. | Strain distribution and deformation-induced martensitic transformation in tension for a TRIP steel plate | |
| US9951397B2 (en) | Apparatus for electrical-assisted incremental forming and process thereof | |
| Bhovi et al. | A comparison of repetitive corrugation and straightening and high-pressure torsion using an Al-Mg-Sc alloy | |
| Poulin et al. | Experimental studies into the role of cyclic bending during stretching of dual-phase steel sheets | |
| Tang et al. | Effect of high-density electric current on the microstructure and fatigue crack initiation of stainless steel | |
| Jabłońska et al. | High manganese TWIP steel-technological plasticity and selected properties | |
| Benzing et al. | Intercritical annealing to achieve a positive strain-rate sensitivity of mechanical properties and suppression of macroscopic plastic instabilities in multi-phase medium-Mn steels | |
| KR101957481B1 (en) | Method for increasing formability of steel material | |
| Ishimaru et al. | Deformation-induced martensitic transformation and workhardening of type 304 stainless steel sheet during draw-bending | |
| Tao et al. | Uniaxial tensile and simple shear behavior of resistance spot-welded dual-phase steel joints | |
| Djimaoui et al. | Study of microstructural and mechanical behavior of mild steel wires cold drawn at TREFISOUD | |
| Sahu et al. | Ratcheting behavior of a non-conventional stainless steel and associated microstructural variations | |
| Blesi et al. | Bake hardening behavior of DP, TBF, and PHS steels with ultimate tensile strengths exceeding 1 GPa | |
| US20080277034A1 (en) | Strain weakening of metallic materials | |
| Bannykh et al. | Effect of hot-rolling and heat-treatment conditions on the structure and mechanical and technological properties of nitrogen-bearing austenitic steel 05Kh22AG15N8M2F-Sh | |
| Nandakumar et al. | Experimental Investigation of Microstructure and Mechanical Properties of Al 5052 Processed by Equal Channel Angular Pressing Technique | |
| Momanyi et al. | Experimental investigation of key process parameters during continuous-bending-under-tension of AA6022-T4 | |
| Singh et al. | Hall-Petch behaviour of 316L austenitic stainless steel at elevated temperatures |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| GRNT | Written decision to grant |