KR20180095640A - Austenitic heat-resistant alloys and methods for making same - Google Patents

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Abstract

고온 환경에서도, 높은 크리프 강도와 높은 인성을 갖는 오스테나이트계 내열합금을 제공한다. 본 실시형태에 의한 오스테나이트계 내열합금은, 질량%로, C：0.03~0.25% 미만, Si：0.01~2.0%, Mn：2.0% 이하, Cr：10~30% 미만, Ni：25 초과~45%, Al：2.5 초과~4.5% 미만, Nb：0.2~3.5%, N：0.025% 이하를 함유하며, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지고, 불순물 중의 P 및 S가 각각, P：0.04% 이하, 및 S：0.01% 이하의 화학 조성을 갖는다. 조직 중의 6μm 이상인 석출물의 총 체적률은 5% 이하이다.An austenitic heat-resistant alloy having high creep strength and high toughness even under a high temperature environment. The austenitic heat-resistant alloy according to the present embodiment contains, by mass%, less than 0.03 to 0.25% of C, 0.01 to 2.0% of Si, less than 2.0% of Mn, less than 10 to 30% of Cr, Wherein the balance of Fe and impurities comprises P and S in an amount of not more than 0.04% P and not more than 0.04% of P, respectively, , And S: 0.01% or less. The total volume fraction of the precipitates having a size of 6 μm or more in the structure is 5% or less.

Description

오스테나이트계 내열합금 및 그 제조 방법Austenitic heat-resistant alloys and methods for making same

본 발명은 내열합금 및 그 제조 방법에 관한 것이며, 더욱 상세하게는, 오스테나이트계 내열합금 및 그 제조 방법에 관한 것이다.TECHNICAL FIELD The present invention relates to a heat-resistant alloy and a method of manufacturing the same, and more particularly, to an austenitic heat-resistant alloy and a method of manufacturing the same.

종래, 고온 환경 하에서 사용되는 보일러 및 화학플랜트 등의 설비에서는, 내열강으로서, 18-8 스테인리스강이 사용되고 있다. 18-8 스테인리스강은, 18% 정도의 Cr 및 8% 정도의 Ni를 함유하는 오스테나이트계 스테인리스강이며, 예를 들면, JIS 규격에서 말하는 SUS304H, SUS316H, SUS321H, 및 SUS347H 등이다.Conventionally, in facilities such as boilers and chemical plants used under high temperature environment, 18-8 stainless steel is used as heat resistant steel. The 18-8 stainless steel is an austenitic stainless steel containing about 18% of Cr and about 8% of Ni, for example, SUS304H, SUS316H, SUS321H, and SUS347H mentioned in JIS standard.

최근, 고온 환경 하에서의 설비의 사용 조건이 현저히 과혹화하여, 18-8 스테인리스강보다 더욱 높은 크리프 강도가 요구되고 있다. 최근에는 추가로, 화력발전용 보일러에서, 600℃ 정도였던 종래의 증기 온도를 700℃ 이상으로 높이는 선진적 초초임계압 발전 계획이 추진되고 있다. 또 화학 플랜트에서도, 조업 효율을 높이기 위해, 조업 온도의 상승이 계획되어 있다. 이들 고온 환경에서 사용되는 강재에는, 높은 크리프 강도와 함께 우수한 내식성도 요구된다.In recent years, the use conditions of facilities under a high temperature environment have become extremely severe, and a higher creep strength is required than in 18-8 stainless steel. In recent years, advanced ultra-critical pressure generation plans have been pursued to further raise the conventional steam temperature of about 600 ° C to 700 ° C or more in boilers for thermal power generation. Also, in chemical plants, an increase in operating temperature is planned to increase the operating efficiency. Steels used in these high temperature environments are also required to have excellent creep strength and excellent corrosion resistance.

내식성을 높인 내열재료는, 예를 들면, 일본국 특허공개 평02-115348호 공보(특허문헌 1) 및 일본국 특허공개 평07-316751호 공보(특허문헌 2)에 제안되어 있다. 이들 내열합금에서는 Al 함유량이 많기 때문에, 사용 중, 고온역에서, 표면에 Al2O3 피막이 형성된다. 이 피막에 의해 높은 내식성이 얻어진다.Heat resistant materials having increased corrosion resistance have been proposed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 02-115348 (Patent Document 1) and Japanese Patent Application Laid-Open No. 07-316751 (Patent Document 2). In these heat-resistant alloys, since the Al content is large, an Al 2 O 3 coating film is formed on the surface at high temperature during use. High corrosion resistance is obtained by this coating.

그러나, 상술한 특허문헌 1 및 2에 개시된 내열합금에서는, 700℃ 이상의 고온 환경에서 크리프 강도가 낮은 경우가 있다.However, in the heat resistant alloys disclosed in the above-mentioned Patent Documents 1 and 2, the creep strength may be low in a high temperature environment of 700 ° C or higher.

700℃ 이상의 고온 환경에서 높은 크리프 강도를 갖는 내열재료로서, Ni 및 Co를 함유하며, 강화상으로서 γ＇상(Ni3Al)을 함유하는 내열합금이 개발되어 있다. 이러한 내열합금은 예를 들면, Ni기 합금의 Alloy617,263, 및 740 등이다. 그러나, 이들 내열합금의 합금 원료는 고가이다. 또한, 가공성이 낮기 때문에, 제조 비용이 높아진다.Resistant alloy containing Ni and Co as a strengthening phase and a γ 'phase (Ni 3 Al) has been developed as a heat resistant material having high creep strength in a high temperature environment of 700 ° C. or more. Examples of such heat resistant alloys include Alloy 617, 263, and 740 of Ni-based alloys. However, alloying raw materials of these heat resistant alloys are expensive. In addition, since the processability is low, the manufacturing cost is increased.

그래서, 상기 Ni기 합금보다 염가이며, 또한, 크리프 강도가 우수한 내열합금이 일본국 특허공개 2014-43621호 공보(특허문헌 3) 및 일본국 특허공개 2013-227644호 공보(특허문헌 4)에 제안되어 있다.Therefore, a heat-resistant alloy which is more inexpensive than the Ni-based alloy and superior in creep strength is proposed in Japanese Patent Application Laid-Open Nos. 2014-43621 (Patent Document 3) and 2013-227644 (Patent Document 4) .

특허문헌 3에 개시된 오스테나이트계 내열합금은, 질량%로, C：0.02% 미만, Si：2% 이하, Mn：2% 이하, Cr：15~26%, Ni：20~35%, Al：0.3% 이하, P：0.04% 이하, S：0.01% 이하 및 N：0.05% 이하를 포함함과 더불어, Ti：3.0% 이하(0%를 포함한다), V：3.0% 이하(0%를 포함한다), Nb：2.3% 미만(0%를 포함한다) 및 Ta：2.0% 이하(0%를 포함한다)로부터 선택되는 1종 이상을 포함하며, 또한 f1=2Ti＋2V＋Nb＋(1/2)Ta로 나타내어지는 f1이 1.5~6.0을 만족하고, 잔부는 Fe 및 불순물로 이루어지는 화학 조성을 갖는다. 상기 오스테나이트계 내열합금은, 라베스상 및 γ＇상의 석출 강화에 의해 우수한 고온 강도 및 인성을 갖는다고 특허문헌 3에는 기재되어 있다.The austenitic heat-resistant alloys disclosed in Patent Document 3 contain Cu in an amount of less than 0.02%, Si of 2% or less, Mn of 2% or less, Cr of 15-26%, Ni of 20-35% (Including 0%), V: not more than 3.0% (inclusive of 0%), P: not more than 0.04%, P: not more than 0.04%, S: not more than 0.01% ), Nb: at least one selected from the group consisting of less than 2.3% (including 0%) and Ta: not more than 2.0% (including 0%) and further represented by f1 = 2Ti + 2V + Nb + The lattice f1 satisfies 1.5 to 6.0, and the balance has the chemical composition of Fe and impurities. The austenitic heat-resistant alloys described above have excellent high-temperature strength and toughness by precipitation strengthening of Lavess phase and? 'Phase.

특허문헌 4에 개시된 오스테나이트계 내열합금은, 질량%로, C：0.02% 미만, Si：0.01~2%, Mn：2% 이하, Cr：20% 이상 28% 미만, Ni：35% 초과 50% 이하, W：2.0~7.0%, Mo：2.5% 미만(0%를 포함한다), Nb：2.5% 미만(0%를 포함한다), Ti：3.0% 미만(0%를 포함한다), Al：0.3% 이하, P：0.04% 이하, S：0.01% 이하 및 N：0.05% 이하를 함유하며, 잔부는 Fe 및 불순물로 이루어지고, 또한, f1=1/2W＋Mo로 나타내어지는 f1이 1.0~5.0, f2=1/2W＋Mo＋Nb＋2Ti로 나타내어지는 f2가 2.0~8.0 및 f3=Nb＋2Ti로 나타내어지는 f3이 0.5~5.0인 화학 조성을 갖는다. 상기 오스테나이트계 내열합금은, 라베스상 및 γ＇상의 석출 강화에 의해 우수한 고온 강도 및 인성을 갖는다고 특허문헌 4에는 기재되어 있다.The austenitic heat-resistant alloys disclosed in Patent Document 4 contain, by mass%, less than 0.02% of C, 0.01 to 2% of Si, less than 2% of Mn, less than 20% Mo: less than 2.5% (including 0%), Nb: less than 2.5% (including 0%), Ti: less than 3.0% (including 0%), Al : 0.3% or less, P: not more than 0.04%, S: not more than 0.01%, and N: not more than 0.05%, the balance being Fe and impurities and f1 represented by f1 = , f2 represented by f2 = 1 / 2W + Mo + Nb + 2Ti of 2.0 to 8.0, and f3 represented by f3 = Nb + 2Ti of 0.5 to 5.0. The austenitic heat-resistant alloys described above have excellent high-temperature strength and toughness by precipitation strengthening of Lavess phase and? 'Phase.

일본국 특허공개 평02-115348호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 02-115348

일본국 특허공개 평07-316751호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 07-316751

일본국 특허공개 2014-43621호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2014-43621

일본국 특허공개 2013-227644호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2013-227644

그러나, 특허문헌 3 및 4의 내열합금과 같이, 라베스상 및 γ＇상에 의한 강화 기구를 이용한 합금의 경우, 장시간 시효 후의 크리프 강도 및 인성이 저하하는 경우가 있다.However, in the case of the alloy using the strengthening mechanism by the Lavess phase and the? 'Phase like the heat-resistant alloys of Patent Documents 3 and 4, the creep strength and toughness after aging for a long time may be lowered.

본 발명의 목적은, 고온 환경에서도, 높은 크리프 강도 및 높은 인성을 갖는 오스테나이트계 내열합금을 제공하는 것이다.An object of the present invention is to provide an austenitic heat-resistant alloy having high creep strength and high toughness even under a high temperature environment.

본 실시형태에 의한 오스테나이트계 내열합금은, 질량%로, C：0.03~0.25% 미만, Si：0.01~2.0%, Mn：2.0% 이하, Cr：10~30% 미만, Ni：25 초과~45%, Al：2.5 초과~4.5% 미만, Nb：0.2~3.5%, N：0.025% 이하, Ti：0~0.2% 미만, W：0~6%, Mo：0~4%, Zr：0~0.1%, B：0~0.01%, Cu：0~5%, 희토류 원소：0~0.1%, Ca：0~0.05%, 및 Mg：0~0.05%를 함유하며, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지고, 불순물 중의 P 및 S가 각각, P：0.04% 이하, 및 S：0.01% 이하의 화학 조성을 갖는다. 조직 중에서, 원상당경이 6μm 이상인 석출물의 총 체적률은 5% 이하이다. 여기서, 석출물이란 예를 들면, 탄화물, 질화물, NiAl 및 α-Cr이다.The austenitic heat-resistant alloy according to the present embodiment contains, by mass%, less than 0.03 to 0.25% of C, 0.01 to 2.0% of Si, less than 2.0% of Mn, less than 10 to 30% of Cr, Ti: 0 to less than 0.2%, W: 0 to 6%, Mo: 0 to 4%, Zr: 0 to 45% And the balance of Fe and 0% to 0.1%, B: 0 to 0.01%, Cu: 0 to 5%, rare earth elements: 0 to 0.1%, Ca: 0 to 0.05% , And P and S in the impurities have a chemical composition of P: not more than 0.04% and S: not more than 0.01%, respectively. In the texture, the total volume ratio of the precipitates having a circle equivalent diameter of 6 탆 or more is 5% or less. Here, the precipitates are, for example, carbides, nitrides, NiAl and alpha-Cr.

본 실시형태에 의한 오스테나이트계 내열합금은, 고온 환경에서도, 장시간의 고온 강도와, 우수한 인성을 갖는다.The austenitic heat-resistant alloy according to the present embodiment has high temperature strength for a long time and excellent toughness even under a high temperature environment.

본 발명자들은, 700℃ 이상의 고온 환경(이하, 간단히 고온 환경이라고 한다)에서의 오스테나이트계 내열합금의 크리프 강도 및 인성에 대해 조사 및 검토를 행하여, 다음의 지견을 얻었다.The present inventors investigated and examined creep strength and toughness of an austenitic heat-resistant alloy in a high-temperature environment of 700 ° C or higher (hereinafter simply referred to as a high-temperature environment), and the following findings were obtained.

상술한 바와 같이, 라베스상이나, Ni3Al 등의 γ＇상을 함유하는 내열합금은, 고온 환경에서 높은 크리프 강도를 갖는다. 그러나 이들 석출상은, 고온 환경에서 장시간 사용하면 조대화하므로, 내열합금의 크리프 강도 및 인성이 저하한다.As described above, a heat-resistant alloy containing a? 'Phase such as Laveth phase or Ni 3 Al has a high creep strength in a high temperature environment. However, when these precipitates are used in a high temperature environment for a long time, they are coarse, so that the creep strength and toughness of the heat resistant alloy decrease.

한편, 고온 환경에서 내열합금을 사용 중, 탄화물, 질화물, NiAl, α-Cr 등의 석출물을 미세하게 분산 석출할 수 있으면, 장시간의 사용이어도 높은 크리프 강도 및 높은 인성을 유지할 수 있다. 이들 석출물은, 결정 입계를 피복함으로써, 입계 강도를 높인다. 또한, 이들 석출물이 입내(粒內)에 석출되면, 내열합금의 변형 저항이 높아져, 크리프 강도가 높아진다.On the other hand, if a refractory material such as carbide, nitride, NiAl, and -cr can be finely dispersed and precipitated while using a heat-resistant alloy in a high-temperature environment, high creep strength and high toughness can be maintained even for a long time. These precipitates increase the grain boundary strength by covering the crystal grain boundaries. Further, when these precipitates are precipitated in the grain, the deformation resistance of the heat resistant alloy increases, and the creep strength increases.

상술한 미세한 석출물에 의해 크리프 강도 및 인성을 높이기 위해, 사용 전의 내열합금의 조직을 다음과 같이 제어한다.In order to increase the creep strength and toughness by the above-mentioned fine precipitates, the structure of the heat-resistant alloy before use is controlled as follows.

［원상당경이 6μm 이상인 석출물의 양의 제한］[Limitation of Amount of Precipitates Having a Circular Grade of 6 μm or More]

내열합금을 주조한 후의 응고 조직에는, 탄화물, 질화물, NiAl, α-Cr 등의 석출물(이하, 간단히 석출물이라고 한다)이 존재한다. 이들 석출물은, 덴드라이트의 사이에 존재하는 용질 원소가 농축된 액상으로 생성된다. 이들 석출물은 통상은 조대한 형상을 가지며, 조직 중으로 불균일하게 분산되어 있다. 그 때문에, 내열합금의 인성이 저하한다.A precipitate such as carbide, nitride, NiAl, and?-Cr (hereinafter simply referred to as precipitate) exists in the solidification structure after casting the heat resistant alloy. These precipitates are produced in a liquid phase in which the solute element existing between the dendrites is concentrated. These precipitates usually have a rough shape and are non-uniformly dispersed in the tissue. As a result, the toughness of the heat-resistant alloy deteriorates.

또한, 이들 석출물은 용체화 처리를 실시해도 고용되기 어렵고, 조대한 상태로 잔존하기 쉽다. 이들 석출물이 내열합금 중에 조대하게 잔존하고 있으면, 고온 환경에서의 사용 중에 미세한 석출물이 형성되기 어렵다. 따라서, 내열합금 중의 조대한 석출물의 총 체적률은 가능한 한 낮은 편이 바람직하다.Further, these precipitates are difficult to be solidified even when subjected to a solution treatment, and are likely to remain in a coarse state. If these precipitates remain in the heat resistant alloy in a large amount, it is difficult to form fine precipitates during use in a high temperature environment. Therefore, it is preferable that the total volume ratio of coarse precipitates in the heat resistant alloy is as low as possible.

내열합금의 조직 중에서, 원상당경이 6μm 이상인 석출물(이하, 조대 석출물이라고 한다)의 총 체적률이 5% 이하이면, 고온 환경에서 내열합금을 사용 중에, 충분한 양의 미세한 석출물을 석출할 수 있으며, 높은 크리프 강도 및 인성을 얻을 수 있다.When the total volume percentage of the precipitate having a circle equivalent diameter of 6 탆 or more (hereinafter referred to as coarse precipitate) in the structure of the heat resistant alloy is 5% or less, a sufficient amount of fine precipitates can be precipitated during use of the heat resistant alloy in a high temperature environment, High creep strength and toughness can be obtained.

조직 중의 조대 석출물의 총 체적률을 5% 이하로 하기 위해, 내열합금 중의 C 함유량을 0.25% 미만으로 한다. 또한, 열간 단조 시의 단면 감소율을 30% 이상으로 한다. 이 경우, 조대 석출물이 열간 단조에 의해 균일하게 분산된다. 그 때문에, 후속 공정의 용체화 처리 시에 있어서, 석출물을 고용할 수 있으며, 조대 석출물의 총 체적률이 5% 이하가 된다.The content of C in the heat resistant alloy is set to less than 0.25% in order to make the total volume ratio of coarse precipitates in the structure to 5% or less. Also, the section reduction ratio in hot forging is set to 30% or more. In this case, the coarse precipitates are uniformly dispersed by hot forging. Therefore, the precipitate can be solidified during the solution treatment in the subsequent step, and the total volume ratio of the coarse precipitates is 5% or less.

이상의 지견에 의거하여 완성된 본 실시형태에 의한 오스테나이트계 내열합금은, 질량%로, C：0.03~0.25% 미만, Si：0.01~2.0%, Mn：2.0% 이하, Cr：10~30% 미만, Ni：25 초과~45%, Al：2.5 초과~4.5% 미만, Nb：0.2~3.5%, N：0.025% 이하, Ti：0~0.2% 미만, W：0~6%, Mo：0~4%, Zr：0~0.1%, B：0~0.01%, Cu：0~5%, 희토류 원소：0~0.1%, Ca：0~0.05%, 및 Mg：0~0.05%를 함유하며, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지고, 불순물 중의 P 및 S가 각각, P：0.04% 이하, 및 S：0.01% 이하의 화학 조성을 갖는다. 조직 중에서, 원상당경이 6μm 이상인 석출물의 총 체적률은 5% 이하이다.The austenitic heat-resistant alloy according to the present embodiment, which is completed on the basis of the above findings, is characterized by containing, by mass%, less than 0.03 to less than 0.25% of C, 0.01 to 2.0% of Si, less than 2.0% Ti: 0 to less than 0.2%, W: 0 to 6%, Mo: 0 to less than 0%, Ni: more than 25 to 45% , 0 to 0.1% of Z, 0 to 0.01% of B, 0 to 5% of Cu, 0 to 0.1% of rare earth elements, 0 to 0.05% of Ca and 0 to 0.05% of Mg , The balance being Fe and impurities, and P and S in the impurities have a chemical composition of 0.04% or less of P and 0.01% or less of S, respectively. In the texture, the total volume ratio of the precipitates having a circle equivalent diameter of 6 탆 or more is 5% or less.

상기 화학 조성은, 질량%로, Ti：0.005~0.2% 미만, W：0.005~6%, Mo：0.005~4%, Zr：0.0005~0.1%, 및 B：0.0005~0.01%로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유해도 된다.The chemical composition is selected from the group consisting of Ti: 0.005 to less than 0.2%, W: 0.005 to 6%, Mo: 0.005 to 4%, Zr: 0.0005 to 0.1%, and B: 0.0005 to 0.01% Or one or more of these may be contained.

상기 화학 조성은, 질량%로, Cu：0.05~5%, 및 희토류 원소：0.0005~0.1%로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 이상을 함유해도 된다.The above chemical composition may contain at least one selected from the group consisting of 0.05 to 5% of Cu, and 0.0005 to 0.1% of rare earth elements in mass%.

상기 화학 조성은, 질량%로, Ca：0.0005~0.05%, 및 Mg：0.0005~0.05%로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 이상을 함유해도 된다.The chemical composition may contain at least one selected from the group consisting of 0.0005 to 0.05% of Ca, and 0.0005 to 0.05% of Mg, in mass%.

상술한 오스테나이트계 내열합금의 제조 방법은, 상술한 화학 조성을 갖는 주조재에 대해, 30% 이상의 단면 감소율로 열간 단조를 실시하는 공정과, 열간 단조 후의 소재에 대해 열간 가공을 실시하여 중간재를 제조하는 공정과, 중간재에 대해 1100~1250℃로 용체화 처리를 실시하는 공정을 구비한다.The above-described method for producing an austenitic heat-resistant alloy includes a step of subjecting a cast material having the chemical composition described above to hot forging at a reduction ratio of 30% or more, and a step of hot working the material after hot forging to produce an intermediate material And a step of subjecting the intermediate material to a solution treatment at 1100 to 1250 占 폚.

이하, 본 실시형태의 오스테나이트계 내열합금에 대해 상술한다. 원소에 관한 「%」는, 특별히 언급히 없는 한, 질량%를 의미한다.Hereinafter, the austenitic heat-resistant alloy of the present embodiment will be described in detail. The term "% " of the element means% by mass unless otherwise specified.

［화학 조성］[Chemical Composition]

본 실시형태에 의한 오스테나이트계 내열합금은 예를 들면, 합금관이다. 오스테나이트계 내열합금의 화학 조성은, 다음의 원소를 함유한다.The austenitic heat-resistant alloy according to the present embodiment is, for example, an alloy tube. The chemical composition of the austenitic heat-resistant alloy contains the following elements.

C：0.03~0.25% 미만 C: less than 0.03 to less than 0.25%

탄소(C)는 탄화물을 형성하며, 크리프 강도를 높인다. 구체적으로는, C는, 고온 환경에서의 사용 중에, 결정 입계 및 입내에 합금 원소와 결합하여 미세한 탄화물을 형성한다. 미세한 탄화물은 변형 저항을 높여, 크리프 강도를 높인다. C 함유량이 너무 적으면, 이 효과가 얻어지지 않는다. 한편, C 함유량이 너무 많으면, 내열합금의 주조 후의 응고 조직 중에 조대한 공정 탄화물을 다수 형성한다. 공정 탄화물은 용체화 처리 후도 조대한 상태 그대로 조직 중에 잔존하므로, 내열합금의 인성을 저하시킨다. 또한, 조대한 공정 탄화물이 잔존하면, 고온 환경에서의 사용 중에 미세 탄화물이 석출되기 어렵고, 크리프 강도가 저하한다. 따라서, C 함유량은 0.03~0.25% 미만이다. C 함유량의 바람직한 하한은 0.05%이며, 보다 바람직하게는 0.08%이다. C 함유량의 바람직한 상한은 0.23%이며, 보다 바람직하게는 0.20%이다.Carbon (C) forms carbide and increases creep strength. Specifically, C, during use in a high temperature environment, forms fine carbides by bonding with alloying elements in grain boundaries and in the mouth. The fine carbides increase deformation resistance and increase the creep strength. If the C content is too small, this effect can not be obtained. On the other hand, if the C content is too large, a large number of coarse process carbides are formed in the solidification structure after the casting of the heat resistant alloy. Since the process carbide remains in the structure in a coarse state after the solution treatment, the toughness of the heat resistant alloy is lowered. Further, if the coarse process carbide remains, the fine carbide is hardly precipitated during use in a high temperature environment, and the creep strength is lowered. Therefore, the C content is less than 0.03 to 0.25%. The lower limit of the C content is preferably 0.05%, more preferably 0.08%. The preferred upper limit of the C content is 0.23%, more preferably 0.20%.

Si：0.01~2.0% Si: 0.01 to 2.0%

실리콘(Si)은 내열합금을 탈산한다. Si는 또한, 내열합금의 내식성(내산화성 및 내수증기 산화성)을 높인다. Si는 불가피적으로 함유되는 원소이지만, 다른 원소로 탈산을 충분히 실시할 수 있는 경우, Si의 함유량은 가능한 한 적어도 된다. 한편, Si 함유량이 너무 많으면, 열간 가공성이 저하한다. 따라서, Si 함유량은 0.01~2.0%이다. Si 함유량의 바람직한 하한은 0.02%이며, 더욱 바람직하게는 0.03%이다. Si 함유량의 바람직한 상한은 1.0%이다.Silicon (Si) deoxidizes the heat-resistant alloy. Si also increases the corrosion resistance (oxidation resistance and steam oxidation resistance) of the heat resistant alloy. Si is an element contained inevitably, but when deoxidation can be sufficiently carried out with other elements, the Si content is at least as small as possible. On the other hand, if the Si content is too large, the hot workability decreases. Therefore, the Si content is 0.01 to 2.0%. The lower limit of the Si content is preferably 0.02%, more preferably 0.03%. The preferable upper limit of the Si content is 1.0%.

Mn：2.0% 이하 Mn: 2.0% or less

망간(Mn)은 불가피적으로 함유된다. Mn은 내열합금 중에 포함되는 S와 결합하여 MnS를 형성하며, 내열합금의 열간 가공성을 높인다. 그러나, Mn 함유량이 너무 많으면, 내열합금이 너무 단단해져, 열간 가공성 및 용접성이 저하한다. 따라서, Mn 함유량은 2.0% 이하이다. Mn 함유량의 바람직한 하한은 0.1%이며, 더욱 바람직하게는 0.2%이다. Mn 함유량의 바람직한 상한은 1.2%이다.Manganese (Mn) is inevitably contained. Mn combines with S contained in the heat-resistant alloy to form MnS, thereby enhancing the hot workability of the heat-resistant alloy. However, if the Mn content is too large, the heat resistant alloy becomes too hard, and the hot workability and weldability deteriorate. Therefore, the Mn content is 2.0% or less. The lower limit of the Mn content is preferably 0.1%, more preferably 0.2%. The preferable upper limit of the Mn content is 1.2%.

Cr：10~30% 미만 Cr: less than 10 ~ 30%

크롬(Cr)은, 고온 환경에서의 내열합금의 내식성(내산화성, 내수증기 산화성 등)을 높인다. Cr은 또한, 고온 환경에서의 사용 중에 있어서, α-Cr로서 미세 석출되며, 크리프 강도를 높인다. Cr 함유량이 너무 적으면, 이들 효과가 얻어지지 않는다. 한편, Cr 함유량이 너무 많으면, 조직의 안정성이 저하하여 크리프 강도가 저하한다. 따라서, Cr 함유량은 10~30% 미만이다. Cr 함유량의 바람직한 하한은 11%이며, 더욱 바람직하게는 12%이다. Cr 함유량의 바람직한 상한은 28%이며, 더욱 바람직하게는 26%이다.Chromium (Cr) improves corrosion resistance (oxidation resistance, steam oxidation resistance, etc.) of a heat resistant alloy in a high temperature environment. Cr is further precipitated as? -Cr during use in a high-temperature environment, thereby increasing the creep strength. If the Cr content is too small, these effects can not be obtained. On the other hand, if the Cr content is too large, the stability of the structure lowers and the creep strength decreases. Therefore, the Cr content is less than 10 to 30%. The lower limit of the Cr content is preferably 11%, more preferably 12%. The upper limit of the Cr content is preferably 28%, more preferably 26%.

Ni：25 초과~45% Ni: more than 25 to 45%

니켈(Ni)은, 오스테나이트를 안정화시킨다. Ni는 또한, 내열합금의 내식성을 높인다. Ni 함유량이 너무 적으면, 이들 효과가 얻어지지 않는다. 한편, Ni 함유량이 너무 많으면, 이들 효과가 포화될 뿐만 아니라, 열간 가공성이 저하한다. Ni 함유량이 너무 많으면 또한, 원료 비용이 높아진다. 따라서, Ni 함유량은 25 초과~45%이다. Ni 함유량의 바람직한 하한은 26%이며, 더욱 바람직하게는 28%이다. Ni 함유량의 바람직한 상한은 44%이며, 더욱 바람직하게는 42%이다.Nickel (Ni) stabilizes the austenite. Ni also enhances the corrosion resistance of heat resistant alloys. If the Ni content is too small, these effects can not be obtained. On the other hand, if the Ni content is too large, not only these effects are saturated but also hot workability is deteriorated. If the Ni content is too large, the cost of the raw material also increases. Therefore, the Ni content is more than 25% to 45%. The lower limit of the Ni content is preferably 26%, more preferably 28%. The upper limit of the Ni content is preferably 44%, more preferably 42%.

Al：2.5 초과~4.5% 미만 Al: more than 2.5 to less than 4.5%

알루미늄(Al)은, 고온 환경에서의 사용 중에 있어서, Ni와 결합하여 미세한 NiAl을 형성하며, 크리프 강도를 높인다. Al은 또한, 1000℃ 이상의 고온 환경에서 내식성을 높인다. Al 함유량이 너무 적으면, 이들 효과가 얻어지지 않는다. 한편, Al 함유량이 너무 많으면, 조직 안정성이 저하하며, 강도가 저하한다. 따라서, Al 함유량은 2.5 초과~4.5% 미만이다. Al 함유량의 바람직한 하한은 2.55%이며, 더욱 바람직하게는 2.6%이다. Al 함유량의 바람직한 상한은 4.4%이며, 더욱 바람직하게는 4.2%이다. 본 발명에 의한 오스테나이트계 내열합금에 있어서, Al 함유량은, 강재 중에 함유하는 전체 Al량을 의미한다.Aluminum (Al) combines with Ni to form fine NiAl during use in a high temperature environment, thereby increasing the creep strength. Al also improves corrosion resistance in a high temperature environment of 1000 ° C or higher. If the Al content is too small, these effects can not be obtained. On the other hand, if the Al content is too large, the structure stability is lowered and the strength is lowered. Therefore, the Al content is more than 2.5 to less than 4.5%. The lower limit of the Al content is preferably 2.55%, more preferably 2.6%. The preferable upper limit of the Al content is 4.4%, more preferably 4.2%. In the austenitic heat-resistant alloy according to the present invention, the Al content means the total amount of Al contained in the steel material.

Nb：0.2~3.5% Nb: 0.2 to 3.5%

니오브(Nb)는, 석출 강화상이 되는 라베스상 및 Ni3Nb상을 형성하며, 결정 입계 및 결정 입내를 석출 강화하여, 내열합금의 크리프 강도를 높인다. Nb 함유량이 너무 적으면, 상기 효과가 얻어지지 않는다. 한편, Nb 함유량이 너무 많으면, 라베스상 및 Ni3Nb상이 과잉으로 생성되어, 합금의 인성 및 열간 가공성이 저하한다. Nb 함유량이 너무 많으면 또한, 장시간 시효 후의 인성도 저하한다. 따라서, Nb 함유량은 0.2~3.5%이다. Nb 함유량의 바람직한 하한은 0.35%이며, 더욱 바람직하게는 0.5%이다. Nb 함유량의 바람직한 상한은 3.2% 미만이며, 더욱 바람직하게는 3.0%이다.Niobium (Nb) forms a Laves phase and a Ni 3 Nb phase which are precipitation-strengthened phases, precipitates and strengthens crystal grain boundaries and crystal grain, and increases the creep strength of the heat resistant alloy. If the Nb content is too small, the above effect can not be obtained. On the other hand, if the Nb content is too large, the Lavess phase and the Ni 3 Nb phase are excessively produced, and the toughness and hot workability of the alloy deteriorate. If the Nb content is too large, the toughness after aging also deteriorates. Therefore, the Nb content is 0.2 to 3.5%. The lower limit of the Nb content is preferably 0.35%, more preferably 0.5%. The preferred upper limit of the Nb content is less than 3.2%, more preferably 3.0%.

N：0.025% 이하 N: 0.025% or less

질소(N)는 오스테나이트를 안정화시키며, 통상의 용해법에서는 불가피적으로 함유된다. 또 N은, 고온 환경에서의 사용 중에, 결정 입계 및 입내에 합금 원소와 결합하여 미세한 질화물을 형성한다. 미세한 질화물은 변형 저항을 높여, 크리프 강도를 높인다. 그러나, N 함유량이 너무 많으면, 용체화 처리 후에도 미고용으로 잔존하는 조대한 질화물을 형성하여 합금의 인성을 저하시킨다. 따라서, N 함유량은 0.025% 이하이다. 바람직한 N 함유량의 상한은 0.02%이며, 더욱 바람직하게는 0.01%이다.Nitrogen (N) stabilizes austenite and is inevitably contained in a conventional dissolution method. Further, N, when used in a high-temperature environment, forms fine nitride by binding with alloying elements in crystal grain boundaries and in the mouth. The fine nitrides increase the deformation resistance and increase the creep strength. However, if the N content is too large, the coarse nitride remaining after the solution treatment is left unused to lower the toughness of the alloy. Therefore, the N content is 0.025% or less. The upper limit of the preferable N content is 0.02%, more preferably 0.01%.

P：0.04% 이하P: not more than 0.04%

인(P)은 불순물이다. P는 내열합금의 용접성 및 열간 가공성을 저하시킨다. 따라서, P 함유량은 0.04% 이하이다. P 함유량의 바람직한 상한은 0.03%이다. P 함유량은 가능한 한 낮은 편이 바람직하다.Phosphorus (P) is an impurity. P lowers the weldability and hot workability of the heat resistant alloy. Therefore, the P content is 0.04% or less. The preferable upper limit of the P content is 0.03%. The P content is preferably as low as possible.

S：0.01% 이하 S: not more than 0.01%

유황(S)은 불순물이다. S는 내열합금의 용접성 및 열간 가공성을 저하시킨다. 따라서, S 함유량은 0.01% 이하이다. S 함유량의 바람직한 상한은 0.008%이다. S 함유량은 가능한 한 낮은 편이 바람직하다.Sulfur (S) is an impurity. S lowers the weldability and hot workability of heat resistant alloys. Therefore, the S content is 0.01% or less. The preferred upper limit of the S content is 0.008%. The S content is preferably as low as possible.

본 실시형태의 오스테나이트계 내열합금의 화학 조성의 잔부는, Fe 및 불순물로 이루어진다. 여기서, 불순물이란, 오스테나이트계 내열합금을 공업적으로 제조할 때에, 원료로서의 광석, 스크랩, 또는 제조 환경 등으로부터 혼입되는 것으로서, 본 발명에 악영향을 주지 않는 범위에서 허용되는 것을 의미한다.The balance of the chemical composition of the austenitic heat-resistant alloy of this embodiment is composed of Fe and impurities. Here, impurities are those which are incorporated from an ore or scrap or a manufacturing environment as a raw material when industrially producing an austenitic heat-resistant alloy, which means that the impurities are allowed within a range not adversely affecting the present invention.

［임의 원소에 대해］[For arbitrary element]

상술한 오스테나이트계 내열합금의 화학 조성은 추가로, Fe의 일부를 대신하여, Ti, W, Mo, Zr 및 B로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유해도 된다. 이들 원소는 모두 임의 원소이며, 크리프 강도를 높인다.The chemical composition of the above-described austenitic heat-resistant alloy may further contain one or more kinds selected from the group consisting of Ti, W, Mo, Zr and B in place of a part of Fe. All of these elements are arbitrary elements and increase the creep strength.

Ti：0~0.2% 미만 Ti: 0 to less than 0.2%

티탄(Ti)은 임의 원소이며, 함유되지 않아도 된다. 함유되는 경우, 석출 강화상이 되는 라베스상 및 Ni3Ti상을 형성하며, 석출 강화에 의해 크리프 강도를 높인다. 그러나, Ti 함유량이 너무 많으면, 라베스상 및 Ni3Ti상이 과잉으로 생성되어, 고온 연성 및 열간 가공성이 저하한다. Ti 함유량이 너무 많으면 또한, 장시간 시효 후의 인성이 저하한다. 따라서, Ti 함유량은 0~0.2% 미만이다. Ti 함유량의 바람직한 하한은 0.005%이며, 더욱 바람직하게는, 0.01%이다. Ti 함유량의 바람직한 상한은 0.15%이며, 더욱 바람직하게는, 0.1%이다.Titanium (Ti) is an arbitrary element, and may not be contained. , A Laves phase and a Ni 3 Ti phase which are precipitation strengthened phases are formed and the creep strength is increased by precipitation strengthening. However, if the Ti content is too large, the Lavess phase and the Ni 3 Ti phase are excessively produced, and the high temperature ductility and hot workability are deteriorated. If the Ti content is too large, the toughness after aging for a long time is lowered. Therefore, the Ti content is less than 0 to 0.2%. The lower limit of the Ti content is preferably 0.005%, more preferably 0.01%. The upper limit of the Ti content is preferably 0.15%, more preferably 0.1%.

W：0~6% W: 0 to 6%

텅스텐(W)은 임의 원소이며, 함유되지 않아도 된다. 함유되는 경우, 모상(매트릭스)의 오스테나이트에 고용되며, 고용 강화에 의해 크리프 강도를 높인다. W는 또한, 결정 입계 및 결정 입내에 라베스상을 형성하며, 석출 강화에 의해 크리프 강도를 높인다. 그러나, W 함유량이 너무 많으면, 라베스상이 과잉으로 생성되어 고온 연성, 열간 가공성, 및 인성을 저하시킨다. 따라서, W 함유량은 0~6%이다. W 함유량의 바람직한 하한은 0.005%이며, 더욱 바람직하게는, 0.01%이다. W의 함유량의 바람직한 상한은 5.5%이며, 더욱 바람직하게는 5%이다.Tungsten (W) is an arbitrary element and may not be contained. When it is contained, it is dissolved in the austenite of the parent (matrix), and the creep strength is increased by strengthening the solution. W also forms a Lavess phase within the crystal grain boundaries and crystal grain, and increases the creep strength by precipitation strengthening. However, if the W content is excessively high, the Lavess phase is excessively produced, thereby deteriorating high temperature ductility, hot workability, and toughness. Therefore, the W content is 0 to 6%. The lower limit of the W content is preferably 0.005%, more preferably 0.01%. The upper limit of the content of W is preferably 5.5%, more preferably 5%.

Mo：0~4% Mo: 0 to 4%

몰리브덴(Mo)은 임의 원소이며, 함유되지 않아도 된다. 함유되는 경우, 모상의 오스테나이트에 고용되며, 고용 강화에 의해 크리프 강도를 높인다. Mo는 또한, 결정 입계 및 결정 입내에 라베스상을 형성하며, 석출 강화에 의해 크리프 강도를 높인다. 그러나, Mo 함유량이 너무 많으면, 라베스상이 과잉으로 생성되어 고온 연성, 열간 가공성, 및 인성을 저하시킨다. 따라서, Mo 함유량은 0~4%이다. Mo 함유량의 바람직한 하한은 0.005%이며, 더욱 바람직하게는, 0.01%이다. Mo의 함유량의 바람직한 상한은 3.5%이며, 더욱 바람직하게는 3%이다.Molybdenum (Mo) is an arbitrary element and may not be contained. When it is contained, it is dissolved in austenite of the parent phase, and the creep strength is increased by solid solution strengthening. Mo also forms a Lavess phase within the crystal grain boundaries and crystal mouth, and increases the creep strength by precipitation strengthening. However, if the Mo content is too large, the Lavess phase is excessively produced and low temperature ductility, hot workability, and toughness are deteriorated. Therefore, the Mo content is 0 to 4%. The lower limit of the Mo content is preferably 0.005%, more preferably 0.01%. The upper limit of the Mo content is preferably 3.5%, more preferably 3%.

Zr：0~0.1% Zr: 0 to 0.1%

지르코늄(Zr)은 임의 원소이며, 함유되지 않아도 된다. 함유되는 경우, Zr은 입계 강화에 의해 크리프 강도를 높인다. 그러나, Zr 함유량이 너무 많으면, 내열합금의 용접성 및 열간 가공성이 저하한다. 따라서, Zr 함유량은 0~0.1%이다. Zr의 바람직한 하한은 0.0005%이며, 더욱 바람직하게는, 0.001%이다. Zr 함유량의 바람직한 상한은 0.06%이다.Zirconium (Zr) is an arbitrary element, and may not be contained. When contained, Zr enhances creep strength by grain boundary strengthening. However, if the Zr content is too large, the weldability and hot workability of the heat resistant alloy deteriorate. Therefore, the Zr content is 0 to 0.1%. The lower limit of the Zr is preferably 0.0005%, more preferably 0.001%. The preferred upper limit of the Zr content is 0.06%.

B：0~0.01% B: 0 to 0.01%

붕소(B)는 임의 원소이며, 함유되지 않아도 된다. 함유되는 경우, 입계 강화에 의해 크리프 강도를 높인다. 그러나, B 함유량이 너무 많으면, 용접성이 저하한다. 따라서, B 함유량은 0~0.01%이다. B의 바람직한 하한은 0.0005%이며, 더욱 바람직하게는, 0.001%이다. B 함유량의 바람직한 상한은 0.005%이다.Boron (B) is an arbitrary element, and may not be contained. If it is contained, the creep strength is increased by strengthening the grain boundary. However, if the B content is too large, the weldability lowers. Therefore, the B content is 0 to 0.01%. The lower limit of B is preferably 0.0005%, more preferably 0.001%. The preferred upper limit of the B content is 0.005%.

상술한 오스테나이트계 내열합금의 화학 조성은 추가로, Fe의 일부를 대신하여, Cu 및 희토류 원소로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 이상을 함유해도 된다. 이들 원소는 모두 임의 원소이며, 내열합금의 내식성을 높인다.The chemical composition of the above-described austenitic heat-resistant alloy may further contain at least one element selected from the group consisting of Cu and rare-earth elements instead of a part of Fe. All of these elements are arbitrary elements and enhance the corrosion resistance of the heat resistant alloy.

Cu：0~5% Cu: 0 to 5%

구리(Cu)는 임의 원소이며, 함유되지 않아도 된다. 함유되는 경우, 표면 근방에서의 Al2O3 피막의 형성을 촉진하며, 내열합금의 내식성을 높인다. 그러나, Cu 함유량이 너무 많으면, 효과가 포화될 뿐만 아니라, 고온 연성이 저하한다. 따라서, Cu 함유량은 0~5%이다. Cu 함유량의 바람직한 하한은 0.05%이며, 더욱 바람직하게는, 0.1%이다. Cu 함유량의 바람직한 상한은 4.8%이며, 더욱 바람직하게는 4.5%이다.Copper (Cu) is an arbitrary element and may be omitted. , The formation of the Al 2 O 3 film in the vicinity of the surface is promoted and the corrosion resistance of the heat resistant alloy is enhanced. However, when the Cu content is too large, not only the effect is saturated but also the high temperature ductility is lowered. Therefore, the Cu content is 0 to 5%. The lower limit of the Cu content is preferably 0.05%, more preferably 0.1%. The upper limit of the Cu content is preferably 4.8%, more preferably 4.5%.

희토류 원소：0~0.1% Rare earth elements: 0 to 0.1%

희토류 원소(REM)는 임의 원소이며, 함유되지 않아도 된다. 함유되는 경우, S를 황화물로서 고정하며, 열간 가공성을 높인다. REM은 또한, 산화물을 형성하고, 내식성, 크리프 강도, 및 크리프 연성을 높인다. 그러나, REM 함유량이 너무 많으면, 산화물 등의 개재물이 많아져, 열간 가공성 및 용접성을 저하시키며, 제조 비용이 상승한다. 따라서, REM 함유량은 0~0.1%이다. REM 함유량의 바람직한 하한은 0.0005%이며, 더욱 바람직하게는, 0.001%이다. REM 함유량의 바람직한 상한은 0.09%이며, 더욱 바람직하게는 0.08%이다.The rare earth element (REM) is an arbitrary element and may not be contained. When it is contained, S is fixed as a sulfide and the hot workability is enhanced. REM also forms oxides and enhances corrosion resistance, creep strength, and creep ductility. However, if the REM content is too large, the amount of inclusions such as oxides increases, thereby deteriorating the hot workability and weldability and increasing the manufacturing cost. Therefore, the REM content is 0 to 0.1%. The lower limit of the REM content is preferably 0.0005%, more preferably 0.001%. The preferred upper limit of the REM content is 0.09%, more preferably 0.08%.

본 명세서에서, REM은, Sc, Y 및 란타노이드의 합계 17 원소의 총칭이다. REM 함유량은, 내열합금에 함유되는 REM이 이들 원소 중 1종인 경우, 그 원소의 함유량을 의미한다. 내열합금에 함유되는 REM이 2종 이상인 경우, REM 함유량은, 그들 원소의 총 함유량을 의미한다. REM에 대해서는, 일반적으로 미시메탈에 함유된다. 이 때문에, 예를 들면, 미시메탈의 형태로 첨가하고, REM 함유량이 상기의 범위가 되도록 함유시켜도 된다.In the present specification, REM is a generic name of a total of 17 elements of Sc, Y and lanthanoid. The REM content means the content of the element when REM contained in the heat-resistant alloy is one of these elements. When the REM contained in the heat resistant alloy is two or more kinds, the REM content means the total content of the elements. For REM, it is generally contained in mis-metal. For this reason, it may be added, for example, in the form of micro-metal, so that the REM content falls within the above range.

상술한 오스테나이트계 내열합금의 화학 조성은 추가로, Fe의 일부를 대신하여, Ca 및 Mg로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 이상을 함유해도 된다. 이들 원소는 모두 임의 원소이며, 내열합금의 열간 가공성을 높인다.The chemical composition of the above-described austenitic heat-resistant alloy may further contain at least one element selected from the group consisting of Ca and Mg instead of a part of Fe. All of these elements are arbitrary elements and enhance the hot workability of the heat resistant alloy.

Ca：0~0.05% Ca: 0 to 0.05%

칼슘(Ca)은 임의 원소이며, 함유되지 않아도 된다. 함유되는 경우, S를 황화물로서 고정하며, 열간 가공성을 높인다. 한편, Ca 함유량이 너무 많으면, 인성, 연성 및 청정성이 저하한다. 따라서, Ca 함유량은 0~0.05%이다. Ca의 바람직한 하한은 0.0005%이다. Ca 함유량의 바람직한 상한은 0.01%이다.Calcium (Ca) is an arbitrary element and may not be contained. When it is contained, S is fixed as a sulfide and the hot workability is enhanced. On the other hand, if the Ca content is too large, the toughness, ductility and cleanliness deteriorate. Therefore, the Ca content is 0 to 0.05%. The preferred lower limit of Ca is 0.0005%. The preferred upper limit of the Ca content is 0.01%.

Mg：0~0.05% Mg: 0 to 0.05%

마그네슘(Mg)은 임의 원소이며, 함유되지 않아도 된다. 함유되는 경우, S를 황화물로서 고정하며, 내열합금의 열간 가공성을 높인다. 한편, Ca 함유량이 너무 많으면, 인성, 연성 및 청정성이 저하한다. 따라서, Ca 함유량은 0~0.05%이다. Ca의 바람직한 하한은 0.0005%이다. Ca 함유량의 바람직한 상한은 0.01%이다.Magnesium (Mg) is an arbitrary element, and may not be contained. If it is contained, S is fixed as a sulfide, and the hot workability of the heat resistant alloy is enhanced. On the other hand, if the Ca content is too large, the toughness, ductility and cleanliness deteriorate. Therefore, the Ca content is 0 to 0.05%. The preferred lower limit of Ca is 0.0005%. The preferred upper limit of the Ca content is 0.01%.

［원상당경이 6μm 이상인 석출물(조대 석출물)의 총 체적률：5% 이하］ [Total volume ratio of precipitates (coarse precipitates) having a circle equivalent diameter of 6 m or more: 5% or less]

상술한 바와 같이, 본 실시형태의 오스테나이트계 내열합금은, 고온 환경에서의 사용 중에 미세한 석출물을 석출하며, 크리프 강도를 높이고, 인성을 유지한다. 석출물이란 예를 들면 탄화물, 질화물, NiAl 및 α-Cr이다. 석출물이 조대하면, 크리프 강도 및 인성이 저하한다. 그 때문에, 사용 전의 내열합금 중에서는, 조대 석출물이 적은 편이 바람직하다. 내열합금의 조직 중에서, 원상당경으로 6μm 이상인 석출물(조대 석출물)의 총 체적률이 5% 이하이면, 고온 환경에서의 사용 중에 미세한 석출물이 석출되며, 크리프 강도 및 인성이 높아진다. 조대 석출물의 총 체적률의 바람직한 상한은 4%이며, 더욱 바람직하게는 3%이다. 여기서 원상당경이란, 석출물의 면적을 원의 면적으로 환산한 경우의 직경(μm)을 의미한다.As described above, the austenitic heat-resistant alloy of the present embodiment precipitates fine precipitates during use in a high-temperature environment, increases the creep strength, and maintains toughness. The precipitates are, for example, carbides, nitrides, NiAl and α-Cr. If the precipitates are coarse, the creep strength and toughness decrease. Therefore, among the heat-resistant alloys before use, it is preferable that the coarse precipitates are small. When the total volume percentage of precipitates (coarse precipitates) of 6 占 퐉 or more in terms of the circle equivalent diameter in the structure of the heat resistant alloy is 5% or less, fine precipitates are precipitated during use in a high temperature environment, and the creep strength and toughness are increased. The preferable upper limit of the total volume ratio of the coarse precipitates is 4%, more preferably 3%. Here, the circle equivalent diameter means the diameter (μm) when the area of the precipitate is converted into the area of the circle.

［조직 중의 조대 석출물의 총 체적률의 측정 방법］[Method of measuring the total volume ratio of coarse precipitates in the tissue]

본 실시형태의 오스테나이트계 내열합금의 조직 중의 조대 석출물의 총 체적률은 다음의 방법으로 측정할 수 있다.The total volume ratio of the coarse precipitates in the structure of the austenitic heat-resistant alloy of the present embodiment can be measured by the following method.

내열합금재의 표면으로부터 수직인 단면의 시험편을 채취한다. 예를 들면, 오스테나이트계 내열합금재가 합금관인 경우, 축방향에 수직인 단면의 두께 중앙부로부터 시험편을 채취한다.A test piece having a vertical section from the surface of the heat-resistant alloy material is sampled. For example, when the austenitic heat-resisting alloy material is an alloy tube, a test piece is taken from the center of the thickness of a section perpendicular to the axial direction.

채취된 시험편의 단면(관찰면)을 연마한 후, 염산과 질산의 혼산 용액으로 관찰면을 에칭한다. 주사형 전자현미경(SEM)을 이용하여 관찰면의 임의의 10시야를 촬영하여 SEM 화상(반사 전자상)을 작성한다. 각 시야는 100μm×100μm로 한다.The section (observation surface) of the sampled specimen is polished, and then the observation surface is etched with mixed acid solution of hydrochloric acid and nitric acid. An arbitrary 10 field of view of the observation plane is photographed using a scanning electron microscope (SEM) to create an SEM image (reflection electron image). Each field of view is 100 mu m x 100 mu m.

SEM 화상에서, 석출물과 매트릭스는 각각 콘트라스트가 다르다. 콘트라스트의 차이에 의해 특정된 석출물의 면적을 구하고, 각 석출물의 원상당경을 산출한다. 산출 후, 원상당경이 6μm 이상인 석출물(조대 석출물)을 특정한다.In the SEM image, the precipitates and the matrix have different contrasts, respectively. The area of the precipitate specified by the difference in contrast is obtained, and the circle equivalent diameter of each precipitate is calculated. After the calculation, a precipitate (coarse precipitate) having a circle equivalent diameter of 6 탆 or more is specified.

특정된 조대 석출물의 총 면적을 구한다. 조대 석출물의 총 면적의, 시야 면적에 대한 비율(%)을 구한다. 석출물의 면적률은 체적률에 상당하므로, 구한 조대 석출물의 비율을, 조대 석출물의 총 체적률(%)로 정의한다.The total area of the specified coarse precipitates is obtained. The ratio (%) of the total area of the coarse precipitates to the visual area is obtained. Since the area ratio of the precipitates corresponds to the volume ratio, the ratio of the obtained coarse precipitates is defined as the total volume percentage (%) of the coarse precipitates.

본 실시형태에 의한 오스테나이트계 내열합금의 형상은 특별히 한정되지 않는다. 오스테나이트계 내열합금은 예를 들면, 합금관이다. 오스테나이트계 내열합금관은, 보일러용 배관이나 화학 플랜트용 반응관으로서 사용된다. 오스테나이트계 내열합금은, 판재, 봉재, 선재여도 된다.The shape of the austenitic heat-resistant alloy according to the present embodiment is not particularly limited. The austenitic heat-resistant alloy is, for example, an alloy tube. The austenitic heat resistant alloy pipe is used as a pipe for a boiler or a reaction pipe for a chemical plant. The austenitic heat-resistant alloy may be a plate, a bar or a wire.

［제조 방법］[Manufacturing method]

본 실시형태의 오스테나이트계 내열합금의 제조 방법의 일례로서, 합금관의 제조 방법을 설명한다. 본 실시형태의 제조 방법은, 상술한 화학 조성의 소재를 준비하는 공정(준비 공정)과, 준비된 소재를 열간 단조하는 공정(열간 단조 공정)과, 열간 단조된 소재에 대해 열간 가공을 실시하여 중간재를 제조하는 공정(열간 가공 공정)과, 중간재에 대해 용체화 열처리를 실시하는 공정(용체화 열처리 공정)을 구비한다. 이하, 각 공정에 대해 설명한다.A method for producing an alloy tube will be described as an example of a method for producing an austenitic heat-resistant alloy of this embodiment. The manufacturing method of the present embodiment is a manufacturing method of the present embodiment, which includes a step of preparing a material having the above chemical composition (preparation step), a step of hot forging the prepared material (hot forging step), and a hot working for hot- (A hot working step) for producing an intermediate material, and a step for performing a solution heat treatment for the intermediate material (a solution heat treatment step). Each step will be described below.

［준비 공정］[Preparation process]

상술한 화학 조성을 갖는 용강을 제조한다. 용강에 대해, 필요에 따라 주지의 탈가스 처리를 실시한다. 용강을 이용하여, 주조에 의해 소재를 제조한다. 소재는, 조괴법에 의한 잉곳이어도 되고, 연속 주조법에 의한 슬래브나 블룸, 빌릿 등의 주편이어도 된다.Molten steel having the above-mentioned chemical composition is produced. The molten steel is subjected to a known degassing treatment as necessary. The material is manufactured by casting using molten steel. The material may be an ingot by the roughing method, or may be a slab such as a slab, a bloom, or billet by a continuous casting method.

［열간 단조 공정］[Hot Forging Process]

제조된 소재에 대해 열간 단조를 실시하여 원기둥 소재를 제조한다. 열간 단조에서는, 식 (1)로 정의되는 단면 감소율을 30% 이상으로 한다.The produced material is subjected to hot forging to produce a cylindrical material. For hot forging, the section reduction ratio defined by equation (1) is set to 30% or more.

단면 감소율=100-(열간 단조 후의 소재의 단면적/열간 단조 전의 소재의 단면적)×100(%) (1)(1) Cross-sectional reduction rate = 100- (Cross-sectional area of material after hot forging / Cross-sectional area of material before hot forging)

상술한 바와 같이, 주조에 의해 제조된 소재의 조직 중에는, 공정 탄화물 등의 석출물이 존재한다. 이들 석출물은 조대하며, 원상당경으로 6μm 이상이 되는 것이 다수 존재한다. 이러한 조대 석출물은 후속 공정의 용체화 처리에서도 고용되기 어렵다.As described above, precipitates such as process carbides are present in the texture of the material produced by casting. These precipitates are coarse, and many of them have a diameter of 6 탆 or more in a circle-equivalent diameter. This coarse precipitate is hardly employed in the solution treatment of the subsequent process.

열간 단조 공정에서의 단면 감소율이 30% 이상이면, 열간 단조 시에 조대 석출물이 파괴되어 사이즈가 작아진다. 그 때문에, 후속 공정의 용체화 열처리에서 석출물이 고용되기 쉬워진다. 그 결과, 원상당경이 6μm 이상인 석출물의 체적률이 5% 이하가 된다.If the section reduction ratio in the hot forging process is 30% or more, the coarse precipitates are destroyed at the time of hot forging to reduce the size. Therefore, precipitates are likely to be dissolved in the solution heat treatment in the subsequent step. As a result, the volume ratio of precipitates having a circle equivalent diameter of 6 탆 or more is 5% or less.

바람직한 단면 감소율은 35% 이상이며, 더욱 바람직하게는 40% 이상이다. 단면 감소율의 상한은 특별히 한정되지 않지만, 생산성을 고려하면, 90%이다.The preferred cross sectional reduction is 35% or more, and more preferably 40% or more. The upper limit of the sectional reduction rate is not particularly limited, but is 90% in view of productivity.

［열간 가공 공정］[Hot working step]

열간 단조된 소재(원기둥 소재)에 대해 열간 가공을 실시하여, 중간재인 합금 소관을 제조한다. 예를 들면, 기계 가공에 의해 원기둥 소재 중심에 관통구멍을 형성한다. 관통구멍이 형성된 원기둥 소재에 대해 열간 압출을 실시하여, 합금 소관을 제조한다. 원기둥 소재를 천공 압연하여 합금 소관(중간재)을 제조해도 된다. 열간 가공 후의 중간재에 대해 냉간 가공을 실시해도 된다. 냉간 가공은 예를 들면, 냉간 드로잉 등이다. 이상의 공정에 의해, 중간재를 제조한다.The hot forged material (cylindrical material) is subjected to hot working to produce an intermediate alloy tube. For example, a through hole is formed in the center of a cylindrical material by machining. The cylindrical base material having the through-holes is subjected to hot extrusion to produce an alloy base tube. An alloy tube (intermediate material) may be produced by perforating the cylindrical material. Cold working may be performed on the intermediate material after the hot working. Cold working is, for example, cold drawing. By the above process, an intermediate material is produced.

［용체화 열처리 공정］[Solution heat treatment process]

제조된 중간재에 대해 용체화 열처리를 실시한다. 용체화 열처리에 의해, 중간재 중의 석출물을 고용한다.The prepared intermediate material is subjected to solution heat treatment. The precipitates in the intermediate material are solidified by solution heat treatment.

용체화 열처리에서의 열처리 온도는 1100~1250℃이다. 열처리 온도가 1100℃ 미만이면, 석출물이 충분히 고용되지 않으며, 그 결과, 조대 석출물의 체적률이 5%를 넘는다. 한편, 열처리 온도가 너무 높으면, 오스테나이트 입자가 조대화하여, 제조성이 저하한다.The heat treatment temperature in the solution heat treatment is 1100 ~ 1250 ℃. If the heat treatment temperature is less than 1100 ° C, the precipitates are not sufficiently dissolved, and as a result, the volume percentage of the coarse precipitates exceeds 5%. On the other hand, when the heat treatment temperature is too high, the austenite grains coarsen and the productivity deteriorates.

열처리 온도가 1100~1250℃이면, 석출물이 충분히 고용되어, 조대 석출물의 총 체적률이 5% 이하가 된다.If the heat treatment temperature is 1100 to 1250 ° C, the precipitates are sufficiently solved, and the total volume percentage of coarse precipitates becomes 5% or less.

용체화 열처리 시간은 특별히 한정되지 않는다. 용체화 열처리 시간은 예를 들면 1분~1시간이다.The heat treatment time for the solution treatment is not particularly limited. The solution heat treatment time is, for example, 1 minute to 1 hour.

용체화 열처리 후의 중간재에 대해, 표면에 형성된 스케일의 제거를 목적으로 하여 산세 처리를 실시해도 된다. 산세에는 예를 들면, 질산과 염산의 혼산 용액을 이용한다. 산세 시간은 예를 들면, 30~60분이다.The pickling treatment may be performed on the intermediate material after the solution heat treatment for the purpose of removing scale formed on the surface. For pickling, for example, a mixed acid solution of nitric acid and hydrochloric acid is used. The pickling time is, for example, 30 to 60 minutes.

또한, 산세 처리 후의 중간재에 대해, 투사재를 이용한 블라스트 처리를 실시해도 된다. 예를 들면, 합금관 내면에 대해 블라스트 처리를 실시한다. 이 경우, 표면에 가공층을 형성하여, 내식성(내산화성 등)이 높아진다.Further, the intermediate material after the pickling treatment may be subjected to a blast treatment using a projection material. For example, the inner surface of the alloy tube is subjected to blast treatment. In this case, a machining layer is formed on the surface to increase the corrosion resistance (oxidation resistance, etc.).

이상의 제조 방법에 의해, 본 실시형태의 오스테나이트계 내열합금이 제조된다. 또한, 상기에서는 합금관의 제조 방법에 대해 설명하였다. 그러나, 동일한 제조 방법(준비 공정, 열간 단조 공정, 열간 가공 공정, 용체화 열처리 공정)에 의해, 판재, 봉재, 선재 등을 제조해도 된다.The austenitic heat-resistant alloy of the present embodiment is produced by the above-described manufacturing method. In the above, a method of manufacturing an alloy tube has been described. However, the plate material, the bar material, the wire material, and the like may be produced by the same manufacturing method (preparation process, hot forging process, hot working process, and solution heat treatment process).

[실시예][Example]

［제조 방법］[Manufacturing method]

표 1에 나타내는 화학 조성을 갖는 용강을, 진공 용해로를 이용하여 제조하였다.Molten steel having the chemical composition shown in Table 1 was produced by using a vacuum melting furnace.

[표 1][Table 1]

Figure pct00001
Figure pct00001

상기 용강을 이용하여, 외경 120mm의 원기둥형의 잉곳(30kg)을 제조하였다. 잉곳에 대해 표 2에 나타내는 단면 감소율로 열간 단조를 실시하여, 직사각형 소재를 제조하였다. 직사각형 소재에 대해 열간 압연 및 냉간 압연을 실시하여, 두께 1.5mm의 판형의 중간재를 제조하였다. 중간재에 대해 표 2에 나타내는 열처리 온도로 10분간 유지하는 용체화 처리를 실시하였다. 10분간 유지한 후, 중간재를 수냉하여, 합금 판재를 제조하였다.Using the molten steel, a cylindrical ingot (30 kg) having an outer diameter of 120 mm was produced. The ingot was subjected to hot forging at the sectional reduction ratio shown in Table 2 to produce a rectangular material. The rectangular material was subjected to hot rolling and cold rolling to produce a plate-like intermediate material having a thickness of 1.5 mm. The intermediate material was subjected to solution treatment such that the intermediate material was maintained at the heat treatment temperature shown in Table 2 for 10 minutes. After holding for 10 minutes, the intermediate material was water-cooled to prepare an alloy sheet material.

[표 2][Table 2]

Figure pct00002
Figure pct00002

［크리프 파단 시험］[Creep rupture test]

제조된 합금 판재로부터 시험편을 제작하였다. 시험편은, 합금 판재의 두께 중심부로부터 길이방향(압연방향)으로 평행하게 채취하였다. 시험편은 환봉 시험편이며, 평행부의 직경은 6mm, 표점간 거리는 30mm였다. 시험편을 이용하여, 크리프 파단 시험을 행하였다. 크리프 파단 시험은 700~800℃의 대기 분위기에서 실시하였다. 얻어진 파단 강도에 의거하여, 라슨 밀러 파라미터법에 의해, 700℃에 있어서의 1.0×104시간에서의 크리프 강도(MPa)를 구하였다.A test piece was prepared from the alloy sheet material thus produced. The test piece was taken parallel to the longitudinal direction (rolling direction) from the center of thickness of the alloy sheet material. The diameter of the parallel portion was 6 mm and the distance between the points was 30 mm. A creep rupture test was conducted using the test piece. The creep rupture test was carried out in an atmosphere of 700 to 800 ° C. By the Larson Miller parameter method on the basis of the obtained strength at break it was determined the creep strength (MPa) at 1.0 × 10 4 times in 700 ℃.

［샤르피 충격 시험］[Charpy impact test]

제조된 합금 판재에 대해, 700℃로 8000시간 유지하는 시효 처리를 실시한 후, 수냉하였다. 시효 처리 후의 판재의 두께방향 중앙부로부터, JIS Z2242(2005)에 규정된 V노치 샤르피(Charpy) 충격 시험편을 채취하였다. 노치는, 합금 판재의 길이방향에 평행하게 제작하였다. 시험편의 폭은 5mm, 높이는 10mm, 길이는 55mm이며, 노치 깊이는 2mm였다. 0℃에서, JIS Z2242(2005)에 준거한 샤르피 충격 시험을 실시하여, 충격치(J/cm2)를 구하였다.The alloy sheet material thus produced was subjected to aging treatment at 700 DEG C for 8000 hours and then water-cooled. V-notch Charpy impact test specimens specified in JIS Z2242 (2005) were collected from the central portion in the thickness direction of the plate material after the aging treatment. The notches were made parallel to the longitudinal direction of the alloy sheet material. The width of the test piece was 5 mm, the height was 10 mm, the length was 55 mm, and the notch depth was 2 mm. Charge impact test was performed at 0 占 폚 according to JIS Z2242 (2005) to determine the impact value (J / cm 2 ).

［시험 결과］[Test result]

시험 결과를 표 2에 나타낸다.The test results are shown in Table 2.

표 2를 참조하여, 시험번호 1~시험번호 11의 화학 조성은 적절하며, 조대 석출물의 체적률이 5% 이하였다. 그 결과, 크리프 강도는 140MPa 이상이며, 우수한 크리프 강도를 나타내었다. 또한, 샤르피 충격치가 40J/cm2 이상이며, 장시간의 시효 처리 후여도 우수한 인성을 나타내었다.Referring to Table 2, the chemical compositions of Test Nos. 1 to 11 were appropriate, and the volume ratio of the coarse precipitates was 5% or less. As a result, the creep strength was 140 MPa or more and excellent creep strength was exhibited. Further, the Charpy impact value was 40 J / cm 2 or more, and even after aging for a long time, excellent toughness was exhibited.

한편, 시험번호 12에서는, C 함유량이 너무 많았다. 그 때문에, 조대 석출물의 체적률이 5%를 넘었다. 그 결과, 크리프 강도가 140MPa 미만이며, 샤르피 충격치가 40J/cm2 미만이었다.On the other hand, in Test No. 12, the C content was too much. As a result, the volume percentage of the coarse precipitates exceeded 5%. As a result, the creep strength was less than 140 MPa and the Charpy impact value was less than 40 J / cm 2 .

시험번호 13에서는, Al 함유량이 너무 적었다. 그 때문에, 크리프 강도가 140MPa 미만이었다. NiAl의 석출량이 적었다고 생각된다.In Test No. 13, the Al content was too low. Therefore, the creep strength was less than 140 MPa. It is considered that the deposition amount of NiAl was small.

시험번호 14에서는, Al 함유량이 너무 많았다. 그 때문에, 크리프 강도가 140MPa 미만이었다. Al 함유량이 너무 많았기 때문에, 조직이 안정되지 않으며, 크리프 강도가 낮았다고 생각된다.In Test No. 14, the Al content was too high. Therefore, the creep strength was less than 140 MPa. It was considered that the structure was not stable and the creep strength was low because the Al content was too large.

시험번호 15에서는, Cr 함유량이 너무 적었다. 그 때문에, 크리프 강도가 140MPa 미만이었다. α-Cr의 석출량이 적었기 때문이라고 생각된다.In Test No. 15, the Cr content was too low. Therefore, the creep strength was less than 140 MPa. it is considered that the precipitation amount of? -cr was small.

시험번호 16에서는, Cr 함유량이 너무 많았다. 그 때문에, 크리프 강도가 140MPa 미만이었다. Cr 함유량이 너무 많았기 때문에, 조직이 안정되지 않으며, 크리프 강도가 낮았다고 생각된다.In Test No. 16, the Cr content was too high. Therefore, the creep strength was less than 140 MPa. It is considered that the structure is not stable and the creep strength is low because the Cr content is too large.

시험번호 17에서는, 열간 단조 시의 단면 감소율이 30% 미만이었다. 그 때문에, 조대 석출물의 총 체적률이 5%를 넘었다. 그 결과, 크리프 강도가 140MPa 미만이며, 샤르피 충격치가 40J/cm2 미만이었다.In Test No. 17, the section reduction ratio during hot forging was less than 30%. Therefore, the total volume percentage of coarse precipitates exceeds 5%. As a result, the creep strength was less than 140 MPa and the Charpy impact value was less than 40 J / cm 2 .

시험번호 18에서는, 용체화 열처리 온도가 1100℃ 미만이었다. 그 때문에, 조대 석출물의 총 체적률이 5%를 넘었다. 그 결과, 크리프 파단 강도가 140MPa 미만이며, 샤르피 충격치가 40J/cm2 미만이었다.In Test No. 18, the solution heat treatment temperature was less than 1100 占 폚. Therefore, the total volume percentage of coarse precipitates exceeds 5%. As a result, the creep rupture strength was less than 140 MPa and the Charpy impact value was less than 40 J / cm 2 .

시험번호 19에서는, Nb 함유량이 너무 적었다. 그 때문에, 샤르피 충격치가 40J/cm2 미만이었다.In Test No. 19, the Nb content was too low. Therefore, the Charpy impact value was less than 40 J / cm 2 .

시험번호 20에서는, Nb 함유량이 너무 적었다. 그 때문에, 크리프 강도가 140MPa 미만이었다.In Test No. 20, the Nb content was too low. Therefore, the creep strength was less than 140 MPa.

이상, 본 발명의 실시형태를 설명하였다. 그러나, 상술한 실시형태는 본 발명을 실시하기 위한 예시에 지나지 않는다. 따라서, 본 발명은 상술한 실시형태에 한정되지 않으며, 그 취지를 벗어나지 않는 범위 내에서 상술한 실시형태를 적절히 변경하여 실시할 수 있다.The embodiments of the present invention have been described above. However, the above-described embodiments are merely examples for practicing the present invention. Therefore, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and can be carried out by appropriately changing the above-described embodiments within the scope not departing from the spirit of the present invention.

[산업상의 이용 가능성][Industrial Availability]

본 발명의 오스테나이트계 내열합금은, 700℃ 이상의 고온 환경에서 널리 사용할 수 있다. 특히, 700℃ 이상의 고온 환경에 노출되는 발전용 보일러, 화학공업용 플랜트 등에서의 합금관으로서의 용도에 특히 적합하다.The austenitic heat-resistant alloy of the present invention can be widely used at a high temperature environment of 700 ° C or higher. Particularly, it is particularly suitable for use as an alloy tube in a boiler for power generation and a chemical industrial plant exposed to a high temperature environment of 700 ° C or higher.

Claims (5)

질량%로,
C：0.03~0.25% 미만,
Si：0.01~2.0%,
Mn：2.0% 이하,
Cr：10~30% 미만,
Ni：25 초과~45%,
Al：2.5 초과~4.5% 미만,
Nb：0.2~3.5%,
N：0.025% 이하,
Ti：0~0.2% 미만,
W：0~6%,
Mo：0~4%,
Zr：0~0.1%,
B：0~0.01%,
Cu：0~5%,
희토류 원소：0~0.1%,
Ca：0~0.05%, 및
Mg：0~0.05%를 함유하며,
잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지고,
불순물 중의 P 및 S가 각각,
P：0.04% 이하, 및
S：0.01% 이하의 화학 조성을 가지며,
조직 중에서, 원상당경이 6μm 이상인 석출물의 총 체적률이 5% 이하인 것을 특징으로 하는, 오스테나이트계 내열합금.In terms of% by mass,
C: less than 0.03 to less than 0.25%
Si: 0.01 to 2.0%
Mn: 2.0% or less,
Cr: less than 10 to 30%
Ni: more than 25 to 45%
Al: more than 2.5 to less than 4.5%
0.2 to 3.5% of Nb,
N: 0.025% or less,
Ti: 0 to less than 0.2%
W: 0 to 6%,
Mo: 0 to 4%,
Zr: 0 to 0.1%,
B: 0 to 0.01%,
Cu: 0 to 5%,
Rare earth element: 0 to 0.1%,
Ca: 0 to 0.05%, and
Mg: 0 to 0.05%
The balance being Fe and impurities,
P and S in the impurities are respectively,
P: 0.04% or less, and
S: has a chemical composition of 0.01% or less,
Austenitic heat-resistant alloy, characterized in that the total volume of precipitates having a circle equivalent diameter of 6 탆 or more in the structure is 5% or less. 청구항 1에 있어서,
상기 화학 조성은,
Ti：0.005~0.2% 미만,
W：0.005~6%,
Mo：0.005~4%,
Zr：0.0005~0.1%, 및
B：0.0005~0.01%로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 내열합금.The method according to claim 1,
The chemical composition,
Ti: 0.005 to less than 0.2%
W: 0.005 to 6%
Mo: 0.005 to 4%
Zr: 0.0005 to 0.1%, and
And B: 0.0005 to 0.01%. The austenitic heat-resistant alloy according to claim 1, 청구항 1 또는 청구항 2에 있어서,
상기 화학 조성은,
Cu：0.05~5%, 및
희토류 원소：0.0005~0.1%로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 내열합금.The method according to claim 1 or 2,
The chemical composition,
Cu: 0.05 to 5%, and
And rare earth elements: 0.0005 to 0.1%. The austenitic heat-resistant alloy according to claim 1, 청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 항에 있어서,
상기 화학 조성은,
Ca：0.0005~0.05%, 및
Mg：0.0005~0.05%로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 내열합금.The method according to any one of claims 1 to 3,
The chemical composition,
Ca: 0.0005 to 0.05%, and
And Mg: 0.0005 to 0.05%. The austenitic heat-resistant alloy according to claim 1, 청구항 1 내지 청구항 4 중 어느 한 항에 기재된 화학 조성을 갖는 소재에 대해, 30% 이상의 단면 감소율로 열간 단조를 실시하는 공정과,
열간 단조된 상기 소재에 대해 열간 가공을 실시하여 중간재를 제조하는 공정과,
상기 중간재에 대해 1100~1250℃로 용체화 처리를 실시하는 공정을 구비하는 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 내열합금의 제조 방법.A process for producing a steel material having the chemical composition according to any one of claims 1 to 4,
A step of subjecting the hot-forged material to hot working to produce an intermediate material,
And heat treating the intermediate member at a temperature of 1100 to 1250 占 폚.
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