KR20180008788A - Ferritic stainless steel sheet and method for manufacturing same - Google Patents

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제이에프이 스틸 가부시키가이샤
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Abstract

충분한 내식성을 갖고, 성형성 및 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 및 그의 제조 방법을 제공한다. 본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판은, 질량％로, C: 0.005∼0.025％, Si: 0.02∼0.50％, Mn: 0.55∼1.00％, P: 0.04％ 이하, S: 0.01％ 이하, Al: 0.001∼0.10％, Cr: 15.5∼18.0％, Ni: 0.1∼1.0％, N: 0.005∼0.025％를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 파단 신장이 28％ 이상, 평균 r값이 0.75 이상, 또한, FLD(성형 한계선도)에 기초하는 성형 한계의 최대 대수 변형의 최소값이 0.15 이상이다.A ferritic stainless steel sheet having sufficient corrosion resistance and excellent in moldability and anti-ridging property, and a method for producing the ferritic stainless steel sheet. The ferritic stainless steel sheet according to the present invention contains 0.005 to 0.025% of C, 0.02 to 0.50% of Si, 0.55 to 1.00% of Mn, 0.04% or less of P, 0.01% 0.1 to 1.0% of Cr, 15 to 18.0% of Cr, 0.1 to 1.0% of Ni and 0.005 to 0.025% of N and the balance of Fe and inevitable impurities and having a rupture elongation of 28% And the minimum value of the maximum logarithmic transformation of the molding limit based on the FLD (molding limit line) is 0.15 or more.

Description

페라이트계 스테인리스 강판 및 그의 제조 방법{FERRITIC STAINLESS STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME}FIELD OF THE INVENTION [0001] The present invention relates to a ferritic stainless steel sheet,

본 발명은, 충분한 내식성(corrosion resistance)을 갖고, 성형성 및 내리징성(ridging resistance)이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 및 그의 제조 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a ferritic stainless steel sheet having sufficient corrosion resistance and excellent in moldability and ridging resistance, and a method for producing the same.

페라이트계 스테인리스 강판은, 고가의 Ni를 다량으로 포함하는 오스테나이트계 스테인리스강보다 경제적이다. 페라이트계 스테인리스강 중에서도 특히 SUS430계 스테인리스 강판(16∼18질량％ Cr)은 경제적이기 때문에, 건축재, 수송 기기, 가전 제품, 주방 기구, 또는, 자동차 부품 등의 여러 가지의 용도에 사용되고 있고, 그 적용 범위는 최근 더욱 확대되고 있다. 이들 용도에 적용하기 위해서는, 내식성뿐만 아니라, 소정의 형상으로 가공할 수 있는 충분한 성형성이 요구된다.The ferritic stainless steel sheet is more economical than the austenitic stainless steel sheet containing a large amount of expensive Ni. Among the ferritic stainless steels, SUS430 stainless steel plates (16 to 18 mass% Cr) are economical and therefore are used for various applications such as building materials, transportation equipment, household appliances, kitchen utensils and automobile parts. The range is expanding in recent years. In order to be applied to these applications, not only corrosion resistance but also sufficient moldability capable of being processed into a predetermined shape is required.

한편, SUS430계 스테인리스 강판에서는 외관이 양호한 것이 요구되는 용도에 적용되는 경우가 많아, 내리징 특성이 우수한 것도 필요시된다. 리징(ridging)이란 성형 가공의 변형에 기인하여 발생하는 표면 요철을 말한다. 페라이트계 스테인리스 강판에서는 주조 및/또는 열연시에 유사한 결정 방위를 갖는 결정립군(콜로니(colony))이 생성되는 경우가 있다. 콜로니가 잔존하는 강판에서는 성형 가공시에 콜로니부와 그 외의 부위에서 변형량에 큰 차가 발생하기 때문에, 성형 후에 표면 요철(리징)이 발생한다. 성형 후에 과도한 리징이 발생한 경우, 표면 요철을 제거하기 위해 연마 공정이 필요해져 성형품의 제조 비용이 상승한다는 문제가 있다.On the other hand, in the case of the SUS430 series stainless steel sheet, it is often applied to applications requiring good appearance, and it is also necessary that the stainless steel sheet has excellent anti-ridging characteristics. Ridging refers to surface irregularities that occur due to deformation of the forming process. In a ferritic stainless steel sheet, a crystal grain group (colony) having a similar crystal orientation during casting and / or hot rolling may be produced. In the steel sheet in which the colonies remain, there is a large difference in deformation amount between the colony portion and the other portions at the time of molding, so that surface irregularities (ridging) occur after molding. When excessive ridging occurs after the molding, a polishing step is required to remove surface irregularities, which raises a problem that the manufacturing cost of the molded product increases.

특허문헌 1에서는, 질량％로, C: 0.02∼0.06％, Si: 1.0％ 이하, Mn: 1.0％ 이하, P: 0.05％ 이하, S: 0.01％ 이하, Al: 0.005％ 이하, Ti: 0.005％ 이하, Cr: 11∼30％, Ni: 0.7％ 이하를 포함하고, 또한 0.06≤(C＋N)≤0.12, 1≤N/C 및 1.5×10－3≤(V×N)≤1.5×10－2(C, N, V는 각각 각 원소의 질량％를 나타냄)을 만족하는 것을 특징으로 하는 성형성이 우수한 페라이트계 스테인리스강이 개시되어 있다. 그러나, 본 발명자들이 특허문헌 1에 기재된 수법으로 페라이트계 스테인리스강을 제조한 결과, 강판의 압연 방향에 대해서는 우수한 파단 신장이 얻어졌다. 그러나, 프레스 가공에 의해 장출(張出) 성형성을 주체로 한 배기 덕트의 제작을 시도한 결과, 소정의 형상으로 성형할 수 없어, 파단 신장으로부터 기대되는 정도의 장출 성형성이 얻어지지 않았다. 또한, 특허문헌 1의 실시예에서는 열간 압연 후에 소위 박스 어닐링(box annealing)(예를 들면, 860℃에서 8시간의 어닐링)을 행하고 있다. 이러한 박스 어닐링은 가열이나 냉각의 과정을 포함하면 일주일간 정도 걸려, 생산성이 낮다는 문제가 있다. 또한, 고액의 전이 금속 원소인 V를 첨가하는 것에 의한 고용 N의 저감 기술을 이용하고 있기 때문에, 제조 비용이 높아진다는 문제도 있다. 또한, 열연판 어닐링을 페라이트 단상 온도역에서 박스 어닐링을 행하고 있기 때문에, 페라이트 콜로니가 거의 파괴되지 않고 잔존하기 때문에, 내리징성이 현저하게 저하된다는 문제도 있다.Patent Document 1 discloses a ferritic stainless steel containing 0.02 to 0.06 mass% of C, 1.0 mass% or less of Si, 1.0 mass% or less of Mn, 0.05 mass% or less of P, 0.01 mass% of S or less, 0.005 mass% or less of Al, (C + N)? 0.12, 1? N / C and 1.5 x 10 -3 ? (V x N)? 1.5 x 10 -2 (C, N, and V represent the mass% of each element), respectively. The ferritic stainless steel is excellent in moldability. However, the inventors of the present invention produced ferritic stainless steels by the method described in Patent Document 1. As a result, excellent breaking elongation was obtained in the rolling direction of the steel sheet. However, as a result of attempting to produce an exhaust duct mainly having an extruded formability by press working, it was impossible to mold it into a predetermined shape, and extrusion moldability as expected from breaking elongation was not obtained. In the embodiment of Patent Document 1, so-called box annealing (e.g., annealing at 860 占 폚 for 8 hours) is performed after hot rolling. Such box annealing takes about one week if it includes the process of heating or cooling, and there is a problem that the productivity is low. In addition, since the technique of reducing solute N by adding V, which is a high-concentration transition metal element, is used, there is also a problem that the manufacturing cost is increased. Further, since the annealing of the hot-rolled sheet is performed in the box annealing at the ferrite single-phase temperature range, there is also a problem that the ferrite colony remains substantially unremoved and thus the lowering resistance is remarkably lowered.

특허문헌 2에서는, 질량％로, C:0.01∼0.10％, Si:0.05∼0.50％, Mn:0.05∼1.00％, Ni:0.01∼0.50％, Cr:10∼20％, Mo:0.005∼0.50％, Cu:0.01∼0.50％, V:0.001∼0.50％, Ti:0.001∼0.50％, Al:0.01∼0.20％, Nb:0.001∼0.50％, N:0.005∼0.050％ 및 B:0.00010∼0.00500％를 함유한 강을 열간 압연 후, 박스형 로(box annealing-furnace) 혹은 AP 라인(Annealing and Pickling line)의 연속로(continuous furnace)를 이용하여 페라이트 단상 온도역에서 열연판 어닐링을 행하여, 추가로 냉간 압연 및 마무리 어닐링을 행하는 것을 특징으로 하는 가공성과 표면 성상이 우수한 페라이트계 스테인리스강이 개시되어 있다. 그러나, 박스형 로를 이용한 경우에는 상기의 특허문헌 1과 마찬가지로 생산성이 낮다는 문제가 있다. 이에 더하여, 특허문헌 2에서도 특허문헌 1과 마찬가지로 장출 성형을 주체로 하는 프레스 부재의 제작을 시도한 결과, 소정의 형상으로 성형할 수 없어, 파단 신장으로부터 기대되는 정도의 장출 성형성이 얻어지지 않았다. 또한, 일반적으로 특허문헌 2와 같은 페라이트계 스테인리스강은, 주조 혹은 열간 압연시에 유사한 결정 방위를 갖는 결정립군(콜로니)이 생성되고, 열연판 어닐링을 페라이트 단상 온도역에서 행하면 페라이트상의 콜로니를 충분히 파괴할 수 없다. 그 때문에, 콜로니는 열연판 어닐링 후의 냉간 압연에 의해 압연 방향으로 전신(展伸)하여 잔존하고, 성형 후에 현저한 리징이 발생한다는 문제가 있다.In Patent Document 2, it is preferable that, in mass%, 0.01 to 0.10% of C, 0.05 to 0.50% of Si, 0.05 to 1.00% of Mn, 0.01 to 0.50% of Ni, 10 to 20% of Cr, 0.005 to 0.50% 0.01 to 0.50% of Cu, 0.001 to 0.50% of V, 0.001 to 0.50% of Ti, 0.01 to 0.20% of Al, 0.001 to 0.50% of Nb, 0.005 to 0.050% of N and 0.00010 to 0.00500% of B Hot-rolled steel was subjected to hot-rolled sheet annealing at a single-phase ferrite phase using a box annealing-furnace or an AP line (annealing and pickling line) continuous furnace, And a finish annealing are carried out, and a ferritic stainless steel excellent in workability and surface properties is disclosed. However, in the case of using a box-shaped furnace, there is a problem that the productivity is low as in the above-described Patent Document 1. In addition, in Patent Document 2, as in the case of Patent Document 1, attempts have been made to fabricate a press member mainly comprising extrusion molding. As a result, it has been impossible to mold the press member into a predetermined shape. Generally, ferritic stainless steels such as the patent document 2 produce crystal grains (colonies) having similar crystal orientations at the time of casting or hot rolling, and when the hot-rolled sheet annealing is performed at a single phase temperature of ferrite, It can not be destroyed. Therefore, the colony remains in the rolling direction due to the cold rolling after the hot-rolled sheet annealing, and there is a problem that remarkable ridging occurs after the molding.

특허문헌 3에서는, 0.15％ 이하의 C, 13∼25％의 Cr을 함유하는 페라이트계 스테인리스강으로서, 이 강의 열연판을 오스테나이트 및 페라이트상이 공존하는 930∼990℃의 범위에서 10분 이내의 어닐링을 행함으로써, 조직을 마르텐사이트상과 페라이트상의 2상 조직으로 하고, 이어서, 냉간 압연 및 냉연판 어닐링을 행하는 것을 특징으로 하는 내리징성과 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판의 제조 방법이 개시되어 있다. 특허문헌 3에서는, 가공성으로서 신장만 언급하고 있다. 그러나, 본 발명자들이 특허문헌 3에 기재된 방법으로 강판을 제조하고, 장출 성형을 주체로 한 환기 후드의 제작을 시도한 결과, 프레스 가공 중에 균열이 발생하여 소정의 형상으로 성형할 수 없는 경우가 산발하고, 파단 신장으로부터 기대되는 정도의 장출 성형성이 발현하지 않는 경우가 있는 것이 명백해졌다. 이와 같이, 특허문헌 3에 기재된 페라이트계 스테인리스 강판에서는 인장 시험에 있어서의 파단 신장은 높기는 하지만, 프레스 성형에 있어서 요구되는 장출 성형성을 충분히 발현시킬 수 없어, 본 발명이 과제로 하는 충분한 성형성이 얻어진다고는 말할 수 없다.Patent Document 3 discloses a ferritic stainless steel containing 0.15% or less of C and 13 to 25% of Cr, wherein the hot-rolled sheet of the steel is annealed within a range of 930 to 990 ° C in which austenite and ferrite phases coexist within 10 minutes To thereby produce a ferritic stainless steel sheet excellent in ridging resistance and workability, characterized in that the structure is made into a martensitic phase and a ferrite phase two-phase structure, followed by cold rolling and cold-rolled sheet annealing. In Patent Document 3, only the height is referred to as workability. However, the inventors of the present invention have attempted to fabricate a steel sheet by the method described in Patent Document 3 and to produce a ventilation hood mainly composed of extrusion molding, and as a result, cracks have occurred during press working, , It is clear that there is a case where the extrusion moldability to the extent expected from the elongation at break is not manifested. As described above, in the ferritic stainless steel sheet described in Patent Document 3, although the elongation at break in the tensile test is high, the extrudability required for press forming can not be sufficiently manifested, and the sufficient moldability Can not be said to be obtained.

이상과 같이, 충분한 내식성을 갖고, 성형성 및 내리징성이 우수한 SUS430계 스테인리스 강판을 생산하는 기술은 확립되어 있지 않다.As described above, there has not been established a technique for producing an SUS430 stainless steel sheet having sufficient corrosion resistance and excellent moldability and anti-ridging properties.

일본특허공보 제3584881호(재공표 WO00/60134호)Japanese Patent Publication No. 3584881 (re-publication WO00 / 60134) 일본특허공보 제3581801호(일본공개특허공보 2001-3134호)Japanese Patent Publication No. 3581801 (JP-A-2001-3134) 일본공고특허공보 소47-1878호Japanese Patent Publication No. 47-1878

본 발명은, 이러한 과제를 해결하여, 충분한 내식성을 갖고, 성형성 및 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 및 그의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.An object of the present invention is to solve the above problems and provide a ferritic stainless steel sheet having sufficient corrosion resistance and excellent moldability and anti-ridging property, and a method for producing the same.

또한, 본 발명에 있어서, 충분한 내식성이란, 표면을 #600 에머리 페이퍼(Emery paper)에 의해 연마 마무리한 후에 단면부(端面部)를 시일한 강판에 JIS H 8502에 규정된 염수 분무 사이클 시험((염수 분무(35℃, 5질량％ NaCl, 분무 2hr)→건조(60℃, 상대 습도 40％, 4hr)→습윤(50℃, 상대 습도≥95％, 2hr))을 1사이클로 하는 시험)을 8사이클 행한 경우의 강판 표면에 있어서의 녹 발생 면적률(＝녹 발생 면적/강판 전체 면적×100[％])이 25％ 이하인 것을 의미한다.Further, in the present invention, sufficient corrosion resistance means that the surface is polished by # 600 emery paper, and then the steel sheet having the end face portion sealed is subjected to a salt water spray cycle test (described in JIS H 8502 (50 ° C, relative humidity ≥95%, 2 hours)) as a single cycle) was set to 8 Means that the rust generation area ratio (= rust generation area / total area of steel sheet x 100 [%]) on the surface of the steel sheet in the case of performing the cycle is 25% or less.

또한, 우수한 성형성이란, 우수한 장출 성형성, 파단 신장 및, 평균 r값을 갖는 것을 말한다. 우수한 장출 성형성이란, 강의 성형 한계선도(Forming Limit Diagram, FLD)에 기초하여 결정되는 성형 한계의 최대 대수(對數) 변형의 최소값이 0.15 이상인 것을 의미한다. 우수한 파단 신장이란, JIS Z 2241에 준거한 인장 시험에 있어서의 파단 신장(El)이 압연 방향과 직각 방향의 시험편에서 28％ 이상인 것을 의미한다. 우수한 평균 r값이란, JIS Z 2241에 준거한 인장 시험에 있어서 15％의 변형을 부여했을 때의 하기 (1)식에 의해 산출되는 평균 랭크포드값(이하, 평균 r값이라고 칭함)이 0.75 이상인 것을 의미한다.The excellent formability means excellent extrusion moldability, elongation at break, and an average r value. The excellent extrusion formability means that the minimum value of the maximum logarithmic deformation of the forming limit determined based on the forming limit diagram (FLD) of the steel is 0.15 or more. Good breaking elongation means that the elongation at break (El) in the tensile test according to JIS Z 2241 is 28% or more in the test piece in the direction perpendicular to the rolling direction. The excellent average r value is an average rank pod value (hereinafter referred to as an average r value) calculated by the following formula (1) when a strain of 15% is applied in a tensile test according to JIS Z 2241 of 0.75 or more .

평균 r값＝(rL＋2×rD＋rC)/4　　　(1) Average r value = (r L + 2 r D + r C ) / 4 (1)

여기에서, rL은 압연 방향에 평행한 방향으로 인장 시험했을 때의 r값, rD는 압연 방향에 대하여 45°의 방향으로 인장 시험했을 때의 r값, rC는 압연 방향과 직각 방향으로 인장 시험했을 때의 r값이다.Here, r L is the r value when tensile test is performed in the direction parallel to the rolling direction, r D is the r value when the tensile test is performed in the direction at 45 ° with respect to the rolling direction, and r C is the direction perpendicular to the rolling direction It is the r value at the time of tensile test.

또한, 우수한 내리징 특성이란, 이하의 방법으로 측정한 리징 높이가 2.5㎛ 이하인 것을 의미한다. 리징 높이의 측정은, 우선, 압연 방향에 평행하게 JIS 5호 인장 시험편을 채취한다. 이어서, 채취한 시험편의 표면을 ＃600의 에머리 페이퍼를 이용하여 연마한 후, 20％의 인장 변형을 부여한다. 이어서, 시험편의 평행부 중앙의 연마면에서, 압연 방향에 직각의 방향으로, 표면 조도계로 JIS B 0601(2001년)로 규정되는 산술 평균 파형(Wa)을 측정한다. 측정 조건은, 측정 길이 16㎜, 하이컷 필터(high-frequency cutoff filter)파장 0.8㎜, 로우컷 필터(low-frequency cutoff filter)파장 8㎜이다. 이 산술 평균 파형을 리징 높이로 한다.The superior ridging characteristic means that the ridging height measured by the following method is 2.5 占 퐉 or less. For the measurement of the ridging height, JIS No. 5 tensile test specimen is firstly taken in parallel with the rolling direction. Subsequently, the surface of the thus-obtained test piece is polished using emery paper # 600 and subjected to tensile strain of 20%. Next, an arithmetic average waveform (Wa) defined by JIS B 0601 (2001) is measured by a surface roughness meter in the direction perpendicular to the rolling direction on the polishing surface at the center of the parallel portion of the test piece. The measuring conditions are a measurement length of 16 mm, a high-frequency cutoff filter wavelength of 0.8 mm, and a low-frequency cutoff filter wavelength of 8 mm. The arithmetic average waveform is defined as the ridging height.

과제를 해결하기 위해 검토했다. 그 결과, 이하의 인식을 얻었다. 적절한 성분의 페라이트계 스테인리스 강판에 대하여, 열간 압연 후, 냉간 압연하기 전에, 페라이트상과 오스테나이트상의 2상역의 적합한 온도역에서 어닐링(이하, 열연판 어닐링이라고 칭함)을 행하고, 추가로, 냉간 압연 후의 강판을 페라이트 단상역이 되는 온도에서 어닐링(이하, 냉연판 어닐링이라고 칭함)을 행함으로써, 페라이트 단상 조직이기는 하지만, 입자 내의 탄질화물이 많은 페라이트립과 입자 내의 탄질화물이 적은 페라이트립의 혼립(混粒) 조직으로 한다. 그 결과, 충분한 내식성을 갖고, 성형성 및 내리징 특성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판이 얻어지는 것을 발견했다.We examined to solve the problem. As a result, the following perceptions were obtained. (Hereinafter referred to as hot-rolled sheet annealing) is carried out at a suitable temperature range of the ferrite phase and the austenite phase in a ferritic stainless steel sheet of a suitable component before hot rolling and cold rolling, (Hereinafter referred to as cold-rolled sheet annealing) at a temperature at which the steel sheet after the steel sheet is a ferrite single-phase sheet is subjected to a cold-rolled sheet annealing process to form a ferrite single-phase structure, Mixed grain) texture. As a result, it has been found that a ferritic stainless steel sheet having sufficient corrosion resistance and excellent moldability and downsizing properties can be obtained.

본 발명은 이상의 인식에 기초하여 이루어진 것으로, 이하를 요지로 하는 것이다.The present invention has been made on the basis of the above-mentioned recognition, and it is based on the following points.

[1] 질량％로, C: 0.005∼0.025％, Si: 0.02∼0.50％, Mn: 0.55∼1.00％, P: 0.04％ 이하, S: 0.01％ 이하, Al: 0.001∼0.10％, Cr: 15.5∼18.0％, Ni: 0.1∼1.0％, N: 0.005∼0.025％를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 파단 신장이 28％ 이상, 평균 r값이 0.75 이상, 또한, FLD(성형 한계선도)에 기초하는 성형 한계의 최대 대수 변형의 최소값이 0.15 이상인 페라이트계 스테인리스 강판.[1] A ferritic stainless steel comprising, by mass%, C: 0.005 to 0.025%, Si: 0.02 to 0.50%, Mn: 0.55 to 1.00%, P: 0.04% The balance of Fe and unavoidable impurities, the elongation at break of 28% or more, the average r value of 0.75 or more, and the content of FLD ( Wherein the minimum value of the maximum logarithmic transformation of the forming limit is 0.15 or more.

[2] 질량％로, 추가로, Cu: 0.1∼1.0％, V: 0.01∼0.10％, Ti: 0.001∼0.05％, Nb: 0.001∼0.05％, Mo: 0.1∼0.5％, Co: 0.01∼0.2％ 중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 포함하는 상기 [1]에 기재된 페라이트계 스테인리스 강판.[2] A steel according to [1], characterized by further comprising: 0.1 to 1.0% of Cu, 0.01 to 0.10% of V, 0.001 to 0.05% of Ti, 0.001 to 0.05% of Nb, 0.1 to 0.5% of Mo, % Based on the total weight of the ferritic stainless steel sheet.

[3] 질량％로, 추가로, Mg: 0.0002∼0.0050％, Ca: 0.0002∼0.0020％, B: 0.0002∼0.0050％, REM: 0.01∼0.10％ 중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 포함하는 상기 [1] 또는 [2]에 기재된 페라이트계 스테인리스 강판.[3] The steel plate according to any one of [1] to [3], which further comprises at least one member selected from the group consisting of 0.0002 to 0.0050% of Mg, 0.0002 to 0.0020% of Ca, 0.0002 to 0.0050% of B and 0.01 to 0.10% The ferritic stainless steel sheet according to the above [1] or [2].

[4] 상기 [1]∼[3] 중 어느 하나에 기재된 페라이트계 스테인리스 강판의 제조 방법으로서, 강 슬래브에 대하여, 열간 압연을 실시한 후, 900∼1100℃의 온도 범위에서 5초∼15분간 유지하는 어닐링을 행하고, 이어서 냉간 압연을 실시한 후, 800∼900℃의 온도 범위에서 5초∼5분간 유지하는 어닐링을 행하는 페라이트계 스테인리스 강판의 제조 방법.[4] A method for producing a ferritic stainless steel sheet according to any one of [1] to [3] above, wherein a steel slab is subjected to hot rolling at a temperature of 900 to 1100 캜 for 5 seconds to 15 minutes Annealing is performed, followed by cold rolling, and then annealing is performed in a temperature range of 800 to 900 占 폚 for 5 seconds to 5 minutes to obtain a ferritic stainless steel sheet.

또한, 본 명세서에 있어서, 강의 성분을 나타내는 ％는 모두 질량％이다.In the present specification, the percentages representing the steel components are all% by mass.

본 발명에 의하면, 충분한 내식성을 갖고, 성형성 및 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판이 얻어진다.According to the present invention, a ferritic stainless steel sheet having sufficient corrosion resistance and excellent moldability and anti-ridging property can be obtained.

(발명을 실시하기 위한 형태)(Mode for carrying out the invention)

이하, 본 발명을 상세하게 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail.

본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판은, 프레스 가공으로 건축재 부품, 가전 제품의 부품, 주방 기구, 또는, 자동차 부품 등의 여러 가지의 용도에 사용되는 것을 목적으로 하고 있다. 이들 용도에 적용하기 위해서는, 충분한 성형성이 요구된다.The ferritic stainless steel sheet of the present invention is intended to be used in various applications such as a building material part, a household appliance part, a kitchen appliance, or an automobile part by press working. For application to these applications, sufficient formability is required.

그러나, 충분한 내식성과 우수한 성형성 및 우수한 내리징 특성을 동시에 만족하는 SUS430계 페라이트계 스테인리스강의 제조 기술은 충분히는 확립되어 있지 않은 것이 현상황이다.However, the manufacturing technology of the SUS430 ferritic stainless steel satisfying both sufficient corrosion resistance, excellent formability, and excellent downsizing characteristics is not fully established at present.

그래서, 본 발명자들은 성분이나 제조 방법이 상이한 각종 페라이트계 스테인리스 강판(특허문헌 1∼3에 해당하는 것도 포함됨)을 이용하여 환기 후드를 상정한 장출 성형 시험을 행했다. 그 결과, 파단 신장이 높은 강판이라도 파단 신장이 낮은 강판에 비해 장출 성형성이 뒤떨어지는 경우가 있어, 장출 성형성의 우열이 반드시 파단 신장의 크기로는 결정되지 않는 것이 명백해졌다. 그래서, 상기 장출 성형 시험에 이용한 강판에 대해서, FLD(성형 한계선도)를 작성하여 장출 성형성을 상세하게 평가한 결과, 상기 환기 후드 상정의 장출 성형으로 양호한 성형성을 얻기 위해서는 FLD에 기초하는 성형 한계의 최대 대수 변형의 최소값으로 0.15 이상, 바람직하게는 0.18 이상의 장출 성형성이 필요한 것이 명백해졌다.Therefore, the inventors of the present invention conducted an extrusion molding test on the assumption of a ventilation hood by using various ferritic stainless steel sheets (including those corresponding to Patent Documents 1 to 3) having different compositions and manufacturing methods. As a result, even if the steel sheet has a high elongation at break, the elongation formability may be inferior to that of the steel sheet having a small elongation at break, and it has become clear that the superior heat of extrusion formability is not always determined by the elongation at break. Therefore, FLD (forming limit line) was prepared for the steel sheet used for the extrusion molding test to evaluate the extrusion moldability in detail. As a result, in order to obtain good moldability in extrusion molding of the ventilation hood assumed, molding based on FLD It has become clear that an extrusion moldability of not less than 0.15, preferably not less than 0.18 is required as the minimum value of the maximum logarithmic strain limit.

다음으로, 본 발명자들은, 종래의 기술에 의해 얻어진 페라이트계 스테인리스 강판의 장출 성형성의 우열이 파단 신장의 대소와 대응하지 않는 경우가 발생하는 원인을 조사했다. 그 결과, 박스 어닐링 또는 연속 어닐링을 이용한 종래 기술의 경우, 냉연 어닐링 후의 조직이 모두 탄질화물이 다량으로 또한 균일하게 분산된 페라이트 단상 조직으로, 이것이 원인인 것을 밝혀냈다. 강판을 가공한 경우, 변형량의 증대에 수반하여 조직 중에 보이드(voids)가 생성되고, 이 보이드가 연결됨으로써 균열이 되어 최종적으로 파단에 이른다. 이 보이드는 금속 조직 중의 탄질화물을 기점으로 하여 생성되기 때문에, 종래의 기술에 의해 얻어진 페라이트계 스테인리스 강판에서는 탄질화물이 다량으로 또한 균일하게 분산된 페라이트 단상 조직이기 때문에, 금속 조직 전체면에서 매우 다량의 보이드가 생성된다. 즉, 종래의 기술에서는, 보이드의 연결에 기인한 균열이 발생하기 쉽다. 그 결과, 인장 시험과 같은 단축 변형에 있어서는 높은 파단 신장을 나타내고 있어도, 다축적인 응력 및 변형이 가해지는 장출 성형에서는, 전방위적으로 보이드의 연결이 발생하기 때문에 파단이 발생하기 쉬워, 충분한 장출 성형성이 얻어지지 않는 경우가 있는 것을 발견했다.Next, the inventors of the present invention investigated the cause of the case where the superior heat of the extrusion moldability of the ferritic stainless steel sheet obtained by the conventional technique does not correspond to the magnitude of the breaking elongation. As a result, in the case of the prior art using box annealing or continuous annealing, it has been found that the structure after cold annealing is a ferrite single phase structure in which all the carbonitride is uniformly dispersed in a large amount. When a steel sheet is processed, voids are formed in the structure as the amount of deformation increases, and the voids are connected to each other to cause cracking and eventually breakage. Since the voids are generated from the carbonitride in the metal structure as a starting point, the ferritic stainless steel sheet obtained by the conventional technique is a ferrite single phase structure in which carbonitrides are uniformly dispersed in a large amount, Of voids are generated. That is, in the conventional technique, cracks due to the connection of voids are likely to occur. As a result, even in the case of uniaxial deformation such as tensile test, in the extrusion molding in which multi-axial stress and deformation are applied, fracture tends to occur due to occurrence of connection of voids in all directions, Is not obtained in some cases.

그래서 본 발명자들은, 적절한 성분의 강판에 대하여 열연판 어닐링을 페라이트상과 오스테나이트상의 2상역에서 행한 후에, 일반적인 방법으로 냉간 압연을 행하고, 추가로 냉연판 어닐링을 페라이트 단상 온도역에서 행하여, 최종적으로 재차 페라이트 단상 조직으로 하는 기술을 고안했다. 이 기술에 의해, 본 발명이 목표로 하는 우수한 장출 성형성, 파단 신장, 평균 r값 및 내리징성의 모두를 만족할 수 있는 것을 발견했다.Therefore, the inventors of the present invention have found that, after annealing hot-rolled sheets in a ferrite phase and an austenite phase in a steel sheet of a suitable component, cold rolling is carried out by a general method, further cold- And a ferrite single phase structure was again devised. It has been found that this technique can satisfy both the excellent extrusion moldability, the elongation at break, the average r value and the anti-ridging property which the present invention is aimed at.

이하, 얻어진 인식을 기초로, 상세하게 설명한다.The following explains in detail based on the obtained recognition.

열연판 어닐링을 페라이트 단상 온도역보다도 고온의 페라이트상과 오스테나이트의 2상역에서 행함으로써, 열연판 어닐링으로 면적률로 3∼20％의 오스테나이트상이 생성된다. 이 오스테나이트상은 열연판 어닐링 후의 냉각 과정에 있어서 거의 모두가 마르텐사이트상으로 변태한다. 페라이트상과 마르텐사이트상으로 이루어지는 2상 조직을 냉간 압연 및 냉연판 어닐링한 경우, 냉연판 어닐링에 있어서 마르텐사이트상이 페라이트상과 탄질화물로 분해된다. 이 조직 변화에 의해, 냉연판 어닐링 후의 조직은 당초부터 페라이트상이었던 페라이트립과 마르텐사이트상의 분해에 의해 생성된 페라이트립이 된다. 즉, 마르텐사이트상의 분해에 의해 생성된 페라이트상의 입계 및 입자 내에는 다량의 탄질화물이 존재하고 있어, 금속 조직 전체에서는, 입자 내 및 입계상의 탄질화물이 매우 많은 페라이트립과 탄질화물이 적은 페라이트립으로 이루어지는 혼립 조직이 된다. 탄질화물이 많은 페라이트립과 탄질화물이 적은 페라이트립의 사이에서는, 탄질화물이 많은 페라이트립의 쪽이 상대적으로 경질이 되어, 금속 조직 중에 입자 단위의 경도차가 발생한다. 이러한 강판을 장출 성형한 경우, 보이드는 주로 탄질화물이 많은 페라이트립과 적은 페라이트립의 계면상의 탄질화물로부터 생성되고, 그 외의 부위에 있어서의 보이드 발생량은 적은 것을 발견했다. 즉, 본 발명 강에서는, 탄질화물이 많은 페라이트립이 연속하여 위치해 있는 부위, 탄질화물이 적은 페라이트립이 연속해 있는 부위 및, 페라이트립 내에서는 보이드 생성이 적다. 그 때문에, 종래 기술에 의해 얻어지는 페라이트계 스테인리스 강판에 비해 보이드간 거리가 길어지고, 장출 성형시의 보이드 연결에 기인한 균열이 발생하기 어려워, FLD에 기초하는 성형 한계의 최대 대수 변형의 최소값이 0.15 이상이라는 높은 장출 성형성이 발현된다.The hot-rolled sheet annealing is performed in a ferrite phase higher in temperature than the single-phase ferrite phase and in a bimetallic zone of austenite, and a 3 to 20% austenite phase is generated in the area ratio by hot-rolled sheet annealing. Almost all of the austenite phase transforms into a martensite phase in the cooling process after hot-rolled sheet annealing. When the two-phase structure comprising the ferrite phase and the martensite phase is subjected to cold rolling and cold-rolled sheet annealing, the martensite phase is decomposed into the ferrite phase and the carbonitride in the cold-rolled sheet annealing. By this tissue change, the structure after the cold-rolled sheet annealing becomes the ferrite lips generated by the decomposition of the ferrite lips and martensite phases which were originally ferrite phase. That is, a large amount of carbonitride is present in the grain boundaries and grains formed by the decomposition of martensite phase, and in the whole metal structure, ferrite grains having a large amount of carbonitride in the grain and intergranular phase and ferrite having a small amount of carbonitride And a lip structure. Between the carbonitride-rich ferrite lips and the carbonitride-poor ferrite lips, the carbonitride-rich ferrite lips are relatively hard and the hardness difference in particle size is generated in the metal structure. It has been found that when these steel sheets are extrusion-molded, the voids are generated mainly from the carbonitride on the interface between the ferrite grains mainly containing carbonitride and the less ferrite grains, and the amount of voids generated in other portions is small. That is, in the steel of the present invention, void generation is small in a site where a lot of carbonitride is continuously located, in a site where ferrite grains having a small amount of carbonitride are continuous, and in a ferrite grains. Therefore, compared with the ferritic stainless steel sheet obtained by the conventional technique, the inter-void distance becomes longer, cracks due to void connection at the time of extrusion molding are hardly generated, and the minimum value of the maximum logarithmic transformation limit based on FLD is 0.15 Or more, is produced.

또한, 본 발명자들이 추가로 조사한 결과, 본 발명의 효과를 얻기 위해서는, 강 중의 C 함유량 및 N 함유량 그리고 열연판 어닐링 온도를 적절히 제어하는 것이 중요한 것을 인식했다. 즉, 페라이트상과 오스테나이트상의 2상역에서 열연판 어닐링을 행하여, 3∼20％의 오스테나이트상을 생성시키기 위해서는, 오스테나이트 생성 원소인 C 및 N을 각각 최저라도 0.005％ 이상 함유시킬 필요가 있다. 한편, C 함유량 및 N 함유량 중 어느 한쪽이 0.025％를 초과하면, 열연판 어닐링시에 생성되는 오스테나이트상이 20％ 초과로 과도하게 증가한다. 그 결과, 그 후의 냉연판 어닐링에 의해 생성되는 탄질화물이 많은 페라이트립이 증가하고, 가공시의 보이드 기점이 되는 탄질화물이 많은 페라이트립과 적은 페라이트립의 계면 면적이 증가하기 때문에 소정의 장출 성형성을 발현시킬 수 없다. 따라서, C 함유량, N 함유량을 각각의 상한은 0.025％로 할 필요가 있다.Further, as a result of further investigation by the present inventors, it was recognized that it is important to appropriately control the C content, the N content, and the hot-rolled sheet annealing temperature in the steel in order to obtain the effect of the present invention. That is, in order to produce a 3 to 20% austenite phase by performing the hot-rolled sheet annealing in the ferrite phase and the austenite phase, it is necessary to contain at least 0.005% of C and N as the austenite generating elements . On the other hand, if either of the C content and the N content exceeds 0.025%, the austenite phase produced at the time of hot-rolled sheet annealing is excessively increased to exceed 20%. As a result, the amount of the carbonitride-rich ferrite grains produced by the subsequent cold-rolled sheet annealing increases, and the interfacial area between the ferrite grains and the low ferrite grains, which are carbonitride- Sex can not be expressed. Therefore, it is necessary to set the C content and the N content to 0.025% each.

열연판 어닐링 온도에 관해서는, 페라이트상과 오스테나이트상의 2상역, 특히 900∼1100℃의 범위에서 어닐링을 행함으로써 소정량의 오스테나이트상을 안정적으로 확보할 수 있음과 함께, 냉연판 어닐링 후의 입경을 과도하게 조대화시키는 일 없이, 양호한 표면 품질이 얻어진다.With regard to the hot-rolled sheet annealing temperature, a predetermined amount of the austenite phase can be stably ensured by performing the annealing in the ferrite phase and the bainite phase of the austenite phase, particularly 900 to 1100 ° C, A good surface quality can be obtained without excessively coarsening.

또한, 상기 C 함유량 및 N 함유량을 갖는 강에 본 발명의 기술적 특징의 하나인 페라이트상과 오스테나이트상의 2상역 온도에서 열연판 어닐링을 행함으로써, 파단 신장, 평균 r값 및 내리징성에 관해서도 유익한 효과가 얻어지는 것을 발견했다. 종래의 기술에서는 열연판 어닐링을 페라이트 단상역 온도에서 행하고 있었지만, 본 발명에서는 페라이트상과 오스테나이트상의 2상역이 되는 고온에서 열연판 어닐링을 행하기 때문에, 페라이트상의 재결정과 입자 성장이 한층 촉진되어, 결정 입경이 적당히 커진다. 이에 따라, 파단 신장의 향상 효과 및, 어닐링 집합 조직의 발달이 한층 촉진됨에 의한 평균 r값의 향상 효과가 얻어진다. 또한, 파단 신장은, 이하의 이유에 의해서도 향상된다. C 함유량 및 N 함유량을 본 발명이 추천하는 레벨에까지 저감함으로써, 냉연판 어닐링 후에 생성되는 탄질화물량이 감소하여, 인장 변형시의 보이드의 발생 및 보이드의 연결이 억제된다. 이에 의해서도 파단 신장은 향상된다.The steels having the C content and the N content are subjected to hot-rolled sheet annealing at a bimetallic temperature of the ferrite phase and the austenite phase, which is one of the technical features of the present invention, to provide a beneficial effect on the elongation at break, the average r- Is obtained. In the prior art, hot-rolled sheet annealing is performed at a single-phase ferrite phase reverse temperature. However, in the present invention, since hot-rolled sheet annealing is performed at a high temperature which is a bimetallic phase of ferrite phase and austenite phase, recrystallization of ferrite phase and grain growth are further promoted, The crystal grain size becomes moderately large. As a result, the effect of improving the elongation at break and the effect of improving the average r value by further promoting the development of the annealed texture are obtained. Further, the elongation at break is improved also for the following reasons. By reducing the C content and the N content to a level recommended by the present invention, the amount of carbonitrides produced after the cold-rolled sheet annealing is reduced, and the generation of voids during the tensile deformation and the connection of voids are suppressed. This also improves the elongation at break.

내리징성에 관하여, 유익한 효과가 얻어지는 이유는 이하와 같다. 열연판 어닐링으로 페라이트상으로부터 오스테나이트상이 생성될 때에, 오스테나이트상이 어닐링전의 페라이트상과는 상이한 결정 방위를 갖고 생성된다. 또한, 열연판 어닐링 후의 금속 조직이 마르텐사이트상과 페라이트상의 2상 조직이 된다. 그 후의 냉간 압연시에, 마르텐사이트상에 끼워진 페라이트상 내에 압연 변형이 국소적으로 집중하여, 페라이트상 내에 방위차가 형성된다. 페라이트상 내에 방위차가 형성됨으로써, 그 후의 냉연판 어닐링에 있어서 방위차가 도입된 부위에서 재결정이 우선적으로 발생한다. 그 결과, 페라이트상의 콜로니가 효과적으로 파괴되어, 리징 높이로 2.5㎛ 이하의 우수한 내리징 특성이 얻어진다.The reason why the beneficial effect is obtained with respect to the low jingling is as follows. When the austenite phase is produced from the ferrite phase by hot-rolled sheet annealing, the austenite phase is produced with a crystal orientation different from that of the ferrite phase before annealing. Further, the metal structure after hot-rolled sheet annealing becomes a two-phase structure of a martensite phase and a ferrite phase. During the subsequent cold rolling, the rolling deformation locally concentrates in the ferrite phase sandwiched between the martensite phases, and a bearing difference is formed in the ferrite phase. By forming an azimuth difference in the ferrite phase, recrystallization occurs preferentially in a portion where the azimuth difference is introduced in the subsequent cold-rolled sheet annealing. As a result, the ferrite-like colony is effectively broken, and superior ridging characteristics of 2.5 占 퐉 or less at the ridging height are obtained.

이상에서, 충분한 장출 성형성, 파단 신장, 평균 r값 및, 내리징성의 모두를 구유시키기 위해서는, 이하의 조건이 필요해진다. 우선, 강 성분이 오스테나이트상이 생성되는 C 함유량 및 N 함유량인 것이 전제가 된다. 그 후에, 소정량의 오스테나이트상을 생성할 수 있는 범위에서 C 함유량, N 함유량을 저감시킨다. 이러한 성분을 갖는 강에 대해서, 열연판 어닐링을 페라이트상과 오스테나이트의 2상역 온도에서 행한 후에, 냉간 압연 및 냉연판 어닐링을 행한다. 이에 따라, 탄질화물이 많은 페라이트립과 적은 페라이트립으로 이루어지는 페라이트 단상 조직으로 하는 것이 필요하다.As described above, the following conditions are required to tilt both of the sufficient extrusion formability, the elongation at break, the average r value, and the anti-ridging property. First, it is assumed that the steel component is the C content and the N content in which the austenite phase is produced. Thereafter, the C content and the N content are reduced within a range capable of generating a predetermined amount of the austenite phase. For steels having such components, hot-rolled sheet annealing is carried out at the two-phase temperature of ferrite phase and austenite, followed by cold rolling and cold-rolled sheet annealing. Accordingly, it is necessary to make a ferrite single phase structure composed of a lot of carbonitride-rich ferrite grains and a small amount of ferrite grains.

다음으로, 본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판의 성분 조성에 대해서 설명한다.Next, the composition of the ferritic stainless steel sheet of the present invention will be described.

이하, 특별히 언급이 없는 한 ％는 질량％를 의미한다.Unless otherwise specified,% means mass%.

C: 0.005∼0.025％C: 0.005 to 0.025%

C는 오스테나이트상의 생성을 촉진하여, 열연판 어닐링시에 페라이트상과 오스테나이트상이 출현하는 2상 온도역을 확대하는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.005％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, C량이 0.025％를 초과하면 열연판 어닐링에 있어서의 오스테나이트상의 생성량이 과잉이 되고, 냉연판 어닐링 후에 탄질화물이 많은 페라이트립의 생성량이 과잉이 된다. 그 결과, 금속 조직 중의 보이드간 거리가 작아지고, 성형시에 보이드 연결에 기인한 파단이 발생하기 쉬워져, 충분한 장출 성형성이 얻어지지 않게 된다. 그 때문에, C량은 0.005∼0.025％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.010∼0.020％의 범위이다.C promotes the formation of the austenite phase and has the effect of expanding the two-phase temperature range in which ferrite phase and austenite phase appear at the time of hot-rolled sheet annealing. In order to obtain this effect, a content of not less than 0.005% is required. However, when the C content exceeds 0.025%, the amount of the austenite phase produced in the hot-rolled sheet annealing becomes excessive, and the amount of the produced ferrite grains becomes excessive after the cold-rolled sheet is annealed. As a result, the inter-void distance in the metal structure becomes small, and breakage due to the void connection at the time of molding tends to occur, and sufficient extrusion moldability can not be obtained. Therefore, the amount of C is set in the range of 0.005 to 0.025%. And preferably in the range of 0.010 to 0.020%.

Si: 0.02∼0.50％Si: 0.02 to 0.50%

Si는 강 용제시에 탈산제로서 작용하는 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.02％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, Si량이 0.50％를 초과하면, 강판이 경질화하여 열간 압연시의 압연 부하가 증대함과 함께, 마무리 어닐링 후의 연성이 저하한다. 그 때문에, Si량은 0.02∼0.50％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.10∼0.35％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.10∼0.20％의 범위이다.Si is an element that acts as a deoxidizing agent in steel displays. In order to obtain this effect, a content of 0.02% or more is required. However, if the amount of Si exceeds 0.50%, the steel sheet becomes hardened, the rolling load during hot rolling increases, and the ductility after finish annealing lowers. Therefore, the amount of Si is set in the range of 0.02 to 0.50%. And preferably in the range of 0.10 to 0.35%. And more preferably in the range of 0.10 to 0.20%.

Mn: 0.55∼1.00％Mn: 0.55 to 1.00%

Mn은 C와 동일하게 오스테나이트상의 생성을 촉진하여, 열연판 어닐링시에 페라이트상과 오스테나이트상이 출현하는 2상 온도역을 확대하는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.55％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, Mn량이 1.00％를 초과하면 MnS의 생성량이 증가하여 내식성이 저하한다. 그 때문에, Mn량은 0.55∼1.00％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.60∼0.90％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.75∼0.85％의 범위이다.Mn has the effect of promoting the formation of the austenite phase like C and expanding the two-phase temperature range in which the ferrite phase and the austenite phase appear at the time of hot-rolled sheet annealing. In order to obtain this effect, a content of 0.55% or more is required. However, when the amount of Mn exceeds 1.00%, the amount of MnS produced increases and the corrosion resistance is lowered. Therefore, the amount of Mn is set in the range of 0.55 to 1.00%. And preferably in the range of 0.60 to 0.90%. And more preferably in the range of 0.75 to 0.85%.

P: 0.04％ 이하P: not more than 0.04%

P는 입계 편석에 의한 입계 파괴를 조장하는 원소이기 때문에 낮은 쪽이 바람직하여, 상한을 0.04％로 한다. 바람직하게는 0.03％ 이하이다. 더욱 바람직하게는 0.01％ 이하이다.Since P is an element promoting grain boundary fracture by grain boundary segregation, the lower limit is preferable, and the upper limit is set to 0.04%. And preferably 0.03% or less. More preferably, it is 0.01% or less.

S: 0.01％ 이하S: not more than 0.01%

S는 MnS 등의 황화물계 개재물이 되어 존재하여 연성이나 내식성 등을 저하시키는 원소로서, 특히 함유량이 0.01％를 초과한 경우에 그들의 악영향이 현저하게 발생한다. 그 때문에 S량은 최대한 낮은 쪽이 바람직하여, 본 발명에서는 S량의 상한을 0.01％로 한다. 바람직하게는 0.007％ 이하이다. 더욱 바람직하게는 0.005％ 이하이다.S is present as a sulfide-based inclusion such as MnS to reduce ductility and corrosion resistance. Particularly when the content exceeds 0.01%, adverse effects are remarkably generated. Therefore, the amount of S is preferably as low as possible, and in the present invention, the upper limit of the amount of S is set to 0.01%. It is preferably 0.007% or less. More preferably, it is 0.005% or less.

Al: 0.001∼0.10％Al: 0.001 to 0.10%

Al은 Si와 동일하게 탈산제로서 작용하는 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.001％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, Al량이 0.10％를 초과하면, Al2O3 등의 Al계 개재물이 증가하여, 표면 성상이 저하하기 쉬워진다. 그 때문에, Al량은 0.001∼0.10％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.001∼0.07％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.001∼0.05％의 범위이다.Al is an element that acts as a deoxidizer in the same manner as Si. In order to obtain this effect, a content of not less than 0.001% is required. However, when the amount of Al exceeds 0.10%, Al-based inclusions such as Al 2 O 3 increase, and the surface property tends to decrease. Therefore, the Al content is in the range of 0.001 to 0.10%. And preferably in the range of 0.001 to 0.07%. And more preferably 0.001 to 0.05%.

Cr: 15.5∼18.0％Cr: 15.5 to 18.0%

Cr은 강판 표면에 부동태 피막을 형성하여 내식성을 향상시키는 효과를 갖는 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는 Cr량을 15.5％ 이상으로 할 필요가 있다. 그러나, Cr량이 18.0％를 초과하면, 열연판 어닐링시에 오스테나이트상의 생성이 불충분하게 되어, 소망하는 재료 특성이 얻어지지 않는다. 그 때문에, Cr량은 15.5∼18.0％의 범위로 한다. 바람직하게는 16.0∼17.0％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 16.0∼16.5％의 범위이다.Cr is an element having an effect of improving the corrosion resistance by forming a passive film on the surface of a steel sheet. In order to obtain this effect, it is necessary to set the Cr amount to 15.5% or more. However, when the amount of Cr exceeds 18.0%, the formation of the austenite phase becomes insufficient at the time of hot-rolled sheet annealing, and desired material characteristics can not be obtained. Therefore, the amount of Cr is set in the range of 15.5 to 18.0%. And preferably 16.0 to 17.0%. And more preferably in the range of 16.0 to 16.5%.

Ni: 0.1∼1.0％Ni: 0.1 to 1.0%

Ni는 내식성을 향상시키는 원소로서, 특히 높은 내식성이 요구되는 경우에는 함유하는 것이 유효하다. 또한, Ni에는 오스테나이트상의 생성을 촉진하여, 열연판 어닐링시에 페라이트상과 오스테나이트상이 출현하는 2상 온도역을 확대하는 효과가 있다. 이들 효과는 0.1％ 이상의 함유로 현저하게 된다. 그러나, Ni 함유량이 1.0％를 초과하면 성형성이 저하하기 때문에 바람직하지 않다. 그 때문에 Ni를 함유하는 경우는 0.1∼1.0％로 한다. 바람직하게는 0.1∼0.3％의 범위이다.Ni is an element that improves corrosion resistance, and is particularly effective when it is required to have particularly high corrosion resistance. In addition, Ni has the effect of promoting the formation of the austenite phase and expanding the two-phase temperature range in which the ferrite phase and the austenite phase appear at the time of hot-rolled sheet annealing. These effects are remarkable with the content of 0.1% or more. However, if the Ni content exceeds 1.0%, moldability is deteriorated, which is not preferable. Therefore, the content of Ni is 0.1 to 1.0%. And preferably in the range of 0.1 to 0.3%.

N: 0.005∼0.025％N: 0.005 to 0.025%

N은 C, Mn과 동일하게 오스테나이트상의 생성을 촉진하여, 열연판 어닐링시에 페라이트상과 오스테나이트상이 출현하는 2상 온도역을 확대하는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해서는 N량을 0.005％ 이상으로 할 필요가 있다. 그러나, N량이 0.025％를 초과하면 연성이 현저하게 저하하는데다, 열연판 어닐링에 있어서의 오스테나이트상의 생성량이 과잉이 되고, 냉연판 어닐링 후에 탄질화물이 많은 페라이트립의 생성량이 과잉이 된다. 그 결과, 금속 조직 중의 보이드간 거리가 작아지고, 성형시에 보이드 연결에 기인한 파단이 발생하기 쉬워져, 충분한 장출 성형성이 얻어지지 않게 된다. 그 때문에, N량은 0.005∼0.025％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.010∼0.020％의 범위이다.N promotes the formation of the austenite phase like C and Mn, and has an effect of expanding the two-phase temperature region in which the ferrite phase and the austenite phase appear at the time of hot-rolled sheet annealing. In order to obtain this effect, the N content needs to be 0.005% or more. However, when the N content exceeds 0.025%, the ductility remarkably decreases. In the hot-rolled sheet annealing, the amount of the austenite phase is excessive, and the amount of the carbonitride-rich ferrite grains after the cold-rolled sheet is excessive. As a result, the inter-void distance in the metal structure becomes small, and breakage due to the void connection at the time of molding tends to occur, and sufficient extrusion moldability can not be obtained. Therefore, the amount of N is set in the range of 0.005 to 0.025%. And preferably in the range of 0.010 to 0.020%.

잔부는 Fe 및 불가피적 불순물이다.The remainder is Fe and inevitable impurities.

이상의 성분 조성에 의해 본 발명의 효과는 얻어지지만, 추가로 제조성 혹은 재료 특성을 향상시키는 목적으로 이하의 원소를 함유할 수 있다.The effect of the present invention can be obtained by the composition of the above components, but the following elements may be further contained for the purpose of improving the composition or the material properties.

Cu: 0.1∼1.0％, V: 0.01∼0.10％, Ti: 0.001∼0.05％, Nb: 0.001∼0.05％, Mo: 0.1∼0.5％, Co: 0.01∼0.2％ 중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상One or two selected from the group consisting of Cu: 0.1 to 1.0%, V: 0.01 to 0.10%, Ti: 0.001 to 0.05%, Nb: 0.001 to 0.05%, Mo: 0.1 to 0.5% More than

Cu: 0.1∼1.0％Cu: 0.1 to 1.0%

Cu는 내식성을 향상시키는 원소로서, 특히 높은 내식성이 요구되는 경우에는 함유하는 것이 유효하다. 또한, Cu에는 오스테나이트상의 생성을 촉진하여, 열연판 어닐링시에 페라이트상과 오스테나이트상이 출현하는 2상 온도역을 확대하는 효과가 있다. 이들 효과는 0.1％ 이상의 함유로 현저해진다. 그러나, Cu 함유량이 1.0％를 초과하면 성형성이 저하하는 경우가 있어 바람직하지 않다. 그 때문에 Cu를 함유하는 경우는 0.1∼1.0％로 한다. 바람직하게는 0.2∼0.3％의 범위이다.Cu is an element that improves corrosion resistance, and is particularly effective when it is required to have particularly high corrosion resistance. In addition, Cu has an effect of promoting the formation of the austenite phase and enlarging the two-phase temperature region in which ferrite phase and austenite phase appear at the time of hot-rolled sheet annealing. These effects are remarkable with the content of 0.1% or more. However, if the Cu content exceeds 1.0%, the formability may deteriorate, which is not preferable. Therefore, the content of Cu is 0.1 to 1.0%. And preferably in the range of 0.2 to 0.3%.

V: 0.01∼0.10％V: 0.01 to 0.10%

V는 강 중의 C 및 N과 화합하여, 고용 C 및 고용 N을 저감한다. 이에 따라, 평균 r값을 향상시킨다. 이 효과를 얻기 위해서는 V량을 0.01％ 이상 함유할 필요가 있다. 그러나, V량이 0.10％를 초과하면 가공성이 저하함과 함께, 제조 비용의 상승을 초래한다. 그 때문에, V를 함유하는 경우는 0.01∼0.10％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.02∼0.08％의 범위이다.V combines with C and N in the steel to reduce solid solution C and solid solution N. Thus, the average r value is improved. In order to obtain this effect, the V content needs to be 0.01% or more. However, when the V content exceeds 0.10%, the workability is lowered and the manufacturing cost is increased. Therefore, in the case of containing V, it is set in the range of 0.01 to 0.10%. And preferably 0.02 to 0.08%.

Ti: 0.001∼0.05％, Nb: 0.001∼0.05％Ti: 0.001 to 0.05%, Nb: 0.001 to 0.05%

Ti 및 Nb는 V와 동일하게, C 및 N과의 친화력이 높은 원소로서, 열간 압연시에 탄화물 혹은 질화물로서 석출되고, 모상(parent phase) 중의 고용 C 및 고용 N을 저감시켜, 냉연판 어닐링 후의 가공성을 향상시키는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해서는, 0.001％ 이상의 Ti, 0.001％ 이상의 Nb를 함유할 필요가 있다. 그러나, Ti량이 0.05％를 초과하면, 혹은 Nb량이 0.05％를 초과하면, 과잉의 TiN 및 NbC의 석출에 의해 양호한 표면 성상을 얻을 수 없다. 그 때문에, Ti를 함유하는 경우는 0.001∼0.05％의 범위, Nb를 함유하는 경우는 0.001∼0.05％의 범위로 한다. Ti량은 바람직하게는 0.003∼0.03％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.005∼0.015％의 범위이다. Nb량은 바람직하게는 0.003∼0.03％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.005∼0.015％의 범위이다.Ti and Nb are elements having high affinity with C and N, such as V, and precipitated as carbide or nitride at the time of hot rolling to reduce solid solution C and solid solution N in the parent phase, And the workability is improved. In order to obtain this effect, it is necessary to contain 0.001% or more of Ti and 0.001% or more of Nb. However, when the amount of Ti exceeds 0.05%, or when the amount of Nb exceeds 0.05%, excessive surface properties such as TiN and NbC precipitate can not be obtained. Therefore, the content of Ti is in the range of 0.001 to 0.05%, and the content of Nb is in the range of 0.001 to 0.05%. The amount of Ti is preferably in the range of 0.003 to 0.03%. And more preferably in the range of 0.005 to 0.015%. The amount of Nb is preferably in the range of 0.003 to 0.03%. And more preferably in the range of 0.005 to 0.015%.

Mo: 0.1∼0.5％Mo: 0.1 to 0.5%

Mo는 내식성을 향상시키는 원소로서, 특히 높은 내식성이 요구되는 경우에는 함유하는 것이 유효하다. 이 효과는 0.1％ 이상의 함유로 현저해진다. 그러나, Mo량이 0.5％를 초과하면 열연판 어닐링시에 오스테나이트상의 생성이 불충분하게 되어, 소망하는 재료 특성이 얻어지지 않게 되어 바람직하지 않다. 그 때문에, Mo를 함유하는 경우는 0.1∼0.5％로 한다. 바람직하게는 0.2∼0.3％의 범위이다.Mo is an element for improving the corrosion resistance, and is particularly effective when it is required to have particularly high corrosion resistance. This effect becomes remarkable with the content of 0.1% or more. However, if the amount of Mo exceeds 0.5%, the formation of the austenite phase becomes insufficient at the time of hot-rolled sheet annealing, and desired material characteristics can not be obtained, which is not preferable. Therefore, the content of Mo is 0.1 to 0.5%. And preferably in the range of 0.2 to 0.3%.

Co: 0.01∼0.2％Co: 0.01 to 0.2%

Co는 인성을 향상시키는 원소이다. 이 효과는 0.01％ 이상의 함유에 의해 얻어진다. 한편, 함유량이 0.2％를 초과하면 성형성을 저하시킨다. 그 때문에, Co를 함유하는 경우의 함유량은 0.01∼0.2％의 범위로 한다.Co is an element for improving toughness. This effect is obtained by the content of 0.01% or more. On the other hand, when the content exceeds 0.2%, moldability is deteriorated. Therefore, the content of Co is preferably in the range of 0.01 to 0.2%.

Mg: 0.0002∼0.0050％, Ca: 0.0002∼0.0020％, B: 0.0002∼0.0050％, REM: 0.01∼0.10％ 중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상At least one selected from the group consisting of Mg: 0.0002 to 0.0050%, Ca: 0.0002 to 0.0020%, B: 0.0002 to 0.0050%, and REM: 0.01 to 0.10%

Mg: 0.0002∼0.0050％Mg: 0.0002 to 0.0050%

Mg는 열간 가공성을 향상시키는 효과가 있는 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.0002％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, Mg량이 0.0050％를 초과하면 표면 품질이 저하한다. 그 때문에, Mg를 함유하는 경우는 0.0002∼0.0050％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.0005∼0.0035％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.0005∼0.0020％의 범위이다.Mg is an element having an effect of improving hot workability. In order to obtain this effect, a content of 0.0002% or more is required. However, when the amount of Mg exceeds 0.0050%, the surface quality deteriorates. For this reason, the content of Mg is in the range of 0.0002 to 0.0050%. And preferably in the range of 0.0005 to 0.0035%. And more preferably in the range of 0.0005 to 0.0020%.

Ca: 0.0002∼0.0020％Ca: 0.0002 to 0.0020%

Ca는 연속 주조시에 발생하기 쉬운 개재물의 정출(晶出)에 의한 노즐의 폐색을 방지하는데 유효한 성분이다. 그 효과를 얻기 위해서는 0.0002％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, Ca량이 0.0020％를 초과하면 CaS가 생성되어 내식성이 저하한다. 그 때문에, Ca를 함유하는 경우는 0.0002∼0.0020％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.0005∼0.0015％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.0005∼0.0010％의 범위이다.Ca is an effective component for preventing clogging of the nozzle due to crystallization of inclusions which are likely to occur during continuous casting. In order to obtain the effect, 0.0002% or more of content is required. However, when the amount of Ca exceeds 0.0020%, CaS is generated and the corrosion resistance is lowered. Therefore, in the case of containing Ca, it is in the range of 0.0002 to 0.0020%. And preferably in the range of 0.0005 to 0.0015%. And more preferably in the range of 0.0005 to 0.0010%.

B: 0.0002∼0.0050％B: 0.0002 to 0.0050%

B는 저온 2차 가공 취화를 방지하는데 유효한 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.0002％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, B량이 0.0050％를 초과하면 열간 가공성이 저하한다. 그 때문에, B를 함유하는 경우는 0.0002∼0.0050％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.0005∼0.0035％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.0005∼0.0020％의 범위이다.B is an effective element for preventing embrittlement at low temperature secondary processing. In order to obtain this effect, a content of 0.0002% or more is required. However, if the amount of B exceeds 0.0050%, the hot workability decreases. Therefore, when B is contained, it is in the range of 0.0002 to 0.0050%. And preferably in the range of 0.0005 to 0.0035%. And more preferably in the range of 0.0005 to 0.0020%.

REM: 0.01∼0.10％REM: 0.01 to 0.10%

REM(Rare Earth Metals)은 내산화성을 향상시키는 원소로서, 특히 용접부의 산화 피막의 형성을 억제하여 용접부의 내식성을 향상시키는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.01％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, 0.10％를 초과하여 함유하면 냉연 어닐링시의 산 세정성 등의 제조성을 저하시킨다. 또한, REM은 고가의 원소이기 때문에, 과도한 함유는 제조 비용의 증가를 초래하기 때문에 바람직하지 않다. 그 때문에, REM을 함유하는 경우는 0.01∼0.10％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.01∼0.05％의 범위이다.The REM (Rare Earth Metals) is an element for improving the oxidation resistance, and particularly has an effect of suppressing the formation of an oxide film in the weld portion and improving the corrosion resistance of the weld portion. In order to obtain this effect, a content of 0.01% or more is required. However, if it is contained in an amount exceeding 0.10%, the composition such as acid cleaning property at the time of cold annealing is lowered. Further, since REM is an expensive element, excessive incorporation is not preferable because it causes an increase in manufacturing cost. Therefore, the content of REM is in the range of 0.01 to 0.10%. And preferably 0.01 to 0.05%.

다음으로 본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판의 제조 방법에 대해서 설명한다.Next, a method of manufacturing the ferritic stainless steel sheet of the present invention will be described.

본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판은 상기 성분 조성을 갖는 강 슬래브에 대하여, 열간 압연을 실시한 후, 900∼1100℃의 온도 범위에서 5초∼15분간 유지하는 열연판 어닐링을 행하고, 이어서 냉간 압연을 실시한 후, 800∼900℃의 온도 범위에서 5초∼5분간 유지하는 냉연판 어닐링을 행함으로써 얻어진다.The ferritic stainless steel sheet of the present invention is obtained by subjecting a steel slab having the above composition composition to hot rolling and then performing hot-rolled sheet annealing in a temperature range of 900 to 1100 ° C for 5 seconds to 15 minutes, followed by cold rolling , And cold-rolled sheet annealing in which the temperature is maintained at 800 to 900 占 폚 for 5 seconds to 5 minutes.

우선, 상기한 성분 조성으로 이루어지는 용강을, 전로(converter), 전기로(electric furnace), 진공 용해로(vacuum melting furnace) 등의 공지의 방법으로 용제하고, 연속 주조법 혹은 조괴-분괴법(ingot casting-slabbing method)에 의해 강 소재(슬래브(slab))로 한다. 이 슬래브를, 1100∼1250℃에서 1∼24시간 가열하거나, 혹은 가열하는 일 없이 주조 그대로 직접, 열간 압연하여 열연판으로 한다.First, the molten steel having the above-described composition is dissolved by a known method such as a converter, an electric furnace, or a vacuum melting furnace, and the molten steel is subjected to continuous casting or ingot casting- (slab) by a slabbing method. The slab is hot-rolled directly from the cast steel at a temperature of 1100 to 1250 占 폚 for 1 to 24 hours, without heating, to obtain a hot-rolled steel sheet.

이어서, 열간 압연을 행한다. 권취에서는, 권취 온도를 500℃ 이상 850℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 500℃ 미만에서는 권취 후의 열연판 조직 중에 마르텐사이트상이 생성되고, 그 후의 열연판 어닐링에 있어서의 재결정 및 입자 성장이 지체된다. 이에 따라, 열연판 어닐링 조직 중의 미세립이 증가하여, 당해 미세립이 냉연판 어닐링 조직주에도 잔존하여 냉연판 어닐링 후의 연성이 저하하는 경우가 있기 때문에 바람직하지 않다. 850℃ 초과로 권취하면 입경이 커져, 프레스 가공시에 표면 거칠어짐이 발생해 버리는 경우가 있다. 따라서, 권취 온도는 500∼850℃의 범위가 바람직하다.Then, hot rolling is performed. In winding, the coiling temperature is preferably 500 ° C or more and 850 ° C or less. Below 500 캜, a martensite phase is formed in the hot rolled steel sheet after winding, and the subsequent recrystallization and grain growth in hot-rolled sheet annealing are delayed. As a result, fine grains in the hot-rolled sheet annealing structure are increased, and the fine grains remain in the cold-rolled sheet annealing structure main body, and the ductility after cold-rolled sheet annealing is lowered. If it is wound at a temperature higher than 850 DEG C, the particle diameter may increase, which may cause surface roughness at the time of press working. Therefore, the coiling temperature is preferably in the range of 500 to 850 캜.

900∼1100℃의 온도 범위에서 5초∼15분간 유지하는 열연판 어닐링Hot-rolled sheet annealing to maintain the temperature in the range of 900 to 1100 ° C for 5 seconds to 15 minutes

그 후, 페라이트상과 오스테나이트상의 2상 온도역이 되는 900∼1100℃의 온도 범위에서 5초∼15분간 유지하는 열연판 어닐링을 행한다.Thereafter, the hot-rolled sheet annealing is carried out in a temperature range of 900 to 1100 占 폚, which is a two-phase temperature range of the ferrite phase and the austenite phase, for 5 seconds to 15 minutes.

열연판 어닐링은 본 발명이 우수한 성형성 및 내리징 특성을 얻기 위해 매우 중요한 공정이다. 열연판 어닐링 온도가 900℃ 미만에서는 충분한 재결정이 발생하지 않는 데다, 페라이트 단상역이 되기 때문에, 2상 온도역에서의 어닐링에 의해 발현하는 본 발명의 효과가 얻어지지 않는 경우가 있다. 한편, 어닐링 온도가 1100℃를 초과하면 오스테나이트상의 생성량이 현저하게 저하하여, 소정의 내리징성이 얻어지지 않는 경우가 있다. 어닐링 시간이 5초 미만인 경우, 소정의 온도로 어닐링했다고 해도 오스테나이트상의 생성과 페라이트상의 재결정이 충분히 발생하지 않기 때문에, 소망의 성형성이 얻어지지 않는 경우가 있다. 한편, 어닐링 시간이 15분을 초과하면 오스테나이트상 중으로의 C 농화가 조장되어 마르텐사이트상이 과도하게 경질화한다. 그 결과, 그 후의 냉간 압연에 있어서 강판 표면에 과도하게 경질인 마르텐사이트에 기인한 표면 흠집이 발생하여, 냉연판 어닐링 후의 표면 성상이 악화되는 경우가 있다. 그 때문에, 열연판 어닐링은 900∼1100℃의 온도 범위에서, 5초∼15분간 유지한다. 바람직하게는, 920∼1080℃의 온도 범위에서 15초∼5분간 유지이다. 더욱 바람직하게는 940∼1040℃의 온도 범위에서 30초∼3분간 유지이다.The hot-rolled sheet annealing is a very important process for obtaining excellent moldability and ridging characteristics of the present invention. When the hot-rolled sheet annealing temperature is lower than 900 캜, sufficient recrystallization does not occur and the effect of the present invention expressed by annealing at the two-phase temperature range may not be obtained because the ferrite single-phase reversal occurs. On the other hand, if the annealing temperature exceeds 1100 ° C, the amount of the austenite phase to be produced is remarkably lowered, and the desired anti-ridging property may not be obtained. If the annealing time is less than 5 seconds, even if annealing is carried out at a predetermined temperature, the formation of the austenite phase and the recrystallization of the ferrite phase do not sufficiently take place, so that the desired formability may not be obtained. On the other hand, if the annealing time exceeds 15 minutes, C enrichment into the austenite phase is promoted and the martensite phase becomes excessively hard. As a result, in the subsequent cold rolling, surface scratches due to excessively hard martensite are generated on the surface of the steel sheet, resulting in deterioration of the surface properties after annealing the cold rolled steel sheet. Therefore, the hot-rolled sheet annealing is maintained at a temperature range of 900 to 1100 캜 for 5 seconds to 15 minutes. Preferably, the temperature is maintained at 920 to 1080 캜 for 15 seconds to 5 minutes. And more preferably in the temperature range of 940 to 1040 캜 for 30 seconds to 3 minutes.

이어서, 필요에 따라서 산 세정을 실시하여, 냉간 압연을 행한다. 냉간 압연은 신장성, 굽힘성, 프레스 성형성 및 형상 교정의 관점에서, 50％ 이상의 압하율로 행하는 것이 바람직하다. 또한, 본 발명에서는, 냉연-어닐링을 2회 이상 반복해도 좋다. 추가로 표면 성상을 향상시키기 위해, 연삭이나 연마 등을 실시해도 좋다.Subsequently, pickling is carried out if necessary, and cold rolling is carried out. From the viewpoints of extensibility, bendability, press formability and shape correction, cold rolling is preferably performed at a reduction ratio of 50% or more. In the present invention, cold rolling-annealing may be repeated twice or more. In order to further improve the surface property, grinding or polishing may be performed.

800∼900℃의 온도 범위에서 5초∼5분간 유지하는 냉연판 어닐링Cold-rolled sheet annealing which is maintained at a temperature range of 800 to 900 占 폚 for 5 seconds to 5 minutes

이어서, 냉연판 어닐링을 행한다. 냉연판 어닐링은 열연판 어닐링으로 형성한 페라이트상과 마르텐사이트상의 2상 조직을 페라이트 단상 조직으로 하기 위해 중요한 공정이다. 냉연판 어닐링 온도가 800℃ 미만에서는 재결정이 충분히 발생하지 않아 소정의 성형성을 얻을 수 없다. 한편, 냉연판 어닐링 온도가 900℃를 초과한 경우, 900℃를 초과하는 온도가 페라이트상과 오스테나이트상의 2상 온도역이 되는 강 성분에서는 냉연판 어닐링 후에 마르텐사이트상이 생성되기 때문에 강판이 경질화하여, 소정의 파단 신장 및 장출 성형성을 얻을 수 없다. 또한, 900℃를 초과하는 온도가 페라이트 단상 온도역이 되는 강 성분이었다고 해도, 결정립의 현저한 조대화에 의해, 강판의 광택도가 저하하기 때문에 표면 품질의 관점에서 바람직하지 않다. 어닐링 시간이 5초 미만인 경우, 소정의 온도로 어닐링했다고 해도 페라이트상의 재결정이 충분히 발생하지 않기 때문에, 소정의 성형성을 얻을 수 없다. 어닐링 시간이 5분을 초과하면, 결정립이 현저하게 조대화하여, 강판의 광택도가 저하하기 때문에 표면 품질의 관점에서 바람직하지 않다. 그 때문에, 냉연판 어닐링은 800∼900℃의 온도 범위에서 5초∼5분간 유지로 한다. 바람직하게는, 850℃∼900℃의 온도 범위에서 15초∼3분간 유지이다. 보다 광택을 추구하기 위해서 BA 어닐링(광휘 어닐링)을 행해도 좋다.Then, cold-rolled sheet annealing is performed. Cold rolled sheet annealing is an important process for making a ferrite single phase structure of ferrite phase and martensite phase two phase structure formed by hot-rolled sheet annealing. When the cold-rolled sheet annealing temperature is less than 800 ° C, recrystallization is not sufficiently generated and a predetermined formability can not be obtained. On the other hand, when the cold-rolled sheet annealing temperature exceeds 900 ° C, the martensite phase is generated after the cold-rolled sheet annealing in the steel component where the temperature exceeding 900 ° C becomes the two-phase temperature phase of the ferrite phase and the austenite phase, So that predetermined breaking elongation and extrusion moldability can not be obtained. In addition, even if the temperature exceeds 900 占 폚 is a steel component which becomes the single phase temperature ferrite phase, the glossiness of the steel sheet is lowered due to remarkable coarsening of crystal grains, which is not preferable from the viewpoint of surface quality. If the annealing time is less than 5 seconds, even if the annealing is performed at a predetermined temperature, the ferrite phase recrystallization does not sufficiently take place, so that the predetermined formability can not be obtained. When the annealing time exceeds 5 minutes, crystal grains remarkably coarsen and the gloss of the steel sheet decreases, which is not preferable from the viewpoint of surface quality. For this reason, annealing for cold rolling is carried out at a temperature of 800 to 900 占 폚 for 5 seconds to 5 minutes. Preferably, it is maintained at a temperature of 850 to 900 占 폚 for 15 seconds to 3 minutes. BA annealing (brilliant annealing) may be performed in order to seek more luster.

추가로, 필요에 따라서 산 세정을 실시하여 제품으로 한다.In addition, pickling is carried out as necessary to obtain a product.

실시예 1Example 1

이하, 본 발명을 실시예에 의해 상세하게 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to examples.

표 1에 나타내는 화학 조성을 갖는 스테인리스강을 50㎏ 소형 진공 용해로에서 용제했다. 이들 강괴(ingot)를 1150℃에서 1hr 가열 후, 열간 압연을 실시하여 판두께 3.5㎜의 열연판으로 했다. 이어서, 이들 열연판에 표 2에 기재된 조건에서 열연판 어닐링을 실시한 후, 표면에 숏 블라스트(shot blasting) 처리와 산 세정에 의한 탈스케일(descaling)을 행했다. 추가로, 판두께 0.8㎜까지 냉간 압연한 후, 표 2에 기재된 조건에서 냉연판 어닐링을 행했다. 추가로, 산 세정에 의한 탈스케일 처리를 행하여, 냉연 산 세정 어닐링판(페라이트계 스테인리스 강판)을 얻었다.Stainless steel having the chemical composition shown in Table 1 was dissolved in a 50 kg small vacuum melting furnace. These ingots were heated at 1150 占 폚 for 1 hour and then hot-rolled to obtain a hot-rolled sheet having a thickness of 3.5 mm. Subsequently, the hot-rolled sheets were subjected to hot-rolled sheet annealing under the conditions shown in Table 2, followed by shot blasting and descaling by pickling. Further, after cold rolling to a plate thickness of 0.8 mm, cold-rolled sheet annealing was performed under the conditions shown in Table 2. [ Further, descaling treatment by pickling was carried out to obtain a cold-annealed clean annealing plate (ferritic stainless steel plate).

이와 같이 하여 얻어진 냉연 산 세정 어닐링판(페라이트계 스테인리스 강판)에 대해서 이하의 평가를 행했다.The thus-obtained cold-annealed clean annealing plate (ferritic stainless steel plate) was evaluated as follows.

(1) 장출 성형성의 평가(1) Evaluation of extrusion moldability

냉연 산 세정 어닐링판의 표면에, 평점간 거리가 1㎜가 되도록, 직경 5㎜의 스크라이브드 서클을 마킹한 것을 시험편으로 하여, 압연 평행 방향, 압연 45°방향 및 압연 직행 방향을 각각 최대 대수 변형 방향으로 하여, 나카지마법(Nakajima method)에 의해 FLD(성형 한계선도)를 작성했다. 얻어진 FLD로부터 성형 한계의 최대 대수 변형의 최소값을 구하고, 최대 대수 변형의 최소값이 0.15 이상인 경우를 합격(○), 0.18 이상인 경우를 특히 우수한 합격(◎), 0.15 미만인 경우를 불합격(×)으로 했다.A cold-rolled annealed annealing plate was subjected to a test of a scribed circle having a diameter of 5 mm so as to have a distance between peaks of 1 mm on the surface of the cold annealed annealing plate. The rolling parallel direction, the rolling direction of 45 °, Direction, and FLD (forming limit line) was formed by the Nakajima method. When the minimum value of the maximum logarithmic strain was 0.15 or more, the result was regarded as good (O). When the minimum logarithmic strain was less than 0.15, the result was rejected (X) .

(2) 연성의 평가(2) Evaluation of ductility

냉연 산 세정 어닐링판(페라이트계 스테인리스 강판)으로부터, 압연 방향과 직각으로 JIS 13B호 인장 시험편을 채취하고, 인장 시험을 JIS Z 2241에 준거하여 행하고, 파단 신장을 측정하여, 파단 신장이 28％ 이상인 경우를 합격(○), 30％ 이상인 경우를 특히 우수한 합격(◎), 28％ 미만인 경우를 불합격(×)으로 했다.The tensile test was conducted in accordance with JIS Z 2241 from the cold annealed annealing plate (ferritic stainless steel plate) at a right angle to the rolling direction, and the elongation at break was measured. (∘). In the case of 30% or more, particularly excellent acceptance (⊚), and in the case of less than 28%, rejection (×).

(3) 평균 r값의 평가(3) Evaluation of average r value

냉연 산 세정 어닐링판(페라이트계 스테인리스 강판)으로부터, 압연 방향에 대하여 평행(L 방향), 45°(D 방향) 및 직각(C 방향)이 되는 방향으로 JIS 13B호 인장 시험편을 채취하여, JIS Z 2411에 준거한 인장 시험을 변형 15％까지 행하여 중단하고, 각 방향의 r값을 측정하여 평균 r값(＝(rL＋2rD＋rC)/4)을 산출했다. 여기에서, rL, rD, rC는 각각 L 방향, D 방향 및 C 방향의 r값이다. 평균 r값은 0.75 이상을 합격(○), 0.75 미만을 불합격(×)으로 했다.JIS 13B tensile test specimens were taken from a cold annealing cleaning annealing plate (ferritic stainless steel plate) in parallel (L direction), 45 ° (D direction) and right angle (C direction) with respect to the rolling direction, a tensile test conforming to the stop 2411 is performed to the strain of 15%, and by measuring the r value of each direction was calculated average value r (= (r L + 2r D + r C) / 4). Here, r L , r D and r C are r values in the L direction, the D direction and the C direction, respectively. The average r value was 0.75 or more (.largecircle.) And less than 0.75 was rejected (x).

(4) 내리징 특성의 평가(4) Evaluation of ridging characteristics

냉연 산 세정 어닐링판(페라이트계 스테인리스 강판)으로부터, 압연 방향에 평행으로 JIS 5호 인장 시험편을 채취하고, 그 표면을 ＃600의 에머리 페이퍼를 이용하여 연마한 후, 20％의 인장 변형을 부여하고, 그 시험편의 평행부 중앙의 연마면에서 압연 방향으로 직각의 방향으로, 표면 조도계를 이용하여, JIS B 0601(2001년)에서 규정되는 산술 평균 파형(Wa)을, 측정 길이 16㎜, 하이컷 필터 파장 0.8㎜, 로우컷 필터 파장 8㎜로 측정했다. 산술 평균 파형(Wa)이 2.5㎛ 이하인 경우를 합격(○), 2.5㎛ 초과인 경우를 불합격(×)으로 했다.A JIS No. 5 tensile test piece was taken parallel to the rolling direction from a cold annealing cleaning annealing plate (ferritic stainless steel plate), and the surface thereof was polished using an emery paper of # 600, and subjected to tensile deformation of 20% , An arithmetic average waveform Wa defined by JIS B 0601 (2001) was measured with a surface roughness meter in the direction perpendicular to the rolling direction on the polishing surface at the center of the parallel portion of the test piece, A filter wavelength of 0.8 mm, and a low-cut filter wavelength of 8 mm. The case where the arithmetic average waveform Wa was 2.5 占 퐉 or less was evaluated as acceptable (?), And the case exceeding 2.5 占 퐉 was rejected (占).

(5) 내식성의 평가(5) Evaluation of corrosion resistance

냉연 산 세정 어닐링판으로부터, 60×100㎜의 시험편을 채취하고, 표면을 ＃600 에머리 페이퍼에 의해 연마 마무리한 후에 단면부를 시일한 시험편을 제작하여, JIS H 8502에 규정된 염수 분무 사이클 시험에 제공했다. 염수 분무 사이클 시험은, 염수 분무(5질량％ NaCl, 35℃, 분무 2hr)→건조(60℃, 4hr, 상대 습도 40％)→습윤(50℃, 2hr, 상대 습도≥95％)을 1사이클로 하여, 8사이클 행했다.A 60 × 100 mm test piece was taken from the cold annealing cleaning annealing plate, and the surface was polished by # 600 emery paper, and then a test piece with an end surface sealed was prepared and subjected to the salt water spray cycle test prescribed in JIS H 8502 did. The saline spraying cycle test was carried out in a single cycle by spraying with salt water (5 mass% NaCl, 35 ° C, spraying for 2 hrs) → drying (60 ° C, 4hr, relative humidity 40%) → wet (50 ° C, 2hr, relative humidity ≥95% Thus, 8 cycles were performed.

염수 분무 사이클 시험을 8사이클 실시 후의 시험편 표면을 사진 촬영하고, 화상 해석에 의해 시험편 표면의 녹 발생 면적을 측정하여, 시험편 전체 면적과의 비율로부터 녹 발생율(rust area ratio)((시험편 중의 녹 발생 면적/시험편 전체 면적)×100[％])을 산출했다. 녹 발생율이 10％ 이하를 특히 우수한 내식성으로 합격(◎), 10％ 초과 25％ 이하를 합격(○), 25％ 초과를 불합격(×)으로 했다.The rust area of the specimen surface was measured by image analysis and the rust area ratio was calculated from the ratio of the rust area to the total area of the test specimen. Area / total area of test piece) x 100 [%]). The rust occurrence rate was 10% or less, particularly excellent corrosion resistance (⊚), 10% or more and 25% or less were passed (∘), and 25% or more was rejected (×).

평가 결과를 열연판 어닐링 조건 및 냉연판 어닐링 조건과 함께 표 2에 나타낸다.The evaluation results are shown in Table 2 together with hot-rolled sheet annealing conditions and cold-rolled sheet annealing conditions.

Figure pct00001
Figure pct00001

Figure pct00002
Figure pct00002

강 성분이 본 발명의 범위를 만족하는 No.1∼32(강 S1∼S24)에서는, 파단 신장 28％ 이상, 평균 r값이 0.75 이상, 리징 높이가 2.5㎛ 이하, 내식성에 관해서는 염수 분무 사이클 시험을 8사이클 실시 후의 시험편 표면의 녹 발생율이 모두 25％ 이하, 또한 장출 성형성의 평가로서 FLD에 기초하는 성형 한계의 최대 대수 변형의 최소값이 0.15 이상으로 우수한 성형성과 내식성 및 내리징 특성이 확인되었다.In the case of Nos. 1 to 32 (ratios S1 to S24) in which the steel component satisfies the range of the present invention, the rupture elongation is 28% or more, the average r value is 0.75 or more, the ridging height is 2.5 占 m or less, The rust occurrence rate on the surface of the test piece after the completion of the test was 25% or less, and the minimum value of the maximum logarithmic strain at the molding limit based on FLD was 0.15 or more as an evaluation of extrusion moldability, thereby confirming excellent moldability, corrosion resistance and ridging characteristics .

특히, Cr을 17.80％ 함유한 No.10(강 No.S10), Ni를 0.4％ 함유한 No.17(강 No.S17), Cu를 0.4％ 함유한 No.18(강 No.S18) 및 Mo를 0.3％ 함유한 No.19(강 No.S19)에서는, 염수 분무 사이클 시험 후의 녹 발생율이 10％ 이하(◎)로 되어 있어, 내식성이 한층 향상되었다.In particular, No. 17 (steel No. S17) containing 0.4% of Ni, No. 18 (steel No. S18) containing 0.4% of Cu, and No. 17 In No. 19 (steel No.S19) containing 0.3% of Mo, the rate of occurrence of rust after the salt spray cycle test was 10% or less (?), And the corrosion resistance was further improved.

한편, Cr 함유량이 본 발명의 범위를 하회하는 No.38(강 No.S30)에서는, 소정의 성형성 및 내리징 특성은 얻어지기는 했지만, Cr 함유량이 부족했기 때문에 소정의 내식성이 얻어지지 않았다.On the other hand, in No. 38 (steel No. S30) in which the Cr content is lower than the range of the present invention, although the predetermined formability and downsizing characteristics were obtained, the predetermined corrosion resistance was not obtained because the Cr content was insufficient .

Cr 함유량이 본 발명의 범위를 상회하는 No.39(강 No.S31)에서는, 충분한 내식성이 얻어졌지만, 과잉으로 Cr을 함유했기 때문에 열연판 어닐링시에 오스테나이트상이 생성되지 않고, 소정의 내리징 특성을 얻을 수 없었다. 또한, 열연판 어닐링을 2상 온도역에서 행함으로써 얻어지는, 입자 내 탄질화물이 많은 페라이트립과 적은 페라이트립으로 이루어지는 냉연판 어닐링 조직을 얻을 수 없어, 소정의 장출 성형성이 얻어지지 않았다.In No. 39 (steel No. S31) having a Cr content exceeding the range of the present invention, sufficient corrosion resistance was obtained, but since an excessive amount of Cr was contained, no austenite phase was formed during annealing of hot- The characteristics could not be obtained. In addition, a cold rolled sheet annealing structure obtained by performing the hot-rolled sheet annealing at the two-phase temperature region and containing a lot of carbonitride-rich ferrite grains and a small amount of ferrite grains could not be obtained.

C 함유량이 본 발명의 범위를 하회하는 No.33(강 No.S25)에서는, 소정의 파단 신장 및 평균 r값은 얻어졌지만, 오스테나이트 생성능이 부족했기 때문에 열연판 어닐링에 있어서 오스테나이트상이 생성되지 않고, 소정의 내리징 특성 및 장출 성형성을 얻을 수 없었다. 이에 대하여, C 함유량이 본 발명의 범위를 상회하는 No.34(강 No.S26)에서는, 소정의 내리징 특성이나 장출 성형성은 얻어졌지만, 강판이 경질화했기 때문에 신장이 저하하여, 소정의 파단 신장이 얻어지지 않았다.In No. 33 (steel No. S25) in which the C content was lower than the range of the present invention, although a predetermined elongation at break and an average r value were obtained, austenite phase was not generated in the hot-rolled sheet annealing because the austenite- , And the desired undergrowth characteristics and extrusion moldability could not be obtained. On the other hand, in No. 34 (steel No. S26) in which the C content exceeded the range of the present invention, although the predetermined descending characteristic and extrusion formability were obtained, the elongation was reduced because the steel sheet was hardened, No kidney was obtained.

Si 함유량이 본 발명의 범위를 상회하는 No.27(강 No.S27)은, 과도한 Si 함유에 의해 강판이 경질화하여, 소정의 파단 신장을 얻을 수 없었다.In No. 27 (steel No. S27) in which the Si content exceeded the range of the present invention, the steel sheet was hardened due to excessive Si content, and a predetermined elongation at break could not be obtained.

Mn 함유량이 본 발명의 범위를 하회하는 No.36(강 No.S28)에서는, 소정의 파단 신장 및 평균 r값은 얻어졌지만, 오스테나이트 생성능이 부족했기 때문에 열연판 어닐링에 있어서 오스테나이트상이 생성되지 않고, 소정의 내리징 특성 및 장출 성형성을 얻을 수 없었다. 이에 대하여, Mn 함유량이 본 발명의 범위를 상회하는 No.37(강 No.S29)에서는, 조직 중에 다량의 MnS가 생성되었기 때문에 소정의 내식성이 얻어지지 않았다.In No. 36 (steel No. S28) in which the Mn content was lower than the range of the present invention, although a predetermined elongation at break and an average r value were obtained, austenite phase was not generated in the hot-rolled sheet annealing because the austenite- , And the desired undergrowth characteristics and extrusion moldability could not be obtained. On the other hand, in No. 37 (Steel No. S29) in which the Mn content exceeded the range of the present invention, a large amount of MnS was produced in the structure, so that the predetermined corrosion resistance was not obtained.

N 함유량이 본 발명의 범위를 하회하는 No.40(강 No.S32)에서는, 소정의 파단 신장 및 평균 r값은 얻어졌지만, 오스테나이트 생성능이 부족했기 때문에 열연판 어닐링에 있어서 오스테나이트상이 생성되지 않고, 소정의 내리징 특성 및 장출 성형성을 얻을 수 없었다. 이에 대하여, N 함유량이 본 발명의 범위를 상회하는 No.41(강 No.S33)에서는, 소정의 내리징 특성이나 장출 성형성은 얻어졌지만, 강판이 경질화했기 때문에 소정의 파단 신장이 얻어지지 않았다. 또한, 조직 중에 다량의 Cr 질화물이 석출되는 것에 기인한 예민화가 발생하여, 소정의 내식성이 얻어지지 않았다.In No. 40 (steel No. S32) in which the content of N was lower than the range of the present invention, although a predetermined elongation at break and an average r value were obtained, austenite phase was not generated in hot- , And the desired undergrowth characteristics and extrusion moldability could not be obtained. On the other hand, in No. 41 (Steel No. S33) in which the N content exceeded the range of the present invention, the predetermined descending characteristic and extrusion formability were obtained, but the steel plate was hardened, . In addition, sensitization due to precipitation of a large amount of Cr nitrides in the structure occurred, and the predetermined corrosion resistance was not obtained.

No.42∼47에서는, 소정의 성형성 및 내리징 특성은 얻어지기는 했지만 Cr 함유량이 부족했기 때문에 소정의 내식성이 얻어지지 않은 강 S30을 이용하여, 열연판 어닐링 및 냉연판 어닐링의 조건이 성형성 및 내리징 특성에 대한 영향을 검토했다. 열연판 어닐링 온도가 본 발명을 하회하는 No.42에서는 열연판 어닐링 온도가 페라이트 단상역이 되었기 때문에 오스테나이트상이 생성되지 않고, 소정의 내리징성 및 장출 성형성이 얻어지지 않은 것에 더하여, 충분한 재결정이 발생하지 않았기 때문에 소정의 파단 신장 및 평균 r값도 얻어지지 않았다. 열연판 어닐링 온도가 본 발명의 범위를 상회하는 No.43에서는, 오스테나이트상의 생성량이 저하했기 때문에 소정의 내리징 특성이 얻어지지 않았다. 열연판 어닐링의 시간이 본 발명의 범위를 하회하는 No.44에서는, 오스테나이트상이 충분히 생성되지 않은 것에 더하여, 재결정이 불충분했기 때문에, 소정의 파단 신장, 평균 r값 및 장출 성형성이 얻어지지 않았다. 냉연판 어닐링 온도, 혹은 냉연판 어닐링 시간이 본 발명의 범위를 하회하는 No.45 및 No.47에서는, 열연판 어닐링으로 생성된 마르텐사이트상이 잔존함과 함께, 충분한 재결정이 발생하지 않았기 때문에, 소정의 파단 신장 및 장출 성형성이 얻어지지 않았다. 냉연판 어닐링 온도가 본 발명의 범위를 상회하는 No.46에서는, 냉연판 어닐링 온도가 페라이트상과 오스테나이트상의 2상역으로 되어 마르텐사이트상이 생성되었기 때문에 강판이 경질화하여, 소정의 파단 신장 및 장출 성형성이 얻어지지 않았다.In Nos. 42 to 47, although the predetermined formability and downsizing characteristics were obtained, the steel S30 which did not have the predetermined corrosion resistance because of the lack of the Cr content was used for the hot-rolled sheet annealing and the cold- The effects on the sex and undulation characteristics were examined. In No. 42 in which the hot-rolled sheet annealing temperature is lower than the present invention, since the hot-rolled sheet annealing temperature is ferrite single-phase reverse, no austenite phase is formed, predetermined ridging property and extrusion forming property are not obtained, And no predetermined rupture elongation and average r value were obtained. In No. 43 in which the annealing temperature of the hot-rolled sheet exceeded the range of the present invention, a predetermined falling characteristic was not obtained because the amount of the austenite phase was decreased. In No. 44 in which the time of the hot-rolled sheet annealing was lower than the range of the present invention, in addition to the fact that the austenite phase was not sufficiently generated, the predetermined rupture elongation, average r value and extrusion formability were not obtained because recrystallization was insufficient . In Nos. 45 and 47 where the cold-rolled sheet annealing temperature or the cold-rolled sheet annealing time is below the range of the present invention, the martensite phase produced by the hot-rolled sheet annealing remains and sufficient recrystallization does not occur, The elongation at break and the extrusion moldability were not obtained. In No. 46 in which the cold-rolled sheet annealing temperature exceeds the range of the present invention, since the cold-rolled sheet annealing temperature becomes the bimetallic phase of the ferrite phase and the austenite phase and the martensite phase is generated, the steel sheet is hardened, Moldability was not obtained.

(산업상의 이용 가능성)(Industrial availability)

본 발명에서 얻어지는 페라이트계 스테인리스 강판은, 장출 성형을 주체로 한 프레스 성형품이 요구되는 용도, 예를 들면 주방 기구나 식기로의 적용에 특히 적합하다.The ferritic stainless steel sheet obtained by the present invention is particularly suitable for applications requiring press molded articles mainly composed of extrusion molding, for example, for use in kitchen utensils and tableware.

Claims (4)

질량％로, C: 0.005∼0.025％, Si: 0.02∼0.50％, Mn: 0.55∼1.00％, P: 0.04％ 이하, S: 0.01％ 이하, Al: 0.001∼0.10％, Cr: 15.5∼18.0％, Ni: 0.1∼1.0％, N: 0.005∼0.025％를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고,
파단 신장이 28％ 이상, 평균 r값이 0.75 이상, 또한, FLD(성형 한계선도)에 기초하는 성형 한계의 최대 대수 변형의 최소값이 0.15 이상인 페라이트계 스테인리스 강판.0.005 to 0.025% of C, 0.02 to 0.50% of Si, 0.55 to 1.00% of Mn, 0.04% or less of P, 0.01 or less of S, 0.001 to 0.10% of Al, 15.5 to 18.0% , Ni: 0.1 to 1.0%, and N: 0.005 to 0.025%, the balance being Fe and inevitable impurities,
A ferrite-based stainless steel sheet having a breaking elongation of 28% or more, an average r value of 0.75 or more, and a minimum value of the maximum logarithmic strain at a molding limit based on FLD (molding limit line) of 0.15 or more. 제1항에 있어서,
질량％로, 추가로, Cu: 0.1∼1.0％, V: 0.01∼0.10％, Ti: 0.001∼0.05％, Nb: 0.001∼0.05％, Mo: 0.1∼0.5％, Co: 0.01∼0.2％ 중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 포함하는 페라이트계 스테인리스 강판.The method according to claim 1,
The steel sheet according to any one of claims 1 to 3, further comprising Cu in an amount of 0.1 to 1.0%, V in an amount of 0.01 to 0.10%, Ti in an amount of 0.001 to 0.05%, Nb in an amount of 0.001 to 0.05%, Mo in an amount of 0.1 to 0.5%, and Co in an amount of 0.01 to 0.2% A ferritic stainless steel sheet comprising at least one selected from the group consisting of iron and iron. 제1항 또는 제2항에 있어서,
질량％로, 추가로, Mg: 0.0002∼0.0050％, Ca: 0.0002∼0.0020％, B: 0.0002∼0.0050％, REM: 0.01∼0.10％ 중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 포함하는 페라이트계 스테인리스 강판.3. The method according to claim 1 or 2,
The ferritic stainless steel according to any one of the preceding claims, further comprising one or more selected from the group consisting of Mg: 0.0002 to 0.0050%, Ca: 0.0002 to 0.0020%, B: 0.0002 to 0.0050%, and REM: Steel plate. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 기재된 페라이트계 스테인리스 강판의 제조 방법으로서, 강 슬래브에 대하여, 열간 압연을 실시한 후, 900∼1100℃의 온도 범위에서 5초∼15분간 유지하는 어닐링을 행하고, 이어서 냉간 압연을 실시한 후, 800∼900℃의 온도 범위에서 5초∼5분간 유지하는 어닐링을 행하는 페라이트계 스테인리스 강판의 제조 방법.A method for producing a ferritic stainless steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the steel slab is subjected to hot rolling and then annealed in a temperature range of 900 to 1100 캜 for 5 seconds to 15 minutes Followed by cold rolling, and then annealing is performed in a temperature range of 800 to 900 占 폚 for 5 seconds to 5 minutes.
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