KR20170119876A - Cold-rolled steel steel sheet and manufacturing method thereof - Google Patents

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KR20170119876A
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Abstract

냉연 강판 및 이의 제조방법에 대한 발명이 개시된다. 한 구체예에서 상기 냉연 강판 제조방법은 탄소(C): 0.01~0.25 중량%, 실리콘(Si): 0.01~1.5 중량%, 망간(Mn): 3~8 중량%, 알루미늄(Al): 0.01~0.5 중량%, 주석(Sn): 0.05~0.15 중량%, 크롬(Cr): 0 초과 1 중량% 이하, 니켈(Ni): 0 초과 1 중량% 이하, 티타늄(Ti): 0 초과 0.1 중량% 이하, 인(P): 0 초과 0.01 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.001 중량% 이하, 질소(N): 0 초과 0.005 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬라브를 재가열하는 단계; 상기 강 슬라브를 열간 압연, 냉각 및 권취하여 열연 강판을 제조하는 단계; 상기 열연 강판을 산세 후 냉간 압연하는 단계; 및 상기 냉간 압연된 강판을 600℃~800℃의 온도에서 소둔 열처리하는 단계;를 포함한다.A cold-rolled steel sheet and a method of manufacturing the same are disclosed. In one embodiment, the cold-rolled steel sheet manufacturing method is characterized in that it comprises 0.01 to 0.25% by weight of carbon (C), 0.01 to 1.5% by weight of silicon (Si), 3 to 8% by weight of manganese (Mn) (Ni): more than 0 and not more than 1% by weight, titanium (Ti): more than 0 and not more than 0.1% by weight, (P): more than 0 and not more than 0.01 wt%, sulfur (S): more than 0 and not more than 0.001 wt%, nitrogen (N): more than 0 and not more than 0.005 wt% Reheating; Hot rolling, cooling and winding the steel slab to produce a hot-rolled steel sheet; Cold rolling the picked hot-rolled steel sheet; And annealing the cold-rolled steel sheet at a temperature of 600 ° C to 800 ° C.

Description

냉연 강판 및 이의 제조방법 {COLD-ROLLED STEEL STEEL SHEET AND MANUFACTURING METHOD THEREOF}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a cold rolled steel sheet,

본 발명은 냉연 강판 및 이의 제조방법에 관한 것이다. 보다 상세하게는 표면 특성이 우수한 고강도 및 고연신 냉연 강판 및 이의 제조방법에 관한 것이다. The present invention relates to a cold-rolled steel sheet and a method for producing the same. More particularly, to a high strength and high stretch cold-rolled steel sheet excellent in surface characteristics and a method for producing the same.

최근 들어 자동차 안정성 향상 및 경량화 추세에 따라, 자동차 차체에 적용되는 소재를 고강도화하기 위한 노력이 진행되고 있다. 특히 자동차용 강판은, 높은 강도 및 성형성은 물론, 우수한 표면 특성이 요구된다. 또한, 최근 대기오염 등 환경문제로 인한 자동차 경량화 관점에서, 높은 강도의 강판의 수요가 지속적으로 증가하고 있는 추세이다. 이를 위해, 자동차용 강판은 보다 고강도일 것과 보다 고성형성을 가질 것이 요구되고 있다. 일 예로서, 자동차용 고강도 강판으로는 이상조직(DP, Dual Phase)강, 변태유기소성(TRIP, TRansformation Induced Plasticity)강 및 쌍정유기소성(TWIP, TWin Induced Plasticity)강 등이 있다.In recent years, efforts have been made to increase the strength of materials applied to automobile bodies, in accordance with the improvement of automobile stability and the weight reduction. In particular, steel sheets for automobiles require high strength and formability as well as excellent surface properties. In addition, from the viewpoint of automobile weight reduction due to environmental problems such as air pollution recently, demand for high strength steel sheet is continuously increasing. For this purpose, steel sheets for automobiles are required to have higher strength and higher strength. For example, high strength steel sheets for automobiles include DP (Dual Phase) steel, TRIP (Transient Induced Plasticity) steel and TWIP (Twin Induced Plasticity) steel.

이중 쌍정유기소성강(TWIP)은, 기지조직으로 오스테나이트 상을 가짐으로써 연성 확보에 유리하고, 소성 변형 중에 오스테나이트 결정립 내에서 발생하는 기계적 쌍정을 통해 가공 경화를 용이하게 구현할 수 있다는 장점이 있다. The double twinned organic thermoplastic steel (TWIP) is advantageous in securing ductility by having an austenite phase in its base structure, and has an advantage that work hardening can be easily realized through mechanical twinning generated in the austenite grains during plastic deformation .

본 발명과 관련한 선행기술로는 대한민국 공개특허공보 제2015-0099868호(2015.09.01. 공개, 발명의 명칭: 냉연 강판 및 그 제조방법)가 있다.Prior art related to the present invention is Korean Patent Laid-Open Publication No. 2015-0099868 (published on May 1, 2015, entitled Cold Rolled Steel Sheet and Method of Manufacturing the Invention).

본 발명의 일 실시예에 의하면, 강성 및 성형성이 우수한 냉연 강판 제조방법을 제공하는 것이다.According to one embodiment of the present invention, there is provided a method of manufacturing a cold-rolled steel sheet excellent in rigidity and moldability.

본 발명의 일 실시예에 의하면 고항복비를 가지며, 표면 품질이 우수한 냉연 강판 제조방법을 제공하는 것이다.According to an embodiment of the present invention, there is provided a method for manufacturing a cold-rolled steel sheet having a high porosity and excellent surface quality.

본 발명의 일 실시예에 의하면, 소둔시 열처리 특성 및 도금성이 우수한 냉연 강판 제조방법을 제공하는 것이다.According to one embodiment of the present invention, there is provided a method of manufacturing a cold-rolled steel sheet excellent in heat-treating characteristics and plating ability upon annealing.

본 발명의 일 실시예에 의하면, 생산성 및 경제성이 우수한 냉연 강판 제조방법을 제공하는 것이다.According to one embodiment of the present invention, there is provided a method of manufacturing a cold-rolled steel sheet excellent in productivity and economy.

본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 냉연 강판 제조방법에 의해 제조된 냉연 강판을 제공하는 것이다.According to an embodiment of the present invention, there is provided a cold-rolled steel sheet produced by the cold-rolled steel sheet producing method.

본 발명의 하나의 관점은 냉연 강판 제조방법에 관한 것이다. 한 구체예에서 상기 냉연 강판 제조 방법은 탄소(C): 0.01~0.25 중량%, 실리콘(Si): 0.01~1.5 중량%, 망간(Mn): 3~8 중량%, 알루미늄(Al): 0.01~0.5 중량%, 주석(Sn): 0.05~0.15 중량%, 크롬(Cr): 0 초과 1 중량% 이하, 니켈(Ni): 0 초과 1 중량% 이하, 티타늄(Ti): 0 초과 0.1 중량% 이하, 인(P): 0 초과 0.01 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.001 중량% 이하, 질소(N): 0 초과 0.005 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬라브를 재가열하는 단계; 상기 강 슬라브를 열간 압연, 냉각 및 권취하여 열연 강판을 제조하는 단계; 상기 열연 강판을 산세 후 냉간 압연하는 단계; 및 상기 냉간 압연된 강판을 600℃~800℃의 온도에서 소둔 열처리하는 단계;를 포함한다.One aspect of the present invention relates to a cold rolled steel sheet manufacturing method. In one embodiment, the cold-rolled steel sheet manufacturing method is characterized in that it comprises 0.01 to 0.25% by weight of carbon (C), 0.01 to 1.5% by weight of silicon (Si), 3 to 8% by weight of manganese (Mn) (Ni): more than 0 and not more than 1% by weight, titanium (Ti): more than 0 and not more than 0.1% by weight, (P): more than 0 and not more than 0.01 wt%, sulfur (S): more than 0 and not more than 0.001 wt%, nitrogen (N): more than 0 and not more than 0.005 wt% Reheating; Hot rolling, cooling and winding the steel slab to produce a hot-rolled steel sheet; Cold rolling the picked hot-rolled steel sheet; And annealing the cold-rolled steel sheet at a temperature of 600 ° C to 800 ° C.

한 구체예에서 상기 재가열은 상기 강 슬라브를 슬라브 재가열 온도: 1150℃~1300℃에서 가열하여 이루어질 수 있다.In one embodiment, the reheating may be performed by heating the steel slab at a slab reheating temperature of 1150 ° C to 1300 ° C.

한 구체예에서 상기 열간 압연은 마무리 압연온도: 850℃~950℃에서 이루어질 수 있다.In one embodiment, the hot rolling may be performed at a finish rolling temperature of 850 ° C to 950 ° C.

한 구체예에서 상기 열연 강판은, 상기 열간 압연 후 1~70℃/s의 냉각속도로 냉각될 수 있다.In one embodiment, the hot-rolled steel sheet may be cooled at a cooling rate of 1 to 70 ° C / s after the hot rolling.

한 구체예에서 상기 열연 강판은, 상기 냉각 후 권취온도: 450℃~650℃에서 권취되어 제조될 수 있다.In one embodiment, the hot-rolled steel sheet can be produced by winding at a temperature of 450 ° C to 650 ° C after the cooling.

본 발명의 다른 관점은 상기 냉연 강판 제조방법에 의해 제조된 냉연 강판에 관한 것이다. 한 구체예에서 상기 냉연 강판은 탄소(C): 0.01~0.25 중량%, 실리콘(Si): 0.01~1.5 중량%, 망간(Mn): 3~8 중량%, 알루미늄(Al): 0.01~0.5 중량%, 주석(Sn): 0.05~0.15 중량%, 크롬(Cr): 0 초과 1 중량% 이하, 니켈(Ni): 0 초과 1 중량% 이하, 티타늄(Ti): 0 초과 0.1 중량% 이하, 인(P): 0 초과 0.01 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.001 중량% 이하, 질소(N): 0 초과 0.005 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다.Another aspect of the present invention relates to a cold-rolled steel sheet produced by the cold-rolled steel sheet producing method. In one embodiment, the cold-rolled steel sheet comprises 0.01 to 0.25 wt% of carbon (C), 0.01 to 1.5 wt% of silicon (Si), 3 to 8 wt% of manganese (Mn) (Ni): more than 0 and not more than 1 wt%, titanium (Ti): more than 0 and not more than 0.1 wt%, phosphorus (Ni) (P): more than 0 and not more than 0.01 wt%, sulfur (S): more than 0 and not more than 0.001 wt%, nitrogen (N): more than 0 and not more than 0.005 wt%, and remaining iron (Fe) and unavoidable impurities.

한 구체예에서 상기 냉연 강판은, 템퍼드 마르텐사이트(tempered martensite) 및 잔류 오스테나이트(retained austenite)를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다.In one embodiment, the cold rolled steel sheet may have a composite structure comprising tempered martensite and retained austenite.

한 구체예에서 상기 냉연 강판은 인장강도(TS): 800 MPa 이상, 항복강도(YS): 700 MPa 이상 및 연신율(El): 30% 이상을 가질 수 있다.In one embodiment, the cold rolled steel sheet may have a tensile strength (TS) of 800 MPa or more, a yield strength (YS) of 700 MPa or more, and an elongation (El) of 30% or more.

본 발명에 따라 제조된 냉연강판은 합금 고용 원소의 함량, 압연 및 열처리 공정을 제어함으로써, 템퍼드 마르텐사이트와 같은 저온상을 확보함과 동시에, 면적률 20% 이상의 잔류 오스테나이트 상을 확보하여 강성 및 성형성이 우수하며, 항복비(YR): 0.80 이상의 고항복비를 확보할 수 있으며, 냉연 강판의 표면 품질과, 소둔시 열처리성 및 도금성이 우수하며, 생산성 및 경제성이 우수할 수 있다.The cold-rolled steel sheet produced according to the present invention has a low temperature such as tempered martensite by controlling the content of the alloying element, the rolling and the heat treatment process, and secures a retained austenite phase with an area ratio of not less than 20% (YR) of 0.80 or more can be secured, and the surface quality of the cold-rolled steel sheet, the heat treatment property and the plating ability during annealing can be excellent, and the productivity and the economical efficiency can be excellent.

도 1은 본 발명의 한 구체예에 따른 냉연 강판 제조방법을 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명에 따른 실시예 시편의 인장강도 및 연신율 측정 결과를 나타낸 그래프이다.
도 3은 본 발명에 따른 실시예 시편의 표면 미세조직을 나타내는 전자 현미경 사진이다.
도 4는 본 발명에 따른 실시예 시편의 X-선 회절 패턴 시험 결과를 나타낸 그래프이다.
도 5는 본 발명에 대한 비교예 시편의 인장강도, 항복강도 및 연신율 측정 결과를 나타낸 그래프이다.
도 6(a)는 본 발명에 대한 비교예 시편의 표면 미세조직을 나타내는 전자 현미경 사진이며, 도 6(b)는 상기 비교예 시편의 X-선 회절 패턴 시험 결과를 나타낸 그래프이다.
도 7은 본 발명에 대한 비교예 시편의 인장강도, 항복강도 및 연신율 측정 결과를 나타낸 그래프이다.
도 8(a)는 본 발명에 대한 비교예 시편의 표면 미세조직을 나타내는 전자 현미경 사진이며, 도 8(b)는 상기 비교예 시편의 X-선 회절 패턴 시험 결과를 나타낸 그래프이다.
도 9는 본 발명에 대한 비교예 시편의 인장강도, 항복강도 및 연신율 측정 결과를 나타낸 그래프이다.
도 10(a)는 본 발명에 대한 비교예 시편의 표면 미세조직을 나타내는 전자 현미경 사진이며, 도 10(b)는 상기 비교예 시편의 X-선 회절 패턴 시험 결과를 나타낸 그래프이다.
도 11(a)는 본 발명에 대한 비교예 시편 표면의 내부 산화 깊이 모사 결과이고, 도 11(b)는 본 발명에 대한 비교예 시편 표면의 내부 산화 깊이 모사 결과이며, 그리고 도 11(c)는 본 발명의 실시예 시편 표면의 내부 산화 깊이 모사 결과를 나타낸 단면 사진이다.
도 12(a)는 본 발명의 실시예 시편을 도금 처리한 것이고, 도 12(b)는 본 발명에 대한 비교예 시편을 도금 처리한 사진이다.
도 13은 본 발명의 실시예 및 본 발명에 대한 비교예의 온도별 단면적 감소율을 비교한 그래프이다.
도 14는 본 발명에 대한 비교예를 열간 압연한 결과를 나타낸 사진이다.1 shows a method of manufacturing a cold-rolled steel sheet according to one embodiment of the present invention.
2 is a graph showing tensile strength and elongation measurement results of the test piece according to the embodiment of the present invention.
3 is an electron micrograph showing the surface microstructure of the test piece according to the embodiment of the present invention.
4 is a graph showing the X-ray diffraction pattern test results of the test piece according to the example of the present invention.
Fig. 5 is a graph showing tensile strength, yield strength, and elongation measurement results of a comparative specimen according to the present invention.
Fig. 6 (a) is an electron micrograph showing the surface microstructure of the comparative specimen according to the present invention, and Fig. 6 (b) is a graph showing the X-ray diffraction pattern test result of the comparative specimen.
7 is a graph showing tensile strength, yield strength, and elongation measurement results of a test piece of Comparative Example according to the present invention.
Fig. 8 (a) is an electron micrograph showing the surface microstructure of the comparative specimen according to the present invention, and Fig. 8 (b) is a graph showing the X-ray diffraction pattern test result of the comparative specimen.
9 is a graph showing tensile strength, yield strength, and elongation measurement results of a comparative specimen according to the present invention.
10 (a) is an electron micrograph showing the surface microstructure of the comparative specimen according to the invention, and Fig. 10 (b) is a graph showing the X-ray diffraction pattern test result of the comparative specimen.
11 (a) shows the internal oxidation depth simulation result of the surface of the comparative specimen according to the present invention, Fig. 11 (b) shows the internal oxidation depth simulation result of the surface of the comparative specimen according to the present invention, Is a cross-sectional photograph showing the internal oxidation depth simulation result of the surface of the specimen of the present invention.
Fig. 12 (a) is a sample plated with a sample of the present invention, and Fig. 12 (b) is a sample plated with a sample of a comparative sample according to the present invention.
FIG. 13 is a graph comparing the rate of decrease in cross-sectional area by temperature in the embodiment of the present invention and the comparative example according to the present invention.
14 is a photograph showing a result of hot rolling a comparative example according to the present invention.

이하, 본 발명을 상세히 설명한다. 이때, 본 발명을 설명함에 있어서 관련된 공지기술 또는 구성에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 경우에는 그 상세한 설명은 생략할 것이다.Hereinafter, the present invention will be described in detail. In the following description of the present invention, a detailed description of known functions and configurations incorporated herein will be omitted when it may make the subject matter of the present invention rather unclear.

그리고 후술되는 용어들은 본 발명에서의 기능을 고려하여 정의된 용어들로서 이는 사용자, 운용자의 의도 또는 관례 등에 따라 달라질 수 있으므로 그 정의는 본 발명을 설명하는 본 명세서 전반에 걸친 내용을 토대로 내려져야 할 것이다.It is to be understood that both the foregoing general description and the following detailed description are exemplary and explanatory and are intended to be exemplary, self-explanatory, allowing for equivalent explanations of the present invention.

냉연 강판 제조방법Cold rolled steel sheet manufacturing method

본 발명의 하나의 관점은 냉연 강판 제조방법에 관한 것이다. 도 1은 본 발명의 한 구체예에 따른 냉연 강판 제조방법을 나타낸 것이다. 상기 도 1을 참조하면, 상기 냉연 강판 제조방법은 (S10) 강 슬라브 재가열 단계; (S20) 열연강판 제조단계; (S30) 냉간 압연단계; 및 (S40) 소둔 열처리 단계;를 포함한다. 좀 더 구체적으로 상기 냉연 강판 제조방법은 (S10) 탄소(C): 0.01~0.25 중량%, 실리콘(Si): 0.01~1.5 중량%, 망간(Mn): 3~8 중량%, 알루미늄(Al): 0.01~0.5 중량%, 주석(Sn): 0.05~0.15 중량%, 크롬(Cr): 0 초과 1 중량% 이하, 니켈(Ni): 0 초과 1 중량% 이하, 티타늄(Ti): 0 초과 0.1 중량% 이하, 인(P): 0 초과 0.01 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.001 중량% 이하, 질소(N): 0 초과 0.005 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬라브를 재가열하는 단계; (S20) 상기 강 슬라브를 열간 압연, 냉각 및 권취하여 열연 강판을 제조하는 단계; (S30) 상기 열연 강판을 산세 후 냉간 압연하는 단계; 및 (S40) 상기 냉간 압연된 강판을 600℃~800℃의 온도에서 소둔 열처리하는 단계;를 포함한다.One aspect of the present invention relates to a cold rolled steel sheet manufacturing method. 1 shows a method of manufacturing a cold-rolled steel sheet according to one embodiment of the present invention. Referring to FIG. 1, the cold rolled steel sheet manufacturing method includes: (S10) a steel slab reheating step; (S20) a hot-rolled steel sheet manufacturing step; (S30) cold rolling; And (S40) an annealing heat treatment step. More specifically, the cold-rolled steel sheet manufacturing method comprises: (S10) a step of forming a steel sheet having 0.01 to 0.25 wt% of carbon (C), 0.01 to 1.5 wt% of silicon, 3 to 8 wt% of manganese (Mn) (Ni): more than 0 and not more than 1 wt%; titanium (Ti): more than 0 and less than 0.1 wt%; (S): more than 0 and not more than 0.001 wt%, nitrogen (N): more than 0 and not more than 0.005 wt%, and the balance of iron (Fe) and inevitable impurities Reheating the steel slab; (S20) hot rolling, cooling and winding the steel slab to produce a hot-rolled steel sheet; (S30) hot rolling the hot rolled steel sheet after pickling; And (S40) annealing the cold-rolled steel sheet at a temperature of 600 ° C to 800 ° C.

이하, 본 발명에 따른 냉연 강판 제조방법을 단계별로 상세히 설명하도록 한다.Hereinafter, the cold-rolled steel sheet manufacturing method according to the present invention will be described in detail in stages.

(S10) 강 슬라브 재가열 단계(S10) Steel slab reheating step

상기 단계는 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 알루미늄(Al), 주석(Sn), 크롬(Cr), 니켈(Ni), 티타늄(Ti), 인(P), 황(S), 질소(N), 철(Fe) 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 재가열하는 단계이다. The above step may be performed by using a metal such as carbon, silicon, manganese, aluminum, tin, chromium, nickel, titanium, phosphorus, S), nitrogen (N), iron (Fe), and other unavoidable impurities.

좀 더 구체적으로, 탄소(C): 0.01~0.25 중량%, 실리콘(Si): 0.01~1.5 중량%, 망간(Mn): 3~8 중량%, 알루미늄(Al): 0.01~0.5 중량%, 주석(Sn): 0.05~0.15 중량%, 크롬(Cr): 0 초과 1 중량% 이하, 니켈(Ni): 0 초과 1 중량% 이하, 티타늄(Ti): 0 초과 0.1 중량% 이하, 인(P): 0 초과 0.01 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.001 중량% 이하, 질소(N): 0 초과 0.005 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬라브를 재가열한다.More specifically, it is preferable that 0.01 to 0.25 wt% of carbon (C), 0.01 to 1.5 wt% of silicon (Si), 3 to 8 wt% of manganese (Mn) (Ni): more than 0 and not more than 1 wt%, Ti (Ti): more than 0 and not more than 0.1 wt%, and phosphorus (P) : More than 0 and not more than 0.01 wt%, sulfur (S): more than 0 and not more than 0.001 wt%, nitrogen (N): more than 0 and not more than 0.005 wt%, and the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities.

이하, 상기 강 슬라브에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 상세히 설명하도록 한다.Hereinafter, the role and content of each component contained in the steel slab will be described in detail.

탄소(C)Carbon (C)

상기 탄소(C)는 강도 확보 및 미세조직 제어를 위해 첨가된다. 구체적으로, 탄소는 냉각 중 오스테나이트의 상변태를 억제하여 강도를 증가시킬 수 있으며, 오스테나이트 내 농축되어 잔류 오스테나이트의 안정도를 증가시킬 수 있다. The carbon (C) is added for securing strength and controlling microstructure. Specifically, carbon can increase the strength by suppressing the phase transformation of austenite during cooling, and can be concentrated in austenite to increase the stability of retained austenite.

한 구체예에서 상기 탄소는 상기 강 슬라브 전체중량에 대하여 0.01~0.25 중량% 포함된다. 상기 범위로 포함시 강도 확보 및 미세조직 제어효과가 우수할 수 있다. 상기 탄소를 0.01 중량% 미만 포함하는 경우, 상술한 효과를 충분히 발휘하기 힘들다. 반대로 탄소의 함량이 0.25 중량%를 초과하는 경우 인성 및 용접성이 저하될 수 있다.In one embodiment, the carbon is included in an amount of 0.01 to 0.25 wt% based on the total weight of the steel slab. When the content is within the above range, strength and micro-structure control effect can be excellent. When the carbon content is less than 0.01% by weight, it is difficult to sufficiently exert the above-mentioned effects. On the other hand, if the content of carbon exceeds 0.25% by weight, the toughness and weldability may be deteriorated.

실리콘(silicon( SiSi ))

상기 실리콘(Si)는 페라이트 안정화 원소로서, 페라이트 형성을 촉진시킬 수 있다. 또한, 실리콘은 오스테나이트 내 탄소의 활동도를 증가시켜 계면 등에 축적(pile-up)된 탄소를 오스테나이트 내부로 단시간에 이동시켜 오스테나이트를 안정화시킬 수도 있다. 페라이트 변태시에는 과냉도를 증가시켜 결정립을 미세화시키고 탄화물 형성을 억제할 수 있다. The silicon (Si) is a ferrite stabilizing element and can promote ferrite formation. In addition, silicon can increase the activity of carbon in austenite and stabilize the austenite by moving the pile-up carbon to the inside of the austenite in a short time. At the time of ferrite transformation, the supercooling degree is increased to make the crystal grains finer and inhibit carbide formation.

한 구체예에서 상기 실리콘은 상기 강 슬라브 전체중량에 대하여 0.01~1.5 중량% 포함된다. 상기 범위로 포함시 페라이트 안정화 효과 및 결정립 미세화 효과가 우수할 수 있다. 상기 실리콘의 함량이 0.01 중량% 미만 포함되는 경우, 상술한 효과를 충분히 발휘할 수 없다. 반대로, 실리콘의 함량이 1.50 중량%를 초과하여 포함되는 경우, 용접성을 떨어뜨리고 열연공정시 재가열 및 열간압연 단계에서 적스케일을 발생시켜 표면 품질을 저하시킬 수 있다. 또한, 용접후의 도금성을 저해할 수 있다.In one embodiment, the silicon is included in an amount of 0.01 to 1.5% by weight based on the total weight of the steel slab. Within the above range, the ferrite stabilizing effect and grain refinement effect can be excellent. When the content of silicon is less than 0.01% by weight, the above-mentioned effect can not be sufficiently exhibited. On the contrary, when the content of silicon is more than 1.50 wt%, the weldability is deteriorated and the surface quality may be deteriorated due to generation of scale during reheating and hot rolling at the hot rolling step. Further, the plating ability after welding can be inhibited.

망간(Mn)Manganese (Mn)

상기 망간(Mn)은 열역학적 및 속도론적 관점에서 오스테나이트의 안정도를 향상시키는 원소로서, 고용강화에 효과적이다. 또한, 본 실시예에서는 망간(Mn)을 통해 잔류 오스테나이트 분율을 적절히 제어함으로써, 최종 냉연 강판의 고연성을 확보하도록 한다. The manganese (Mn) is an element which improves the stability of austenite from a thermodynamic and kinetic point of view, and is effective for enhancing solubility. Further, in this embodiment, high ductility of the final cold rolled steel sheet is ensured by appropriately controlling the retained austenite fraction through manganese (Mn).

한 구체예에서 상기 망간은 상기 강 슬라브 전체중량에 대하여 3~8 중량% 포함된다. 상기 범위로 포함시 강판의 오스테나이트 면적율을 20% 이상 확보할 수 있어, 연신율이 우수할 수 있다. 또한 상기 범위에서, 제강 공정 또는 연주 공정 시에 망간이 휘발되거나 슬라브 내 크랙 발생이 발생하는 현상을 용이하게 방지할 수 있다.In one embodiment, the manganese is contained in an amount of 3 to 8 wt% based on the total weight of the steel slab. Within the above range, the austenite area ratio of the steel sheet can be secured to 20% or more, and the elongation can be excellent. Also, in the above-mentioned range, it is possible to easily prevent a phenomenon in which manganese is volatilized or cracks are generated in a slab during a steelmaking process or a performance process.

상기 망간의 함량이 3 중량% 미만 포함되는 경우, 목표하는 연신율을 확보하는 데 어려움이 있다. 상기 망간의 함량이 8 중량%를 초과하여 포함되는 경우, 망간에 의한 침입형 원소 이동 방해에 기인한, 강판의 변형 시 톱니(serration)형 응력-변형 거동을 발생시킴으로써, 강판의 성형성을 저하시킬 수 있다. When the content of manganese is less than 3% by weight, it is difficult to secure a desired elongation. When the content of manganese exceeds 8% by weight, serration-type stress-strain behavior at the time of deformation of the steel sheet due to interferential element movement disturbance caused by manganese is generated, thereby decreasing the formability of the steel sheet .

알루미늄(Al)Aluminum (Al)

상기 알루미늄(Al)은 제강 중에 탈산을 위한 목적으로 첨가되며, 열간압연시 질소(N)와 질화물 AlN을 석출하여 결정립 성장을 억제하는 역할을 할 수 있다. 또한, 상기 알루미늄은 페라이트 변태 온도를 크게 상승시키고, 고 망간계 합금의 톱니형 응력-변형 거동을 억제할 수 있다.The aluminum (Al) is added for the purpose of deoxidation in steelmaking, and nitrogen (N) and nitride AlN are precipitated during hot rolling to suppress grain growth. In addition, the aluminum significantly increases the ferrite transformation temperature and can suppress the sawtooth stress-strain behavior of the high-manganese alloy.

한 구체예에서 상기 알루미늄은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0.01~0.5 중량% 포함된다. 상기 범위로 포함시 제강 및 연주 조업시 작업성이 우수하며, 연신율이 우수할 수 있다. 상기 알루미늄의 함량이 0.01 중량% 미만 포함되는 경우, 상술한 효과를 충분히 발휘할 수 없다. 상기 알루미늄의 함량이 0.5 중량%를 초과하여 포함되는 경우, 제강 및 연주 조업시 개재물이 과다 형성되고, 연신율이 저하되는 문제가 있을 수 있다. 또한, 알루미늄에 의한 슬라브 크랙 등의 문제가 발생할 수 있다.In one embodiment, the aluminum is included in an amount of 0.01 to 0.5% by weight based on the total weight of the steel slab. When included in the above range, workability in steelmaking and casting operations is excellent, and elongation can be excellent. When the content of aluminum is less than 0.01% by weight, the above-mentioned effect can not be sufficiently exhibited. When the content of aluminum is more than 0.5% by weight, inclusions may be formed excessively during steelmaking and casting operations, and the elongation may be lowered. Further, problems such as slab cracking due to aluminum may occur.

주석(Remark( SnSn ))

상기 주석(Sn)은 상기 냉연 강판의 표면 품질 및 도금성 개선 효과를 목적으로 포함된다. 원자번호가 비교적 큰 주석(Sn)의 경우, 냉연 강판 표층의 SiO2의 우선 석출로 유색의 망간 산화물(MnOx)의 형성을 최대한 억제하여 색상 등의 표면 품질 및 도금성을 개선하는 효과를 가질 수 있다. The tin (Sn) is included for the purpose of improving the surface quality of the cold-rolled steel sheet and improving the plating property. In the case of tin (Sn) having a relatively large atomic number, the formation of colored manganese oxide (MnOx) is minimized by the preferential precipitation of SiO 2 in the surface layer of the cold-rolled steel sheet to improve the surface quality have.

한 구체예에서 상기 주석은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0.05~0.15 중량% 포함된다. 상기 범위로 포함시 냉연 강판의 표면 품질 및 도금성 개선 효과가 우수할 수 있다. 상기 주석을 0.05 중량% 미만으로 포함시, 상기 표면 품질 및 도금성 개선 효과를 확보하기 어려우며, 0.15 중량%를 초과하여 포함시 고온 연성 저하로 인하여, 연속 주조가 이루어지지 않아 생산이 불가할 수 있다. 특히 상기 주석은 낮은 용융점(231.93℃)을 가지고 있기 때문에, 고온 영역에서 액상으로 변태한 주석이 표면, 혹은 결정립 계면에서 액화취성파괴를 일으켜, 고온 영역 연성을 저하시키게 된다.In one embodiment, the tin is included in an amount of 0.05 to 0.15 wt% based on the total weight of the steel slab. Within the above range, the surface quality of the cold-rolled steel sheet and the plating effect can be improved. When the content of tin is less than 0.05% by weight, it is difficult to secure the effect of improving the surface quality and plating property. When the content of tin exceeds 0.15% by weight, continuous casting may not be performed due to low ductility at high temperature, . Particularly, since the tin has a low melting point (231.93 占 폚), tin which has transformed into a liquid phase in a high temperature region causes liquefied brittle fracture at the surface or grain boundary interface, and lowers the high temperature region ductility.

크롬(chrome( CrCr ))

상기 크롬(Cr)은 페라이트 및 펄라이트 조직의 고온 상변태 억제에 효과적으로 작용하며, 본 발명에서 열간 압연 중 오스테나이트의 소입성 향상을 위하여 포함된다. 또한 상기 크롬은, 강 슬라브 제조 시 망간의 확산을 증대시켜, 중심편석을 억제시키는 효과와 내부식성을 가진다.The chromium (Cr) effectively acts to suppress the high-temperature phase transformation of ferrite and pearlite structure, and is included in the present invention to improve the ingotability of austenite during hot rolling. Further, the chromium has an effect of suppressing center segregation and corrosion resistance by increasing diffusion of manganese in the manufacture of steel slabs.

한 구체예에서 상기 크롬은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0 초과 1 중량% 이하로 포함된다. 상기 범위로 포함시 열간 압연시 오스테나이트 소입성이 향상되며, 중심편석 억제 및 내부식성 효과가 우수할 수 있다. 상기 크롬을 1 중량% 초과하여 포함시, 첨가량 상승에 따른 효과 상승이 미미하며, 제조 단가의 상승만 초래할 수 있다.In one embodiment, the chromium is present in an amount of greater than 0 to 1 weight percent based on the total weight of the steel slab. When included in the above range, the austenite incombustibility is improved during hot rolling, and the center segregation suppression and corrosion resistance effect can be excellent. When the chromium is contained in an amount exceeding 1 wt%, the increase in the effect due to the increase in the amount of addition is insignificant, and the manufacturing cost may be increased.

니켈(nickel( NiNi ))

상기 니켈(Ni)은 상기 망간(Mn)과 함께 오스테나이트 안정화 원소로써 고용강화에 효과적이고 강의 경화능을 증가시킬 수 있다. 또한, 오스테나이트 내 탄소의 활동도를 증가시킬 수 있다. The nickel (Ni) together with the manganese (Mn) is an austenite stabilizing element, which is effective for solid solution strengthening and can increase the hardenability of the steel. Also, the activity of carbon in austenite can be increased.

한 구체예에서 상기 니켈은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0 초과 1 중량% 이하로 포함된다. 상기 함량으로 포함시 오스테나이트 안정화 효과 및 강의 경화능이 우수할 수 있다. 상기 니켈의 함량이 1 중량%를 초과하여 포함되는 경우, 적열취성을 유발할 수 있다. 또한, 제품의 단가상승을 유발할 수 있다. In one embodiment, the nickel is included in an amount greater than 0 and less than or equal to 1 weight percent based on the total weight of the steel slab. When the content is included, the effect of stabilizing the austenite and the hardening ability of the steel may be excellent. If the content of nickel is more than 1% by weight, it may induce red hot brittleness. In addition, the unit price of the product may be increased.

티타늄(titanium( TiTi ))

상기 티타늄(Ti)은 고용탄소 및 고용질소를 석출시켜 가공성을 향상시킬 수 있다. 구체적으로, TiC, TiN 등으로 고용탄소 및 고용질소를 석출시켜 비시효성 및 가공성을 향상시킬 수 있다.The titanium (Ti) precipitates solid carbon and solid nitrogen to improve workability. Concretely, non-vitrification and processability can be improved by precipitating solid carbon and solid nitrogen with TiC, TiN or the like.

한 구체예에서 상기 티타늄은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0 초과 0.1 중량% 이하로 포함된다. 상기 함량으로 포함시 가공성 및 강 내 고용 질소 함량을 최소화시킬 수 있다. 상기 티타늄의 함량이 0.1 중량%를 초과하여 포함되는 경우, 상술한 효과 대비 제조 원가가 과도하게 상승하는 문제가 발생할 수 있다.In one embodiment, the titanium is included in an amount of 0 to 0.1 wt.% Based on the total weight of the steel slab. With these contents, the workability and the nitrogen content in the steel can be minimized. If the content of titanium is more than 0.1% by weight, the manufacturing cost may be excessively increased as compared with the above-mentioned effect.

인(P)In (P)

상기 인(P)은 불가피하게 첨가되는 원소로서, 고용강화에 의하여 강의 강도를 향상시키는데 기여할 수 있다. The phosphorus (P) is an element which is inevitably added, and can contribute to enhancement of the strength of the steel by solid solution strengthening.

한 구체예에서 상기 인은 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0 초과~0.01 중량% 이하로 포함된다. 상기 인(P)의 함량이 0.01 중량%를 초과하여 포함되는 경우, 슬라브 중심 편석에 의한 내부식성 저하 문제가 발생할 수 있다. In one embodiment, the phosphorus is contained in an amount of more than 0 to 0.01% by weight based on the total weight of the steel slab. If the content of phosphorus (P) is more than 0.01% by weight, corrosion resistance due to slab center segregation may be deteriorated.

황(S)Sulfur (S)

상기 황(S)은 불가피하게 첨가되는 원소로서, 상기 망간(Mn)과 반응하여 미세한 MnS의 석출물을 형성하여 가공성을 향상시킬 수 있다. The sulfur (S) is an inevitably added element, and reacts with the manganese (Mn) to form precipitates of fine MnS, thereby improving workability.

한 구체예에서 상기 황은 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0 초과~0.001 중량% 이하로 포함된다. 상기 황(S)의 함량이 0.001 중량%를 초과하여 포함되는 경우, 인성 및 용접성이 저하될 수 있으므로, 그 함량을 엄격하게 제한한다.In one embodiment, the sulfur is present in an amount of greater than 0 to 0.001 wt% based on the total weight of the steel slab. When the content of sulfur (S) is more than 0.001% by weight, the toughness and weldability may be deteriorated. Therefore, the content thereof is strictly limited.

질소(N)Nitrogen (N)

상기 질소(N)는 불가피하게 첨가되는 원소로서, 연신율을 저해하여 강의 성형성을 열화시킬 수 있다. 따라서, 질소의 함량은 낮으면 낮을수록 좋으나, 지나치게 낮은 함량으로 관리하는 경우 강 제조 비용 역시 크게 증가할 수 있다. 이러한 점을 감안하여, 질소는 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0 초과 0.005 중량% 이하로 포함된다. 상기 질소가 0.005 중량%를 초과하여 포함되는 경우, 충격특성 및 연신율이 저하되며, 용접부 인성이 크게 저하되므로, 그 함량을 엄격하게 제한한다.Nitrogen (N) is an element which is inevitably added, which can deteriorate the elongation and deteriorate the formability of steel. Therefore, the lower the content of nitrogen is, the better, but the cost of manufacturing steel can be greatly increased if the content is controlled to an excessively low content. In view of this, nitrogen is contained in an amount of more than 0 to 0.005% by weight based on the total weight of the steel slab. When the content of nitrogen is more than 0.005% by weight, impact properties and elongation are reduced, and the toughness of the welded portion is greatly lowered, so that the content is strictly limited.

보론(B)Boron (B)

한 구체예에서 상기 강 슬라브는 불가피하게 첨가되는 원소로서, 보론(B)을 더 포함할 수 있다. 상기 보론(B)은 강력한 소입성 원소로서 강도 향상에 기여하나, 과다할 경우 DWTT 특성을 크게 저하시키는 문제점이 있다. 이러한 점을 감안하여, 보론은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0 초과 0.005 중량% 이하의 함량으로 포함될 수 있다.In one embodiment, the steel slab is an inevitably added element and may further comprise boron (B). The boron (B) contributes to enhancement of strength as a strong ingot, but it excessively degrades DWTT characteristics. In view of this, boron may be contained in an amount of 0 to 0.005% by weight based on the total weight of the steel slab.

한 구체예에서 상기 강 슬라브는 제강 공정을 통해 상술한 조성의 용강을 얻은 다음, 상기 용강을 연속주조공정을 통해 반제품 형태로 제조함으로써 획득할 수 있다. 한 구체예에서 상기 재가열은 상기 강 슬라브를 슬라브 재가열 온도(slab reheating temperature, SRT): 1150℃~1300℃에서 가열하여 이루어질 수 있다. 상기 강 슬래브 재가열 온도에서, 주조시 편석된 성분이 충분히 재고용되며, 강도 확보가 용이할 수 있다.In one embodiment, the steel slab may be obtained by obtaining a molten steel having the composition described above through a steelmaking process, and then producing the molten steel in a semi-finished form through a continuous casting process. In one embodiment, the reheating may be accomplished by heating the steel slab at a slab reheating temperature (SRT) of 1150 ° C to 1300 ° C. At the steel slab reheating temperature, components segregated at the time of casting are sufficiently reused and strength can be secured easily.

(S20) 열연강판 제조단계(S20) Hot-rolled steel sheet manufacturing step

상기 단계는 상기 재가열된 강 슬라브를 열간 압연, 냉각 및 권취하여 열연 강판을 제조하는 단계이다.In this step, the reheated steel slab is subjected to hot rolling, cooling and winding to manufacture a hot-rolled steel sheet.

한 구체예에서 상기 열간 압연은 상기 재가열된 강 슬래브를 마무리 압연 온도(Finish Rolling Temperature, FRT): 850℃~950℃에서 열간 압연할 수 있다. 상기 마무리 압연온도에서 열간 압연시 강판의 강성 및 성형성이 동시에 우수할 수 있다.In one embodiment, the hot rolling may hot-roll the reheated steel slab at a finishing rolling temperature (FRT) of 850 ° C to 950 ° C. The steel sheet at the finish rolling temperature can be simultaneously excellent in rigidity and moldability during hot rolling.

상기 마무리 압연 온도가 850℃ 미만에서 열간 압연을 실시하는 경우, 페라이트 영역에서 압연이 진행되게 되어 압연부하가 급격히 증가하게 되어 생산성이 저하되며, 압연시 과도한 전위가 페라이트 내에 형성되어 냉각 또는 권취 중에 강의 표면에 조대한 결정립이 형성되어 불균일한 결정립이 형성될 수 있다. 상기 마무리 압연 온도가 950℃를 초과하여 열간 압연을 실시하는 경우, 페라이트 결정립의 크기가 증가하여 강도가 감소할 수 있다.When the finish rolling temperature is less than 850 DEG C, the rolling is progressed in the ferrite region, the rolling load is rapidly increased, and the productivity is lowered. In the rolling, an excessive potential is formed in the ferrite, Coarse crystal grains may be formed on the surface to form non-uniform crystal grains. When the finish rolling temperature is higher than 950 DEG C, the size of the ferrite grains increases and the strength may decrease.

상기 열연강판은, 상기 열간 압연 후 1~70℃/s의 냉각 속도로 450℃~650℃의 온도까지 냉각할 수 있다. 상기 냉각 속도 범위로 냉각시, 저온상의 표면 조직을 용이하게 형성할 수 있으며, 최종재의 강도를 적절하게 유지하여, 냉간 압연시 부하를 최소화 할 수 있다.The hot-rolled steel sheet may be cooled to a temperature of 450 ° C to 650 ° C at a cooling rate of 1 to 70 ° C / s after the hot rolling. When cooled in the cooling rate range, the surface texture of the low temperature surface can be easily formed, and the strength of the final material can be appropriately maintained, so that the load during cold rolling can be minimized.

한 구체예에서 상기 열연강판은 권취온도: 450℃~650℃에서 권취될 수 있다. 상기 권취 온도가 450℃ 미만이면, 연성이 저하되어 냉간 압연시 부하가 증가할 수 있다. 반면에, 권취 온도가 650℃를 초과하면 권취 후 지속적인 상변태로 인해 코일 주저 앉음이 발생함으로써, 후공정에서 불량을 일으킬 확률이 커진다.In one embodiment, the hot-rolled steel sheet can be wound at a winding temperature of 450 ° C to 650 ° C. If the coiling temperature is less than 450 占 폚, the ductility is lowered and the load during cold rolling may increase. On the other hand, if the coiling temperature is higher than 650 ° C, the coiling will occur due to the continuous phase transformation after the winding, resulting in a higher probability of causing defects in the subsequent process.

한 구체예에서 상기 제조된 열간 강판은 마르텐사이트 및 베이나이트를 포함하는 복합 조직을 가질 수 있다.In one embodiment, the produced hot-rolled steel sheet may have a composite structure including martensite and bainite.

(S30) 냉간 압연단계(S30) Cold rolling step

상기 단계는 상기 열연 강판을 산세 후 냉간 압연하는 단계이다. 한 구체예에서 상기 냉간 압연시, 냉간 압하율 40%~70%로 실시할 수 있다. 상기 조건으로 냉간 압연시 열연 조직의 변형이 우수하고, 강판의 강성 및 드로잉성이 우수할 수 있다.The step is a step of cold rolling the picked hot-rolled steel sheet. In one embodiment, the cold rolling may be performed at a cold reduction rate of 40% to 70%. Under the above conditions, the deformation of the hot-rolled structure during cold rolling is excellent, and the rigidity and drawability of the steel sheet can be excellent.

(S40) (S40) 소둔Annealing 열처리 단계 Heat treatment step

상기 단게는 상기 냉간 압연된 강판을 소둔 열처리하는 단계이다. 한 구체예에서 상기 소둔 열처리는 600℃~800℃에서 대략 50~150초 정도 수행될 수 있다. 소둔 처리 온도가 650℃ 미만일 경우, 충분한 오스테나이트 분율을 확보하기 어렵다. 반대로, 소둔 열처리 온도가 800℃를 초과하는 경우, 과도한 오스테나이트 분율로 인하여, 냉각 후의 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트 분율을 제어하기 어렵다. The step is annealing annealing the cold-rolled steel sheet. In one embodiment, the annealing heat treatment may be performed at a temperature of 600 ° C to 800 ° C for about 50 to 150 seconds. When the annealing treatment temperature is less than 650 ° C, it is difficult to secure a sufficient austenite fraction. On the other hand, when the annealing heat treatment temperature exceeds 800 ° C, it is difficult to control the martensite and the retained austenite fraction after cooling owing to an excessive austenite fraction.

상기 냉연 강판 제조방법에 의해 제조된 냉연 강판은, 상기 소둔 열처리 이후에, 템퍼드 마르텐사이트(tempered martensite) 및 잔류 오스테나이트(retained austenite)를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다. 예를 들면, 체적률로 잔류 오스테나이트 20%~25%, 및 템퍼드 마르텐사이트 75%~80%를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다.The cold-rolled steel sheet produced by the cold-rolled steel sheet manufacturing method may have a composite structure including tempered martensite and retained austenite after the annealing. For example, it may have a composite structure containing 20% to 25% of retained austenite at a volume ratio, and 75% to 80% of tempered martensite.

다른 예를 들면 상기 냉연 강판의 복합조직은, 페라이트(ferrite)를 더 포함할 수 있다. 예를 들면 체적률로 잔류 오스테나이트 15%~30%, 페라이트 0 초과 5% 이하, 및 템퍼드 마르텐사이트 70%~90%를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다.In another example, the composite structure of the cold-rolled steel sheet may further include a ferrite. For example, 15% to 30% of retained austenite, 5% or less of ferrite and 0% to 90% of tempered martensite at a volume ratio.

강판 제조방법에 의해 제조된 강판The steel sheet produced by the steel sheet manufacturing method

본 발명의 다른 관점은 상기 냉연 강판 제조방법에 의해 제조된 냉연 강판에 관한 것이다. 한 구체예에서 상기 냉연 강판은 탄소(C): 0.01~0.25 중량%, 실리콘(Si): 0.01~1.5 중량%, 망간(Mn): 3~8 중량%, 알루미늄(Al): 0.01~0.5 중량%, 주석(Sn): 0.05~0.15 중량%, 크롬(Cr): 0 초과 1 중량% 이하, 니켈(Ni): 0 초과 1 중량% 이하, 티타늄(Ti): 0 초과 0.1 중량% 이하, 인(P): 0 초과 0.01 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.001 중량% 이하, 질소(N): 0 초과 0.005 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다. 상기 냉연 강판을 구성하는 성분 및 함량은, 전술한 강 슬라브에 함유되는 성분과 동일하므로 이에 대한 상세한 설명은 생략하도록 한다.Another aspect of the present invention relates to a cold-rolled steel sheet produced by the cold-rolled steel sheet producing method. In one embodiment, the cold-rolled steel sheet comprises 0.01 to 0.25 wt% of carbon (C), 0.01 to 1.5 wt% of silicon (Si), 3 to 8 wt% of manganese (Mn) (Ni): more than 0 and not more than 1 wt%, titanium (Ti): more than 0 and not more than 0.1 wt%, phosphorus (Ni) (P): more than 0 and not more than 0.01 wt%, sulfur (S): more than 0 and not more than 0.001 wt%, nitrogen (N): more than 0 and not more than 0.005 wt%, and remaining iron (Fe) and unavoidable impurities. The components and content of the cold-rolled steel sheet are the same as those contained in the above-mentioned steel slab, and thus a detailed description thereof will be omitted.

한 구체예에서 상기 냉연 강판은, 템퍼드 마르텐사이트(tempered martensite) 및 잔류 오스테나이트(retained austenite)를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다. 예를 들면, 체적률로 잔류 오스테나이트 20%~25% 및 템퍼드 마르텐사이트 75%~80%를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다. 상기 냉연 강판은 상기 범위의 잔류 오스테나이트를 포함하여, 우수한 연신율을 가질 수 있다.In one embodiment, the cold rolled steel sheet may have a composite structure comprising tempered martensite and retained austenite. For example, it may have a composite structure containing 20% to 25% of retained austenite and 75% to 80% of tempered martensite at a volume ratio. The cold-rolled steel sheet may have an excellent elongation percentage, including the above range of retained austenite.

한 구체예에서 상기 냉연 강판은 인장강도(TS): 800 MPa 이상, 항복강도(YS): 700 MPa 이상, 항복비(YR): 0.80 이상, 및 연신율(El): 30% 이상을 가질 수 있다. 예를 들면, 상기 냉연 강판은 인장강도(TS): 800~950 MPa, 항복강도(YS): 700~850 MPa, 항복비(YR): 0.80~0.95 및 연신율(El): 30%~40%를 가질 수 있다.In one embodiment, the cold rolled steel sheet may have a tensile strength (TS) of at least 800 MPa, a yield strength (YS) of at least 700 MPa, a yield ratio (YR) of at least 0.80, and an elongation (El) of at least 30% . For example, the cold-rolled steel sheet has a tensile strength (TS) of 800 to 950 MPa, a yield strength (YS) of 700 to 850 MPa, a yield ratio (YR) of 0.80 to 0.95 and an elongation (El) Lt; / RTI >

본 발명에 따른 냉연 강판은 오스테나이트 기지 조직을 포함하여, 소성 변형 중 오스테나이트 결정립 내부에 기계적 쌍정을 형성하여 가공 경화 상승을 통해 우수한 연신율을 확보할 수 있고, 망간 함량 감소에 따른 강판 제조 비용을 절감할 수 있어 생산성 및 경제성이 우수하며, 소둔 열처리 이후 도금성이 우수하며, 높은 인장 강도 및 연신율을 확보하면서도 항복 강도가 우수하며, 강판의 변형 시 톱니(serration)형 응력-변형 거동을 방지하는 효과가 우수하다.The cold-rolled steel sheet according to the present invention includes austenitic matrix structure and can form a mechanical twin within the austenite grains during plastic deformation, thereby securing an excellent elongation rate by increasing work hardening, And is excellent in productivity and economical efficiency. It is excellent in plating property after annealing heat treatment, has high yield strength and elongation ratio, has excellent yield strength, and prevents serration stress-strain behavior at the time of deformation of steel sheet The effect is excellent.

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.Hereinafter, the configuration and operation of the present invention will be described in more detail with reference to preferred embodiments of the present invention. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.

실시예Example

하기 표 1의 주요 합금 조성을 포함하는 강 슬라브를 슬라브 재가열 온도(SRT): 1150℃에서 재가열하고, 마무리 압연 온도: 900℃에서 열간 압연하고, 30℃/sec의 냉각속도로 냉각한 다음, 640℃의 온도에서 권취하여 열연 강판을 제조하였다. 그 다음에, 상기 열연 강판을 산세 후 냉간 압연하고, 상기 냉간 압연된 강판을 800℃의 온도에서 소둔 열처리하여 냉연 강판을 제조하였다. Steel slabs containing the main alloy composition shown in the following Table 1 were reheated at a slab reheating temperature (SRT) of 1150 DEG C, hot rolled at a finish rolling temperature of 900 DEG C, cooled at a cooling rate of 30 DEG C / sec, To prepare a hot-rolled steel sheet. Then, the hot-rolled steel sheet was pickled and cold-rolled, and the cold-rolled steel sheet was annealed at a temperature of 800 ° C to prepare a cold-rolled steel sheet.

비교예Comparative Example 1~4 1-4

하기 표 1의 주요 합금 조성을 포함하는 강 슬라브를 적용한 것을 제외하고, 상기 실시예와 동일한 방법으로 냉연 강판을 제조하였다.A cold rolled steel sheet was prepared in the same manner as in the above example, except that a steel slab containing the main alloy composition of Table 1 was applied.

Figure pat00001
Figure pat00001

기계적 물성 평가Mechanical properties evaluation

상기 실시예 및 비교예의 시편에 대하여 대표적으로 실시예 및 비교예 1~3의 항복강도(MPa), 인장강도(MPa) 및 연신율(%)을 측정하여 하기 표 2에 나타내었다.The yield strength (MPa), the tensile strength (MPa) and the elongation percentage (%) of the examples and comparative examples 1 to 3 were measured for the specimens of the examples and comparative examples.

Figure pat00002
Figure pat00002

상기 표 2의 결과를 참조하면, 상기 실시예 시편은 인장강도, 항복강도 및 연신율이 목표치를 만족함을 알 수 있었다. 반면 본 발명의 합금 성분 범위를 벗어난 비교예 1 시편의 경우, 본 발명의 실시예 보다 인장강도, 항복강도 및 연신율이 저하되었으며, 비교예 2 시편의 경우 항복강도 및 연신율이 저하되었고, 비교예 3의 경우 항복강도 및 연신율이 저하됨을 알 수 있었다.Referring to the results of Table 2, it was found that the tensile strength, the yield strength, and the elongation of the specimens of the Examples satisfied the target values. On the other hand, the tensile strength, the yield strength, and the elongation of the specimen of Comparative Example 1 which were outside the range of the alloy composition of the present invention were lower than those of Examples of the present invention. In Comparative Example 2, the yield strength and elongation were decreased, The yield strength and the elongation were decreased.

미세조직 관찰Microstructure observation

도 2는 본 발명에 따른 실시예 시편의 인장강도 및 연신율 측정 결과를 나타낸 그래프이고, 도 3은 본 발명에 따른 실시예 시편의 표면 미세조직을 나타내는 전자 현미경 사진이며, 도 4는 본 발명에 따른 실시예 시편의 X-선 회절 패턴 시험 결과를 나타낸 그래프이다. 상기 도 4를 참조하면, 실시예 시편의 오스테나이트 분율은 α-피크로 나타나는 마르텐사이트 피크와, γ-피크로 나타나는 잔류 오스테나이트 피크량을 측정하고, 밀러(Miller) 식에 의해, 잔류 오스테나이트의 상대 분율을 산출한 것이다. FIG. 2 is a graph showing tensile strength and elongation measurement results of the test piece according to the present invention, FIG. 3 is an electron micrograph showing the surface microstructure of the test piece according to the present invention, FIG. EXAMPLES The graph showing the X-ray diffraction pattern test results of the specimen. Referring to FIG. 4, the austenite fraction of the specimen of the embodiment is determined by measuring the martensite peak appearing as an? -Peak and the residual austenite peak appearing as a? -Peak, and measuring the amount of retained austenite Of the total amount of water.

상기 도 2 내지 도 4를 참조하면, 상기 실시예 시편은 변형 전 오스테나이트가 강판 전체 체적률에 대하여 21.18%로 형성되며, 변형 중 변형 유기 변태를 통하여 약 10%의 오스테나이트 변태로 인한 가공경화 상승이 발생하였고, 인장강도 832 MPa, 항복강도 786 MPa 및 31.2%의 연신율을 확보하여, 구조부재 사용으로 적합함을 알 수 있었다.Referring to FIGS. 2 to 4, the specimen of the embodiment is formed with 21.18% of the total volume of the steel sheet before the deformation, and the work hardening due to the austenite transformation of about 10% And tensile strength of 832 MPa, yield strength of 786 MPa, and elongation of 31.2%.

도 5는 본 발명에 대한 비교예 1 시편의 인장강도, 항복강도 및 연신율 측정 결과를 나타낸 그래프이며, 도 6(a)는 본 발명에 대한 비교예 1 시편의 표면 미세조직을 나타내는 전자 현미경 사진이며, 도 6(b)는 상기 비교예 1 시편의 X-선 회절 패턴 시험 결과를 나타낸 그래프이다.Fig. 5 is a graph showing tensile strength, yield strength and elongation measurement results of a test piece of Comparative Example 1 according to the present invention. Fig. 6 (a) is an electron micrograph showing a surface microstructure of a test piece of Comparative Example 1 of the present invention And Fig. 6 (b) is a graph showing the X-ray diffraction pattern test results of the specimen of Comparative Example 1. Fig.

도 7은 본 발명에 대한 비교예 2 시편의 인장강도, 항복강도 및 연신율 측정 결과를 나타낸 그래프이며, 도 8(a)는 본 발명에 대한 비교예 2 시편의 표면 미세조직을 나타내는 전자 현미경 사진이며, 도 8(b)는 상기 비교예 2 시편의 X-선 회절 패턴 시험 결과를 나타낸 그래프이다.Fig. 7 is a graph showing tensile strength, yield strength and elongation measurement results of a specimen of Comparative Example 2 according to the present invention. Fig. 8 (a) is an electron micrograph showing a surface microstructure of a specimen of Comparative Example 2 according to the present invention And FIG. 8 (b) is a graph showing the X-ray diffraction pattern test results of the second comparative sample.

도 9는 본 발명에 대한 비교예 3 시편의 인장강도, 항복강도 및 연신율 측정 결과를 나타낸 그래프이며, 도 10(a)는 본 발명에 대한 비교예 3 시편의 표면 미세조직을 나타내는 전자 현미경 사진이며, 도 10(b)는 상기 비교예 3 시편의 X-선 회절 패턴 시험 결과를 나타낸 그래프이다.Fig. 9 is a graph showing tensile strength, yield strength and elongation measurement results of a test piece of Comparative Example 3 according to the present invention. Fig. 10 (a) is an electron micrograph showing a surface microstructure of a test piece of Comparative Example 3 according to the present invention , And FIG. 10 (b) is a graph showing the X-ray diffraction pattern test results of the specimen of Comparative Example 3.

상기 도 5 내지 도 10을 참조하면, 본 발명의 합금 성분 범위를 벗어난 비교예 1~3의 시편은 상기 실시예 시편보다 오스테나이트 분율이 낮아(비교예 1: 10.82%, 비교예 2: 9.4% 및 비교예 3: 9.19%) 연신율이 감소하였으며, 특히 비교예 1의 시편은, 상기 실시예보다 저온상 분율이 열위하여 인장강도가 저하되었고, 실시예보다 망간(Mn) 함량이 낮으며, 니오븀(Nb)을 첨가한 비교예 2 및 비교예 3의 경우, 실시예 보다 표면 미세조직에 페라이트 분율이 증가하였으며, 상기 실시예보다 항복강도 및 연신율이 현저하게 감소됨을 알 수 있었다. 5 to 10, the specimens of Comparative Examples 1 to 3, which were out of the alloy composition range of the present invention, had a lower austenite fraction (Comparative Example 1: 10.82%, Comparative Example 2: 9.4% And Comparative Example 3: 9.19%). In particular, the specimen of Comparative Example 1 exhibited lower tensile strength than that of Example 1 in order to heat the low-temperature phase fraction, and had lower manganese (Mn) (Nb) was added, the ferrite content in the surface microstructure was increased, and the yield strength and elongation were remarkably decreased as compared with the examples.

표면특성 평가Evaluation of surface characteristics

주석(Sn) 첨가에 따른 강판 내부 산화 깊이 변화를 모사하기 위하여, 상기 실시예, 비교예 1 및 비교예 4 시편에 대하여, 열연 강판 제조시 권취온도인 640℃를 유지한 다음, 상기 실시예, 비교예 1 및 비교예 4 시편 표면의 내부 산화 깊이 변화를 나타내어 하기 도 11에 나타내었다.In order to simulate the variation of the oxidation depth in the steel sheet due to the addition of tin (Sn), the temperature of the coiling temperature of 640 ° C in the production of the hot-rolled steel sheet was measured for the specimens of the Examples, Comparative Examples 1 and 4, Comparative Example 1 and Comparative Example 4 The internal oxidation depth of the surface of the specimen is shown in FIG.

도 11(a)는 본 발명에 대한 비교예 1 시편 표면의 내부 산화 깊이 모사 결과이고, 도 11(b)는 본 발명에 대한 비교예 4 시편 표면의 내부 산화 깊이 모사 결과이며, 그리고 도 11(c)는 본 발명의 실시예 1 시편 표면의 내부 산화 깊이 모사 결과를 나타낸 단면 사진이다. 상기 도 11을 참조하면, 본 발명의 실시예의 경우, 비교예 4 및 주석을 포함하지 않는 비교예 1 보다 내부 산화 깊이가 현저하게 감소하여, 색차(temper color) 등의 표면 결함 감소 효과가 우수함을 알 수 있엇다.11 (a) shows the internal oxidation depth simulation result of the surface of the specimen of Comparative Example 1 of the present invention, FIG. 11 (b) shows the internal oxidation depth simulation result of the surface of the specimen of Comparative Example 4 according to the present invention, c) is a cross-sectional photograph showing the internal oxidation depth simulation result of the surface of the specimen of Example 1 of the present invention. Referring to FIG. 11, in the embodiment of the present invention, the internal oxidation depth is remarkably reduced compared with Comparative Example 4 and Comparative Example 1 not including tin, and the effect of reducing surface defects such as a color tone is excellent I knew.

한편, 도 12(a)는 본 발명의 실시예 시편을 아연 도금 처리하여 아연 도금 강판을 제조한 사진이고, 도 12(b)는 본 발명에 대한 비교예 4 시편을 아연 도금 처리하여 아연 도금 강판을 제조한 사진이다. 상기 도 12를 참조하면, 본 발명의 실시예의 경우, 표면 특성이 우수하였으나, 본 발명의 주석 함량을 벗어난 비교예 4의 경우, 도금층 형성이 불량하게 이루어져, 강판의 표면 특성이 저하되는 것을 알 수 있었다.12 (a) is a photograph of a zinc-plated steel sheet produced by zinc plating a test piece according to an embodiment of the present invention, and FIG. 12 (b) is a photograph showing a zinc- ≪ / RTI > Referring to FIG. 12, in the case of the example of the present invention, the surface characteristics were excellent, but in the case of the comparative example 4 which was outside the tin content of the present invention, the formation of the plating layer was poor and the surface characteristics of the steel sheet were deteriorated there was.

도 13은 본 발명의 실시예 및 비교예 5의 온도별 단면적 감소율을 비교한 그래프이다. 상기 도 13을 참조하면, 온도별 단면적 감소율이 50% 미만인 지점이 연속 주조 공정 중 2차 냉각대에 속하는 영역으로, 상기 비교예 5의 경우 온도별 단면적 감소율이 50% 미만인 지점이 관찰되지 않아, 연속 주조 공정에서 생산되기 매우 어려운 것을 알 수 있었다.13 is a graph comparing the rate of decrease in cross-sectional area of the embodiment of the present invention and Comparative Example 5 with respect to temperature. Referring to FIG. 13, a point at which the sectional area reduction ratio by temperature is less than 50% is a region belonging to the secondary cooling zone during the continuous casting process, and a point at which the sectional area reduction ratio by temperature is less than 50% It was found that it is very difficult to produce in the continuous casting process.

도 14는 본 발명에 대한 비교예 5를 열간 압연한 결과를 나타낸 사진이다. 상기 도 14를 참조하면, 본 발명의 주석 함량을 초과하여 포함하는 강재를 열간 압연(45t→3.4t)을 실시하는 경우, 압연 중 양 옆 (Work side/driving side)의 형상이 터짐으로 인하여 매우 불균일함을 알 수 있다. 이는 압연 중 압연롤을 상하게 하거나, 깨진 파편의 위험성으로 인하여 열간압연을 할 수 없는 수준임을 알 수 있었다.14 is a photograph showing the result of hot rolling the comparative example 5 according to the present invention. Referring to FIG. 14, when hot rolling (45 t → 3.4 t) is performed on a steel material containing a tin content exceeding the tin content of the present invention, the shape of the work side / It can be seen that the unevenness is. It was found that the rolling roll was broken during rolling or the hot rolling could not be performed due to the risk of broken pieces.

본 발명의 단순한 변형 내지 변경은 이 분야의 통상의 지식을 가진 자에 의하여 용이하게 실시될 수 있으며, 이러한 변형이나 변경은 모두 본 발명의 영역에 포함되는 것으로 볼 수 있다.It will be understood by those skilled in the art that various changes in form and details may be made therein without departing from the spirit and scope of the invention as defined by the appended claims.

Claims (8)

탄소(C): 0.01~0.25 중량%, 실리콘(Si): 0.01~1.5 중량%, 망간(Mn): 3~8 중량%, 알루미늄(Al): 0.01~0.5 중량%, 주석(Sn): 0.05~0.15 중량%, 크롬(Cr): 0 초과 1 중량% 이하, 니켈(Ni): 0 초과 1 중량% 이하, 티타늄(Ti): 0 초과 0.1 중량% 이하, 인(P): 0 초과 0.01 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.001 중량% 이하, 질소(N): 0 초과 0.005 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬라브를 재가열하는 단계;
상기 강 슬라브를 열간 압연, 냉각 및 권취하여 열연 강판을 제조하는 단계;
상기 열연 강판을 산세 후 냉간 압연하는 단계; 및
상기 냉간 압연된 강판을 600℃~800℃의 온도에서 소둔 열처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 냉연 강판 제조방법.
(C): 0.01 to 0.25 wt%, silicon (Si): 0.01 to 1.5 wt%, manganese (Mn): 3 to 8 wt%, aluminum (Al): 0.01 to 0.5 wt%, tin (Sn) (Ni): more than 0 and not more than 1 wt%, Ti: more than 0 and not more than 0.1 wt%, P: more than 0 and not more than 0.01 wt% (S): not less than 0.001 wt%, nitrogen (N): not less than 0 wt% and not more than 0.005 wt%, and the balance of iron (Fe) and unavoidable impurities;
Hot rolling, cooling and winding the steel slab to produce a hot-rolled steel sheet;
Cold rolling the picked hot-rolled steel sheet; And
And annealing the cold-rolled steel sheet at a temperature of 600 ° C to 800 ° C.
제1항에 있어서,
상기 재가열은 상기 강 슬라브를 슬라브 재가열 온도: 1150℃~1300℃에서 가열하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 냉연 강판 제조방법.
The method according to claim 1,
Wherein the reheating is performed by heating the steel slab at a slab reheating temperature of 1150 to 1300 占 폚.
제1항에 있어서,
상기 열간 압연은 마무리 압연온도: 850℃~950℃에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 냉연 강판 제조방법.
The method according to claim 1,
Wherein the hot rolling is performed at a finish rolling temperature of 850 캜 to 950 캜.
제1항에 있어서,
상기 열연강판은, 상기 열간 압연 후 1~70℃/s의 냉각속도로 냉각되는 것을 특징으로 하는 냉연 강판 제조방법.
The method according to claim 1,
Wherein the hot-rolled steel sheet is cooled at a cooling rate of 1 to 70 DEG C / s after the hot-rolling.
제1항에 있어서,
상기 열연 강판은, 상기 냉각 후 권취온도: 450℃~650℃에서 권취되어 제조되는 것을 특징으로 하는 냉연 강판 제조방법.
The method according to claim 1,
Wherein the hot-rolled steel sheet is rolled at a temperature of 450 to 650 ° C after the cooling.
탄소(C): 0.01~0.25 중량%, 실리콘(Si): 0.01~1.5 중량%, 망간(Mn): 3~8 중량%, 알루미늄(Al): 0.01~0.5 중량%, 주석(Sn): 0.05~0.15 중량%, 크롬(Cr): 0 초과 1 중량% 이하, 니켈(Ni): 0 초과 1 중량% 이하, 티타늄(Ti): 0 초과 0.1 중량% 이하, 인(P): 0 초과 0.01 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.001 중량% 이하, 질소(N): 0 초과 0.005 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 냉연 강판.
(C): 0.01 to 0.25 wt%, silicon (Si): 0.01 to 1.5 wt%, manganese (Mn): 3 to 8 wt%, aluminum (Al): 0.01 to 0.5 wt%, tin (Sn) (Ni): more than 0 and not more than 1 wt%, Ti: more than 0 and not more than 0.1 wt%, P: more than 0 and not more than 0.01 wt% (S): more than 0 to 0.001% by weight, nitrogen (N): 0 to 0.005% by weight, and the balance of iron (Fe) and unavoidable impurities.
제6항에 있어서,
상기 냉연 강판은, 템퍼드 마르텐사이트(tempered martensite) 및 잔류 오스테나이트(retained austenite)를 포함하는 복합조직을 갖는 것을 특징으로 하는 냉연 강판.
The method according to claim 6,
Wherein the cold-rolled steel sheet has a composite structure including tempered martensite and retained austenite.
제6항에 있어서,
상기 냉연 강판은 인장강도(TS): 800 MPa 이상, 항복강도(YS): 700 MPa 이상 및 연신율(El): 30% 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 냉연강판.
The method according to claim 6,
Wherein the cold-rolled steel sheet has a tensile strength (TS) of 800 MPa or more, a yield strength (YS) of 700 MPa or more, and an elongation (El) of 30% or more.
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