KR20170117522A - Continuous hot-dip galvanization apparatus and hot-dip galvanized steel sheet manufacturing method - Google Patents

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Abstract

본 발명은, 가습 가스용 배관 내의 결로 등에 기인하여 발생할 수 있는 균열대의 롤 픽업의 발생을 억제하여, 양호한 도금 외관을 얻는 것이 가능한 연속 용융 아연 도금 장치를 제공한다. 본 발명의 연속 용융 아연 도금 장치는, 가열대와, 균열대와, 냉각대가 이 순서로 나열 배치된 어닐링로와, 상기 냉각대에 인접한 용융 아연 도금 설비를 갖는다. 균열대(12)에 공급되는 가스는, 가습 장치(50)에 의해 가습된 가스와, 가습 장치에 의해 가습되어 있지 않은 가스를 혼합하여 얻은 혼합 가스 및, 가습 장치에 의해 가습되어 있지 않은 건조 가스이다. 본 발명의 연속 용융 아연 도금 장치는, 균열대(12)에 혼합 가스를 공급하지 않을 때에 가습 장치(50)로부터 순환수를 배수하기 위한 배수 장치(80)를 갖는다.The present invention provides a continuous hot-dip galvanizing apparatus capable of suppressing occurrence of roll pick-up in a crack zone which may occur due to condensation or the like in piping for a humidifying gas and obtaining a good plating appearance. The continuous hot dip galvanizing apparatus of the present invention has an annealing furnace in which a heating stand, a crack stand, and a cooling stand are arranged in this order, and a hot dip galvanizing facility adjacent to the cooling stand. The gas supplied to the crack base 12 is mixed with a mixed gas obtained by mixing a gas humidified by the humidifying device 50 with a gas not humidified by a humidifying device and a mixed gas obtained by mixing a dry gas to be. The continuous hot dip galvanizing apparatus of the present invention has a water drainage device 80 for draining the circulating water from the humidifier 50 when the mixed gas is not supplied to the crack stand 12.

Description

연속 용융 아연 도금 장치 및 용융 아연 도금 강판의 제조 방법{CONTINUOUS HOT-DIP GALVANIZATION APPARATUS AND HOT-DIP GALVANIZED STEEL SHEET MANUFACTURING METHOD}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a continuous hot dip galvanizing apparatus and a hot dip galvanized steel sheet,

본 발명은, 가열대, 균열대(soaking zone) 및 냉각대가 이 순서로 나열 배치된 어닐링로(annealing furnace)와, 상기 냉각대에 인접한 용융 아연 도금 설비를 갖는 연속 용융 아연 도금 장치 및, 이를 이용한 용융 아연 도금 강판의 제조 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a continuous hot dip galvanizing apparatus having a hot zone, a soaking zone and a cooling zone arranged in this order, an annealing furnace having a hot dip galvanizing facility adjacent to the cooling zone, And a method of manufacturing a galvanized steel sheet.

최근, 자동차, 가전, 건재 등의 분야에 있어서, 구조물의 경량화 등에 기여하는 고장력 강판(하이텐 강판(high tensile steel sheets))의 수요가 높아지고 있다. 하이텐 강재로서는, 예를 들면, 강 중에 Si를 함유함으로써 구멍 확장성(hole expansion formability)이 양호한 강판이나, Si나 Al을 함유함으로써 잔류 γ가 형성되기 쉽고 연성이 양호한 강판을 제조할 수 있는 것을 알고 있다.In recent years, in the fields of automobiles, household appliances, building materials, etc., demand for high tensile steel sheets (high-tensile steel sheets) contributing to weight reduction of structures is increasing. As the Heiden steel, for example, a steel sheet having good hole expansion formability by containing Si in the steel, or a steel sheet which is easily formed with residual γ by containing Si or Al and is excellent in ductility can be produced Know.

그러나, Si를 다량으로(특히 0.2질량％ 이상) 함유하는 고장력 강판을 모재로 하여 합금화 용융 아연 도금 강판을 제조하는 경우, 이하의 문제가 있다. 합금화 용융 아연 도금 강판은, 환원 분위기 또는 비(非)산화성 분위기 중에서 600∼900℃ 정도의 온도로 모재(base material)의 강판을 가열 어닐링한 후에, 당해 강판에 용융 아연 도금 처리를 행하고, 추가로 아연 도금을 가열 합금화함으로써, 제조된다.However, in the case of producing a galvannealed steel sheet using a high-tensile steel sheet containing a large amount of Si (particularly 0.2 mass% or more) as a base material, the following problems arise. The galvannealed hot-dip galvanized steel sheet is produced by annealing a steel sheet of a base material at a temperature of about 600 to 900 DEG C in a reducing atmosphere or a non-oxidizing atmosphere, then subjecting the steel sheet to hot-dip galvanizing treatment, And then hot-alloying the zinc plating.

여기에서, 강 중의 Si는 이(易)산화성 원소(oxidizable element)이고, 일반적으로 이용되는 환원 분위기 또는 비산화성 분위기 중에서도 선택 산화되고, 강판의 표면에 농화하여, 산화물을 형성한다. 이 산화물은, 도금 처리시의 용융 아연과의 습윤성(wettability)을 저하시켜, 불(不)도금을 발생시킨다. 그 때문에, 강 중 Si 농도의 증가와 함께, 습윤성이 급격하게 저하하여 불도금이 많이 발생한다. 또한, 불도금에 이르지 않은 경우라도, 도금 밀착성이 뒤떨어진다는 문제가 있다. 또한, 강 중의 Si가 선택 산화되어 강판의 표면에 농화하면, 용융 아연 도금 후의 합금화 과정에 있어서 현저한 합금화 지연이 발생하여, 생산성을 현저하게 저해한다는 문제도 있다.Here, Si in the steel is an easily oxidizable element and is selectively oxidized in a reducing atmosphere or a non-oxidizing atmosphere generally used, and is concentrated on the surface of the steel sheet to form an oxide. This oxide lowers the wettability with molten zinc in the plating treatment, and causes unplated plating. As a result, the Si concentration in the steel is increased and the wettability is rapidly lowered, resulting in a large amount of non-plating. Further, even when the plating is not carried out, there is a problem that plating adhesion is inferior. Further, when Si in the steel is selectively oxidized to be concentrated on the surface of the steel sheet, there arises a problem that remarkable alloying delay occurs in the alloying process after hot dip galvanizing, thereby remarkably hindering the productivity.

이러한 문제에 대하여, 예를 들면 특허문헌 1에는, 순서대로 가열대 전단(upstream), 가열대 후단(downstream), 보열대 및 냉각대를 갖는 어닐링로와 용융 도금욕을 이용한 연속 어닐링 용융 도금 방법에 있어서, 강판 온도가 적어도 300℃ 이상인 영역의 강판의 가열 또는 보열을 간접 가열로 하고, 각 대의 노(furnace) 내 분위기를 수소 1∼10체적％, 잔부가 질소 및 불가피적 불순물로 이루어지는 분위기로 하고, 상기 가열대 전단에서 가열 중인 강판 도달 온도를 550℃ 이상 750℃ 이하로 하고, 또한, 노점(dew point)을 －25℃ 미만으로 하고, 이에 연속하는 상기 가열대 후단 및 상기 보열대의 노점을 －30℃ 이상 0℃ 이하로 하고, 상기 냉각대의 노점을 －25℃ 미만으로 하는 조건으로 어닐링을 행함으로써, Si를 내부 산화시켜, 강판의 표면에 Si가 농화하는 것을 억제하는 기술이 기재되어 있다. 또한, 가열대 후단 및/또는 보열대에, 질소와 수소의 혼합 가스를 가습하여 도입하는 것도 기재되어 있다.[0004] Regarding such a problem, for example, Patent Document 1 discloses a continuous annealing hot-dip coating method using an annealing furnace and a hot-dip galvanizing bath having a heating table upstream, a downstream heating tower, The heating or boiling of the steel sheet in the region where the steel sheet temperature is at least 300 ° C or more is performed by indirect heating and the atmosphere in each furnace is made to be an atmosphere composed of 1 to 10% by volume of hydrogen and the balance of nitrogen and inevitable impurities, And a dew point of less than -25 占 폚, and a dew point of the succeeding heating stand and the dew point of the heating tower are set at -30 占 폚 or higher Annealing is carried out under a condition of 0 DEG C or lower and a dew point of the cooling bed of less than -25 DEG C to internal oxidize Si to suppress Si concentration on the surface of the steel sheet The base material is described. It is also described that a mixed gas of nitrogen and hydrogen is introduced into the heating stage rear end and / or the heating stage by wetting.

국제공개공보 제2007/043273호International Publication No. 2007/043273

고장력 강판을 제조하는 경우에는, 균열대 내의 노점을 상승시키기 위해서, 환원성 또는 비산화성의 건조 가스에 더하여, 특허문헌 1에 기재된 바와 같이 가습 가스를 균열대로 투입한다. 이에 대하여, 통상 강도의 강판(이하, 「보통 강판」이라고 함)을 제조하는 경우에는, 가습 가스는 투입하지 않고, 환원성 또는 비산화성의 건조 가스만을 균열대로 투입한다. 그 때문에, 예를 들면 고장력 강판과 통상 강판을 연속하여 제조하는 경우, 가습 가스의 사용/미사용을 전환하면서 조업할 필요가 있다.In the case of manufacturing a high-strength steel plate, in order to raise the dew point in the crack base, humidified gas is introduced as cracks as described in Patent Document 1, in addition to a reducing gas or a non-oxidizing gas. On the other hand, in the case of producing a steel plate of normal strength (hereinafter referred to as a "normal steel plate"), only a reducing gas or a non-oxidizing dry gas is injected without cracking the humidifying gas. For this reason, for example, in the case of continuously producing a high-strength steel plate and a normal steel plate, it is necessary to operate the high-strength steel plate while switching the use / nonuse of the humidifying gas.

본 발명자들은, 이러한 가습 가스의 사용/미사용을 전환하면서 조업하는 경우에 발생하는 이하와 같은 문제를 인식했다. 즉, 가습 가스의 미사용시에, 단순히 가습 계통의 가스를 멈추어도, 가습 계통의 배관 내에는, 가습 장치로부터의 물이 확산되어 결로가 발생하거나, 과잉으로 가습된 가스가 체류하거나 한다. 그러면, 가습 계통을 미사용으로부터 사용으로 전환했을 시에, 상기 배관 내의 결로된 물이나 과잉으로 가습된 가스가 균열대로 취입되어 버려, 균열대 내의 허스 롤(hearth roll)을 손상시켜 픽업(pick-up)이 발생하거나, 강판에 수적 모양(water drop pattern)이 생기거나 하는 문제가 발생한다. 이에 기인하여, 후속의 용융 아연 도금 공정에서 불도금이 발생하고, 도금 외관이 손상되는 경우가 있었다.The inventors of the present invention have recognized the following problems that arise in the case of operating the humidifying gas while switching the use / nonuse of the humidifying gas. That is, when the humidifying gas is not used, water from the humidifier is diffused into the piping of the humidifying system even if the gas of the humidifying system is simply stopped, or dew condensation occurs or excessively humidified gas stagnates. Then, when the humidifying system is switched from the unused state to the use state, dew condensation water or excessively humidified gas in the piping is blown into the cracks, thereby damaging the hearth roll in the cracked band, Or a water drop pattern is generated in the steel sheet. As a result, in the subsequent hot-dip galvanizing process, unplated is generated and the appearance of the plating is sometimes damaged.

그래서 본 발명은, 상기 과제를 감안하여, 가습 가스용 배관 내의 결로 등에 기인하여 발생할 수 있는 균열대의 롤 픽업(roll pick-up)의 발생을 억제하고, 양호한 도금 외관을 얻는 것이 가능한 연속 용융 아연 도금 장치 및 용융 아연 도금 강판의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.In view of the above problems, it is an object of the present invention to provide a hot dip galvanizing method and a hot dip galvanizing method capable of suppressing the occurrence of roll pick-up of cracks that may occur due to condensation or the like in piping for humidifying gas, And a method for manufacturing a hot-dip galvanized steel sheet.

상기 과제를 해결하기 위해 본 발명자들은, 가습 가스의 미사용시(균열대로의 가습 가스의 공급을 정지하고 있는 동안)에 가습 가스용 배관 내에 결로가 발생하거나, 과잉으로 가습된 가스가 체류하거나 하지 않기 위한 궁리를 예의 검토하여, 이하의 구성에 의해 당해 목적을 달성할 수 있는 것을 발견하여, 본 발명을 완성했다.Means for Solving the Problems In order to solve the above problems, the present inventors have found that when condensation occurs in the piping for humidifying gas at the time of not using the humidifying gas (while the supply of the humidifying gas along the crack is stopped) The present inventors have found that the object can be achieved by the following constitution, and the present invention has been completed.

본 발명의 요지 구성은 이하와 같다.The structure of the present invention is as follows.

(1) 가열대와, 균열대와, 냉각대가 이 순서로 나열 배치된 어닐링로와, 상기 냉각대에 인접한 용융 아연 도금 설비를 갖는 연속 용융 아연 도금 장치로서,(1) An annealing furnace in which a heating zone, a crack zone, and a cooling zone are arranged in this order, and a continuous hot dip galvanizing apparatus having a hot-dip galvanizing facility adjacent to the cooling zone,

환원성 또는 비산화성의 건조 가스가 통과하는 제1 배관과,A first pipe through which a reducing gas or a non-oxidizing dry gas passes,

상기 제1 배관에 접속되고, 상기 제1 배관 내를 통과한 건조 가스를 분배하는 가스 분배 장치와,A gas distribution device connected to the first pipe for distributing the dry gas passing through the first pipe,

상기 가스 분배 장치로부터 분기하고, 상기 가스 분배 장치에 분배된 건조 가스가 통과하는 제2 배관, 제3 배관 및, 제4 배관과,A second pipe, a third pipe, and a fourth pipe branched from the gas distribution device, through which the dry gas distributed to the gas distribution device passes,

상기 제2 배관에 접속되고, 상기 제2 배관 내를 통과한 건조 가스가 도입되는 가습 장치와,A humidifier connected to the second piping and through which the dry gas passing through the second piping is introduced;

상기 가습 장치로부터 연장되고, 상기 가습 장치에 의해 가습된 가습 가스가 통과하는 제5 배관과,A fifth pipe extending from the humidifier and through which the humidified gas humidified by the humidifier passes,

상기 제3 배관 및 상기 제5 배관에 접속되고, 상기 제3 배관을 통과한 건조 가스와 상기 제5 배관을 통과한 상기 가습 가스를 혼합하여 혼합 가스를 제작하는 가스 혼합 장치와,A gas mixing device connected to the third pipe and the fifth pipe for mixing the dry gas passed through the third pipe and the humidifying gas passing through the fifth pipe to produce a mixed gas;

상기 가스 혼합 장치로부터 연장되고, 상기 혼합 가스가 통과하는 제6 배관과,A sixth piping extending from the gas mixing device through which the mixed gas passes,

상기 제6 배관을 통과한 혼합 가스를 상기 균열대 내로 공급하기 위한, 상기 균열대에 형성된 혼합 가스 공급구와,A mixed gas supply port formed in the crack block for supplying a mixed gas having passed through the sixth pipe into the crack block,

상기 제4 배관을 통과한 건조 가스를 상기 균열대 내로 공급하기 위한, 상기 균열대에 형성된 건조 가스 공급구A drying gas supply port formed in the cracking block for supplying a drying gas passed through the fourth pipe into the cracking compartment;

를 갖고,Lt; / RTI &

상기 가습 장치는, 수증기 투과막을 포함하는 모듈을 갖고, 상기 모듈 내의 상기 수증기 투과막을 사이에 둔 한쪽의 공간을, 상기 제2 배관 내를 통과한 건조 가스가 통과하면서, 다른 한쪽의 공간에는 순환 항온 수조를 이용하여 물을 순환시킴으로써, 상기 건조 가스를 가습하도록 구성되고,Wherein the humidifying device has a module including a water vapor permeable membrane and the drying gas passing through the inside of the second piping passes through one space between the module and the vapor permeable membrane in the module, Wherein the drying gas is humidified by circulating water using a water tank,

또한, 상기 균열대에 상기 혼합 가스를 공급하지 않을 때에, 상기 모듈의 상기 다른 한쪽의 공간으로부터 물을 배수하기 위한 배수 장치를 갖는 것을 특징으로 하는 연속 용융 아연 도금 장치.And a drainage device for draining water from the other space of the module when the mixed gas is not supplied to the cracking zone.

(2) 상기 용융 아연 도금 설비에 인접한 합금화 설비를 갖는 상기 (1)에 기재된 연속 용융 아연 도금 장치.(2) The continuous hot-dip galvanizing apparatus according to (1) above, wherein the hot-dip galvanizing apparatus has an alloying facility adjacent to the hot-dip galvanizing apparatus.

(3) 상기 (1)에 기재된 연속 용융 아연 도금 장치를 이용한 용융 아연 도금 강판의 제조 방법으로서, (3) A method for producing a hot-dip galvanized steel sheet using the continuous hot-dip galvanizing apparatus according to (1)

강대(steel strip)를 상기 어닐링로의 내부에서, 상기 가열대, 상기 균열대 및 상기 냉각대의 순서로 반송하여, 상기 강대에 대하여 어닐링을 행하는 공정과,A step of carrying a steel strip inside the annealing furnace in the order of the heating stand, the crack stand, and the cooling stand in order to anneal the steel strip;

상기 용융 아연 도금 설비를 이용하여, 상기 냉각대로부터 배출되는 강대에 용융 아연 도금을 실시하는 공정A step of performing hot dip galvanizing on the steel strip discharged from the cooling furnace by using the hot dip galvanizing facility

을 갖고, Lt; / RTI &

상기 균열대에 상기 혼합 가스 및 상기 건조 가스를 공급하는 제1 조업 상태에서는, 상기 순환 항온 수조를 이용한 물의 순환을 행하고, In the first operation state in which the mixed gas and the drying gas are supplied to the crack stand, circulation of water is performed using the circulating water bath,

상기 균열대에 상기 건조 가스만을 공급하고, 상기 혼합 가스를 공급하지 않는 제2 조업 상태에서는, 상기 제2 배관으로의 상기 건조 가스의 분배를 정지함과 함께, 상기 배출 장치를 이용하여 상기 모듈의 상기 다른 한쪽의 공간으로부터 물을 배수하고, 상기 순환 항온 수조를 이용한 물의 순환을 행하지 않는 것을 특징으로 하는 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.In the second operation state in which only the dry gas is supplied to the cracks and the mixed gas is not supplied, the distribution of the dry gas to the second piping is stopped, and at the same time, And water is drained from the other space, and water is not circulated through the circulating water bath.

(4) 상기 제2 조업 상태로부터 상기 제1 조업 상태로 전환할 때에는, 상기 순환 항온 수조를 이용한 물의 순환을 재개한 후, 상기 제2 배관으로의 상기 건조 가스의 분배를 재개하는, 상기 (3)에 기재된 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.(4) In switching from the second operation state to the first operation state, the circulation of water using the circulating water bath is resumed, and then the distribution of the dry gas to the second pipe is resumed. A method for producing a hot-dip galvanized steel sheet according to claim 1,

(5) 상기 제1 조업 상태에서는 상기 균열대 내의 노점을 －20℃ 이상 0℃ 이하로 제어하는 상기 (3) 또는 (4)에 기재된 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.(5) The method for manufacturing a hot-dip galvanized steel sheet according to (3) or (4), wherein the dew point in the crack base is controlled to be not less than -20 DEG C and not more than 0 DEG C in the first operation state.

(6) 상기 (2)에 기재된 상기 합금화 설비를 이용하여, 상기 강대에 실시된 아연 도금을 가열 합금화하는 공정을 추가로 갖는, 상기 (3)∼(5) 중 어느 한 항에 기재된 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.(6) The hot-dip galvanizing method according to any one of (3) to (5) above, further comprising the step of heat-alloying the galvanizing applied to the steel strip using the alloying facility described in (2) A method of manufacturing a steel sheet.

본 발명의 연속 용융 아연 도금 장치 및 용융 아연 도금 강판의 제조 방법에 의하면, 가습 가스용 배관 내의 결로 등에 기인하여 발생할 수 있는 균열대의 롤 픽업의 발생을 억제하여, 양호한 도금 외관을 얻는 것이 가능하다.According to the continuous hot dip galvanizing apparatus and the method for producing a hot dip galvanized steel sheet of the present invention, it is possible to suppress the occurrence of roll pick-up in a crack zone that may occur due to condensation or the like in piping for humidifying gas, and to obtain a good plating appearance.

도 1은 본 발명의 일 실시 형태에 의한 연속 용융 아연 도금 장치(100)의 구성을 나타내는 개략도이다.
도 2는 도 1에 있어서의 균열대(12)로의 혼합 가스 및 건조 가스의 공급계를 나타내는 개략도이다.
도 3은 도 2 중의 가습 장치(50) 및 배수 장치(80)의 확대 개략도이다.1 is a schematic view showing a configuration of a continuous hot dip galvanizing apparatus 100 according to an embodiment of the present invention.
2 is a schematic view showing a supply system of a mixed gas and a dry gas to the crack base 12 in Fig.
3 is an enlarged schematic view of the humidification device 50 and the drainage device 80 in Fig.

(발명을 실시하기 위한 형태)(Mode for carrying out the invention)

본 발명의 일 실시 형태에 의한 연속 용융 아연 도금 장치(100)의 구성을, 도 1을 참조하여 설명한다. 연속 용융 아연 도금 장치(100)는, 가열대(10), 균열대(12) 및 냉각대(14, 16)가 이 순서대로 나열 배치된 어닐링로(20)와, 냉각대(16)에 인접한 용융 아연 도금 설비로서의 용융 아연 도금욕(22)과, 이 용융 아연 도금욕(22)과 인접한 합금화 설비(24)를 갖는다. 본 실시 형태에 있어서 가열대(10)는, 제1 가열대(10A)(가열대 전단) 및 제2 가열대(10B)(가열대 후단)를 포함한다. 냉각대는, 제1 냉각대(14)(급냉대) 및 제2 냉각대(16)(제냉대(slow cooling zone))를 포함한다. 제2 냉각대(16)와 연결한 스나우트(snout;18)는, 선단이 용융 아연 도금욕(22)에 침지되어 있고, 어닐링로(20)와 용융 아연 도금욕(22)이 접속되어 있다. 본 발명의 다른 실시 형태는, 이 연속 용융 아연 도금 장치(100)를 이용한 용융 아연 도금 강판의 제조 방법이다.A configuration of a continuous hot dip galvanizing apparatus 100 according to an embodiment of the present invention will be described with reference to Fig. The continuous hot dip galvanizing apparatus 100 is provided with an annealing furnace 20 in which a heating stand 10, a crack stand 12 and cooling stands 14 and 16 are arranged in this order, A molten zinc plating bath 22 as a zinc plating facility and an alloying facility 24 adjacent to the molten zinc plating bath 22. In the present embodiment, the heating stand 10 includes a first heating stand 10A (front end of heating stand) and a second heating stand 10B (rear end of heating stand). The cooling zone includes a first cooling zone 14 (a quick cooling zone) and a second cooling zone 16 (a slow cooling zone). The tip of the snout 18 connected to the second cooling base 16 is immersed in the hot dip galvanizing bath 22 and the annealing furnace 20 is connected to the hot dip galvanizing bath 22 . Another embodiment of the present invention is a method for producing a hot-dip galvanized steel sheet using the continuous hot-dip galvanizing apparatus (100).

강대(P)는, 제1 가열대(10A)의 하부의 강대 도입구로부터 제1 가열대(10A) 내에 도입된다. 각 대(10, 12, 14, 16)에는, 상부 및 하부에 1개 이상의 허스 롤이 배치된다. 허스 롤을 기점으로 강대(P)가 180도 되접어 꺾이는 경우, 강대(P)는 어닐링로(20)의 소정의 대의 내부에서 상하 방향으로 복수회 반송되고, 복수 패스를 형성한다. 도 1에 있어서는, 균열대(12)에서 10패스, 제1 냉각대(14)에서 2패스, 제2 냉각대(16)에서 2패스의 예를 나타냈지만, 패스수는 이에 한정되지 않고, 처리 조건에 따라서 적절히 설정 가능하다. 또한, 일부의 허스 롤에서는, 강대(P)를 되접어 꺽는 일 없이 직각으로 방향 전환시키고, 강대(P)를 다음의 대로 이동시킨다. 이와 같이 하여, 강대(P)를 어닐링로(20)의 내부에서, 가열대(10), 균열대(12) 및 냉각대(14, 16)의 순서로 반송하여, 강대(P)에 대하여 어닐링을 행할 수 있다.The pulley P is introduced into the first heating stand 10A from the lower inlet of the first heating stand 10A. At each of the stands 10, 12, 14, 16, one or more hustles rolls are arranged at the top and bottom. When the pulley P is folded back 180 degrees from the hirsch roll, the pulley P is transported plural times in the vertical direction within the predetermined band of the annealing furnace 20 to form multiple passes. 1 shows an example of 10 passes in the crack bed 12, 2 passes in the first cooling bed 14, and 2 passes in the second cooling bed 16, the number of passes is not limited to this, It can be set appropriately according to the conditions. In some hust rolls, the pulleys P are turned at right angles without being folded back, and the pulleys P are moved as follows. In this manner, the steel strip P is conveyed in the order of the heating table 10, the crack plate 12, and the cooling plates 14 and 16 in the annealing furnace 20 to anneal the steel plate P .

어닐링로(20)에 있어서, 인접하는 대(zones)는, 각각의 대의 상부끼리 또는 하부끼리를 접속하는 연통부를 통하여 연통하고 있다. 본 실시 형태에서, 제1 가열대(10A)와 제2 가열대(10B)는, 각각의 대의 상부끼리를 접속하는 스로트(throat)(조임부)를 통하여 연통한다. 제2 가열대(10B)와 균열대(12)는, 각각의 대의 하부끼리를 접속하는 스로트를 통하여 연통한다. 균열대(12)와 제1 냉각대(14)는, 각각의 대의 하부끼리를 접속하는 스로트를 통하여 연통한다. 제1 냉각대(14)와 제2 냉각대(16)는, 각각의 대의 하부끼리를 접속하는 스로트를 통하여 연통한다. 각 스로트의 높이는 적절히 설정하면 좋지만, 각 대의 분위기의 독립성을 높이는 관점에서, 각 스로트의 높이는 가능한 한 낮은 것이 바람직하다. 어닐링로(20) 내의 가스는, 노의 하류에서 상류로 흐르고, 제1 가열대(10A)의 하부의 강대 도입구로부터 배출된다.In the annealing furnace 20, adjoining zones communicate with each other through communicating portions connecting the upper portions or lower portions of the respective stands. In the present embodiment, the first heating stand 10A and the second heating stand 10B communicate with each other through throats (throttle portions) connecting the upper portions of the respective stands. The second heating stand 10B and the crack base 12 communicate with each other through a throat connecting the lower portions of the respective stands. The crack base 12 and the first cooling bands 14 communicate with each other through throats connecting the lower portions of the bands. The first cooling bands 14 and the second cooling bands 16 communicate with each other through throats connecting the lower portions of the bands. The height of each throat may be suitably set, but it is preferable that the height of each throat is as low as possible from the standpoint of enhancing the independence of each atmosphere. The gas in the annealing furnace 20 flows upstream in the downstream of the furnace and is discharged from the lower inlet of the first heating stage 10A.

(가열대) (Heating table)

본 실시 형태에 있어서, 제2 가열대(10B)는, 직화형 가열로(DFF)이다. DFF는 공지의 것을 이용할 수 있다. 도 1에 있어서는 도시하지 않지만, 제2 가열대(10B)에 있어서의 직화형 가열로의 내벽에는, 복수의 버너가 강대(P)에 대향하여 분산 배치된다. 복수의 버너는 복수의 그룹으로 나뉘어지고, 그룹마다 연료율 및 공기비를 독립적으로 제어 가능하게 하는 것이 바람직하다. 제1 가열대(10A)의 내부에는, 제2 가열대(10B)의 연소 배기 가스가 공급되고, 그 열로 강대(P)를 예열한다.In the present embodiment, the second heating stand 10B is a flame-type heating furnace (DFF). A known DFF can be used. Although not shown in Fig. 1, a plurality of burners are dispersedly arranged on the inner wall of the flame type heating furnace in the second heating stand 10B so as to oppose the steel strip P. Fig. It is preferable that the plurality of burners are divided into a plurality of groups, and the fuel ratio and the air ratio can be controlled independently for each group. The combustion exhaust gas from the second heating stand 10B is supplied to the inside of the first heating stand 10A and preheats the steel strip P with the heat.

연소율은, 실제로 버너에 도입한 연료 가스량을, 최대 연소 부하시의 버너의 연료 가스량으로 나눈 값이다. 버너를 최대 연소 부하로 연소했을 때가 연소율 100％이다. 버너는, 연소 부하가 낮아지면 안정된 연소 상태를 얻을 수 없게 된다. 따라서, 연소율은 통상 30％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.The combustion rate is a value obtained by dividing the amount of the fuel gas actually introduced into the burner by the amount of the fuel gas of the burner at the maximum combustion load. Burning rate is 100% when burner is burned with maximum burning load. When the burning load is low, the burner can not obtain a stable combustion state. Therefore, the burning rate is preferably 30% or more.

공기비는, 실제의 버너에 도입한 공기량을, 연료 가스를 완전 연소하기 위해서 필요한 공기량으로 나눈 값이다. 본 실시 형태에서는, 제2 가열대(10B)의 가열용 버너를 4개의 군(＃1∼＃4)으로 분할하고, 강판 이동 방향 상류측의 3개의 군(＃1∼＃3)은 산화용 버너, 최종 존(＃4)은 환원용 버너로 하고, 산화용 버너 및 환원용 버너의 공기비를 개별적으로 제어 가능하게 했다. 산화용 버너에서는, 공기비를 0.95 이상 1.5 이하로 하는 것이 바람직하다. 환원용 버너에서는, 공기비를 0.5 이상 0.95 미만으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 제2 가열대(10B)의 내부의 온도는, 800∼1200℃로 하는 것이 바람직하다.The air ratio is a value obtained by dividing the amount of air introduced into the actual burner by the amount of air necessary for completely burning the fuel gas. In this embodiment, the heating burners of the second heating stand 10B are divided into four groups # 1 to # 4, and the three groups (# 1 to # 3) , And the final zone (# 4) were used as reduction burners, and the air ratio of the oxidizing burner and the reducing burner was individually controllable. In the burner for oxidation, it is preferable to set the air ratio to 0.95 or more and 1.5 or less. In the reducing burner, the air ratio is preferably 0.5 or more and less than 0.95. In addition, the temperature inside the second heating table 10B is preferably 800 to 1200 占 폚.

(균열대) (Cracked band)

본 실시 형태에 있어서 균열대(12)에서는, 가열 수단으로서 라디언트 튜브(RT)(도시하지 않음)를 이용하여, 강대(P)를 간접 가열할 수 있다. 균열대(12)의 내부의 평균 온도 Tr(℃)은, 균열대 내에 열전대를 삽입함으로써 측정되지만, 700∼900℃로 하는 것이 바람직하다.In the present embodiment, in the crack base 12, the steel strip P can be indirectly heated by using a radiant tube RT (not shown) as a heating means. The average temperature Tr (占 폚) inside the crack base 12 is measured by inserting a thermocouple into the crack base, but it is preferably 700 to 900 占 폚.

균열대(12)에는 환원성 가스 또는 비산화성 가스가 공급된다. 환원성 가스로서는, 통상 H2-N2 혼합 가스가 이용되고, 예를 들면 H2: 1∼20체적％, 잔부가 N2 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖는 가스(노점: －60℃ 정도)를 들 수 있다. 또한, 비산화성 가스로서는, N2 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖는 가스(노점: －60℃ 정도)를 들 수 있다.A reducing gas or a non-oxidizing gas is supplied to the crack base (12). As the reducing gas, a mixed gas of H 2 -N 2 is usually used, and a gas (dew point: about -60 ° C) having a composition of, for example, H 2 : 1 to 20% by volume and the balance N 2 and inevitable impurities . As the non-oxidizing gas, a gas having a composition consisting of N 2 and inevitable impurities (dew point: about -60 ° C) can be mentioned.

본 실시 형태에서는, 균열대(12)에 공급되는 환원성 가스 또는 비산화성 가스는, 혼합 가스 및 건조 가스의 2형태이다. 여기에서, 「건조 가스」란, 노점이 －60℃∼－50℃ 정도의 상기 환원성 가스 또는 비산화성 가스로서, 가습 장치에 의해 가습되어 있지 않은 것이다. 한편, 「혼합 가스」란, 가습 장치에 의해 가습된 가스와, 가습 장치에 의해 가습되어 있지 않은 가스를, 노점이 －20∼10℃가 되도록 소정의 혼합비로 혼합하여 얻은 것이다.In the present embodiment, the reducing gas or the non-oxidizing gas supplied to the crack base 12 is in the form of a mixed gas and a dry gas. Here, " dry gas " means that the dew point is the reducing gas or the non-oxidizing gas at about -60 DEG C to -50 DEG C and is not humidified by the humidifier. On the other hand, "mixed gas" is obtained by mixing a gas humidified by a humidifying device and a gas not humidified by a humidification device at a predetermined mixing ratio so that the dew point becomes -20 to 10 ° C.

도 2를 참조하여, 균열대(12)로의 혼합 가스 및 건조 가스의 공급계를 설명한다. 이 공급계는, 상류측으로부터 제1 배관(31), 제2 배관(32), 제3 배관(33), 제4 배관(34), 제5 배관(35), 제6 배관(36)을 갖고, 추가로, 가스 분배 장치(40), 가습 장치(50), 가스 혼합 장치(60), 배수 장치(80)를 갖는다.Referring to Fig. 2, the supply system of the mixed gas and the dry gas to the crack base 12 will be described. This supply system includes a first pipe 31, a second pipe 32, a third pipe 33, a fourth pipe 34, a fifth pipe 35 and a sixth pipe 36 from the upstream side And further includes a gas distribution device 40, a humidifying device 50, a gas mixing device 60, and a drainage device 80.

제1 배관(31)은, 도시하지 않는 가스 공급원으로부터 공급되는 건조 가스가 통과한다.The first piping 31 passes through a dry gas supplied from a gas supply source (not shown).

가스 분배 장치(40)는, 제1 배관(31)에 접속되고, 제1 배관(31) 내를 통과한 건조 가스를 이하의 제2 배관(32), 제3 배관(33), 제4 배관(34)의 3계통에 임의로 또한 가변의 비율로 분배한다. 제2 배관(32), 제3 배관(33), 제4 배관(34)은, 가스 분배 장치(40)로부터 분기하고, 가스 분배 장치(40)에 분배된 건조 가스가 통과한다. 즉, 제1 배관(31) 내를 통과한 건조 가스의 일부는, 제2 배관(32)을 통과하여 가습 장치(50)로 이송되고, 다른 일부는 제3 배관을 통과하여 가스 혼합 장치(60)로 이송되고, 잔부는 제4 배관(34)을 통과하여 그대로 균열대(12) 내로 공급된다. 가스 분배 장치(40)는, 후술하는 혼합 가스의 미사용시에는, 제2 배관(32) 및 제3 배관(33)으로의 분배를 차단한다.The gas distribution apparatus 40 is connected to the first piping 31 and the dry gas that has passed through the first piping 31 is introduced into the second piping 32, the third piping 33, (34), and at a variable rate. The second piping 32, the third piping 33 and the fourth piping 34 are branched from the gas distribution apparatus 40 and the dry gas distributed to the gas distribution apparatus 40 passes through. That is, a portion of the dry gas that has passed through the first pipe 31 is passed through the second pipe 32 to be transferred to the humidifying device 50, and the other portion passes through the third pipe, And the remainder passes through the fourth pipe 34 and is supplied into the crack base 12 as it is. The gas distribution device 40 blocks the distribution to the second pipe 32 and the third pipe 33 when the mixed gas to be described later is not used.

우선, 건조 가스의 공급에 대해서 설명한다. 제4 배관(34)을 통과한 건조 가스는, 균열대(12)에 형성된 건조 가스 공급구(72A, 72B, 72C, 72D)를 통하여, 균열대(12) 내로 공급된다. 건조 가스 공급구의 위치 및 수는 특별히 한정되지 않고, 여러 가지의 조건을 고려하여 적절히 결정하면 좋다. 그러나, 건조 가스 공급구는, 동일한 높이 위치에 복수 배치되는 것이 바람직하고, 강대 진행 방향으로 균등하게 배치되는 것이 바람직하다.First, the supply of the drying gas will be described. The dry gas that has passed through the fourth pipe 34 is supplied into the crack base 12 through the dry gas feed ports 72A, 72B, 72C, and 72D formed in the crack base 12. The position and the number of the dry gas supply ports are not particularly limited and may be suitably determined in consideration of various conditions. However, it is preferable that a plurality of the dry gas supply ports are disposed at the same height position, and it is preferable that the dry gas supply ports are evenly arranged in the direction of advancement of the steel strip.

다음으로, 혼합 가스의 공급에 대해서 설명한다. 가습 장치(50)는, 제2 배관(32)에 접속되고, 제2 배관(32) 내를 통과한 건조 가스가 도입된다. 제5 배관(35)은, 가습 장치(50)로부터 연장되고, 가습 장치(50)에 의해 가습된 가습 가스가 통과한다.Next, the supply of the mixed gas will be described. The humidifying device 50 is connected to the second pipe 32, and the dry gas passed through the second pipe 32 is introduced. The fifth piping 35 extends from the humidifier 50 and humidified gas humidified by the humidifier 50 passes through.

가스 혼합 장치(60)는, 제3 배관(33) 및 제5 배관(35)에 접속되고, 제3 배관을 통과한 건조 가스와 제5 배관을 통과한 가습 가스를 소정 또한 가변의 비율로 혼합하여, 소망하는 노점의 혼합 가스를 조제한다. 제6 배관(36)은 혼합 가스용 배관이고, 가스 혼합 장치(60)로부터 연장되고, 이 가스 혼합 장치(60)로부터 나온 혼합 가스가 통과한다. 제6 배관(36)을 통과한 혼합 가스는, 균열대(12)에 형성된 혼합 가스 공급구를 통하여, 균열대(12) 내로 공급된다. 본 실시 형태에서는, 혼합 가스는, 혼합 가스 공급구(70A, 70B, 70C)와, 혼합 가스 공급구(71A, 71B, 71C)의 2계통으로 공급된다. 혼합 가스 공급구의 위치 및 수는 특별히 한정되지 않고, 여러 가지의 조건을 고려하여 적절히 결정하면 좋다. 그러나, 혼합 가스 공급구는, 본 실시 형태와 같이, 2개 이상의 상이한 높이 위치에 각각 복수 배치되는 것이 바람직하고, 강대 진행 방향으로 균등하게 배치하는 것이 바람직하다. 혼합 가스의 노점은, 제6 배관에 형성된 혼합 가스용 노점계(74)에 의해 측정 가능하다.The gas mixing apparatus 60 is connected to the third piping 33 and the fifth piping 35 and mixes the drying gas that has passed through the third piping and the humidifying gas that has passed through the fifth piping at predetermined variable ratios To prepare a mixed gas of a desired dew point. The sixth pipe 36 is a pipe for the mixed gas and extends from the gas mixing device 60 and passes through the mixed gas from the gas mixing device 60. The mixed gas that has passed through the sixth pipe 36 is supplied into the crack base 12 through the mixed gas supply port formed in the crack base 12. In the present embodiment, the mixed gas is supplied to the two systems of the mixed gas supply ports 70A, 70B, and 70C and the mixed gas supply ports 71A, 71B, and 71C. The position and the number of the mixed gas supply ports are not particularly limited and may be suitably determined in consideration of various conditions. However, it is preferable that a plurality of mixed gas supply ports are respectively disposed at two or more different height positions as in the present embodiment, and it is preferable that the mixed gas supply ports are evenly arranged in the traveling direction of the steel strip. The dew point of the mixed gas can be measured by a dew point system 74 for mixed gas formed in the sixth pipeline.

다음으로, 도 3을 참조하여 가습 장치(50) 및 본 발명의 특징적 구성인 배출 장치(80)의 구성을 설명한다. 가습 장치(50)는, 통 형상의 모듈(52) 및 순환 항온 수조(54)를 갖는다. 모듈(52) 내에는 수증기 투과막(51)이 배치된다. 본 실시 형태에 있어서 수증기 투과막(51)은, 불소계 또는 폴리이미드계의 중공사막(hollow fiber membrane)이고, 도 3에서는 2개만 도시했지만, 50∼500개 정도의 중공사막이 대략 평행하게 배치된다. 모듈(52) 내의 수증기 투과막의 내측(53A)을, 제2 배관(32) 내를 통과한 건조 가스가 통과하면서, 수증기 투과막의 외측(53B)에는 순환 항온 수조(54)를 이용하여 소정 온도로 조정된 순수를 순환시킨다. 즉, 모듈 내의 수증기 투과막의 외측(53B)은, 유로(55A, 55B)를 통하여 순환 항온 수조(54)와 연결되어 있다.Next, the configuration of the humidifying device 50 and the discharging device 80, which is a characteristic configuration of the present invention, will be described with reference to Fig. The humidifier 50 has a tubular module 52 and a circulating constant temperature water bath 54. A water vapor permeable membrane (51) is disposed in the module (52). In the present embodiment, the water vapor permeable membrane 51 is a fluorinated or polyimide hollow fiber membrane, and only two hollow fiber membranes are shown in Fig. 3, but about 50 to 500 hollow fiber membranes are arranged substantially in parallel . The inner side 53A of the water vapor permeable membrane in the module 52 is passed through the second pipe 32 and the outer side 53B of the water vapor permeable membrane is passed through the circulating water bath 54 at a predetermined temperature Circulate the adjusted pure water. That is, the outer side 53B of the water vapor permeable membrane in the module is connected to the circulating constant temperature water tank 54 via the flow paths 55A and 55B.

불소계 또는 폴리이미드계의 중공사막이란, 수분자(water molecule)와의 친화력을 갖는 이온 교환막의 일종이다. 중공사막의 내측과 외측에 수분 농도차가 발생하면, 그 농도차를 균등하게 하고자 하는 힘이 발생하고, 수분은 그 힘을 드라이빙 포스(driving force)로서 낮은 수분 농도의 쪽으로 막을 투과하여 이동한다. 그 때문에, 건조 가스가 모듈(52) 내의 수증기 투과막의 내측(53A)을 통과하는 과정에서 가습되어, 가습 가스로 된다. 건조 가스 온도는, 계절이나 1일의 기온 변화에 따라서 변화하지만, 본 실시 형태에서는, 수증기 투과막(51)을 통한 가스와 물의 접촉 면적을 충분히 취함으로써 열 교환도 행할 수 있기 때문에, 건조 가스 온도가 순환 수온보다 높아도 낮아도, 건조 가스는 설정 수온과 동일한 노점까지 가습된 가스로 되어, 고(高)정밀도의 노점 제어가 가능해진다. 가습 가스의 노점은 5∼50℃의 범위에서 임의로 제어 가능하다. 가습 가스의 노점이 배관 온도보다도 높으면 배관 내에서 결로해 버려, 결로된 물이 직접 노 내로 침입할 가능성이 있기 때문에, 가습 가스용 배관은 가습 가스 노점 이상 또한 외기온(external air temperature) 이상으로 가열·보열되어 있다.The fluorine-based or polyimide-based hollow fiber membrane is a type of ion exchange membrane having an affinity for a water molecule. When a difference in moisture concentration occurs between the inside and the outside of the hollow fiber membrane, a force is generated to equalize the difference in concentration, and the moisture moves through the membrane toward the low water concentration as a driving force. Therefore, the dry gas is humidified in the course of passing through the inside 53A of the water vapor permeable membrane in the module 52, and becomes humidified gas. The drying gas temperature varies depending on seasonal or day-to-day temperature changes. In this embodiment, since the heat exchange can be performed by sufficiently taking the contact area between gas and water through the water vapor permeable membrane 51, The drying gas becomes a gas humidified to the same dew point as the set water temperature, so that high-precision dew point control becomes possible. The dew point of the humidifying gas can be arbitrarily controlled within the range of 5 to 50 캜. If the dew point of the humidifying gas is higher than the piping temperature, dew condensation may occur in the piping, and the condensed water may directly enter the furnace. Therefore, the piping for the humidifying gas is heated to a temperature higher than the humidifying gas dew point above the external air temperature It is boiled.

또한, 모듈(52) 내의 구성은 도 3에 한정되지 않고, 예를 들면, 수증기 투과막이 불소계 또는 폴리이미드계의 평막이라도 좋다. 그 경우, 모듈 내의 수증기 투과막을 사이에 둔 한쪽의 공간을, 제2 배관(32) 내를 통과한 건조 가스가 통과하면서, 다른 한쪽의 공간에는 순환 항온 수조(54)를 이용하여 물을 순환시킴으로써, 건조 가스를 가습한다.The structure of the module 52 is not limited to that shown in Fig. 3. For example, the water vapor permeable membrane may be a fluorine-based or polyimide-based flat membrane. In this case, the drying gas passing through the second pipe 32 is passed through one space between the water vapor permeable membrane in the module and the other is circulated through the circulating water bath 54 in the other space , And the dry gas is humidified.

본 실시 형태의 연속 용융 아연 도금 장치(100)는, 균열대에 혼합 가스를 공급하지 않을 때에, 모듈의 수증기 투과막의 외측(53B)의 공간으로부터 물을 배수하기 위한 배수 장치(80)를 갖는 점이 특징이다. 배수 장치(80)의 일 예를 도 3에 나타낸다. 배수 장치(80)는, 제1 차단 밸브(82), 제2 유로(84), 제2 차단 밸브(86) 및, 배수 탱크(88)를 포함한다. 제1 차단 밸브(82)는, 모듈 내의 수증기 투과막의 외측(53B)으로부터 순환 항온 수조(54)로 이동하는 물이 통과하는 유로(55B)에 설치된다. 제2 유로(84)는, 유로(55B)의 제1 차단 밸브(82)보다 상류(수증기 투과막의 외측(53B) 근처)의 부분에서 분기하고, 선단은 배수 탱크(88)의 상방에 위치한다. 제2 차단 밸브(86)는, 제2 유로(84)에 설치된다. 배수 탱크(88)는, 제2 유로(82)로부터 배출되는 물을 수용한다.The continuous hot dip galvanizing apparatus 100 of the present embodiment has a drainage device 80 for draining water from the space on the outer side 53B of the water vapor permeable membrane of the module when the mixed gas is not supplied to the cracks Feature. An example of the drainage device 80 is shown in Fig. The drainage device 80 includes a first shutoff valve 82, a second flow path 84, a second shutoff valve 86, and a drain tank 88. The first shut-off valve 82 is provided in the flow path 55B through which the water moving from the outer side 53B of the water vapor permeable membrane in the module to the circulating constant temperature water tank 54 passes. The second flow path 84 branches at a portion upstream of the first shutoff valve 82 of the flow path 55B (near the outer side 53B of the water vapor permeable film) and the tip end is located above the drain tank 88 . The second shut-off valve (86) is installed in the second flow path (84). The drain tank 88 receives water discharged from the second flow path 82.

가습 가스를 생성할 때는, 제1 차단 밸브(82)를 전개(全開), 제2 차단 밸브(86)를 전폐(全閉)로 하고, 항온 순환 수조(54)를 이용하여, 모듈 내의 수증기 투과막의 외측(53B)으로 물을 순환시킨다. 가습 가스를 생성하지 않을 때에는, 물의 순환을 정지하고, 제2 차단 밸브(86)를 전개로 하고, 제1 차단 밸브(82)를 전폐로 하면, 모듈의 수증기 투과막의 외측(53B)의 공간의 물은, 배수 탱크(88)로 배수된다. 배수 탱크(88)의 상단에 대하여, 모듈(52)의 높이를 200㎜ 이상 높게 할 수 없는 경우는, 배수 탱크측에 흡인 장치 등을 설치하여 가습 장치 내의 물을 배수하는 것이 바람직하다.When the humidifying gas is generated, the first shut-off valve 82 is fully opened, the second shut-off valve 86 is fully closed, and the constant-temperature circulation water tank 54 is used to circulate the water vapor in the module The water is circulated to the outer side (53B) of the membrane. When the humidifying gas is not generated, the circulation of water is stopped and the second shut-off valve 86 is opened and the first shut-off valve 82 is closed completely. The water is drained to the drain tank 88. When it is not possible to raise the height of the module 52 more than 200 mm relative to the upper end of the drain tank 88, it is preferable that a suction device or the like is provided on the drain tank side to drain the water in the humidifier.

예를 들면 고장력 강판의 제조시에는, 건조 가스에 더하여, 가습 가스를 포함하는 혼합 가스를 균열대(12)로 공급한다. 본 발명에 있어서, 이 상태를 「제1 조업 상태」라고 칭한다. 이에 대하여, 예를 들면 보통 강판의 제조시에는, 건조 가스만을 균열대(12)로 공급하고, 혼합 가스는 공급하지 않는다. 본 발명에 있어서, 이 상태를 「제2 조업 상태」라고 칭한다.For example, in manufacturing a high-strength steel plate, a mixed gas containing a humidifying gas is supplied to the crack base 12 in addition to the dry gas. In the present invention, this state is referred to as " first operating state ". On the other hand, for example, when producing a normal steel sheet, only the dry gas is supplied to the crack base 12, and the mixed gas is not supplied. In the present invention, this state is referred to as " second operating state ".

제2 조업 상태에서, 가습 가스가 불필요해지는 경우에는, 제2 배관(32) 및 가습 장치(50)로의 건조 가스의 분배를 정지하고, 모듈 내의 수증기 투과막의 내측(53A)에 건조 가스가 흐르지 않도록 하면 좋다. 그러나, 순환 항온 수조(54)를 이용한 물의 순환을 계속한 채로 장기간 방치하면, 모듈(52)의 전후의 배관 내(제2 배관(32)이나 제5 배관(35))나, 추가로 하류의 제6 배관(36) 내가 결로해 버린다. 만일 배관을 가열·보습했다고 해도, 배관 내는 수분이 상시 포화한 상태이기 때문에, 과잉으로 가습된 가스가 체류되어 버린다. 또한, 물의 순환을 정지했다고 해도, 모듈의 수증기 투과막의 외측(53B)의 공간에 물이 충만해 있는 상태인 채로 장시간 방치해도, 동일한 문제가 발생한다.When the humidifying gas becomes unnecessary in the second operating state, the distribution of the drying gas to the second piping 32 and the humidifier 50 is stopped, and the drying gas is prevented from flowing to the inside 53A of the water vapor permeable membrane in the module It is good. However, if the circulation of water using the circulating water bath 54 is continued for a long period of time, the inside of the piping (the second piping 32 and the fifth piping 35) before and after the module 52, The sixth pipe (36) causes condensation. Even if the pipe is heated and moisturized, the moisture in the pipe is always saturated, so that the excessively humidified gas stagnates. Even if the circulation of water is stopped, the same problem arises even if the space on the outer side (53B) of the water vapor permeable membrane of the module is left for a long time while being filled with water.

그래서, 본 실시 형태에서는, 제1 조업 상태/제2 조업 상태의 전환을 이하와 같이 행한다. 우선, 제1 조업 상태에서는, 제1 차단 밸브(82)를 전개, 제2 차단 밸브(86)를 전폐로 한 상태에서, 순환 항온 수조(54)를 이용한 물의 순환을 행하여, 가습 가스를 생성한다. 그리고, 제2 조업 상태에서는, 제2 배관(32)으로의 건조 가스의 분배를 정지하고, 추가로 순환 항온 수조(54)를 이용한 물의 순환도 정지한 후, 배출 장치(80)를 이용하여 모듈의 수증기 투과막의 외측(53B)의 공간으로부터 물을 배수한다. 구체적으로는, 제2 차단 밸브(86)를 전개로 하고, 제1 차단 밸브(82)를 전폐로 한다. 즉, 제2 조업 상태에서는, 수증기 투과막의 외측(53B)의 공간에 물이 없는 상태로 하고, 순환 항온 수조(54)를 이용한 물의 순환을 행하지 않는다. 또한, 순환 항온 수조(54)의 온도 조정은 계속해도 상관없다.Thus, in the present embodiment, switching between the first operation state and the second operation state is performed as follows. First, in the first operating state, the first shutoff valve 82 is opened, and the second shutoff valve 86 is closed completely, thereby circulating water using the circulating water bath 54 to generate humidified gas . After the distribution of the dry gas to the second pipe 32 is stopped and the circulation of water using the circulating water bath 54 is also stopped in the second operation state, The water is drained from the space on the outer side 53B of the water vapor permeable membrane of Fig. More specifically, the second shut-off valve 86 is opened and the first shut-off valve 82 is closed at all. That is, in the second operating state, water is not present in the space on the outer side 53B of the water vapor permeable membrane, and circulation of water using the circulating water bath 54 is not performed. The temperature adjustment of the circulating water bath 54 may also be continued.

이에 따라, 제2 조업 상태의 사이에, 모듈(52)의 전후의 배관 내(제2 배관(32)이나 제5 배관(35)) 나, 또한 하류의 제6 배관(36) 내가 결로되거나, 과잉으로 가습된 가스가 체류하거나 하지 않는다. 그 때문에, 제2 조업 상태로부터 다음에 제1 조업 상태로 전환할 때에, 결로된 물이나 과잉으로 가습된 가스가 균열대(12)에 혼입하는 일이 없고, 균열대(12)의 롤 픽업의 발생을 억제하고, 그 결과, 양호한 도금 외관을 얻을 수 있다.The second piping 32 and the fifth piping 35 and the sixth piping 36 on the downstream side of the module 52 are condensed or condensed during the second operating state, Excessively humidified gas does not stay or do not. Therefore, when switching from the second operation state to the first operation state, no condensed water or excessively humidified gas is mixed into the crack base 12, and the roll pickup of the crack base 12 And as a result, a good plating appearance can be obtained.

제2 조업 상태로부터 제1 조업 상태로 전환할 때(예를 들면, 보통 강판의 제조로부터 고장력 강판의 제조로 전환할 때)에는, 순환 항온 수조(54)를 이용한 물의 순환을 재개한 후, 제2 배관(32)으로의 건조 가스의 분배를 재개한다.After switching from the second operating state to the first operating state (for example, when switching from the manufacture of a normal steel sheet to the manufacture of a high-strength steel sheet), the circulation of water using the circulating water bath 54 is resumed, The distribution of the dry gas to the second pipe 32 is resumed.

제1 조업 상태 및 제2 조업 상태에 있어서, 제4 배관(34)을 통하여 균열대(12)에 공급되는 건조 가스의 가스 유량(Qrd)은, 제4 배관(34)에 설치된 가스 유량계(도시하지 않음)에 의해 측정되고, 특별히 한정되지 않지만, 0∼600(Nm3/hr) 정도로 한다. 이에 따라, 균열대(12) 내의 노압(furance pressure)을 적절히(직화대보다도 높게) 유지하여, 과대한 노압이 되는 일도 없다.The gas flow rate Qrd of the dry gas supplied to the crack base 12 through the fourth pipe 34 in the first operation state and the second operation state is set to be a gas flow rate (Nm 3 / hr), although it is not particularly limited. Accordingly, the furnace pressure in the crack base 12 is suitably maintained (higher than the flame), so that the excessive furnace pressure does not occur.

제1 조업 상태에 있어서, 제6 배관(36)을 통하여 균열대(12)에 공급되는 혼합 가스의 가스 유량(Qrw)은, 제6 배관(36)에 설치된 가스 유량계(도시하지 않음)에 의해 측정되고, 특별히 한정되지 않지만, 100∼500(Nm3/hr) 정도로 한다. 이에 따라, 균열대(12) 내의 노압을 적절히(직화대보다도 높게) 유지하여, 과대한 노압이 되는 일이 없다.The gas flow rate Qrw of the mixed gas supplied to the crack base 12 through the sixth piping 36 in the first operating state is controlled by a gas flow meter (not shown) provided in the sixth piping 36 And is not particularly limited, but is set to about 100 to 500 (Nm 3 / hr). Accordingly, the pressure of the inside of the crack base 12 is appropriately maintained (higher than the flame height), so that the excessive pressure does not occur.

또한, 제1 조업 상태에서는 균열대(12) 내의 노점을 항상 －20℃ 이상 0℃ 이하로 제어하는 것이 바람직하다. 노점계는, 하부 허스 롤(73B)의 근방(균열대의 최하부)에 적어도 1개소(노점 측정 위치(75A))와, 상부 허스 롤(73A)보다 하방에서, 균열대의 높이 방향 1/2보다 높은 위치(균열대의 상부)에 적어도 1개소(노점 측정 위치(75B)) 설치한다. 균열대(12) 내의 노점을 －20℃ 이상으로 제어하면, 그 후의 합금화 처리시에 적정한 합금화 온도가 되어, 소망하는 기계 특성을 얻을 수 있다. 한편, 균열대(12) 내에서는, 노점이 ＋10℃ 이상이 되면, 강대 지철이 산화하기 시작하기 때문에, 균열대(12) 내의 노점 분포의 균일성이나 노점 변동폭을 최소화하는 이유에서, 노점의 상한은 0℃로 관리하는 것이 바람직하다.In the first operating state, it is preferable to always keep the dew point in the crack base 12 at -20 캜 or higher and 0 캜 or lower. The dew point system has at least one spot (dew point measurement position 75A) in the vicinity of the lower hustle roll 73B (the lowermost portion of the crack band) and below the upper hussrol 73A and higher than 1/2 of the height of the crack band in the height direction At least one spot (dew point measurement position 75B) is provided at the position (the upper part of the crack zone). When the dew point in the crack base 12 is controlled to be -20 占 폚 or more, an appropriate alloying temperature is obtained at the subsequent alloying treatment, and desired mechanical characteristics can be obtained. On the other hand, in the crack base 12, when the dew point is above + 10 占 폚, the steel strip starts to oxidize. Therefore, in order to minimize the uniformity of the dew point distribution in the crack base 12 and the fluctuation range of the dew point, Lt; RTI ID = 0.0 > 0 C. < / RTI >

가스 혼합 장치(30)에 있어서의 가스의 혼합 비율을 조정하면, 임의의 노점의 혼합 가스를 균열대(12) 내로 공급할 수 있다. 균열대(12) 내의 노점이 목표 범위를 하회하면, 높은 노점의 혼합 가스를 공급하고, 균열대(12) 내의 노점이 목표 범위를 상회하면, 낮은 노점의 혼합 가스를 공급할 수 있다. 이와 같이 하여, 제1 조업 상태에서는 균열대(12) 내의 노점을 항상 －20℃ 이상 0℃ 이하로 제어할 수 있다.By adjusting the mixing ratio of the gas in the gas mixing apparatus 30, it is possible to supply the mixed gas of any dew point into the crack base 12. When the dew point in the crack base 12 falls below the target range, a mixture gas of a high dew point is supplied. When the dew point in the crack base 12 exceeds the target range, a mixed gas of a low dew point can be supplied. In this manner, in the first operating state, the dew point in the crack base 12 can always be controlled to -20 캜 or more and 0 캜 or less.

(냉각대) (Cooling base)

본 실시 형태에 있어서 냉각대(14, 16)에서는, 강대(P)가 냉각된다. 강대(P)는, 제1 냉각대(14)에서는 480∼530℃ 정도까지 냉각되고, 제2 냉각대(16)에서는 470∼500℃ 정도까지 냉각된다.In the present embodiment, the cooling zones 14 and 16 cools the steel strip P. The steel strip P is cooled to about 480 to 550 DEG C in the first cooling zone 14 and cooled to about 470 to 500 DEG C in the second cooling zone 16. [

냉각대(14, 16)에도, 상기 환원성 가스 또는 비산화성 가스가 공급되지만, 여기에서는, 건조 가스만이 공급된다. 냉각대(14, 16)로의 건조 가스의 공급은 특별히 한정되지 않지만, 냉각대 내로 균등하게 투입되도록, 높이 방향 2개소 이상, 길이 방향 2개소 이상의 투입구로부터 공급하는 것이 바람직하다. 냉각대(14, 16)에 공급되는 건조 가스의 합계 가스 유량(Qcd)은, 배관에 설치된 가스 유량계(도시하지 않음)에 의해 측정되고, 특별히 한정되지 않지만, 200∼1000(Nm3/hr) 정도로 한다. 이에 따라, 균열대(12) 내의 노압을 적절히(직화대보다도 높게) 유지하여, 과대한 노압이 되는 일도 없다.The reducing gas or non-oxidizing gas is also supplied to the cooling bands 14 and 16, but only dry gas is supplied here. The supply of the drying gas to the cooling bands 14 and 16 is not particularly limited, but it is preferable that the drying gas is supplied from two or more places in the height direction and two or more places in the longitudinal direction so as to be evenly charged into the cooling bath. Total gas flow rate (Qcd) of the drying gas supplied to the cooling zone (14, 16), is measured by the gas flow meter (not shown) installed in the pipe is not particularly limited, 200~1000 (Nm 3 / hr) . Accordingly, the pressure of the inside of the crack base 12 is maintained appropriately (higher than that of the flame), so that the excessive pressure does not occur.

(용융 아연 도금욕)(Hot-dip galvanizing bath)

용융 아연 도금욕(22)을 이용하여, 제2 냉각대(16)로부터 배출되는 강대(P)에 용융 아연 도금을 실시할 수 있다. 용융 아연 도금은 정법(usual method)에 따라서 행하면 좋다.Hot dip galvanizing can be performed on the steel strip P discharged from the second cooling table 16 by using the hot dip galvanizing bath 22. [ Hot dip galvanizing may be performed according to the usual method.

(합금화 설비) (Alloying facility)

합금화 설비(24)를 이용하여, 강대(P)에 실시된 아연 도금을 가열 합금화할 수 있다. 합금화 처리는 정법에 따라서 행하면 좋다. 본 실시 형태에 의하면, 합금화 온도가 고온으로 되지 않기 때문에, 제조된 합금화 용융 아연 도금 강판의 인장 강도가 저하하는 일이 없다. 단, 본 발명에 있어서 합금화 설비(24)나, 그에 의한 합금화 처리는 필수는 아니다. 가습 가스용 배관의 결로 등에 기인하여 발생할 수 있는 균열대의 롤 픽업의 발생을 억제하고, 양호한 도금 외관을 얻는다는 효과는, 합금화 처리를 하지 않는 경우에도 얻을 수 있기 때문이다.The galvanizing carried out on the steel strip P can be heat-alloyed by using the alloying facility 24. The alloying treatment may be carried out according to a regular method. According to this embodiment, since the alloying temperature does not become high, the tensile strength of the produced galvannealed galvanized steel sheet does not decrease. However, in the present invention, the alloying facility 24 and the alloying treatment therefor are not essential. This is because the effect of suppressing the occurrence of roll pick-up in the crack zone due to condensation of piping for humidifying gas or the like and obtaining a good plating appearance can be obtained even when no alloying treatment is performed.

실시예Example

(실험 조건) (Experimental conditions)

도 1∼도 3에 나타내는 연속 용융 아연 도금 장치를 이용하여, 표 1에 나타내는 성분 조성의 강대를 표 2에 나타내는 각종 어닐링 조건으로 어닐링하고, 그 후 용융 아연 도금 및 합금화 처리를 실시했다. 강종 A는 보통강, 강종 B는 고장력강이고, 비교예·발명예 모두, 표 2에 기재된 통판순으로 연속적으로, 어닐링, 용융 아연 도금 및 합금화 처리를 행했다.Using the continuous hot-dip galvanizing apparatus shown in Figs. 1 to 3, steel strips of the component compositions shown in Table 1 were annealed under various annealing conditions shown in Table 2, and then subjected to hot dip galvanizing and alloying treatment. The steels A and B were high-strength steels, and annealing, hot-dip galvanizing and alloying treatments were carried out continuously in the order of the order shown in Table 2 for both the comparative example and the inventive example.

제2 가열대는 DFF로 했다. 가열용 버너를 4개의 군(＃1∼＃4)으로 분할하고, 강판 이동 방향 상류측의 3개의 군(＃1∼＃3)은 산화용 버너, 최종 존(＃4)은 환원용 버너로 하고, 산화용 버너 및 환원용 버너의 공기비를 표 2에 나타내는 값으로 설정했다. 또한, 각 군의 강판 반송 방향의 길이는 4m이다.The second heating stage was a DFF. The heating burners were divided into four groups # 1 to # 4, the three groups (# 1 to # 3) on the upstream side in the steel sheet moving direction were oxidizing burners, and the final zone (# 4) , And the air ratio of the oxidizing burner and the reducing burner was set to the values shown in Table 2. The length of each group in the steel sheet conveyance direction is 4 m.

균열대는, 용적 Vr이 700㎥인 RT로(RT furnace)로 했다. 균열대의 내부의 평균 온도 Tr은 표 2에 나타내는 것으로 설정했다. 건조 가스로서는, 15체적％의 H2로 잔부가 N2 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖는 가스(노점：－50℃)를 이용했다. 이 건조 가스의 일부를, 10대의 중공사막식 가습 모듈을 갖는 가습 장치에 의해 가습하여, 혼합 가스를 조제했다. 각 모듈에 최대 500L/min의 건조 가스와, 최대 10L/min의 순환수를 흐르게 했다. 순환 항온 수조는 각 모듈에서 공통으로 하여, 계 100L/min의 순수를 공급 가능하다. 건조 가스 공급구 및 혼합 가스 공급구는, 도 2에 나타내는 위치에 배치했다. 또한, 도 3에 나타내는 배수 장치도 설치했다.The fracture zone was set at RT (RT furnace) having a volume Vr of 700 m < 3 >. The average temperature Tr of the inside of the cracks was set as shown in Table 2. [ As the dry gas, a gas (dew point: -50 ° C) having a composition of 15% by volume of H 2 and the balance of N 2 and inevitable impurities was used. A part of the dry gas was humidified by a humidifying device having ten hollow fiber membrane humidifying modules to prepare a mixed gas. A maximum of 500 L / min of dry gas and a maximum of 10 L / min of circulating water flow through each module. The circulating constant-temperature water tank is common to each module, and pure water of 100 L / min can be supplied. The dry gas supply port and the mixed gas supply port were arranged at the positions shown in Fig. A drainage device shown in Fig. 3 was also installed.

비교예·발명예 모두, 강종 A의 통판 중은 제2 조업 상태, 강종 B의 통판 중은 제1 조업 상태로하여, 균열대에 가스 공급을 행했다. 표 2의 건조 가스 유량(Qrd), 혼합 가스 유량(Qrw), 혼합 가스 노점은, 각각의 통판 중의 안정값이다.Comparative Example and Inventive Example In the case of the steel sheet A in the second operating state and the steel sheet B in the case of the steel sheet A in the first operating state, the cracks were supplied with gas. The dry gas flow rate (Qrd), the mixed gas flow rate (Qrw), and the mixed gas dew point in Table 2 are the stable values in the respective plates.

비교예에서는, 강종 A를 통판 중의 제2 조업 상태에 있어서, 제2 배관으로의 건조 가스의 공급은 정지하기는 했지만, 순환 항온 수조를 이용한 물의 순환을 계속했다. 발명예에서는, 강종 A를 통판 중의 제2 조업 상태에 있어서, 제2 배관으로의 건조 가스의 분배를 정지하고, 추가로 순환 항온 수조를 이용한 물의 순환도 정지한 후, 배출 장치를 이용하여 모듈의 수증기 투과막의 외측의 공간으로부터 물을 배수했다.In the comparative example, although the supply of the drying gas to the second pipe was stopped in the second operation state of the steel sheet A, the circulation of water using the circulating constant temperature water tank was continued. In the case of the present invention, the distribution of the dry gas to the second pipe is stopped in the second operation state of the steel type A, and after the circulation of water using the circulating constant temperature water bath is also stopped, The water was drained from the space outside the water vapor permeable membrane.

제1 냉각대 및 제2 냉각대에는, 각 대의 최하부로부터 상기 건조 가스(노점:－50℃)를 표 2에 나타내는 유량으로 공급했다.The above-mentioned dry gas (dew point: -50 ° C) was supplied to the first cooling zone and the second cooling zone from the lowermost part of each zone at the flow rates shown in Table 2.

도금욕온은 460℃, 도금욕 중 Al 농도 0.130％, 부착량은 가스 와이핑(gas wiping)에 의해 편면당 45g/㎡로 조절했다. 또한, 라인 속도는 80∼100mpm으로 했다. 또한, 용융 아연 도금을 실시한 후에, 피막 합금화도(Fe 함유율)가 10∼13％ 내가 되도록, 유도 가열식 합금화로에서 합금화 처리를 행했다. 그 때의 합금화 온도는 표 2에 나타낸다.The plating bath temperature was 460 ° C, the Al concentration in the plating bath was 0.130%, and the deposition amount was adjusted to 45 g / m 2 per side by gas wiping. Also, the line speed was 80 to 100 mpm. After the hot-dip galvanizing, alloying treatment was conducted in an induction heating type alloy furnace such that the degree of film alloying (Fe content) was 10 to 13%. The alloying temperature at that time is shown in Table 2.

(평가 방법) (Assessment Methods)

도금 외관의 평가는, 광학식의 표면 결함계에 의한 검사(φ0.5 이상의 불도금 결함이나 과산화성 결함을 검출) 및 육안에 의한 합금화 불균일 판정을 행하여, 모든 항목이 합격에서 ○, 경도의 합금화 불균일이 있는 경우는 △, 1개라도 불합격이 있으면 ×로 했다. 결과를 표 2에 나타낸다.The evaluation of the appearance of the plating was carried out by means of an optical surface defects system (detection of a fire plating defect or a peroxidative defect of? 0.5 or more) and determination of alloying irregularity by visual inspection, and all items were evaluated as? △, and if there is one even if there is a failure, it is determined as ×. The results are shown in Table 2.

또한, 각종 조건으로 제조한 합금화 용융 아연 도금 강판의 인장 강도를 측정했다. 보통강의 강종 A는 270㎫ 이상, 고장력강의 강종 B는 980㎫ 이상을 합격으로 했다. 결과를 표 2에 나타낸다.Further, the tensile strength of the galvannealed steel sheet produced under various conditions was measured. The steels A and B of the high-tensile steel have passed at least 270 MPa and at least 980 MPa, respectively. The results are shown in Table 2.

(평가 결과) (Evaluation results)

비교예의 No.1에서는, 강종 B의 통판에 있어서 혼합 가스를 공급하여 균열대 노점을 상승시켰기 때문에, 합금화 온도를 과잉으로 올릴 필요가 없고, 인장 강도는 문제 없었다. 그러나, 통판 2개째에 가습 가스의 공급을 개시했을 때에, 배관 내에서 결로된 수분이 균열대로 투입되어 버림으로써, 허스 롤 근방에서 국소적으로 고노점이 되어, 롤 픽업이 발생하고, 강대 표면에도 롤 픽업에 기인하는 흠집이 발생했다. 그 때문에, 통판 2∼4개째까지 모두, 도금 외관이 손상되었다. 이에 대하여, 본 발명예의 No.2에서는, 배관 내에 결로는 발생하지 않고, 가습 가스의 전환이 가능했다. 그 결과, 모든 평가 항목에서 합격이 되었다.In No. 1 of the comparative example, since the crack-to-dew point was increased by supplying the mixed gas in the passing plate of the steel type B, the alloying temperature did not need to be increased excessively and the tensile strength was not problematic. However, when the supply of the humidifying gas to the second transferring member is started, moisture condensed in the pipe is injected into the cracks as a result of cracking, so that the rolls pick up locally in the vicinity of the hare roll, There was a scratch due to pickup. For this reason, the plating appearance was damaged in all of the second through fourth through-pass plates. On the other hand, in No. 2 of the present invention, condensation did not occur in the piping, and the humidifying gas could be switched. As a result, all evaluation items were accepted.

Figure pct00001
Figure pct00001

Figure pct00002
Figure pct00002

(산업상의 이용 가능성)(Industrial availability)

본 발명의 연속 용융 아연 도금 장치 및 용융 아연 도금 강판의 제조 방법에 의하면, 가습 가스용 배관 내의 결로 등에 기인하여 발생할 수 있는 균열대의 롤 픽업의 발생을 억제하여, 양호한 도금 외관을 얻는 것이 가능하다.According to the continuous hot dip galvanizing apparatus and the method for producing a hot dip galvanized steel sheet of the present invention, it is possible to suppress the occurrence of roll pick-up in a crack zone that may occur due to condensation or the like in piping for humidifying gas, and to obtain a good plating appearance.

100 : 연속 용융 아연 도금 장치
10 : 가열대
10A : 제1 가열대(전단)
10B : 제2 가열대(후단, 직화형 가열로)
12 : 균열대
14 : 제1 냉각대(급냉대)
16 : 제2 냉각대(제냉대)
18 : 스나우트(snout)
20 : 어닐링로
22 : 용융 아연 도금욕
24 : 합금화 설비
31 : 제1 배관
32 : 제2 배관
33 : 제3 배관
34 : 제4 배관
35 : 제5 배관
36 : 제6 배관
40 : 가스 분배 장치
50 : 가습 장치
51 : 수증기 투과막
52 : 모듈
53A : 수증기 투과막의 내측(한쪽의 공간)
53B : 수증기 투과막의 외측(다른 한쪽의 공간)
54 : 순환 항온 수조
55A, 55B : 유로
60 : 가스 혼합 장치
70A, 70B, 70C : 혼합 가스 공급구
71A, 71B, 71C : 혼합 가스 공급구
72A, 72B, 72C, 72D : 건조 가스 공급구
73A : 상부 허스 롤(upper part hearth roll)
73B : 하부 허스 롤(lower part hearth roll)
74 : 혼합 가스용 노점계
75A, 75B : 노점 측정 위치
80 : 배수 장치
82 : 제1 차단 밸브
84 : 제2 유로
86 : 제2 차단 밸브
88 : 배수 탱크
P : 강대(steel strip)100: continuous hot dip galvanizing apparatus
10: Heating table
10A: First heating zone (front end)
10B: Second heating zone (rear end, firing type heating furnace)
12:
14: First cooling zone (fast cooling zone)
16: Second cooling base (cold base)
18: snout
20: annealing furnace
22: Hot-dip galvanizing bath
24: Alloying plant
31: First piping
32: Second piping
33: Third piping
34: Fourth piping
35: fifth piping
36: Sixth piping
40: Gas distribution device
50: Humidifier
51: Water vapor permeable membrane
52: Module
53A: inside of the vapor permeable membrane (space on one side)
53B: the outer side of the water vapor permeable membrane (the other space)
54: Circulating constant temperature bath
55A and 55B:
60: gas mixing device
70A, 70B and 70C: a mixed gas supply port
71A, 71B, 71C: a mixed gas supply port
72A, 72B, 72C, 72D: a dry gas supply port
73A: upper part hearth roll
73B: Lower part hearth roll
74: Dew point system for mixed gas
75A, 75B: Dew point measurement position
80: Drainage system
82: First shut-off valve
84:
86: Second shut-off valve
88: Drain tank
P: steel strip

Claims (6)

가열대와, 균열대와, 냉각대가 이 순서로 나열 배치된 어닐링로와, 상기 냉각대에 인접한 용융 아연 도금 설비를 갖는 연속 용융 아연 도금 장치로서,
환원성 또는 비(非)산화성의 건조 가스가 통과하는 제1 배관과,
상기 제1 배관에 접속되고, 상기 제1 배관 내를 통과한 건조 가스를 분배하는 가스 분배 장치와,
상기 가스 분배 장치로부터 분기하고, 상기 가스 분배 장치에 분배된 건조 가스가 통과하는 제2 배관, 제3 배관 및, 제4 배관과,
상기 제2 배관에 접속되고, 상기 제2 배관 내를 통과한 건조 가스가 도입되는 가습 장치와,
상기 가습 장치로부터 연장되고, 상기 가습 장치에 의해 가습된 가습 가스가 통과하는 제5 배관과,
상기 제3 배관 및 상기 제5 배관에 접속되고, 상기 제3 배관을 통과한 건조 가스와 상기 제5 배관을 통과한 상기 가습 가스를 혼합하여 혼합 가스를 제작하는 가스 혼합 장치와,
상기 가스 혼합 장치로부터 연장되고, 상기 혼합 가스가 통과하는 제6 배관과,
상기 제6 배관을 통과한 혼합 가스를 상기 균열대 내에 공급하기 위한, 상기 균열대에 형성된 혼합 가스 공급구와,
상기 제4 배관을 통과한 건조 가스를 상기 균열대 내에 공급하기 위한, 상기 균열대에 형성된 건조 가스 공급구
를 갖고,
상기 가습 장치는, 수증기 투과막을 포함하는 모듈을 갖고, 상기 모듈 내의 상기 수증기 투과막을 사이에 둔 한쪽의 공간을, 상기 제2 배관 내를 통과한 건조 가스가 통과하면서, 다른 한쪽의 공간에는 순환 항온 수조를 이용하여 물을 순환시킴으로써, 상기 건조 가스를 가습하도록 구성되고,
또한, 상기 균열대에 상기 혼합 가스를 공급하지 않을 때에, 상기 모듈의 상기 다른 한쪽의 공간으로부터 물을 배수하기 위한 배수 장치를 갖는 것을 특징으로 하는 연속 용융 아연 도금 장치.An annealing furnace in which a heating stand, a crack stand, and a cooling stand are arranged in this order, and a continuous hot dip galvanizing apparatus having a hot dip galvanizing facility adjacent to the cooling stand,
A first pipe through which a reducing gas or a non-oxidizing dry gas passes,
A gas distribution device connected to the first pipe for distributing the dry gas passing through the first pipe,
A second pipe, a third pipe, and a fourth pipe branched from the gas distribution device, through which the dry gas distributed to the gas distribution device passes,
A humidifier connected to the second piping and through which the dry gas passing through the second piping is introduced;
A fifth pipe extending from the humidifier and through which the humidified gas humidified by the humidifier passes,
A gas mixing device connected to the third pipe and the fifth pipe for mixing the dry gas passed through the third pipe and the humidifying gas passing through the fifth pipe to produce a mixed gas;
A sixth piping extending from the gas mixing device through which the mixed gas passes,
A mixed gas supply port formed in the crack block for supplying a mixed gas having passed through the sixth pipe into the crack block,
A drying gas supply port formed in the cracking block for supplying a drying gas passed through the fourth pipe into the cracking block,
Lt; / RTI &
Wherein the humidifying device has a module including a water vapor permeable membrane and the drying gas passing through the inside of the second piping passes through one space between the module and the vapor permeable membrane in the module, Wherein the drying gas is humidified by circulating water using a water tank,
And a drainage device for draining water from the other space of the module when the mixed gas is not supplied to the cracking zone. 제1항에 있어서,
상기 용융 아연 도금 설비에 인접한 합금화 설비를 갖는 연속 용융 아연 도금 장치.The method according to claim 1,
A continuous hot-dip galvanizing system having an alloying facility adjacent to said hot-dip galvanizing facility. 제1항에 기재된 연속 용융 아연 도금 장치를 이용한 용융 아연 도금 강판의 제조 방법으로서,
강대를 상기 어닐링로의 내부에서, 상기 가열대, 상기 균열대 및 상기 냉각대의 순서로 반송하여, 상기 강대에 대하여 어닐링을 행하는 공정과,
상기 용융 아연 도금 설비를 이용하여, 상기 냉각대로부터 배출되는 강대에 용융 아연 도금을 실시하는 공정
을 갖고,
상기 균열대에 상기 혼합 가스 및 상기 건조 가스를 공급하는 제1 조업 상태에서는, 상기 순환 항온 수조를 이용한 물의 순환을 행하고,
상기 균열대에 상기 건조 가스만을 공급하고, 상기 혼합 가스를 공급하지 않는 제2 조업 상태에서는, 상기 제2 배관으로의 상기 건조 가스의 분배를 정지함과 함께, 상기 배출 장치를 이용하여 상기 모듈의 상기 다른 한쪽의 공간으로부터 물을 배수하고, 상기 순환 항온 수조를 이용한 물의 순환을 행하지 않는 것을 특징으로 하는 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.A process for producing a hot-dip galvanized steel sheet using the continuous hot-dip galvanizing apparatus according to claim 1,
A step of conveying the steel strip inside the annealing furnace in the order of the heating stand, the crack stand, and the cooling stand, and annealing the steel stand,
A step of performing hot dip galvanizing on the steel strip discharged from the cooling furnace by using the hot dip galvanizing facility
Lt; / RTI &
In the first operation state in which the mixed gas and the drying gas are supplied to the crack stand, circulation of water is performed using the circulating water bath,
In the second operation state in which only the dry gas is supplied to the cracks and the mixed gas is not supplied, the distribution of the dry gas to the second piping is stopped, and at the same time, And water is drained from the other space, and water is not circulated through the circulating water bath. 제3항에 있어서,
상기 제2 조업 상태로부터 상기 제1 조업 상태로 전환할 때에는, 상기 순환 항온 수조를 이용한 물의 순환을 재개한 후, 상기 제2 배관으로의 상기 건조 가스의 분배를 재개하는, 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.The method of claim 3,
And when the operation mode is switched from the second operation state to the first operation state, the circulation of water using the circulating constant-temperature water bath is resumed, and then the distribution of the dry gas to the second pipe is resumed. Way. 제3항 또는 제4항에 있어서,
상기 제1 조업 상태에서는 상기 균열대 내의 노점을 ―20℃ 이상 0℃ 이하로 제어하는, 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.The method according to claim 3 or 4,
And the dew point in the crack base is controlled to be not less than -20 DEG C and not more than 0 DEG C in the first operation state. 제3항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
제2항에 기재된 상기 합금화 설비를 이용하여, 상기 강대에 실시된 아연 도금을 가열 합금화하는 공정을 추가로 갖는, 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.6. The method according to any one of claims 3 to 5,
A method of manufacturing a hot-dip galvanized steel sheet, further comprising a step of heating and alloying the galvanizing applied to the steel strip using the alloying facility according to claim 2.
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