KR20170107057A - High-strength cold-rolled steel plate and method for producing same - Google Patents

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KR20170107057A
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Abstract

신장(EL)과 구멍 확장률(λ)이 우수하고, 저항복비(YR)를 갖는 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법을 제공한다. 질량％로, C: 0.15∼0.25％, Si: 1.0∼2.0％, Mn: 1.8∼2.5％, P: 0.10％ 이하, S: 0.010％ 이하, Al: 0.10％ 이하, N: 0.010％ 이하를 함유함과 함께, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고, 평균 결정 입경이 5㎛ 이하인 페라이트를 체적분율로 30∼55％, 평균 결정 입경이 2㎛ 이하인 잔류 오스테나이트를 체적분율로 5∼15％, 평균 결정 입경이 2㎛ 이하인 템퍼링 마르텐사이트를 체적분율로 30∼60％를 포함하는 복합 조직을 갖고, 상기 잔류 오스테나이트가 1000㎛2 중에 10개 이상 존재하도록 한다.A high strength cold rolled steel sheet excellent in elongation (EL) and hole expanding ratio (?) And having a low resistance ratio (YR) and a method for producing the same. 0.1 to 0.25% of Si, 1.0 to 2.0% of Si, 1.8 to 2.5% of Mn, 0.10% or less of P, 0.010% or less of S, 0.10% or less of Al and 0.010% or less of N And a ferrite having an average crystal grain size of not more than 5 탆 in a volume fraction of 30 to 55% and a residual austenite having an average grain size of not more than 2 탆 in a volume fraction of from 5 to 20% by volume, the balance being Fe and inevitable impurities, 15%, and tempered martensite having an average grain size of 2 탆 or less in a volume fraction of 30 to 60%, wherein the retained austenite is present in an amount of 10 or more out of 1000 탆 2 .

Description

고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법{HIGH-STRENGTH COLD-ROLLED STEEL PLATE AND METHOD FOR PRODUCING SAME}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a high strength cold rolled steel sheet,

본 발명은, 높은 신장(EL)과 높은 구멍 확장률(λ)을 갖고, 낮은 항복비(YR)를 갖는 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법에 관한 것으로, 특히 자동차 등의 구조 부품의 부재로서 적합한 고강도 냉연 박(薄)강판에 관한 것이다.The present invention relates to a high strength cold rolled steel sheet having a high elongation (EL) and a high hole expanding ratio (?) And having a low yield ratio (YR) and a method of producing the same, Cold-rolled thin steel sheet.

자동차 분야에 있어서 차체의 경량화에 의한 연비 향상이 중요한 과제로 되고 있는 가운데, 자동차 부품으로의 고강도 강판의 적용에 의한 박육화(reduction of thickness)가 진행되고 있고, 인장 강도(TS)가 980㎫ 이상인 강판의 적용이 진행되고 있다. 자동차의 구조용 부재나 보강용 부재에 사용되는 고강도 강판은, 복잡 형상을 갖는 부품을 성형할 때, 성형성으로서, 신장(EL)이나 신장 플랜지성(이하, 구멍 확장성(hole expansion capability)으로도 기재함)과 같은 어느 하나의 특성이 우수할 뿐만 아니라, 그 양방이 우수할 것이 요구된다. 또한, 프레스 성형 후에 스프링 백(spring back) 등을 발생시키지 않고, 아크 용접(arc welding)이나 스팟 용접(spot welding) 등에 의해 높은 치수 정밀도로 장착하여 모듈화하는 경우는, 가공 전에 저항복비(YR)를 갖고 있는 것이 중요하다. 여기에서, 항복비(YR)란, 인장 강도(TS)에 대한 항복 응력(YS)의 비를 나타내는 값이고, YR＝YS/TS로 나타난다.In the field of automobiles, improvement of fuel efficiency by weight reduction of the vehicle body is becoming an important issue, reduction of thickness by application of high strength steel sheet to automobile parts is progressing, and steel sheet having tensile strength (TS) Is being applied. The high-strength steel sheet used for the structural member or the reinforcing member of an automobile has a high elongation (EL) or elongation flange formability (hereinafter also referred to as " hole expandability " It is required to have both excellent properties as well as excellent properties such as the above-mentioned characteristics. In addition, when modularization is carried out by attaching with high dimensional accuracy by arc welding, spot welding or the like without generating a spring back after press forming, . Here, the yield ratio (YR) is a value representing the ratio of the yield stress (YS) to the tensile strength (TS), and is represented by YR = YS / TS.

종래, 성형성과 고강도를 겸비한 고강도 냉연 강판으로서, 페라이트 및 마르텐사이트의 복합 조직을 갖는 듀얼 페이스 강판(dual-phase steel sheet)(DP 강판)이 알려져 있다. 그러나, DP 강판은 높은 신장(EL)을 갖고 있지만, 페라이트와 마르텐사이트의 계면에 응력이 집중함으로써, 균열이 생성되기 쉽기 때문에, 굽힘성이나 구멍 확장성이 뒤떨어진다는 결점이 있었다. 그래서, 예를 들면, 특허문헌 1에서는, 페라이트의 결정 입경, 체적분율 및 나노 경도를 제어한 DP 강판이 개시되어 있고, 이 DP 강판에 의하면, 신장(EL)을 높게 함과 함께, 굽힘성을 우수한 것으로 할 수 있다.BACKGROUND ART Conventionally, a dual-phase steel sheet (DP steel sheet) having a composite structure of ferrite and martensite has been known as a high strength cold-rolled steel sheet having both formability and high strength. However, the DP steel sheet has a high elongation (EL), but since the stress concentrates on the interface between the ferrite and the martensite, cracks tend to be generated, and the bending property and hole expandability are poor. Thus, for example, Patent Document 1 discloses a DP steel sheet in which the crystal grain size, volume fraction and nano hardness of ferrite are controlled. According to this DP steel sheet, the elongation (EL) is increased and the bendability It can be made excellent.

또한, 고강도와 높은 신장(EL)을 겸비한 강판으로서 TRIP 강판을 들 수 있다. 이 TRIP 강판은, 잔류 오스테나이트를 함유한 강판 조직으로, 마르텐사이트 변태 개시 온도 이상의 온도에서 가공 변형시키면, 응력에 의해 잔류 오스테나이트가 마르텐사이트로 유기 변태하여 큰 신장(EL)이 얻어진다. 그러나, 이 TRIP 강판은, 펀칭 가공시에 잔류 오스테나이트가 마르텐사이트로 변태함으로써, 페라이트와의 계면에 균열이 발생하고, 구멍 확장성이 뒤떨어진다는 결점이 있었다. 그래서, 예를 들면, 특허문헌 2에서는, 구멍 확장성을 우수한 것으로 하기 위해, 베이니틱페라이트를 함유한 TRIP 강판이 개시되어 있다.Further, a TRIP steel sheet is exemplified as a steel sheet having high strength and high elongation (EL). This TRIP steel sheet is a steel sheet structure containing retained austenite, and when it is subjected to processing deformation at a temperature equal to or higher than the martensitic transformation starting temperature, residual austenite undergoes organic transformation into martensite by stress, and a large elongation (EL) is obtained. However, this TRIP steel sheet has a disadvantage that cracks are generated at the interface with ferrite due to the transformation of the retained austenite into martensite at the time of punching, and the hole expandability is inferior. Thus, for example, Patent Document 2 discloses a TRIP steel sheet containing bainitic ferrite in order to make hole expandability excellent.

일본특허공보 제4925611호Japanese Patent Publication No. 4925611 일본특허공보 제4716358호Japanese Patent Publication No. 4716358

그러나, 특허문헌 1에 개시된 강판에서는, 인장 강도(TS)가 980㎫ 이상의 경우는, 신장(EL)이 불충분하고, 충분한 성형성을 확보하고 있다고는 할 수 없다. 또한, 특허문헌 2에 개시되어 있는 잔류 오스테나이트를 이용한 강판에 있어서도, 인장 강도(TS)가 980㎫ 이상의 경우는, 항복비(YR)가 66％ 초과이며, 가공 후의 스프링 백이 발생하기 쉽다. 이와 같이 인장 강도(TS)가 980㎫ 이상의 고강도 강판에 있어서, 저항복비(YR)를 유지하면서, 프레스 성형성(이하, 성형성으로도 기재함)에 적절한, 높은 신장(EL) 및 구멍 확장률(λ)을 확보하는 것은 곤란하여, 이들의 특성(항복비(YR), 인장 강도(TS), 신장(EL), 구멍 확장률(λ))을 충분히 만족시키는 강판은 개발되어 있지 않은 것이 실정이다.However, in the steel sheet disclosed in Patent Document 1, when the tensile strength (TS) is 980 MPa or more, elongation (EL) is insufficient and sufficient moldability can not be ensured. Also, in the steel sheet using the retained austenite disclosed in Patent Document 2, when the tensile strength (TS) is 980 MPa or more, the yield ratio (YR) exceeds 66% and springback after machining tends to occur. In the high strength steel sheet having a tensile strength (TS) of 980 MPa or more, a high elongation (EL) and a hole expanding ratio (YR) suitable for press formability (hereinafter also referred to as moldability) it is difficult to secure a sufficient lattice constant λ and a steel sheet sufficiently satisfying the characteristics (yield ratio YR, tensile strength TS, elongation EL and hole expanding rate λ) to be.

그래서, 본 발명의 목적은, 이들 과제를 해결하여, 신장(EL)과 구멍 확장률(λ)이 우수하고, 저항복비(YR)를 갖는 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법을 제공하는 것이다.SUMMARY OF THE INVENTION It is therefore an object of the present invention to provide a high strength cold rolled steel sheet excellent in elongation (EL) and hole expanding ratio (?) And having a low resistance ratio (YR) and a method of manufacturing the same.

본 발명자들은 예의 검토를 거듭한 결과, 페라이트, 잔류 오스테나이트, 템퍼링 마르텐사이트의 강판 조직의 결정 입경과 체적분율을 제어함으로써, 저항복비(YR)를 유지하면서, 높은 신장(EL) 및 높은 구멍 확장률(λ)이 얻어지는 것을 발견했다. 본 발명은, 상기의 인식에 입각하는 것이다.As a result of intensive investigations, the inventors of the present invention have found that by controlling the crystal grain size and volume fraction of the steel sheet structure of ferrite, retained austenite, and tempering martensite, it is possible to obtain a high elongation (EL) (?) Is obtained. The present invention is based on the above recognition.

일반적으로, DP 강은, 마르텐사이트 변태시에 페라이트 중에 가동 전위가 도입되기 때문에 저항복비(YR)를 갖는다. 그러나, 이러한 마르텐사이트는 경질이고, 구멍 확장 과정에 있어서의 펀칭 가공시에, 그의 계면, 특히 연질인 페라이트와의 계면에 보이드(voids)가 발생하고, 그 후의 구멍 확장 과정에서 보이드끼리가 연결되고, 그 연결이 진전함으로써, 균열이 발생하기 때문에, DP 강은 구멍 확장률(λ)이 낮아진다. 이에 대하여, 마르텐사이트를 템퍼링함으로써 구멍 확장률(λ)은 높아지지만, 동시에 항복비(YR)도 높아져 버린다. 또한, 잔류 오스테나이트는 신장(EL)을 크게 향상시키지만, 경질인 마르텐사이트와 동일하게, 구멍 확장 과정에 있어서의 펀칭 가공시에, 보이드가 발생해 버리기 때문에, 구멍 확장률(λ)이 저하해 버린다. 이와 같이, 신장(EL)과 구멍 확장률(λ)과 항복비(YR)의 균형을 향상시키는 것은 종래, 곤란했다.Generally, DP steel has a low resistance ratio (YR) because a movable potential is introduced into ferrite at the time of martensitic transformation. However, such martensite is hard and voids are generated at the interface with the interface thereof, particularly soft ferrite, during the punching process in the hole expanding process, and the voids are connected to each other in the subsequent hole expanding process , Cracking occurs due to the progress of the connection, so that the hole expanding rate (?) Of the DP steel is lowered. On the other hand, by tempering the martensite, the hole expanding rate (?) Is increased, but at the same time, the yield ratio (YR) is also increased. In addition, the retained austenite greatly improves elongation (EL), but voids are generated at the time of punching in the hole expanding process like the hard martensite, so that the hole expanding rate (?) Decreases Throw away. Thus, it has been difficult to improve the balance between the elongation (EL), the hole expanding ratio (?) And the yield ratio (YR).

그래서, 본 발명자들은 예의 검토를 거듭한 결과, 저항복비(YR)를 확보하면서 구멍 확장률(λ)을 높게 하는 템퍼링 마르텐사이트의 템퍼링 조건을 발견했다. 또한, 구멍 확장 과정에서의 보이드 연결을 억제하기 위해서는, 잔류 오스테나이트와 템퍼링 마르텐사이트의 평균 결정 입경을 작게 함으로써, 잔류 오스테나이트와 템퍼링 마르텐사이트를 미세하게 분산시킨 강판 조직으로 하고, 이에 따라, 신장(EL)과 구멍 확장률(λ)이 향상하는 것을 발견했다. 그러기 위해서는, 냉간 압연 후의 1회째의 어닐링 공정에서 베이나이트 및 마르텐사이트의 조직으로 하고, 2회째의 어닐링 공정에서 역변태를 이용하여, 미세한 오스테나이트를 생성시키고, 냉각에 의해 베이나이트 변태시키고 나서 급냉함으로써 미세한 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트를 생성시킨다. 또한, 경질인 마르텐사이트를 템퍼링 마르텐사이트로 템퍼링함으로써, 저항복비(YR)를 확보하면서, 높은 신장(EL)과 구멍 확장률(λ)을 갖는 강판이 얻어진다는 인식도 얻었다.Therefore, as a result of intensive studies, the inventors of the present invention have found a tempering condition of tempering martensite in which the hole expanding rate (?) Is increased while securing the resistance ratio (YR). Further, in order to suppress the void connection in the hole expanding process, the average crystal grain size of the retained austenite and the tempered martensite is made small, thereby making the steel sheet structure in which the residual austenite and the tempering martensite are finely dispersed, (EL) and hole expansion rate (?) Are improved. In order to do so, the bainite and martensite structure are formed in the first annealing step after the cold rolling. In the second annealing step, fine austenite is produced by using the reverse transformation, bainite transformation is performed by cooling, Thereby producing fine martensite and retained austenite. It was also recognized that tempering martensite with tempering martensite can obtain a steel sheet having a high elongation (EL) and a hole expanding rate (lambda) while securing a low resistance ratio (YR).

본 발명은, 이러한 인식에 기초하여 이루어진 것으로, 그 요지는 다음과 같다.The present invention has been made on the basis of this recognition, and the gist of the invention is as follows.

[1] 질량％로, C: 0.15∼0.25％, Si: 1.0∼2.0％, Mn: 1.8∼2.5％, P: 0.10％ 이하, S: 0.010％ 이하, Al: 0.10％ 이하, N: 0.010％ 이하를 함유함과 함께, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고,0.1 to 0.25% of Si, 1.0 to 2.0% of Si, 1.8 to 2.5% of Mn, 0.10% or less of P, 0.010% or less of S, 0.10% or less of Al and 0.010% or less of N, Or less and a balance of Fe and inevitable impurities,

평균 결정 입경이 5㎛ 이하인 페라이트를 체적분율로 30∼55％, 평균 결정 입경이 2㎛ 이하인 잔류 오스테나이트를 체적분율로 5∼15％, 평균 결정 입경이 2㎛ 이하인 템퍼링 마르텐사이트를 체적분율로 30∼60％를 포함하는 복합 조직을 갖고, A ferrite having an average grain size of 5 탆 or less in a volume fraction of 30 to 55%, a retained austenite having an average grain size of 2 탆 or less in a volume fraction of 5 to 15% and an average grain size of 2 탆 or less in a volume fraction 30 to 60%

상기 잔류 오스테나이트가 1000㎛2 중에 10개 이상 존재하는 고강도 냉연 강판.Wherein the retained austenite is present in an amount of 10 or more out of 1000 占 퐉 2 .

[2] 상기 성분 조성으로서, 추가로, 질량％로, V: 0.10％ 이하, Nb: 0.10％ 이하, Ti: 0.10％ 이하로부터 선택되는 1종 이상을 함유하는 상기 [1]에 기재된 고강도 냉연 강판.[2] The high-strength cold-rolled steel sheet according to [1], further comprising at least one selected from the group consisting of V: 0.10% or less, Nb: 0.10% .

[3] 상기 성분 조성으로서, 추가로, 질량％로, B: 0.010％ 이하를 함유하는 상기 [1] 또는 [2]에 기재된 고강도 냉연 강판.[3] The high strength cold rolled steel sheet according to [1] or [2], further comprising, by mass%, 0.010% or less of B as the above composition.

[4] 상기 성분 조성으로서, 추가로, 질량％로, Cr: 0.50％ 이하, Mo: 0.50％ 이하, Cu: 0.50％ 이하, Ni: 0.50％ 이하, Ca: 0.0050％ 이하, REM: 0.0050％ 이하로부터 선택되는 1종 이상을 함유하는 상기 [1] 내지 [3] 중 어느 한 항에 기재된 고강도 냉연 강판.0.50% or less of Mo, 0.50% or less of Cu, 0.50% or less of Ni, 0.0050% or less of Ca, 0.0050% or less of REM To (3) above, wherein the high-strength cold-rolled steel sheet contains at least one member selected from the group consisting of the following.

[5] 상기 [1] 내지 [4] 중 어느 한 항에 기재된 고강도 냉연 강판의 제조 방법으로서,[5] A method of producing a high-strength cold-rolled steel sheet according to any one of [1] to [4]

강 슬래브(steel slab)에, 열간 압연, 냉간 압연을 실시한 후에, 냉연 강판에 연속 어닐링을 실시할 때에,When continuous annealing is performed on a cold-rolled steel sheet after hot-rolling and cold-rolling on a steel slab,

850℃ 이상의 온도까지 가열하고,Heated to a temperature of 850 캜 or higher,

제1 균열 온도(soaking temperature)로서 850℃ 이상의 온도에서 30초 이상 유지(holding)한 후, As the first soaking temperature, after holding for at least 30 seconds at a temperature of 850 DEG C or higher,

상기 제1 균열 온도에서 320∼500℃의 온도까지 3℃/s 이상의 제1 평균 냉각 속도로 냉각하고, Cooling at a first average cooling rate of at least 3 DEG C / s from the first cracking temperature to a temperature of 320 to 500 DEG C,

제2 균열 온도로서 320∼500℃의 온도에서 30초 이상 유지한 후,The second cracking temperature is maintained at a temperature of 320 to 500 DEG C for at least 30 seconds,

100℃ 이하까지 냉각하고,Cooled to 100 DEG C or lower,

그 후, 750℃ 이상의 온도까지 3∼30℃/s의 평균 가열 속도로 가열하고,Thereafter, the mixture is heated to a temperature of 750 DEG C or higher at an average heating rate of 3 to 30 DEG C / s,

제3 균열 온도로서 750℃ 이상의 온도에서 30초 이상 유지한 후,And the third crack temperature was maintained at a temperature of 750 DEG C or higher for 30 seconds or more,

상기 제3 균열 온도에서 350∼500℃의 온도까지 3℃/s 이상의 제2 평균 냉각 속도로 냉각하고,Cooling at a third average cooling rate of 3 DEG C / s or more from the third cracking temperature to a temperature of 350 to 500 DEG C,

100℃ 이하의 온도까지 100∼1000℃/s의 제3 평균 냉각 속도로 냉각하고,Cooling to a temperature of 100 DEG C or lower at a third average cooling rate of 100 to 1000 DEG C / s,

200∼350℃의 온도까지 가열한 후, After heating to a temperature of 200 to 350 캜,

이어서 제4 균열 온도로서 200∼350℃의 온도에서 120∼1200초 유지하는 고강도 냉연 강판의 제조 방법.And the fourth cracking temperature is maintained at a temperature of 200 to 350 캜 for 120 to 1,200 seconds.

본 발명에 있어서, 고강도 냉연 강판이란, 인장 강도(TS)가 980㎫ 이상의 냉연 강판을 가리킨다.In the present invention, a high strength cold rolled steel sheet refers to a cold rolled steel sheet having a tensile strength (TS) of 980 MPa or more.

또한, 본 발명에 있어서, 평균 냉각 속도는, 냉각 개시 온도에서 냉각 종료 온도를 뺀 것을 냉각 시간으로 나눈 것을 가리킨다. 또한, 평균 가열 속도는, 가열 종료 온도에서 가열 개시 온도를 뺀 것을 가열 시간으로 나눈 것을 가리킨다.Further, in the present invention, the average cooling rate is obtained by dividing the cooling start temperature minus the cooling termination temperature by the cooling time. The average heating rate is obtained by subtracting the heating start temperature from the heating end temperature divided by the heating time.

본 발명에 의하면, 강판의 조성 및 마이크로 조직을 제어함으로써, 인장 강도(TS)가 980㎫ 이상, 66％ 이하의 저항복비(YR)를 갖고, 신장(EL)이 19％ 이상이고, 구멍 확장률(λ)이 30％ 이상이고, 높은 신장(EL) 및 높은 구멍 확장률(λ)을 갖는 고강도 냉연 강판을 안정되게 얻을 수 있다.According to the present invention, by controlling the composition and the microstructure of the steel sheet, it is possible to obtain a steel sheet having tensile strength TS of 980 MPa or more and 66% or less of resistance ratio YR, elongation (EL) of 19% it is possible to stably obtain a high strength cold rolled steel sheet having a high elongation (EL) and a high hole expanding ratio (?

(발명을 실시하기 위한 형태)(Mode for carrying out the invention)

이하, 본 발명에 대해서 구체적으로 설명한다. 본 발명의 고강도 냉연 강판은, 질량％로, C: 0.15∼0.25％, Si: 1.0∼2.0％, Mn: 1.8∼2.5％, P: 0.10％ 이하, S: 0.010％ 이하, Al: 0.10％ 이하, N: 0.010％ 이하를 함유함과 함께, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고, 평균 결정 입경이 5㎛ 이하인 페라이트를 체적분율로 30∼55％, 평균 결정 입경이 2㎛ 이하인 잔류 오스테나이트를 체적분율로 5∼15％, 평균 결정 입경이 2㎛ 이하인 템퍼링 마르텐사이트를 체적분율로 30∼60％를 포함하는 복합 조직을 갖고, 상기의 잔류 오스테나이트가 1000㎛2 중에 10개 이상 존재한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail. The high strength cold rolled steel sheet according to the present invention comprises 0.15 to 0.25% of C, 1.0 to 2.0% of Si, 1.8 to 2.5% of Mn, 0.10% or less of P, 0.010% or less of S, , N: 0.010% or less, and the balance of Fe and inevitable impurities, wherein the ferrite having an average crystal grain size of 5 탆 or less is contained in an amount of 30 to 55% by volume, 5 to 15% by volume fraction of austenite night, the mean grain size is not more than 2㎛ tempering has a composite structure containing 30 to 60% martensite by volume fraction, the residual austenite is 10 or higher in the 1000㎛ 2 exist.

우선, 본 발명의 고강도 냉연 강판의 성분 조성의 한정 이유를 설명한다. 이하에 있어서, 성분의 「％」표시는 질량％를 의미한다.First, the reason for limiting the composition of the high-strength cold-rolled steel sheet of the present invention will be described. In the following, the "%" of the component means% by mass.

C: 0.15∼0.25％C: 0.15 to 0.25%

C는 강판의 고강도화에 유효한 원소로서, 본 발명에 있어서의 제2 상(second phases)인 템퍼링 마르텐사이트, 잔류 오스테나이트의 생성에 관해서도 기여한다. C 함유량이 0.15％ 미만에서는, 템퍼링 마르텐사이트의 체적분율을 30％ 이상으로 하고, 잔류 오스테나이트의 체적분율을 5％ 이상으로 하는 것이 어렵기 때문에, 인장 강도(TS)를 980㎫ 이상으로 하는 것이 곤란해진다. 그 때문에, C 함유량은 0.15％ 이상으로 한다. 바람직하게는, C 함유량은 0.18％ 이상이다. 한편, C를 0.25％ 초과로 함유하면, 페라이트와 템퍼링 마르텐사이트의 경도차가 커지고, 소망하는 구멍 확장률(λ)이 얻어지지 않는다. 그 때문에, C 함유량은 0.25％ 이하로 한다. 바람직하게는, C 함유량은 0.23％ 이하이다.C is an element effective for increasing the strength of the steel sheet and contributes to the production of the tempering martensite and retained austenite which are the second phases in the present invention. When the C content is less than 0.15%, it is difficult to make the volume fraction of the tempering martensite 30% or more and the volume fraction of the retained austenite 5% or more, so that the tensile strength TS is preferably 980 MPa or more It becomes difficult. Therefore, the C content should be 0.15% or more. Preferably, the C content is 0.18% or more. On the other hand, if C is contained in an amount exceeding 0.25%, the difference in hardness between ferrite and tempered martensite becomes large, and a desired hole expanding rate (?) Can not be obtained. Therefore, the C content should be 0.25% or less. Preferably, the C content is 0.23% or less.

또한, 본 발명의 고강도 냉연 강판에 있어서, 주상(main phases)은, 페라이트의 상을 가리키고, 상기의 제2 상은, 템퍼링 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트의 상을 가리킨다. 또한, 본 발명의 고강도 냉연 강판의 조직으로는, 템퍼링 베이나이트, 펄라이트가 포함되어 있어도 좋다.Further, in the high-strength cold-rolled steel sheet of the present invention, the main phases refer to phases of ferrite, and the second phase refers to phases of tempering martensite and retained austenite. The structure of the high-strength cold-rolled steel sheet of the present invention may include tempering bainite and pearlite.

Si: 1.0∼2.0％Si: 1.0 to 2.0%

Si는, 1회째 및 2회째의 어닐링에 있어서의 베이나이트 변태시에 탄화물 생성을 억제하고, 잔류 오스테나이트의 형성에 기여하기 위해 필요한 원소이다. Si 함유량이 1.0％ 미만이면, 충분한 잔류 오스테나이트를 형성할 수 없다. 그 때문에, Si 함유량은 1.0％ 이상으로 한다. 바람직하게는, Si 함유량은 1.3％ 이상이다. 한편, Si를 2.0％ 초과로 함유하면, 페라이트의 체적분율이 55％를 초과하고, 평균 결정 입경이 5㎛를 초과하기 때문에, 980㎫ 이상의 인장 강도(TS)가 얻어지지 않고, 충분한 구멍 확장률(λ)도 얻어지지 않는다. 그 때문에, Si 함유량은 2.0％ 이하로 한다. 바람직하게는, Si 함유량은 1.8％ 이하이다.Si is an element necessary for suppressing carbide formation at the time of bainite transformation in the first and second annealing and contributing to the formation of retained austenite. When the Si content is less than 1.0%, sufficient retained austenite can not be formed. Therefore, the Si content should be 1.0% or more. Preferably, the Si content is 1.3% or more. On the other hand, when Si is contained in an amount exceeding 2.0%, the volume fraction of ferrite exceeds 55% and the average crystal grain size exceeds 5 탆, so that a tensile strength TS of 980 MPa or more can not be obtained, (?) is not obtained. Therefore, the Si content is set to 2.0% or less. Preferably, the Si content is 1.8% or less.

Mn: 1.8∼2.5％Mn: 1.8 to 2.5%

Mn은 고용 강화(solid solution)하면서, 제2 상을 생성하기 쉽게 함으로써 고강도화에 기여하는 원소이다. 또한, Mn은 오스테나이트를 안정화시키는 원소이다. Mn 함유량이 1.8％ 미만이면, 제2 상의 체적분율을 소망하는 범위로 제어할 수 없게 된다. 그 때문에, Mn 함유량은 1.8％ 이상으로 한다. 한편, Mn을 2.5％ 초과로 함유하면, 템퍼링 마르텐사이트의 체적분율이 60％ 초과가 되고, 나아가서는 템퍼링 마르텐사이트의 경도가 높아져, 소망하는 구멍 확장률(λ)이 얻어지지 않는다. 그 때문에, Mn 함유량은 2.5％ 이하로 한다.Mn is an element contributing to the enhancement of strength by facilitating generation of a second phase while solid solution. Mn is an element stabilizing the austenite. If the Mn content is less than 1.8%, the volume fraction of the second phase can not be controlled within a desired range. Therefore, the Mn content should be 1.8% or more. On the other hand, when Mn is contained in an amount of more than 2.5%, the volume fraction of the tempered martensite exceeds 60%, the hardness of the tempering martensite becomes high, and the desired hole expanding rate (?) Is not obtained. Therefore, the Mn content should be 2.5% or less.

P: 0.10％ 이하P: not more than 0.10%

P는 고용 강화에 의해 고강도화에 기여하지만, P를 0.10％ 초과로 함유하면, P의 입계로의 편석이 현저해져 입계를 취화하고, 입계 균열을 생성하여, 소망하는 구멍 확장률(λ)이 얻어지지 않는다. 그 때문에, P 함유량은 0.10％ 이하로 한다. 바람직하게는, P 함유량은 0.05％ 이하이다.P contributes to enhancement of strength by solid solution strengthening. However, if P is contained in an amount of more than 0.10%, segregation of P into the grain boundary becomes remarkable to embrittle the grain boundaries and generate intergranular cracks to obtain a desired hole expansion ratio It does not. Therefore, the P content should be 0.10% or less. Preferably, the P content is 0.05% or less.

S: 0.010％ 이하S: not more than 0.010%

S를 0.010％ 초과로 함유하면, MnS 등의 황화물이 많이 생성되고, 구멍 확장 시험시의 펀칭시에 황화물 주변에 보이드를 생성하여, 소망하는 구멍 확장률(λ)이 얻어지지 않는다. 그 때문에, S 함유량은 0.010％ 이하로 한다. 바람직하게는, S 함유량은 0.005％ 이하이다. 한편, 특별히 하한은 없지만, S 함유량을 0.0005％ 미만으로 하는 극저(極低) S화는 제강 비용이 상승한다. 그 때문에, 바람직하게는, S 함유량은 0.0005％ 이상이다.If S is contained in an amount exceeding 0.010%, a large amount of sulfides such as MnS is produced, and voids are formed around the sulfide upon punching at the time of hole expansion test, and the desired hole expanding rate (?) Is not obtained. Therefore, the S content should be 0.010% or less. Preferably, the S content is 0.005% or less. On the other hand, there is no particular lower limit, but the extremely low S content with an S content of less than 0.0005% increases the cost of steelmaking. Therefore, the S content is preferably 0.0005% or more.

Al: 0.10％ 이하Al: 0.10% or less

Al은 탈산에 필요한 원소이지만, Al을 0.10％ 초과로 함유해도, 이 탈산 효과는 포화한다. 그 때문에, Al 함유량은 0.10％ 이하로 한다. 바람직하게는, Al 함유량은 0.08％ 이하이다. 한편, 이 탈산 효과를 얻기 위해, Al 함유량은 0.01％ 이상인 것이 바람직하다.Al is an element necessary for deoxidation, but even if Al is contained in an amount exceeding 0.10%, this deoxidizing effect saturates. Therefore, the Al content should be 0.10% or less. Preferably, the Al content is 0.08% or less. On the other hand, in order to obtain this deoxidation effect, the Al content is preferably 0.01% or more.

N: 0.010％ 이하N: 0.010% or less

N은 조대한(coarse) 질화물을 형성하여, 구멍 확장률(λ)을 저하시키는 점에서, N 함유량은 억제할 필요가 있다. N 함유량이 0.010％ 초과이면, 소망하는 구멍 확장률(λ) 이 얻어지지 않게 된다. 그 때문에, N 함유량은 0.010％ 이하로 한다. 바람직하게는, N 함유량은 0.006％ 이하이다.It is necessary to suppress the N content in that N forms a coarse nitride to lower the hole expanding rate (?). If the N content exceeds 0.010%, the desired hole expanding rate (?) Can not be obtained. Therefore, the N content should be 0.010% or less. Preferably, the N content is 0.006% or less.

상기 이외의 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물로 한다. 불가피적 불순물로서는, 예를 들면, Sb, Sn, Zn, Co 등을 들 수 있고, 이들 함유량의 허용 범위로서는, Sb: 0.01％ 이하, Sn: 0.10％ 이하, Zn: 0.01％ 이하, Co: 0.10％ 이하이다. 또한, 본 발명에서는, Ta, Mg, Zr을 통상의 강 조성의 범위 내로 함유해도, 그 효과는 상실되지 않는다.The balance other than the above is made of Fe and inevitable impurities. Sb: not more than 0.01%, Sn: not more than 0.10%, Zn: not more than 0.01%, Co: not more than 0.10%. Examples of the inevitable impurities include Sb, Sn, Zn and Co. % Or less. Further, in the present invention, even if Ta, Mg, and Zr are contained within the range of ordinary steel composition, the effect is not lost.

또한, 본 발명에서는, 상기의 성분에 더하여, 이하의 성분을 1종 또는 2종 이상 함유해도 좋다.In the present invention, in addition to the above-mentioned components, one or more of the following components may be contained.

V: 0.10％ 이하V: not more than 0.10%

V는 미세한 탄질화물을 형성함으로써, 강도 상승에 기여하기 때문에, 필요에 따라서 함유시킬 수 있다. 이 효과를 발휘하기 위해서는, V를 0.01％ 이상 함유시키는 것이 바람직하다. 한편, 다량의 V를 함유시켜도, 0.10％를 초과한 만큼의 강도 상승 효과는 작고, 또한, 합금 비용의 증가도 초래해버리기 때문에, V를 함유시키는 경우에는, V 함유량은 0.10％ 이하로 하는 것이 바람직하다.Since V contributes to increase the strength by forming fine carbonitride, V can be contained as needed. In order to exhibit this effect, it is preferable to contain V of 0.01% or more. On the other hand, even when a large amount of V is added, the effect of increasing the strength by more than 0.10% is small and the alloy cost is also increased. Therefore, when V is contained, the V content is preferably 0.10% desirable.

Nb: 0.10％ 이하Nb: not more than 0.10%

Nb도 V와 동일하게, 미세한 탄질화물을 형성함으로써, 강도 상승에 기여하기 때문에, 필요에 따라서 함유시킬 수 있다. 이 효과를 발휘하기 위해서는, Nb 함유량을 0.005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, 0.10％ 초과로 Nb를 함유하면, 신장(EL)이 현저하게 저하하기 때문에, Nb 함유량은 0.10％ 이하로 하는 것이 바람직하다.Since Nb also contributes to the increase in strength by forming fine carbonitride in the same manner as V, it can be contained as needed. In order to exhibit this effect, the Nb content is preferably 0.005% or more. On the other hand, when Nb is contained in an amount exceeding 0.10%, the elongation (EL) remarkably decreases. Therefore, the Nb content is preferably 0.10% or less.

Ti: 0.10％ 이하Ti: not more than 0.10%

Ti도 V와 동일하게, 미세한 탄질화물을 형성함으로써, 강도 상승에 기여하기 때문에, 필요에 따라서 함유시킬 수 있다. 이 효과를 발휘하기 위해서는, Ti함유량을 0.005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, 0.10％ 초과로 Ti를 함유하면, 신장(EL)이 현저하게 저하하기 때문에, Ti함유량은 0.10％ 이하로 하는 것이 바람직하다.Since Ti also contributes to the increase in strength by forming fine carbonitride in the same manner as V, it can be contained as needed. In order to exhibit this effect, the Ti content is preferably 0.005% or more. On the other hand, when Ti is contained in an amount exceeding 0.10%, the elongation (EL) remarkably decreases. Therefore, the Ti content is preferably 0.10% or less.

B: 0.010％ 이하B: not more than 0.010%

B는 퀀칭성(hardenability)을 향상시켜, 제2 상을 생성하기 쉽게 함으로써 고강도화에 기여하고, 퀀칭성을 확보하면서, 템퍼링 마르텐사이트의 경도를 현저하게 올리지 않는 원소이기 때문에, 필요에 따라서 함유시킬 수 있다. 이 효과를 발휘하기 위해서는, B를 0.0003％ 이상 함유시키는 것이 바람직하다. 한편, B를 0.010％ 초과로 함유해도, 그 효과가 포화하기 때문에, B함유량은 0.010％ 이하로 하는 것이 바람직하다.B is an element which improves hardenability, contributes to high strength by making it easier to generate the second phase, and does not significantly increase the hardness of the tempering martensite while securing quenching property. Therefore, have. In order to exhibit this effect, B is preferably contained in an amount of 0.0003% or more. On the other hand, even if B is contained in an amount of more than 0.010%, the effect is saturated, so the B content is preferably 0.010% or less.

Cr: 0.50％ 이하Cr: 0.50% or less

Cr은, 제2 상을 생성하기 쉽게 함으로써 고강도화에 기여하는 원소로서, 필요에 따라서 함유시킬 수 있다. 이 효과를 발휘하기 위해서는, Cr을 0.10％ 이상 함유시키는 것이 바람직하다. 한편, Cr을 0.50％ 초과로 함유시키면, 과잉으로 템퍼링 마르텐사이트가 생성되기 때문에, Cr을 함유시키는 경우에는, Cr 함유량은 0.50％ 이하로 하는 것이 바람직하다.Cr is an element contributing to the enhancement of strength by making it easier to generate the second phase, and can be contained as needed. In order to exhibit this effect, Cr is preferably contained in an amount of 0.10% or more. On the other hand, when Cr is contained in an amount of more than 0.50%, excessive tempering martensite is produced. Therefore, when Cr is contained, the Cr content is preferably 0.50% or less.

Mo: 0.50％ 이하Mo: 0.50% or less

Mo는, 제2 상을 생성하기 쉽게 함으로써 고강도화에 기여하고, 또한 일부 탄화물을 생성하여 고강도화에 기여하는 원소로서, 필요에 따라서 함유시킬 수 있다. 이 효과를 발휘하기 위해서는, Mo를 0.05％ 이상 함유시키는 것이 바람직하다. 한편, Mo를 0.50％ 초과로 함유시켜도, 그 효과가 포화하기 때문에, Mo를 함유시키는 경우에는, Mo 함유량은 0.50％ 이하로 하는 것이 바람직하다.Mo contributes to enhancement of strength by making it easier to generate the second phase, and as an element contributing to the enhancement of strength by producing some carbides, Mo can be contained as needed. In order to exhibit this effect, Mo is preferably contained in an amount of 0.05% or more. On the other hand, even when Mo is contained in an amount of more than 0.50%, the effect is saturated. Therefore, when Mo is contained, the Mo content is preferably 0.50% or less.

Cu: 0.50％ 이하Cu: not more than 0.50%

Cu는, 고용 강화에 의해 고강도화에 기여하고, 또한, 제2 상을 생성하기 쉽게 함으로써 고강도화에 기여하는 원소로서, 필요에 따라서 함유시킬 수 있다. 이 효과를 발휘하기 위해서는, Cu를 0.05％ 이상 함유시키는 것이 바람직하다. 한편, Cu를 0.50％ 초과로 함유시켜도, 그 효과가 포화하고, 또한 Cu에 기인하는 표면 결함이 발생하기 쉬워지기 때문에, Cu를 함유시키는 경우에는, Cu함유량은 0.50％ 이하로 하는 것이 바람직하다.Cu contributes to enhancement of strength by solid solution strengthening and is an element which contributes to enhancement of strength by making it easy to generate the second phase, and Cu can be contained if necessary. In order to exhibit this effect, it is preferable to contain Cu in an amount of 0.05% or more. On the other hand, even if Cu is contained in an amount of more than 0.50%, the effect becomes saturated and surface defects attributable to Cu are liable to occur. Therefore, when Cu is contained, the Cu content is preferably 0.50% or less.

Ni: 0.50％ 이하Ni: not more than 0.50%

Ni도 Cu와 동일하게, 고용 강화에 의해 고강도화에 기여하고, 또한, 제2 상을 생성하기 쉽게 함으로써 고강도화에 기여하는 원소로서, 필요에 따라서 함유시킬 수 있다. 이 효과를 발휘시키기 위해서는, Ni를 0.05％ 이상 함유시키는 것이 바람직하다. 또한, Cu와 동시에 Ni를 함유시키면, Cu 기인의 표면 결함을 억제하는 효과가 있어, Cu 첨가시에 유효하다. 한편, Ni를 0.50％ 초과로 함유시켜도, 그 효과가 포화하기 때문에, Ni를 함유시키는 경우에는, Ni함유량은 0.50％ 이하로 하는 것이 바람직하다.Like Ni, Ni can be added as needed as an element contributing to higher strength by solid solution strengthening and contributing to higher strength by facilitating generation of the second phase. In order to exhibit this effect, it is preferable that Ni is contained in an amount of 0.05% or more. In addition, when Ni is added at the same time as Cu, it has an effect of suppressing surface defects caused by Cu, which is effective when Cu is added. On the other hand, even if Ni is contained in an amount of more than 0.50%, the effect becomes saturated. Therefore, when Ni is contained, the Ni content is preferably 0.50% or less.

Ca: 0.0050％ 이하Ca: 0.0050% or less

Ca는, 황화물의 형상을 구 형상화(spheroidizing)하여, 황화물에 의한 구멍 확장률(λ)의 저하를 억제하는 것에 기여하기 때문에, 필요에 따라서 함유시킬 수 있다. 이 효과를 발휘하기 위해서는, Ca를 0.0005％ 이상 함유시키는 것이 바람직하다. 한편, Ca를 0.0050％ 초과로 함유시키면, 그 효과가 포화한다. 그 때문에, Ca를 함유시키는 경우에는, Ca 함유량은 0.0050％ 이하로 하는 것이 바람직하다.Ca contributes to inhibit the decrease of the hole expanding rate (?) By the sulfide by spheroidizing the shape of the sulfide, so that Ca can be contained if necessary. In order to exhibit this effect, Ca is preferably contained in an amount of 0.0005% or more. On the other hand, if Ca is contained in an amount of more than 0.0050%, the effect is saturated. Therefore, when Ca is contained, the Ca content is preferably 0.0050% or less.

REM: 0.0050％ 이하REM: Not more than 0.0050%

REM도 Ca와 동일하게, 황화물의 형상을 구 형상화하여, 황화물에 의한 구멍 확장률(λ)의 저하를 억제하는 것에 기여하기 때문에, 필요에 따라서 함유시킬 수 있다. 이 효과를 발휘하기 위해서는, REM을 0.0005％ 이상 함유시키는 것이 바람직하다. 한편, REM을 0.0050％ 초과로 함유시키면, 그 효과가 포화한다. 그 때문에, REM을 함유시키는 경우에는, REM 함유량은 0.0050％ 이하로 하는 것이 바람직하다.The REM can also be contained as necessary because it contributes to spheroidizing the shape of the sulfide and inhibiting the decrease of the hole expanding rate (?) By the sulfide, as in Ca. In order to exhibit this effect, it is preferable that REM is contained in an amount of 0.0005% or more. On the other hand, if REM is contained in excess of 0.0050%, the effect becomes saturated. Therefore, when REM is contained, the REM content is preferably 0.0050% or less.

다음으로, 본 발명의 고강도 냉연 강판의 조직에 대해서 상세하게 설명한다. 본 발명의 고강도 냉연 강판은, 페라이트, 잔류 오스테나이트, 템퍼링 마르텐사이트를 갖는다. 또한, 본 발명의 고강도 냉연 강판은, 잔부로서 템퍼링 베이나이트를 갖고 있어도 좋다. 페라이트는, 평균 결정 입경이 5㎛ 이하로서, 체적분율이 30∼55％의 범위에 있다. 또한, 잔류 오스테나이트는, 평균 결정 입경이 2㎛ 이하로서, 체적분율이 5∼15％의 범위에 있다. 또한, 템퍼링 마르텐사이트는, 평균 결정 입경이 2㎛ 이하로서, 체적분율이 30∼60％의 범위에 있다. 또한, 본 발명의 고강도 냉연 강판에서는, 평균 결정 입경이 2㎛ 이하인 잔류 오스테나이트가 1000㎛2 중에 10개 이상 존재한다. 여기에서 서술하는 체적분율은 강판의 전체에 대한 체적분율이며, 이하 동일하다.Next, the structure of the high-strength cold-rolled steel sheet of the present invention will be described in detail. The high strength cold rolled steel sheet of the present invention has ferrite, retained austenite, and tempering martensite. The high-strength cold-rolled steel sheet of the present invention may have tempering bainite as the remainder. The ferrite has an average crystal grain size of 5 mu m or less and a volume fraction of 30 to 55%. The retained austenite has an average crystal grain size of 2 탆 or less and a volume fraction of 5 to 15%. The tempered martensite has an average crystal grain size of 2 mu m or less and a volume fraction of 30 to 60%. In the high-strength cold-rolled steel sheet of the present invention, ten or more of the retained austenite having an average crystal grain size of 2 占 퐉 or less exists in 1000 占 퐉 2 . The volume fraction described here is a volume fraction of the steel sheet as a whole, and is the same hereinafter.

상기의 페라이트의 체적분율이 30％ 미만이면, 연질인 페라이트가 적기 때문에 신장(EL)이 저하한다. 그 때문에, 페라이트의 체적분율은 30％ 이상으로 한다. 바람직하게는, 페라이트의 체적분율은 35％ 이상이다. 한편, 페라이트의 체적분율이 55％ 초과에서는 980㎫ 이상의 인장 강도(TS)를 확보하는 것이 곤란하다. 그 때문에, 페라이트의 체적분율은 55％ 이하로 한다. 바람직하게는, 페라이트의 체적분율은 50％ 이하이다. 또한, 페라이트의 평균 결정 입경이 5㎛ 초과에서는, 구멍 확장시의 펀칭 단면에 생성한 보이드가 구멍 확장 중에 연결되기 쉬워지기 때문에, 소망하는 구멍 확장률(λ)이 얻어지지 않는다. 또한, 페라이트의 평균 결정 입경이 5㎛ 초과에서는, 항복비(YR)를 소망하는 값보다 낮게 할 수 없다. 그 때문에, 페라이트의 평균 결정 입경은 5㎛ 이하로 한다.If the volume percentage of the ferrite is less than 30%, the soft elongation (EL) decreases because the soft ferrite is small. Therefore, the volume fraction of ferrite is 30% or more. Preferably, the volume fraction of ferrite is at least 35%. On the other hand, when the volume fraction of ferrite exceeds 55%, it is difficult to secure a tensile strength (TS) of 980 MPa or more. Therefore, the volume fraction of ferrite is 55% or less. Preferably, the volume fraction of ferrite is 50% or less. If the average crystal grain size of the ferrite exceeds 5 占 퐉, the voids formed in the punching end face at the time of hole expanding tend to be connected during the hole expanding, so that the desired hole expanding rate (?) Can not be obtained. In addition, when the average crystal grain size of the ferrite exceeds 5 mu m, the yield ratio YR can not be lower than a desired value. Therefore, the average crystal grain size of the ferrite is set to 5 탆 or less.

높은 신장(EL)을 확보하기 위해서는, 잔류 오스테나이트의 체적분율이 5∼15％인 범위에서 필요하다. 잔류 오스테나이트의 체적분율이 5％ 미만에서는, 소망하는 신장(EL)이 얻어지지 않는다. 그 때문에, 잔류 오스테나이트의 체적분율은 5％ 이상으로 한다. 바람직하게는, 잔류 오스테나이트의 체적분율은 6％ 이상이다. 한편, 잔류 오스테나이트의 체적분율이 15％를 초과하는 경우, 소망하는 구멍 확장률(λ)이 얻어지지 않는다. 그 때문에, 잔류 오스테나이트의 체적분율은 15％ 이하로 한다. 바람직하게는, 잔류 오스테나이트의 체적분율은 12％ 이하이다. 또한, 높은 구멍 확장률(λ)을 얻기 위해, 잔류 오스테나이트의 평균 결정 입경은 2㎛ 이하로 한다. 잔류 오스테나이트의 평균 결정 입경이 2㎛ 초과에서는, 구멍 확장시에 있어서의 보이드 생성 후에 보이드의 연결이 일어나기 쉬워진다. 그 때문에, 잔류 오스테나이트의 평균 결정 입경은 2㎛ 이하로 한다.In order to secure a high elongation (EL), it is necessary that the volume fraction of retained austenite is in the range of 5 to 15%. If the volume fraction of retained austenite is less than 5%, the desired elongation (EL) can not be obtained. Therefore, the volume fraction of the retained austenite is 5% or more. Preferably, the volume fraction of retained austenite is at least 6%. On the other hand, when the volume fraction of the retained austenite exceeds 15%, the desired hole expanding ratio (?) Is not obtained. Therefore, the volume fraction of the retained austenite is set to 15% or less. Preferably, the volume fraction of retained austenite is 12% or less. Further, in order to obtain a high hole expanding rate (?), The average crystal grain size of the retained austenite is set to 2 占 퐉 or less. When the average crystal grain size of the retained austenite exceeds 2 탆, the voids tend to be connected after the generation of voids at the time of hole expansion. Therefore, the average crystal grain size of the retained austenite is set to 2 탆 or less.

소망하는 구멍 확장률(λ) 및 저항복비(YR)를 확보하면서, 980㎫ 이상의 인장 강도를 얻기 위해서는, 템퍼링 마르텐사이트의 체적분율은 30∼60％로 한다. 템퍼링 마르텐사이트의 체적분율이 30％ 미만에서는, 980㎫ 이상의 인장 강도를 확보할 수 없다. 한편, 60％ 초과의 체적분율에서는 신장(EL)의 확보가 곤란하다. 또한, 높은 구멍 확장률(λ)을 확보하기 위해, 템퍼링 마르텐사이트의 평균 결정 입경은 2㎛ 이하로 한다. 평균 결정 입경이 2㎛ 초과에서는, 페라이트와의 계면에 생성되는 보이드가 연결되기 쉬워지고, 소망하는 구멍 확장률(λ)이 얻어지지 않기 때문에, 템퍼링 마르텐사이트의 평균 결정 입경의 상한은 2㎛로 한다.In order to obtain a tensile strength of 980 MPa or more while securing a desired hole expanding ratio (?) And a low resistance ratio (YR), the volume fraction of tempered martensite is set to 30 to 60%. When the volume fraction of tempered martensite is less than 30%, a tensile strength of 980 MPa or more can not be secured. On the other hand, it is difficult to secure elongation (EL) at a volume fraction exceeding 60%. Further, in order to ensure a high hole expanding rate (?), The average crystal grain size of the tempered martensite is set to 2 占 퐉 or less. When the average crystal grain size exceeds 2 탆, voids formed at the interface with ferrite are easily connected and a desired hole expanding factor (?) Can not be obtained. Therefore, the upper limit of the average crystal grain size of tempered martensite is 2 탆 do.

또한, 강판 조직 내에는, 잔류 오스테나이트를 얻기 위해 어닐링 공정에서 베이나이트 변태시키기 때문에, 템퍼링 베이나이트가 일부 생성되어도 좋다. 이 템퍼링 베이나이트의 체적분율은, 특별히 한정되지 않지만, 높은 신장(EL)을 확보하기 위해, 30％ 이하가 바람직하다.In addition, a part of the tempering bainite may be generated in the steel sheet structure because the bainite is transformed in the annealing step to obtain the retained austenite. The volume fraction of this tempered bainite is not particularly limited, but is preferably 30% or less in order to secure a high elongation (EL).

또한, 높은 신장(EL)을 얻기 위해서는, 상기의 평균 결정 입경이 2㎛ 이하인 잔류 오스테나이트를 1000㎛2 중에 10개 이상 존재시킬 필요가 있다. 이 잔류 오스테나이트가 1000㎛2 중에 10개 미만에서는, 소망하는 신장(EL)이 얻어지지 않는다. 한편, 이 잔류 오스테나이트의 1000㎛2 중의 개수의 상한은, 특별히 한정되지 않지만, 잔류 오스테나이트의 1000㎛2 중의 개수가 50개 초과에서는 페라이트와의 계면에 생성되는 보이드가 연결되기 쉬워지기 때문에, 50개 이하가 바람직하다.Further, in order to obtain a high elongation (EL), it is necessary that at least 10 of the retained austenite having an average crystal grain size of 2 탆 or less exist in 1000 탆 2 . When the retained austenite is less than 10 in 1000 占 퐉 2 , desired elongation (EL) can not be obtained. On the other hand, since the upper limit of the number of 1000㎛ 2 of the retained austenite is not particularly limited, the number of the 1000㎛ 2 of the retained austenite exceeds 50 liable to voids generated at the interface between the ferrite and the connection, 50 or less is preferable.

또한, 본 발명에 있어서의 강판에서는, 페라이트, 잔류 오스테나이트, 템퍼링 마르텐사이트 이외에, 템퍼링 베이나이트, 펄라이트가 생성되는 경우가 있지만, 상기의 페라이트, 잔류 오스테나이트 및 템퍼링 마르텐사이트의 체적분율과 평균 결정 입경, 잔류 오스테나이트의 1000㎛2 중의 개수가 만족되면 본 발명의 목적을 달성할 수 있다. 단, 펄라이트의 체적분율은 5％ 이하가 바람직하다. 또한, 템퍼링 베이나이트의 체적분율은, 전술한 바와 같이, 30％ 이하가 바람직하다.In the steel sheet of the present invention, tempering bainite and pearlite may be produced in addition to ferrite, retained austenite and tempering martensite. However, the volume fraction of the above-mentioned ferrite, retained austenite and tempered martensite, When the particle diameter and the number of the retained austenite of 1000 mu m < 2 > are satisfied, the object of the present invention can be achieved. However, the volume fraction of pearlite is preferably 5% or less. The volume fraction of the tempering bainite is preferably 30% or less as described above.

또한, 전술한 강판의 복합 조직은, 예를 들면, SEM(주사형 전자 현미경)을 이용하여 관찰할 수 있다. 구체적으로는, 우선, 강판의 압연 방향에 평행한 판두께 단면을 연마 후, 나이탈(nital)(질산을 함유하는 알코올액)로 부식시킨다. 이어서, 주사형 전자 현미경으로 배율 2000, 5000배의 조직 사진을 촬영하고, 얻어진 조직 사진 데이터에 있어서 소망하는 영역을 화상 해석에 의해 추출하고, 화상 해석 소프트(Media Cybernetics사 제조, Image-Pro ver.7)를 이용하여, 페라이트, 잔류 오스테나이트, 템퍼링 마르텐사이트, 또는 템퍼링 베이나이트로 판정할 수 있다.The composite structure of the steel sheet described above can be observed using, for example, SEM (scanning electron microscope). Concretely, first, the plate thickness cross section parallel to the rolling direction of the steel sheet is polished and then is corroded with nital (alcohol solution containing nitric acid). Subsequently, a tissue photograph of 2000, 5000 times magnification was taken with a scanning electron microscope, a desired area in the obtained tissue photograph data was extracted by image analysis, and an image analysis software (Image Cybernetics, Image-Pro ver. 7), ferrite, retained austenite, tempered martensite, or tempered bainite can be determined.

페라이트, 잔류 오스테나이트, 템퍼링 마르텐사이트에 대해서, 상기의 소망하는 체적분율은, 포인트 카운트법(ASTM E562-83(1988)에 준거)에 의해, 면적률을 측정하여, 그 면적률을 체적분율로 할 수 있다. 또한, 페라이트, 잔류 오스테나이트, 템퍼링 마르텐사이트에 대해서, 상기의 소망하는 평균 결정 입경은, 강판 조직 사진으로부터 원 상당 직경(circle-equivalent diameter)을 산출하여, 그들의 값을 평균해서 구할 수 있다. 또한, 잔류 오스테나이트의 개수는, 강판 조직 사진을 관찰하여 셈으로써 측정할 수 있다.For the ferrite, retained austenite and tempered martensite, the desired volume fraction was determined by measuring the area ratio by the point count method (according to ASTM E562-83 (1988)), and calculating the area ratio by volume fraction can do. For the ferrite, retained austenite and tempered martensite, the above-mentioned desired average crystal grain size can be obtained by calculating circle-equivalent diameter from the steel sheet structure photograph and averaging the values thereof. Further, the number of retained austenite can be measured by observing a photograph of a steel sheet structure.

또한, 페라이트, 잔류 오스테나이트, 템퍼링 마르텐사이트에 대한 상기의 소망하는 체적분율, 평균 결정 입경, 또한 잔류 오스테나이트의 개수는, 1회째의 어닐링시 및/또는 2회째의 어닐링시에 강판 조직을 제어함으로써 조정할 수 있다.The desired volume fraction, average crystal grain size, and the number of retained austenite for the ferrite, retained austenite, and tempered martensite can be controlled by controlling the steel sheet structure during the first annealing and / or the second annealing .

다음으로, 본 발명의 고강도 냉연 강판의 제조 방법에 대해서 설명한다.Next, a method of manufacturing the high-strength cold-rolled steel sheet of the present invention will be described.

본 발명의 고강도 냉연 강판의 제조 방법에서는, 상기 성분 조성(화학 성분)을 갖는 강 슬래브를, 열간 압연, 냉간 압연을 실시한 후에, 냉연 강판에 연속 어닐링을 실시할 때에, 850℃ 이상의 온도까지 가열하고, 제1 균열 온도로서 850℃ 이상의 온도에서 30초 이상 유지한 후, 그의 제1 균열 온도에서 320∼500℃의 제2 균열 온도까지 3℃/s 이상의 제1 평균 냉각 속도로 냉각한 후, 제2 균열 온도로서 320∼500℃의 온도에서 30초 이상 유지한 후, 100℃ 이하의 온도(예를 들면, 실온)까지 냉각하고, 그 후, 750℃ 이상의 온도까지 3∼30℃/s의 평균 가열 속도로 가열하고, 제3 균열 온도로서 750℃ 이상의 온도에서 30초 이상 유지한 후, 제3 균열 온도에서 350∼500℃의 온도까지 3℃/초 이상의 제2 평균 냉각 속도로 냉각하고, 100℃ 이하의 온도까지 100∼1000℃/s의 제3 평균 냉각 속도로 냉각하고, 200∼350℃의 온도까지 가열한 후, 이어서 제4 균열 온도로서 200∼350℃의 온도에서 120∼1200초 유지한다.In the method for producing a high-strength cold-rolled steel sheet according to the present invention, the steel slab having the above-mentioned composition (chemical composition) is subjected to hot rolling and cold rolling, and then continuous annealing is performed on the cold- After cooling at a first average cooling rate of at least 3 DEG C / s from the first cracking temperature to a second cracking temperature of 320 to 500 DEG C after holding at a temperature of 850 DEG C or more as the first cracking temperature for 30 seconds or more, 2 The cracking temperature is maintained at a temperature of 320 to 500 캜 for 30 seconds or more and then cooled to a temperature of 100 캜 or less (for example, room temperature), and then an average of 3 to 30 캜 / The substrate is cooled at a second average cooling rate of 3 DEG C / sec or more from the third crack temperature to a temperature of 350 to 500 DEG C, Lt; 0 > C / s to a temperature below 100 < 0 & After cooling at a rate and heated to a temperature of 200~350 ℃, and then brought to 120-1200 seconds at a temperature of 200~350 ℃ a fourth soaking temperature.

[열간 압연 공정][Hot rolling process]

열간 압연 공정에서는, 상기 성분 조성을 갖는 강 슬래브를, 가열 후, 조압연, 마무리 압연을 실시하여, 열연 강판을 얻는다. 사용하는 강 슬래브는, 성분의 매크로 편석을 방지하기 위해 연속 주조법으로 제조하는 것이 바람직하지만, 조괴법(ingot-making method), 박 슬래브 주조법(thin-slab-casting method)에 의해서도 가능하다. 열간 압연 공정의 바람직한 조건은, 우선, 슬래브 주조 후, 재가열하는 일 없이 또는 1100℃ 이상으로 재가열한다. 본 발명에서는, 강 슬래브를 제조한 후, 일단 100℃ 이하의 온도(예를 들면, 실온)까지 냉각하고, 그 후, 재차 가열하는 종래법에 더하여, 냉각하지 않고, 온편(溫片)인 채로 가열로(heating furnace)에 장입하거나, 혹은 보열(heat retention)을 행한 후에 즉시 압연하거나, 혹은 주조 후 그대로 압연하는 직송 압연·직접 압연 등의 에너지 절약 프로세스도 문제 없이 적용할 수 있다.In the hot rolling step, a steel slab having the above composition is subjected to roughing, rough rolling and finish rolling to obtain a hot-rolled steel sheet. The steel slab to be used is preferably manufactured by continuous casting to prevent macro segregation of the component, but it is also possible by an ingot-making method or a thin-slab-casting method. Preferred conditions of the hot rolling step are as follows: first, after the slab casting, reheating is performed without reheating or at 1100 占 폚 or more. In the present invention, in addition to the conventional method in which the steel slab is once cooled to a temperature of 100 占 폚 or less (for example, room temperature) and then heated again, the steel slab is left without being cooled, An energy saving process such as direct rolling or direct rolling in which the steel is immediately rolled after being charged into a heating furnace or after heat retention, or rolled as it is after casting can be applied without problems.

슬래브의 가열 온도는, 1100℃ 이상으로 하면 압연 부하를 저감하여, 생산성을 향상할 수 있다. 한편, 슬래브의 가열 온도를 1300℃ 이하로 하면 가열 비용을 저감할 수 있다. 그 때문에, 슬래브의 가열 온도는 1100∼1300℃로 하는 것이 바람직하다.When the heating temperature of the slab is 1100 DEG C or higher, the rolling load can be reduced and the productivity can be improved. On the other hand, if the heating temperature of the slab is 1300 DEG C or less, the heating cost can be reduced. Therefore, the heating temperature of the slab is preferably 1100 to 1300 캜.

또한, 마무리 압연의 종료 온도는, 830℃ 이상으로 함으로써, 오스테나이트 단상역에서 열간 압연을 종료하고, 강판 내의 조직 불균일화 및 재질의 이방성의 증대에 의한 어닐링 후의 신장(EL) 및 구멍 확장률(λ)의 저하를 억제할 수 있다. 한편, 마무리 압연의 종료 온도를 950℃ 이하로 함으로써, 열연 조직이 조대해져 어닐링 후의 특성이 저하하는 것을 억제할 수 있다. 그 때문에, 마무리 압연의 종료 온도는 830∼950℃로 하는 것이 바람직하다.When the finish rolling finish temperature is 830 DEG C or higher, the hot rolling is terminated in a single phase of austenite, and the elongation (EL) and the hole expanding rate after the annealing (annealing) by the anisotropy of the material in the steel sheet and the increase in the anisotropy can be suppressed. On the other hand, by setting the finish temperature of the finish rolling to 950 占 폚 or lower, the hot-rolled structure becomes coarse and deterioration of properties after annealing can be suppressed. Therefore, the finishing rolling finish temperature is preferably 830 to 950 캜.

그 후의 열연 강판의 냉각 방법은 특별히 한정하지 않고, 또한, 권취 온도에 대해서도 한정하지 않지만, 권취 온도를 700℃ 이하로 함으로써, 조대한 펄라이트의 형성을 억제하고, 어닐링 후의 신장(EL) 및 구멍 확장률(λ)의 저하를 방지할 수 있다. 그 때문에, 권취 온도는 700℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한 바람직하게는, 권취 온도는 650℃ 이하이다. 한편, 권취 온도의 하한도 특별히 한정은 하지 않지만, 권취 온도를 400℃ 이상으로 함으로써, 경질인 베이나이트나 마르텐사이트의 과잉인 생성을 억제하고, 냉간 압연 부하를 저감할 수 있다. 그 때문에, 권취 온도는 400℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다.The cooling method of the hot rolled steel sheet after that is not particularly limited, and the winding temperature is not limited. However, by setting the coiling temperature to 700 캜 or less, formation of coarse pearlite is suppressed, and elongation (EL) It is possible to prevent the rate (?) From lowering. Therefore, the coiling temperature is preferably 700 캜 or lower. Also preferably, the coiling temperature is 650 DEG C or less. On the other hand, the lower limit of the coiling temperature is not particularly limited, but excessive coiling of the hard bainite or martensite can be suppressed and the cold rolling load can be reduced by setting the coiling temperature to 400 占 폚 or more. Therefore, the coiling temperature is preferably 400 DEG C or higher.

[산 세정 공정][Pickling process]

본 발명의 고강도 냉연 강판의 제조 방법에서는, 상기의 열간 압연 공정 후, 열연 강판에 산성을 실시할 수 있다. 산 세정에 의해, 열연판 표층의 스케일(scale)을 제거하는 것이 바람직하다. 산 세정 방법은 특별히 한정되지 않고, 일반적인 방법에 따라 실시하면 좋다.In the method for producing a high-strength cold-rolled steel sheet of the present invention, the hot-rolled steel sheet may be subjected to acidification after the above-mentioned hot rolling step. It is preferable to remove the scale of the hot-rolled sheet surface layer by pickling. The acid cleaning method is not particularly limited and may be carried out according to a general method.

[냉간 압연 공정][Cold Rolling Process]

본 발명의 고강도 냉연 강판의 제조 방법에서는, 상기의 강 슬래브에 대한 열간 압연 후 또는 열연 강판에 대한 산 세정 후, 소정의 판두께의 냉연 강판으로 압연하는 냉간 압연을 행한다. 냉간 압연 공정은 특별히 한정되지 않고 일반적인 방법으로 실시하면 좋다. 또한, 냉간 압연 공정 전에 중간 어닐링을 실시해도 좋다. 중간 어닐링에 의해, 냉간 압연 부하를 저감할 수 있다. 중간 어닐링의 시간·온도는 특별히 한정되는 것은 아니지만, 예를 들면 코일 상태에서 배치 어닐링(batch annealing)을 행하는 경우는, 450∼800℃로, 10분∼50시간 어닐링하는 것이 바람직하다.In the method of manufacturing a high-strength cold-rolled steel sheet according to the present invention, cold-rolling is performed after hot-rolling the steel slab or pickling the hot-rolled steel sheet and rolling it to a cold-rolled steel sheet having a predetermined thickness. The cold rolling step is not particularly limited and may be carried out by a general method. The intermediate annealing may be performed before the cold rolling step. By the intermediate annealing, the cold rolling load can be reduced. The time and temperature of the intermediate annealing are not particularly limited. For example, when performing batch annealing in the coil state, annealing is preferably performed at 450 to 800 占 폚 for 10 minutes to 50 hours.

[어닐링 공정][Annealing Process]

본 발명의 고강도 냉연 강판의 제조 방법에서는, 상기의 냉간 압연 후, 냉연 강판에 어닐링을 행한다. 어닐링 공정에 있어서는, 재결정을 진행시킴과 함께, 고강도화를 위해 강판 조직에 잔류 오스테나이트, 템퍼링 마르텐사이트를 형성시킨다. 또한, 본 발명의 고강도 냉연 강판의 제조 방법에서는, 어닐링을 2회 행하고, 어닐링 후의 템퍼링 마르텐사이트나 잔류 오스테나이트의 결정립을 미세화시킴으로써 높은 구멍 확장률(λ)을 얻을 수 있다. 1회째의 어닐링 중의 냉각 도중에서 미변태의 오스테나이트를 베이나이트 변태시켜, 미세한 잔류 오스테나이트나 마르텐사이트를 많이 잔존시킨다. 그러나, 이 1회째의 어닐링 공정만으로는 마르텐사이트의 결정 입경이 크기 때문에, 소망하는 구멍 확장률(λ)이 얻어지지 않는다. 그래서, 추가로 마르텐사이트의 결정을 미세화하기 위해 2회째의 어닐링을 행한다. 이에 따라, 1회째의 어닐링에서 생성된 마르텐사이트나 잔류 오스테나이트가, 역변태에 의해 어닐링 중에 생성되는 오스테나이트의 핵이 되고, 어닐링 중도 미세한 상을 유지하면서, 냉각하는 것이 가능하다. 즉, 1회째의 어닐링에서 베이나이트나 마르텐사이트, 잔류 오스테나이트를 어느 정도 균질화한 강판 조직으로 함으로써, 2회째의 어닐링에서 추가로 균일한 미세 분산을 행하는 것이 가능하다. 2회째의 어닐링에서는 템퍼링 마르텐사이트를 생성하기 위해, 일단, 과도하게 냉각한 후에 템퍼링 처리를 행한다. 이에 따라, 신장(EL)의 저하를 억제하면서, 높은 구멍 확장률(λ)을 얻는 것이 가능하다.In the method for manufacturing a high-strength cold-rolled steel sheet of the present invention, the cold-rolled steel sheet is annealed after the cold-rolling. In the annealing process, the recrystallization is advanced and retained austenite and tempered martensite are formed in the steel sheet structure for high strength. Further, in the method of manufacturing a high-strength cold-rolled steel sheet of the present invention, a high hole expanding rate (?) Can be obtained by performing annealing two times and making fine grains of tempered martensite after annealing or fine grains of retained austenite. During the first annealing, during the cooling, the unconverted austenite is transformed into bainite to leave a large amount of fine retained austenite or martensite. However, since the crystal grain size of the martensite is large only by this first annealing step, the desired hole expanding rate (?) Is not obtained. Therefore, the second annealing is performed to further refine the crystal of the martensite. As a result, the martensite or retained austenite generated in the first annealing becomes a nucleus of austenite generated during the annealing by the reverse transformation, and can be cooled while maintaining a fine phase during the annealing. That is, by making the steel sheet structure homogenized to some extent homogeneity of bainite, martensite and retained austenite in the first annealing, it is possible to perform further uniform fine dispersion in the second annealing. In the second annealing, the tempering process is performed after once cooling excessively to generate tempered martensite. Thus, it is possible to obtain a high hole expanding rate (?) While suppressing the decrease in elongation (EL).

그 때문에, 1회째의 어닐링 공정에서는, 850℃ 이상의 온도까지 가열하고, 제1 균열 온도로서 850℃ 이상의 온도에서 30초 이상 유지한 후, 그의 제1 균열 온도에서 320∼500℃의 제2 균열 온도까지 3℃/s 이상의 제1 평균 냉각 속도로 냉각하고, 제2 균열 온도로서 320∼500℃의 온도에서 30초 이상 유지한 후, 100℃ 이하의 온도(예를 들면, 실온)까지 냉각한다. 그 후, 2회째의 어닐링 공정에서는, 750℃ 이상의 온도까지 3∼30℃/s의 평균 가열 속도로 가열하고, 제3 균열 온도로서 750℃ 이상의 온도에서 30초 이상 유지한 후, 제3 균열 온도에서 350∼500℃의 온도까지 3℃/s 이상의 제2 평균 냉각 속도로 냉각하고, 100℃ 이하의 온도까지 100∼1000℃/s의 제3 평균 냉각 속도로 냉각하고, 200∼350℃의 온도까지 가열한 후, 이어서 제4 균열 온도로서 200∼350℃의 온도에서 120∼1200초 유지한다. Therefore, in the first annealing step, the substrate is heated to a temperature of 850 占 폚 or more, held at a temperature of 850 占 폚 or more for 30 seconds or more as the first cracking temperature, and then held at the first cracking temperature for the second cracking temperature of 320 to 500 占 폚 At a first average cooling rate of 3 DEG C / s or more, and the second crack temperature is maintained at a temperature of 320 to 500 DEG C for at least 30 seconds and then cooled to a temperature of 100 DEG C or less (for example, room temperature). Thereafter, in the second annealing step, the substrate is heated to a temperature of 750 ° C or higher at an average heating rate of 3 to 30 ° C / s, held at a temperature of 750 ° C or more for 30 seconds or more as the third crack temperature, At a second average cooling rate of at least 3 DEG C / s to a temperature of 350 DEG C to 500 DEG C, cooling to a temperature below 100 DEG C at a third average cooling rate of 100 DEG C to 1000 DEG C / s, And then maintained at a temperature of 200 to 350 DEG C for 120 to 1200 seconds as the fourth cracking temperature.

<1회째의 어닐링 공정>&Lt; First Annealing Process >

(제1 균열 온도(850℃ 이상)까지 가열하고, 30초 이상 유지)(Heated to the first cracking temperature (850 DEG C or higher) and maintained for 30 seconds or longer)

1회째의 어닐링 공정에서는, 우선, 제1 균열 온도까지 가열한다. 이 제1 균열 온도는 오스테나이트 단상역인 온도로 한다. 제1 균열 온도가 850℃ 미만에서는, 1회째의 어닐링 후의 베이나이트가 적어지기 때문에, 2회째에 생성되는 템퍼링 마르텐사이트, 잔류 오스테나이트의 결정 입경이 커지고, 구멍 확장률(λ)이 저하한다. 그 때문에, 제1 균열 온도의 하한은 850℃로 한다. 바람직하게는 870℃ 이상이다. 또한, 제1 균열 온도는, 오스테나이트의 결정 입경이 커지지 않도록 하기 위해, 1000℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, 상기의 제1 균열 온도에 있어서, 재결정의 진행 및 일부 또는 모두를 오스테나이트로 변태시키기 위해, 유지 시간(균열 시간)은 30초 이상으로 한다. 이 유지 시간은, 특별히 한정되지 않지만, 강판 내에 조대한 탄화물이 생성되지 않도록 하기 위해, 600초 이하로 하는 것이 바람직하다.In the first annealing process, first, the wafer is heated to the first crack temperature. This first cracking temperature is the temperature which is the austenite single phase phase. When the first cracking temperature is less than 850 deg. C, since the bainite after the first annealing is reduced, the grain size of the tempering martensite and the retained austenite formed at the second time becomes larger and the hole expanding rate (?) Decreases. Therefore, the lower limit of the first cracking temperature is 850 캜. Preferably 870 DEG C or more. The first cracking temperature is preferably 1000 占 폚 or less so as not to increase the crystal grain size of austenite. Further, at the above-mentioned first cracking temperature, the holding time (cracking time) is set to 30 seconds or more in order to progress the recrystallization and to convert a part or all of the recrystallization into austenite. The holding time is not particularly limited, but is preferably 600 seconds or less in order to prevent the formation of coarse carbides in the steel sheet.

(제1 균열 온도에서 제2 균열 온도(320∼500℃)까지 제1 평균 냉각 속도(3℃/s 이상)로 냉각)(Cooling at a first average cooling rate (3 DEG C / s or higher) from the first cracking temperature to the second cracking temperature (320 to 500 DEG C)

1회째의 어닐링 공정에서는, 베이나이트가 많은 강판 조직으로 하기 위해, 3℃/s 이상의 제1 평균 냉각 속도로 320∼500℃의 제2 균열 온도까지 냉각한다. 제1 평균 냉각 속도가 3℃/s 미만이면, 강판 조직 중에 페라이트, 펄라이트나 구 형상(spherical) 시멘타이트가 과잉으로 생성되기 때문에, 제1 평균 냉각 속도의 하한은 3℃/s로 한다. 또한, 냉각 정지 온도(이하, 제2 균열 온도로도 기재함)가 320℃ 미만에서는 냉각시에 괴상(massive)의 마르텐사이트가 과잉으로 생성되기 때문에, 2회째의 어닐링에서 강판 조직을 미세 균일화로 하는 것이 곤란하여, 소망하는 구멍 확장률(λ)이 얻어지지 않는다. 냉각 정지 온도(제2 균열 온도)가 500℃ 초과에서는 펄라이트가 과잉으로 증가하고, 2회째의 어닐링에서 강판 조직을 미세 균일화로 하는 것이 곤란하여, 소망하는 구멍 확장률(λ)이 얻어지지 않는다. 그 때문에, 제2 균열 온도는 320∼500℃로 한다. 바람직하게는, 제2 균열 온도는 350∼450℃이다.In the first annealing step, the steel sheet is cooled to a second cracking temperature of 320 to 500 占 폚 at a first average cooling rate of 3 占 폚 / s or higher, in order to obtain a bainite-rich steel sheet structure. If the first average cooling rate is less than 3 占 폚 / s, since the ferrite, pearlite and spherical cementite are excessively produced in the steel sheet structure, the lower limit of the first average cooling rate is 3 占 폚 / s. When the cooling stop temperature (hereinafter also referred to as the second cracking temperature) is less than 320 占 폚, massive martensite is excessively produced at the time of cooling. Therefore, in the second annealing, It is difficult to obtain the desired hole expanding rate (?). When the cooling stop temperature (second cracking temperature) exceeds 500 ° C, the pearlite excessively increases and it is difficult to make the steel sheet structure finely uniform in the second annealing, and the desired hole expanding rate (?) Can not be obtained. Therefore, the second cracking temperature is set at 320 to 500 캜. Preferably, the second crack temperature is 350 to 450 占 폚.

(제2 균열 온도에서 30초 이상 유지)(At least 30 seconds at the second crack temperature)

미변태의 오스테나이트를 베이나이트 변태시킴으로써, 베이나이트 및 잔류 오스테나이트를 생성한다. 제2 균열 온도에서의 유지가 30초 미만에서는, 미변태의 오스테나이트가 많이 존재하기 때문에, 1회째의 어닐링 후의 강판 조직에 괴상의 마르텐사이트가 많이 생성되고, 2회째의 어닐링 후의 강판 조직이 미세하게 되지 않는다. 그 때문에, 제2 균열 온도에서의 유지 시간은 30초 이상으로 한다.Bainite transformation is performed on the unmodified austenite to produce bainite and retained austenite. If the retention at the second cracking temperature is less than 30 seconds, a large amount of unaltered austenite is present, so that a large amount of massive martensite is produced in the steel sheet structure after the first annealing, and the steel sheet structure after the second annealing is finely . Therefore, the holding time at the second cracking temperature is 30 seconds or more.

(100℃ 이하의 온도까지 냉각)(Cooled to a temperature of 100 DEG C or lower)

제2 균열 온도에서 유지한 후에는, 100℃ 이하의 온도(예를 들면, 실온)까지 냉각한다. 이에 따라, 베이나이트를 포함하는 강판 조직으로 할 수 있다.After being maintained at the second cracking temperature, it is cooled to a temperature of 100 DEG C or lower (for example, room temperature). Accordingly, a steel sheet structure including bainite can be obtained.

<2회째의 어닐링 공정>&Lt; Second annealing step &

(제3 균열 온도(750℃ 이상)까지 3∼30℃/s의 평균 가열 속도로 가열)(Heating at an average heating rate of 3 to 30 DEG C / s to the third crack temperature (750 DEG C or higher)

2회째의 어닐링에 의해, 역변태에 의한 재결정으로 생성되는 페라이트나 오스테나이트의 핵을 생성시키고, 또한, 재결정인 페라이트의 핵의 생성을 핵의 조대화보다도 앞당기고, 입(grains)을 성장시키고, 어닐링 후의 결정립을 미세화시키는 것이 가능하다. 제3 균열 온도가 750℃ 미만에서는, 오스테나이트의 생성이 지나치게 적기 때문에, 소망하는 체적분율의 마르텐사이트나 잔류 오스테나이트를 생성할 수 없다. 그 때문에, 제3 균열 온도는, 750℃ 이상으로 한다. 또한, 제3 균열 온도는, 오스테나이트 단상역으로 템퍼링함으로써, 1회째의 어닐링에서 생성된 강판 조직의 영향을 제거하기 위해, 900℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, 제3 균열 온도(750℃ 이상)까지의 평균 가열 속도가 30℃/s 초과이면 재결정이 진행되기 곤란해진다. 그 때문에, 평균 가열 속도는 30℃/s 이하로 한다. 또한, 제3 균열 온도(750℃ 이상)까지의 평균 가열 속도가 3℃/s 미만이면, 페라이트립이 조대화되어 소정의 평균 결정 입경이 얻어지지 않는다. 그 때문에, 평균 가열 속도는 3℃/s 이상으로 한다.By the second annealing, nuclei of ferrite or austenite produced by recrystallization by reverse transformation are generated, generation of nuclei of recrystallized ferrite is faster than nucleation of nuclei, grains are grown , It is possible to refine the crystal grains after annealing. If the third cracking temperature is less than 750 캜, generation of austenite is excessively small, so that a desired volume fraction of martensite or retained austenite can not be produced. Therefore, the third cracking temperature is set to 750 DEG C or higher. The third cracking temperature is preferably 900 占 폚 or lower in order to eliminate the influence of the steel sheet structure generated in the first annealing by tempering in the austenite single phase. If the average heating rate to the third crack temperature (750 DEG C or higher) is more than 30 DEG C / s, recrystallization is difficult to proceed. Therefore, the average heating rate is 30 ° C / s or less. If the average heating rate to the third crack temperature (750 DEG C or higher) is less than 3 DEG C / s, the ferrite grains are coarse and a predetermined average crystal grain size can not be obtained. Therefore, the average heating rate is 3 ° C / s or more.

(제3 균열 온도에서 30초 이상 유지)(At least 30 seconds at the third crack temperature)

2회째의 어닐링에서는, 제3 균열 온도로서 750℃ 이상의 온도에서 30초 이상 유지한다. 제3 균열 온도에서의 유지 시간이 30초 미만에서는, Mn 등의 원소가 오스테나이트 중에 충분히 농화하지 않고, 냉각 중에 미변태의 오스테나이트의 결정 입경이 조대화되기 때문에, 소망하는 구멍 확장률(λ)이 얻어지지 않는다. 그 때문에, 제3 균열 온도에서의 유지 시간은 30초 이상으로 한다.In the second annealing, the third cracking temperature is maintained at a temperature of 750 DEG C or higher for 30 seconds or more. When the holding time at the third cracking temperature is less than 30 seconds, elements such as Mn are not sufficiently concentrated in the austenite and the crystal grain size of the untransformed austenite is coarse during cooling. Therefore, ) Can not be obtained. Therefore, the holding time at the third crack temperature is 30 seconds or more.

(제3 균열 온도에서 350∼500℃의 온도까지 제2 평균 냉각 속도(3℃/s 이상)로 냉각) (Cooling at a second average cooling rate (3 DEG C / s or higher) from 350 DEG C to 500 DEG C at the third cracking temperature)

잔류 오스테나이트를 생성하여, 신장(EL)을 향상시키기 위해, 제3 균열 온도로부터 냉각하는 과정에서, 미변태 오스테나이트로의 C 및 Mn의 농화, 추가로 베이나이트 변태를 촉진하기 위해 3℃/s 이상의 제2 평균 냉각 속도로 350∼500℃의 온도까지 냉각한다. 제2 평균 냉각 속도가 3℃/s 미만이면 강판 조직 중에 펄라이트나 구 형상 시멘타이트가 과잉으로 생성한다. 그 때문에, 제2 평균 냉각 속도의 하한은 3℃/s로 한다. 또한, 제2 평균 냉각 속도로의 냉각이 350℃ 미만까지라고 하면, 냉각시에 마르텐사이트가 과잉으로 생성되고, 미변태의 오스테나이트가 감소하고, 베이나이트 변태나 잔류 오스테나이트가 감소하기 때문에, 소망하는 신장(EL)이 얻어지지 않는다. 그 때문에, 제2 평균 냉각 속도로의 냉각은, 350℃ 이상의 온도까지로 한다. 한편, 제2 평균 냉각 속도로의 냉각을 500℃ 초과까지로 하면, 충분히 미변태 오스테나이트로 C나 Mn이 농화하지 않기 때문에, 최종적으로 얻어지는 강판 조직에 잔류 오스테나이트의 생성이 적어지고, 소망하는 신장(EL)이 얻어지지 않는다. 그 때문에, 제2 평균 냉각 속도로의 냉각은, 500℃ 이하의 온도까지로 한다. 또한, 제2 평균 냉각 속도로의 냉각은, 바람직하게는 370∼450℃까지로 한다.In order to generate retained austenite and improve elongation (EL), in the process of cooling from the third cracking temperature, the concentration of C and Mn in untransformed austenite is increased to 3 DEG C / lt; RTI ID = 0.0 &gt; 350 C &lt; / RTI &gt; If the second average cooling rate is less than 3 DEG C / s, excessive pearlite or spherical cementite is formed in the steel sheet structure. Therefore, the lower limit of the second average cooling rate is set at 3 캜 / s. If the cooling to the second average cooling rate is carried out at a temperature lower than 350 占 폚, martensite is excessively produced at the time of cooling, the austenite in the untransformed state decreases, and the bainite transformation and the retained austenite decrease, The desired elongation (EL) is not obtained. Therefore, the cooling to the second average cooling rate is carried out at a temperature of 350 DEG C or higher. On the other hand, if the cooling to the second average cooling rate is carried out at a temperature higher than 500 ° C, since C and Mn are not sufficiently concentrated in the untransformed austenite, the residual austenite is finally produced in the steel sheet structure to be finally obtained, The elongation (EL) is not obtained. Therefore, the cooling at the second average cooling rate is performed up to a temperature of 500 ° C or lower. The cooling to the second average cooling rate is preferably performed at 370 to 450 캜.

(100℃ 이하의 온도까지 100∼1000℃/s의 제3 평균 냉각 속도로 냉각)(Cooled to a temperature below 100 DEG C at a third average cooling rate of 100-1000 DEG C / s)

그 후, 미세한 마르텐사이트와 잔류 오스테나이트를 생성하기 위해 100∼1000℃/s의 제3 평균 냉각 속도로 100℃ 이하의 온도까지 냉각한다. 제3 평균 냉각 속도가 100℃ 미만에서는 베이나이트가 과잉으로 생성되어 버리기 때문에, 소망하는 체적분율이 얻어지지 않는다. 그 때문에, 제3 평균 냉각 속도는 100℃/s 이상으로 한다. 한편, 제3 평균 냉각 속도가 1000℃/s보다 커지면, 냉각에 의한 강판의 수축 균열이 발생할 우려가 있다. 그 때문에, 제3 평균 냉각 속도는 1000℃/s 이하로 한다. 또한, 여기에서의 냉각에서는, 물 퀀칭(water quenching)을 행하는 것이 바람직하다.Thereafter, it is cooled to a temperature of 100 DEG C or less at a third average cooling rate of 100 to 1000 DEG C / s to produce fine martensite and retained austenite. When the third average cooling rate is less than 100 캜, bainite is excessively produced, and thus a desired volume fraction can not be obtained. Therefore, the third average cooling rate is 100 ° C / s or higher. On the other hand, if the third average cooling rate is higher than 1000 ° C / s, shrinkage cracking of the steel sheet due to cooling may occur. Therefore, the third average cooling rate is set to 1000 ° C / s or less. In the cooling here, it is preferable to perform water quenching.

(템퍼링)(Tempering)

상기의 냉각 후, 템퍼링 처리를 행한다. 이 템퍼링 처리는, 마르텐사이트를 연질화하여 가공성을 향상시키기 위해 행한다. 즉, 상기의 냉각 후, 마르텐사이트를 템퍼링하기 위해, 200∼350℃의 온도까지 가열한 후, 200∼350℃의 템퍼링 온도(이하, 제4 균열 온도로도 기재함)에서 120∼1200초 유지한다. 템퍼링 온도(제4 균열 온도)가 200℃ 미만에서는, 마르텐사이트의 연질화가 불충분하여 구멍 확장성이 저하한다. 그 때문에, 제4 균열 온도는, 200℃ 이상으로 한다. 한편, 템퍼링 온도(제4 균열 온도)가 350℃를 초과하면, 항복비(YR)가 높아진다. 그 때문에, 제4 균열 온도는, 350℃ 이하로 한다. 제4 균열 온도는, 바람직하게는 300℃ 이하이다. 또한, 제4 균열 온도에서의 유지 시간이 120초를 충족시키지 못하면, 제4 균열 온도에 있어서의 마르텐사이트의 개질화가 충분하게는 발생하지 않기 때문에, 구멍 확장률(λ)의 향상 효과를 기대할 수 없다. 그 때문에, 제4 균열 온도에서의 유지 시간은 120초 이상으로 한다. 한편, 제4 균열 온도에 있어서의 유지 시간이 1200초를 초과하면, 마르텐사이트의 연질화가 과도하게 진행함으로써 인장 강도가 현저하게 저하하는 것에 더하여, 재가열 시간의 증가에 의해 제조 비용의 증가를 초래한다. 그 때문에, 제4 균열 온도에서의 유지 시간은 1200초 이하로 한다. 또한, 해당 온도로 유지한 후의 냉각 수법 및 속도에 대해서는 한정될 것은 없다.After the above cooling, a tempering process is performed. This tempering treatment is performed to soften the martensite to improve workability. That is, after the above-mentioned cooling, in order to temper the martensite, it is heated to a temperature of 200 to 350 캜, maintained at a tempering temperature of 200 to 350 캜 (hereinafter also referred to as a fourth cracking temperature) for 120 to 1,200 seconds do. When the tempering temperature (fourth cracking temperature) is less than 200 占 폚, the softening of the martensite is insufficient and the hole expandability is lowered. Therefore, the fourth cracking temperature is set to be 200 DEG C or higher. On the other hand, when the tempering temperature (fourth cracking temperature) exceeds 350 DEG C, the yield ratio YR increases. Therefore, the fourth cracking temperature is set to be 350 DEG C or less. The fourth crack temperature is preferably 300 DEG C or less. Further, if the holding time at the fourth cracking temperature does not satisfy 120 seconds, since the modification of the martensite at the fourth cracking temperature does not sufficiently occur, an effect of improving the hole expanding rate (?) Can be expected none. Therefore, the holding time at the fourth crack temperature is 120 seconds or more. On the other hand, if the holding time at the fourth cracking temperature exceeds 1200 seconds, the softening of the martensite excessively progresses and the tensile strength remarkably decreases. In addition, the reheating time increases, resulting in an increase in the manufacturing cost . Therefore, the holding time at the fourth crack temperature is 1200 seconds or less. The cooling method and the speed after the temperature is maintained are not limited.

또한, 어닐링 후에 조질 압연을 실시해도 좋다. 신장률(elongation ratio)의 바람직한 범위는 0.1∼2.0％이다.Further, temper rolling may be performed after annealing. The preferred range of the elongation ratio is 0.1 to 2.0%.

또한, 본 발명의 범위 내이면, 어닐링 공정에 있어서, 용융 아연 도금을 실시하여 용융 아연 도금 강판으로 해도 좋고, 또한, 용융 아연 도금 후에 합금화 처리를 실시하여 합금화 용융 아연 도금 강판으로 해도 좋다. 또한 본 냉연 강판을 전기 도금하여, 전기 도금 강판으로 해도 좋다.Further, in the annealing step, the hot-dip galvanized steel sheet may be subjected to hot-dip galvanizing to form a galvannealed steel sheet by performing alloying treatment after hot-dip galvanizing. The cold-rolled steel sheet may be electroplated to form an electroplated steel sheet.

실시예Example

이하, 본 발명의 실시예를 설명한다. 단, 본 발명은, 원래부터 하기 실시예에 의해 제한을 받는 것이 아니라, 본 발명의 취지에 적합할 수 있는 범위에서 적당하게 변경을 더하여 실시하는 것도 가능하고, 그들은 모두 본 발명의 기술적 범위에 포함된다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described. It should be noted that the present invention is not limited to the following embodiments, but can be carried out by modifying them appropriately within the scope of the present invention, and they are all included in the technical scope of the present invention do.

표 1에 나타내는 성분 조성의 강을 용제하고 주조하여, 230㎜ 두께의 슬래브를 제조하고, 열간 압연 가열 온도를 1200℃, 마무리 압연 종료 온도를 900℃의 조건에서 열간 압연을 행하고, 열간 압연 종료 후, 100℃/s의 냉각 속도로 650℃까지 냉각하고, 그 후, 20℃/s의 냉각 속도로 냉각하고, 판두께: 3.2㎜의 열연 강판으로 한 후, 600℃의 권취 온도로 권취했다. 이어서, 얻어진 열연 강판을 산 세정한 후, 냉간 압연을 실시하고, 냉연 강판(판두께: 1.4㎜)을 제조했다. 그 후, 1회째의 어닐링으로서, 표 2에 나타내는 제1 균열 온도까지 가열하고, 제1 균열 온도 및 제1 균열 시간(제1 유지 시간)으로 템퍼링한 후, 표 2에 나타내는 제1 평균 냉각 속도(냉속 1)로 제2 균열 온도까지 냉각하고, 제2 균열 시간(제2 유지 시간)으로 유지한 후에, 실온(25℃)까지 냉각했다. 그 후, 2회째의 어닐링으로서, 표 2에 나타내는 평균 가열 속도로 가열하고, 제3 균열 온도 및 제3 균열 시간(제3 유지 시간)으로 유지한 후, 표 2에 나타내는 제2 평균 냉각 속도(냉속 2)로 퀀칭 개시 온도(제3 평균 냉각 속도에서의 냉각 개시 온도, 냉각 정지 온도: Tq)까지 냉각하고, 그 후, 제3 평균 냉각 속도(냉속 3)로 실온(25℃)까지 냉각하고, 그 후, 템퍼링 처리로서 표 2에 나타내는 제4 균열 온도까지 가열하고, 표 2에 나타내는 제4 균열 시간(제4 유지 시간)으로 유지하고, 실온(25℃)까지 냉각했다.A slab having a thickness of 230 mm was produced by casting a steel having the constituent composition shown in Table 1 and casting. The slab was hot rolled under the conditions of a hot rolling heating temperature of 1200 캜 and a finish rolling finish temperature of 900 캜, , Cooled to 650 deg. C at a cooling rate of 100 deg. C / s and then cooled at a cooling rate of 20 deg. C / s to obtain a hot rolled steel sheet having a thickness of 3.2 mm and wound up at a coiling temperature of 600 deg. Subsequently, the obtained hot-rolled steel sheet was pickled and cold-rolled to obtain a cold-rolled steel plate (plate thickness: 1.4 mm). Thereafter, as the first annealing, the sample was heated to the first crack temperature shown in Table 2, tempered at the first crack temperature and the first crack time (first holding time), and then the first average cooling rate (Cold 1) to the second cracking temperature, maintained at the second cracking time (second holding time), and cooled to room temperature (25 캜). Thereafter, as the second annealing, the sample was heated at the average heating rate shown in Table 2, and maintained at the third crack temperature and the third crack time (third holding time), and then the second average cooling rate Cooled to a quenching start temperature (cooling start temperature at the third average cooling rate, cooling stop temperature: Tq) with a cold speed 2), thereafter cooled to room temperature (25 DEG C) at a third average cooling rate Thereafter, the wafer was heated to the fourth crack temperature shown in Table 2 as a tempering treatment, maintained at the fourth crack time (fourth holding time) shown in Table 2, and cooled to room temperature (25 ° C).

Figure pct00001
Figure pct00001

Figure pct00002
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제조한 강판으로부터, JIS 5호 인장 시험편을 압연 직각 방향이 길이 방향(인장 방향)이 되도록 채취하고, 인장 시험(JIS Z 2241(1998))에 의해, 항복 강도(YS), 인장 강도(TS), 신장(EL), 항복비(YR)를 측정했다. 인장 강도(TS)가 980㎫ 이상의 것을 고강도의 강판으로 하, 신장(EL)이 19％ 이상인 것을 양호한 신장(EL)을 갖는 강판으로 하고, 항복비(YR)가 66％ 이하를 소망하는 저항복비(YR)를 갖는 강판으로 했다.The yield strength (YS) and the tensile strength (TS) of the JIS No. 5 tensile test specimen were measured by a tensile test (JIS Z 2241 (1998)), , Elongation (EL) and yield ratio (YR) were measured. A steel sheet having a tensile strength TS of 980 MPa or more and a elongation (EL) of 19% or more is preferably a steel sheet having good elongation (EL), and a yield ratio YR of 66% (YR).

또한, 구멍 확장성에 관해서는, 일본 철강 연맹 규격(JFS T 1001(1996))에 준거하여, 클리어런스 12.5％로, 10㎜Φ의 구멍을 펀칭, 버어(burr)가 다이 측이 되도록 시험기에 세트한 후, 60°의 원추 펀치로 성형함으로써 구멍 확장률(λ)을 측정했다. λ(％)가, 30％ 이상을 갖는 것을 양호한 구멍 확장성을 갖는 강판으로 했다.Regarding the hole expandability, holes of 10 mm in diameter were punched at a clearance of 12.5% in accordance with the Japanese Steel Association Standard (JFS T 1001 (1996)), and burrs were set in the tester Thereafter, the hole expanding rate (?) Was measured by molding with a conical punch of 60 °. (%) of not less than 30% was a steel sheet having good hole expandability.

강판 조직은, SEM(주사형 전자 현미경), TEM(투과형 전자 현미경), FE­SEM(전계 방출형 주사 전자 현미경)에 의해 강판 조직을 관찰하고, 페라이트, 잔류 오스테나이트, 템퍼링 마르텐사이트, 또한 이들 이외의 강 조직의 종류를 결정했다.The steel sheet structure was observed by observing the steel sheet structure by SEM (scanning electron microscope), TEM (transmission electron microscope) and FESEM (Field Emission Scanning Electron Microscope), and the ferrite, retained austenite, tempering martensite, We decided on the type of steel structure.

강판의 페라이트, 템퍼링 마르텐사이트의 체적분율은, 강판의 압연 방향에 평행한 판두께 단면을 연마 후, 3％ 나이탈로 부식하고, SEM(주사형 전자 현미경)을 이용하여 2000배, 5000배의 배율로 관찰하고, 포인트 카운트법(ASTM E562­83(1988)에 준거)에 의해, 면적분율을 측정하고, 그 면적분율을 체적분율로 했다. 페라이트, 잔류 오스테나이트 및 템퍼링 마르텐사이트의 평균 결정 입경은, Media Cybernetics사의 Image­Pro를 이용하여, 강판 조직 사진으로부터, 미리 각각의 페라이트, 잔류 오스테나이트 및 마르텐사이트 결정립을 식별해둔 사진을 취입함으로써 각 상의 면적이 산출 가능하고, 그 원 상당 직경을 산출하여, 그들의 값을 평균으로 하여 구했다.The volume fraction of the ferrite and the tempering martensite of the steel sheet was obtained by abrading the plate thickness cross section parallel to the rolling direction of the steel sheet after polishing and by 3% And the area fraction was measured by a point count method (in accordance with ASTM E56283 (1988)), and the area fraction was used as a volume fraction. The average crystal grain size of ferrite, retained austenite and tempered martensite was obtained by taking images of ferrite, retained austenite and martensite crystal grains in advance from a steel sheet structure image by using ImagePro of Media Cybernetics Co., And the circle equivalent diameter was calculated, and their values were averaged.

잔류 오스테나이트의 체적분율은, 강판을 판두께 방향의 1/4면까지 연마하고, 이 면의 회절 X선 강도에 의해 구했다. Mo의 Kα선을 선원(radiation source)으로서, 가속 전압 50keV로, X선 회절법(장치: Rigaku사 제조 RINT-2200)에 의해, 철의 페라이트의 {200}면, {211}면, {220}면과, 오스테나이트의 {200}면, {220}면, {311}면의 X선 회절선의 적분 강도를 측정하고, 이들의 측정값을 이용하여, 「X선 회절 핸드북」(2000년) 리가쿠덴키가부시키가이샤, P.26, 62­64에 기재된 계산식으로부터 잔류 오스테나이트의 체적분율을 구했다.The volume fraction of retained austenite was obtained by grinding the steel sheet up to a quarter of the plate thickness direction and by the diffracted X-ray intensity of this surface. The {200} plane, the {211} plane, the {220} plane of the ferrite of iron were irradiated with a Kα ray of Mo as a radiation source at an acceleration voltage of 50 keV by an X-ray diffraction method (RINT- Ray diffraction lines of the {200} plane, {220} plane and {311} plane of the austenite were measured and the measured values of the integrated intensity of the X- The volume fraction of retained austenite was obtained from the calculation formula described in Rigaku Denki K.K., P.26, 6264.

또한, 잔류 오스테나이트의 개수는, SEM에 의한 강판 사진을 관찰하여 셈으로써 측정했다.Further, the number of retained austenite was measured by observing a steel plate photograph by SEM.

측정한 강판 조직, 인장 특성, 구멍 확장률(λ)의 결과를 표 3에 나타낸다.The results of the measured steel sheet texture, tensile properties, and hole expansion ratio (?) Are shown in Table 3.

Figure pct00003
Figure pct00003

표 3에 나타내는 결과로부터, 본 발명예는 모두 평균 결정 입경이 5㎛ 이하인 페라이트를 체적분율로 30∼55％, 평균 결정 입경이 2㎛ 이하인 잔류 오스테나이트의 체적분율이 5∼15％, 평균 결정 입경이 2㎛ 이하인 템퍼링 마르텐사이트를 체적분율로 30∼60％를 포함하는 복합 조직을 갖고, 그 결과, 980㎫ 이상의 인장 강도와, 66％ 이하의 항복비(YR)를 확보하면서, 또한, 19％ 이상의 신장(EL)과 30％ 이상의 구멍 확장률(λ)이라는 양호한 성형성이 얻어지고 있다.From the results shown in Table 3, all of the examples of the present invention have ferrite having an average crystal grain size of 5 탆 or less in a volume fraction of 30 to 55%, a volume fraction of retained austenite having an average grain size of 2 탆 or less of 5 to 15% And has a composite structure containing 30 to 60% by volume of tempering martensite having a particle diameter of 2 占 퐉 or less as a result of which a tensile strength of 980 MPa or higher and a yield ratio (YR) of 66% (EL) of not less than 30% and a hole expanding ratio (?) Of not less than 30%.

한편, No.13은, 잔류 오스테나이트의 평균 결정 입경이 2㎛를 초과하고 있고, 템퍼링 마르텐사이트의 평균 결정 입경이 2㎛를 초과하고 있고, 잔류 오스테나이트의 개수가 1000㎛2 중에 10개 미만이었기 때문에, 구멍 확장률(λ)이 30％ 미만이었다. No.14∼18은, 잔류 오스테나이트의 평균 결정 입경이 2㎛를 초과하고 있고, 템퍼링 마르텐사이트의 평균 결정 입경이 2㎛를 초과하고 있고, 잔류 오스테나이트의 개수가 1000㎛2 중에 10개 미만이었기 때문에, 항복비(YR)가 66％를 초과하고 있고, 구멍 확장률(λ)이 30％ 미만이었다.On the other hand, is No.13, and the average crystal grain diameter of the retained austenite is more than 2㎛, and the average crystal grain size of the tempered martensite is more than 2㎛, the number of the retained austenite less than 10 during 1000㎛ 2 , The hole expanding rate (?) Was less than 30%. No.14~18 is, and the average crystal grain diameter of the retained austenite is more than 2㎛, and the average crystal grain size of the tempered martensite is more than 2㎛, the number of the retained austenite less than 10 during 1000㎛ 2 , The yield ratio (YR) exceeded 66% and the hole expanding rate (?) Was less than 30%.

또한, No.19는, 페라이트의 평균 결정 입경이 5㎛를 초과하고 있고, 템퍼링 마르텐사이트의 평균 결정 입경이 2㎛를 초과하고 있었기 때문에, 구멍 확장률(λ)이 30％ 미만이었다. No.20은, 페라이트의 체적분율이 55％를 초과하고 있고, 템퍼링 마르텐사이트의 체적분율이 30％ 미만이고, 잔류 오스테나이트의 개수가 1000㎛2 중에 10개 미만이었기 때문에, 인장 강도(TS)가 980㎫ 미만이었다.In No. 19, the average crystal grain size of the ferrite exceeded 5 占 퐉, and the average crystal grain size of the tempering martensite exceeded 2 占 퐉, so the hole expanding rate? Was less than 30%. No. 20 had a tensile strength (TS) of 20% because the volume fraction of ferrite exceeded 55%, the volume fraction of tempered martensite was less than 30%, and the number of retained austenite was less than 10 in 1000 占 퐉 2 . Was less than 980 MPa.

No.21은, 페라이트에 대해서, 체적분율이 55％를 초과하고 있고, 평균 결정 입경이 5㎛를 초과하고 있고, 잔류 오스테나이트의 평균 결정 입경이 2㎛를 초과하고 있고, 템퍼링 마르텐사이트의 체적분율이 30％ 미만이었기 때문에, 인장 강도(TS)가 980㎫ 미만이고, 항복비(YR)가 66％를 초과하고 있고, 구멍 확장률(λ)이 30％ 미만이었다. No.22는, 잔류 오스테나이트의 체적분율이 5％ 미만이고, 잔류 오스테나이트의 개수가 1000㎛2 중에 10개 미만이었기 때문에, 신장(EL)이 19％ 미만이고, 항복비(YR)가 66％를 초과하고 있었다.No. 21 has a volume fraction of more than 55% with respect to ferrite, an average crystal grain size exceeding 5 탆, an average crystal grain size of retained austenite exceeding 2 탆, a volume of tempering martensite The tensile strength TS was less than 980 MPa, the yield ratio YR exceeded 66%, and the hole expanding rate? Was less than 30%, because the fraction was less than 30%. No.22 is, the volume fraction of the retained austenite is less than 5%, since the number of the retained austenite was less than 10 in the 1000㎛ 2, and the elongation (EL) is less than 19%, a yield ratio (YR) is 66 %.

No.23은, 잔류 오스테나이트에 대해서, 체적분율이 5％ 미만이고, 템퍼링 마르텐사이트의 평균 결정 입경이 2㎛를 초과하고 있고, 잔류 오스테나이트의 개수가 1000㎛2 중에 10개 미만이었기 때문에, 신장(EL)이 19％ 미만이고, 항복비(YR)가 66％를 초과하고 있었다.No. 23 had a volume fraction of less than 5% with respect to the retained austenite, an average crystal grain size of the tempering martensite exceeding 2 탆, and a number of the retained austenites of less than 10 in 1000 占 퐉 2 , Elongation (EL) of less than 19%, and yield ratio (YR) of more than 66%.

No.24, 26은, 잔류 오스테나이트에 대해서, 체적분율이 5％ 미만이고, 잔류 오스테나이트의 개수가 1000㎛2 중에 10개 미만이었기 때문에, 구멍 확장률(λ)이 30％ 미만이었다. No.25는, 잔류 오스테나이트에 대해서, 체적분율이 5％ 미만이고, 잔류 오스테나이트의 개수가 1000㎛2 중에 10개 미만이었기 때문에, 신장(EL)이 19％ 미만이고, 항복비(YR)가 66％를 초과하고 있었다.No.24, 26 is, with respect to retained austenite, a volume fraction is less than 5%, since the number of the retained austenite was less than 10 in the 1000㎛ 2, was a hole expanding ratio (λ) is less than 30%. No.25, because with respect to retained austenite, a volume fraction is less than 5%, the number of the retained austenite was less than 10 in the 1000㎛ 2, and the elongation (EL) is less than 19%, a yield ratio (YR) Was more than 66%.

No.27은, C 함유량이 0.15 질량％ 미만이고, 페라이트의 체적분율이 55％를 초과하고 있고, 잔류 오스테나이트의 체적분율이 5％ 미만이고, 템퍼링 마르텐사이트의 체적분율이 30％ 미만이고, 잔류 오스테나이트의 개수가 1000㎛2 중에 10개 미만이었기 때문에, 인장 강도(TS)가 980㎫ 미만이고, 항복비(YR)가 66％를 초과하고 있고, 구멍 확장률(λ)이 30％ 미만이었다. No.28은, Si 함유량이 1.0 질량％ 미만이고, 잔류 오스테나이트의 체적분율이 5％ 미만이고, 잔류 오스테나이트의 개수가 1000㎛2 중에 10개 미만이었기 때문에, 신장(EL)이 19％ 미만이었다.The No. 27 is characterized in that the C content is less than 0.15 mass%, the volume fraction of ferrite exceeds 55%, the volume fraction of retained austenite is less than 5%, the volume fraction of tempered martensite is less than 30% since the number of the retained austenite was less than 10 in the 1000㎛ 2, a tensile strength (TS) of less than 980㎫, the yield and the ratio (YR) is greater than 66%, the hole expanding ratio (λ) is less than 30% . No. 28 had an elongation (EL) of less than 19% because the Si content was less than 1.0% by mass, the volume fraction of retained austenite was less than 5%, and the number of retained austenites was less than 10 in 1000 占 퐉 2 .

No.29는, Mn 함유량이 1.8 질량％ 미만이고, 페라이트의 체적분율이 55％를 초과하고 있고, 템퍼링 마르텐사이트의 체적분율이 30％ 미만이었기 때문에, 인장 강도(TS)가 980㎫ 미만이고, 항복비(YR)가 66％를 초과하고 있었다. No.30은, Mn 함유량이 2.5 질량％ 초과이고, 잔류 오스테나이트의 평균 결정 입경이 2㎛를 초과하고 있고, 템퍼링 마르텐사이트에 대해서, 체적분율이 60％를 초과하고 있고, 평균 결정 입경이 2㎛를 초과하고 있었기 때문에, 신장(EL)이 19％ 미만이고, 항복비(YR)가 66％를 초과하고 있고, 구멍 확장률(λ)이 30％ 미만이었다.
No. 29 had a tensile strength (TS) of less than 980 MPa because the Mn content was less than 1.8% by mass, the volume fraction of ferrite exceeded 55%, and the volume fraction of tempered martensite was less than 30% The yield ratio (YR) exceeded 66%. No. 30 has a Mn content exceeding 2.5 mass%, an average crystal grain size of retained austenite exceeding 2 占 퐉, a volume fraction of tempered martensite exceeding 60%, an average crystal grain size of 2 Mu] m, the elongation (EL) was less than 19%, the yield ratio (YR) exceeded 66%, and the hole expanding rate (?) Was less than 30%.

Claims (5)

질량％로, C: 0.15∼0.25％, Si: 1.0∼2.0％, Mn: 1.8∼2.5％, P: 0.10％ 이하, S: 0.010％ 이하, Al: 0.10％ 이하, N: 0.010％ 이하를 함유함과 함께, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고,
평균 결정 입경이 5㎛ 이하인 페라이트를 체적분율로 30∼55％, 평균 결정 입경이 2㎛ 이하인 잔류 오스테나이트를 체적분율로 5∼15％, 평균 결정 입경이 2㎛ 이하인 템퍼링 마르텐사이트를 체적분율로 30∼60％를 포함하는 복합 조직을 갖고,
상기 잔류 오스테나이트가 1000㎛2 중에 10개 이상 존재하는 고강도 냉연 강판.0.1 to 0.25% of Si, 1.0 to 2.0% of Si, 1.8 to 2.5% of Mn, 0.10% or less of P, 0.010% or less of S, 0.10% or less of Al and 0.010% or less of N And the balance of Fe and inevitable impurities,
A ferrite having an average grain size of 5 탆 or less in a volume fraction of 30 to 55%, a retained austenite having an average grain size of 2 탆 or less in a volume fraction of 5 to 15% and an average grain size of 2 탆 or less in a volume fraction 30 to 60%
Wherein the retained austenite is present in an amount of 10 or more out of 1000 占 퐉 2 . 제1항에 있어서,
상기 성분 조성으로서, 추가로, 질량％로, V: 0.10％ 이하, Nb: 0.10％ 이하, Ti: 0.10％ 이하로부터 선택되는 1종 이상을 함유하는 고강도 냉연 강판.The method according to claim 1,
Wherein the composition further contains at least one selected from the group consisting of V: 0.10% or less, Nb: 0.10% or less, and Ti: 0.10% or less by mass%. 제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 성분 조성으로서, 추가로, 질량％로, B: 0.010％ 이하를 함유하는 고강도 냉연 강판.3. The method according to claim 1 or 2,
The high-strength cold-rolled steel sheet according to any one of claims 1 to 3, further comprising, by mass%, B: 0.010% or less. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 성분 조성으로서, 추가로, 질량％로, Cr: 0.50％ 이하, Mo: 0.50％ 이하, Cu: 0.50％ 이하, Ni: 0.50％ 이하, Ca: 0.0050％ 이하, REM: 0.0050％ 이하로부터 선택되는 1종 이상을 함유하는 고강도 냉연 강판.4. The method according to any one of claims 1 to 3,
0.50% or less of Mo, 0.50% or less of Cu, 0.50% or less of Cu, 0.50% or less of Ni, 0.0050% or less of Ca and 0.0050% or less of REM in terms of mass% High strength cold rolled steel sheet containing more than one kind. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 기재된 고강도 냉연 강판의 제조 방법으로서,
강 슬래브에, 열간 압연, 냉간 압연을 실시한 후에, 냉연 강판에 연속 어닐링을 실시할 때에,
850℃ 이상의 온도까지 가열하고,
제1 균열 온도로서 850℃ 이상의 온도에서 30초 이상 유지한 후,
상기 제1 균열 온도에서 320∼500℃의 온도까지 3℃/s 이상의 제1 평균 냉각 속도로 냉각하고,
제2 균열 온도로서 320∼500℃의 온도에서 30초 이상 유지한 후,
100℃ 이하의 온도까지 냉각하고,
그 후, 750℃ 이상의 온도까지 3∼30℃/s의 평균 가열 속도로 가열하고,
제3 균열 온도로서 750℃ 이상의 온도에서 30초 이상 유지한 후,
상기 제3 균열 온도에서 350∼500℃의 온도까지 3℃/s 이상의 제2 평균 냉각 속도로 냉각하고,
100℃ 이하의 온도까지 100∼1000℃/s의 제3 평균 냉각 속도로 냉각하고,
200∼350℃의 온도까지 가열한 후,
이어서 제4 균열 온도로서 200∼350℃의 온도에서 120∼1200초 유지하는 고강도 냉연 강판의 제조 방법.A method of producing a high-strength cold-rolled steel sheet according to any one of claims 1 to 4,
When continuous annealing is performed on the cold-rolled steel sheet after the steel slab is subjected to hot rolling and cold rolling,
Heated to a temperature of 850 캜 or higher,
After maintaining the first cracking temperature at a temperature of 850 DEG C or higher for 30 seconds or longer,
Cooling at a first average cooling rate of at least 3 DEG C / s from the first cracking temperature to a temperature of 320 to 500 DEG C,
The second cracking temperature is maintained at a temperature of 320 to 500 DEG C for at least 30 seconds,
Cooled to a temperature of 100 DEG C or lower,
Thereafter, the mixture is heated to a temperature of 750 DEG C or higher at an average heating rate of 3 to 30 DEG C / s,
And the third crack temperature was maintained at a temperature of 750 DEG C or higher for 30 seconds or more,
Cooling at a third average cooling rate of 3 DEG C / s or more from the third cracking temperature to a temperature of 350 to 500 DEG C,
Cooling to a temperature of 100 DEG C or lower at a third average cooling rate of 100 to 1000 DEG C / s,
After heating to a temperature of 200 to 350 캜,
And the fourth cracking temperature is maintained at a temperature of 200 to 350 캜 for 120 to 1,200 seconds.
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