KR20170019530A - Dephosphorizing method for molten steel in electric furnace - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 전기로 제강공정 중에서의 탈린 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는, 전기로에서의 용강 탈린 공정 시 용강의 인 (P) 성분을 효과적으로 제어할 수 있는 전기로에서의 용강 탈린 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a tallin process in an electric furnace steelmaking process, and more particularly, to a molten steel tallin process in an electric furnace capable of effectively controlling the phosphorus (P) component of a molten steel in a tallin process of a molten steel in an electric furnace.
종래의 스크랩 및/또는 용선을 사용하는 전기로의 제강공정에서는, 슬라그(SLAG) 조성제인 부원료 중 노체 보호재인 경소 돌로마이트와 생석회를 투입하는데, 설비적 조건 때문에 냉각상태인 장입 초기에 상기 경소 돌로마이트와 생석회를 전량 투입하여 공정을 실시하는 것이 일반적이다.
In the steelmaking process of an electric furnace using a scrap and / or a molten iron wire, the light weight dolomite and the quicklime as the protective material of the slag (slag) are added to the electric furnace, It is a common practice to apply the entire amount of quicklime and carry out the process.
그러나, 이러한 장입 초기에 상기 경소 돌로마이트와 생석회를 전량 투입하여 재화하는 방식은, 용융되지 않아 부도체성을 띄는 석회 재질에 의한 통전 불량으로 전극봉 절손을 초래할 수 있으며, 초기에 장입된 석회들이 쉽게 재화되지 못하고, 재화되지 못한 석회들이 슬라그와 반응하여 코팅됨으로써 더욱더 재화되지 못하는 문제점을 동반한다.
However, in the early stage of charging, all of the above-mentioned light dolomite and quicklime are charged and the resulting material is not melted. Therefore, the electrification failure due to the non-conductive lime material may lead to the breakage of the electrode. And the non-materialized lime reacts with the slag and is coated, which leads to a problem that it can not be further processed.
또한, 스크랩을 사용하는 전기로 조업에서는 용선을 사용할 때보다 스크랩의 용해작업이 지연되기 때문에 탈규 및 탈탄 공정이 조업 초반에 빠르게 이루어지지 않고 조업 중반까지 이루어진다. 따라서, 상기 조업에서 장입 초기에 상기 경소 돌로마이트와 생석회를 투입하면, 배재구를 가지고 있는 전기로의 특성상 자연적 배재로 유실이 되며, 일부 콜드 스폿(COLD SPOT) 부위에서 재화가 되지 못하고 난용성 스크랩과 함께 슬라그 및 용강에 코팅되어 지금 형성이 되어 버리는 문제가 발생한다.
In addition, in the electric furnace operation using scrap, the melting operation of the scrap is delayed as compared with the use of the molten iron, so the degassing and decarburization processes are not performed early in the operation but are performed until the middle of the operation. Therefore, when the above-mentioned light dolomite and quicklime are put into the furnace at the beginning of charging in the above-mentioned operation, the electric furnace having the discharge port is leaked due to the nature of the electric furnace due to the characteristics of the electric furnace and can not become a commodity at some cold spots, The slag and the molten steel are coated with each other and are now formed.
그리고 용선을 사용하는 전기로 조업에서는, HOT HEEL (전량 출강하지 않고 남겨둔 잔탕)의 산화물과 용선과의 조업 초기 급격한 반응으로 포밍(FOAMING)이 왕성하여 슬로핑(SLOPPING) 현상이 잦고 이로 인하여, 조업 초기에 투입되었던 생석회마저 동반되어 유실되고, 이미 형성 된 슬라그와 슬라그내 CaO[%]도 탈린 역할을 하지 못하고 자연적 전배재 현상이 발생된다. 그로 인해 탈규 공정이 완료되어 탈탄 공정이 진행될 무렵 산화성 슬라그에서 염기성 슬라그로 전환해주기 위해 필요한 생석회 양의 부족 현상으로 탈린 공정의 효율이 극저하 되고 Fe만 산화되어 오히려 출강 실수율 저하까지 초래되는 문제가 발생하게 된다.
In the electric furnace operation using charcoal, foaming is active due to the rapid reaction at the early stage of the operation of the oxide and the charcoal of the HOT HEEL (the residue left without lyzing all the time) and the sloping phenomenon is frequent, It is also accompanied by the early lime loss, and CaO [%] in slag and slag already formed does not act as a talline, resulting in a natural excretion phenomenon. As a result, when the decalcification process is completed and the decarburization process is proceeded, the efficiency of the talline process is extremely lowered due to the shortage of the amount of quicklime required to convert from the oxidative slag to the basic slag, and only the Fe is oxidized, .
또한, 전기로 제강공정 중에 산화물인 SiO2와 FeO로부터 노체 연와를 보호하기 위해 MgO 및 CaO을 포함하는 경소 돌로마이트를 투입하는데 있어서, 경소 돌로마이트의 투입에 의한 MgO의 지나친 과포화로 인하여 슬라그의 점도가 상승하면 노내에서의 탈린을 방해하며, 나아가 노외에서의 정련 시 탈황까지 방해하는 문제점을 야기할 수 있고, 이러한 문제로 염기도의 저하까지 초래하여 더 많은 생석회 투입을 유발하게 된다. 그러므로, 산화물로부터 보호하기 위한 MgO의 점유율도 적정량으로 조절될 필요가 있다.
In addition, when the light dolomite containing MgO and CaO is introduced to protect the furnace burned from the oxides SiO 2 and FeO during the electric furnace steel making process, the viscosity of the slag is increased due to excessive supersaturation of MgO by the injection of the light dolomite It may interfere with the talline in the furnace and further obstruct the desulfurization at the refining in the outside, and this problem causes a decrease in the basicity and causes more calcium oxide to be added. Therefore, the occupation ratio of MgO for protecting from the oxide needs to be adjusted to an appropriate amount.
본 발명의 일태양은 전기로에서 스크랩을 사용하여 제강공정을 행할 시에 탈린 효과 및 생석회 재화율을 향상시킬 수 있는 전기로에서의 용강 탈린 방법을 제공하고자 한다.
One aspect of the present invention is to provide a molten steel talline method in an electric furnace capable of improving a talline effect and a quicklime materialization rate when a steelmaking process is performed using scrap in an electric furnace.
본 발명의 또 다른 일태양은 전기로에서 스크랩 및 용선을 사용하여 제강공정을 행할 시에 탈린 효과 및 생석회 재화율을 향상시킬 수 있는 전기로에서의 용강 탈린 방법을 제공하고자 한다.
Another aspect of the present invention is to provide a molten steel talline method in an electric furnace capable of improving a talline effect and a quicklime recycling rate when performing a steelmaking process using scrap and molten iron in an electric furnace.
본 발명의 일 태양은 전기로에 스크랩을 장입하는 1차 장입 단계; 상기 장입된 스크랩을 용해하는 1차 용해 단계; 상기 전기로에 스크랩을 추가로 장입하는 2차 장입 단계; 상기 장입된 스크랩들을 용해하여 용탕을 형성하는 2차 용해 단계; 상기 용탕을 정련하는 단계; 및 상기 정련된 용강을 출강하는 단계를 포함하는 전기로 제강공정에 있어서, 상기 2차 용해 단계 이후, 상기 전기로에 가해지는 전력량이 20000~40000kWh 일 때, 상기 용탕에 생석회를 투입하는 것을 특징으로 하는 전기로에서의 용강 탈린 방법에 관한 것이다.
One aspect of the present invention relates to a method of charging a scrap in an electric furnace, A primary melting step of melting the charged scrap; A secondary charging step of charging scrap further into the electric furnace; A secondary melting step of melting the charged scraps to form a molten metal; Refining the molten metal; And liquefying the refined molten steel, wherein calcium lime is put into the molten metal when the amount of electric power applied to the electric furnace is 20,000 to 40,000 kWh after the secondary melting step To a molten steel talline method in an electric furnace.
상기 용탕에 생석회를 투입 시에 상기 용탕의 온도는 1400℃이상이 바람직하다.When the quicklime is put into the molten metal, the temperature of the molten metal is preferably 1400 DEG C or higher.
상기 생석회는 슬라그의 염기도가 1.5~3.0이 되도록 투입하는 것이 바람직하다.It is preferable that the quicklime is slurred to have a basicity of 1.5 to 3.0.
상기 1차 장입 단계 이전에 경소 돌로마이트를 투입하는 것이 바람직하다.
It is preferable to inject the light dolomite before the primary charging step.
상기 경소 돌로마이트의 투입량은 총 장입량의 0.5~1 중량%가 바람직하다.
The charging amount of the light dolomite is preferably 0.5 to 1% by weight of the total charging amount.
본 발명의 또 다른 일 태양은 전기로에 스크랩을 장입하는 1차 장입 단계; 상기 장입된 스크랩을 용해하는 1차 용해 단계; 상기 전기로에 용선을 장입하는 2차 장입 단계; 상기 장입된 스크랩 및 용선을 용해하여 용탕을 형성하는 2차 용해 단계; 상기 용탕을 정련하는 단계; 및 상기 정련된 용강을 출강하는 단계를 포함하는 전기로 제강공정에 있어서, 상기 2차 용해 단계 이후, 상기 전기로에 가해지는 전력량이 10000~20000kWh 일 때, 상기 용탕에 생석회를 투입하는 것을 특징으로 하는 전기로에서의 용강 탈린 방법에 관한 것이다.
According to another aspect of the present invention, there is provided a method of charging a scrap in an electric furnace, A primary melting step of melting the charged scrap; A second charging step of charging a charcoal into the electric furnace; A secondary melting step of melting the charged scrap and molten iron to form a molten metal; Refining the molten metal; And liquefying the refined molten steel, wherein when the amount of electric power applied to the electric furnace after the secondary melting step is 10000 to 20000 kWh, the quicklime is charged into the molten metal. To a molten steel talline method in an electric furnace.
상기 용탕에 생석회를 투입 시에 상기 용탕의 온도는 1400℃이상이 바람직하다.
When the quicklime is put into the molten metal, the temperature of the molten metal is preferably 1400 DEG C or higher.
상기 생석회는 슬라그의 염기도가 1.5~3.0이 되도록 투입하는 것이 바람직하다.
It is preferable that the quicklime is slurred to have a basicity of 1.5 to 3.0.
상기 1차 장입 단계 이전에 경소 돌로마이트를 투입하는 것이 바람직하다.
It is preferable to inject the light dolomite before the primary charging step.
상기 경소 돌로마이트의 투입량은 총 장입량의 0.5~1 중량%가 바람직하다.
The charging amount of the light dolomite is preferably 0.5 to 1% by weight of the total charging amount.
본 발명에 따라 생석회의 투입 또는 생석회 및 경소 돌로마이트의 투입을 조절함으로써, 재화율을 높이는 염기도 및 슬라그 조성을 유도하여 생석회 및 경소 돌로마이트의 재화율을 향상시켜 인 (P) 성분을 효과적으로 제어할 수 있고, 이후 공정에서의 안정적인 성분의 용강을 공급할 수 있으며, 전극봉의 절손을 미연에 방지할 수 있는 효과가 있다.
According to the present invention, it is possible to control the phosphorus (P) component by controlling the input of quicklime or the introduction of quicklime and light dolomite by improving the rate of quicklime and light dolomite by inducing the basicity and the slag composition to increase the product rate , It is possible to supply the molten steel of the stable component in the subsequent step, and it is possible to prevent the breakage of the electrode rod in advance.
도 1은 전기로에서 스크랩을 사용하여 제강공정을 행할 시에, 종래기술에 따르는 생석회 투입 시기(비교예) 및 본 발명의 바람직한 생석회 투입 시기(발명예)의 일례를 나타내는 도면이다.
도 2는 전기로에서 스크랩 및 용선을 사용하여 제강공정을 행할 시에, 종래기술에 따르는 생석회 투입 시기(비교예) 및 본 발명의 바람직한 생석회 투입 시기(발명예)의 일례를 나타내는 도면이다. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a view showing an example of a timing of putting quicklime according to the prior art (comparative example) and a preferred timing of putting quicklime (inventive example) according to the present invention when a steelmaking process is carried out using scrap in an electric furnace.
Fig. 2 is a view showing an example of the timing of putting quicklime according to the prior art (comparative example) and the preferred timing of putting quicklime (inventive example) in the steel making process using scrap and molten iron in the electric furnace.
본 발명은 전기로 제강공정 중 생석회의 투입 또는 생석회 및 경소 돌로마이트의 투입을 조절함으로써, 생석회 및 경소 돌로마이트의 재화율을 향상시켜 용강의 인 (P) 성분을 효과적으로 제어할 수 있는 전기로에서의 용강 탈린 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to an electric furnace capable of effectively controlling the phosphorus (P) content of a molten steel by controlling the input of quicklime or the input of quicklime and light dolomite during the electric furnace steelmaking process, ≪ / RTI >
도 1 및 2의 비교예와 같이 전기로 조업 초기에 생석회를 투입하게 되면, 투입된 생석회는 상부 루프 설비의 냉각수 누수와 초기 투입 시 용해물과의 지금 형성 그리고 고 [Si]에 의한 활발한 기포 반응(슬로핑)으로, 배재구를 가지고 있는 전기로의 특성상 일부 또는 다량이 자연적으로 전배재되어 버리므로, 재화를 필요로 하는 시기인 산화물 형성과 염기성으로 전환해야 하는 시기에 이미 생성회가 상당부분 유실된 상태가 된다. 또한, 이미 형성된 슬라그와 슬라그 내 CaO[%]마저도 탈규, 탈탄 및 탈린을 수행하는 역할을 다하지 못하고 자연적 전배재가 발생하여 필요시기에 일부만 반응을 하는 문제가 발생한다.
As shown in the comparative example of FIGS. 1 and 2, when the quicklime is introduced at the early stage of the electric furnace, the burnt lime is formed by the leakage of the cooling water of the upper loop equipment, the present formation of the melt at the initial input, and the active bubble reaction Sloping), because some or large amount of natural gas is completely discharged due to the characteristics of the electric furnace having the discharge port, a considerable part of the generated gas is already lost at the time of transition to oxide formation and basicity, State. In addition, even slag and slag CaO [%] that have already formed do not fulfill the role of decalcification, decarburization and tallin.
그러나, 도 1 및 2의 발명예와 같이 탈규반응이 어느 정도 진행된 후 슬로핑 현상과 배재구의 유실 부분이 최소화된 용탕 형성 시기에 생석회를 투입하면, 바로 산화물 형성 슬라그들이 염기성으로 전환되고, 2P+5(FeO)+4CaO로 반응하여 탈린되어 슬라그화 되므로 안정적으로 복린을 방지할 수 있다.
However, as shown in FIGS. 1 and 2, when the lime is injected at the time of the slump phenomenon and the molten portion of the discharge port is minimized after the degassing reaction progresses to some extent, the oxide forming slurries are converted to basic and the 2P + 5 (FeO) + 4CaO, and is tallied and slagged, so that it is possible to stably prevent bouling.
본 발명의 일태양인 스크랩을 사용한 전기로에서의 용강 탈린 방법은 전기로에 스크랩을 장입하는 1차 장입 단계; 상기 장입된 스크랩을 용해하는 1차 용해 단계; 상기 전기로에 스크랩을 추가로 장입하는 2차 장입 단계; 상기 장입된 스크랩들을 용해하여 용탕을 형성하는 2차 용해 단계; 상기 용탕을 정련하는 단계; 및 상기 정련된 용강을 출강하는 단계를 포함하는 전기로 제강공정에 있어서, 상기 2차 용해 단계 이후, 상기 전기로에 가해지는 전력량이 20000~40000kWh 일 때, 상기 용탕에 생석회를 투입한다.
A method of tallining a molten steel in an electric furnace using scrap, which is an aspect of the present invention, includes: a first charging step of charging scrap into an electric furnace; A primary melting step of melting the charged scrap; A secondary charging step of charging scrap further into the electric furnace; A secondary melting step of melting the charged scraps to form a molten metal; Refining the molten metal; And liquefying the refined molten steel, wherein when the amount of electric power applied to the electric furnace is 20,000 to 40,000 kWh after the secondary melting step, quicklime is put into the molten steel.
도 1에서는 스크랩을 사용하는 전기로에서의 작업 패턴도의 일실시예를 도시하고 있다. 종래에는 비교예와 같이 5000kWh이하에서, 즉, 조업초기에 생석회를 투입하는 것이 일반적이었으나, 난용성 괴형태의 냉선 및 스크랩은 늦은 용해성과 이에 따른 원료에서의 늦은 탈규 및 탈탄 작업을 가지게 되므로, 충분한 용해 및 용탕 POOL이 형성이 된 시점에 생석회를 투입하는 것이 바람직하다. 그러므로, 스크랩을 사용하는 전기로의 조업 시에는, 전력량이 20000~40000kWh인 시점에서 생석회를 투입하는 것이 바람직하다. 20000kWh 미만의 전력량에서 생석회를 투입하면 전체적인 용탕 POOL 형성 시기가 아닌 용해 초기의 시기에 투입되는 것이므로 투입 된 생석회가 바로 탈린반응이 이루어지지 않아, 미반응된 생석회의 실수율 저하 및 생성되는 슬라그 및 고철등 타 장입물과의 코팅 및 난용성 대형 지금 형성을 초래한다. Fig. 1 shows an embodiment of a working pattern diagram in an electric furnace using scrap. Conventionally, as in the comparative example, it has been common to apply the quicklime at 5000 kWh or less, that is, at the beginning of the operation. However, since the poorly soluble sludge and scrap have late solubility and consequent delignification and decarburization in the raw material, It is preferable to inject calcium oxide at the time when the dissolving and the molten metal POOL are formed. Therefore, at the time of operating the electric furnace using scrap, it is preferable to inject the quicklime at the time when the electric power is 20,000 to 40,000 kWh. When the burnt lime is injected at a power of less than 20000 kWh, the lime is injected at the initial stage of melting, not at the time of forming the POOL of the molten metal. Therefore, the burnt lime is not directly reacted with the burnt lime and the slurry and scrap Coating with the soot charge and poor solubility cause the formation now.
또한, 40000kWh를 초과하는 전력량에서 생석회를 투입할 경우, 생석회 투입 시점이 너무 늦어 산화물 슬라그가 염기성 슬라그로 전환되지 못하여 Fe만 산화되 므로 실수율이 저하될 우려가 있을 뿐만 아니라 용탕의 [C] 및 [Si]의 과한 산화로 대량의 슬라그가 발생할 우려가 있다.In addition, when the quicklime is input at an amount of power exceeding 40000 kWh, since the time of input of quicklime is too late, the oxide slag is not converted into the basic slag, and only the Fe is oxidized, Excessive oxidation of Si may cause a large amount of slag.
따라서, 최적의 탈린 효과 및 생석회 재화를 위하여 20000~40000kWh의 범위의 전력량에서 생석회를 투입하는 것이 바람직하다. Therefore, it is preferable to inject quicklime at an amount of power in the range of 20,000 to 40,000 kWh for optimum talline effect and quicklime.
전력량이 30000~35000kWh 일 때 생석회를 투입하는 것이 보다 바람직하다.
It is more preferable to input quicklime when the electric power is 30000 to 35000 kWh.
본 발명의 또 다른 일태양인 스크랩 및 용선을 사용한 전기로에서의 용강 탈린 방법은 전기로에 스크랩을 장입하는 1차 장입 단계; 상기 장입된 스크랩을 용해하는 1차 용해 단계; 상기 전기로에 용선을 장입하는 2차 장입 단계; 상기 장입된 스크랩 및 용선을 용해하여 용탕을 형성하는 2차 용해 단계; 상기 용탕을 정련하는 단계; 및 상기 정련된 용강을 출강하는 단계를 포함하는 전기로 제강공정에 있어서, 상기 2차 용해 단계 이후, 상기 전기로에 가해지는 전력량이 10000~20000kWh 일 때, 상기 용탕에 생석회를 투입한다.
In another aspect of the present invention, there is provided a method of tallining a molten steel in an electric furnace using scrap and a molten iron, the method comprising: a first charging step of charging scrap into an electric furnace; A primary melting step of melting the charged scrap; A second charging step of charging a charcoal into the electric furnace; A secondary melting step of melting the charged scrap and molten iron to form a molten metal; Refining the molten metal; And introducing the refined molten steel into the molten steel when the amount of electric power applied to the electric furnace is 10,000 to 20,000 kWh after the secondary melting step.
도 2에서는 스크랩 및 용선을 사용하는 전기로에서의 작업 패턴도의 일실시예를 도시하고 있다. 종래에는 비교예와 같이 전력량 3000kWh 이하에서, 즉, 초업초기에 생석회를 투입하는 것이 일반적이었으나, 용선을 사용하는 전기로 조업에서는 조업 초기 탈규 작업의 지연이 발생할 수 있고, 이로 인한 급격한 반응으로 포밍 (forming) 및 슬로핑 (slopping)이 빈번히 발생된다.
Fig. 2 shows an embodiment of a working pattern diagram in an electric furnace using scrap and hot wire. Conventionally, it is common to input quicklime at a power amount of 3000 kWh or less, that is, at the beginning of the early stage of the electric power generation as in the comparative example. However, in the electric furnace operation using charcoal, delays in the initial stage of the operation may be delayed, forming and slopping occur frequently.
본 발명에서는 예를 들면, 도 2의 발명예에서와 같이 충분한 탈규 작업이 진행된 시점 즉, 전기로에 가해지는 전력량이 10000~20000kWh 일 때 생석회를 투입한다. In the present invention, for example, when the sufficient degreasing operation is carried out as in the case of the embodiment of FIG. 2, that is, when the electric power applied to the electric furnace is 10,000 to 20,000 kWh, the burnt lime is put in.
이렇게 생석회를 투입함으로써 유실 없이 투입하여 염기성 슬라그로 전환 재화율을 높여 탈탄 및 탈린작업을 유효하게 진행할 수 있다.By injecting quicklime in this way, it is possible to increase the conversion rate to basic slag by introducing without losing, thus enabling decarburization and talline work to be effectively performed.
생석회를 10000kwh 미만에서 투입할 경우, 특히, 용선 장입 전 생석회를 전량 투입할 경우에는 용선의 최상부 존재층에 부도체성인 부원료와의 코팅 및 부원료가 한쪽으로 쏠리는 현상이 일어나 2차 용해 통전 중 전극절손이 야기되는 일이 발생된다. When the quicklime is charged at less than 10000 kwh, especially when the entire amount of the quicklime is charged before charging the molten iron, the coating with the nonconductive filler and the subsidiary material tilt to one side in the uppermost existing layer of the molten iron, What happens is what happens.
또한 20000kwh를 초과하여 생석회를 투입할 경우, 생석회 투입 시점이 너무 늦어 산화물 슬라그가 염기성 슬라그로 전환되지 못하여 Fe만 산화되므로 실수율이 저하될 우려가 있을 뿐만 아니라 용강의 [C] 및 [Si]의 과한 산화로 대량의 슬라그가 발생할 우려가 있다.
In addition, when lime is added in excess of 20000 kwh, it is too late to inject the quicklime so that the slag is not converted to basic slag, so only the Fe is oxidized. Therefore, there is a possibility that the rate of realization of the slag is lowered, and the ratio of [C] and [Si] Oxidation may cause a large amount of slag.
보다 바람직하게는 전력량이 13000~17000kWh인 시점에서 생석회를 투입하는 것이다.More preferably, the quicklime is input at a time when the amount of power is 13000 to 17000 kWh.
상기 스크랩을 사용한 전기로에서의 용강 탈린 방법과 상기 스크랩 및 용선을 사용한 전기로에서의 용강 탈린 방법은 각각 상기와 같은 전력량의 범위일 때 생석회를 투입함으로써, 생석회의 유실을 최소화하고 산화물을 염기성 슬라그로 전환하는 재화율을 높여 효율적으로 탈린작업이 진행될 수 있고, 생석회 투입에 의한 냉각작용이 일어나지 않고 스크랩과의 용해작용이 일어날 수 있으며, 부도체인 석회에 의한 전극봉 절손 또한 미연에 방지할 수 있는 부수적인 효과가 있다.
When the molten steel talline method in the electric furnace using the scrap and the molten steel talline method in the electric furnace using the scrap and the molten iron are each in the range of the power amount as described above, it is possible to minimize the loss of burnt lime and convert the oxide into basic slag The talline work can be efficiently carried out, the cooling action by the input of quicklime does not occur, the dissolving action with the scrap can occur, and the side effect of preventing the breakage of the electrode by the non-conductive lime can be prevented .
또한, 상기 스크랩을 사용한 전기로에서의 용강 탈린 방법과 상기 스크랩 및 용선을 사용한 전기로에서의 용강 탈린 방법은 상기 용강에 생석회를 투입할 시에 상기 용탕의 온도는 1400℃ 이상이 바람직하고, 보다 바람직한 용탕온도는 1400~1600℃이다.The molten steel talline method in the electric furnace using the scrap and the molten steel talline method in the electric furnace using the scrap and molten iron are preferably such that the temperature of the molten metal is 1400 DEG C or higher when the quicklime is put into the molten steel, The temperature is 1400 to 1600 ° C.
1400℃ 미만인 용해 초기에 생석회를 투입하게 되면 생석회 재화가 충분히 이루어지지 않을 우려가 있다.
If the quicklime is introduced at the initial stage of dissolution at a temperature lower than 1400 ° C, there is a possibility that the quicklime product may not be sufficiently obtained.
또한, 상기 스크랩을 사용한 전기로에서의 용강 탈린 방법과 상기 스크랩 및 용선을 사용한 전기로에서의 용강 탈린 방법에서 상기 생석회는 슬라그의 염기도 (CaO/SiO2)가 1.5~3.0이 되도록 투입하는 것이 바람직하다.
Further, in the molten steel talline method in the electric furnace using the scrap and the molten steel talline method in the electric furnace using the scrap and the molten iron, it is preferable that the quicklime is charged so that the slag basicity (CaO / SiO 2 ) is 1.5 to 3.0.
슬라그의 염기도가 1.5미만이 되도록 생석회를 투입할 경우, 생석회의 투입의 원단위 절감은 가능하지만, 염기도 1.5미만의 슬라그 조성으로 산화성 슬라그가 강하여, [Fe]산화에 의한 실수율 저하와 염기성 슬라그의 전환이 부족하여 [P]성분 격외가 발생할 우려가 있다. 또한 이렇게 산화성 분위기가 강한 슬라그 조성은 노내의 연와 침식 반응을 촉진시킬 수 있다.When the quicklime is added so that the basicity of slag is less than 1.5, it is possible to reduce the basic level of the input of quicklime, but the slag composition having a basicity of less than 1.5 has a strong oxidative slag and a decrease in real rate due to [Fe] oxidation and a change in basic slag There is a possibility that the [P] component nuisance may occur. In addition, the slag composition having such a strong oxidizing atmosphere can promote the erosion reaction with the burning in the furnace.
반면에, 슬라그의 염기도가 3.0을 초과하도록 투입할 경우에는 탈린반응에 있어서는 고염기도 슬라그 조성이 되어 탈린반응에 있어서는 유리한 조건이긴 하나 슬라그의 점성이 증가하고 유동성이 저하되어 계면 반응의 촉진을 방해하여 오히려 탈린반응 효율이 떨어지는 현상이 발생할 수 있다. 게다가 노외정련 작업에 있어서 슬라그 유동성 저하로 인한 탈류반응의 효율저하까지 초래하여 좋지 않으며 원가 측면에서도 제조원가가 상승하는 문제가 발생할 수 있다. On the other hand, when the slurry has a basicity of more than 3.0, it has a high salt slag composition in the talline reaction, which is advantageous in the talline reaction but increases the viscosity of the slurry and deteriorates the fluidity, A phenomenon that the efficiency of the talline reaction is lowered may occur. Furthermore, in the outdoors refining work, it is not preferable to cause a decrease in the efficiency of the desulfurization reaction due to the lowering of the slag fluidity, and the manufacturing cost may increase in terms of cost.
슬라그의 염기도가 1.5~2.0이 되도록 생석회를 투입하는 것이 탈린효율 및 원가측면에서 보다 바람직하다.
It is more preferable from the aspect of talline efficiency and cost to inject quicklime so that the slag basicity is 1.5 to 2.0.
상기 스크랩을 사용한 전기로에서의 용강 탈린 방법과 상기 스크랩 및 용선을 사용한 전기로에서의 용강 탈린 방법에서, 경소 돌로마이트를 상기 1차 장입 단계 이전에 투입하는 것이 바람직하다. In the molten steel talline method in the electric furnace using the scrap and the molten steel talline method in the electric furnace using the scrap and molten iron, it is preferable to inject the light dolomite before the first charging step.
종래에는 경소 돌로마이트의 재화율에 대한 슬라그내 MgO 함량 관리를 하지 않았으며 상황에 관계없이 일률적으로 투입하였으나, 본 발명에서는 출강 완료 후 노내 HOT HEEL (전량 출강하지 않고 남겨둔 잔탕)에 투입을 하여 조기 MgO 과포화를 유도함으로써, 용탕 상태에서 경소 돌로마이트의 재화를 이끌어 낼 수가 있다.
In the prior art, MgO content in the slag was not controlled with respect to the commercialization rate of light dolomite. However, in the present invention, after the completion of the excavation, the hot hearth By inducing supersaturation, the product of light dolomite can be extracted in the molten state.
본 발명에서는 1차 장입 단계 이전에, 예를 들면, 출강 완료 후 노내 HOT HEEL(전량 출강하지 않고 남겨둔 잔탕)에 경소 돌로마이트를 투입하는 것이 바람직하다.In the present invention, it is preferable to put the light dolomite into the hearth hot hearth (the residue left without laminating all the time) before the first charging step, for example, after the completion of the lecture.
상기 경소 돌로마이트는 총 장입량의 0.5~1중량%를 첨가하는 것이 바람직하다.The light dolomite is preferably added in an amount of 0.5 to 1% by weight based on the total weight of the dolomite.
종래에는 전기로에의 총장입량의 1~2중량%의 양을 투입하였을 때, MgO가 슬라그 내의 적정량인 7~15중량% 로 점유될 수 있었다. 그러나, 본 발명에서는 상기와 같이 출강 완료 후 노내 잔탕에, 총장입량의 0.5~1중량%의 경소 돌로마이트를 투입하여도 MgO를 슬라그 내의 적정량으로 조절할 수 있다.
Conventionally, when an amount of 1 to 2% by weight based on the total weight of the total weight of the electric furnace was charged, MgO could be occupied in an appropriate amount of 7 to 15% by weight in the slag. However, in the present invention, MgO can be adjusted to an appropriate amount in the slag even when 0.5 to 1% by weight of light dolomite is added to the residue in the furnace after completion of the excavation as described above.
이와 같이, 본 발명에 따르면, 경소 돌로마이트의 최소량의 투입으로, 경소 돌로마이트와 용강 및 슬라그 반응을 이끌어내어 재화를 촉진할 수 있다. 또한, 산화물 슬라그인 SiO2와 FeO에 취약한 노체 연와 및 보수 부분의 침식으로부터 보호하기 위한 적정 과포화 MgO를 창출해 낼 수 있고, 특히, 작업중 대기 발생으로부터 발생하는 자연산화 및 투입된 부원료의 응고 및 지금 형성 등을 최소화 할 수 있다.
Thus, according to the present invention, with a minimum amount of lightly loaded dolomite, Light dolomite, molten steel and slag reactions can be elicited to promote commodities. In addition, it is possible to create an appropriate supersaturated MgO to protect from oxidation of slag, SiO 2 and FeO, and to prevent erosion of the repair part. Especially, the natural oxidation and the coagulation of added subsidiary substance Formation and the like can be minimized.
이하, 실시예를 통하여 본 발명의 전기로에서의 용강 탈린 방법을 상세히 설명한다.
Hereinafter, the molten steel talline method in the electric furnace of the present invention will be described in detail with reference to examples.
(실시예 1)(Example 1)
스크랩 장입 전기로 조업에서 전력량에 의한 생석회 투입시기를 변화시키면서 하기 표 1에 표시된 투입량으로 생석회 및 경소 돌로마이트를 투입하여 전기로 조업을 행하였다. In the scrap charging electric furnace operation, quicklime and light dolomite were charged at the indicated amount shown in Table 1 while changing the charging time of the quicklime by the amount of electric power.
노내 내용적 145톤의 전기로를 사용하였으며, 냉선중의 Si 함량, 냉선 장입량, 냉선 실리콘양 및 목표 생석회 투입량 및 목표 염기도는 하기 표 1과 같다.An electric furnace having a capacity of 145 tons was used in the furnace, and the Si content, the amount of the raw wire, the amount of the silicon raw material, the target amount of the quicklime and the target basicity of the cold wire are shown in Table 1 below.
하기 표 1의 목표 생석회 투입량은 하기 관계식 1에 의해 구해질 수 있다.The target quicklime charge amount in Table 1 can be obtained from the following relational expression (1).
[관계식 1][Relation 1]
목표 생석회 투입량 = {(장입물[Si] x 2.14 x 목표염기도)/(생석회 실수율 x 생석회 재화율)}-(경소 투입량 x 50%)Target lime load = {(Si) x 2.14 x target basicity / (quicklime real rate x quick lime commodity rate)} - (light load x 50%)
하기 표 1의 냉선이외의 장입물은 스크랩이며, 스크랩중의 실리콘 함량은 미미하므로 고려하지 않았다. 탈린 전의 용탕의 [P] 함량은 0.07중량%였다.The materials other than cold wire in Table 1 are scrap, and the silicon content in the scrap is insignificant. The [P] content of the molten metal before tallyl was 0.07% by weight.
탈린 후 출강 전의 용강 중의 [P]함량을 측정하고, 또한 출강 전의 슬라그를 채취하여 CaO 및 SiO2의 함량 및 염기도(CaO/SiO2)를 측정하고, 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.The content of [P] in the molten steel before the tare was measured and the slag before the tare was sampled to measure the content of CaO and SiO 2 and the basicity (CaO / SiO 2 ), and the results are shown in Table 2 below.
하기 표 1 및 2에서 목표 염기도와 측정된 염기도의 차이는 생석회의 재화율의 정도를 나타낸다.In the following Tables 1 and 2, the difference between the target basicity and the measured basicity represents the degree of the liquefaction rate of quicklime.
즉, 목표 염기도와 측정된 염기도의 차이가 적을수록 생석회의 재화율은 높아진다.
That is, the lower the difference between the target basicity and the measured basicity, the higher the rate of the quicklime.
(KWH)Power of instant lime
(KWH)
(ton)Cold cap
(ton)
(kg)Target quicklime
(kg)
상기 표 1 및 2에 나타난 바와 같이, 전력량 20000kWh 미만인 3000kWh, 5000 kWh 및 8000 kWh 시점에서 생석회를 투입하는 경우에는 목표 염기도와 측정된 염기도의 차이가 크게 나타남을 알 수 있으며, 이는 생석회의 재화율이 낮다는 것을 의미하는 것이다.
As shown in Tables 1 and 2, when the quicklime is input at 3000 kWh, 5000 kWh and 8000 kWh, which are less than 20000 kWh of power, it can be seen that there is a large difference between the target basicity and the measured basicity, It means that it is low.
한편, 전력량 20000kWh이상의 시점에서 생석회를 투입하는 경우에는 목표 염기도와 측정된 염기도의 차이가 적음을 알 수 있으며, 이는 생석회의 재화율이 높다는 것을 의미하는 것이다.On the other hand, when the quicklime is introduced at a power of 20000 kWh or more, it can be seen that the difference between the target basicity and the measured basicity is small, which means that the rate of quicklime is high.
전력량 40000kWh을 초과하는 시점에서 생석회를 투입하는 경우에는 용탕 형성과 노내 분위기 온도가 상승 되어 탈린 효과와 생석회의 재화율 향상은 도움이 되지만 생석회의 투입이 늦어지게 되어 슬라그의 산화성 분위기가 염기성으로 전환이 되지 못하여 탈린 반응은 하지 못하고 [Fe]산화로 용강 실수율이 저하되는 문제가 발생하였다.
When the quicklime is input at a time when the power consumption exceeds 40000 kWh, the formation of the molten metal and the temperature in the furnace are increased to increase the talline effect and the improvement of the chargeability of the quicklime. However, since the input of the quicklime is delayed, And it was not possible to react with talline, and there was a problem that the rate of molten steel falls due to [Fe] oxidation.
(실시예 2)(Example 2)
용선 및 스크랩 장입 전기로 조업에서 전력량에 의한 생석회 투입시기를 변화시키면서 하기 표 3에 표시된 투입량으로 생석회 및 경소 돌로마이트를 투입하여 전기로 조업을 행하였다. Charcoal and scrap charging In the electric furnace operation, quicklime and light dolomite were charged at the indicated amount shown in Table 3 while changing the charging time of the quicklime by the amount of electric power.
노내 내용적 145톤의 전기로를 사용하였으며, 용선 중의 Si 함량, 용선 장입량, 용선 실리콘 양 및 목표 생석회 투입량 및 목표 염기도는 하기 표 3과 같다.The amount of Si, the amount of charcoal, the amount of charcoal silicon, the amount of target lime and the target basicity are shown in Table 3 below.
하기 표 3의 목표 생석회 투입량은 하기관계식 1에 의해 구해질 수 있다.The target quicklime charge amounts in the following Table 3 can be obtained by the following relational expression (1).
[관계식 1][Relation 1]
목표 생석회 투입량 = {(장입물[Si] x 2.14 x 목표염기도)/(생석회 실수율 x 생석회 재화율)}-(경소 투입량 x 50%)
Target lime load = {(Si) x 2.14 x target basicity / (quicklime real rate x quick lime commodity rate)} - (light load x 50%)
하기 표 3의 용선이외의 장입물은 스크랩이며, 스크랩중의 실리콘 함량은 미미하므로 고려하지 않았다. 탈린 전의 용탕의 [P] 함량은 0.1중량%였다.The materials other than charcoal in Table 3 are scrap, and the silicon content in the scrap is not considered. The [P] content of the molten metal before tallyl was 0.1 wt%.
탈린 후 출강 전의 용강 중의 [P]함량을 측정하고, 또한 출강 전의 슬라그를 채취하여 CaO 및 SiO2의 함량 및 염기도(CaO/SiO2)를 측정하고, 그 결과를 하기 표 4에 나타내었다.The content of [P] in the molten steel before tearing was measured and the slag before squeezing was measured to determine the contents of CaO and SiO 2 and the basicity (CaO / SiO 2 ), and the results are shown in Table 4 below.
하기 표 3 및 4에서 목표 염기도와 측정된 염기도의 차이는 생석회의 재화율의 정도를 나타낸다.In the following Tables 3 and 4, the difference between the target basicity and the measured basicity represents the degree of the quicklime.
즉, 목표 염기도와 측정된 염기도의 차이가 적을수록 생석회의 재화율은 높아진다.
That is, the lower the difference between the target basicity and the measured basicity, the higher the rate of the quicklime.
투입량
(kg)quicklime
input
(kg)
(중량%)Charcoal [Si]
(weight%)
(ton)Charging amount
(ton)
(ton)General manager
(ton)
생석회
(kg)goal
quicklime
(kg)
염기도goal
basicity
상기 표 3 및 4에 나타난 바와 같이, 전력량 10000kWh 미만인 3000kWh 및 5000 kWh 시점에서 생석회를 투입하는 경우에는 목표 염기도와 측정된 염기도의 차이가 크게 나타남을 알 수 있으며, 이는 생석회의 재화율이 낮다는 것을 의미하는 것이다.
As shown in Tables 3 and 4, when the quicklime is input at 3000 kWh and 5000 kWh, which are less than the power consumption of 10000 kWh, the difference between the target basicity and the measured basicity is large, indicating that the quick- It means.
한편, 전력량 10000kWh이상의 시점에서 생석회를 투입하는 경우에는 목표 염기도와 측정된 염기도의 차이가 적음을 알 수 있으며, 이는 생석회의 재화율이 높다는 것을 의미하는 것이다.On the other hand, when the quicklime is charged at a power of 10000 kWh or more, it can be seen that the difference between the target basicity and the measured basicity is small, which means that the rate of quicklime is high.
전력량 20000kWh을 초과하는 시점에서 생석회를 투입하는 경우에는 용탕 형성과 노내 분위기 온도가 상승 되어 탈린 효과와 생석회의 재화율 향상은 도움이 되지만 생석회의 투입이 늦어지게 되어 슬라그의 산화성 분위기가 염기성으로 전환이 되지 못하여 탈린 반응은 하지 못하고, [Fe]산화로 용강 실수율이 저하되는 문제가 발생하였다.
When the quicklime is added at a time when the power consumption exceeds 20000 kWh, the formation of the molten metal and the temperature of the inside of the furnace are elevated to improve the talline effect and the improvement of the chargeability of the quicklime, but the slagging of the quicklime is delayed, And thus the talline reaction can not be carried out, and there is a problem that the molten steel loss rate is lowered by [Fe] oxidation.
이상 설명한 바와 같이 본 발명의 예시적인 실시예가 도시되어 설명되었지만, 다양한 변형과 다른 실시예가 본 분야의 숙련된 기술자들에 의해 행해질 수 있을 것이다. 이러한 변형과 다른 실시예들은 첨부된 청구범위에 모두 고려되고 포함되어, 본 발명의 진정한 취지 및 범위를 벗어나지 않는다 할 것이다.While the illustrative embodiments of the present invention have been shown and described, various modifications and alternative embodiments may be made by those skilled in the art. Such variations and other embodiments will be considered and included in the appended claims, all without departing from the true spirit and scope of the invention.
Claims (10)
A primary charging step of charging scrap into an electric furnace; A primary melting step of melting the charged scrap; A secondary charging step of charging scrap further into the electric furnace; A secondary melting step of melting the charged scraps to form a molten metal; Refining the molten metal; And liquefying the refined molten steel, wherein calcium lime is put into the molten metal when the amount of electric power applied to the electric furnace is 20,000 to 40,000 kWh after the secondary melting step Molten steel talline method in electric furnace.
The method of claim 1, wherein the temperature of the molten metal is 1400 to 1600 캜 when the quicklime is added to the molten metal.
The method of claim 1, wherein the quicklime is charged so that the slag basicity is 1.5 to 3.0.
The method of claim 1, wherein the light dolomite is charged before the first charging step.
The method according to claim 4, wherein the light dolomite is charged in an amount of 0.5 to 1% by weight based on the total amount of the charged dolomite.
상기 2차 용해 단계 이후, 상기 전기로에 가해지는 전력량이 10000~20000kWh 일 때, 상기 용탕에 생석회를 투입하는 것을 특징으로 하는 전기로에서의 용강 탈린 방법.
A primary charging step of charging scrap into an electric furnace; A primary melting step of melting the charged scrap; A second charging step of charging a charcoal into the electric furnace; A secondary melting step of melting the charged scrap and molten iron to form a molten metal; Refining the molten metal; And a step of pouring the refined molten steel,
Wherein the molten steel is charged into the molten steel when the amount of electric power applied to the electric furnace after the secondary melting step is 10,000 to 20,000 kWh.
The method of claim 6, wherein the temperature of the molten metal is in the range of 1400 to 1600 캜 when the quicklime is added to the molten metal.
The method of claim 6, wherein the quicklime is charged so that the slag basicity is 1.5 to 3.0.
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