KR20160052864A - High Strength Blackplate Having Excellent Formability And Method For Manufacturing The Same - Google Patents

High Strength Blackplate Having Excellent Formability And Method For Manufacturing The Same Download PDF

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Abstract

The present invention provides a high strength tinning disk with excellent machinability and a manufacturing method for the same, wherein the high strength tinning disk economically maintains high strength by optimizing a rolling and heat treating process. According to an embodiment of the present invention, the high strength tinning disk with excellent machinability comprises: 0.0005-0.003 wt% of carbon (C); 0.1-0.5 wt% of manganese (Mn); 0.05 wt% or less (excluding 0 wt%) of silicon (Si); 0.001-0.030 wt% of phosphorus (P); 0.020 wt% or less (excluding 0 wt%) of sulfur (S); 0.01-0.07 wt% of aluminum (Al); 0.0005-0.004 wt% of nitrogen (N); 0.0025-0.0040 wt% of boron (B); 0.02-0.06 wt% of niobium (Nb); and the remainder consisting of Fe and inevitable impurities. The high strength tinning disk satisfies 0.0015<=[(Al/27) * (B/11) / (N/14)]<=0.0050 and 1.5<=(Nb/93) / (C/12)<=3.5.

Description

가공성이 우수한 고강도 주석도금원판 및 그 제조방법{High Strength Blackplate Having Excellent Formability And Method For Manufacturing The Same}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a high-strength tin-plated original plate having excellent workability and a manufacturing method thereof,

본 발명은 식/음료 캔(can), 가스(gas) 등의 저장용기 등에 사용되는 가공성이 우수한 고강도 석도 원판의 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 강 성분 및 제조 프로세스 등을 최적화하여 고강도의 표면 특성 및 가공성이 우수한 주석도금 원판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a method of manufacturing a high-strength stone plate excellent in workability and used for a storage container such as a can, beverage, gas, etc. More particularly, Surface characteristics and workability, and a method for producing the same.

종래부터 캔(can)용 소재로 사용되는 철강 소재인 주석도금원판(blackplate)은 대부분 소재의 두께가 얇으므로 로크웰 표면경도인 Hr30T로 표시되는 조질도에 의해 재질을 구분한다. 주석도금원판을 이용하여 내용물을 저장하기 위한 캔을 만들기 위해서는 주석도금원판의 표면에 주석 등을 도금하여 내식성을 부여하고 일정한 크기로 절단한 후 원형 또는 각형으로 가공하고 있다. 용기를 가공하는 방법으로는 용기가 뚜껑과 몸체(body)의 2부분으로 구성되는 2-피스(piece) 캔과 같이 용접을 하지 않고 가공하는 방법과 캔의 구성이 몸통, 위 뚜껑, 아래 뚜껑의 3부분으로 이루어진 3-피스 캔과 같이 용접 또는 접합에 의해 몸통을 체결하는 방법으로 나누어진다.Since the thickness of the material of the tin plate is generally thin, the material of the black plate is classified by the quality of Hr30T, which is the surface hardness of Rockwell. In order to make a can for storing contents by using a tin-plated disk, the surface of the tin-plated disk is plated with tin or the like to impart corrosion resistance, cut into a predetermined size, and then processed into a round or square shape. The method of processing the container includes a method of processing without welding such as a two-piece can comprising two parts, the lid and the body, and the method of manufacturing the can, the upper lid and the lower lid And a method of fastening the body by welding or joining like a three-piece can composed of three parts.

1회 압연법에 의해 제조되는 주석도금원판 중에서 조질도 T3 이하의 연질 석도 원판의 주 사용 용도는 가공성이 요구되는 부위이며, 반면에 조질도 T4~T6급의 경질 주석도금원판은 캔의 몸체, 뚜껑 등과 같이 가공성 보다는 내용물에 의한 내압을 견딜 수 있는 성질이 요구되는 부위들에 널리 사용되고 있다.Among the tin-plated original plates produced by the one-time rolling process, the primary use of the soft plaster stone having a temper- ature of T3 or less is a site requiring workability, whereas the hard tin- And it is widely used in parts where properties such as lid and the like are required to withstand internal pressure by contents rather than workability.

2차 압연 강판이란 열연, 1차 냉연 및 소둔을 거친 소재를 조질압연 공정에서 비교적 높은 압하율을 가함으로써 소재의 강도를 상승시킨 강판을 말한다. 2차 압연용 소재의 대표적 용도인 2차 압연 주석도금원판(double-reduced blackplate, DR-BP)은 소재의 강도 및 경도에 따라 등급을 나누고 있으며, 대부분의 2차 압연용 소재의 경우 가공경화에 의해 강도는 상승하지만 그 반작용으로 연성이 급격히 감소하는 문제점이 있었다.Secondary rolled steel sheet refers to a steel sheet that has been subjected to hot rolling, primary cold rolling and annealing to increase the strength of the material by applying a relatively high reduction ratio in the temper rolling process. The double-reduced black plate (DR-BP), which is a representative application for secondary rolling materials, is graded according to the strength and hardness of the material. For most secondary rolling materials, There is a problem that the ductility is rapidly reduced due to the reaction.

특히 2차 압연용 주석도금원판으로서 저탄소강을 이용하여 연속소둔하는 경우에는 주석도금공정에서 주석층을 합금화하기 위한 틴-멜팅 단계나, 제관 공정에서 락카 등의 유기물 건조를 위해 경유하는 베이킹 단계에서 강에 고용되어 있는 원소에 의해 시효 현상이 발생함에 따라 캔의 가공시 각형으로 꺾이는 플루팅(fluting) 또는 강판의 표면에 줄무늬 형태의 결함을 유발하는 스트레쳐-스트레인(stretcher strain)과 같은 가공결함을 유발하는 문제점이 있을 뿐 만 아니라 2차 압연 후에도 변형시효가 발생하여 소재의 연성을 더욱 감소시키는 요인으로 작용하여 왔다.In particular, when continuous annealing is performed using a low carbon steel as a tin plate for secondary rolling, a tin-melting step for alloying a tin layer in a tin plating step or a baking step for drying an organic material such as lacquer in a pipe- As the aging phenomenon occurs due to the elements contained in the steel, a processing defect such as a fluting that is bent into a square shape when the can is processed or a stretcher strain which causes a stripe-shaped defect on the surface of the steel sheet But also the deformation aging occurs even after the secondary rolling, thereby reducing the ductility of the material.

이와 같은 변형시효의 억제를 위하여 상소둔재를 이용하는 방안이 제안되었지만 상소둔재의 경우에도 소둔에 따른 시간이 장시간 소요되는 등 생산성이 떨어지고 제품의 재질이 불균일할 뿐 만 아니라 2차 압연 강판의 표면 결함이 다발하여 작업성이 떨어지는 근본적인 문제점을 가지고 있었다. 이와 같은 문제점을 해결하기 위해 최근에는 생산비가 적고 재질이 균일하며 평탄도와 표면 특성이 우수한 연속소둔 방식을 통한 2차 압연 주석도금원판을 제조하고자 하는 방안이 적극적으로 검토되고 있다.In order to suppress such deformation aging, a method of using the impregnated blast furnace has been proposed. However, in the case of the impregnated blast furnace, the time required for the annealing takes a long time, and the productivity is lowered and the material of the product is not uniform. And there was a fundamental problem that workability was poor. In order to solve such problems, recently, a method for manufacturing a secondary rolled tin-plated master through a continuous annealing method having a low production cost, uniform material, and excellent flatness and surface characteristics has been actively studied.

현재 가공성, 특히 넥킹(necking) 가공성이 요구되는 2차 압연 주석도금원판을 제조하는 방법으로는 주로 상소둔에 의해 조질도 T3급의 주석도금원판을 제조한 후 조질압연 공정에서 비교적 높은 압하율을 적용함으로써 목표로 하는 조질도를 확보하는 방안 및 극저탄소강을 활용하여 탄질화물 형성원소인 Ti나 Nb 등을 첨가하여 시효성을 억제함으로써 가공성을 확보하는 방안이 제안되어 있다. 그러나, 이들 소재의 경우에도 역시 연질의 원판을 제공함에 따라 조업성을 열화시킬 뿐만 아니라 생산비 증가와 같은 프로세스상의 문제점 및 표면 품질, 특히 산화층 등에 의한 2차압연판의 도금 특성이 나빠지므로 효율적인 가공용 2차압연 주석도금원판의 제조 방법으로 보기는 곤란하였다.As a method of manufacturing a secondary rolled tin plate, which requires current processability, especially necking processability, there is a method of manufacturing a tin-plated tin plate of a roughness T3 grade by subjecting it to a relatively high rolling reduction ratio It has been proposed to secure the target quality by applying Ti and Nb or the like which is a carbonitride forming element by utilizing ultra low carbon steel and to suppress the aging property to secure workability. However, in the case of these materials as well, since a soft original plate is also provided, not only the operability is deteriorated but also the problems in the process such as the increase in the production cost and the plating quality of the secondary pressure plate due to the surface quality, It has been difficult to obtain a method for manufacturing a rolled tin-plated original plate.

또한 가공경화에 의해 재질을 확보하는 2차압연법은 강을 출강한 후 열간압연 ~ 1차 냉간압연 ~ 소둔 ~ 2차 냉간압연 등의 공정을 거쳐 강판을 제조함으로써 기존의 소둔에서 제품이 만들어지는 통상적인 공정에 비해 공정이 추가되므로, 이에 따른 제조원가의 상승을 유발하는 문제점이 있어 이에 대한 대책도 적극적으로 검토되고 있다. 한편, 캔의 안정성, 내압특성 및 경량화를 동시에 추가함에 따라 항복강도 480~600MPa, 전체 연신율 6% 이상, 홀 확장율 10% 이상을 확보하는 방안에 대한 검토도 병행하여 이루어지고 있다.Secondary rolling method for securing the material by work hardening is a method in which a steel sheet is manufactured through a process such as hot rolling, primary cold rolling, annealing, secondary cold rolling, etc., There is a problem that the manufacturing cost is increased due to the addition of the process as compared with the conventional process, and countermeasures against this problem have been positively studied. On the other hand, studies on securing a yield strength of 480 to 600 MPa, a total elongation of 6% or more, and a hole expansion rate of 10% or more have been made in parallel with the addition of the can stability, pressure resistance characteristics and lighter weight.

예를 들어, 일본 공개특허 1997-104919에는 딥 드로잉(deep drawing)성이 우수한 용기용 강판을 제조하기 위한 방법으로서, 극저탄소강 베이스에 Nb, Ti 등을 첨가함으로써 가공성 및 시효성이 우수한 용기용 주석도금원판을 제조하는 방법이 개시되어 있다. 또한 이들 강판을 이용하여 1차 압연 80~98%와 재결정 열처리 후 2차 압하율 30% 이하를 행함으로써 가공성이 우수한 2차 압연 주석도금원판을 제조하는 공정도 제안하였다. 그러나 이 특허에서는 가공성 확보를 위해 Nb과 같은 특수원소의 첨가가 필요하므로 제강 작업성의 악화 및 원가 상승의 요인이 될 뿐만 아니라 열처리 온도가 높아 극박재의 작업성이 악화 및 언가 상승의 요인이 될 뿐만 아니라 열처리 온도가 높아 극박재의 작업성이 악화되는 문제점이 있었다.For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 1997-104919 discloses a method for producing a steel sheet for a container having an excellent deep drawing property, comprising the steps of adding Nb and Ti to an ultra low carbon steel base, A method of manufacturing a tin-plated disk is disclosed. Also, a process for producing a secondary rolled tin-plated original plate excellent in workability by using these steel sheets was carried out by performing 80% to 98% of primary rolling and a secondary rolling reduction of 30% or less after recrystallization heat treatment. However, in this patent, it is necessary to add special elements such as Nb in order to secure workability, which is not only a cause of deterioration of steelmaking workability and cost, but also a high heat treatment temperature, which causes deterioration of workability of ultra- But the workability of the ultra-thin material is deteriorated due to the high heat treatment temperature.

또 다른 예로서, 일본 공개특허 1999-189841에는 C: 0.01~0.03%, Al: 0.02~0.15%, N: 0.0035% 이하를 함유하는 강에서 압하율 5~30%의 2차 압연에 의해 고강도 극박재를 제조하는 방안을 개시하고 있지만, 이 경우에도 연신율이 낮아 목표로 하는 스트레칭성을 확보하기는 곤란하였다.As another example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 1999-189841 discloses a method of producing a high strength steel sheet by secondary rolling at a reduction ratio of 5 to 30% in a steel containing 0.01 to 0.03% of C, 0.02 to 0.15% of Al, and 0.0035% However, even in this case, since the elongation is low, it is difficult to secure the desired stretchability.

또한, 일본 공개특허공보 평8-269568에서는, 희토류 원소를 첨가하는 강을 사용하고, 열간압연에 있어서의 마무리 온도를 Ar3 변태점 이하로 하여, 85% 이하의 압하율로 냉간압연을 실시한 후, 200~500℃ 의 범위로 10분간 이상 열처리 함으로써, 항복강도가 640MPa 이상인 강판을 얻는 기술을 개시하고 있다. 그러나 냉간 압연 후 200~500℃에서 10분 이상 소둔하여 변형을 회복시킨다고 하지만, 연속소둔로에서 10분 이상 소둔을 하기 위해서는 라인 스피드를 크게 낮추어야 하므로 생산성을 현저히 저하시켜 실기 적용이 곤란한 문제점이 있다.
Further, in Japanese Unexamined Patent Application, First Publication No. Hei 8-269568, a steel to which a rare earth element is added is used, cold rolling is carried out at a reduction ratio of 85% or less by setting the finishing temperature in hot rolling to Ar 3 transformation point or less, Treated at a temperature in the range of 200 to 500 占 폚 for 10 minutes or longer to obtain a steel sheet having a yield strength of 640 MPa or more. However, it is said that the deformation is restored by annealing at 200 to 500 ° C for 10 minutes or more after cold rolling. However, in order to anneal for 10 minutes or more in the continuous annealing furnace, the line speed must be lowered considerably so that productivity is significantly lowered.

일본 공개특허 1997-104919호(1997.04.22.)Japanese Patent Application Laid-Open No. 1997-104919 (Apr. 22, 1997) 일본 공개특허 1999-189841호(1999.07.13.)Japanese Laid-Open Patent Publication No. 1999-189841 (July 13, 1999) 일본 공개특허공보 평8-269568호(1996.10.15)Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-269568 (October 15, 1996)

본 발명은 이러한 문제점을 해결하기 위해 안출된 것으로, 본 발명의 목적은 극저탄소강 베이스의 강 성분 중 Nb, Al, B, N 등의 첨가량 및 합금원소의 비를 제어하고 생산성이 높은 연속소둔 공정을 경유하고, 압연 및 열처리 공정을 최적화하여, 보다 경제적인 방법으로 고강도를 유지할 수 있는 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판 및 그의 제조방법을 제공하는 데 있다.
SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in order to solve such problems, and an object of the present invention is to provide a method of controlling the addition amount of Nb, Al, B, N and the like, And a method of manufacturing the same, which is capable of maintaining a high strength in a more economical manner and having excellent processability by optimizing the rolling and heat treatment processes.

위 목적을 달성하기 위하여 본 발명의 일 실시예에 따른 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판은 wt%로, 탄소(C) 0.0005~0.003%, 망간(Mn) 0.1~0.5%, 실리콘(Si) 0.05% 이하(0%로 제외), 인(P) 0.001~0.030%, 황(S) 0.020% 이하(0%는 제외), 알루미늄(Al) 0.01~0.07%, 질소(N) 0.0005~0.004%, 보론(B) 0.0025~0.0040%, 니오븀(Nb) 0.02~0.06%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 0.0015≤[(Al/27) * (B/11) / (N/14)]≤0.0050, 1.5≤(Nb/93) / (C/12)≤3.5을 만족한다.In order to achieve the above object, a high-strength tin-plated original plate according to an embodiment of the present invention comprises 0.0005 to 0.003% of carbon (C), 0.1 to 0.5% of manganese (Mn) (Excluding 0%), 0.01 to 0.07% of aluminum (Al), 0.0005 to 0.004% of nitrogen (N), and 0.001 to 0.030% of phosphorus (P) (Al / 27) * (B / 11) / (N / 14)] &lt; / = 0.0050, and the balance Fe and other unavoidable impurities. , 1.5? (Nb / 93) / (C / 12)? 3.5.

상기 주석도금원판의 변형 페라이트 분율이 95%이상일 수 있다.The deformed ferrite fraction of the tin-plated master may be 95% or more.

상기 주석도금원판의 항복강도 480~600MPa일 수 있다.The yield strength of the tin-plated master may be 480 to 600 MPa.

상기 주석도금원판의 전체 연신율이 6% 이상일 수 있다.The total elongation percentage of the tin-plated master may be 6% or more.

상기 주석도금원판의 홀 확장율이 15% 이상일 수 있다.The hole expansion ratio of the tin-plated original plate may be 15% or more.

또한, 본 발명의 일 실시예에 따른 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판의 제조방법은 wt%로, 탄소(C) 0.0005~0.003%, 망간(Mn) 0.1~0.5%, 실리콘(Si) 0.05% 이하(0%로 제외), 인(P) 0.001~0.030%, 황(S) 0.020% 이하(0%는 제외), 알루미늄(Al) 0.01~0.07%, 질소(N) 0.0005~0.004%, 보론(B) 0.0025~0.0040%, 니오븀(Nb) 0.02~0.06%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 0.0015≤[(Al/27) * (B/11) / (N/14)]≤0.0050, 1.5≤(Nb/93) / (C/12)≤3.5을 만족하는 슬라브를 열간압연하는 과정, 상기 열간압연된 열연판을 마무리압연하고 권취하는 과정, 상기 권취된 열연판을 냉간압연하는 과정, 및 상기 냉연판을 연속 소둔하는 과정을 포함한다.A method of manufacturing a high-strength tin-plated master having excellent workability according to an embodiment of the present invention is characterized in that it comprises 0.0005 to 0.003% of carbon (C), 0.1 to 0.5% of manganese (Mn), 0.05% 0.001 to 0.030% of phosphorus (S), 0.020% or less of sulfur (excluding 0%), 0.01 to 0.07% of aluminum (Al), 0.0005 to 0.004% of nitrogen (N) (Al / 27) * (B / 11) / (N / 14)] 0.0050, 0.0025 to 0.0040% of niobium, 0.02 to 0.06% of niobium, balance Fe and other unavoidable impurities, A hot rolling step of hot rolling a slab satisfying 1.5? (Nb / 93) / (C / 12)? 3.5, finishing rolling and winding the hot rolled hot rolled sheet, cold rolling the rolled hot rolled sheet, And continuously annealing the cold-rolled sheet.

상기 마무리 압연공정은 900~950℃의 온도에서 이루어질 수 있다.The finish rolling process may be performed at a temperature of 900 to 950 캜.

상기 권취 공정은 550~700℃의 온도에서 이루어질 수 있다.The winding process may be performed at a temperature of 550 to 700 ° C.

상기 냉간압연 공정에서 압하율은 80~94%일 수 있다.The reduction ratio in the cold rolling process may be 80 to 94%.

상기 연속소둔 공정은 600~700℃의 온도에서 이루어질 수 있다.
The continuous annealing process may be performed at a temperature of 600 to 700 ° C.

본 발명에 의한 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판 및 그의 제조방법에 따르면, 적절한 성분 제어 및 제조 프로세스의 최적화를 통하여 내충격성을 확보함과 동시에 가공성, 도금성을 향상시켜 식/음료관, 가스 용기, 등에 사용되는 초극박의 고부가가치 강판을 제조할 수 있다. 또한, 열처리 온도를 통상적인 작업재와 동등한 수준에서 확보할 수 있어 공정에서 통판성 확보가 용이하여 열처리 작업의 효율성을 높을 수 있고 공정 단축 효과도 동시에 얻을 수 있다.
According to the present invention, a high strength tin-plated original plate and a method of manufacturing the same having excellent processability can be obtained by appropriately controlling the components and optimizing the manufacturing process to secure the impact resistance and improve the processability and plating ability, The high-value-added steel sheet having the ultra-thin foil can be produced. In addition, since the heat treatment temperature can be maintained at a level equivalent to that of conventional work materials, it is easy to secure the processability in the process, thereby increasing the efficiency of the heat treatment and shortening the process.

여기서 사용되는 전문용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 "포함하는"의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소, 성분 및/또는 군의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.The terminology used herein is for the purpose of describing particular embodiments only and is not intended to limit the invention. The singular forms as used herein include plural forms as long as the phrases do not expressly express the opposite meaning thereto. Means that a particular feature, region, integer, step, operation, element and / or component is specified, and that other specific features, regions, integers, steps, operations, elements, components, and / And the like.

다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고, 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.Unless otherwise defined, all terms including technical and scientific terms used herein have the same meaning as commonly understood by one of ordinary skill in the art to which this invention belongs. Commonly used predefined terms are further interpreted as having a meaning consistent with the relevant technical literature and the present disclosure, and are not to be construed as ideal or very formal meanings unless defined otherwise.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 의한 가공성이 우수한 고강도 주석도금 강판 및 그의 제조방법에 대하여 설명하기로 한다.Hereinafter, a high strength tin-plated steel sheet having excellent processability according to a preferred embodiment of the present invention and a method of manufacturing the same will be described with reference to the accompanying drawings.

본 발명에 따른 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판은 연신율, 강도, 가공성 및 도금성을 동시에 만족시켜 식/음료관, 가스 용기용으로 사용될 수 있는 고부가가치의 고강도, 고가공성의 주석도금원판에 대해 연구 및 실험을 거듭하여 완성시킨 것이다. 이하 본 발명에 따른 강 성분을 보다 자세하게 설명한다. 본 명세서에서 성분의 함량에 대하여 특별한 언급이 없는 경우 wt%를 의미한다.
A high-strength tin-plated original plate excellent in workability according to the present invention is a high-strength, high-porosity tin-plated original plate which can satisfy both elongation, strength, workability and plating ability and can be used for food / And experiments were repeatedly completed. Hereinafter, the steel component according to the present invention will be described in more detail. In the present specification, the content of the component means wt% unless otherwise specified.

C: 0.0005~0.003%C: 0.0005 to 0.003%

탄소(C)는 일반적으로 강판의 강도 향상을 위해 첨가되는 원소이며, 고용 원소로 강 중에 존재할 경우 시효를 일으킬 수 있는 대표적인 원소이다. 그 첨가량이 0.003% 이상 되면 재질이 경화되어 냉간 압연성을 저하시킬 뿐만 아니라 연성에 좋지 않은 영향을 미치므로 그 상한은 0.003%로 설정하였다. 반면에 C가 0.0005% 미만에서는 조직의 조대화 등으로 경도 및 강도의 확보가 곤란하여 목표로 하는 재질을 확보하기 곤란하므로 C의 관리 범위는 0.0005~0.0030%로 한정한다.
Carbon (C) is an element that is generally added to improve the strength of a steel sheet, and is a representative element that can cause aging when it is present in a steel as a solid element. If the addition amount is more than 0.003%, the material is cured to deteriorate the cold rolling property and also adversely affect the ductility, so that the upper limit is set at 0.003%. On the other hand, when C is less than 0.0005%, it is difficult to secure hardness and strength due to coarsening of tissues and the like, and it is difficult to secure the target material. Therefore, the management range of C is limited to 0.0005 to 0.0030%.

Mn: 0.1~0.5%Mn: 0.1 to 0.5%

망간(Mn)의 경우 고용강화 원소로서 강의 강도를 높이고 열간 가공성을 향상시키지만 과도한 망간-설파이드(MnS) 석출물이 형성되면 강의 연성 및 가공성을 저해할 수 있는 원소이다. 따라서, Mn이 과잉 첨가되면 연성이 저하되고 합금원소의 다량 첨가에 의한 원자 상승 및 중심 편석의 발생 요인이 되므로 상한은 0.50%가 바람직하다. 다만, 0.10% 미만이면 가공성은 개선되나 적열 취성의 발생 요인이 되고 목표로 하는 조질도 확보가 곤란하므로, Mn의 함량은 0.10~0.50%로 한정한다.
Manganese (Mn) improves the strength of steel and improves hot workability as an element for solid solution strengthening. However, excessive manganese-sulfide (MnS) precipitate is an element which can inhibit ductility and workability of steel. Therefore, when Mn is added in excess, the ductility is lowered, and atomic rise and center segregation are caused by the addition of a large amount of alloying elements, so that the upper limit is preferably 0.50%. However, if it is less than 0.10%, the workability improves, but it becomes difficult to secure the desired quality of the material because it is a cause of generation of the hot brittleness and the content of Mn is limited to 0.10-0.50%.

Si: 0.05% 이하(0%로 제외)Si: 0.05% or less (excluding 0%)

실리콘(Si)은 산소 등과 결합하여 강판의 표면에 산화층을 형성하여 주석 도금성을 나쁘게 하고 내식성을 떨어뜨리는 요인으로 작용하므로 그 첨가량을 0.05% 이하로 한정한다.
Silicon (Si) bonds with oxygen or the like to form an oxide layer on the surface of a steel sheet to deteriorate tin plating property and deteriorate corrosion resistance, so the addition amount is limited to 0.05% or less.

P: 0.001~0.030%P: 0.001 to 0.030%

인(P)은 강 중 고용원소로 존재하면서 고용강화를 일으켜 강의 강도 및 경도를 향상시키는 원소로서 이들 특성의 확보를 위해서는 0.001% 이상 함유되는 것이 바람직하지만, 그 함량이 0.030%를 초과하면 주조시 중심 편석을 일으키고 가공성이 저하되므로, P의 함량은 0.001~0.030%로 한정한다.
Phosphorus (P) is an element which is present as a solid element in the steel and strengthens solidification to improve the strength and hardness of steel. It is preferably contained in an amount of 0.001% or more in order to secure these properties. The center segregation is caused and the workability is lowered, so the content of P is limited to 0.001 to 0.030%.

S: 0.020% 이하(0%는 제외)S: 0.020% or less (excluding 0%)

황(S)은 강 중 Mn과 결합해 부식 개시점 역할을 하는 비금속 개재물을 형성하고 적열취성(red shortness)의 요인이 되므로 가능한 그 함량을 저감시키는 것이 바람직하며, 또한 강 중 망간과 결합하여 망간-설파이드계 석출물을 형성하므로 황이 너무 많은 경우 이들 석출물의 크기가 조대화되어 목표 조질도의 확보가 어려우므로 그 첨가량을 0.020% 이하로 한정한다.
The sulfur (S) binds with Mn in the steel to form a nonmetallic inclusion serving as a corrosion starting point, and is a factor of red shortness. Therefore, it is desirable to reduce the content as much as possible. Further, -Sulfide type precipitates are formed, so that when the amount of sulfur is too large, the size of these precipitates becomes coarse and it is difficult to secure the target quality. Therefore, the addition amount is limited to 0.020% or less.

Al: 0.01~0.07%Al: 0.01 to 0.07%

알루미늄(Al)은 알루미늄 킬드강에서 탈산제 및 시효에 의한 재질 열화를 방지할 목적으로 첨가되는 원소로서 이와 같은 효과를 얻기 위해서는 최소한 0.01% 이상의 첨가가 필요하지만, 과다하게 첨가되면 탈산 효과의 포화 및 알루미늄-옥사이드(Al2O3)와 같은 표면 개재물이 급증하여 열간 압연재의 표면특성을 악화시키고 가공성이 저하되는 문제점이 있으므로 상한을 0.07%로 제한하여 첨가 범위를 0.01~0.07%로 한정한다.
Aluminum (Al) is an element added for the purpose of preventing material deterioration due to deoxidizing agent and aging in aluminum killed steel. In order to obtain such effect, it is necessary to add at least 0.01% or more. However, if it is added excessively, (Al 2 O 3 ) is rapidly increased to deteriorate the surface characteristics of the hot rolled material and deteriorate the workability. Therefore, the upper limit is limited to 0.07% and the addition range is limited to 0.01 to 0.07%.

N: 0.0005~0.004%N: 0.0005 to 0.004%

질소(N)는 강 내부에 고용 상태로 존재하면서 재질 강화에 유효한 원소로서, 목표 조질도를 확보하기 위해서는 0.0005% 이상의 첨가가 필요하며, 반면에 0.0040% 이상으로 첨가되면 시효성이 급격히 나빠질 뿐만 아니라 강 제조 단계에서 탈질에 따른 부담을 증가시켜 제강 작업성이 악화되므로 그 첨가량을 0.0005~0.004%로 한정한다.
Nitrogen (N) is an element effective for strengthening the material existing in a solid state in the steel, and it is necessary to add 0.0005% or more in order to secure the target quality. On the other hand, if it is added in an amount of more than 0.0040% Since the burden of denitrification increases in the steel making step, the steelmaking workability is deteriorated. Therefore, the addition amount is limited to 0.0005 to 0.004%.

B: 0.0025~0.0040%B: 0.0025 to 0.0040%

보론(B)은 강의 재결정 온도를 상승시키는 원소로써 소둔 통판성을 확보하고 용접시의이상적인 결정립 성장을 억제하여 용접부 특성을 개선하는 원소로써 이와 같은 효과를 확보하기 위해서는 0.0025% 이상 첨가가 필요하지만, 0.0040% 이상으로 과잉 첨가되면 열간압연 공정에서 오스테나이트역 에서의 재결정을 저해하고, 압연 하중을 증대시키며 가공성을 나쁘게 하므로 B 첨가량은 0.0025~0.0040%로 한정한다.
Boron (B) is an element which raises the recrystallization temperature of steel. It is an element which secures annealing throughput and suppresses ideal crystal grain growth at the time of welding and improves the characteristics of welded part. In order to secure such effect, it is necessary to add 0.0025% When added in excess of 0.0040%, the addition of B is limited to 0.0025 to 0.0040%, because it inhibits recrystallization in the austenite region in the hot rolling process, increases the rolling load and makes the workability worse.

Nb: 0.02~0.06%Nb: 0.02 to 0.06%

니오븀(Nb)은 강 내 고용 탄소를 고착시키고 강의 재결정 현상을 지연시켜 소둔 통판성을 확보하고 용접시의 결정립 성장을 억제하여 용접부 특성을 개선하는 원소로써 이와 같은 효과를 확보하기 위해서는 0.02% 이상 첨가가 필요하지만, 0.06% 이상으로 과잉 첨가되면 고가의 합금원소에 의한 제조원가의 상승 및 열간압연 공정에서 오스테나이트역 에서의 재결정을 저해하고, 압연 하중을 증대시키므로 Nb 첨가량은 0.02~0.06%로 한정한다.
Niobium (Nb) is an element that fixes solid carbon in steel, delays recrystallization of steel to ensure annealing throughput, and suppresses crystal grain growth during welding to improve weld properties. To ensure this effect, add 0.02% or more However, if it is excessively added in an amount of 0.06% or more, the cost of production by the expensive alloying element increases and the recrystallization in the austenite region is inhibited in the hot rolling step, and the rolling load is increased, so that the amount of Nb added is limited to 0.02 to 0.06% .

한편, 주석도금 원판의 적절한 가공 특성 및 소둔 통판성을 확보하기 위해서는 석출물 및 고용상의 분율을 적절히 관리하는 것이 필요하다. 이런 관점에서 [(Al/27) * (B/11) / (N/14)]의 값을 제어할 필요가 있다. On the other hand, it is necessary to appropriately manage the precipitate and the fraction of the employment phase in order to ensure the proper processing characteristics of the tin-plated original plate and the annealing process. From this point of view, it is necessary to control the value of [(Al / 27) * (B / 11) / (N / 14)].

본 발명의 특성을 확보하기 위해서는 Al과 B의 N의 성분관계식, [(Al/27) * (B/11) / (N/14)]의 값을 0.0015~0.0050로 제어하는 것이 바람직하다.. [(Al/27) * (B/11) / (N/14)]의 값이 0.0015 미만에서는 강 중 고용원소 과다로 상온 내꺽임성이 열화되고, 고온에서 결정립 억제 효과가 미흡하며, [(Al/27) * (B/11) / (N/14)]의 값이 0.0050를 초과하면 연성이 저하되고 가공성이 감소하는 문제가 있으므로, [(Al/27) * (B/11) / (N/14)]의 값은 0.0015~0.0050로 한정한다.In order to secure the characteristics of the present invention, it is preferable to control the value of N [(Al / 27) * (B / 11) / (N / 14)] of N and N of Al and B to 0.0015 to 0.0050. When the value of [(Al / 27) * (B / 11) / (N / 14)] is less than 0.0015, the bending property at room temperature deteriorates excessively in the steel and is insufficient in suppressing the grain refinement at high temperature. (Al / 27) * (B / 11) / (N / 14)] exceeds 0.0050, there is a problem that the ductility decreases and the workability decreases. N / 14)] is limited to 0.0015 to 0.0050.

또한 Nb의 C에 대한 성분관계식, [(Nb/93) / (C/12)]의 값을 1.5~3.5로 유지할 필요가 있다. 상기 [(Nb/93) / (C/12)]의 값이 1.5 미만에서는 강 중 고용 원소 과다로 상온 내꺽임성이 열화되고, 고온에서 결정립 억제 효과가 미흡하며, [(Nb/93) / (C/12)]의 값이 3.5를 초과하면 재결정 지연 효과가 증가하여 소둔 작업온도를 급격히 상승시키며 연성이 저하되어 가공성이 감소하는 문제가 있으므로, [(Nb/93) / (C/12)]의 값은 1.5~3.5로 한정한다Further, it is necessary to maintain the value of [Nb / 93) / (C / 12)] at 1.5 to 3.5 for the component relation of Nb to C. When the value of [(Nb / 93) / (C / 12)] is less than 1.5, the bending property at room temperature deteriorates excessively, (C / 12)] is more than 3.5, there is a problem that the effect of delaying the recrystallization is increased, the annealing operation temperature is rapidly increased, the ductility is lowered and the workability is decreased. ] Is limited to 1.5 to 3.5

이하에서는, 상기와 같이 성분 제어된 강을 이용하여 본 발명에 따른 가공용 주석도금원판을 제조하는 방법에 대해 상세히 설명한다.Hereinafter, a method for manufacturing a tin-plated master plate for processing according to the present invention will be described in detail using the above-described component-controlled steel.

본 발명에 따른 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판의 제조방법은 wt%로, 탄소(C) 0.0005~0.003%, 망간(Mn) 0.1~0.5%, 실리콘(Si) 0.05% 이하(0%로 제외), 인(P) 0.001~0.030%, 황(S) 0.020% 이하(0%는 제외), 알루미늄(Al) 0.01~0.07%, 질소(N) 0.0005~0.004%, 보론(B) 0.0025~0.0040%, 니오븀(Nb) 0.02~0.06%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 0.0015≤[(Al/27) * (B/11) / (N/14)]≤0.0050, 1.5≤(Nb/93) / (C/12)≤3.5을 만족하는 슬라브를 열간압연하는 과정, 상기 열간압연된 열연판을 마무리압연하고 권취하는 과정, 상기 권취된 열연판을 냉간압연하는 과정 및 상기 냉연판을 연속 소둔하는 과정을 포함한다.A method for manufacturing a high strength tin-plated master according to the present invention is characterized by comprising 0.0005 to 0.003% of carbon (C), 0.1 to 0.5% of manganese (Mn), and 0.05% or less of silicon (Si) 0.001 to 0.030% of phosphorus (P), 0.020% or less of sulfur (excluding 0%), 0.01 to 0.07% of aluminum (Al), 0.0005 to 0.004% of nitrogen (N) 0.02 to 0.06% of niobium (Nb), the balance Fe and other unavoidable impurities, and 0.0015? [(Al / 27) * (B / 11) / (N / 14)]? 0.0050, 1.5? ) / (C / 12)? 3.5, a step of finishing rolling and winding the hot-rolled hot-rolled sheet, a step of cold-rolling the rolled hot-rolled sheet, and a step of continuously annealing the cold- .

본 발명에서 열연 후 마무리 압연 공정은 900~950℃의 온도범위에 이루어지는 것이 바람직하다. 마무리 압연온도가 900℃ 미만에서는 저온 영역에서 열간압연이 마무리됨에 따라 결정립의 혼립화가 급격히 진행되어 압연성 및 가공성의 저하를 초래한다. 이에 반해, 마무리 압연온도가 950℃보다 높으면 두께 전반에 걸쳐 균일한 열간압연이 이루어지지 않아 결정립 미세화가 불충분하게 되어 결정립 조대화에 기인한 충격 인성의 저하가 나타나므로, 상기 마무리 압연온도 범위는 900~950℃로 한정한다.In the present invention, the finish rolling process after hot rolling is preferably carried out in a temperature range of 900 to 950 占 폚. When the finish rolling temperature is lower than 900 캜, the hot rolling is completed in the low temperature region, so that the blistering of the crystal grains progresses rapidly, resulting in a deterioration of the rolling property and the workability. On the other hand, if the finish rolling temperature is higher than 950 DEG C, uniform hot rolling is not performed over the entire thickness, and grain refinement becomes insufficient, and the impact toughness due to crystal grain coarsening is lowered. To 950 ℃.

그리고, 상기 마무리 압연이 된 열연강판은 런-아웃-테이블(ROT, Run-out-table) 단계에서 냉각한 후에 550~700℃의 온도에서 권취하는 것이 바람직하다. 권취온도가 550℃ 미만에서는 냉각 및 유지하는 동안 폭 방향 온도 불균일에 의해 저온 석출물의 생성 거동이 차이를 나타내어 재질 편차를 유발함으로써 가공성에 좋지 않은 영향을 준다. 이에 반해, 권취온도가 700℃를 초과하면 최종 제품의 조직이 조대화됨에 따라 재질 연화 및 내식성이 저하되는 문제점이 발생하므로, 상기 권취온도의 범위는 550~700℃로 관리하는 것이 바람직하다.The hot-rolled steel sheet after the finish rolling is preferably cooled at a run-out-table (ROT) step and then rolled at a temperature of 550 to 700 ° C. When the coiling temperature is less than 550 캜, the generation behavior of the low-temperature precipitates differs due to the non-uniformity in the width direction during cooling and holding, resulting in a material deviation, which adversely affects the workability. On the other hand, when the coiling temperature exceeds 700 ° C, the softening of the material and the corrosion resistance are deteriorated due to the coarsening of the structure of the final product. Therefore, the coiling temperature is preferably controlled at 550 to 700 ° C.

상기 권취가 끝난 강판은 산세 처리 후 냉간 압연을 80~94%의 압하율 범위에서 실시하는 것이 바람직하다. 냉간 압하율 80% 미만에서는 목표하는 극박의 소재를 제조하기 위해서는 열연판 두께를 낮추어 작업하여야 하므로 열간압연 작업성을 현저히 저하시킬 뿐만 아니라 압하율이 낮음에 따라 최종 제품 재질을 확보하기 위한 결정립을 확보하기 어려웠다. 반면에 냉간 압하율이 94% 이상에서는 재질은 경화되지만 압연기의 부하로 냉간 작업성을 현저히 저하시키는 문제점이 있으므로 냉간압하율의 범위를 80~94%로 한정한다.The rolled steel sheet is preferably subjected to cold rolling after the pickling treatment in a reduction ratio of 80 to 94%. If the cold rolling reduction rate is less than 80%, it is necessary to reduce the hot-rolled sheet thickness in order to produce the desired ultra-thin material, so that not only the hot-rolling workability is significantly lowered but also the crystal grain is secured It was difficult to do. On the other hand, when the cold rolling reduction rate is higher than 94%, the material is hardened, but there is a problem that the cold workability is remarkably lowered due to the load of the rolling mill. Therefore, the cold reduction rate is limited to 80 to 94%.

상기 냉연판은 미세 조직 제어를 위해 600~700℃의 온도에서 연속소둔 과정을 거친다. 본 공정에서 열처리의 목적은 냉간압연에서 도입한 변형에 의해 강도가 높아져 있는 상태로부터, 변형 제거 소둔을 실시함으로써 목표로 하는 강도까지 저하시키는 것이다. 그런 측면에서 600℃ 이하의 소둔 온도에서는 충분히 변형이 해방되지 않음에 따라 강도는 높지만 가공성을 현저히 떨어뜨린다. 반면에 소둔 온도 700℃ 이상에서는 소둔 과정에서 재결정 현상이 급격히 진행되어 변형 페라이트의 분율이 감소하고 재질은 연화되어 목표로 하는 강도를 얻지 못하므로 소둔온도의 범위는 600~700℃로 한정한다.The cold-rolled sheet is subjected to a continuous annealing process at a temperature of 600 to 700 ° C for microstructure control. The purpose of the heat treatment in this step is to lower the strength to the target strength by carrying out deformation removal annealing from a state where the strength is increased by the deformation introduced in the cold rolling. From such a viewpoint, since the deformation is not sufficiently released at an annealing temperature of 600 ° C or lower, the strength is high, but the workability is significantly lowered. On the other hand, when the annealing temperature is higher than 700 ° C., the recrystallization phenomenon proceeds rapidly in the annealing process, the fraction of the deformed ferrite decreases, the material softens and the desired strength can not be obtained.

상기 소둔판에서 얻어진 미세 조직은 광학 혹은 전자 현미경에 의한 관찰로 식별할 수 있으며, 전위밀도가 높은 변형 페라이트(Deformed ferrite)의 구성 분율이 90% 이상을 차지하는 것이 바람직하다. 더욱 바람직하게는 95%일 수 있다. 변형 페라이트의 분율이 95% 이상에서 재질의 변동 폭이 작고, 또한 강도가 목표로 하는 수준에 도달하여 본 발명의 목적에 더욱 부합하게 된다. The microstructure obtained from the annealed sheet can be identified by observation with an optical or electron microscope, and it is preferable that the constituent fraction of deformed ferrite having a high dislocation density accounts for 90% or more. More preferably 95%. When the fraction of the modified ferrite is 95% or more, the fluctuation range of the material is small, and the strength reaches the target level, thereby meeting the object of the present invention.

본 발명에 따른 주석도금원판은 2차압연 주석도금원판과 같이 고강도재로써 극박의 소재를 이용하고 있는 분야인 내압관 또는 캔 몸체(Body)부 등은 강판의 항복강도를 480MPa 이하로 하면, 캔의 좌굴 발생 우려가 있으므로 항복강도를 480MPa 이상을 목표로 하였다. 한편, 600MPa를 넘어가면 캔의 내압특성 측면에서는 유리하나 강도 상승에 의한 압연성 저하 및 다량의 합금원소 첨가에 따른 내식성 저하 등의 문제가 있으므로 그 범위를 480~600MPa로 한정한다. If the yield strength of the steel sheet is 480 MPa or less, such as a pressure-resistant pipe or a can body portion, which is a field of using ultra-thin materials as a high strength material such as a secondary rolled tin-plated original plate according to the present invention, So that the yield strength should be 480 MPa or more. On the other hand, when the pressure exceeds 600 MPa, there is a problem in terms of the pressure resistance of the can, but there is a problem such as a decrease in rolling property due to an increase in strength and a decrease in corrosion resistance due to the addition of a large amount of alloying elements, so that the range is limited to 480 to 600 MPa.

또한 전체 연신율 6% 미만에서는 캔의 플랜지(Flange) 가공성이 나빠져 가공 균열이 발생하는 문제점이 있으므로, 가공성 확보를 위해서는 6% 이상의 전체 연신율을 확보하는 것이 바람직하다. If the total elongation is less than 6%, the flange formability of the can becomes worse, and cracks occur in the work. Therefore, it is desirable to secure a total elongation of 6% or more for securing processability.

한편, 홀 확장성을 나타내는 홀 확장율(HER, Hole Expansion Ratio)은 신장플랜지성과 밀접한 관계를 가지는 인자로써 [{(성형후 가공부의 구멍 길이) - (초기 가공 구멍의 길이)} * 100 / (초기 가공 구멍 길이)]로 정의된다. 현재 고강도 가공용 주석도금원판이 적용되고 용도의 홀 확장율은 10% 수준이므로 본 발명에서는 15% 이상의 홀 확장율을 확보하는 것을 목표로 하였으며 이를 통해 더 열악한 가공조건에서도 가공이 이루어 질 수 있는 방안을 제시하고자 하였다.
On the other hand, Hole Expansion Ratio (HER), which indicates the hole expandability, is a factor having a close relationship with the elongation flange [{(hole length of the processed portion after molding) - Initial machining hole length)]. Since the tin-plated original plate for high-strength processing is applied and the hole expanding rate for the application is about 10%, the present invention aims at securing a hole expanding rate of 15% or more, and thus, .

이상에서 설명한 본 발명에 따른 변형 페라이트 분율이 95% 이상, 항복강도 480~600MPa의 고강도를 가지며, 전체 연신율 6% 이상, 홀 확장성 15% 이상 확보 가능한 가공성이 우수한 주석도금원판의 제조방법에 대한 기술적 효과를 알아보기 위해 다음과 같이 실험을 실시하였다.As described above, according to the present invention, there is provided a method of manufacturing a tin-plated master having a high modulus of strain of 95% or more, a yield strength of 480 to 600 MPa, a total elongation of 6% or more, To investigate the technical effects, the following experiment was conducted.

먼저, 아래 [표 1]과 같은 조성으로 된 각각의 강(발명강 3종, 비교강 3종)을 마련하고, 1250℃의 가열로에서 2시간 재가열한 후 [표 2]에 개시된 열연 및 냉연조건에 따라 실험을 실시하였다. First, each of the steels (three kinds of inventive steel and three kinds of comparative steels) having the composition as shown in Table 1 below was prepared and reheated in a heating furnace at 1250 ° C for 2 hours, and then hot rolled and cold rolled Experiments were performed according to the conditions.

강종Steel grade 화학성분 (중량 %)Chemical composition (% by weight) 성분비Composition ratio CC MnMn SiSi PP SS AlAl NN BB NbNb (Al/27) * (B/11) / (N/14)(Al / 27) * (B / 11) / (N / 14) (Nb/93)/(C/12)(Nb / 93) / (C / 12) 발명강1Inventive Steel 1 0.00140.0014 0.250.25 0.0150.015 0.0110.011 0.0090.009 0.0340.034 0.00240.0024 0.0030.003 0.0350.035 0.0020.002 3.233.23 발명강2Invention river 2 0.00250.0025 0.190.19 0.0090.009 0.0080.008 0.0110.011 0.0420.042 0.00280.0028 0.00360.0036 0.0410.041 0.00250.0025 2.122.12 발명강3Invention steel 3 0.00280.0028 0.340.34 0.0110.011 0.010.01 0.0080.008 0.0390.039 0.00190.0019 0.00290.0029 0.050.05 0.00280.0028 2.32.3 비교강1Comparative River 1 0.00190.0019 0.260.26 0.0150.015 0.0060.006 0.0150.015 0.0350.035 0.00250.0025 0.00160.0016 -- 0.00110.0011 00 비교강2Comparative River 2 0.00260.0026 0.940.94 0.0140.014 0.0080.008 0.0260.026 0.0340.034 0.00350.0035 0.00160.0016 0.0150.015 0.00070.0007 0.870.87 비교강3Comparative Steel 3 0.0310.031 0.280.28 0.2140.214 0.0180.018 0.0050.005 0.0890.089 0.00810.0081 0.00250.0025 0.0740.074 0.00130.0013 0.310.31

구분division 사용 강종Used steel grade 재가열온도
(℃)Reheat temperature
(° C) 마무리온도(℃)Finishing temperature (℃) 권취온도
(℃)Coiling temperature
(° C) 냉간압하율
(℃)Cold reduction rate
(° C) 소둔온도
(℃)Annealing temperature
(° C) 발명예1Inventory 1 발명강1Inventive Steel 1 12501250 910910 600600 8888 620620 발명예2Inventory 2 12501250 910910 640640 8888 650650 발명예3Inventory 3 12501250 910910 640640 8888 680680 발명예4Honorable 4 발명강2Invention river 2 12501250 930930 580580 9090 660660 발명예5Inventory 5 12501250 930930 660660 9090 610610 발명예6Inventory 6 발명강3Invention steel 3 12501250 910910 600600 8686 690690 비교예1Comparative Example 1 발명강1Inventive Steel 1 12501250 750750 600600 8888 560560 비교예2Comparative Example 2 12501250 910910 600600 6868 660660 비교예3Comparative Example 3 발명강2Invention river 2 12501250 930930 450450 8686 740740 비교예4Comparative Example 4 비교강1Comparative River 1 12501250 910910 640640 8888 660660 비교예5Comparative Example 5 비교강2Comparative River 2 12501250 910910 640640 8888 660660 비교예6Comparative Example 6 비교강3Comparative Steel 3 12501250 910910 640640 8888 660660

제조된 각 강종 별 물성 및 기계적 특성을 측정하여 아래와 같이 [표 3]에 나타내었다.The physical properties and mechanical properties of each steel grade were measured and are shown in Table 3 as follows.

구분division 통판성Mail order 항복강도
(MPa)Yield strength
(MPa) 연신율
(%)Elongation
(%) 홀 확장율
(%) Hole Expansion Ratio
(%) 변형 페라이트 분율(%)Modified ferrite fraction (%) 가공성Processability 발명예1Inventory 1 OO 554 (O)554 (O) 12.1 (O)12.1 (O) 21.3 (O)21.3 (O) 99.799.7 양호Good 발명예2Inventory 2 OO 548 (O)548 (O) 11.6 (O)11.6 (O) 24.2 (O)24.2 (O) 98.598.5 양호Good 발명예3Inventory 3 OO 534 (O)534 (O) 14.5 (O)14.5 (O) 25.4 (O)25.4 (O) 97.397.3 양호Good 발명예4Honorable 4 OO 568 (O)568 (O) 10.4 (O)10.4 (O) 19.9 (O)19.9 (O) 99.199.1 양호Good 발명예5Inventory 5 OO 581 (O)581 (O) 11.7 (O)11.7 (O) 24.3 (O)24.3 (O) 99.599.5 양호Good 발명예6Inventory 6 OO 496 (O)496 (O) 10.6 (O)10.6 (O) 25.2 (O)25.2 (O) 98.798.7 양호Good 비교예1Comparative Example 1 XX 762 (X)762 (X) 3.6 (X)3.6 (X) 10.1 (X)10.1 (X) 100100 불량Bad 비교예2Comparative Example 2 OO 426 (X)426 (X) 5.8 (X)5.8 (X) 12.1 (X)12.1 (X) 80.480.4 불량Bad 비교예3Comparative Example 3 XX 258 (X)258 (X) 20.4 (O)20.4 (O) 19.3 (O)19.3 (O) 27.327.3 불량Bad 비교예4Comparative Example 4 OO 269 (X)269 (X) 24.1 (O)24.1 (O) 21.4 (O)21.4 (O) 5.15.1 양호Good 비교예5Comparative Example 5 OO 358 (X)358 (X) 17.6 (O)17.6 (O) 19.9 (O)19.9 (O) 2525 양호Good 비교예6Comparative Example 6 OO 435 (X)435 (X) 17.4 (O)17.4 (O) 11.9 (X)11.9 (X) 11.511.5 불량Bad

표 3에서 항복강도, 연신율 및 홀 확장율 수준은 각각 항복강도, 전체 연신율, 홀 확장율 기준으로 각각 480~600MPa, 6% 이상 및 15% 이상의 범위를 만족하면 O, 이 범위를 벗어나는 경우에는 X로 표시하였다. The yield strength, elongation, and hole expansion ratio levels in Table 3 are O if the yield strength, total elongation, and hole expansion ratio satisfy the ranges of 480 to 600 MPa, 6% and 15%, respectively, and X Respectively.

또한 가공성은 플랜지 가공시 가공 결함이 발생하면 불량, 가공 결함이 발생하지 않으면 양호로 표시하였다.In addition, the machinability is indicated as defective when machining defects occur in the flange machining, and good when machining defects do not occur.

통판성은 냉간 및 열간 압연시 압연 부하가 없으면 합격(O 표기), 압연 부하가 발생하는 경우를 불합격(X 표기)으로 구분하였다.In case of cold rolling and hot rolling, the passability is classified as passing (O marked) if there is no rolling load, and when the rolling load occurs, it is classified as failure (X notation).

한편 변형 페라이트(Deformed ferrite)상 분율은 광학현미경 조직을 활용 시편의 (1/4) 두께 부분 사진을 200배로 다른 포인트에서 5매 촬영하고 이들 사진을 활용하여 점산법에 의해 변형 페라이트와 정립 페라이트의 분율을 각각 구하였다. 이 경우 변형 및 정립 페라이트 분율의 합은 100%가 된다. On the other hand, the deferred ferrite phase fraction is obtained by photographing five (1/4) thick photographs of the specimen using optical microscopic tissues at 200 times and at different points. Using these photographs, the deformed ferrite and the formulated ferrite Respectively. In this case, the sum of the deformed and sintered ferrite fractions is 100%.

상기한 기준에 따라 위 [표 3]에 개시된 실험 결과를 정리하면 다음과 같다. 발명예 1 내지 6은 본 발명에 따른 강 성분 제어, 열연 프로세스, 냉연 프로세스 등 공정 조건을 모두 만족하는 경우이다. 모든 발명예에서 변형 페라이트상의 분율은 95% 이상으로 항복강도도 480~600MPa를 만족하였으며 소재의 연신율도 6% 이상으로 플랜지 가공시에 꺾임 현상이나 균열이 발생하지 않아 우수한 가공성을 확보할 수 있었다. 더욱이 홀 확장성도 15% 이상으로 우수하여 양호한 신장 플랜지 가공성을 나타내므로 우수한 강도 특성 및 가공성을 가지는 주석도금 원판의 제조가 가능하였다.The experimental results shown in Table 3 according to the above criteria are summarized as follows. Inventive Examples 1 to 6 are cases in which all of the process conditions such as the steel component control, the hot rolling process, and the cold rolling process according to the present invention are all satisfied. In all the examples, the fraction of the modified ferrite phase was 95% or more, the yield strength was 480 to 600 MPa, and the elongation rate of the material was 6% or more, so that no bending phenomenon or cracking occurred during the flange working. Furthermore, the hole expandability was excellent at 15% or more, and thus exhibited a good elongation flange formability, so that it was possible to manufacture a tin-plated original plate having excellent strength characteristics and processability.

비교예 1 내지 3은 본 발명에 따른 강 성분 제어(발명강 1, 발명강 2) 조건은 만족하였으나, 공정 범위를 만족하지 못한 경우이다. 보다 상세히 설명하면, 비교예 1은 마무리 압연온도 및 소둔온도가 각각 관리 범위보다 낮은 750℃ 및 560℃로 실시하고, 비교예 2는 1차 냉간 압하율이 관리 범위보다 낮은 68%이며, 비교예 3은 권취온도를 관리 범위보다 낮은 450℃이고 소둔온도는 높게(740℃) 실시한 경우이다. 이들 비교예 1 내지 3는 변형페라이트 분율이나 강도 특성이 목표로 하는 범위를 벗어났으며 전반적인 가공성도 확보할 수 없었다.In Comparative Examples 1 to 3, the conditions of the steel component control (invention steel 1, invention steel 2) according to the present invention were satisfied, but the process range was not satisfied. More specifically, Comparative Example 1 was carried out at 750 ° C and 560 ° C, respectively, at which the finish rolling temperature and the annealing temperature were lower than the respective control ranges. In Comparative Example 2, the primary cold reduction rate was 68% 3 is a case where the coiling temperature is 450 ° C lower than the control range and the annealing temperature is higher (740 ° C). In these Comparative Examples 1 to 3, the modified ferrite fraction and the strength characteristics were out of the target ranges, and the overall processability could not be secured.

비교예 4 내지 6은 본 발명에 따른 공정별 제조 조건을 만족하였으나, 강 성분 조건을 만족하지 못하는 강종(비교강 1 내지 3)을 사용한 경우이다. 대부분의 경우에 가공성은 확보가능하지만, 변형 페라이트의 분율이 낮거나 강도 수준을 만족 못함에 따라 고강도가 요구되는 용도 등에 적용할 수가 없는 문제점이 있어 본 발명의 특성을 만족할 수 없었다. In Comparative Examples 4 to 6, steel products satisfying the manufacturing conditions according to the present invention and satisfying the steel component condition (comparative steels 1 to 3) were used. In most cases, although the workability can be secured, since the fraction of the deformed ferrite is low or the strength level is not satisfied, there is a problem that it can not be applied to applications requiring high strength, and the characteristics of the present invention can not be satisfied.

상기한 바와 같이 본 발명에 의하면 두께가 비교적 얇은 주석도금원판을 생산 시 가공성, 특히 플랜지 및 신장플랜지 가공성이 요구되는 용도에 적합한 고강도의 주석도금 원판을 제조함에 있어서 적절한 성분 및 제조 공정의 제어를 통하여 압연성 및 소둔 특성 등을 개선함과 아울러 가공용 소재로써 적용할 수 있을 정도의 연신율 및 홀 확장성을 확보할 수 있었다. 그러므로 연속소둔 공정을 경유하면서도 고강도이면서 가공성이 우수하여 이들 특성이 요구되는 용도에 사용하면 가공 단계에서의 균열 발생을 감소시킬 수 있을 뿐만 아니라, 제품의 안정적인 작업성 확보가 가능하므로 제품의 재질 편차 발생을 감소시키고 이를 통하여 두께가 얇은 극박용 소재를 제조하는 경우에 제조 원가 절감 측면에서도 효과적이었다.
As described above, according to the present invention, it is possible to produce a tin-plated original plate having a relatively thin thickness and suitable for use in the processability in production of the tin-plated original plate, It was possible to improve the rolling properties and the annealing characteristics, and to secure the elongation and hole expandability to such an extent that it could be applied as a working material. Therefore, it is possible to reduce the occurrence of cracks in the machining step and to secure stable workability of the product, when the material is used in applications requiring high strength and high machinability while passing through a continuous annealing process. And it is effective in manufacturing cost reduction in case of manufacturing thin pole material.

이상 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예를 설명하였지만, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명이 그 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다.While the present invention has been described in connection with what is presently considered to be practical exemplary embodiments, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but, on the contrary, You will understand.

그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다. 본 발명의 범위는 상기 상세한 설명보다는 후술하는 특허청구범위에 의하여 나타내어지며, 특허청구범위의 의미 및 범위 그리고 그 균등 개념으로부터 도출되는 모든 변경 또는 변경된 형태가 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 한다.
It is therefore to be understood that the above-described embodiments are illustrative in all aspects and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the appended claims rather than the detailed description, and all changes or modifications derived from the meaning and scope of the claims and their equivalents should be interpreted as being included in the scope of the present invention .

Claims (10)

wt%로, 탄소(C) 0.0005~0.003%, 망간(Mn) 0.1~0.5%, 실리콘(Si) 0.05% 이하(0%로 제외), 인(P) 0.001~0.030%, 황(S) 0.020% 이하(0%는 제외), 알루미늄(Al) 0.01~0.07%, 질소(N) 0.0005~0.004%, 보론(B) 0.0025~0.0040%, 니오븀(Nb) 0.02~0.06%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고,
0.0015≤[(Al/27) * (B/11) / (N/14)]≤0.0050, 1.5≤(Nb/93) / (C/12)≤3.5을 만족하는 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판.
(P) 0.001 to 0.030%, sulfur (S) 0.020%, and the like, in terms of% by weight, of carbon (C), 0.0005 to 0.003%, manganese (Mn) % Of boron (B), 0.02 to 0.06% of niobium (Nb), the balance of Fe and other inevitable impurities (not including 0%), aluminum (Al) 0.01 to 0.07%, nitrogen (N) 0.0005 to 0.004% Containing impurities,
0.001? (Nb / 93) / (C / 12)? 3.5, wherein 0.0015? [Al / 27) * (B / 11) / (N / 14)?
청구항1에 있어서,
변형 페라이트 분율이 95%이상 인 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판.
The method according to claim 1,
And a modified ferrite fraction of 95% or more.
청구항1에 있어서,
항복강도 480~600MPa인 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판.
The method according to claim 1,
And a yield strength of 480 to 600 MPa.
청구항 1에 있어서,
전체 연신율이 6% 이상인 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판.
The method according to claim 1,
And a total elongation of 6% or more.
청구항 1에 있어서,
홀 확장율이 15% 이상 인 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판
The method according to claim 1,
And a hole expanding ratio of 15% or more.
wt%로, 탄소(C) 0.0005~0.003%, 망간(Mn) 0.1~0.5%, 실리콘(Si) 0.05% 이하(0%로 제외), 인(P) 0.001~0.030%, 황(S) 0.020% 이하(0%는 제외), 알루미늄(Al) 0.01~0.07%, 질소(N) 0.0005~0.004%, 보론(B) 0.0025~0.0040%, 니오븀(Nb) 0.02~0.06%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고,
0.0015≤[(Al/27) * (B/11) / (N/14)]≤0.0050, 1.5≤(Nb/93) / (C/12)≤3.5을 만족하는 슬라브를 열간압연하는 과정;
상기 열간압연된 열연판을 마무리압연하고 권취하는 과정;
상기 권취된 열연판을 냉간압연하는 과정; 및
상기 냉연판을 연속 소둔하는 과정;을 포함하는 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판의 제조방법.
(P) 0.001 to 0.030%, sulfur (S) 0.020%, and the like, in terms of% by weight, of carbon (C), 0.0005 to 0.003%, manganese (Mn) % Of boron (B), 0.02 to 0.06% of niobium (Nb), the balance of Fe and other inevitable impurities (not including 0%), aluminum (Al) 0.01 to 0.07%, nitrogen (N) 0.0005 to 0.004% Containing impurities,
A hot rolling step of hot rolling a slab satisfying 0.0015? [Al / 27) * (B / 11) / (N / 14)]? 0.0050 and 1.5? Nb / 93 / C / 12?
Rolling the hot-rolled hot-rolled sheet and winding the hot-rolled sheet;
Rolling the rolled hot rolled sheet; And
And continuously annealing the cold-rolled sheet.
청구항 6에 있어서,
상기 마무리 압연공정은 900~950℃의 온도에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판의 제조방법.
The method of claim 6,
Wherein the finishing rolling process is performed at a temperature of 900 to 950 占 폚.
청구항 6에 있어서,
상기 권취 공정은 550~700℃의 온도에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판의 제조방법.
The method of claim 6,
Wherein the winding step is performed at a temperature of 550 to 700 占 폚.
청구항 6에 있어서,
상기 냉간압연 공정에서 압하율은 80~94%인 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판의 제조방법.
The method of claim 6,
Wherein the reduction ratio in the cold rolling step is 80 to 94%.
청구항 6에 있어서,
상기 연속소둔 공정은 600~700℃의 온도에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 고강도 주석도금원판의 제조방법.The method of claim 6,
Wherein the continuous annealing step is performed at a temperature of 600 to 700 占 폚.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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