KR20150112512A - 고강도 열연강판 및 그 제조 방법 - Google Patents

고강도 열연강판 및 그 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20150112512A
KR20150112512A KR1020140036846A KR20140036846A KR20150112512A KR 20150112512 A KR20150112512 A KR 20150112512A KR 1020140036846 A KR1020140036846 A KR 1020140036846A KR 20140036846 A KR20140036846 A KR 20140036846A KR 20150112512 A KR20150112512 A KR 20150112512A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
hot
steel sheet
rolled steel
cooling
region
Prior art date
Application number
KR1020140036846A
Other languages
English (en)
Other versions
KR101597418B1 (ko
Inventor
도형협
고강희
Original Assignee
현대제철 주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 현대제철 주식회사 filed Critical 현대제철 주식회사
Priority to KR1020140036846A priority Critical patent/KR101597418B1/ko
Publication of KR20150112512A publication Critical patent/KR20150112512A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101597418B1 publication Critical patent/KR101597418B1/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

열연 상태에서 소성유기변태 조직을 갖는 열연강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 열연강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.14~0.17%, 실리콘(Si) : 1.40~1.60%, 망간(Mn) : 1.40~1.60%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.003% 이하, 티타늄(Ti) : 0.045~0.055%, 크롬(Cr) : 0.45~0.55중량%를 포함하고, 나머지가 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 Ar3 이상에서 열간압연하는 단계; 상기 열간압연된 판재를 페라이트 영역까지 1차 냉각하는 단계; 상기 1차 냉각된 판재를 페라이트 영역에서 5초 이상 공냉유지하는 단계; 상기 공냉유지된 판재를 베이나이트 영역까지 2차 냉각하는 단계; 및 상기 2차 냉각된 판재를 베이나이트 영역에서 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

고강도 열연강판 및 그 제조 방법{HIGH STRENGTH HOT-ROLLED STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 고강도 열연강판 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 연신율이 우수하며, 열연 상태에서 TRIP(Transformation Induced Plasticity) 조직을 갖는 고강도 열연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
변태유기소성(Transformation Induced Plasticity, 이하 TRIP)강은 미세조직에 잔류 오스테나이트 조직이 포함되어 있는 강으로서, 주로 냉연 강판으로 개발되어, 자동차 부분에 적용되고 있다.
TRIP강 경우, 주로 냉연강판의 형태로 제조되고 있는데, 냉연강판 제조 과정에는 잔류 오스테나이트 형성 및 분율 제어 등이 용이한 소둔열처리 과정을 포함하고 있기 때문이다.
통상의 열연강판 제조 과정에서는 소둔열처리를 포함하고 있지 않기 때문에, 열연강판 상태로는 TRIP강을 제조하기는 어렵다.
본 발명에 관련된 배경기술로는 대한민국 특허공개공보 제10-2012-0121810호(2012.11.06. 공개)가 있으며, 상기 문헌에는 열연강판 표면에 도금층이 형성된 고강도 강판 및 그 제조 방법이 개시되어 있다.
본 발명의 목적은 합금성분 및 공정 제어를 통하여, 연신율이 우수하며, 열연 상태에서 TRIP 조직을 갖는 고강도 열연강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 열연강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.14~0.17%, 실리콘(Si) : 1.40~1.60%, 망간(Mn) : 1.40~1.60%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.003% 이하, 티타늄(Ti) : 0.045~0.055%, 크롬(Cr) : 0.45~0.55중량%를 포함하고, 나머지가 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 Ar3 이상에서 열간압연하는 단계; 상기 열간압연된 판재를 페라이트 영역까지 1차 냉각하는 단계; 상기 1차 냉각된 판재를 페라이트 영역에서 5초 이상 공냉유지하는 단계; 상기 공냉유지된 판재를 베이나이트 영역까지 2차 냉각하는 단계; 및 상기 2차 냉각된 판재를 베이나이트 영역에서 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 공냉유지는, 시작온도가 670~690℃인 것이 보다 바람직하다.
또한, 상기 2차 냉각은, 50℃/sec 이상의 평균냉각속도로 수행될 수 있다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 열연강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.14~0.17%, 실리콘(Si) : 1.40~1.60%, 망간(Mn) : 1.40~1.60%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.003% 이하, 티타늄(Ti) : 0.045~0.055%, 크롬(Cr) : 0.45~0.55중량%를 포함하고, 나머지가 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 페라이트, 베이나이트 및 잔류 오스테나이트를 포함하는 복합조직을 갖는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 고강도 열연강판은, 상기 잔류 오스테나이트가 면적률로 3~20% 포함될 수 있다.
또한, 상기 고강도 열연강판은, 인장강도 780MPa 이상 및 연신율 20% 이상을 나타낼 수 있다.
본 발명에 따르면, 실리콘, 크롬 등의 합금성분 제어, 냉각유지 등의 공정 제어를 통하여 잔류 오스테나이트를 포함하는 TRIP 조직을 갖는 고강도 열연강판 제조 방법을 제공할 수 있다.
또한, 본 발명에 따른 고강도 열연강판은 상기의 TRIP 조직을 가지며, 아울러 인장강도 780MPa 이상의 고강도를 나타내면서 20% 이상의 높은 연신율을 나타낼 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 열연강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것이다.
도 2는 실시예 1에 따른 시편의 미세조직을 나타낸 것이다.
도 3은 실시예 1에 따른 시편의 인장곡선을 나타낸 것이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 열연강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
고강도 열연강판
본 발명에 따른 고강도 열연강판은 탄소(C) : 0.14~0.17%, 실리콘(Si) : 1.40~1.60%, 망간(Mn) : 1.40~1.60%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.003% 이하, 티타늄(Ti) : 0.045~0.055%, 크롬(Cr) : 0.45~0.55중량%를 포함한다.
상기 합금성분들 외 나머지는 철(Fe)과 제강 과정 등에서 불가피한 불순물로 이루어진다.
이하, 본 발명에 따른 고강도 열연강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 함량에 대하여 설명하기로 한다.
탄소(C)
탄소(C)는 강의 강도 확보에 기여하는 원소이다. 또한 탄소는 오스테나이트 상에 농화되는 양에 따라 오스테나이트 상을 안정화시키는 역할을 한다.
상기 탄소는 열연강판 전체 중량의 0.14 ~ 0.17 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소 첨가량이 0.14 중량% 미만인 경우, 목표하는 강도를 확보하기 어렵다. 반대로, 탄소 첨가량이 0.17 중량%를 초과하는 경우, 연신율 및 버링성이 저하되는 문제점이 있다.
실리콘(Si)
실리콘(Si)은 대부분 탈산제의 역할을 한다. 하지만, 본 발명에서 실리콘은 오스테나이트-페라이트 변태를 촉진하여 페라이트 분율을 증가시키며, 오스테나이트로 탄소(C)를 빠르게 농화시켜 안정화시킴으로써 잔류 오스테나이트 형성에 도움을 준다. 상기 실리콘은 열연강판 전체 중량의 1.40~1.60중량%로 포함되는 것이 바람직하다. 실리콘의 함량이 1.40중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 실리콘의 첨가량이 1.60중량%를 초과하는 경우, 강판 표면 품질 저하와 함께, 도금성, 용접성 등이 저하되는 문제점이 있다.
망간(Mn)
망간(Mn)은 고용강화 및 소입성을 통하여 강의 강도 향상에 기여한다. 또한, 망간은 오스테나이트를 안정화하여 잔류 오스테나이트 및 마르텐사이트 생성을 쉽게 한다.
상기 망간은 열연강판 전체 중량의 1.40 ~ 1.60 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 함량이 1.40 중량% 미만일 경우에 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 첨가량이 1.60 중량%를 초과하면 망간밴드 조직이 형성되고 편석이 급격히 증가하여 강의 가공성 및 용접성을 저해시킨다.
인(P)
인(P)은 강도 향상에 기여하나, 다량 포함될 경우, 중심 편석은 물론 미세 편석도 형성하여 재질에 좋지 않은 영향을 주며, 또한 용접성을 악화시킬 수 있다.
이에 본 발명에서는 인의 함량을 열연강판 전체 중량의 0.02중량% 이하로 제한하였다.
황(S)
황(S)은 망간과 결합하여 비금속 개재물을 형성하고, 이러한 비금속 개재물은 인성, 용접성 등을 저하시키는 요인이 된다.
이에 본 발명에서는 황의 함량을 열연강판 전체 중량의 0.003중량% 이하로 제한하였다.
티타늄(Ti)
티타늄(Ti)은 탄질화 석출물을 형성한다. 이러한 티타늄계 석출물은 결정립 미세화를 통한 강도 및 연신율 향상에 기여한다.
상기 티타늄은 열연강판 전체 중량의 0.045 ~ 0.055 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 티타늄의 첨가량이 0.045 중량% 미만일 경우 그 첨가 효과가 불충분하여 강도 등 향상을 기대하기 어렵다. 반대로, 티타늄의 첨가량이 0.055 중량%를 초과할 경우 티타늄계 석출물이 조대화되어 오히려 가공성 및 성형성을 저하시키는 문제점이 있다.
크롬(Cr)
크롬(Cr)은 상기의 실리콘(Si)와 함께 페라이트 형성에 기여하며, 또한 잔류 오스테나이트양을 증가시키는데 기여한다.
상기 크롬은 열연강판 전체 중량의 0.45~0.55중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 크롬의 첨가량이 0.45중량% 미만인 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 크롬의 첨가량이 0.55중량%를 초과하는 경우, 압연성이 저하될 수 있다.
상기 합금조성을 갖는 본 발명에 따른 고강도 열연강판은 후술하는 제조 공정 제어에 의해, 페라이트, 베이나이트 및 잔류 오스테나이트를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다. 보다 구체적으로, 본 발명에 따른 고강도 열연강판의 미세조직은 또한, 페라이트가 면적률로 40% 이상 포함되며, 특히 잔류 오스테나이트가 면적률로 3~20% 포함될 수 있다. 베이나이트는 면적률로 대략 20% 내외로 포함된다.
본 발명에 따른 고강도 열연강판은 기계적 물성 측면에서, 인장강도 780MPa 이상 및 연신율 20% 이상을 나타낼 수 있다.
상기와 같은 미세조직 및 기계적 특성으로 인하여, 본 발명에 따른 고강도 열연강판으 강도 및 연신율이 우수할 뿐만 아니라, 잔류오스테나이트에 의한 충돌 흡수능 또한 우수하여 자동차 부품 등에 적용 가능하다.
고강도 열연강판 제조 방법
이하, 본 발명에 따른 열연강판 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 열연강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것이다.
도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 고강도 열연강판 제조 방법은 열간압연 단계(S110), 1차 냉각 단계(S120), 공냉유지 단계(S130), 2차 냉각 단계(S140) 및 권취 단계(S150)를 포함한다.
열간압연 단계(S110)에서는 슬라브 판재를 정해진 압하율로 열간압연한다.
열간압연 이전에는 티타늄 등이 재고용 및 열간압연을 위한 슬라브 재가열 단계가 더 포함될 수 있다. 슬라브 재가열 단계는 대략 1100~1300℃에서 1~4시간 정도 수행될 수 있다.
열간압연은 이상역 압연을 방지할 수 있도록 Ar3 이상의 온도에서 수행되는 것이 바람직하고, 860~900℃ 정도에서 마무리압연할 수 있다.
1차 냉각 단계(S120)에서는 열간압연된 판재를 페라이트 영역까지 1차 냉각한다. 1차 냉각은 대략 10~100℃/sec 정도의 평균 냉각 속도로 수행될 수 있다.
다음으로, 공냉 유지 단계(S130)에서는 페라이트 영역에서 일정 시간 유지함으로써 페라이트 분율을 제어한다. 이러한 공냉 유지 단계에 의해 페라이트와 베이나이트, 잔류 오스테나이트 분율 제어가 가능하다.
공냉 시간은 5초 이상이 바람직하고, 보다 바람직하게는 5~10초를 제시할 수 있다. 공냉 시간이 5초 이내일 경우, 페라이트 분율이 너무 낮아져서 20% 이상의 연신율 확보가 어렵다.
한편, 공냉유지는, 시작온도가 670~690℃인 것이 보다 바람직하다. 상기 온도 범에서 공냉유지가 개시될 때 카바이드 생성을 억제하면서 페라이트 분율 제어가 가능하며, 아울러 면적률로 20% 내외의 베이나이트 확보가 가능하다.
다음으로, 2차 냉각 단계(S140)에서는 공냉유지된 판재를 베이나이트 영역까지 냉각한다.
2차 냉각은 펄라이트 변태를 방지하기 위하여, 50℃/sec 이상의 평균냉각속도로 수행되는 것이 바람직하다.
권취 단계(S150)에서는 2차 냉각된 판재를 베이나이트 영역에서 권취한다. 이 과정에서 오스테나이트가 베이나이트로 변태하고, 아울러 오스테나이트 일부가 잔류한다. 이때, 본 발명이 경우, 크롬, 실리콘 등에 의하여 오스테나이트에서 베이나이트로 변태를 지연시켜 면적률로 3% 이상의 잔류 오스테나이트를 확보할 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 열연강판 시편의 제조
표 1에 기재된 조성을 갖는 잉곳을 제조한 후, 1150℃에서 120분동안 재가열하였다. 이후, 880℃ 마무리압연온도 조건으로 열간압연하였다. 이후, 30℃/sec의 평균냉각속도로 680℃까지 1차 냉각한 후, 6초동안 유지하고, 60℃/sec의 평균냉각속도로 400℃까지 2차 냉각하여 시편 1, 3~6을 제조하였다.
단, 시편 2의 경우에는 1차 냉각 후 4초동안 유지하고, 400℃까지 2차 냉각하였다.
[표 1] (단위 : 중량%)
Figure pat00001

2. 물성 평가
제조된 시편들에 대하여 인장시험, 버링성(홀 확장률) 평가를 실시하였으며, 미세조직 분석을 통하여 잔류 오스테나이트 분율을 측정하였다.
인장시험은 JIS 5호 시험편에 의하였다.
홀 확장성 평가는 초기 직경(d0:10mm)의 천공 구멍을 형성한 후, 60°원추펀치로 확장시켜서, 크랙(crack)이 판을 관통한 시점의 구멍 직경(d)으로부터 홀 확장률((d-d0)/d0 X 100)을 평가하였다.
물성 평가 결과를 표 2에 나타내었다.
[표 2]
Figure pat00002
표 2를 참조하면, 본 발명에서 제시된 합금성분 및 공정조건을 만족하는 시편 1 및 시편 3의 경우, 잔류 오스테나이트 분율이 면적률로 3% 이상이고, 인장강도 780MPa 이상과 함께 연신율 20% 이상을 나타내었다.
반면, 공냉유지시간이 상대적으로 짧은 시편 2의 경우, 인장강도는 높았으나 연신율이 20%에 미치지 못하였다.
또한, 합금 성분이 본 발명에서 제시된 범위를 벗어나는 시편 4~6의 경우, 잔류 오스테나이트 분율이 목표치에 미달하거나, 강도가 목표치에 미달하였다.
도 2는 시편 1의 미세조직을 나타낸 것이다.
도 2에서, 밝은 부분은 페라이트, 검은색 부분은 베이나이트, 회색 부분은 잔류 오스테나이트에 해당한다.
도 2를 참조하면, 시편 1의 경우, 페라이트 기지 조직에 베이나이트 및 잔류 오스테나이트가 형성되어 있는 것을 볼 수 있다.
도 3은 시편 1의 인장시험 결과를 나타낸 것이다.
도 3을 참조하면, 시편 1이 인장시험 결과는 표 1에 기재된 바와 같고, "A" 부분을 통하여, 잔류 오스테나이트가 형성되어 있는 것을 알 수 있다.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.

Claims (6)

  1. 중량%로, 탄소(C) : 0.14~0.17%, 실리콘(Si) : 1.40~1.60%, 망간(Mn) : 1.40~1.60%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.003% 이하, 티타늄(Ti) : 0.045~0.055%, 크롬(Cr) : 0.45~0.55중량%를 포함하고, 나머지가 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 Ar3 이상에서 열간압연하는 단계;
    상기 열간압연된 판재를 페라이트 영역까지 1차 냉각하는 단계;
    상기 1차 냉각된 판재를 페라이트 영역에서 5초 이상 공냉유지하는 단계;
    상기 공냉유지된 판재를 베이나이트 영역까지 2차 냉각하는 단계; 및
    상기 2차 냉각된 판재를 베이나이트 영역에서 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 공냉유지는, 시작온도가 670~690℃인 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 2차 냉각은, 50℃/sec 이상의 평균냉각속도로 수행되는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
  4. 중량%로, 탄소(C) : 0.14~0.17%, 실리콘(Si) : 1.40~1.60%, 망간(Mn) : 1.40~1.60%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.003% 이하, 티타늄(Ti) : 0.045~0.055%, 크롬(Cr) : 0.45~0.55중량%를 포함하고, 나머지가 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 페라이트, 베이나이트 및 잔류 오스테나이트를 포함하는 복합조직을 갖는 것을 특징으로 하는 열연강판.
  5. 제4항에 있어서,
    상기 고강도 열연강판은, 상기 잔류 오스테나이트가 면적률로 3~20% 포함되는 것을 특징으로 하는 열연강판.
  6. 제4항에 있어서,
    상기 고강도 열연강판은, 인장강도 780MPa 이상 및 연신율 20% 이상을 나타내는 것을 특징으로 하는 열연강판.
KR1020140036846A 2014-03-28 2014-03-28 고강도 열연강판 및 그 제조 방법 KR101597418B1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020140036846A KR101597418B1 (ko) 2014-03-28 2014-03-28 고강도 열연강판 및 그 제조 방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020140036846A KR101597418B1 (ko) 2014-03-28 2014-03-28 고강도 열연강판 및 그 제조 방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20150112512A true KR20150112512A (ko) 2015-10-07
KR101597418B1 KR101597418B1 (ko) 2016-02-24

Family

ID=54343758

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020140036846A KR101597418B1 (ko) 2014-03-28 2014-03-28 고강도 열연강판 및 그 제조 방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR101597418B1 (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018117539A1 (ko) * 2016-12-20 2018-06-28 주식회사 포스코 용접성 및 연성이 우수한 고강도 열연강판 및 이의 제조방법

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20060028954A (ko) * 2004-09-30 2006-04-04 주식회사 포스코 용접성이 우수한 인장강도 780㎫급 고강도 열연강판의제조방법
KR20120107003A (ko) * 2010-01-29 2012-09-27 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 강판 및 강판 제조 방법

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20060028954A (ko) * 2004-09-30 2006-04-04 주식회사 포스코 용접성이 우수한 인장강도 780㎫급 고강도 열연강판의제조방법
KR20120107003A (ko) * 2010-01-29 2012-09-27 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 강판 및 강판 제조 방법

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018117539A1 (ko) * 2016-12-20 2018-06-28 주식회사 포스코 용접성 및 연성이 우수한 고강도 열연강판 및 이의 제조방법
EP3561101A4 (en) * 2016-12-20 2019-11-13 Posco HIGH-STRENGTH HOT-ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT WELDABILITY AND DUCTILITY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME

Also Published As

Publication number Publication date
KR101597418B1 (ko) 2016-02-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11572599B2 (en) Cold rolled heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof
KR102470965B1 (ko) 우수한 인성, 연성 및 강도를 갖는 강 시트 및 이의 제조 방법
US11365468B2 (en) Cold rolled and heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof
RU2638611C1 (ru) Мартенситная сталь, стойкая к замедленному разрушению, и способ изготовления
CN111315908A (zh) 冷轧钢板及其制造方法
US20150000797A1 (en) Cold-Rolled Flat Steel Product and Method for its Production
KR101467052B1 (ko) 초고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
KR20150025952A (ko) 고강도 열연도금강판 및 그 제조 방법
KR101344620B1 (ko) 고강도 강판
KR101597418B1 (ko) 고강도 열연강판 및 그 제조 방법
KR20150001469A (ko) 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
KR20140130325A (ko) 열연강판 및 그 제조 방법
KR101443441B1 (ko) 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
KR101412262B1 (ko) 굽힘성과 성형성이 우수한 자동차용 고강도 냉연강판 제조 방법
KR20160024681A (ko) 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
KR20190079299A (ko) 고강도 냉연 강판 및 그 제조방법
KR101412365B1 (ko) 고강도 강판 및 그 제조 방법
KR20130110648A (ko) 초고강도 강판 및 그 제조 방법
KR101412269B1 (ko) 고강도 냉연강판 제조 방법
KR101344549B1 (ko) 냉연강판 및 그 제조 방법
KR20150112508A (ko) 고강도 냉연강판 제조 방법
KR101505270B1 (ko) 냉연강판 및 그 제조방법
KR20150089579A (ko) 열연도금강판 및 그 제조 방법
KR101505302B1 (ko) 고강도 강판 및 그 제조 방법
KR101435254B1 (ko) 고강도 강판 및 그 제조 방법

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
E601 Decision to refuse application
AMND Amendment
X701 Decision to grant (after re-examination)
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20190123

Year of fee payment: 4

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20200120

Year of fee payment: 5