KR20150061209A - 150㎏급 초고강도 냉연강판 및 그 제조 방법 - Google Patents

150㎏급 초고강도 냉연강판 및 그 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20150061209A
KR20150061209A KR1020130145027A KR20130145027A KR20150061209A KR 20150061209 A KR20150061209 A KR 20150061209A KR 1020130145027 A KR1020130145027 A KR 1020130145027A KR 20130145027 A KR20130145027 A KR 20130145027A KR 20150061209 A KR20150061209 A KR 20150061209A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
steel sheet
rolled steel
cold
weight
cooling
Prior art date
Application number
KR1020130145027A
Other languages
English (en)
Inventor
황인석
신효동
Original Assignee
현대제철 주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 현대제철 주식회사 filed Critical 현대제철 주식회사
Priority to KR1020130145027A priority Critical patent/KR20150061209A/ko
Publication of KR20150061209A publication Critical patent/KR20150061209A/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 인장강도 150Kg급의 초 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법에 관하여 개시한다.
본 발명은 중량%로, 탄소(C) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 실리콘(Si) : 0.1 ~ 0.2 중량%, 망간(Mn) : 2.0 ~ 2.5 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.04 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.09~1.1 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04~0.07, 티타늄(Ti) 0.01~0.03 중량%, 보론(B) : 0.002~0.003 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진 열연강판을 냉간압연하는 단계; 상기 냉간압연된 강판을 가열하여 Ac3점 이상의 오스테나이트 단상역에서 소둔 처리하는 단계; 상기 소둔 처리된 강판을 Ms점 이하의 마르텐사이트 온도역까지 냉각하는 단계; 및 상기 냉각된 강판을 상기 마르텐사이트 온도역에서 템퍼링하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법을 제공한다.

Description

150㎏급 초고강도 냉연강판 및 그 제조 방법{HIGH-STRENGTH COLD-ROLLED STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 인장강도 150Kg급의 초 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
자동차의 범퍼 빔을 제조하기 위한 냉연강판은 고강도가 요구되며, 부품의 형상 가공을 롤 포밍 방법을 사용하기 때문에 굽힘성이 매우 중요하다. 또한 충돌시 에너지 흡수를 위해서는 취성파단이 발생하지 않도록 인성 및 연신율을 확보하는 것도 중요하다. 그리고 초고장력강으로 갈수록 수소취성 발생 가능성이 높기 때문에서 내수소취성을 가지는 소재의 개발이 필요한 실정이다.
관련선행기술로는 대한민국 등록특허 10-1100516호 (등록일자 2011년 12월 22일) '자동차용 범퍼빔 및 그 제조방법'이 있다.
본 발명의 목적은 자동차 범퍼빔 제조에 적합한 인장강도 150kg 급 초 고강도 냉연강판 및 그 제조방법을 제공함에 있다.
본 발명의 또 다른 목적은 내수소취성 및 굽힘가공성 그리고 연신율이 우수한 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법을 제공함에 있다.
본 발명은 중량%로, 탄소(C) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 실리콘(Si) : 0.1 ~ 0.2 중량%, 망간(Mn) : 2.0 ~ 2.5 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.04 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.09~1.1 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04~0.07, 티타늄(Ti) 0.01~0.03 중량%, 보론(B) : 0.002~0.003 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진 열연강판을 냉간압연하는 단계; 상기 냉간압연된 강판을 가열하여 Ac3점 이상의 오스테나이트 단상역에서 소둔 처리하는 단계; 상기 소둔 처리된 강판을 Ms점 이하의 마르텐사이트 온도역까지 냉각하는 단계; 및 상기 냉각된 강판을 상기 마르텐사이트 온도역에서 템퍼링하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법을 제공한다.
상기 소둔처리는 850~860 ℃에서 실시되는 것이 바람직하며,
상기 냉각은 600~650℃ 까지 -5℃/sec 냉각속도로 1차 서냉한 후, 템퍼링 온도까지 -10℃/sec-40℃/sec 의 냉각속도로 실시되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 템퍼링은 150~300℃에서 200~400초 동안 실시되는 것이 바람직하다.
그리고, 본 발명은 중량%로, 탄소(C) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 실리콘(Si) : 0.1 ~ 0.2 중량%, 망간(Mn) : 2.0 ~ 2.5 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.04 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.09~1.1 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04~0.07, 티타늄(Ti) 0.01~0.03 중량%, 보론(B) : 0.002~0.003 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 인장강도 1500MPa 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 냉연강판을 제공한다.
상기 냉연강판은 항복강도(YP) 1100 ~ 1200 MPa, 연신율(EL) 7.5% 이상 및 굽힘가공성 1.5 R 이하의 기계적 물성을 갖는다.
본 발명은 범퍼빔 제조에 적합한 인장강도 150kg 급 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법을 제공한다.
본 발명은 인장강도150kg급 초고강도 냉연강판의 성분계와 제조방법을 제공한다.
본 발명에 따른 초고강도 냉연강판은 수소취성이 우수하며 굽힘가공성이 우수한 효과를 가져온다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 초고강도 냉연강판의 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.
도 2는 본 발명에 적용되는 소둔, 냉각 및 템퍼링의 실시예의 시간과 온도를 나타낸 그래프.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 인장강도 150kg 급 초고강도 냉연강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
본 발명에 따른 초고강도 냉연강판은 인장강도(TS) : 1500 ~ 1600 MPa, 항복점(YP) : 1100 ~ 1200 MPa, 연신율(EL) : 7.5% 이상 및 굽힘가공성 : 1.5R 이하를 갖는 것을 목표로 한다.
이를 위해, 본 발명에 따른 초고강도 냉연강판은 탄소(C) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 실리콘(Si) : 0.1 ~ 0.2 중량%, 망간(Mn) : 2.0 ~ 2.5 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.04 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.09~1.1 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04~0.07, 티타늄(Ti) 0.01~0.03 중량%, 보론(B) : 0.002~0.003 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다.
이하, 본 발명에 따른 초고강도 냉연강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
탄소(C)
탄소(C)는 강 중의 침입형 고용강화 원소로써, 마르텐사이트 조직강에서는 고용강화 뿐만 아니라 오스테나이트에 농화되어 냉연 열처리시 마르텐사이트 형성 및 강도증가에 기여한다.
따라서, 탄소(C)는 본 발명에 따른 인장강도 150kg 급 초고강도 냉연강판 전체 중량의 0.23 ~ 0.27 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 탄소(C)의 함량이 0.23 중량% 미만일 경우에는 상기의 효과를 발휘하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 0.27 중량%를 초과할 경우에는 마르텐사이트 강도 증가에 따른 취성 발생 문제 및 점용접성이 열위해지는 문제점이 있다.
실리콘(Si)
실리콘(Si)은 고용강화 원소로서, 오스테나이트 내의 탄소 농화를 촉진하며, 잔류 오스테나이트가 분해되어 탄화물을 형성하는 것을 억제 하는 효과가 있다. 상기 실리콘(Si)은 본 발명에 따른 초고강도 냉연강판 전체 중량의 0.1 ~ 0.2 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 함량이 강판 전체 중량의 0.1 중량% 미만일 경우에는 탄화물 형성 억제 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 실리콘(Si)의 함량이 강판 전체 중량의 0.2 중량%를 초과할 경우에는 소재 표면에 Mn2SiO4상 및 SiO2상을 형성하여 도금 젖음성을 저하시켜 외관 표면을 저하시키는 문제가 있다.
망간(Mn)
망간(Mn)은 고용강화 효과가 있으며, 특히 오스테나이트를 안정화하여 마르텐사이트를 얻기 위해 첨가되는 원소이다. 또한 강 중의 황과 결합하여 MnS를 석출시켜 FeS의 생성에 의한 열간취성을 방지하며, 연성의 손상 없이 입자를 미세화시키는 역할을 한다.
상기 망간(Mn)은 본 발명에 따른 초고강도 냉연강판 전체 중량의 2.0 ~ 2.5 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 함량이 강판 전체 중량의 2.0 중량% 미만일 경우에는 목표로 하는 강도를 확보 할 수 없으며 반대로, 망간(Mn)의 함량이 강판 전체 중량의 2.5 중량%를 초과할 경우에는 강도 과다 및 에지크랙 등이 발생하고 MnO 등 표면 산화물에 의한 미도금 결함이 발생할 수 있다.
알루미늄(Al)
알루미늄(Al)은 강 중의 탈산제로 사용되며, 열간압연시 질소(N)와 질화물 AlN을 석출하여 결정립 성장을 억제하는 역할을 한다.
상기 알루미늄(Al)은 본 발명에 따른 초고강도 냉연강판 전체 중량의 0.02 ~ 0.04 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 알루미늄(Al)의 함량이 강판 전체 중량의 0.02 중량% 미만일 경우에는 상기의 탈산 효과를 제대로 발휘하기 어려우며 반대로, 알루미늄(Al)의 함량이 강판 전체 중량의 0.06 중량%를 초과할 경우에는 제강 및 연주 조업시 개재물이 과다 형성되며, 도금표면에 불량이 발생하는 문제를 야기할 수 있다.
몰리브덴(Mo)
몰리브덴(Mo)은 경화능 증가를 통해 강도 향상에 기여하며 입계 취성을 억제하는 효과를 가져온다.
몰리브덴은 탄소와의 강한 인력으로 입계에 Fe23(C,B) 석출물 형성을 억제함으로써 보론(B)의 경화능 효과를 강화한다. 또한 입계 P 편석을 억제하고 입계를 강화시킴으로써 마르텐사이트 취성파단을 억제하는 효과를 가져온다.
상기 몰리브덴은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.09 중량% 이상 첨가될 때, 강도 향상 및 입계 강화 효과에 기여한다. 다만, 몰리브덴(Mo)의 함량이 1.1 중량%를 초과할 경우 그 효과가 포화되어 경제성이 저하되므로, 몰리브덴의 함량은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.09 ~ 1.1 중량%인 것이 바람직하다.
니오븀(Nb)
니오븀(Nb)은 석출물 형성원소로서 강의 인성 및 수소취성에 큰 영향을 주는 원소 이다. 특히, 니오븀계 석출물들은 1200℃ 정도의 슬라브 재가열 과정에서 고용된 후 열간압연 중 미세하게 석출하여 마르텐사이즈 조직을 미세화 시켜 파괴 인성을 효과적으로 증가시킨다. 또한 균일하고 미세한 부정합NbC 석출물에 의한 수소취성 억제 효과를 발휘한다.
니오븀이 0.04 중량% 미만으로 첨가되면 수소취성 억제 효과가 부족해지며, 니오븀이 0.07 중량%를 초과하여 첨가되면 과다한 석출물 형성에 의하여 열연강판의 강도가 증가하여 냉간압연시 압연성을 크게 저하시킬 수 있다. 따라서, 니오븀은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.04~0.07 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다.
티타늄(Ti)
티타늄 (Ti) 원소는 강력한 탄질화물 형성 원소로서, 결정립미세화를 통한 고강도화 효과가 있다. 특히 티타늄은 TiN 우선 석출을 통해서 BN 석출을 억제한다. BN이 석출되면 보론(B)의 경화능 효과가 감소하게 된다.
상기 티타늄의 함량은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.03 중량%인 것이 바람직하다. 티타늄이 0.01 중량% 미만으로 첨가되면 그 효과가 불충분하다. 반대로, 티타늄이 0.03 중량%를 초과할 경우 그 효과가 포화되어 경제성을 저해한다.
보론(B)
보론(B)은 소입성 원소로서, 본 발명에서 소둔처리 후 냉각시에 강의 마르텐사이트 형성에 크게 기여한다.
특히, 보론은 페라이트 변태를 지연함으로써 저속 냉각 조건에서도 마르텐사이트가 형성되는데 크게 기여한다.
상기 보론은 강판 전체 중량의 0.002~0.003중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 보론의 첨가량이 0.002중량% 미만일 경우, 페라이트 변태 지연 효과가 불충분하여 저속 냉각 조건에서 충분한 마르텐사이트 분율을 확보하기 어렵다. 반대로, 보론의 첨가량이 0.003중량%를 초과하여 첨가될 경우, 그 효과가 포화되어 냉각속도 감소의 효과가 없으며 강의 인성을 저해하는 문제점이 있다.
상기 냉연강판은 보론, 니오븀, 몰리브덴 등의 합금 조성을 통하여 냉연강판 제조시 850℃ 고온 소둔 처리 후 600~650℃ 까지 서냉한 후, 150~300℃ 까지 -10℃/s~-40℃/s 의 속도로 냉각하여 템퍼링을 수행함으로써 미세하고 인성이 향상된 마르텐사이트 조직 형성을 통해 인장강도 1500MPa, 연신율7.5% 이상을 나타낼 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 강판에 대한 90 굽힘 시험 결과, 1.4R(굽힘 반경)에서도 크랙이 발생하지 않아 굽힘 특성이 우수하였다.
이하 본 발명에 따른 초고강도 냉연강판 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.
도 1을 참조하면, 도시된 고강도 강판 제조 방법은 냉간압연 단계(S110), 소둔 처리 단계(S120), 냉각 단계(S130) 및 템퍼링 단계(S140)를 포함한다.
본 발명에 따른 냉연강판은 상기의 합금 조성, 즉, 중량%로, 탄소(C) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 실리콘(Si) : 0.1 ~ 0.2 중량%, 망간(Mn) : 2.0 ~ 2.5 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.06 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.09~1.1 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04~0.07, 티타늄(Ti) 0.01~0.03 중량%, 보론(B) : 0.002~0.003 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진 열연강판으로부터 제조된다.
상기 열연강판은 상기 조성을 갖는 강 슬라브를 1200℃ ± 50℃의 온도로 재가열하고, 870℃의 마무리압연온도로 열간압연한 후, 600℃ 까지 냉각하여 권취함으로써 제조할 수 있다. 그러나, 상기 각 과정은 특별히 제한되는 것은 아니며, 공지된 다양한 열연강판 제조 방법으로 실시될 수 있다.
냉간압연 단계(S110)에서는 열연강판을 냉간에서 압연하여 강판 최종 두께로 가공한다. 냉간압연의 압하율은 열연강판의 두께와 목표하는 강판 최종 두께에 따라 대략 50~70% 정도로 정해질 수 있다.
냉간 압연 전에 열연강판의 스케일을 제거하기 위하여 산세(acid pickling)를 수행한 다음 오일로 도포하여 강판 표면의 산화를 방지할 수 있다.
소둔 처리
소둔 처리 단계(S120)에서는 냉간압연된 강판을 Ac3 변태점 이상의 오스테나이트 단상역으로 가열하여 소둔 처리한다.
소둔을 통하여 오스테나이트 결정립 사이즈를 제어할 수 있으며, 이를 통하여 후술하는 냉각 단계(S130)에서 목표로 하는 마르텐사이트 조직을 확보할 수 있다.
본 발명에서는 냉간압연된 강판을 Ac3점 이상의 오스테나이트 단상역에서 소둔 처리한다. 오스테나이트 단상역에서의 소둔 처리에 의하여 탄화물을 완전히 용해하고 오스테나이트 내 탄소가 균일하게 분포하도록 한다. 소둔 처리 온도는 Ac3점 ~ Ac3점+100℃인 것이 바람직하다. 소둔 처리 온도가 Ac3 미만인 경우, 오스테나이트-페라이트 이상역 소둔으로 인하여 목표로 하는 강도 및 굽힘가공성을 확보할 수 없다. 소둔 처리 온도가 Ac3점+100℃를 초과하면 오스테나이트 결정립 사이즈 증가에 따라 강판의 물성이 저하될 수 있으며, 표면산화가 증가하여 도금성 또한 저해한다.
냉각
냉각 단계(S130)에서는 소둔 처리된 강판을 Ms점 이하의 마르텐사이트 온도역까지 냉각한다.
본 발명의 경우, 1차로 600~650℃까지 서냉한 후, 추가적으로 마르텐사이트 온도역(150~300?) 까지 냉각하는 것을 특징으로 한다.
1차 서냉시의 냉각속도는 -5℃/s 이하의 속도인 것이 바람직하고, 마르텐사이트 온도역 까지의 추가 냉각은 -10℃/s ~ -40℃/s 인 것이 바람직하다.
냉각 종료온도는 200 ~ 250℃인 것이 보다 바람직하다. 냉각 종료온도가 250℃를 초과하는 경우 충분한 강도 및 굽힘 가공성 확보가 어렵다. 반대로, 냉각 종료 온도가 200℃미만에서는 강의 인성 확보 및 연신율 확보가 어렵다.
도 2는 본 발명에 적용되는 소둔, 냉각 및 템퍼링의 실시예를 나타낸 것이다.
템퍼링
템퍼링 단계(S140)에서는 상기 냉각 단계(S130)에서 형성된 경질의 조직을 템퍼링 열처리함으로써 강에 인성을 부여하고, 연신율을 확보한다.
상기 템퍼링은 200~300초동안 실시되는 것이 바람직하다. 템퍼링 시간이 200초 미만일 경우, 충분한 템퍼링 효과를 얻을 수 없으며 반대로, 템퍼링 시간이 400초를 초과하는 경우, 생산성이 문제될 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 시편의 제조
표 1에 기재된 조성 및 표 2에 기재된 공정조건으로. 실시예 1 및 비교예1~2에 따른 냉연 강판을 제조하였다.
보다 구체적으로는, 표 1에 기재된 조성(단위:중량%)을 갖는 슬라브를 제조한 후, 1200℃에서 2시간동안 재가열하고, 마무리압연온도 870℃로 열간압연한 후 5℃/sec의 냉각속도로 600℃까지 냉각하여 열연강판을 제조하였다. 이후, 산세처리 후 60%의 압하율로 냉간압연을 실시하고, 표 2에 기재된 소둔 처리, 냉각 및 템퍼링을 실시하였다.
Figure pat00001
Figure pat00002
2. 물성 평가
실시예 1 및 비교예 1~2에 따른 냉연 강판의 물성을 표 3에 나타내었다.
Figure pat00003
표 3을 참조하면, 실시예 1에 따른 냉연강판의 경우, 인장강도 1500 MPa 이상, 항복강도(YP) 1100 ~ 1200 MPa, 연신율(EL) : 7.5% 이상 및 굽힘가공성 : 1.5R 이하의 기계적 물성을 나타내었다.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
S110 : 냉간압연 단계
S120 : 소둔처리 단계
S130 : 냉각 단계
S140 : 템퍼링 단계

Claims (7)

  1. 중량%로, 탄소(C) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 실리콘(Si) : 0.1 ~ 0.2 중량%, 망간(Mn) : 2.0 ~ 2.5 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.04 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.09~1.1 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04~0.07, 티타늄(Ti) 0.01~0.03 중량%, 보론(B) : 0.002~0.003 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진 열연강판을 냉간압연하는 단계;
    상기 냉간압연된 강판을 가열하여 Ac3점 이상의 오스테나이트 단상역에서 소둔 처리하는 단계;
    상기 소둔 처리된 강판을 Ms점 이하의 마르텐사이트 온도역까지 냉각하는 단계; 및
    상기 냉각된 강판을 상기 마르텐사이트 온도역에서 템퍼링하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 소둔처리는
    850~860℃에서 실시되는 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 냉각은
    600℃~650℃ 까지 -5℃/sec 냉각속도로 1차 서냉한 후,
    템퍼링 온도까지 -10℃/sec ~ -40℃/sec 의 냉각속도로 실시되는 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 템퍼링은
    150~300℃에서 실시되는 것을 특징으로 하는 고강도 냉연강판 제조 방법.
  5. 제4항에 있어서,
    상기 템퍼링은
    200~400초동안 실시되는 것을 특징으로 하는 고강도 냉연강판 제조 방법.
  6. 중량%로, 탄소(C) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 실리콘(Si) : 0.1 ~ 0.2 중량%, 망간(Mn) : 2.0 ~ 2.5 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.04 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.09~1.1 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04~0.07, 티타늄(Ti) 0.01~0.03 중량%, 보론(B) : 0.002~0.003 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고,
    인장강도 1500MPa 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 냉연강판.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 냉연강판은
    항복강도(YP) 1100 ~ 1200 MPa, 연신율(EL) 7.5% 이상 및 굽힘가공성 1.5 R 이하의 기계적 물성을 갖는 것을 특징으로 하는 냉연강판.
KR1020130145027A 2013-11-27 2013-11-27 150㎏급 초고강도 냉연강판 및 그 제조 방법 KR20150061209A (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020130145027A KR20150061209A (ko) 2013-11-27 2013-11-27 150㎏급 초고강도 냉연강판 및 그 제조 방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020130145027A KR20150061209A (ko) 2013-11-27 2013-11-27 150㎏급 초고강도 냉연강판 및 그 제조 방법

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20150061209A true KR20150061209A (ko) 2015-06-04

Family

ID=53499242

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020130145027A KR20150061209A (ko) 2013-11-27 2013-11-27 150㎏급 초고강도 냉연강판 및 그 제조 방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR20150061209A (ko)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017010741A1 (ko) * 2015-07-10 2017-01-19 주식회사 포스코 형상 및 굽힘 특성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법
KR20180126721A (ko) * 2017-05-18 2018-11-28 현대제철 주식회사 굽힘 가공성이 우수한 초고장력 냉연강판 및 그 제조방법
KR20220161067A (ko) 2021-05-28 2022-12-06 현대제철 주식회사 냉연 강판 및 그 제조 방법
KR20230041243A (ko) 2021-09-17 2023-03-24 현대제철 주식회사 냉연 강판 및 그 제조 방법
KR20230078331A (ko) 2021-11-26 2023-06-02 현대제철 주식회사 냉연 강판 및 그 제조 방법

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017010741A1 (ko) * 2015-07-10 2017-01-19 주식회사 포스코 형상 및 굽힘 특성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법
KR20180126721A (ko) * 2017-05-18 2018-11-28 현대제철 주식회사 굽힘 가공성이 우수한 초고장력 냉연강판 및 그 제조방법
KR20220161067A (ko) 2021-05-28 2022-12-06 현대제철 주식회사 냉연 강판 및 그 제조 방법
KR20230041243A (ko) 2021-09-17 2023-03-24 현대제철 주식회사 냉연 강판 및 그 제조 방법
KR20230078331A (ko) 2021-11-26 2023-06-02 현대제철 주식회사 냉연 강판 및 그 제조 방법

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR102470965B1 (ko) 우수한 인성, 연성 및 강도를 갖는 강 시트 및 이의 제조 방법
JP2022160585A (ja) 冷間圧延鋼板及びその製造方法
RU2680042C2 (ru) Способ производства высокопрочного стального листа, обладающего улучшенной прочностью, пластичностью и формуемостью
JP2023011852A (ja) 冷間圧延熱処理鋼板及びその製造方法
KR101467064B1 (ko) 1180ＭＰａ급 자동차용 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
KR20210149145A (ko) 냉간압연된 마르텐사이트계 강 시트 및 그 제조 방법
CN111433379A (zh) 冷轧热处理钢板及其制造方法
KR20220005572A (ko) 냉간압연된 마르텐사이트계 강 시트 및 그 제조 방법
KR20150061209A (ko) 150㎏급 초고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
JP5372944B2 (ja) 深絞り用高張力鋼及びその製造方法
JP2021507993A (ja) 冷間圧延された被覆鋼板及びその製造方法
JP6048382B2 (ja) 高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP2023071938A (ja) 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法
KR101586933B1 (ko) 초고강도 용융아연도금강판 및 그 제조 방법
KR20160014998A (ko) 강판 및 그 제조 방법
KR101736590B1 (ko) 고강도 비조질 선재 및 그 제조방법
KR20150001469A (ko) 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
KR101443441B1 (ko) 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
KR20160024681A (ko) 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
KR20150101735A (ko) 강판 및 그 제조 방법
KR101597418B1 (ko) 고강도 열연강판 및 그 제조 방법
KR101412365B1 (ko) 고강도 강판 및 그 제조 방법
JPWO2018168618A1 (ja) 高強度冷延鋼板とその製造方法
KR101412286B1 (ko) 초고강도 강판 및 그 제조 방법
KR101412311B1 (ko) 고강도 냉연강판 제조 방법

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
N231 Notification of change of applicant
E902 Notification of reason for refusal
E601 Decision to refuse application