KR20150052073A - Method for manufacturing composite molded body - Google Patents

Method for manufacturing composite molded body Download PDF

Info

Publication number
KR20150052073A
KR20150052073A KR1020157005895A KR20157005895A KR20150052073A KR 20150052073 A KR20150052073 A KR 20150052073A KR 1020157005895 A KR1020157005895 A KR 1020157005895A KR 20157005895 A KR20157005895 A KR 20157005895A KR 20150052073 A KR20150052073 A KR 20150052073A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
metal
forming body
resin
laser
molding
Prior art date
Application number
KR1020157005895A
Other languages
Korean (ko)
Other versions
KR102187239B1 (en
Inventor
다이지 이케다
유키 키타가와
요시히로 아사미
마사히코 이타쿠라
Original Assignee
다이셀폴리머 주식회사
주식회사 다이셀
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 다이셀폴리머 주식회사, 주식회사 다이셀 filed Critical 다이셀폴리머 주식회사
Publication of KR20150052073A publication Critical patent/KR20150052073A/en
Application granted granted Critical
Publication of KR102187239B1 publication Critical patent/KR102187239B1/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/14—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles
    • B29C45/14008—Inserting articles into the mould
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/14—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles
    • B29C45/1418—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles the inserts being deformed or preformed, e.g. by the injection pressure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/14—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles
    • B29C45/14311—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles using means for bonding the coating to the articles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/14—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles
    • B29C45/1418—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles the inserts being deformed or preformed, e.g. by the injection pressure
    • B29C2045/14237—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles the inserts being deformed or preformed, e.g. by the injection pressure the inserts being deformed or preformed outside the mould or mould cavity
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/14—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles
    • B29C2045/1486—Details, accessories and auxiliary operations
    • B29C2045/14868—Pretreatment of the insert, e.g. etching, cleaning
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2305/00—Use of metals, their alloys or their compounds, as reinforcement

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
  • Laser Beam Processing (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)

Abstract

본 발명은 접합 강도가 높은 복합 성형체의 제조 방법을 제공한다. 금속 성형체와 수지 성형체가 접합된 복합 성형체의 제조 방법으로서, 상기 금속 성형체의 상기 수지 성형체와의 접합면에 대하여, 개구부의 평균 직경(Db)이 1.0~1000μm, 최대 깊이가 10~1000μm인 오목부, 또는 개구부의 평균 폭(Wb)이 1.0~1000μm, 최대 깊이가 10~1000μm인 홈을 형성하는 제1 공정, 상기 오목부 또는 홈이 형성된 금속 성형체의 접합면에 대하여, 개구부의 평균 직경(Ds)이 0.01~50μm인 오목부, 또는 개구부의 평균 폭(Ws)이 0.01~50μm인 홈을 형성하는 제2 공정, 그 후, 금속 성형체의 접합면을 포함하는 부분을 금형 내에 배치하고, 수지 성형체가 되는 수지를 사용하여 인서트 성형하여 복합 성형체를 얻는 제3 공정을 가지고 있는 복합 성형체의 제조 방법이다.The present invention provides a method for manufacturing an integrated molded article having a high bonding strength. A method of manufacturing a composite formed article in which a metal forming body and a resin forming body are bonded to each other is characterized in that a concave portion having an opening diameter Db of 1.0 to 1000 占 퐉 and a maximum depth of 10 to 1000 占 퐉, Or the average width Wb of the openings is 1.0 to 1000 占 퐉 and the maximum depth is 10 to 1000 占 퐉, the average diameter Ds of the openings on the joint surface of the concave portion or the groove- ) Is 0.01 to 50 占 퐉 or a groove having an opening width Ws of 0.01 to 50 占 퐉 is formed and then a portion including the bonding surface of the metal forming body is placed in the mold, And a third step of performing insert molding using the resin to be used as a molding material to obtain a composite molding.

Description

복합 성형체의 제조 방법{METHOD FOR MANUFACTURING COMPOSITE MOLDED BODY}[0001] METHOD FOR MANUFACTURING COMPOSITE MOLDED BODY [0002]

본 발명은 금속 성형체와 수지 성형체로 이루어지는 복합 성형체의 제조 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method of manufacturing an integrated molded article comprising a metal formed article and a resin molded article.

각종 부품의 경량화의 관점에서, 금속 대체품으로서 수지 성형체가 사용되고 있지만, 모든 금속 부품을 수지로 대체하는 것은 어려운 경우도 많다. 그러한 경우에는 금속 성형체와 수지 성형체를 접합 일체화함으로써 새로운 복합 부품을 제조하는 것이 생각된다.From the viewpoint of reducing the weight of various parts, a resin molded article is used as a metal substitute, but it is often difficult to replace all metal parts with a resin. In such a case, it is conceivable to manufacture a new composite part by integrally joining the metal forming body and the resin forming body.

그러나, 금속 성형체와 수지 성형체를 공업적으로 유리한 방법으로, 또한 높은 접합 강도로 접합 일체화할 수 있는 기술은 실용화되어 있지 않다.However, a technique that can integrally bond the metal formed article and the resin molded article with an industrially advantageous method and with a high bond strength has not been practically used.

일본 특허공보 제4020957호에는, 금속 표면에 대하여, 하나의 주사 방향으로 레이저 스캐닝하는 공정과, 그것에 크로스하는 주사 방향으로 레이저 스캐닝하는 공정을 포함하는 이종 재료(수지)와 접합하기 위한 금속 표면의 레이저 가공 방법의 발명이 기재되어 있다.Japanese Patent Publication No. 4020957 discloses a method of manufacturing a metal surface laser for bonding with a dissimilar material (resin) including a step of laser scanning a metal surface in one scanning direction and a step of laser scanning in a crossing scanning direction, An invention of a processing method is described.

일본 공개특허공보 2010-167475호에는, 일본 특허공보 제4020957호의 발명에 있어서, 더욱 복수회 중첩적으로 레이저 스캐닝하는 레이저 가공 방법의 발명이 개시되어 있다.Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2010-167475 discloses an invention of a laser processing method in which laser scanning is performed in a plurality of superimposing manner in the invention of Japanese Patent Publication No. 4020957. [

그러나, 일본 특허공보 제4020957호, 일본 공개특허공보 2010-167475호의 발명은 반드시 크로스하는 2개의 방향에 대하여 레이저 스캐닝할 필요가 있기 때문에, 가공 시간이 지나치게 오래 걸린다는 점에서 개선의 여지가 있다.However, the inventions of Japanese Patent Publication No. 4020957 and Japanese Patent Application Laid-Open No. 2010-167475 require laser scanning for two directions in which crossing is necessarily performed, and therefore there is room for improvement in that the processing time is taken too long.

또한 크로스 방향으로의 레이저 스캐닝에 의해 충분한 표면 거칠기 처리를 할 수 있는 점에서, 접합 강도는 높게 할 수 있는 것이 생각되지만, 표면 거칠기 상태가 균일하게 되지 않고, 금속과 수지와의 접합 부분의 강도의 방향성이 안정되지 않을 우려가 있다는 문제가 있다.Further, it is conceivable that the bonding strength can be made high in that a sufficient surface roughness treatment can be performed by laser scanning in the cross direction. However, since the surface roughness state is not uniform and the strength of the bonding portion between the metal and the resin There is a problem that the directionality may not be stabilized.

예를 들면, 하나의 접합체는 X축 방향으로의 전단력이나 인장강도가 가장 높지만, 다른 접합체는 X축 방향과는 상이한 Y축 방향으로의 전단력이나 인장강도가 가장 높고, 또 다른 접합체는 X축 및 Y축 방향과는 상이한 Z축 방향으로의 전단력이나 인장강도가 가장 높아진다는 문제가 발생할 우려가 있다.For example, one joined body has the highest shear force and tensile strength in the X-axis direction, while the other joined body has the highest shear force and tensile strength in the Y-axis direction, which is different from the X-axis direction, There is a possibility that the shearing force or tensile strength in the Z-axis direction different from the Y-axis direction becomes the highest.

제품에 따라서는(예를 들면, 일방향으로의 회전체 부품이나 일방향으로의 왕복 운동 부품), 특정 방향으로의 높은 접합 강도를 가지는 금속과 수지의 복합체가 요구되는 경우가 있지만, 일본 특허공보 제4020957호, 일본 공개특허공보 2010-167475호의 발명에서는 상기한 요망에는 충분히 부응할 수 없다.Depending on the product (for example, a rotating component in one direction or a reciprocating component in one direction), a composite of a metal and resin having a high bonding strength in a specific direction is sometimes required. However, Japanese Patent Publication No. 4020957 And Japanese Patent Application Laid-Open No. 2010-167475 can not fully meet the above-mentioned demand.

또 접합면이 복잡한 형상이나 폭이 가는 부분을 포함하는 형상인 것인 경우(예를 들면 별형, 삼각형, 덤벨형)에는 크로스 방향으로 레이저 스캐닝하는 방법에서는 부분적으로 표면 거칠기 처리가 불균일하게 되는 결과, 충분한 접합 강도가 얻어지지 않는 것도 생각된다.Further, in the case where the joining surface is a complex shape or a shape including a narrow portion (for example, a star shape, a triangle shape, a dumbbell shape), the method of laser scanning in the cross direction partially results in nonuniform surface roughness processing, Sufficient bonding strength can not be obtained.

일본 공개특허공보 평10-294024호에는, 금속 표면에 레이저광을 조사하여 요철을 형성하고, 요철 형성 부위에 수지, 고무 등을 사출 성형하는 전기 전자 부품의 제조 방법이 기재되어 있다.Japanese Patent Laid-Open Publication No. Hei 10-294024 discloses a method for manufacturing electric and electronic parts by irradiating laser light onto a metal surface to form irregularities and injection-molding resins, rubbers, and the like onto the irregularities.

실시형태 1~3에서는, 금속 장척 코일 표면에 레이저 조사하여 요철을 형성하는 것이 기재되어 있다. 그리고, 단락번호 10에서는 금속 장척 코일 표면을 스트라이프 형상이나 페어스킨 형상으로 거칠게 하는 것, 단락번호 19에서는 금속 장척 코일 표면을 스트라이프 형상, 점선 형상, 파선 형상, 널링 형상, 페어스킨 형상으로 거칠게 하는 것이 기재되어 있다.In Embodiments 1 to 3, it is described that the metal elongated coil surface is irradiated with laser to form irregularities. In paragraph number 10, the surface of the metal elongated coil is roughened into a stripe shape or a fair skin shape. In paragraph 19, the metal elongated coil surface is roughened in a stripe shape, a dotted line shape, .

그러나, 단락번호 21, 22의 발명의 효과에 기재되어 있는 바와 같이, 레이저 조사를 하는 목적은 금속 표면에 미세하며 불규칙한 요철을 형성하고, 그것에 의해 앵커 효과를 높이기 위해서이다. 특히 처리 대상이 금속 장척 코일인 점에서, 어떠한 요철을 형성한 경우에도, 필연적으로 미세하며 불규칙한 요철이 되는 것이라고 생각된다.However, as described in the effect of the invention of paragraphs 21 and 22, the purpose of laser irradiation is to form irregular irregularities on the metal surface, thereby enhancing the anchor effect. Particularly, since the object to be treated is a metal elongated coil, even if any irregularities are formed, the irregular irregularities are inevitably fine.

따라서, 일본 공개특허공보 평10-294024호의 발명은 일본 특허공보 제4020957호, 일본 공개특허공보 2010-167475호의 발명과 같이 크로스 방향으로 레이저 조사하여 표면에 미세한 요철을 형성하는 발명과 동일한 기술적 사상을 개시하고 있는 것이다.Therefore, the invention disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. H10-294024 is based on the same technical idea as the invention in which fine irregularities are formed on the surface by laser irradiation in the cross direction as in the invention of Japanese Patent Publication No. 4020957 and Japanese Patent Application Laid-Open No. 2010-167475 .

일본 특허공보 제4993039호 공보에는 금속 부재와 섬유 강화 고분자 재료부를 가지는 복합 성형품의 제조 방법으로서, 금속 부재 표면에 대하여 블래스트 처리를 한 후에 에칭 처리를 하는 방법이 기재되어 있다(실시형태 9).Japanese Patent Publication No. 4993039 discloses a method of producing an integrated molded article having a metal member and a fiber-reinforced polymer material portion, in which the surface of the metal member is subjected to blast treatment and then subjected to an etching treatment (Embodiment 9).

일본 공표특허공보 2011-529404호에는 금속과 플라스틱으로 이루어지는 복합 부재의 제조 방법으로서, 특정의 펄스 계속 시간을 가지는 레이저를 사용하여, 나노 구조에 의해 중첩된 마이크로 구조를 가지도록 표면 구조를 형성하는 공정을 구비하는 발명이 기재되어 있다.Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2011-529404 discloses a method of manufacturing a composite member made of metal and plastic, which comprises the steps of forming a surface structure so as to have a microstructure superimposed by a nanostructure using a laser having a specific pulse duration time Is disclosed.

본 발명은 접합 강도를 높인 복합 성형체를 얻을 수 있는 복합 성형체의 제조 방법을 제공하는 것을 과제로 한다.An object of the present invention is to provide a method for manufacturing an integrated molded object which can obtain an integrated molded object with enhanced bonding strength.

본 발명은The present invention

금속 성형체와 수지 성형체가 접합된 복합 성형체의 제조 방법으로서,A method for manufacturing a composite formed article in which a metal forming body and a resin forming body are joined,

상기 금속 성형체의 상기 수지 성형체와의 접합면에 대하여, 개구부의 평균 직경(Db)이 1.0~1000μm, 최대 깊이가 10~1000μm인 오목부, 또는 개구부의 평균 폭(Wb)이 1.0~1000μm, 최대 깊이가 10~1000μm인 홈을 형성하는 제1 공정,(Wb) of 1.0 to 1000 占 퐉 and a maximum depth of 10 to 1000 占 퐉 and a maximum depth of 10 to 1000 占 퐉 and a maximum width (Wb) of 1.0 to 1000 占 퐉 in the openings of the metal moldings, A first step of forming a groove having a depth of 10 to 1000 mu m,

상기 오목부 또는 홈이 형성된 금속 성형체의 접합면에 대하여, 개구부의 평균 직경(Ds)이 0.01~50μm인 오목부, 또는 개구부의 평균 폭(Ws)이 0.01~50μm인 홈을 형성하는 제2 공정,A second step of forming recesses having an average diameter Ds of the openings of 0.01 to 50 占 퐉 or grooves having openings having an average width Ws of 0.01 to 50 占 퐉 with respect to the bonding surfaces of the concave or recessed metal moldings; ,

그 후, 금속 성형체의 접합면을 포함하는 부분을 금형 내에 배치하여, 수지 성형체가 되는 수지를 사용하여 인서트 성형하여 복합 성형체를 얻는 제3 공정Thereafter, a part including the bonding surface of the metal forming body is placed in a metal mold, and a third step of insert molding using a resin which is a resin forming body to obtain a composite molding

을 가지고 있는 복합 성형체의 제조 방법을 제공한다.The present invention provides a method for manufacturing a complex formed article.

본 발명의 복합 성형체의 제조 방법에 의하면, 금속 성형체와 수지 성형체의 접합 강도를 높일 수 있다.INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the method for producing a complex formed article of the present invention, the bonding strength between the metal formed article and the resin molded article can be increased.

도 1은 본 발명의 제조 방법으로 얻어지는 복합 성형체의 두께 방향의 단면도이다.
도 2는 본 발명의 제조 방법으로 얻어지는 다른 실시형태의 직경 방향의 단면도이며, (a)는 측면에서 본 도면, (b)는 단면(端面)에서 본 도면이다.
도 3은 본 발명의 제조 방법의 제1 공정에서 형성되는 오목부의 형성 상태를 설명하기 위한 평면도와 단면도이다.
도 4는 본 발명의 제조 방법의 제1 공정에서 형성되는 오목부의 형성 상태를 설명하기 위한 평면도이다.
도 5는 도 4의 오목부의 두께 방향으로의 단면도이다.
도 6은 본 발명의 제조 방법의 제1 공정에서 형성되는 홈의 형성 상태를 설명하기 위한 평면도와 단면도이다.
도 7은 본 발명의 제조 방법의 제1 공정에서 형성되는 홈의 형성 상태를 설명하기 위한 평면도이다.
도 8은 도 7의 홈의 두께 방향으로의 단면도이다.
도 9는 실시예 및 비교예에서 사용한 금속 성형체를 설명하기 위한 평면도이다.
도 10은 실시예 및 비교예에서 얻은 복합 성형체와, 그 접합 강도의 측정 방법을 설명하기 위한 도면이다.
도 11은 비교예 1의 수지와 접합하기 전의 금속 성형체의 상태를 설명하기 위한 CCD 사진이다. 　도면 중, 부호 1은 복합 성형체를, 부호 10은 금속 성형체를, 부호 12는 접합면을, 부호 20은 수지 성형체를 각각 나타낸다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a sectional view in the thickness direction of a composite formed article obtained by the production method of the present invention. Fig.
Fig. 2 is a cross-sectional view in the radial direction of another embodiment obtained by the manufacturing method of the present invention, wherein Fig. 2 (a) is a side view and Fig. 2 (b) is a side view.
3 is a plan view and a cross-sectional view for explaining a formation state of a recess formed in the first step of the manufacturing method of the present invention.
4 is a plan view for explaining a formation state of a recess formed in the first step of the manufacturing method of the present invention.
5 is a cross-sectional view of the concave portion in Fig. 4 in the thickness direction.
FIG. 6 is a plan view and a cross-sectional view for explaining the formation state of a groove formed in the first step of the manufacturing method of the present invention. FIG.
7 is a plan view for explaining a state of formation of grooves formed in the first step of the manufacturing method of the present invention.
8 is a cross-sectional view of the groove of Fig. 7 in the thickness direction.
Fig. 9 is a plan view for explaining a metal formed body used in Examples and Comparative Examples. Fig.
10 is a view for explaining a composite formed article obtained in Examples and Comparative Examples and a method for measuring the bond strength.
11 is a CCD photograph for explaining the state of the metal forming body before bonding with the resin of Comparative Example 1. Fig. In the figure, reference numeral 1 denotes the composite formed article, reference numeral 10 denotes the metal formed article, reference numeral 12 denotes the joint surface, and reference numeral 20 denotes the resin molded article.

본 발명의 제조 방법으로 얻어지는 복합 성형체는 예를 들면 도 1, 도 2에 나타내는 바와 같은 것이다.The composite formed article obtained by the production method of the present invention is as shown in Figs. 1 and 2, for example.

도 1의 복합 성형체(1)는 평판 형상의 금속 성형체(10)와 평판 형상의 수지 성형체(20)가 접합면(12)에 있어서 접합 일체화되어 있는 것이다.The composite formed article 1 shown in Fig. 1 is formed by integrally joining a flat metal mold 10 and a flat metal mold 20 on a joint surface 12.

도 2(a), (b)의 복합 성형체(1)는 둥근봉 형상의 금속 성형체(10)와 둥근봉 형상의 수지 성형체(20)가 접합면(12)에 있어서 접합 일체화되어 있는 것이다.The composite formed article 1 shown in Figs. 2 (a) and 2 (b) has a circular rod-shaped metal forming body 10 and a round rod shaped resin forming body 20 joined and integrated on the bonding surface 12.

본 발명의 복합 성형체에서 사용하는 금속 성형체의 금속은 특별히 제한되는 것은 아니며, 용도에 따라서 공지의 금속으로부터 적당히 선택할 수 있다. 예를 들면 철, 각종 스테인레스, 알루미늄 또는 그 합금, 아연, 마그네슘, 구리, 납, 주석 및 그들을 포함하는 합금으로부터 선택되는 것을 들 수 있다.The metal of the metal forming body used in the composite formed article of the present invention is not particularly limited and may be suitably selected from known metals depending on the use. For example, iron, various kinds of stainless steel, aluminum or an alloy thereof, zinc, magnesium, copper, lead, tin and alloys containing them.

본 발명의 복합 성형체에서 사용하는 금속 성형체의 성형 방법은 특별히 제한되는 것은 아니며, 금속의 종류에 따라서 공지의 각종 성형법을 적용하여 제조할 수 있는 것이며, 예를 들면 다이캐스트법으로 제조한 것을 사용할 수 있다.The method of forming the metal forming body used in the composite molding of the present invention is not particularly limited and can be produced by applying various known molding methods depending on the type of metal. For example, a die casting method can be used have.

이하, 본 발명의 제조 방법을 공정마다 설명한다.Hereinafter, the manufacturing method of the present invention will be described for each step.

본 발명은 제1, 제2 및 제3 공정을 이 순서로 구비하는 것이지만, 본 발명의 과제를 해결할 수 있는 범위이면, 각 공정 앞에 다른 공정을 부가할 수 있다.The present invention includes the first, second, and third processes in this order. However, if the scope of the present invention can be overcome, different processes can be added before each process.

예를 들면, 각 공정 앞에, 금속 성형체의 접합면을 청정하게 하는 처리 공정을 설치할 수 있다.For example, a processing step for cleaning the bonding surfaces of the metal forming body can be provided before each step.

<제1 공정><First Step>

제1 공정은 금속 성형체의 접합면에 대하여, 개구부의 평균 직경(Db)이 1.0~1000μm, 최대 깊이가 10~1000μm인 오목부, 또는 개구부의 평균 폭(Wb)이 1.0~1000μm, 최대 깊이가 10~1000μm인 홈을 형성한다.The first step is a step of forming a recess having an average diameter Db of 1.0 to 1000 占 퐉 and a maximum depth of 10 to 1000 占 퐉 or an average width Wb of the opening portion of 1.0 to 1000 占 퐉 and a maximum depth Grooves having a diameter of 10 to 1000 mu m are formed.

오목부 또는 홈은 접합면의 전체에 형성해도 되고, 목적으로 하는 접합 강도가 얻어지는 것이면, 접합면의 일부에 형성해도 된다.The concave portion or the groove may be formed on the entire bonding surface or may be formed on a part of the bonding surface so long as the desired bonding strength can be obtained.

오목부(구멍)를 형성할 때는, 개구부의 평균 직경(Db)이 1.0~1000μm, 바람직하게는 30~1000μm, 최대 깊이가 10~1000μm, 바람직하게는 50~1000μm인 오목부(구멍)를 형성한다.When forming the concave portion (hole), a concave portion (hole) having an average diameter Db of 1.0 to 1000 탆, preferably 30 to 1000 탆, and a maximum depth of 10 to 1000 탆, preferably 50 to 1000 탆, do.

오목부는 다수의 오목부가 규칙적으로 또는 랜덤하게 분산되도록 형성할 수 있고, 다수의 오목부가 점선 형상으로 형성되고, 또한 직선, 곡선 또는 도형(원, 다각형, 부정형 등)을 이루도록 형성할 수 있고, 복수의 직선, 곡선 또는 도형을 이루도록 형성된 오목부가 복수 개소에서 교차하도록 형성할 수도 있다.The concave portion can be formed such that a plurality of concave portions are regularly or randomly dispersed, and a plurality of concave portions are formed in a dotted line shape, and can be formed into a straight line, a curved line or a figure (circular, polygonal, A concave portion formed so as to form a straight line, a curved line, or a graphic form of the intersection may be formed at a plurality of places.

금속 성형체의 접합면에 홈을 형성할 때는, 개구부의 평균 폭(Wb)이 1.0~1000μm, 바람직하게는 30~1000μm, 최대 깊이가 10~1000μm, 바람직하게는 50~1000μm인 홈을 형성한다.When forming the grooves on the bonding surfaces of the metal moldings, grooves having an average width Wb of 1.0 to 1000 탆, preferably 30 to 1000 탆, and a maximum depth of 10 to 1000 탆, preferably 50 to 1000 탆, are formed.

홈은 다수의 홈이 직선, 곡선 또는 도형(원, 다각형, 부정형 등)을 이루도록 형성할 수 있고, 복수의 직선, 곡선 또는 도형을 이루도록 형성된 홈이 복수 개소에서 교차하도록 형성할 수도 있다.The grooves may be formed so that a plurality of grooves form straight lines, curved lines or shapes (circles, polygons, irregular shapes, etc.), and grooves formed so as to form a plurality of straight lines, curved lines, or graphics may intersect at a plurality of points.

또한, 제1 공정에서는, 금속 성형체의 접합면에 대하여, 오목부와 홈의 양쪽을 형성할 수 있다.In the first step, both the concave portion and the groove can be formed on the bonding surface of the metal forming body.

제1 공정의 처리 방법으로서는, 오목부 또는 홈을 형성할 때에는 레이저광의 조사, 프레스 가공, 전조 가공 및 절삭 가공으로부터 선택되는 수단을 사용할 수 있다. 전조 가공은 특히 홈의 형성에 적합하다.As the processing method of the first step, when the recess or groove is formed, means selected from laser light irradiation, press working, rolling work and cutting work can be used. Precursor machining is particularly suitable for forming grooves.

레이저광을 조사하는 방법을 사용할 때에는, 공지의 레이저를 사용할 수 있다. 예를 들면, YVO4 레이저, YAG 레이저, 파이버 레이저, 반도체 레이저, 유리 레이저, 루비 레이저, He-Ne 레이저, 질소 레이저, 킬레이트 레이저, 색소 레이저를 사용할 수 있다.When a method of irradiating laser light is used, a known laser can be used. For example, YVO4 laser, YAG laser, fiber laser, semiconductor laser, glass laser, ruby laser, He-Ne laser, nitrogen laser, chelate laser and dye laser can be used.

레이저의 조사 조건 예를 들면 파장, 빔 직경, 세공의 간격, 주파수 등은 접합 대상이 되는 금속 성형체의 종류에 따라 상기 범위의 평균 개구 직경(Db) 또는 상기 범위의 평균 폭(Wb)을 형성할 수 있도록 결정하는데, 제2 공정에서 레이저광의 조사를 하는 경우보다 강한 조사 조건이 된다. 예를 들면 제2 공정과 동일한 레이저광의 조사 조건이지만, 제2 공정보다 스캔 횟수를 많게 할 수 있다.The irradiation conditions of the laser, for example, the wavelength, the beam diameter, the interval of the pores, the frequency, and the like, may be determined according to the type of the metal forming object to be bonded, by forming the average opening diameter Db of the above range or the average width Wb of the above range , And the irradiation condition is stronger than that in the case where the laser beam is irradiated in the second step. For example, the laser irradiation condition is the same as that in the second step, but the number of scans can be made larger than that in the second step.

제1 공정으로서 레이저광의 조사를 사용할 때의 조건은, 예를 들면 다음과 같이 할 수 있다.The conditions for using laser light irradiation as the first step can be, for example, as follows.

출력은 4~400W가 바람직하다.The output is preferably 4 to 400 W.

파장은 300~1200nm가 바람직하고, 500~1070nm가 보다 바람직하다.The wavelength is preferably 300 to 1200 nm, more preferably 500 to 1070 nm.

1스캔의 펄스 폭(1스캔의 레이저광의 조사 시간)은 1~100,000nsec이 바람직하고, 1~100nsec이 보다 바람직하다.The pulse width of one scan (irradiation time of laser light in one scan) is preferably 1 to 100,000 nsec, more preferably 1 to 100 nsec.

주파수는 1~100kHz가 바람직하다.The frequency is preferably 1 to 100 kHz.

빔 직경은 5~200μm가 바람직하고, 5~100μm가 보다 바람직하며, 5~50μm가 더욱 바람직하다.The beam diameter is preferably 5 to 200 占 퐉, more preferably 5 to 100 占 퐉, and still more preferably 5 to 50 占 퐉.

촛점 위치는 -10~+10mm가 바람직하고, -6~+6mm가 보다 바람직하다.The focal position is preferably -10 to +10 mm, more preferably -6 to +6 mm.

가공 속도는 1~10,000mm/sec이 바람직하고, 5~10,000mm/sec이 보다 바람직하며, 10~10,000mm/sec이 더욱 바람직하다.The processing speed is preferably 1 to 10,000 mm / sec, more preferably 5 to 10,000 mm / sec, and even more preferably 10 to 10,000 mm / sec.

스캔 횟수는 1~20회가 바람직하고, 1~10회가 보다 바람직하다.The number of scans is preferably 1 to 20 times, more preferably 1 to 10 times.

프레스 가공은 소정의 크기의 오목부를 형성할 수 있는 것 같은 침 형상의 가공구, 또는 소정의 크기의 홈을 형성할 수 있는 것 같은 날을 가지는 가공구를 사용하는 방법을 적용할 수 있다.The press working may be a method using a needle-like processing tool such as a recess capable of forming a predetermined size or a tool having a blade capable of forming a groove of a predetermined size.

전조 가공은 도 2에 나타내는 바와 같은 둥근봉 형상의 금속 성형체(10)의 표면을 가공하는 방법으로서 적합하고, 예를 들면 수나사 형상의 홈을 형성할 수 있다.The rolling process is suitable as a method of processing the surface of the metal rod 10 having a round bar shape as shown in Fig. 2, and for example, a male thread-like groove can be formed.

절삭 가공은 전조 가공과 마찬가지로 도 2에 나타내는 바와 같은 둥근봉 형상의 금속 성형체(10)의 표면을 가공하는 방법으로서 적합하고, 또한 오목부를 형성하는 가공에도 적용할 수 있다.The cutting process is suitable as a method of machining the surface of the round metal rod shaped metal body 10 as shown in Fig. 2 similarly to the rolling process, and can also be applied to the process of forming the concave portion.

다음에, 제1 공정에 있어서의 실시형태를 도면에 의해 설명한다.Next, an embodiment in the first step will be described with reference to the drawings.

도 3(a)은 제1 공정에서 원형의 오목부(구멍)를 뚫은 상태를 나타내는 평면도이며, 도 3(b)은 (a)의 두께 방향으로의 단면도(깊이 방향의 형상)를 나타내고 있다.Fig. 3 (a) is a plan view showing a state in which a circular recess (hole) is buried in the first step, and Fig. 3 (b) shows a cross-sectional view (a shape in the depth direction) in the thickness direction of Fig.

도 3(b)에서는 구멍의 깊이 방향의 형상은 삼각형으로 되어 있다.In Fig. 3 (b), the shape of the hole in the depth direction is triangular.

구멍은 개구부의 형상이 도 4(a)~(f)에 나타내는 형상으로부터 선택되는 것이며, 깊이 방향의 형상이 도 5(a)~(c)에 나타내는 형상으로부터 얻어지는 것의 조합으로 할 수 있다.The hole is such that the shape of the opening is selected from the shapes shown in Figs. 4 (a) to 4 (f), and the shape in the depth direction is obtained from the shapes shown in Figs. 5 (a) to 5 (c).

구멍의 개구부의 형상은 특별히 제한되는 것은 아니며, 도 4(a)의 원형, 도 4(b)의 은행나무잎형, 도 4(c)의 부메랑형, 도 4(d)의 타원형, 도 4(e)의 사각형, 도 4(f)의 다각형인 것으로 할 수 있고, 도시한 것 이외의 형상으로 할 수도 있다.The shape of the opening of the hole is not particularly limited, and the shape of the opening of the hole is not limited to the circular shape of Fig. 4 (a), the gingko leaf shape of Fig. 4 (b), the boomerang shape of Fig. 4 (c), the oval shape of Fig. e, and a polygon shown in Fig. 4 (f), and may have a shape other than that shown in Fig. 4 (f).

구멍의 깊이 방향의 형상은 특별히 제한되는 것은 아니며, 도 5(a)의 삼각형, 도 5(b)의 사각형, 도 5(c)의 사다리꼴인 것으로 할 수 있고, 도시한 것 이외의 형상으로 할 수도 있다.The shape of the hole in the depth direction is not particularly limited and may be a triangle in Fig. 5 (a), a rectangle in Fig. 5 (b), a trapezoid in Fig. 5 (c) It is possible.

도 6(a)은 제1 공정에서 홈을 형성한 상태를 나타내는 평면도이며, 도 6(b)은 (a)의 두께 방향으로의 단면도(깊이 방향의 형상)를 나타내고 있다.Fig. 6A is a plan view showing a state in which grooves are formed in the first step, and Fig. 6B is a sectional view (a shape in the depth direction) in the thickness direction of Fig. 6A.

금속 성형체(10)의 접합면(12)은 제2 공정의 처리에 의해 미세한 구멍이 다수 형성되어 표면이 거칠게 된(처리 전보다 조면화된) 상태로 되어 있고, 그것에 다수의 홈이 균등 간격으로 형성되어 있다.The bonding surface 12 of the metal forming body 10 is formed in a state where a large number of fine holes are formed by the treatment of the second step to make the surface roughened (roughened before the treatment), and a plurality of grooves are formed .

도 6(b)에서는 홈의 깊이 방향의 형상은 삼각형으로 되어 있다.In Fig. 6 (b), the groove has a triangular shape in the depth direction.

홈은 개구부의 형상(평면 형상)이 도 7(a)~(d)에 나타내는 형상으로부터 선택되는 것이며, 깊이 방향의 형상이 도 8(a)~(e)에 나타내는 형상으로부터 얻어지는 것의 조합으로 할 수 있다.7 (a) to 7 (d), and a combination of those obtained from the shapes shown in Figs. 8 (a) to 8 (e) .

홈의 개구부의 형상(평면 형상)은 특별히 제한되는 것은 아니며, 도 7(a)의 직선의 조합, 도 7(b)의 (a)와는 직교하는 방향에서 보다 폭이 가는 직선의 조합, 도 7(c)의 곡선의 조합, 도 7(d)의 격자 형상의 직선의 조합인 것으로 할 수 있고, 도시한 것 이외의 형상으로 할 수도 있다.The shape (planar shape) of the opening of the groove is not particularly limited, and may be a combination of straight lines in Fig. 7 (a), a combination of straight lines wider in the direction perpendicular to Fig. 7 (b) (c), a combination of curved lines in Fig. 7 (d), or may be a shape other than that shown in Fig. 7 (d).

홈의 깊이 방향의 형상은 특별히 제한되는 것은 아니며, 도 8(a)의 삼각형, 도 8(b)의 사각형, 도 8(c)의 사다리꼴, 도 8(d)의 (c)와는 역방향의 사다리꼴, 도 8(e)의 (d)의 사다리꼴의 둥그스름한 형상인 것으로 할 수 있고, 도시한 것 이외의 형상으로 할 수도 있다.The shape of the groove in the depth direction is not particularly limited. The shape of the groove in the depth direction is not limited to a triangular shape in Fig. 8A, a rectangle in Fig. 8B, a trapezoid in Fig. 8C, a trapezoid in a direction opposite to (D) of Fig. 8 (e), and may be a shape other than that shown in Figs.

<제2 공정>&Lt; Second Step &

제2 공정에서는, 제1 공정에서 오목부 또는 홈을 형성한 금속 성형체의 접합면에 대하여, 개구부의 평균 직경(Ds)이 0.01~50μm인 오목부, 또는 개구부의 평균 폭(Ws)이 0.01~50μm인 홈을 형성한다.In the second step, the concave portion or the concave portion having the opening diameter Ds of 0.01 to 50 占 퐉 or the average width Ws of the opening portion is 0.01 to 50 占 퐉, Thereby forming a groove having a thickness of 50 m.

금속 성형체의 접합면에 오목부(구멍)를 형성할 때는, 개구부의 평균 직경(Ds)이 0.01~50μm, 바람직하게는 0.1~50μm, 더욱 바람직하게는 1.0~50μm인 오목부(구멍)를 형성한다.When forming the concave portion (hole) on the joint surface of the metal forming body, a concave portion (hole) having an average diameter Ds of 0.01 to 50 탆, preferably 0.1 to 50 탆, more preferably 1.0 to 50 탆, do.

금속 성형체의 표면 상태에 따라서는, 제1 공정에서 오목부 또는 홈이 형성되어 있지 않은 접합면에는 미세한 요철이 존재하는 것도 생각되지만, 그러한 경우에도 상기 범위의 오목부를 형성하기 위한 처리를 한다. 이 때, 상기 접합면은 처리 전과 비교하면, 보다 많은 요철이 형성되어, 보다 조면화된 상태로 되어 있다.Depending on the surface state of the metal formed body, it is also conceivable that fine concavities and convexities are present on the joint surfaces where concave portions or grooves are not formed in the first step. In such a case, treatment for forming concave portions within the above range is also performed. At this time, as compared with before the treatment, more concavities and convexities are formed on the joint surface, and the joint surface is in a state of being roughened.

오목부는 다수의 오목부가 규칙적으로 또는 랜덤하게 분산되도록 형성할 수 있고, 다수의 오목부가 점선 형상으로 형성되고, 또한 직선, 곡선 또는 도형(원, 다각형, 부정형 등)을 이루도록 형성할 수 있고, 복수의 직선, 곡선 또는 도형을 이루도록 형성된 오목부가 복수 개소에서 교차하도록 형성할 수도 있다.The concave portion can be formed such that a plurality of concave portions are regularly or randomly dispersed, and a plurality of concave portions are formed in a dotted line shape, and can be formed into a straight line, a curved line or a figure (circular, polygonal, A concave portion formed so as to form a straight line, a curved line, or a graphic form of the intersection may be formed at a plurality of places.

금속 성형체의 접합면에 홈을 형성할 때는, 개구부의 평균 폭(Ws)이 0.01~50μm, 바람직하게는 0.1~50μm, 더욱 바람직하게는 1.0~50μm인 홈을 형성한다.When grooves are formed on the bonding surfaces of the metal moldings, grooves having an average width Ws of 0.01 to 50 탆, preferably 0.1 to 50 탆, more preferably 1.0 to 50 탆, are formed.

홈은 다수의 홈이 직선, 곡선 또는 도형(원, 다각형, 부정형 등)을 이루도록 형성할 수 있고, 복수의 직선, 곡선 또는 도형을 이루도록 형성된 홈이 복수 개소에서 교차하도록 형성할 수도 있다.The grooves may be formed so that a plurality of grooves form straight lines, curved lines or shapes (circles, polygons, irregular shapes, etc.), and grooves formed so as to form a plurality of straight lines, curved lines, or graphics may intersect at a plurality of points.

제2 공정에서는, 금속 성형체의 접합면에 대하여, 오목부와 홈의 양쪽을 형성할 수 있다.In the second step, both the concave portion and the groove can be formed on the bonding surface of the metal forming body.

또한, 제2 공정에서 오목부 또는 홈을 형성할 때는, 제1 공정에서 형성된 오목부의 내부 또는 홈의 내부에도 오목부 또는 홈을 형성할 수 있다. 금속 성형체와 수지 성형체와의 접합 강도를 높이기 위해서는, 제2 공정에 있어서, 제1 공정에서 형성된 오목부의 내부 또는 홈의 내부에도 오목부 또는 홈 내에도 오목부 또는 홈을 형성하여 조면화하는 것이 바람직하다.Further, when the concave portion or the groove is formed in the second step, the concave portion or the groove may be formed in the inside of the concave portion formed in the first step or inside the groove. In order to increase the bonding strength between the metal formed article and the resin molded article, it is preferable to form a concave portion or a groove in the concave portion or the groove in the inside of the concave portion formed in the first step or in the concave portion in the second step Do.

제2 공정의 처리 방법으로서는, 오목부를 형성할 때에는 레이저광의 조사, 에칭 처리, 프레스 가공 및 블래스트 가공으로부터 선택되는 수단을 사용할 수 있고, 홈을 형성할 때는 레이저광의 조사, 에칭 처리 및 프레스 가공으로부터 선택되는 수단을 사용할 수 있다.As the processing method of the second step, a means selected from a laser beam irradiation, an etching treatment, a press working and a blasting may be used for forming the concave portion. In forming the groove, a laser beam irradiation, an etching treatment and a pressing Can be used.

레이저광을 조사하는 방법을 사용할 때에는, 공지의 레이저를 사용할 수 있다. 예를 들면, YVO4 레이저, YAG 레이저, 파이버 레이저, 반도체 레이저, 유리 레이저, 루비 레이저, He-Ne 레이저, 질소 레이저, 킬레이트 레이저, 색소 레이저를 사용할 수 있다.When a method of irradiating laser light is used, a known laser can be used. For example, YVO4 laser, YAG laser, fiber laser, semiconductor laser, glass laser, ruby laser, He-Ne laser, nitrogen laser, chelate laser and dye laser can be used.

레이저의 조사 조건, 예를 들면, 파장, 빔 직경, 세공의 간격, 주파수 등은 접합 대상이 되는 금속 성형체의 종류에 따라, 상기 범위의 평균 개구 직경(Ds) 또는 상기 범위의 평균 폭(Ws)을 형성할 수 있도록 결정하는데, 제1 공정에서 레이저광의 조사를 하는 경우보다 완화된 조건으로 실시한다. 예를 들면, 제1 공정과 동일한 레이저광의 조사 조건이지만, 제1 공정보다 스캔 횟수를 적게 할 수 있다.The irradiation conditions of the laser, for example, the wavelength, the beam diameter, the interval of the pores, the frequency, and the like may be determined by the average opening diameter Ds of the above range or the average width Ws of the above range, In the first step is performed under a relaxed condition than in the case of irradiating the laser light in the first step. For example, it is possible to reduce the number of scans compared with the first step, although the irradiation conditions are the same as those in the first step.

에칭 가공은 금속에 따른 주지의 에칭액과 매스킹 부재를 조합하여 사용하는 방법을 적용할 수 있다.A method of using a combination of a known etching solution and a masking member according to a metal can be applied to the etching process.

프레스 가공은 소정의 크기의 오목부를 형성할 수 있는 것 같은 침 형상의 가공구, 또는 소정의 크기의 홈을 형성할 수 있는 것 같은 날을 가지는 가공구를 사용하는 방법을 적용할 수 있다.The press working may be a method using a needle-like processing tool such as a recess capable of forming a predetermined size or a tool having a blade capable of forming a groove of a predetermined size.

블래스트 가공으로서는 쇼트 블래스트 가공, 샌드 블래스트 가공 등을 사용할 수 있다.As the blast processing, shot blast processing, sand blast processing, and the like can be used.

<제3 공정><Third Step>

제3 공정은 금속 성형체의 접합면을 포함하는 부분을 금형 내에 배치하고, 수지 성형체가 되는 수지를 사용하여 인서트 성형하여 복합 성형체를 얻는다.In the third step, a part including the bonding surface of the metal forming body is placed in a metal mold, and a resin to be a resin forming body is insert molded to obtain a composite molding.

본 발명의 복합 성형체에서 사용하는 수지 성형체의 수지는 열가소성 수지, 열경화성 수지 이외에 열가소성 엘라스토머도 포함된다.The resin of the resin molding used in the composite molding of the present invention includes a thermoplastic elastomer in addition to a thermoplastic resin and a thermosetting resin.

열가소성 수지는 용도에 따라서 공지의 열가소성 수지로부터 적당히 선택할 수 있다. 예를 들면, 폴리아마이드계 수지(PA6, PA66 등의 지방족 폴리아마이드, 방향족 폴리아마이드), 폴리스티렌, ABS 수지, AS 수지 등의 스티렌 단위를 포함하는 공중합체, 폴리에틸렌, 에틸렌 단위를 포함하는 공중합체, 폴리프로필렌, 프로필렌 단위를 포함하는 공중합체, 그 밖의 폴리올레핀, 폴리염화비닐, 폴리염화비닐리덴, 폴리카보네이트계 수지, 아크릴계 수지, 메타크릴계 수지, 폴리에스터계 수지, 폴리아세탈계 수지, 폴리페닐렌설파이드계 수지를 들 수 있다.The thermoplastic resin may be appropriately selected from known thermoplastic resins depending on the use. Examples thereof include copolymers containing styrene units such as polyamide based resins (aliphatic polyamides such as PA6 and PA66, aromatic polyamides), polystyrene, ABS resins and AS resins, copolymers containing polyethylene, ethylene units, Polyolefins, polyvinyl chloride, polyvinylidene chloride, polycarbonate resins, acrylic resins, methacrylic resins, polyester resins, polyacetal resins, polyphenylene resins, Sulfide based resin.

열경화성 수지는 용도에 따라서 공지의 열경화성 수지로부터 적당히 선택할 수 있다. 예를 들면, 요소 수지, 멜라민 수지, 페놀 수지, 레소시놀 수지, 에폭시 수지, 폴리유레테인, 비닐유레테인을 들 수 있다.The thermosetting resin can be appropriately selected from known thermosetting resins depending on the use. Examples thereof include urea resins, melamine resins, phenol resins, resorcinol resins, epoxy resins, polyurethane resins, and vinyl urethane resins.

열가소성 엘라스토머는 용도에 따라서 공지의 열가소성 엘라스토머로부터 적당히 선택할 수 있다. 예를 들면, 스티렌계 엘라스토머, 염화비닐계 엘라스토머, 올레핀계 엘라스토머, 유레테인계 엘라스토머, 폴리에스터계 엘라스토머, 나이트릴계 엘라스토머, 폴리아마이드계 엘라스토머를 들 수 있다.The thermoplastic elastomer can be appropriately selected from known thermoplastic elastomers depending on the use. Examples thereof include styrene-based elastomers, vinyl chloride-based elastomers, olefin-based elastomers, urethane-based elastomers, polyester-based elastomers, nitrile-based elastomers and polyamide-based elastomers.

이들 열가소성 수지, 열경화성 수지, 열가소성 엘라스토머에는 공지의 섬유상 충전재를 배합할 수 있다.These thermoplastic resins, thermosetting resins and thermoplastic elastomers can be compounded with known fibrous fillers.

공지의 섬유상 충전재로서는 탄소 섬유, 무기 섬유, 금속 섬유, 유기 섬유 등을 들 수 있다.Examples of known fibrous fillers include carbon fibers, inorganic fibers, metal fibers and organic fibers.

탄소 섬유는 주지의 것이며, PAN계, 피치계, 레이온계, 리그닌계 등의 것을 사용할 수 있다.The carbon fiber is well known, and PAN, pitch, rayon, lignin, etc. can be used.

무기 섬유로서는 유리 섬유, 현무암 섬유, 실리카 섬유, 실리카·알루미나 섬유, 지르코니아 섬유, 질화붕소 섬유, 질화규소 섬유 등을 들 수 있다.Examples of the inorganic fiber include glass fiber, basalt fiber, silica fiber, silica-alumina fiber, zirconia fiber, boron nitride fiber and silicon nitride fiber.

금속 섬유로서는 스테인레스, 알루미늄, 구리 등으로 이루어지는 섬유를 들 수 있다.Examples of the metal fiber include fibers made of stainless steel, aluminum, copper, or the like.

유기 섬유로서는 폴리아마이드 섬유(전방향족 폴리아마이드 섬유, 다이아민과 다이카복실산의 어느 일방이 방향족 화합물인 반방향족 폴리아마이드 섬유, 지방족 폴리아마이드 섬유), 폴리비닐알코올 섬유, 아크릴 섬유, 폴리올레핀 섬유, 폴리옥시메틸렌 섬유, 폴리테트라플루오로에틸렌 섬유, 폴리에스터 섬유(전방향족 폴리에스터 섬유를 포함한다), 폴리페닐렌설파이드 섬유, 폴리이미드 섬유, 액정 폴리에스터 섬유 등의 합성 섬유나 천연 섬유(셀룰로오스계 섬유 등)나 재생 셀룰로오스(레이온) 섬유 등을 사용할 수 있다.Examples of the organic fibers include polyamide fibers (wholly aromatic polyamide fibers, aromatic compounds such as diamines and dicarboxylic acids, aromatic polyamide fibers, aliphatic polyamide fibers), polyvinyl alcohol fibers, acrylic fibers, polyolefin fibers, Synthetic fibers such as methylene fibers, polytetrafluoroethylene fibers, polyester fibers (including wholly aromatic polyester fibers), polyphenylene sulfide fibers, polyimide fibers and liquid crystal polyester fibers, and natural fibers ) Or regenerated cellulose (rayon) fiber.

이들 섬유상 충전재는 섬유 직경이 3~60μm의 범위의 것을 사용할 수 있지만, 이들 중에서도 예를 들면 금속 성형체(10)의 접합면(11)에 대하여 형성되는 마킹 패턴의 폭(세공의 개구부의 크기, 또는 홈의 폭)보다 작은 섬유 직경의 것을 사용하는 것이 바람직하다. 섬유 직경은 보다 바람직하게는 5~30μm, 더욱 바람직하게는 7~20μm이다.These fibrous fillers may have a fiber diameter in the range of from 3 to 60 mu m. Among them, the width of the marking pattern formed on the bonding surface 11 of the metal forming body 10 (the size of the opening of the pore, or It is preferable to use a fiber having a diameter smaller than the width of the groove. The fiber diameter is more preferably 5 to 30 占 퐉, and still more preferably 7 to 20 占 퐉.

이러한 마킹 패턴의 폭보다 작은 섬유 직경의 섬유상 충전재를 사용했을 때에는 금속 성형체의 마킹 패턴 내에 섬유상 충전재의 일부가 붙여진 상태의 복합 성형체가 얻어지고, 금속 성형체와 수지 성형체의 접합 강도가 높아지므로 바람직하다.When a fibrous filler having a fiber diameter smaller than the width of the marking pattern is used, it is preferable that a composite molded body in which a part of the fibrous filler is adhered is obtained in the marking pattern of the metal formed body and the bonding strength between the metal formed body and the resin molded body is increased.

또한 이들 섬유상 충전재는 수지 성형체의 기계적 강도를 높이고, 금속 성형체와의 기계적 강도차를 작게 함으로써 금속 성형체와 수지 성형체와의 접합 강도를 높이기 때문에, 성형 후의 수지 성형체 중에 포함되는 중량 평균 섬유 길이가 바람직하게는 0.1~5.0mm, 보다 바람직하게는 0.1~4.0mm, 더욱 바람직하게는 0.2~3.0mm, 가장 바람직하게는 0.5~2.5mm로 할 수 있는 길이의 것을 제조 원료로서 사용하는 것이 바람직하다.Further, since these fibrous fillers increase the mechanical strength of the resin molded article and reduce the mechanical strength difference with the metal formed article to increase the bonding strength between the metal formed article and the resin molded article, the weight average fiber length contained in the resin molded article after molding is preferably Is preferably 0.1 to 5.0 mm, more preferably 0.1 to 4.0 mm, still more preferably 0.2 to 3.0 mm, and most preferably 0.5 to 2.5 mm.

열가소성 수지, 열경화성 수지, 열가소성 엘라스토머 100질량부에 대한 섬유상 충전재의 배합량은 5~250질량부가 바람직하다. 보다 바람직하게는 25~200질량부, 더욱 바람직하게는 45~150질량부이다.The blending amount of the fibrous filler to 100 parts by mass of the thermoplastic resin, the thermosetting resin and the thermoplastic elastomer is preferably 5 to 250 parts by mass. More preferably 25 to 200 parts by mass, still more preferably 45 to 150 parts by mass.

[실시예][Example]

(실시예 1)(Example 1)

<제1 공정><First Step>

도 9에 나타내는 형상의 금속 성형체(10)(스테인레스:SUS304)의 접합면(12)(실제의 금속 성형체와 수지 성형체의 접촉면의 일부면)에 대하여 프레스 가공함으로써, 개구부의 평균 직경(Db)이 500μm인 구멍을 형성했다. 프레스 가공 수단으로서 전자식 도트 마킹(가부시키가이샤 이즈시, MULTI4)을 사용했다.The average diameter Db of the openings is set to be larger than the average diameter Db of the metal moldings 10 (stainless steel: SUS304) of the shape shown in Fig. 9 by press-working the joint surfaces 12 (the actual surfaces of the metal moldings and the resin- Holes having a diameter of 500 mu m were formed. Electronic dot marking (Mitsubishi Chemical Co., Ltd., MULTI4) was used as the press working means.

<제2 공정>&Lt; Second Step &

제1 공정에서 오목부를 형성한 금속 성형체의 접합면(12)에 대하여 레이저광을 조사하여 개구부의 평균 직경(Ds)이 16.4μm인 구멍을 뚫음으로써, 상기 접합면(12)의 표면(제1 공정에서 오목부는 형성되어 있지 않은 면과, 상기 오목부의 내표면)에 보다 많은 요철을 형성함으로써 조면화했다.A laser beam is irradiated to the bonding surface 12 of the metal mold having the concave portion formed in the first step to form a hole having an average diameter Ds of 16.4 占 퐉 in the opening so that the surface of the bonding surface 12 (The surface on which the concave portion is not formed and the inner surface of the concave portion in the process).

(레이저광의 조사 조건)(Irradiation condition of laser light)

레이저의 종류:YVO4Type of laser: YVO4

출력(W):6.0Output (W): 6.0

파장(nm):1064Wavelength (nm): 1064

펄스 폭(nsec):<40Pulse width (nsec): < 40

주파수(kHz):50Frequency (kHz): 50

촛점 위치(±mm):0Focus position (± mm): 0

빔 직경(μm):30Beam diameter (μm): 30

가공 속도(mm/sec):500Processing speed (mm / sec): 500

스캔 횟수:1Number of scans: 1

<제3 공정><Third Step>

수지로서 GF60% 강화 PA66 수지(플라스트론 PA66-GF60-01(L9):다이셀폴리머(주)제, 유리 섬유의 섬유 길이 11mm)를 사용했다.As the resin, a GF60% reinforced PA66 resin (PLASTILON PA66-GF60-01 (L9): manufactured by Daicel Polymer Co., Ltd., fiber length of glass fiber: 11 mm) was used.

금형 내에 제1 공정 및 제2 공정의 처리를 한 금속 성형체(10)의 접합면(12)을 포함하는 면을 넣고, 다음 조건으로 인서트 성형하여, 도 10에 나타내는 복합 성형체를 얻었다.A face including the bonding face 12 of the metal forming body 10 subjected to the first and second processing steps was placed in the mold and insert molded under the following conditions to obtain the composite molding shown in Fig.

수지 온도:320℃Resin temperature: 320 ° C

금형 온도:100℃Mold temperature: 100 ℃

사출 성형기:FUNAC ROBOSHOT S-2000i-100BInjection molding machine: FUNAC ROBOSHOT S-2000i-100B

(실시예 2)(Example 2)

<제1 공정><First Step>

도 9에 나타내는 형상의 금속 성형체(10)(알루미늄:SUS304)의 접합면(12)(실제의 금속 성형체와 수지 성형체의 접촉면의 일부면)에 대하여 레이저광을 조사하여 개구부의 평균 직경(Db)이 110μm인 구멍을 형성했다.The average diameter Db of the openings is measured by irradiating a laser beam onto the bonding surface 12 of the metal forming body 10 (aluminum: SUS304) having the shape shown in Fig. 9 (a part of the actual surface of the contact surface between the metal forming body and the resin molding) And a hole having a diameter of 110 mu m was formed.

(레이저광의 조사 조건)(Irradiation condition of laser light)

레이저의 종류:YVO4Type of laser: YVO4

출력(W):5.5Output (W): 5.5

파장(nm):1064Wavelength (nm): 1064

펄스 폭(nsec):<40Pulse width (nsec): < 40

주파수(kHz):50Frequency (kHz): 50

촛점 위치(±mm):0Focus position (± mm): 0

빔 직경(μm):30Beam diameter (μm): 30

가공 속도(mm/sec):500Processing speed (mm / sec): 500

스캔 횟수:30Number of scans: 30

<제2 공정>&Lt; Second Step &

실시예 1과 마찬가지로 하여, 상기 접합면(12)의 표면(제1 공정에서 오목부는 형성되어 있지 않은 면과, 상기 오목부의 내표면)에 보다 많은 요철을 형성함으로써 조면화했다.The surface of the bonding surface 12 (the surface on which the concave portion was not formed in the first step and the inner surface of the concave portion) was formed in the same manner as in Example 1, thereby forming a rough surface.

<제3 공정><Third Step>

실시예 1과 마찬가지로 하여, 도 10에 나타내는 복합 성형체를 얻었다.The composite molded body shown in Fig. 10 was obtained in the same manner as in Example 1.

(실시예 3)(Example 3)

<제1 공정><First Step>

도 9에 나타내는 형상의 금속 성형체(10)(알루미늄:SUS304)의 접합면(12)(실제의 금속 성형체와 수지 성형체의 접촉면의 일부면)에 대하여 레이저광을 조사하여 개구부의 평균 직경(Db)이 170μm인 구멍을 형성했다.The average diameter Db of the openings is measured by irradiating a laser beam onto the bonding surface 12 of the metal forming body 10 (aluminum: SUS304) having the shape shown in Fig. 9 (a part of the actual surface of the contact surface between the metal forming body and the resin molding) Holes having a diameter of 170 mu m were formed.

(레이저광의 조사 조건)(Irradiation condition of laser light)

레이저의 종류:YVO4Type of laser: YVO4

출력(W):5.5Output (W): 5.5

파장(nm):1064Wavelength (nm): 1064

펄스 폭(nsec):<40Pulse width (nsec): < 40

주파수(kHz):50Frequency (kHz): 50

촛점 위치(±mm):0Focus position (± mm): 0

빔 직경(μm):30Beam diameter (μm): 30

가공 속도(mm/sec):500Processing speed (mm / sec): 500

스캔 횟수:45Number of scans: 45

<제2 공정>&Lt; Second Step &

실시예 1과 마찬가지로 하여, 상기 접합면(12)의 표면(제1 공정에서 오목부는 형성되어 있지 않은 면과, 상기 오목부의 내표면)에 보다 많은 요철을 형성함으로써 조면화했다.The surface of the bonding surface 12 (the surface on which the concave portion was not formed in the first step and the inner surface of the concave portion) was formed in the same manner as in Example 1, thereby forming a rough surface.

<제3 공정><Third Step>

실시예 1과 마찬가지로 하여, 도 10에 나타내는 복합 성형체를 얻었다.The composite molded body shown in Fig. 10 was obtained in the same manner as in Example 1.

(비교예 1)(Comparative Example 1)

실시예 1의 제1 공정만을 실시하여, 도 10에 나타내는 복합 성형체를 얻었다.Only the first step of Example 1 was carried out to obtain the composite molded body shown in Fig.

도 11(a)은 실시예 1과 동일한 제1 공정을 실시한 후의 접합면의 CCD 사진이며, 도 11(b)은 확대 사진이다.Fig. 11 (a) is a CCD image of a joint surface after the first step, which is the same as that of Embodiment 1, and Fig. 11 (b) is an enlarged photograph.

(비교예 2)(Comparative Example 2)

실시예 2의 제1 공정만을 실시하여, 도 10에 나타내는 복합 성형체를 얻었다.Only the first step of Example 2 was carried out to obtain the composite molded body shown in Fig.

(비교예 3)(Comparative Example 3)

실시예 3의 제1 공정만을 실시하여, 도 10에 나타내는 복합 성형체를 얻었다.Only the first step of Example 3 was carried out to obtain the composite molded body shown in Fig.

(평균 직경의 측정 방법)(Method of measuring average diameter)

<제1 공정> 평균 직경(Db) 또는 평균 폭(Wb)의 측정 방법&Lt; First Step > A method of measuring the average diameter (Db) or the average width (Wb)

제1 공정의 처리를 한 금속 접합면 상으로부터, CCD(키엔스사제의 디지털 현미경 VHX, 렌즈 VH-Z450)를 사용하여, 렌즈 배율 100배로 요철의 상면에 촛점이 맞는 상태에서 이미지를 촬영했다(도 11(a) 참조). 화상 상에서 촛점이 맞고 있는 부분의 개구부의 직경, 폭의 치수를 15점 측정하고, 평균 직경(Db), 평균 폭(Wb)을 산출했다.An image was photographed from the metal bonding surface treated in the first step in a state in which the upper surface of the concave and convex was in focus with a lens magnification of 100 times using a CCD (digital microscope VHX manufactured by KEYENCE, lens VH-Z450) 11 (a)). The diameter and the width of the opening portion of the portion with the focus on the image were measured at 15 points and the average diameter Db and the average width Wb were calculated.

도 11(a)의 개구부의 직경은 개구부의 가장 긴 곡선부를 포함하도록 원을 그리고, 그 원의 직경을 측정했다.The diameter of the opening in Fig. 11 (a) was rounded to include the longest curved portion of the opening, and the diameter of the circle was measured.

<제2 공정> 평균 직경(Ds) 또는 평균 폭(Ws)의 측정 방법&Lt; Second Step > A method of measuring the average diameter (Ds) or the average width (Ws)

제2 공정의 처리를 한 금속을 절단하고, 표면부를 단면 방향으로부터 ULV-SEM(Caral ZEISS제의 극저가속 전압 주사 전자현미경, ULTRA55)을 사용하여, 렌즈 배율 500배로 (SEM)사진을 촬영하고, 촬영한 사진 상에 있어서, 요철부를 가로지르는 임의의 위치에 2개의 선을 긋고, 선과 교차하는 모든 개구부의 직경, 폭의 치수를 측정하여 평균 직경(Ds), 평균 폭(Ws)을 산출했다. 단, 선과 교차하는 개구부의 수(n)가 10 이상이 되도록 했다.The metal subjected to the second step treatment was cut and a photograph was taken at a lens magnification of 500 times (SEM) using ULV-SEM (ULTRA55, ultra low-cost low-voltage scanning electron microscope made by Caral ZEISS) , Two lines were drawn at an arbitrary position across the concavo-convex portion on the photographed image, and the diameters and widths of all the openings intersecting the line were measured to calculate the average diameter Ds and the average width Ws . However, the number of openings (n) intersecting the line is set to 10 or more.

〔인장 시험〕[Tensile test]

실시예 및 비교예 1의 각 복합 성형체를 사용하고, 인장 시험을 행하여 접합 강도를 평가했다. 결과를 표 1에 나타낸다.Each of the composite formed bodies of the example and the comparative example 1 was used and a tensile test was conducted to evaluate the bonding strength. The results are shown in Table 1.

또한, 복합 성형체의 수지 성형체 중의 유리 섬유의 섬유 길이(중량 평균 섬유 길이)는 0.85mm였다. 평균 섬유 길이는 성형품으로부터 약3g의 시료를 잘라내고, 650℃에서 가열·회화(灰化)시켜 유리 섬유를 취출했다. 취출한 섬유의 일부(500개)로부터 중량 평균 섬유 길이를 구했다. 계산식은 일본 공개특허공보 2006-274061호의 〔0044〕, 〔0045〕를 사용했다.The fiber length (weight average fiber length) of the glass fiber in the resin molded article of the composite molded article was 0.85 mm. An average fiber length of about 3 g was cut out of the molded product, and the glass fiber was taken out by heating (ashing) at 650 ° C. The weight average fiber length was determined from a part (500 pieces) of the taken-out fibers. [0044] and [0045] of Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2006-274061 were used for the calculation formula.

인장 시험은 금속 성형체측을 고정한 상태에서, 금속 성형체와 수지 성형체가 파단할 때까지 도 10에 나타내는 X1 방향으로 인장한 경우의 최대 하중을 측정했다.In the tensile test, the maximum load was measured in a state in which the side of the metal forming body was fixed and when the metal forming body and the resin forming body were stretched in the X1 direction shown in Fig. 10 until they were broken.

<인장 시험 조건><Tensile test conditions>

시험기:텐실론 UCT-1TTester: Tensilon UCT-1T

인장 속도:5mm/minTensile speed: 5 mm / min

척 간 거리:50mmChuck distance: 50mm

제 1 공정First step 제 2 공정Second Step 복합 성형체의 접합 강도(MPa)The bonding strength (MPa) 금속의 종류Types of metals 가공 수단Processing means 평균직경
(㎛)Average diameter
(탆) 가공 수단Processing means 평균직경
(㎛)Average diameter
(탆) 실시예 1Example 1 SUSSUS 프레스 가공Press processing 500500 레이저 가공Laser processing 16.416.4 1515 실시예 2Example 2 AlAl 레이저 가공Laser processing 110110 레이저 가공Laser processing 8.48.4 1212 실시예 3Example 3 AlAl 레이저 가공Laser processing 170170 레이저 가공Laser processing 9.49.4 1818 비교예 1Comparative Example 1 SUSSUS 프레스 가공Press processing 520520 없음none -- 00 비교예 2Comparative Example 2 AlAl 레이저 가공Laser processing 110110 없음none -- 88 비교예 3Comparative Example 3 AlAl 레이저 가공Laser processing 170170 없음none -- 88

Claims (6)

금속 성형체와 수지 성형체가 접합된 복합 성형체의 제조 방법으로서,
상기 금속 성형체의 상기 수지 성형체와의 접합면에 대하여, 개구부의 평균 직경(Db)이 1.0~1000μm, 최대 깊이가 10~1000μm인 오목부, 또는 개구부의 평균 폭(Wb)이 1.0~1000μm, 최대 깊이가 10~1000μm인 홈을 형성하는 제1 공정,
상기 오목부 또는 홈이 형성된 금속 성형체의 접합면에 대하여, 개구부의 평균 직경(Ds)이 0.01~50μm인 오목부, 또는 개구부의 평균 폭(Ws)이 0.01~50μm인 홈을 형성하는 제2 공정,
그 후, 금속 성형체의 접합면을 포함하는 부분을 금형 내에 배치하여, 수지 성형체가 되는 수지를 사용하여 인서트 성형하여 복합 성형체를 얻는 제3 공정
을 가지고 있는 복합 성형체의 제조 방법.A method for manufacturing a composite formed article in which a metal forming body and a resin forming body are joined,
(Wb) of 1.0 to 1000 占 퐉 and a maximum depth of 10 to 1000 占 퐉 and a maximum depth of 10 to 1000 占 퐉 and a maximum width (Wb) of 1.0 to 1000 占 퐉 in the openings of the metal moldings, A first step of forming a groove having a depth of 10 to 1000 mu m,
A second step of forming recesses having an average diameter Ds of the openings of 0.01 to 50 占 퐉 or grooves having openings having an average width Ws of 0.01 to 50 占 퐉 with respect to the bonding surfaces of the concave or recessed metal moldings; ,
Thereafter, a part including the bonding surface of the metal forming body is placed in a metal mold, and a third step of insert molding using a resin which is a resin forming body to obtain a composite molding
Of the composite molding. 제 1 항에 있어서, 상기 제1 공정이 레이저광의 조사, 프레스 가공, 전조 가공 및 절삭 가공으로부터 선택되는 수단에 의해 실시되는 것이며,
상기 제2 공정이 레이저광의 조사, 에칭 처리, 프레스 가공 및 블래스트 가공으로부터 선택되는 수단에 의해 실시되는 것인 것을 특징으로 하는 복합 성형체의 제조 방법.The method according to claim 1, wherein the first step is carried out by a means selected from laser light irradiation, press working, rolling, and cutting,
Wherein the second step is carried out by means selected from irradiation of laser light, etching treatment, press working and blasting. 제 1 항에 있어서, 상기 금속 성형체가 다이캐스트 성형법으로 제조된 것인 것을 특징으로 하는 복합 성형체의 제조 방법.The method of manufacturing a complex formed body according to claim 1, wherein the metal forming body is manufactured by a die cast molding method. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 금속 성형체의 상기 수지 성형체와의 접합면이 평면 또는 곡면인 것을 특징으로 하는 복합 성형체의 제조 방법. The method of manufacturing a complex formed article according to any one of claims 1 to 3, wherein the bonding surface of the metal forming body with the resin molding is planar or curved. 제 2 항에 있어서, 상기 금속 성형체가 다이캐스트 성형법으로 제조된 것인 것을 특징으로 하는 복합 성형체의 제조 방법.The method according to claim 2, wherein the metal forming body is manufactured by a die cast molding method. 제 1 항, 제 2 항 및 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 금속 성형체의 상기 수지 성형체와의 접합면이 평면 또는 곡면인 것을 특징으로 하는 복합 성형체의 제조 방법.The method for manufacturing a complex formed article according to any one of claims 1, 2, and 5, wherein the bonding surface of the metal forming body with the resin molding is planar or curved.
KR1020157005895A 2012-09-07 2013-09-04 Method for manufacturing composite molded body KR102187239B1 (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JPJP-P-2012-197459 2012-09-07
JP2012197459A JP5798535B2 (en) 2012-09-07 2012-09-07 Method for producing composite molded body
PCT/JP2013/073736 WO2014038563A1 (en) 2012-09-07 2013-09-04 Method for manufacturing composite molded body

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20150052073A true KR20150052073A (en) 2015-05-13
KR102187239B1 KR102187239B1 (en) 2020-12-04

Family

ID=50237172

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020157005895A KR102187239B1 (en) 2012-09-07 2013-09-04 Method for manufacturing composite molded body

Country Status (5)

Country Link
JP (1) JP5798535B2 (en)
KR (1) KR102187239B1 (en)
CN (2) CN104602889B (en)
TW (2) TWI641476B (en)
WO (1) WO2014038563A1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20200041170A (en) * 2018-10-11 2020-04-21 주식회사 엘지화학 Methallic glass-resin laminate, and method for manufacturing the same

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2015037718A1 (en) * 2013-09-13 2015-03-19 三井化学株式会社 Metal/resin composite structure
DE102014008815A1 (en) 2014-06-11 2016-01-21 Albis Plastic Gmbh Method for producing a composite material of metal and plastic to a plastic-metal hybrid component
JP6510296B2 (en) * 2014-08-19 2019-05-08 ダイセルポリマー株式会社 Method of roughening metal molded body
DE102015000179B4 (en) 2015-01-02 2019-05-23 INPRO Innovationsgesellschaft für fortgeschrittene Produktionssysteme in der Fahrzeugindustrie mbH Method for producing a composite of at least sections of components made of materials with the same or different melting temperature
EP3067220B1 (en) * 2015-03-13 2018-04-18 Rolex Sa Method for decorating a timepiece and timepiece obtained by such a method
KR101695618B1 (en) * 2015-03-30 2017-01-16 재영솔루텍 주식회사 Method for fabricating metal-plastic combination using chemical etching
DE102015007575A1 (en) 2015-06-05 2016-12-08 Audi Ag Method for producing a composite material of a metallic joining partner and a plastic-fiber composite
DE102015016259B4 (en) 2015-12-15 2018-09-06 INPRO Innovationsgesellschaft für fortgeschrittene Produktionssysteme in der Fahrzeugindustrie mbH Method for producing a plastic-metal hybrid component
KR102606637B1 (en) * 2016-04-22 2023-11-27 삼성에스디아이 주식회사 Secondary battery
BE1024182B1 (en) * 2016-05-02 2017-12-04 LASER ENGINEERING APPLICATIONS S.A. en abrégé LASEA S.A. METHOD OF STRUCTURING A SUBSTRATE
DE102016215493A1 (en) * 2016-08-18 2018-02-22 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Hybrid composite material between a metal surface and a polymeric material surface and method for producing the hybrid composite material
JP2018094777A (en) * 2016-12-12 2018-06-21 ダイセルポリマー株式会社 Sealing method
KR101857172B1 (en) * 2016-12-28 2018-05-16 주식회사 일진 Hybrid suspension arm for vehicle and manufacturing method thereof
US20200031067A1 (en) 2017-03-31 2020-01-30 Daicel Polymer Ltd. Medical apparatus and method for manufacturing same
JP6902950B2 (en) * 2017-07-20 2021-07-14 ポリプラスチックス株式会社 Metal resin composite molded product and its manufacturing method
JP7035455B2 (en) 2017-10-31 2022-03-15 株式会社豊田自動織機 Covers for in-vehicle electrical equipment and their manufacturing methods
JP7451073B2 (en) * 2017-10-31 2024-03-18 ダイセルミライズ株式会社 Manufacturing method of composite molded body
DE102018111712A1 (en) * 2018-05-16 2019-11-21 Kolektor Group D.O.O. Electric component and method for its production
JP2020022980A (en) * 2018-08-07 2020-02-13 アイシン精機株式会社 Simultaneous extruding and surface-roughening method
JP6804689B2 (en) * 2018-09-27 2020-12-23 ダイセルポリマー株式会社 Non-magnetic ceramic molded body having a roughened structure on the surface and its manufacturing method
CN109514105A (en) * 2018-12-03 2019-03-26 马鞍山大仓精工科技有限公司 Metal product apertured method, metal product, metal plastic combination product and terminal
JP6844933B2 (en) * 2018-12-19 2021-03-17 株式会社日本製鋼所 Molding method and molding equipment for composites of insert material and resin material
DE102018133553A1 (en) * 2018-12-21 2020-06-25 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung eingetragener Verein Object with a metal substrate and a channel in the metal substrate and method for its production
JP6989713B2 (en) 2018-12-25 2022-01-05 ダイセルミライズ株式会社 Rare earth magnet precursors or rare earth magnet molded bodies having a roughened structure on the surface and their manufacturing methods
DE102019200456A1 (en) * 2019-01-16 2020-07-16 Zf Friedrichshafen Ag Chassis component for the articulated connection of components in a chassis of a vehicle and method for producing such a chassis component
DE102019200455A1 (en) * 2019-01-16 2020-07-16 Zf Friedrichshafen Ag Joint and / or bearing for a chassis component, chassis component with such a joint and / or bearing and method for producing such a joint, bearing and / or chassis component
DE102019109759A1 (en) * 2019-04-12 2020-10-15 HELLA GmbH & Co. KGaA Method for producing a metal-plastic composite component and a metal-plastic composite component
DE102019210373A1 (en) * 2019-07-12 2021-01-14 Continental Teves Ag & Co. Ohg Sensor with tight encapsulation and an exposed area
JP7491271B2 (en) 2021-06-22 2024-05-28 株式会社村田製作所 Joint body and method for manufacturing the same
CN114378448B (en) * 2021-12-15 2024-05-24 富联裕展科技(深圳)有限公司 Metal part manufacturing method, metal part and metal product
EP4311622A1 (en) * 2022-07-29 2024-01-31 Laser Engineering Applications Method for assembling and disassembling an arrangement of one or more substrates, arrangement of one or more substrates

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10294024A (en) * 1997-04-18 1998-11-04 Enomoto:Kk Electric and electronic parts and manufacture thereof
JP2008087409A (en) * 2006-10-04 2008-04-17 Fore Shot Industrial Corp Aluminum alloy case structure and its manufacturing process
KR100827916B1 (en) * 2002-11-08 2008-05-07 다이세이 플라스 가부시끼가이샤 Composite of aluminum alloy and resin composition and process for producing the same
JP2010064397A (en) * 2008-09-11 2010-03-25 Taisei Plas Co Ltd Metal/plastic composite and its manufacturing process

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5952629A (en) * 1982-09-20 1984-03-27 Tachibana Yoki Kk Injection molding method of plastic container
JPS61174280A (en) * 1985-01-29 1986-08-05 Inoue Japax Res Inc Joining of members
JPH1058595A (en) * 1996-08-15 1998-03-03 Nikken Toso Kogyo Kk Method for forming fluororesin coat
US8057890B2 (en) * 2005-12-08 2011-11-15 Taisei Plas Co., Ltd. Composite of aluminum alloy and resin and manufacturing method thereof
JP5124129B2 (en) * 2005-12-08 2013-01-23 東レ株式会社 Aluminum alloy-resin composite and method for producing the same
KR101115784B1 (en) * 2006-12-28 2012-03-09 다이세이 플라스 가부시끼가이샤 Metal/resin composite and process for producing the same
WO2008146833A1 (en) * 2007-05-28 2008-12-04 Taisei Plas Co., Ltd. Steel product composite and process for producing the steel product composite
EP2298525A1 (en) * 2008-06-12 2011-03-23 Nippon Light Metal Co., Ltd. Integrally injection-molded aluminum/resin article and process for producing the same
DE102009028583A1 (en) * 2009-08-17 2011-02-24 Robert Bosch Gmbh Composite component and method for producing a composite component
TW201134681A (en) * 2010-04-02 2011-10-16 Pao Yi Technology Co Ltd Plastic thin shell part with decorative covering film and manufacturing method thereof

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10294024A (en) * 1997-04-18 1998-11-04 Enomoto:Kk Electric and electronic parts and manufacture thereof
KR100827916B1 (en) * 2002-11-08 2008-05-07 다이세이 플라스 가부시끼가이샤 Composite of aluminum alloy and resin composition and process for producing the same
JP2008087409A (en) * 2006-10-04 2008-04-17 Fore Shot Industrial Corp Aluminum alloy case structure and its manufacturing process
JP2010064397A (en) * 2008-09-11 2010-03-25 Taisei Plas Co Ltd Metal/plastic composite and its manufacturing process

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20200041170A (en) * 2018-10-11 2020-04-21 주식회사 엘지화학 Methallic glass-resin laminate, and method for manufacturing the same

Also Published As

Publication number Publication date
JP2014051041A (en) 2014-03-20
CN107253311B (en) 2019-07-19
TW201808595A (en) 2018-03-16
TW201420323A (en) 2014-06-01
CN104602889A (en) 2015-05-06
WO2014038563A1 (en) 2014-03-13
TWI661931B (en) 2019-06-11
TWI641476B (en) 2018-11-21
KR102187239B1 (en) 2020-12-04
JP5798535B2 (en) 2015-10-21
CN107253311A (en) 2017-10-17
CN104602889B (en) 2017-07-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20150052073A (en) Method for manufacturing composite molded body
US11267171B2 (en) Method of manufacturing composite molded body
JP5889775B2 (en) Composite molded body and manufacturing method thereof
JP6317064B2 (en) Composite molded body and manufacturing method thereof
JP5959689B2 (en) Method for producing composite molded body
JP5848104B2 (en) Method for producing composite molded body
CN110116275B (en) Method for producing composite molded body
JP5774246B2 (en) Method of roughening a metal molded body
JP5788836B2 (en) Composite molded body and manufacturing method thereof
EP2660001A1 (en) Method for manufacturing composite molded body
JP6329598B2 (en) Method for producing composite molded body
JP5798534B2 (en) Method for producing composite molded body
TW201834851A (en) Method for producing composite moulded body, and composite moulded body

Legal Events

Date Code Title Description
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
E601 Decision to refuse application
X091 Application refused [patent]
AMND Amendment
X701 Decision to grant (after re-examination)
GRNT Written decision to grant