KR20140127862A - Ferritic stainless steel - Google Patents

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타카시 사무카와
쿠니오 후쿠다
마사타카 요시노
히로키 오타
히로유키 오가타
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제이에프이 스틸 가부시키가이샤
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Abstract

표면 성상 및 오스테나이트계 스테인리스강과의 용접부의 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강을 제공한다.
질량％로, C: 0.003∼0.015％, Si: 0.05∼0.30％, Mn: 0.10∼0.35％, P: 0.06％ 이하, S: 0.02％ 이하, Cr: 17.0∼19.0％, Ni: 0.10％ 초과∼0.30％, Ti: 0.10∼0.40％, Nb: 0.005％∼0.050％ 미만, Mo: 0.20％ 미만, N: 0.005∼0.015％, Cu: 0.30∼0.50％, Mg: 0.0005％ 미만을 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강.A ferritic stainless steel excellent in surface properties and corrosion resistance of a welded portion with an austenitic stainless steel is provided.
0.10 to 0.35% of Si, 0.06% or less of P, 0.02% or less of S, 17.0 to 19.0% of Cr, more than 0.10% of Ni, 0.30%, Ti: 0.10 to 0.40%, Nb: 0.005 to less than 0.050%, Mo: less than 0.20%, N: 0.005 to 0.015%, Cu: 0.30 to 0.50% And an inevitable impurity.

Description

페라이트계 스테인리스강{FERRITIC STAINLESS STEEL}Ferritic stainless steel {FERRITIC STAINLESS STEEL}

본 발명은, 표면 성상(surface quality) 및 오스테나이트계 스테인리스강(austenitic stainless steel)과의 용접부의 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강(ferritic stainless steel)에 관한 것이다. The present invention relates to a ferritic stainless steel having excellent surface quality and corrosion resistance of a weld portion between austenitic stainless steel.

스테인리스강 중에서는, 그 우수한 내식성에 의해, 오스테나이트계 스테인리스강의 SUS304(18％ Cr-8％ Ni)(일본공업규격, JIS G 4305)가 널리 사용되고 있지만, 이 강종(鋼種)은, Ni를 다량으로 포함하기 때문에 고가이다. 이 때문에, SUS304 상당의 우수한 내식성을 갖는 강종으로서, 특허문헌 1에 기재된 스테인리스강이 개발되었다. Among stainless steels, SUS304 (18% Cr-8% Ni) (Japanese Industrial Standard, JIS G 4305) of austenitic stainless steel is widely used due to its excellent corrosion resistance, So it is expensive. For this reason, the stainless steel described in Patent Document 1 has been developed as a steel having excellent corrosion resistance equivalent to SUS304.

특허문헌 1에는, 성분 조성으로서, mass％로, C: 0.03％ 이하, Si: 1.0％ 이하, Mn: 0.5％ 이하, P: 0.04％ 이하, S: 0.02％ 이하, Al: 0.1％ 이하, Cr: 20.5％ 이상, 22.5％ 이하, Cu: 0.3％ 이상, 0.8％ 이하, Ni: 1.0％ 이하, Ti: 4×(C％＋N％) 이상, 0.35％ 이하, Nb: 0.01％ 이하, N: 0.03％ 이하, C＋N: 0.05％ 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 페라이트계 스테인리스 강판이 개시되어 있다. Patent Document 1 discloses a ferritic stainless steel having a composition of 0.03% or less of C, 1.0% or less of Si, 0.5% or less of Mn, 0.04% or less of P, 0.02% or less of S, : Not less than 20.5%, not more than 22.5%, Cu: not less than 0.3%, not more than 0.8%, Ni: not more than 1.0%, Ti: not more than 4% (C% + N%), not more than 0.35% % Or less, C + N: 0.05% or less, and the balance of Fe and inevitable impurities.

또한, JIS-SUS444, JIS-SUS430J1L 등의 페라이트계 스테인리스강도, 오스테나이트계 스테인리스강과 비교하여, 응력 부식 균열 감수성(Stress Corrosion Cracking sensitivity)이 작고, 가격 변동이 큰 Ni를 포함하지 않는 등의 특징을 가져, 자동차의 배기계 부재의 재료나 물탱크, 건축 재료로서 널리 사용되고 있다. Compared to ferritic stainless steels and austenitic stainless steels such as JIS-SUS444 and JIS-SUS430J1L, they have features such as low stress corrosion cracking sensitivity and high price fluctuation. And is widely used as a material for an exhaust system member of an automobile, a water tank, and a building material.

그러나, 일반적으로는 페라이트계 스테인리스강은 오스테나이트계 스테인리스강보다도 가공성, 특히 연신성(ductility)이 뒤떨어지는 점에서, 페라이트계 스테인리스강으로는 성형할 수 없는 난(難)가공성 부품에는 오스테나이트계 스테인리스강이 사용되고 있다. 그 때문에, 오스테나이트계 스테인리스강과 페라이트계 스테인리스강을 조합하여, 하나의 구성품으로 하는 경우가 많다. 이 경우, 각 부재는 용접에 의해 결합되는 경우가 대부분이며, 용접 방법으로서는, 주로 TIG 용접(Tungsten Inert Gas welding)이 이용되고, 용접부(weld zone)에도 모재와 동일하게 양호한 내식성이 요구된다. Generally, however, ferritic stainless steels are less austenitic stainless steels, and in particular, they have poor ductility. For machining parts that can not be formed by ferritic stainless steels, austenitic steels Stainless steel is used. Therefore, a combination of austenitic stainless steel and ferritic stainless steel is often used as one component. In this case, most of the members are welded together. TIG welding is mainly used as the welding method, and good corrosion resistance is required in the weld zone as well as the base material.

일본공개특허공보 2007-77496호Japanese Patent Application Laid-Open No. 2007-77496 일본공개특허공보 평8-10823호Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-10823

특허문헌 1에 개시된 페라이트계 스테인리스강은, 동일 강종으로 용접한 용접부는 양호한 내식성을 갖는다. 그러나, SUS304 등의 이(異)강종과 TIG 용접한 경우, 용접부의 내식성이 모재보다 저하되는 경우가 발생한다는 문제가 있다. In the ferritic stainless steel disclosed in Patent Document 1, the welded portion welded with the same steel type has good corrosion resistance. However, in the case of TIG welding with a different kind of steel such as SUS304, there is a problem that the corrosion resistance of the welded part is lower than that of the base metal.

이것은, 용접시의 열이력으로 강 중의 C, N이 Cr과 결합하여 Cr 탄화물(chromium carbides; 예를 들면 Cr23C6 등), 또는 Cr 질화물(chromium nitrides; CrN2 등)로서 입계(粒界)에 석출됨으로써, 입계 근방에 모재보다 Cr 농도가 낮아지는 Cr 결핍층(chromium deplation layer)이 발생하는, 소위 예민화(sensitization)를 일으켜, 그 내식성을 열화(deterioration)시키는 것에 의한 것이다. This is because the thermal history at the time of welding causes C and N in the steel to combine with Cr to form Cr grains such as Cr carbides (e.g., Cr 23 C 6 ) or Cr nitrides (CrN 2 ) ), Thereby causing a so-called sensitization that generates a chromium deplating layer in which the Cr concentration is lower than that of the base material in the vicinity of the grain boundary, and deterioration of the corrosion resistance is caused.

일반적으로, 예민화에 의한 용접부에서의 내식성 열화를 막기 위해, 강 중의 C, N을 저감함과 함께, 적당량의 Ti를 첨가하여, C, N을 Ti 탄질화물(carbonitride)로서 고정하고, Cr 탄화물, Cr 질화물의 생성을 방지하는 방법이 취해진다. 이 방법에 의해, 특허문헌 1에 개시된 페라이트계 스테인리스 강판끼리에서의 TIG 용접부는, 양호한 내식성을 나타낸다. Generally, in order to prevent deterioration of corrosion resistance at the welded portion due to sensitization, C and N in the steel are reduced, an appropriate amount of Ti is added, C and N are fixed as Ti carbonitride, and Cr carbide , A method of preventing the formation of Cr nitride is taken. According to this method, the TIG welded portion between the ferritic stainless steel plates disclosed in Patent Document 1 exhibits good corrosion resistance.

그러나, 이 페라이트계 스테인리스 강판의 C 함유량이 0.01％ 정도인 것에 대하여, SUS304 등은 C 함유량이 0.04∼0.05％로 높기 때문에, 통상, SUS304 등의 고(高) C 함유 스테인리스강과의 접합에서, 동일한 Ti 첨가로 예민화를 방지하기 위해서는, Ti 첨가량을 1.0％ 정도까지 높이지 않으면 안 되게 된다. However, since the C content of this ferritic stainless steel sheet is about 0.01%, SUS304 and the like have a high C content of 0.04% to 0.05%, so that they are usually bonded to stainless steel containing SUS304 In order to prevent sensitization by adding Ti, it is necessary to increase the Ti addition amount to about 1.0%.

그러나, 페라이트계 스테인리스강에 Ti를 1.0％ 정도까지 첨가하면, 응고 중에 용강 중의 Ti와 N이 반응하여, TiN이 되어 석출되는 경우가 있다. 이 TiN은 고온에서의 연성(ductility)이 부족하여, 열연 공정에서의 흠집이 되어 표면 성상이 악화된다. 이와 같이 하여 발생한 흠집은 깊어, 열연판 어닐링(anealing), 산 세정(pickling), 그 후의 냉간 압연, 냉연판 어닐링, 산 세정 등으로도 사라지는 일이 없기 때문에, 그라인더(grinder) 연삭 등으로 열연 어닐링 산 세정판의 표면을 다량으로 깎는 처리를 행하지 않는 한, 소위 티탄 스트링거(stringer caused by titanium nitrides)라고 불리는 표면 흠집이 되어, 냉연 어닐링 산 세정판에서의 표면 성상을 현저하게 열화시킨다. However, when Ti is added to the ferritic stainless steel up to about 1.0%, Ti and N in the molten steel react with each other to form TiN and precipitate. This TiN has insufficient ductility at a high temperature, resulting in scratches in the hot rolling process and deteriorating the surface properties. The scratches thus generated are deep and do not disappear even by hot-rolled sheet annealing, pickling, cold rolling, cold-rolling annealing, pickling, and the like. Therefore, hot- Surface scratches called so-called titanium stringers (titanium nitrides) are formed unless the surface of the pickling plate is shaved to a large extent and the surface properties in the cold annealing pickling plate are remarkably deteriorated.

또한, TIG 용접의 경우, 표면, 이면(裏面) 모두 일반적으로 불활성 가스로 실드(shield)하고, 용접부에 템퍼 컬러(temper color)라고 불리는 얇은 산화 피막이 최대한 형성되지 않도록 하는 조건으로 용접이 행해지지만, 실제의 공정에서는, 이 가스 실드는 충분하지 않아, 공기 중의 질소의 혼입에 의해, 앞서 서술한 예민화가 조장되어 버린다는 문제가 있다. In addition, in the case of TIG welding, welding is generally performed under shielding conditions such that the front surface and the back surface are generally shielded by an inert gas, and a thin oxide film called a temper color is not formed as much as possible in the welding portion. In the actual process, this gas shield is not sufficient, and there is a problem that the above-described sensitization is facilitated by the incorporation of nitrogen in the air.

또한, 고가의 Ti를 다량으로 첨가하는 것은, 고가의 Ni를 이용하지 않는다는 강종의 이점을 손상시키게 된다는 문제도 있다. In addition, the addition of a large amount of expensive Ti also has the problem that the advantage of the steel species that does not use expensive Ni is impaired.

본 발명은 이러한 사정을 감안하여 이루어진 것으로, 표면 성상이 우수함과 함께 페라이트계 스테인리스강뿐만 아니라 오스테나이트계 스테인리스강과 용접한 경우에도 용접부의 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강을 제공하는 것을 목적으로 한다. SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object thereof is to provide a ferritic stainless steel which is excellent in surface properties and is excellent in corrosion resistance of a welded portion even when it is welded with not only ferritic stainless steel but also austenitic stainless steel.

본 발명자들은, 상기한 과제를 달성하기 위해, 모재부와 용접부의 내식성에 미치는 강의 화학 성분의 영향 및, 강판의 표면 성상(티탄 스트링거 흠집)에 대해서, 면밀한 조사, 검토를 행하여, 이하의 인식을 얻었다. In order to achieve the above object, the inventors of the present invention conducted a thorough investigation and examination of the influence of the chemical composition of the steel on the corrosion resistance of the base material portion and the weld portion and the surface property of the steel sheet (titanium stringer scratches) .

(1) 페라이트상(相) 촉진 원소의 농도를 적정화함으로써, 오스테나이트계 스테인리스강과의 용접부의 조직을 마르텐사이트상(marutensite phase)으로 하면, 예민화를 방지할 수 있다. 이것은 마르텐사이트상의 C, N의 고용한계(solubility limit)가 크기 때문이다. (1) By appropriately adjusting the concentration of the ferrite phase promoting element, the structure of the welded portion with the austenitic stainless steel can be prevented from becoming susceptible to martensite phase. This is because the solubility limit of C, N on martensite is large.

(2) 극미량의 Nb를 첨가하면, Ti 질화물이 석출되는 온도보다 고온에서, Nb 질화물이 석출된다. 그 후의 냉각 과정에서 이 Nb 질화물이 Ti 탄질화물의 핵 생성 사이트가 되어, Ti에 의한 예민화 방지 효과가 촉진된다. (2) When a trace amount of Nb is added, Nb nitride precipitates at a temperature higher than the temperature at which the Ti nitride is precipitated. In the subsequent cooling process, the Nb nitride becomes a nucleation site of the Ti carbonitride, thereby promoting the effect of preventing the Ti from being sensitized.

(3) 일반적으로 Nb를 첨가하면 강판의 재결정 온도가 상승하지만, 극미량의 Nb의 첨가이면, 강판의 재결정 온도를 높이는 폐해는 거의 없고, 예를 들면 특허문헌 2에 개시되는 탄소강의 라인을 이용한 염가의 고속 산 세정 수법을 적용할 수 있다. (3) In general, the addition of Nb increases the recrystallization temperature of the steel sheet. However, if Nb is added in a very small amount, there is almost no problem of raising the recrystallization temperature of the steel sheet. For example, The high acid pickling method of the present invention can be applied.

(4) 용접시에 가스 실드가 불완전하여 대기 중의 N이 용접부에 혼입되어도, 강에 적당량의 Al을 함유시켜 두면, 용접부에 AlN이 생성되어 예민화를 방지할 수 있다. 또한, 강에 적당량의 Sb를 함유시켜 두면, 용접부에 Sb와 N의 화합물이 생성되어 예민화를 방지할 수 있다. (4) Even if N in the atmosphere is mixed in the welded portion due to incomplete gas shielding at the time of welding, if an appropriate amount of Al is contained in the steel, AlN is generated in the welded portion to prevent sensitization. Further, if an appropriate amount of Sb is contained in the steel, a compound of Sb and N is generated in the welded portion, thereby making it possible to prevent sensitization.

(5) 티탄 스트링거 흠집의 주된 원인은, 강판의 극(極)표층부에 존재하는 조대(粗大)한 TiN에 기인하고 있다. Ti 함유량을 최적화함으로써, 티탄 스트링거 흠집의 발생을 방지할 수 있다. (5) The main cause of the titanium stringer scratches is due to the coarse TiN present in the surface layer of the steel sheet. By optimizing the Ti content, it is possible to prevent the occurrence of titanium stringer scratches.

이상으로부터, 용접부에 있어서도 양호한 내식성을 갖고, 열연 어닐링 산 세정판에서 표면 연삭을 행하는 일 없이, 양호한 표면 품질의 냉연 어닐링 산 세정판을 제작할 수 있으며, Ni계의 오스테나이트계 스테인리스강과 비교하여 염가의 페라이트계 스테인리스강이 얻어지는 것을 인식했다. From the above, it is possible to manufacture a cold-rolled annealed acid cleaning plate having good surface quality without having to perform surface grinding in the hot-annealed pickling plate with good corrosion resistance even in the welded portion. In comparison with the Ni-based austenitic stainless steel, It was recognized that a ferritic stainless steel was obtained.

본 발명은, 이상의 인식에 기초하여 이루어진 것으로, 그 요지는 이하와 같다. The present invention has been made on the basis of the above-described recognition, and its main points are as follows.

[1] 질량％로, C: 0.003∼0.015％, Si: 0.05∼0.30％, Mn: 0.10∼0.35％, P: 0.06％ 이하, S: 0.02％ 이하, Cr: 17.0∼19.0％, Ni: 0.10％ 초과∼0.30％, Ti: 0.10∼0.40％, Nb: 0.005％∼0.050％ 미만, Mo: 0.20％ 미만, N: 0.005∼0.015％, Cu: 0.30∼0.50％, Mg: 0.0005％ 미만을 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강.[1] A steel sheet comprising, by mass%, 0.003 to 0.015% of C, 0.05 to 0.30% of Si, 0.10 to 0.35% of Mn, 0.06% , Ni: 0.005 to 0.015%, Cu: 0.30 to 0.50%, and Mg: 0.0005% or less, and more preferably 0.30 to 0.30%, Ti: 0.10 to 0.40%, Nb: 0.005 to less than 0.050% , The balance Fe, and inevitable impurities.

[2] 또한, 질량％로, Al: 0.02∼0.50％를 함유하는 것을 특징으로 하는 상기 [1]에 기재된 페라이트계 스테인리스강.[2] The ferritic stainless steel according to [1], further comprising 0.02 to 0.50% Al in terms of mass%.

[3] 질량％로, Al: 0.10∼0.50％인 상기 [2]에 기재된 페라이트계 스테인리스강.[3] The ferritic stainless steel according to [2], wherein Al is 0.10 to 0.50% by mass.

[4] 또한, 질량％로, Sb: 0.005∼0.30％를 함유하는 것을 특징으로 하는 상기 [1] 내지 [3] 중 어느 하나에 기재된 페라이트계 스테인리스강.[4] The ferritic stainless steel according to any one of [1] to [3], further containing 0.005 to 0.30% of Sb by mass%.

[5] 또한, 질량％로, Zr: 0.05∼0.60％, V: 0.02∼0.50％의 1종 또는 2종을 함유하는 것을 특징으로 하는 상기 [1] 내지 [4] 중 어느 하나에 기재된 페라이트계 스테인리스강.[5] The ferritic stainless steel according to any one of [1] to [4], wherein the ferritic stainless steel comprises one or two of Zr: 0.05 to 0.60% Stainless steel.

본 발명의 페라이트계 스테인리스강은, 오스테나이트계 스테인리스강과 용접해도, 용접부의 내식성 및 표면 성상이 우수하기 때문에, 주방 기기, 건축 내장재, 산업 기계, 자동차 부품 등에 적합하다. INDUSTRIAL APPLICABILITY The ferritic stainless steel of the present invention is suitable for kitchen appliances, building interior materials, industrial machines, automobile parts and the like because it is excellent in corrosion resistance and surface property of welded parts even when welded with austenitic stainless steel.

(발명을 실시하기 위한 형태)(Mode for carrying out the invention)

이하에 본 발명의 각 구성 요건의 한정 이유에 대해서 설명한다. The reasons for limiting each constituent requirement of the present invention will be described below.

1. 성분 조성에 대해서1. About composition

먼저, 본 발명의 강의 성분 조성을 규정한 이유를 설명한다. 또한, 성분％는, 모두 질량％를 의미한다. First, the reason why the steel composition composition of the present invention is defined will be described. The term "%" means "% by mass".

C: 0.003∼0.015％C: 0.003 to 0.015%

C는, Cr과 결합하여 Cr 탄화물을 형성하기 쉽고, 용접시에 열 영향부(Heat Affected Zone)에 Cr 탄화물이 형성되면 입계 부식의 원인이 되기 때문에, C는 낮을수록 바람직하다. 그래서, C는 0.015％ 이하로 한다. 한편, 지나치게 낮아도 정련(精鍊)에 있어서 막대한 시간을 필요로 하기 때문에, C량은, 0.003∼0.015％의 범위로 한다. 용접부의 내식성의 관점에서, 바람직하게는, 0.003∼0.012％의 범위이다. 보다 바람직하게는 0.003∼0.010％의 범위이다. C is easily combined with Cr to form Cr carbide, and when Cr carbide is formed in a heat affected zone at the time of welding, it causes grain boundary corrosion. Therefore, C is preferably as low as possible. Therefore, C is 0.015% or less. On the other hand, if it is too low, a considerable amount of time is required for refining. Therefore, the amount of C is set in the range of 0.003 to 0.015%. And is preferably in the range of 0.003 to 0.012% from the viewpoint of corrosion resistance of the welded portion. And more preferably in the range of 0.003 to 0.010%.

Si: 0.05∼0.30％Si: 0.05 to 0.30%

Si는 탈산제로서 유용한 원소이기 때문에, 0.05％ 이상으로 한다. 한편, 0.30％를 초과하면, 탄소강 라인에서 이용되는 고속 산 세정 방법에 있어서의 냉연판의 산 세정성을 열화시켜, 생산성을 저하시킨다. 따라서, Si량은 0.05∼0.30％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.05∼0.20％의 범위이다. Since Si is a useful element as a deoxidizing agent, it should be 0.05% or more. On the other hand, if it exceeds 0.30%, the acid cleaning property of the cold rolled sheet in the high-speed pickling method used in the carbon steel line is deteriorated and the productivity is lowered. Therefore, the amount of Si is set in the range of 0.05 to 0.30%. And preferably in the range of 0.05 to 0.20%.

Mn: 0.10∼0.35％Mn: 0.10 to 0.35%

Mn은, 탈산 작용이 있기 때문에 0.10％ 이상 함유한다. 또한, 오스테나이트상 촉진 원소(austenite former element)이기 때문에, 오스테나이트계 스테인리스강과의 용접부(이하 이강종 용접부라고 부름)의 마르텐사이트상의 형성을 촉진시킨다. 그러나, 과잉하게 첨가한 경우, 강 중에 존재하는 S와 결합하고, 가용성 황화물(soluble sulfides)인 MnS를 형성하여, 내식성을 저하시키기 때문에, Mn량은 0.10∼0.35％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.10∼0.25％의 범위이다. Since Mn has a deoxidizing action, it contains 0.10% or more. Further, since it is an austenite former element, it promotes the formation of a martensite phase of a welded portion with an austenitic stainless steel (hereinafter referred to as "welded portion"). However, when it is added excessively, it binds with S existing in the steel and forms MnS which is soluble sulfides, thereby lowering the corrosion resistance. Therefore, the Mn content is in the range of 0.10 to 0.35%. And preferably in the range of 0.10 to 0.25%.

P: 0.06％ 이하P: not more than 0.06%

P는, 0.06％를 초과하면 내식성에 유해할 뿐만 아니라, 고용 강화(solid solution strengthening)에 의해 가공성을 저하시킨다. 따라서, P량은 0.06％ 이하로 한다. 내식성의 관점에서, 바람직하게는 0.04％ 이하이다. P exceeding 0.06% is not only detrimental to corrosion resistance but also degrades the workability by solid solution strengthening. Therefore, the amount of P is 0.06% or less. From the viewpoint of corrosion resistance, it is preferably 0.04% or less.

S: 0.02％ 이하S: not more than 0.02%

S는, 내식성에 유해한 원소이다. 특히, Mn과 동시에 존재하는 경우, MnS를 형성하여 공식(孔食)의 기점이 되어, 내식성을 열화시킨다. 이러한 작용은, 0.02％를 초과하면 현저해진다. 이 때문에, S량은 0.02％ 이하로 한다. 내식성의 관점에서, 바람직하게는, 0.01％ 이하이다. 보다 바람직하게는 0.006％ 이하이다. S is a harmful element to corrosion resistance. Particularly, when it is present at the same time as Mn, MnS is formed to form a starting point of the pitting corrosion, thereby deteriorating the corrosion resistance. Such action becomes remarkable when it exceeds 0.02%. Therefore, the amount of S is set to 0.02% or less. From the viewpoint of corrosion resistance, it is preferably 0.01% or less. More preferably, it is 0.006% or less.

Cr: 17.0∼19.0％Cr: 17.0 to 19.0%

Cr은, 스테인리스의 표면에 부동태 피막을 형성시키고, 모재의 내식성을 높이는 데에 불가결한 원소이다. 양호한 내식성을 얻기 위해서는 17.0％ 이상의 첨가가 필요하다. 그러나, 19.0％를 초과한 첨가는 SUS304와의 이강종 용접부에서 마르텐사이트가 생성되지 않게 되어 내식성 저하를 방지할 수 없게 된다. 이 때문에, Cr량은 17.0∼19.0％의 범위로 한다. 바람직하게는 17.5∼18.5％의 범위이다. Cr is an indispensable element for forming a passive film on the surface of stainless steel and enhancing the corrosion resistance of the base material. In order to obtain good corrosion resistance, it is necessary to add 17.0% or more. However, in the case of the addition exceeding 19.0%, martensite is not produced in the welded portion of welded joint with SUS304, so that the decrease in corrosion resistance can not be prevented. Therefore, the amount of Cr is set in the range of 17.0 to 19.0%. And preferably in the range of 17.5 to 18.5%.

Ni: 0.10％ 초과∼0.30％Ni: more than 0.10% to 0.30%

Ni는, 내극간 부식성(crevice corrosion resistance)의 개선에 기여하는 원소이다. 나아가서는, Mn과 동일하게, 오스테나이트상 촉진 원소이기 때문에, 이강종 용접부의 마르텐사이트상의 형성을 촉진시킨다. 그러나, 0.30％를 초과하여 첨가하면 SCC 감수성이 높아지고, 또한 고가의 원소이기도 하다. 이 때문에, Ni량은 0.10％ 초과∼0.30％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.20∼0.30％의 범위이다. Ni is an element contributing to improvement of crevice corrosion resistance. Further, since it is an austenite phase promoting element like Mn, it promotes the formation of martensite phase in the welded joint portion. However, if it is added in excess of 0.30%, the SCC susceptibility is increased, and it is also an expensive element. Therefore, the amount of Ni is set in a range of more than 0.10% to 0.30%. And preferably in the range of 0.20 to 0.30%.

Ti: 0.10∼0.40％Ti: 0.10 to 0.40%

Ti는 전술한 바와 같이, 오스테나이트계 스테인리스강과의 이강종 용접부의 내식성을 확보하기 위해 필요 불가결한 원소이다. 그러나, 과잉하게 첨가하면, TiN의 석출량이 증가하여 티탄 스트링거 흠집이 현저해지고, 열연 어닐링 산 세정판의 표면 연삭 등을 행하지 않으면, 제품판(냉연 어닐링 산 세정판)에서의 표면 성상을 양호하게 유지할 수 없게 된다. 이 때문에, Ti량은, 0.10∼0.40％의 범위로 한다. 이강종 용접부의 내식성의 관점에서, 바람직하게는 0.20∼0.40％의 범위이다. As described above, Ti is an indispensable element for securing the corrosion resistance of the welded joint portion with the austenitic stainless steel. However, if it is added excessively, the precipitation amount of TiN increases and the titanium stringer scratch becomes remarkable. If the surface grinding of the hot annealing pickling plate is not performed, the surface property of the product plate (cold annealing pickling plate) Can not. Therefore, the amount of Ti is set in the range of 0.10 to 0.40%. Is preferably in the range of 0.20 to 0.40% from the viewpoint of the corrosion resistance of the welded portion of the welded portion.

Nb: 0.005％∼0.050％ 미만Nb: 0.005% to less than 0.050%

Nb의 미량 첨가도, 본 발명에 관한 중요한 요소 중 하나이다. Nb는, Cr, Ti보다도 우선적으로 탄질화물을 형성한다. 특히 이강종 용접부에 있어서는, 용융지(weld metal) 및 열 영향부에 있어서, Ti 탄질화물이 생성되는 온도보다도 고온에서 Nb 탄질화물의 생성이 시작된다. 후의 냉각 과정에 있어서는, 이유는 분명하지 않지만, Nb 탄질화물을 핵 생성 사이트로서, 다량으로 포함되는 Ti의 탄질화물이 생성된다. 즉, 미량의 Nb 첨가에 의해, Ti 탄질화물의 생성이 촉진되는 점에서, Nb를 함유하지 않는 경우에 비하여, 이강종 용접부의 용융지, 열 영향부의 Ti에 의한 C, N의 고정 능력이 강고해져, 보다 유효하게 예민화가 방지된다. 이 때문에, 본 발명의 Nb량의 하한을 0.005％ 이상으로 한다. 한편, 과잉하게 Nb를 첨가하면, 냉간 압연판의 재결정 온도(recrystallization temperature)가 상승하기 때문에, 충분한 기계적 성질을 얻기 위해서는, 고온에서 어닐링할 필요가 있다. 이 때문에, Nb를 무첨가로 한 경우에 비하여, 마무리 어닐링(finishing annealing)시에 생성되는 산화 피막이 두껍게 성장한다. 이 때문에, 전술한 탄소강 라인에서 이용되는 고속 산 세정 방법에 있어서의 냉연판의 산 세정성을 열화시켜, 생산성을 저하시킨다. 따라서, Nb량은 0.005％∼0.050％ 미만의 범위로 한다. 이강종 용접부의 내식성의 관점에서, 바람직하게는 0.010％∼0.050％ 미만의 범위이다. The addition of trace amounts of Nb is one of the important factors relating to the present invention. Nb forms carbonitride more preferentially than Cr and Ti. Particularly, in the welded joint portion, generation of Nb carbonitride starts at a temperature higher than the temperature at which the Ti carbonitride is generated in the weld metal and the heat affected portion. In the subsequent cooling process, although the reason is not clear, carbonitride of Ti contained in a large amount is produced using Nb carbonitride as a nucleation site. That is, since the addition of a trace amount of Nb promotes the formation of Ti carbonitride, the fixing ability of C and N due to Ti in the melting and heat-affected zones of the welded joint of the cross section is stronger than in the case of not containing Nb , It is more effectively prevented from being sensitized. Therefore, the lower limit of the amount of Nb in the present invention is 0.005% or more. On the other hand, if Nb is added excessively, since the recrystallization temperature of the cold-rolled sheet increases, it is necessary to anneal at a high temperature in order to obtain sufficient mechanical properties. Therefore, compared with the case where Nb is not added, the oxide film produced at the time of finishing annealing grows thick. This deteriorates the acid cleaning property of the cold rolled sheet in the high-speed acid pickling method used in the above-described carbon steel line, thereby lowering the productivity. Therefore, the amount of Nb is set in the range of 0.005% to less than 0.050%. Is preferably in the range of 0.010% to less than 0.050% from the viewpoint of corrosion resistance of the welded portion of the welded portion.

Mo: 0.20％ 미만Mo: less than 0.20%

Mo는, 부동태 피막(passivation film)을 강고하게 하여, 내식성을 현저하게 향상시킨다. 그러나, 페라이트상 촉진 원소이며, 미량의 첨가에 의해서도, 오스테나이트계 스테인리스강과의 이강종 용접부에 마르텐사이트상이 생성되지 않게 된다. 그 때문에, 이강종 용접부가 페라이트상이 되어 예민화가 발생한다. 따라서, Mo량은 0.20％ 미만으로 한다. 또한, Mo는 열연판의 인성(toughness)을 저하시키는 점에서, 바람직하게는 0.10％ 미만이다. 또한, Mo의 하한은 0으로 한다. Mo strengthens the passivation film and significantly improves the corrosion resistance. However, it is a ferritic phase promoting element, and a martensite phase is not generated at the welded portion of the steel with the austenitic stainless steel even by adding a small amount. As a result, the welded portion of the steel pipe becomes a ferrite phase, and the steel wire becomes susceptible. Therefore, the amount of Mo is set to be less than 0.20%. Further, Mo is preferably less than 0.10% in view of lowering the toughness of the hot-rolled sheet. In addition, the lower limit of Mo is set to zero.

N: 0.005∼0.015％N: 0.005 to 0.015%

N은, Cr과 결합하여 Cr 질화물을 형성하기 쉽다. 용접시, 이강종 용접부 및 열 영향부에 Cr 질화물이 형성되면 입계 부식(intergranular corrosion)의 원인이 되기 때문에, N은 낮을수록 바람직하다. 또한, 티탄 스트링거 흠집의 원인이 되는 TiN의 석출량을 저감하기 위해, 가능한 한 줄이는 편이 좋다. 그러나, 지나치게 낮아도 정련에 있어서 막대한 시간이 필요해지기 때문에, N량은 0.005∼0.015％의 범위로 한다. 이강종 용접부의 내식성의 관점에서, 바람직하게는 0.005∼0.012％의 범위이며, 보다 바람직하게는 0.005∼0.010％의 범위이다. N is easily bonded to Cr to form Cr nitride. When Cr nitride is formed in the welded portion, the welded portion and the heat affected portion at the time of welding, intergranular corrosion is caused. Therefore, N is preferably as low as possible. Further, in order to reduce the deposition amount of TiN, which is a cause of the titanium stringer scratches, it is better to reduce it as much as possible. However, even if the amount is too low, an enormous amount of time is required for refining. Therefore, the amount of N is set in the range of 0.005 to 0.015%. Is preferably in the range of 0.005 to 0.012%, and more preferably in the range of 0.005 to 0.010%, from the viewpoint of corrosion resistance of the welded joint of the present invention.

Cu: 0.30∼0.50％Cu: 0.30-0.50%

Cu는, 내식성, 특히 수용액 중이나 약산성의 물방울이 부착된 경우의 내식성을 높이는 원소이다. 이것은, Cu가 수용액이나 물방울에 한 번 용해된 후, 지철(base steel) 표면에 재부착되어, 지철의 용해를 억제하기 때문이다. 그러나, Cu량이 0.50％를 초과하면, 열간 가공성이 저하되는 것에 더하여, 열연시에 적 스케일(red scale)이라고 불리는 Cu 기인의 물엿 상태(jelly-like) 산화물이 열연 슬래브 상에 생성되어, 표면 결함의 원인이 되기도 한다. 따라서, Cu량은 0.30∼0.50％의 범위로 한다. 열간 가공성의 관점에서, 바람직하게는 0.30∼0.40％의 범위이다. Cu is an element that increases corrosion resistance, particularly corrosion resistance in the case of water droplets adhering to an aqueous solution or a weakly acidic solution. This is because Cu dissolves once in the aqueous solution or water droplets and then reattached to the surface of the base steel to suppress the dissolution of the steel. However, when the amount of Cu exceeds 0.50%, in addition to lowering of hot workability, a jelly-like oxide of Cu origin called red scale is formed on the hot-rolled slab during hot rolling, It is also the cause of. Therefore, the amount of Cu is set in the range of 0.30 to 0.50%. From the viewpoint of hot workability, it is preferably in the range of 0.30 to 0.40%.

Mg: 0.0005％ 미만Mg: less than 0.0005%

Mg는, 주로 전로(converter furnace) 안의 벽돌로부터 혼입되는 불순물이다. 또한, Mg는 다종다양한 개재물의 기점이 되어, 다른 개재물의 핵 생성 사이트(nucleation site)로도 된다. 또한, 어닐링 등을 행해도 재고용하기 어렵기 때문에, 열연 어닐링 산 세정판, 제품판(냉연 어닐링 산 세정판)의 표면 성상을 열화시킨다. 따라서, Mg량은 0.0005％ 미만으로 한다. 양호한 표면 성상을 유지하기 위해, 바람직하게는 0.0003％ 미만이다. Mg is an impurity mainly entrained in bricks in a converter furnace. Mg also becomes a nucleation site of various inclusions as a starting point for various kinds of inclusions. Further, even if annealing or the like is carried out, it is difficult to re-use, so that the surface properties of the hot-rolled annealing pickling plate and the product plate (cold annealing pickling plate) are deteriorated. Therefore, the amount of Mg is less than 0.0005%. In order to maintain a good surface property, it is preferably less than 0.0003%.

이상이 본 발명의 기본 화학 성분이며, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지지만, 또한, TIG 용접의 가스 실드와 이강종 용접부의 예민화 방지의 관점에서 Al, Sb를 선택 원소로서 첨가해도 좋다. 또한, 이강종 용접부의 내식성 향상의 목적으로 Zr, V를 선택 원소로서 첨가해도 좋다. 또한 불가피적 불순물로서는, 예를 들면, Ca: 0.0020％ 이하를 허용할 수 있지만, 이에 한정되지 않는다. The balance is composed of Fe and inevitable impurities, but Al and Sb may be added as a selective element from the viewpoints of gas shielding of TIG welding and prevention of sensitization of welded joints. Further, Zr and V may be added as selective elements for the purpose of improving the corrosion resistance of the welded joint portion. As for the inevitable impurities, for example, Ca: 0.0020% or less is allowable, but is not limited thereto.

Al: 0.02∼0.50％Al: 0.02 to 0.50%

Al은, TIG 용접의 가스 실드가 불충분한 경우에, 특히 중요해지는 원소이다. 전술한 바와 같이, TIG 용접의 경우, 이면을 가스 실드하여 용접하는 것이 일반적이다. 그러나, 이강종 용접부의 형상이 복잡한 경우에는, 가스 실드가 충분하지 않아, 대기 중의 N이 용융지에 혼입되는 경우가 있다. 이 경우, C, N량이 마르텐사이트상의 고용한계(solid solubility limit)를 초과하면, Ti만으로는 예민화를 완전하게 방지할 수 없게 된다. 이러한 경우, 미리 Al을 첨가해 두는 것이 예민화 방지에 효과적이다. 이것은, Al이 용융지에 혼입된 N을 AlN으로서 고정하기 때문이다. 이 효과는 Al을 0.02％ 이상 함유함으로써 얻어진다. 그러나, 0.50％를 초과하여 Al을 함유하면, 슬래브 단계에서 비(非)금속계 개재물이 생성되어, 열연판, 냉연판의 표면 성상이 열화하는 원인이 된다. 따라서, Al을 함유하는 경우는, Al량은 0.02∼0.50％의 범위로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직한 하한은, 0.10％, 더욱 바람직하게는, 0.15％이다. 보다 바람직한 상한은 0.30％이다. Al is an especially important element when the gas shield of TIG welding is insufficient. As described above, in the case of TIG welding, it is general to weld the back surface by gas shielding. However, in the case where the shape of the welded joint portion is complicated, the gas shield is not sufficient, and N in the atmosphere may be mixed into the melt. In this case, if C and N amount exceed the solid solubility limit on martensite, Ti alone can not completely prevent sensitization. In such a case, it is effective to prevent the sensitization by adding Al in advance. This is because Al fixes N incorporated in the melting paper as AlN. This effect is obtained by containing Al in an amount of 0.02% or more. However, when Al is contained in an amount exceeding 0.50%, non-metallic inclusions are generated in the slab step, which causes deterioration of the surface properties of the hot-rolled sheet and the cold-rolled sheet. Therefore, when Al is contained, the amount of Al is preferably in the range of 0.02 to 0.50%. More preferably, the lower limit is 0.10%, more preferably 0.15%. A more preferred upper limit is 0.30%.

Sb: 0.005∼0.30％Sb: 0.005 to 0.30%

Sb도 Al과 동일하게, TIG 용접의 가스 실드가 불충분한 경우에, 대기 중으로부터 혼입되는 N을 잡는(stabilizing) 효과가 있으며, 복잡한 형상의 구성체의 경우에는, 첨가하는 편이 좋은 원소이다. 그러나, Sb를 과잉하게 첨가하면, 슬래브 단계에서 비금속계 개재물이 생성되어, 열연판, 냉연판의 표면 성상이 열화하는 원인이 된다. 따라서, Sb를 첨가하는 경우는, Sb량은 0.005∼0.30％의 범위로 하는 것이 바람직하다. 제품판(냉연 어닐링 산 세정판)에서의 표면 성상의 관점에서, 보다 바람직하게는 0.005∼0.10％의 범위이다. Sb, like Al, has an effect of stabilizing N incorporated from the atmosphere when the gas shield of TIG welding is insufficient, and in the case of a complex structure, it is a good element to add. However, if Sb is excessively added, non-metallic inclusions are generated at the slab stage, which causes deterioration of the surface properties of the hot-rolled sheet and the cold-rolled sheet. Therefore, when Sb is added, the amount of Sb is preferably in the range of 0.005 to 0.30%. And more preferably in the range of 0.005 to 0.10% from the viewpoint of the surface properties in the product plate (cold annealing pickling plate).

Zr: 0.05∼0.60％Zr: 0.05 to 0.60%

Zr은, Ti와 동일하게 Cr보다도 우선적으로 탄질화물을 형성하여, 동(同)강종, 이강종 용접부의 내식성을 향상시키는 원소이다. 그러나, Zr은, Ti보다도 고가일 뿐만 아니라, Zr을 과잉하게 첨가하면, 금속 간 화합물을 생성하여, 열연판의 인성을 열화시킨다. 따라서, Zr을 첨가하는 경우는, Zr량은 0.05∼0.60％의 범위로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.15∼0.35％의 범위이다. Zr is an element that forms carbonitride preferentially than Cr in the same manner as Ti and improves the corrosion resistance of the copper type steel and the welded joint type steel. However, Zr is not only higher in price than Ti but also excessively adding Zr generates an intermetallic compound and deteriorates toughness of the hot-rolled sheet. Therefore, when Zr is added, the amount of Zr is preferably in the range of 0.05 to 0.60%. And more preferably in the range of 0.15 to 0.35%.

V: 0.02∼0.50％V: 0.02 to 0.50%

V도, Ti와 동일하게 Cr보다도 우선적으로 탄질화물을 형성하여, 동강종, 이강종 용접부의 내식성을 향상시키는 원소이다. 그러나, 그 효과는 Ti보다도 작다. 또한, 고가의 원소이기도 하다. 이 때문에, V를 첨가하는 경우는, V량은 0.02∼0.50％의 범위로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는, 0.02∼0.05％의 범위이다. V is an element that forms carbonitride preferentially over Cr, like Ti, and improves the corrosion resistance of the copper alloy and the welded joint of the crucible. However, the effect is smaller than Ti. It is also an expensive element. Therefore, in the case of adding V, the amount of V is preferably in the range of 0.02 to 0.50%. More preferably, it is in the range of 0.02 to 0.05%.

2. 제조 조건에 대해서 2. Manufacturing conditions

다음으로, 본 발명 강의 적합 제조 방법에 대해서 설명한다. 상기한 적합 성분 조성의 강을, 전로, 전기로(electric furnace), 진공 용해로(vacuum melting furnace) 등의 공지의 방법으로 용제하고, 연속 주조법(continuous casting method) 혹은 조괴-분괴법(ingot casting-blooming method)에 의해, 강 소재(슬래브)로 한다. 이 강 소재를, 그 후 1100∼1250℃에서 1∼24시간의 가열을 하거나, 혹은 가열하는 일 없이 직접, 열간 압연하여 열연판으로 한다. Next, a suitable manufacturing method of the steel of the present invention will be described. The steel having the above-mentioned components may be melted by a known method such as a converter, an electric furnace or a vacuum melting furnace, and a continuous casting method or an ingot casting- (slab) by the blooming method. The steel material is then directly hot-rolled at a temperature of 1100 to 1250 占 폚 for 1 to 24 hours or without heating to obtain a hot-rolled sheet.

열연판에는, 통상, 800∼1100℃에서 1∼10분의 열연판 어닐링이 행해지지만, 용도에 따라서는 열연판 어닐링을 생략해도 좋다. 이어서, 열연판 산 세정 후, 냉간 압연에 의해 냉연판으로 한 후, 마무리 어닐링을 행하여, 제품판으로 한다. 냉간 압연은, 연신성, 굽힘성, 프레스 성형성 및 형상 교정의 관점에서, 50％ 이상의 압하율로 행하는 것이 바람직하다. 냉연판의 마무리 어닐링은, 일반적으로는 JIS G0203의 표면 마무리 No.2B 가공품의 경우, 양호한 기계적 성질의 확보 및, 산 세정성의 관점에서 800∼950℃에서 어닐링을 행하는 것이 바람직하다. The hot-rolled sheet is usually subjected to hot-rolled sheet annealing at 800 to 1100 ° C for 1 to 10 minutes, but depending on the use, hot-rolled sheet annealing may be omitted. Subsequently, after the hot-rolled sheet is cleaned, cold-rolled sheet is formed into a cold-rolled sheet, and then subjected to finish annealing to obtain a finished sheet. The cold rolling is preferably performed at a reduction ratio of 50% or more from the viewpoints of stretchability, bendability, press formability and shape correction. Finish annealing of the cold-rolled sheet is preferably performed at 800 to 950 占 폚 in terms of ensuring good mechanical properties and surface cleanability in the case of a surface finished No. 2B finished product of JIS G0203 in general.

그러나, 탠덤 압연-CAL(tandem cold rolling and continuous annealing line)에 의한 고생산성의 냉간 압연 제품의 경우에는, 탄소강의 라인을 이용한 전술의 탄소강 어닐링 산 세정 라인의 고속 산 세정(특허문헌 2 참조)을 이용한 염가 프로세스에 의한 제조가 가장 바람직하고, 이때의 어닐링 온도는 800∼900℃에서 행하는 것이 바람직하다. 또한, 보다 광택이 요구되는 개소의 부재에는, BA 어닐링에 의한 마무리 어닐링이 유효하다. 또한, 전술했지만, 냉간 압연 후 및, 가공 후에 더욱 양호한 표면 성상을 얻기 위해, 연마 등을 행해도 하등 문제는 없다. However, in the case of cold-rolled products with high productivity by tandem cold rolling and continuous annealing line (-CAL), the high acid pickling of the aforementioned carbon steel annealing acid cleaning line using a carbon steel line (see Patent Document 2) And the annealing temperature at this time is preferably 800 to 900 占 폚. In addition, finish annealing by BA annealing is effective for members of places where gloss is more required. In addition, as described above, in order to obtain better surface properties after cold rolling and after processing, there is no problem even if polishing or the like is performed.

실시예 1Example 1

이하, 실시예에 기초하여, 본 발명을 더욱 상세하게 설명한다. Hereinafter, the present invention will be described in more detail based on examples.

표 1에 나타내는 발명예 No.1∼8 및 33, 비교예 No.9∼12의 조성을 갖는 강을 50㎏ 소형 진공 용해로에서 용제했다. 이들 강괴를, Ar 가스로 퍼지한 로 내에서 1150℃로 가열 후, 열간 압연을 행하여, 판두께 4.0㎜의 열연판으로 했다. The steels having the compositions of Inventive Nos. 1 to 8 and 33 and Comparative Nos. 9 to 12 shown in Table 1 were dissolved in a 50 kg small vacuum melting furnace. These ingots were heated to 1150 占 폚 in a furnace purged with Ar gas, and then hot-rolled to obtain a hot-rolled sheet having a thickness of 4.0 mm.

이어서, 이들 열연판에 대기 중에서, 950℃에서 1분간의 열연판 어닐링을 행한 후, 표면을 유리 비즈의 쇼트 블래스트 처리를 행한 후, 온도 80℃의 20질량％ 황산 용액 중에 120초 침지 후, 15질량％ 질산(nitric acid) 및 3질량％ 불산(hydrofluoric acid)으로 이루어지는 온도 55℃의 혼합산 중에 60초 침지함으로써 산 세정을 행하여, 탈스케일(descaling)을 행했다. Subsequently, the hot-rolled sheet was subjected to hot-rolled sheet annealing at 950 占 폚 for 1 minute in the atmosphere, followed by shot blasting of glass beads on the surface. Subsequently, the surface was immersed in a 20 mass% sulfuric acid solution at 80 占 폚 for 120 seconds, Acid cleaning was carried out by immersing in mixed acid at 55 캜 consisting of nitric acid, mass% nitric acid and 3% by mass hydrofluoric acid for 60 seconds, and descaling was carried out.

또한, 냉간 압연에 의해 판두께 1.0㎜의 냉간 압연판으로 하고, 대기 개방로에서, 900℃에서 1분간의 어닐링을 행하여, 냉연 어닐링판을 얻었다. 이 냉연 어닐링판을, 온도 80℃, 20질량％ NaSO4 중에서 강판을 양극(positive electrode)으로 한 3A/d㎡로 10초의 전해 산 세정을 3회 행한 후, 5질량％ 질산 및 3질량％ 불산으로 이루어지는 온도 55℃의 혼합산에 30초간 침지함으로써, 탈스케일을 행하여, 냉연 어닐링 산 세정판을 얻었다. The cold-rolled sheet was cold-rolled to form a cold-rolled sheet having a thickness of 1.0 mm and annealed at 900 ° C for 1 minute in an open air furnace to obtain a cold-rolled annealed sheet. This cold annealed sheet was subjected to electrolytic acid cleaning three times for 10 seconds at a rate of 3A / dm 2 with a steel sheet as a positive electrode at 20 ° C in 20% by mass NaSO 4 at a temperature of 80 ° C. Thereafter, 5% by mass nitric acid and 3% To a mixed acid at a temperature of 55 캜 for 30 seconds to remove the scale to obtain a cold annealing acid scrubber.

[표 1][Table 1]

Figure pct00001
Figure pct00001

우선, 얻어진 냉연 어닐링 산 세정판의 표면 성상의 판정을 육안으로 행했다. First, the surface property of the obtained cold-rolled annealing acid scratch plate was judged visually.

이어서, 얻어진 냉연 어닐링 산 세정판을 공시재로 하여, 모재 내식성 평가용의 샘플로서, 탈스케일 후의 냉연 어닐링 산 세정판의 산 세정된 그대로의 재(材)와 ＃600번의 연마지로 표면을 연마한 연마재의 2종류의 샘플을 제작했다. Subsequently, the obtained cold-rolled annealing acid scratch plate was used as a specimen, and the surface of the cold-annealed acid scratch plate after descaling was polished with the acid-washed ash and the # 600 abrasive paper as a sample for evaluating the base material corrosion resistance Two kinds of samples of abrasive were produced.

또한, 동일한 공시재에 대하여, 동일한 재로의 TIG 용접부 시험을 행했다. 이 시험에서는, 각각의 공시재로부터 채취한 2매의 판을 TIG 용접으로 접합하고, 그들의 표면을 ＃600번의 연마지로 연마하여, 동강종 용접부 내식성 평가 샘플로 했다. Further, the same specimens were subjected to the same TIG welding test. In this test, two sheets collected from respective specimens were joined by TIG welding, and their surfaces were polished with # 600 polishing papers to obtain a corrosion resistance evaluation sample of the steel-root weld.

또한, 각 공시재에 대하여, SUS304와의 이강종 TIG 용접 시험을 행했다. 이 시험에서는, 각 공시재로부터 채취한 판과 판두께 1.0㎜의 SUS304의 판을 TIG 용접으로 접합하고, 그들의 표면을 ＃600번의 연마지로 연마하여, 이강종 용접부 내식성 평가 샘플로 했다. 동강종, 이강종 TIG 용접 시험 조건은, 모두 하기와 같이, 백 비드 폭(width of the back bead)이 3㎜ 이상이 되도록 용접 전류를 제어하고, 평가면은 백 비드 면으로 했다. Further, for each of the test pieces, a tie-type TIG welding test with SUS304 was carried out. In this test, the plates collected from the respective specimens and the plates of SUS304 having a plate thickness of 1.0 mm were bonded by TIG welding, and their surfaces were polished with # 600 abrasive paper to prepare samples for corrosion resistance evaluation of the welded portions. The welding current was controlled so that the width of the back bead was not less than 3 mm, and the evaluation surface was the back bead surface.

용접 전압: 10VWelding voltage: 10V

용접 전류: 90∼110AWelding current: 90 ~ 110A

용접 속도: 600㎜/minWelding speed: 600 mm / min

전극: 1.6㎜ 텅스텐 전극 Electrode: 1.6 mm tungsten electrode

실드 가스: 프론트 비드측(front bead side) Ar 20L/minShield gas: front bead side Ar 20 L / min

　　　　　 백 비드측(back bead side) Ar 20L/minBack bead side Ar 20 L / min

얻어진 모재(산 세정된 그대로의 재, 연마재), 동강종 용접부, 이강종 용접부 샘플을 이용하여, JIS H 8502(1999)에 준하여 염수 분무 사이클 시험(CCT, neutral salt spray cyclic corrosion test)을 행했다. CCT는, 5질량％ NaCl 용액 분무(35℃, 2h)→건조(60℃, 4h, 상대 습도 20∼30％)→습윤(40℃, 2h, 상대 습도 95％ 이상)을 1사이클로 하여, 15사이클 실시했다. 얻어진 결과를 표 2에 나타낸다. A neutral salt spray cyclic corrosion test (CCT) was carried out in accordance with JIS H 8502 (1999) using the obtained base material (acid as clean ash, abrasive material), copper alloy type welded part, and welded type welded part sample. CCT was prepared by using 15 cycles of spraying 5% by mass NaCl solution (35 ° C, 2h) → drying (60 ° C, 4h, relative humidity 20-30%) → wet (40 ° C, 2h, relative humidity 95% Cycle. The obtained results are shown in Table 2.

또한, 각 시험의 판정 기준은 이하와 같다. The criteria for each test are as follows.

(a) 냉연 산 세정 어닐링 후의 외관: 표면 결함(벗겨짐(scab), 핀홀(pin hole), 선 벗겨짐(linear scab), 티탄 스트링거 흠집, 백근 모양(white streak)의 색 이상)이 있는 부분의 길이의 판 전체 길이에 대한 비율로 판단하여, 결함률 5％ 미만을 ◎, 결함률 5％ 이상 10％ 미만을 ○, 결함률 10％ 이상 20％ 미만을 △, 결함률 20％ 이상을 ×로 하여, ◎와 ○을 합격, △와 ×를 불합격으로 판정했다. (a) Appearance after cold annealing clean annealing: Length of the part with surface defects (color defects such as scab, pin hole, linear scab, titanium stringer scratch, white streak) A defect rate of 5% or more and a defect rate of 5% or more and less than 10% was evaluated as?, A defect rate of 10% or more and less than 20% was evaluated as?, And a defect rate of 20% or more was evaluated as? , And "△" and "×" were judged to be rejected.

(b) 산 세정된 그대로의 재 및 ＃600번 연마재의 CCT 결과: 15사이클 시험 후의 발수 면적(rust-occurred area)이, 발수율(Rust area ratio) 10％ 미만을 ◎, 발수율 10％ 이상 20％ 미만을 ○, 발수율 20％ 이상 30％ 미만을 △, 발수율 30％ 이상을 ×로 하고, ◎와 ○을 합격, △와 ×를 불합격으로 판정했다. (b) CCT results of acid-cleaned material and # 600 abrasive material: Rust-occurred area after 15 cycles test was less than 10% Rust area ratio, , And when the yield rate was 20% or more and less than 30% was evaluated as " DELTA ", and the yield rate of 30% or more was evaluated as " x "

(c) 동강종 용접부 내식성 시험 결과: 동강종으로 TIG 맞대기 용접(butt welding)을 행하고, ＃600번의 연마지로 용접부의 템퍼 컬러를 제거 후, CCT 15사이클 후의 용접부의 발수율 10％ 미만을 ◎, 발수율 10％ 이상 20％ 미만을 ○, 발수율 20％ 이상 30％ 미만을 △, 발수율 30％ 이상을 ×로 하고, ◎와 ○을 합격, △와 ×를 불합격으로 판정했다. (c) Results of Corrosion Resistance Test of Steel Tongue Welding Part: TIG butt welding was carried out with a steel cord, and the temper color of the welded portion was removed with # 600 abrasive paper. When the yields were 10% or more and 20% or less, the yields were 20% or less and 30% or less, respectively, and the yield was 30% or more.

(d) 이강종 용접부 내식성 시험 결과: SUS304와 TIG 맞대기 용접을 행하고,＃600번의 연마지로 용접부의 템퍼 컬러를 제거 후, CCT 15사이클 후의 용접부의 발수율 10％ 미만을 ◎, 발수율 10％ 이상 20％ 미만을 ○, 발수율 20％ 이상 30％ 미만을 △, 발수율 30％ 이상을 ×로 하고, ◎와 ○을 합격, △와 ×를 불합격으로 판정했다. (d) Result of Corrosion Resistance Test of Cross-section Welding Part: After performing the TIG butt welding with SUS304 and removing the temper color of the welded part with # 600 abrasive paper, the yield of the welded portion after 15 cycles of CCT is ◎, % Was rated as O, the rate of yield of 20% or more and less than 30% was evaluated as?, And the rate of yield of 30% or more was evaluated as X, and? And? Were passed.

[표 2][Table 2]

Figure pct00002
Figure pct00002

발명예인 No.1∼8 및 33은, 성분 조성이 본 발명의 범위 내이며, 어느 평가 항목에 대해서도, 내식성, 표면 성상 모두 우수했다. Inventive examples Nos. 1 to 8 and 33 were within the range of the present invention, and both the corrosion resistance and the surface property were excellent in any evaluation item.

한편, Cr량이 16.2％로 낮은 비교예 No.9는, 발수 면적이 많아, 내식성이 뒤떨어져 있었다. On the other hand, in Comparative Example No. 9 in which the Cr amount was as low as 16.2%, the water repellent area was large and the corrosion resistance was inferior.

또한, Cr량이 19.4％로 높은 비교예 No.10은, 이강종 용접부의 발수 면적이 많아, 내식성이 뒤떨어져 있었다. 이것은, 페라이트 생성 촉진 원소인 Cr량이 많기 때문에, 이강종 용접부가 마르텐사이트화되지 않는 것이 원인이라고 생각된다. In Comparative Example No. 10 in which the amount of Cr was as high as 19.4%, the water-repellent area of the welded portion of the steel pipe was large and the corrosion resistance was inferior. This is considered to be due to the fact that the steel welded portion is not martensized because the amount of Cr, which is a ferrite formation promoting element, is large.

또한, Ti량이 0.07％로 적은 비교예 No.11은, 이강종 용접부의 발수 면적이 많아, 내식성이 뒤떨어져 있었다. Further, in Comparative Example No. 11 in which the amount of Ti was as low as 0.07%, the water-repellent area of the welded joint portion was large and the corrosion resistance was inferior.

또한, Si량과 Nb량이 본 발명 범위를 초과하는 비교예 No.12에서는, 모재의 표면에 약간의 스케일 잔사(residual scale)가 확인되어, 냉연 어닐링 산 세정 후의 내식성이 뒤떨어져 있었다. In Comparative Example No. 12 in which the amount of Si and the amount of Nb exceeded the range of the present invention, a slight scale residue was found on the surface of the base material, and the corrosion resistance after the cold-annealing acid cleaning was inferior.

실시예 2Example 2

다음으로, 표 3에 나타내는 발명예 No.13∼18, 비교예 No.19∼22의 성분 조성을 갖는 페라이트계 스테인리스강을 150ton 용량의 VOD(Vacuum Oxygen Decaburization)로 용제한 후, 연속 주조에 의해 슬래브로 주조했다. 이것을 1150℃의 온도로 가열하고 열간 압연을 행하여, 판두께 4.0㎜의 열연 코일로 만들었다. 이어서, 950℃에서 1∼5분간, 공기비(比) 1.3의 코크스로 가스(coke-oven gas) 연소 분위기 중에서 어닐링하여, 표면을 철구 비즈(iron beads)의 쇼트 블래스트 처리(shot blasting)를 행한 후, 온도 80℃의 20질량％ 황산 용액 중에 120초 침지 후, 15질량％ 질산 및 3질량％ 불산으로 이루어지는 온도 55℃의 혼합산 중에 60초 침지함으로써 산 세정하고, 탈스케일을 행하여, 열연 어닐링 산 세정 코일로 만들었다. 또한, 냉간 압연에 의해 판두께 1.0㎜의 냉연판으로 하고, 900℃에서 2분간, 공기비 1.3의 코크스로 가스 연소 분위기 중에서 어닐링하여, 온도 80℃, 20질량％ NaSO4 중에서 강판을 양극으로 한 3A/d㎡로 10초의 전해 산 세정(electrolytic descaling)을 3회 행한 후, 5질량％ 질산 및 3질량％ 불산으로 이루어지는 온도 55℃의 혼합산에 30초간 침지함으로써 탈스케일을 행하여, 냉연 어닐링 산 세정판을 얻었다. Next, ferritic stainless steels having the compositional qualities of the inventive examples 13 to 18 and comparative examples 19 to 22 shown in Table 3 were dissolved by VOD (Vacuum Oxygen Decaburization) of 150 ton capacity, . This was heated to a temperature of 1150 占 폚 and hot-rolled to obtain a hot-rolled coil having a thickness of 4.0 mm. Subsequently, annealing is performed at 950 ° C for 1 to 5 minutes in a coke-oven gas combustion atmosphere at an air ratio (ratio) of 1.3, and the surfaces are shot blasted with iron beads , Immersed in a 20 mass% sulfuric acid solution having a temperature of 80 deg. C for 120 seconds, and then acid-washed by immersing in a mixed acid consisting of 15 mass% nitric acid and 3 mass% hydrofluoric acid at a temperature of 55 deg. C for 60 seconds to perform descaling, Cleaning coil. Further, the annealing in the cold-rolled sheet by cold rolling and the plate thickness 1.0㎜, for 2 minutes at 900 ℃, combustion gas atmosphere of a coke oven of the air ratio of 1.3, temperature 80 ℃, 20 mass% NaSO 4 in which the steel sheet as an anode 3A / dm < 2 > for 10 seconds, and then subjected to descaling by immersing in a mixed acid consisting of 5 mass% nitric acid and 3 mass% hydrofluoric acid at a temperature of 55 deg. C for 30 seconds to perform cold- I got a plate.

[표 3][Table 3]

Figure pct00003
Figure pct00003

우선, 이렇게 하여 얻어진 냉연 어닐링 산 세정판의 표면 성상의 판정을 육안으로 행했다. First, the surface properties of the thus obtained cold-rolled annealing acid scratch plate were visually determined.

이어서, 실시예 1과 동일하게 모재, 동강종 용접부, 이강종 용접부 샘플을 작성하고, 실시예 1과 동일하게 JIS H 8502(1999)에 준하여 염수 분무 사이클 시험(CCT)을 행하여, 내식성 평가 시험을 행했다. 얻어진 결과를 표 4에 나타낸다. 또한, 각 시험의 판정 기준은, 실시예 1과 동일하게 했다. Subsequently, in the same manner as in Example 1, samples of base metal, steel-welded joints and welded joints were prepared and subjected to a salt spray cycle test (CCT) in accordance with JIS H 8502 (1999) in the same manner as in Example 1, . The obtained results are shown in Table 4. The criteria for the respective tests were the same as those in Example 1.

[표 4][Table 4]

Figure pct00004
Figure pct00004

발명예인 No.13∼18은, 성분 조성이 본 발명의 범위 내이며, 어느 평가 항목에 대해서도, 내식성, 표면 성상 모두 우수했다. The inventive examples Nos. 13 to 18 were within the scope of the present invention, and the corrosion resistance and the surface property were excellent in all evaluation items.

한편, 비교예인 No.19는, Mo량이 0.40％로 본 발명 범위보다 높기 때문에, 동일하게, 비교예인 No.20은 Cr량이 19.5％로 본 발명 범위보다 높기 때문에, 이강종 용접부의 발수 면적이 많아, 내식성이 뒤떨어져 있었다. 이것은, 페라이트상 생성 촉진 원소인 Mo량 및 Cr량이 많기 때문에, 이강종 용접부가 마르텐사이트화되지 않는 것이 원인이라고 생각된다. On the other hand, No. 19 as a comparative example had a Mo content of 0.40%, which is higher than that of the present invention. Similarly, No. 20 as a comparative example had a higher Cr content than that of the present invention at 19.5% The corrosion resistance was poor. This is considered to be due to the fact that the welded portion of the welded portion is not martensized because the amounts of Mo and Cr, which are elements for promoting ferrite phase formation, are large.

또한, 비교예 No.21은, Si량이 0.33％, Nb량이 0.003％로 모두 본 발명의 범위를 벗어나고 있으며, 동일하게, 비교예 No.22는, Si량이 0.45％, Mg량이 0.0010％로 모두 본 발명 범위를 초과하고 있기 때문에, 약간의 스케일 잔사가 확인되어, 냉연 어닐링 산 세정 후의 내식성이 뒤떨어져 있었다. Also, in Comparative Example No. 21, the Si content was 0.33% and the Nb content was 0.003%, all of which were beyond the scope of the present invention. Similarly, in Comparative Example No. 22, the Si content was 0.45% and the Mg content was 0.0010% Since it exceeds the scope of the invention, a slight amount of scale residue was confirmed, and the corrosion resistance after the cold annealing acid cleaning was inferior.

실시예 3Example 3

표 5에 나타내는 발명예 No.23∼28, 비교예 No.29∼32의 성분 조성을 갖는 강을 50㎏ 소형 진공 용해로에서 용제했다. 이들 강괴를 Ar 가스로 퍼지한 로 내에서 1150℃로 가열 후, 열간 압연을 행하여, 판두께 4.0㎜의 열연판으로 했다. The steels having the constituent compositions of the inventive examples Nos. 23 to 28 and comparative examples Nos. 29 to 32 shown in Table 5 were dissolved in a 50 kg small vacuum melting furnace. These ingots were heated to 1150 占 폚 in a furnace purged with Ar gas, and then hot-rolled to obtain a hot-rolled sheet having a thickness of 4.0 mm.

이어서, 이들 열연판을 대기 중에서, 950℃에서 1분간의 열연판 어닐링을 행한 후, 표면을 유리 비즈의 쇼트 블래스트 처리를 행하여, 온도 80℃의 20질량％ 황산 용액 중에 120초 침지 후, 15질량％ 질산 및 3질량％ 불산으로 이루어지는 온도 55℃의 혼합산 중에 60초 침지함으로써, 산 세정하여 탈스케일을 행했다. Subsequently, these hot-rolled sheets were subjected to hot-rolled sheet annealing at 950 占 폚 for 1 minute in the atmosphere, followed by shot blasting of glass beads on the surface. Subsequently, the surfaces were immersed in a 20 mass% sulfuric acid solution at 80 占 폚 for 120 seconds, % Nitric acid and 3 mass% hydrofluoric acid at a temperature of 55 DEG C for 60 seconds to carry out descaling.

또한, 냉간 압연에 의해 판두께 1.0㎜의 냉간 압연판으로 하고, 환원성 분위기(H2: 5vol％, N2: 95vol％, 노점(dew point) ―40℃)에서, 900℃에서 1분간의 어닐링을 행하여, 냉연 어닐링판을 얻었다. 이 냉연 어닐링판을, 온도 50℃, 15질량％ 질산 및 0.5질량％ 염산으로 이루어지는 용액 중에서 강판을 양극으로 한 전기 분해(10 A/d㎡로 2초)를 2회 행하는 탈스케일을 행하여, 냉연 어닐링 산 세정판을 얻었다. The cold rolled steel sheet was subjected to cold rolling at a temperature of 900 占 폚 for 1 minute in a reducing atmosphere (H 2 : 5 vol%, N 2 : 95 vol%, dew point -40 ° C) To obtain a cold-rolled annealed sheet. The cold-rolled annealing sheet was subjected to descaling in which a steel sheet was subjected to electrolysis (2 seconds at 10 A / dm 2) twice at a temperature of 50 캜 in a solution composed of 15 mass% nitric acid and 0.5 mass% hydrochloric acid as a positive electrode, Thereby obtaining an annealing acid cleaning plate.

[표 5][Table 5]

Figure pct00005
Figure pct00005

우선, 얻어진 냉연 어닐링 산 세정판의 표면 성상의 판정을 육안으로 행했다. First, the surface property of the obtained cold-rolled annealing acid scratch plate was judged visually.

이어서, 냉연 어닐링 산 세정판을 공시재로 하여, 실시예 1과 동일하게 탈스케일 후의 냉연 어닐링 산 세정판의 산 세정된 그대로의 재와 ＃600번의 연마지로 표면을 연마한 연마재의 2종류의 모재 내식성 평가용 샘플을 제작했다. Subsequently, the cold-rolled annealing pickling plate was used as a blank, and the same two kinds of base materials as the raw material of the cold-annealing pickling plate after descaling and the abrasive material whose surface was polished with # 600 abrasive paper were used A sample for evaluating corrosion resistance was prepared.

또한, 동강종 및 SUS304와의 이강종 용접 샘플을 제작함에 있어서, TIG 용접시에 가스 실드가 불완전했던 경우를 상정하여, 프론트 비드측, 백 비드측 모두 Ar＋20vol％ N2의 실드 가스를 이용한 용접 시험을 행했다. Further, in the case of manufacturing the two-kind welding specimen with the copper alloy and SUS304, it was assumed that the gas shield was incomplete at the time of TIG welding, and the welding test was performed using the shield gas of Ar + 20 vol% N 2 on the front bead side and the back bead side .

용접 조건은 하기와 같으며, 평가면은 백 비드 면으로 했다. The welding conditions were as follows, and the evaluation surface was the back bead surface.

용접 전압: 10VWelding voltage: 10V

용접 전류: 90∼110AWelding current: 90 ~ 110A

용접 속도: 600mm/minWelding speed: 600 mm / min

전극: 1.6㎜ 텅스텐 전극 Electrode: 1.6 mm tungsten electrode

실드 가스: 프론트 비드측 Ar＋20vol％ N2 20L/minShielding gas: front bead side Ar + 20 vol% N 2 20 L / min

　　　　　 백 비드측 Ar＋20vol％ N2 20L/minBack bead side Ar + 20vol% N 2 20L / min

얻어진 모재, 동강종 용접부, 이강종 용접부 샘플을 이용하여, JIS H 8502(1999)에 준하여 염수 분무 사이클 시험(CCT)을 행했다. CCT는, 5질량％ NaCl 용액 분무(35℃, 2h)→건조(60℃, 4h, 상대 습도 20∼30％)→습윤(40℃, 2h, 상대 습도 95％ 이상)을 1사이클로 하여, 15사이클을 행했다. 얻어진 결과를 표 6에 나타낸다. 또한, 판정 기준은, 실시예 1과 동일하다. The salt water spraying cycle test (CCT) was carried out in accordance with JIS H 8502 (1999) using the obtained base material, steel-root welded part, and welded-joint welded part samples. CCT was prepared by using 15 cycles of spraying 5% by mass NaCl solution (35 ° C, 2h) → drying (60 ° C, 4h, relative humidity 20-30%) → wet (40 ° C, 2h, relative humidity 95% Cycle. The obtained results are shown in Table 6. The criterion for determination is the same as that in the first embodiment.

[표 6][Table 6]

Figure pct00006
Figure pct00006

발명예인 No.23∼28은, 어느 평가 항목에 대해서도, 내식성, 표면 성상 모두 우수했다. Al, Sb, Zr, V를 첨가한 No.25∼28은, SUS304와의 이강종 용접부에 있어서도, 내식성이 매우 우수했다. The inventive examples Nos. 23 to 28 were excellent in both corrosion resistance and surface properties with respect to any evaluation item. Nos. 25 to 28 to which Al, Sb, Zr, and V were added exhibited excellent corrosion resistance even in the welded joints with SUS304.

한편, 비교예인 No.29는 Cr량이 16.7％로 본 발명의 범위보다도 낮기 때문에, 발수 면적이 많아 내식성이 뒤떨어져 있었다. On the other hand, in Comparative Example No. 29, the amount of Cr was 16.7%, which is lower than the range of the present invention, so that the water repellent area was large and corrosion resistance was inferior.

또한, 비교예 No.30은 Cr량이 19.7％로 본 발명의 범위보다도 높기 때문에, 이강종 용접부의 발수 면적이 많아 내식성이 뒤떨어져 있었다. 이것은, 페라이트상 생성 촉진 원소인 Cr량이 많기 때문에, 이강종 용접부가 마르텐사이트화되지 않는 것이 원인이라고 생각된다. In Comparative Example No. 30, the Cr content was 19.7%, which is higher than the range of the present invention. This is considered to be due to the fact that the steel welded portion is not martensized because the amount of Cr, which is a ferrite phase formation promoting element, is large.

또한, 비교예 No.31은 Si량이 0.36％, Mo량이 0.40％로 모두 본 발명 범위를 초과하고 있으며, 모재의 표면에 약간의 스케일 잔사가 확인되어, 냉연 어닐링 산 세정 후의 내식성도 뒤떨어져 있던 점에 더하여, 특히 가스 실드가 불충분한 경우의 SUS304와의 이강종 용접부에 있어서도 내식성이 뒤떨어져 있었다. In Comparative Example No. 31, the Si content was 0.36% and the Mo content was 0.40%, all of which exceeded the scope of the present invention. A slight scale residue was found on the surface of the base material, and the corrosion resistance after the cold- In addition, corrosion resistance is inferior even in the welded portion between the welded portion and the SUS 304 when the gas shield is insufficient.

또한, 비교예 No.32는 Si량이 0.50％, Nb량도 0.10％로 모두 본 발명 범위를 초과하고 있으며, 모재의 표면에 스케일 잔사가 확인되어, 냉연 어닐링 산 세정 후의 내식성이 뒤떨어져 있었다. In Comparative Example No. 32, the Si amount was 0.50% and the Nb amount was 0.10%, both exceeding the range of the present invention, and scale residue was observed on the surface of the base material, and the corrosion resistance after the cold annealing acid cleaning was inferior.

이상으로부터, 본 발명예에서는, 모재의 내식성, 동강종 용접부의 내식성, SUS304와의 이강종 용접부의 내식성, 냉연 어닐링 산 세정판의 표면 성상도 양호한 페라이트계 스테인리스 강판이, 열연 어닐링 산 세정판을 연삭하는 일 없이 얻을 수 있는 것이 명확해졌다. In view of the above, in the present invention, a ferritic stainless steel sheet having good corrosion resistance of the base material, corrosion resistance of the steel longitudinally welded portion, corrosion resistance of the welded portion of the welded portion to SUS304, and cold- It became clear that you can get without.

기물, 주방 기기, 건축 내외장재, 건축 금구(金具), 엘리베이터·에스컬레이터 내장재, 가전, 자동차 부품 등을 중심으로, 내식성이 요구되는 부재로서 적합하다. It is suitable as a member which requires corrosion resistance, mainly in materials, kitchen appliances, building interior and exterior materials, building metal fittings, interior parts of elevators and escalators, home appliances and automobile parts.

Claims (5)

질량％로, C: 0.003∼0.015％, Si: 0.05∼0.30％, Mn: 0.10∼0.35％, P: 0.06％ 이하, S: 0.02％ 이하, Cr: 17.0∼19.0％, Ni: 0.10％ 초과∼0.30％, Ti: 0.10∼0.40％, Nb: 0.005％∼0.050％ 미만, Mo: 0.20％ 미만, N: 0.005∼0.015％, Cu: 0.30∼0.50％, Mg: 0.0005％ 미만을 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강.0.10 to 0.35% of Si, 0.06% or less of P, 0.02% or less of S, 17.0 to 19.0% of Cr, more than 0.10% of Ni, 0.30%, Ti: 0.10 to 0.40%, Nb: 0.005 to less than 0.050%, Mo: less than 0.20%, N: 0.005 to 0.015%, Cu: 0.30 to 0.50% And an inevitable impurity. 제1항에 있어서,
추가로, 질량％로, Al: 0.02∼0.50％를 함유하는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강.The method according to claim 1,
The ferritic stainless steel according to any one of claims 1 to 3, further comprising, by mass%, Al: 0.02 to 0.50%. 제2항에 있어서,
질량％로, Al: 0.10∼0.50％인 페라이트계 스테인리스강.3. The method of claim 2,
Ferritic stainless steel in which Al is 0.10 to 0.50% by mass. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
추가로, 질량％로, Sb: 0.005∼0.300％를 함유하는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강.4. The method according to any one of claims 1 to 3,
The ferritic stainless steel according to claim 1, further comprising 0.005 to 0.300% of Sb in terms of mass%. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
추가로, 질량％로, Zr: 0.05∼0.60％, V: 0.02∼0.50％의 1종 또는 2종을 함유하는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강.5. The method according to any one of claims 1 to 4,
The ferritic stainless steel according to any one of claims 1 to 3, further comprising one or both of Zr: 0.05 to 0.60% and V: 0.02 to 0.50% in mass%.
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