KR20140048348A

KR20140048348A - Thin steel sheet and process for producing same

Info

Publication number: KR20140048348A
Application number: KR1020147008893A
Authority: KR
Inventors: 겐지 가와무라; 다케시 요코타
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2011-11-15
Filing date: 2012-11-07
Publication date: 2014-04-23
Also published as: CN103930585B; JPWO2013073136A1; EP2781615A4; CN103930585A; JP5370620B1; US20150027594A1; EP2781615A1; WO2013073136A1

Abstract

질량％ 로, C : 0.06 ∼ 0.12 ％, Si : 0.5 ∼ 1.5 ％, Mn : 1.0 ∼ 3.0 ％, P : 0.05 ％ 이하, S : 0.01 ％ 이하, Al : 0.5 ％ 이하, N : 0.01 ％ 이하 및 Ti : 0.02 ∼ 0.20 ％ 를 함유하고, 또한 하기 식 (1), (2) 식에 나타내는 관계를 만족시키고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성으로 하고, 면적률로, 페라이트상 : 60 ％ 이상, 마텐자이트상 : 15 ∼ 35 ％ 이고, 또한 페라이트상과 마텐자이트상의 합계가 95 ％ 이상, 페라이트의 평균 입경이 4.0 ㎛ 이하, 마텐자이트의 평균 입경이 1.5 ㎛ 이하, 압연 직각 방향의 인장 강도 780 ㎫ 이상, 영률 240 ㎬ 이상, 강도-연신율 밸런스 16500 ㎫·％ 이상인 박강판.
0.05 ≤ [％ C] － (12/47.9) × [％ Ti^*] ≤ 0.10 --- (1)
여기서, Ti^* ＝ [％ Ti] － (47.9/14) × [％ N] － (47.9/32.1) × [％ S] --- (2)In mass%, C: 0.06 to 0.12%, Si: 0.5 to 1.5%, Mn: 1.0 to 3.0%, P: 0.05% or less, S: 0.01% or less, Al: 0.5% or less, N: 0.01% or less and Ti : It contains 0.02-0.20%, satisfy | fills the relationship shown by following formula (1), (2) formula, and it is set as the composition which consists of remainder Fe and an unavoidable impurity, and it is an area ratio, and a ferrite phase: 60% or more, Martensite phase: 15 to 35%, the total ferrite phase and martensite phase is 95% or more, the average particle diameter of ferrite is 4.0 µm or less, the average particle diameter of martensite is 1.5 µm or less, tensile strength in the rolling right direction The thin steel sheet which is 780 Mpa or more, Young's modulus of 240 Pa or more, and strength-elongation balance 16500 Mpa.% Or more.
0.05 ≤ [% C]-(12 / 47.9) × [% Ti ^* ] ≤ 0.10 --- (1)
Here, Ti ^* = [% Ti]-(47.9 / 14) X [% N]-(47.9 / 32.1) X [% S] --- (2)

Description

박강판 및 그 제조 방법{THIN STEEL SHEET AND PROCESS FOR PRODUCING SAME}THIN STEEL SHEET AND PROCESS FOR PRODUCING SAME}

본 발명은, 주로 자동차의 차체용으로서 바람직한 강성이 우수한 고강도 박강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다. 본 발명의 고강도 박강판은, 자동차의 센터 필러, 사이드 실, 사이드 프레임 및 크로스 멤버 등, 강성의 판두께 감수성 지수가 1 에 가까운 칼럼상 혹은 그것에 가까운 단면 형상의 구조용 부재에 적용하기에 바람직한 것으로서, 780 ㎫ 이상의 인장 강도를 갖고, 또한 연성도 우수하다.TECHNICAL FIELD The present invention relates to a high strength steel sheet excellent in rigidity, which is mainly suitable for automobile bodies, and a method for producing the same. The high strength steel sheet of the present invention is preferable to be applied to structural members having a cross-sectional shape close to 1 or a column having a rigid sheet thickness sensitivity index of 1, such as a center pillar, a side seal, a side frame and a cross member of an automobile, It has a tensile strength of 780 MPa or more and is also excellent in ductility.

최근, 지구 환경 문제에 대한 관심의 고조를 받아, 자동차에서도 배기 가스 규제가 실시되는 등, 자동차에 있어서의 차체의 경량화는 매우 중요한 과제이다. 그 때문에, 강판의 고강도화에 의해 판두께를 감소시킴으로써, 차체의 경량화가 도모되고 있는데, 최근에는 강판의 고강도화가 현저하게 진행된 결과, 판두께 : 1.6 ㎜ 를 하회하는 강판의 사용이 증가하고 있다. 특히 인장 강도가 780 ㎫ 급이나 980 ㎫ 급 강판의 사용 비율은 해마다 증가 경향이 있으며, 이와 같은 고강도화에 의한 경량화를 위해서는, 박육화에 따른 부품 강성의 저하를 동시에 개선하는 것이 불가결하게 되고 있다. 강판의 박육화에 따른 부품 강성 저하의 문제는, 인장 강도가 590 ㎫ 이상인 강판에서 현재화되어 왔다.In recent years, with increasing interest in global environmental issues, the reduction of the weight of automobile bodies in automobiles is a very important problem, such as the regulation of exhaust gas in automobiles. Therefore, by reducing the thickness of the steel sheet by increasing the strength of the steel sheet, it is possible to reduce the weight of the vehicle body. In recent years, as the strength of the steel sheet has been remarkably advanced, the use of steel sheets having a sheet thickness of less than 1.6 mm has increased. In particular, the proportion of tensile strength of 780 MPa or 980 MPa steel sheet tends to increase year by year, and in order to reduce the weight due to such high strength, it is indispensable to simultaneously improve the reduction of component stiffness due to thinning. The problem of the reduction of component stiffness due to the thinning of the steel sheet has been present in steel sheets having a tensile strength of 590 MPa or more.

일반적으로, 부품의 강성을 높이려면, 부품 형상을 변경하거나, 또 스폿 용접이 이루어져 있는 부품에 대해서는, 용접점을 증가시키거나, 혹은 레이저 용접으로 전환시키는 등의 용접 조건을 변경하는 것이 유효하다고 여겨졌다.In general, in order to increase the rigidity of the part, it was considered effective to change the shape of the part or to change the welding conditions such as increasing the welding point or switching to laser welding for the part where the spot welding is performed. .

그러나, 자동차용 부품으로서 사용되는 경우, 자동차 내의 한정된 공간에서 부품 형상을 변경하는 것은 용이하지 않고, 또 용접 조건의 변경으로 해도 비용의 증가를 수반하는 등의 문제가 있다.However, when used as an automobile component, it is not easy to change the component shape in a limited space in the automobile, and there are problems such as an increase in cost even when the welding conditions are changed.

그래서, 부품 형상이나 용접 조건을 변경하지 않고 부품의 강성을 높이기 위해서는, 부품에 사용되는 부재의 영률을 높이는 것이 유효해진다.Thus, in order to increase the rigidity of the part without changing the part shape or the welding conditions, it is effective to increase the Young's modulus of the member used for the part.

영률은, 집합 조직에 강하게 지배되며, 체심 입방 격자인 강의 경우에는, 원자의 최조밀 방향인 ＜111＞ 방향이 가장 높고, 반대로 원자 밀도가 작은 ＜100＞ 방향이 가장 작은 것이 알려져 있다. 결정 방위에 이방성이 작은 통상적인 철의 영률은, 대략 210 ㎬ 정도인 것은 널리 알려져 있지만, 결정 방위에 이방성을 갖게 하고, 특정 방향의 원자 밀도를 높일 수 있으면, 그 방향의 영률을 높이는 것이 가능해진다.The Young's modulus is strongly controlled by the aggregate structure, and in the case of steel which is a body-centered cubic lattice, it is known that the <111> direction, which is the closest direction of atoms, is the highest, and the <100> direction, which is small in atomic density, is smallest. It is widely known that the Young's modulus of ordinary iron having a small anisotropy in the crystal orientation is about 210 GPa, but it is possible to increase the Young's modulus in that direction as long as it gives anisotropy to the crystal orientation and increases the atomic density in a specific direction. .

종래부터, 강판의 영률에 관해서는, 집합 조직을 제어함으로써 특정 방향의 영률을 높이는 것이 다양하게 검토되어 왔다.Conventionally, regarding the Young's modulus of a steel plate, raising the Young's modulus of a specific direction by controlling an aggregate structure has been examined variously.

예를 들어, 특허문헌 1 에는, 극저 탄소강에 Nb 또는 Ti 를 첨가한 강을 사용하고, 열간 압연 공정에 있어서, Ar₃ ∼ (Ar₃ ＋ 150 ℃) 의 온도역에서의 압하율을 85 ％ 이상으로 함으로써, 미재결정 오스테나이트로부터의 페라이트 변태를 촉진시킴으로써, 열연판 단계에서 {311} ＜011＞ 방위 및 {332} ＜113＞ 방위의 페라이트를 발달시키고, 그 후의 냉연, 재결정 어닐링에 의해, {211} ＜011＞ 을 주방위로 하여, 압연 방향과 직각 방향의 영률을 높이는 기술이 개시되어 있다.For example, Patent Document 1 uses a steel in which Nb or Ti is added to very low carbon steel, and in the hot rolling step, a reduction ratio in a temperature range of Ar ₃ to (Ar ₃ + 150 ° C.) is 85% or more. By promoting the ferrite transformation from unrecrystallized austenite, ferrites of {311} <011> orientation and {332} <113> orientation are developed in the hot rolled sheet stage, followed by cold rolling and recrystallization annealing. 211} The technique which raises the Young's modulus of a rolling direction and a right angle direction using <011> as a kitchen table is disclosed.

또, 특허문헌 2 에는, C 량이 0.02 ∼ 0.15 ％ 인 저탄소강에 Nb 나 Mo, B 를 첨가하고, Ar₃ ∼ 950 ℃ 의 온도역에서의 압하율을 50 ％ 이상으로 함으로써, {211} ＜011＞ 방위를 발달시킴으로써, 영률을 높인 열연 강판의 제조 방법이 개시되어 있다.Further, in Patent Document 2, the addition of Nb or Mo, B in the carbon steel of 0.02 ~ 0.15% C, and by the reduction ratio in the temperature range of Ar ₃ ~ 950 ℃ at least 50%, {211} <011 > The manufacturing method of the hot rolled sheet steel which raised Young's modulus by developing orientation is disclosed.

또한, 특허문헌 3 및 4 에는, 저탄소강에 Nb 를 첨가한 강을 사용하고, 탄질화물로서 고정되지 않은 C 량을 규정함과 함께, 열간 압연 공정에 있어서 950 ℃ 이하에서의 총 압하량을 30 ％ 이상으로 하고, 미재결정 오스테나이트로부터의 페라이트 변태를 촉진시킴으로써, 열연판 단계에서 {113} ＜110＞ 방위의 페라이트를 발달시키고, 그 후의 냉연, 재결정 어닐링에 의해, {112} ＜110＞ 을 주방위로 하여, 압연 방향과 직각 방향의 영률을 높이는 기술이 개시되어 있다.In addition, in Patent Documents 3 and 4, a steel in which Nb is added to low carbon steel is used, and the amount of C which is not fixed as carbonitride is specified, and the total rolling reduction at 950 ° C. or less is 30 in the hot rolling process. The ferrite of {113} <110> orientation is developed in the hot rolling step by promoting ferrite transformation from unrecrystallized austenite to be% or more, and then {112} <110> by cold rolling and recrystallization annealing thereafter. The technique which raises the Young's modulus of a rolling direction and a right angle direction as a kitchen table is disclosed.

일본 공개특허공보 평5-255804호Japanese Patent Laid-Open No. 5-255804 일본 공개특허공보 평8-311541호Japanese Patent Laid-Open No. 8-311541 일본 공개특허공보 2006-183131호Japanese Laid-Open Patent Publication 2006-183131 일본 공개특허공보 2005-314792호Japanese Laid-Open Patent Publication 2005-314792

그러나, 전술한 종래 기술에는, 이하에 서술하는 바와 같은 문제가 있었다.However, the above-described prior art has a problem as described below.

즉, 특허문헌 1 에 개시된 기술은, C 량이 0.01 ％ 이하인 극저 탄소강을 사용하고, 집합 조직을 제어함으로써, 강판의 영률을 높이고 있지만, 얻어지는 인장 강도는 겨우 450 ㎫ 정도에 불과하여, 이 기술의 적용에 의해 추가적인 고강도화를 도모하기에는 한계가 있었다.That is, although the technique disclosed by patent document 1 uses the ultra low carbon steel whose amount of C is 0.01% or less, and controls the aggregate structure, the Young's modulus of a steel plate is raised, but the tensile strength obtained is only about 450 MPa, and application of this technique is carried out. There was a limit to further increase the strength by.

특허문헌 2 에 개시된 기술은, 대상으로 하는 강판이 열연 강판이기 때문에, 냉간 가공에 의한 집합 조직 제어를 이용할 수 없어, 가일층의 고영률화는 곤란할 뿐만 아니라, 판두께가 2.0 ㎜ 를 하회하는 고강도 강판을 저온 마무리 압연에 의해 안정적으로 제조하기도 어렵다는 문제가 있었다.Since the steel plate made into the patent document 2 is a hot rolled steel plate, the control of aggregate structure by cold working cannot be utilized, and further high Young's modulus is difficult, and also the high-strength steel plate whose plate | board thickness is less than 2.0 mm is used. There was a problem that it is difficult to manufacture stably by low temperature finish rolling.

특허문헌 3 에 개시된 기술은, 합금 첨가량을 증가시켜, 마텐자이트 분율을 증가시킴으로써 인장 강도를 상승시키고 있지만, 전체 연신율이 낮아지고, 강도-연신율 밸런스 (TS × El) 도 저하되는 점에서, 고강도화에 아울러 가공성도 향상시키기는 어려웠다.Although the technique disclosed in Patent Document 3 increases the tensile strength by increasing the amount of alloy addition and increasing the martensite fraction, the total elongation is lowered and the strength-elongation balance (TS x El) is also lowered, thereby increasing the strength. In addition, it was difficult to improve workability.

또, 특허문헌 3 및 4 에 개시된 기술은, 열간 압연 공정에 있어서 950 ℃ 이하에서의 총 압하량을 30 ％ 이상으로 함으로써 영률을 높이고 있지만, 950 ℃ 이하의 온도역은 압연 하중이 높기 때문에 총 압하량 : 30 ％ 이상을 확보하기 어렵다는 문제가 있었다.Moreover, although the technique disclosed by patent documents 3 and 4 raises a Young's modulus by making the total reduction amount in 950 degreeC or less 30% or more in a hot rolling process, since the temperature range below 950 degreeC has a high rolling load, total reduction is carried out. Amount: There was a problem that it was difficult to secure 30% or more.

이와 같이, 종래의 기술은, 고영률화에 관해서는, 판두께가 두꺼운 열연 강판이나 연질 강판을 대상으로 한 것이나, 고강도재여도 연성이 부족한 것, 제조성에 곤란을 수반하는 것이기 때문에, 이러한 종래 기술을 사용하여, 판두께가 1.6 ㎜ 이하이고 TS 가 780 ㎫ 이상인 고강도 강판에 있어서, 고연성이면서 고영률화하는 것은 곤란하였다.As described above, the conventional technique is a hot-rolled steel sheet or a soft steel sheet with a thick plate thickness for high Young's modulus. In the high strength steel plate whose plate | board thickness is 1.6 mm or less and TS is 780 Mpa or more, it was difficult to make high ductility and high Young's modulus.

본 발명은, 상기 과제를 해결한 것으로서, 판두께가 1.6 ㎜ 이하여도, 압연 직각 방향의 인장 강도가 780 ㎫ 이상, 보다 바람직하게는 980 ㎫ 이상으로 높고, 또한 압연 직각 방향의 영률이 240 ㎬ 이상을 만족시키는 강성이 우수한 고강도 박강판을, 그 유리한 제조 방법과 함께 제안하는 것을 목적으로 한다.This invention solves the said subject, Even if plate | board thickness is 1.6 mm or less, the tensile strength of a rolling right angle direction is 780 Mpa or more, More preferably, it is 980 Mpa or more, and the Young's modulus of a rolling right angle direction is 240 kPa or more. An object of the present invention is to propose a high-strength thin steel sheet excellent in rigidity with the advantageous production method.

그런데, 강의 영률은, 집합 조직에 크게 의존하며, 체심 입방 격자인 보통강의 경우에는, 원자의 최조밀 방향인 ＜111＞ 방향에서 높고, 반대로 원자 밀도가 작은 ＜100＞ 방향에서 낮은 점에서, (112) [1-10] 방위를 발달시키면, 강판의 압연 직각 방향으로 ＜111＞ 방향이 가지런하기 때문에, 이 방향의 영률을 높일 수 있다.By the way, the Young's modulus of the steel is largely dependent on the aggregate structure, and in the case of ordinary steel, which is a body-centered cubic lattice, it is high in the <111> direction, which is the closest direction of the atom, and low in the <100> direction where the atomic density is small. 112) When the [1-10] orientation is developed, since the <111> direction is elongated in the rolling right angle direction of the steel sheet, the Young's modulus in this direction can be increased.

또, 강의 강화법에는 다양한 방법이 있으며, 예를 들어, 연질의 페라이트상을 경질의 마텐자이트상으로 강화시킨 DP 강은, 대체로 양호한 연성을 갖는 것이 알려져 있다. 그러나, 780 ㎫ 이상의 초고강도 강에서는 마텐자이트상의 체적률이 대체로 높아지는 경향이 있기 때문에, 연성이 저하될 뿐만 아니라, 압연 직각 방향의 영률을 높이는 데에 효과적인 (112) [1-10] 방위를 발달시키기 어려웠다.In addition, there are various methods for reinforcing steel, and for example, it is known that DP steel having a soft ferrite phase reinforced with a hard martensite phase generally has good ductility. However, in the ultra high strength steel of 780 MPa or more, the volume fraction of the martensite phase tends to be generally high, so that not only the ductility is lowered but also the (112) [1-10] orientation effective for increasing the Young's modulus in the right angle direction of rolling. It was difficult to develop.

그래서, 발명자들은, 상기 문제를 해결하기 위해, TS 가 780 ㎫ 이상인 고강도 박강판에 있어서, 압연 방향에 대하여 직각 방향의 영률에 대해 검토한 결과, 고용 강화, 미세화 강화, 석출 강화를 이용함으로써, TS 가 780 ㎫ 이상인 초고강도에 있어서도 마텐자이트의 체적률을 낮게 억제하는 것이 가능해지고, 또한 페라이트를 (112) [1-10] 으로의 집적을 높임으로써, 고연성이면서 고강도화와 고강성화의 양립을 도모할 수 있음을 알아냈다.So, in order to solve the said problem, the inventors examined the Young's modulus of a perpendicular | vertical direction with respect to a rolling direction in TS high strength steel plate whose TS is 780 Mpa or more, and, as a result, uses solid solution strengthening, refinement strengthening, and precipitation strengthening, TS It is possible to suppress the volume fraction of martensite low even at ultra high strength of 780 MPa or more, and increase the integration of ferrite to (112) [1-10], thereby achieving both high ductility and high rigidity. We found out that we could plan.

본 발명은, 상기 지견에 입각하는 것이다.The present invention is based on the above knowledge.

즉, 본 발명의 요지 구성은 다음과 같다.That is, the structure of the present invention is as follows.

1. 질량％ 로, C : 0.06 ∼ 0.12 ％, Si : 0.5 ∼ 1.5 ％, Mn : 1.0 ∼ 3.0 ％, P : 0.05 ％ 이하, S : 0.01 ％ 이하, Al : 0.5 ％ 이하, N : 0.01 ％ 이하 및 Ti : 0.02 ∼ 0.20 ％ 를 함유하고, 또한 하기 (1) 식 및 (2) 식에 나타내는 관계를 만족시키고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖고,1. By mass%, C: 0.06 to 0.12%, Si: 0.5 to 1.5%, Mn: 1.0 to 3.0%, P: 0.05% or less, S: 0.01% or less, Al: 0.5% or less, N: 0.01% or less And Ti: 0.02-0.20%, satisfy the relationship shown in the following formulas (1) and (2), and the balance has a composition consisting of Fe and inevitable impurities,

면적률로, 페라이트상 : 60 ％ 이상, 마텐자이트상 : 15 ∼ 35 ％ 이고, 또한 페라이트상과 마텐자이트상의 합계가 95 ％ 이상이고, 페라이트의 평균 입경이 4.0 ㎛ 이하, 마텐자이트의 평균 입경이 1.5 ㎛ 이하인 조직을 갖고,By area ratio, ferrite phase: 60% or more, martensite phase: 15 to 35%, and the total ferrite phase and martensite phase are 95% or more, and the average particle diameter of ferrite is 4.0 µm or less, and the average of martensite Has a particle diameter of 1.5 μm or less,

압연 직각 방향의 인장 강도 (TS) 가 780 ㎫ 이상, 영률이 240 ㎬ 이상이고, 인장 강도 (TS) 와 전체 연신율 (El) 의 곱으로 나타내는 강도-연신율 밸런스 (TS × El) 가 16500 ㎫·％ 이상인 박강판.The tensile strength (TS) in the rolling right direction is 780 MPa or more, the Young's modulus is 240 GPa or more, and the strength-elongation balance (TS × El) represented by the product of the tensile strength (TS) and the total elongation (El) is 16500 MPa ·% Ideal steel sheet.

0.05 ≤ [％ C] － (12/47.9) × [％ Ti^*] ≤ 0.10 --- (1)0.05 ≤ [% C]-(12 / 47.9) × [% Ti ^* ] ≤ 0.10 --- (1)

여기서, Ti^* ＝ [％ Ti] － (47.9/14) × [％ N] － (47.9/32.1) × [％ S] --- (2)Here, Ti ^* = [% Ti]-(47.9 / 14) X [% N]-(47.9 / 32.1) X [% S] --- (2)

[％ M] 은 M 원소의 함유량 (질량％)[% M] is content of M element (mass%)

2. 상기 강판이, 상기 조성에 더하여, 추가로 질량％ 로, Nb : 0.02 ∼ 0.10 ％ 를 함유하고, 또한 상기 (1) 식 대신에 하기 (3) 식의 관계를 만족시키는 상기 1 에 기재된 박강판.2. The foil according to the above 1, wherein the steel sheet further contains, in mass%, Nb: 0.02 to 0.10% in addition to the composition, and satisfies the relationship of the following formula (3) instead of the formula (1). Grater.

0.05 ≤ [％ C] － (12/92.9) × [％ Nb] － (12/47.9) × [％ Ti^*] ≤ 0.10 --- (3)0.05 ≤ [% C]-(12 / 92.9) × [% Nb]-(12 / 47.9) × [% Ti ^* ] ≤ 0.10 --- (3)

3. 상기 강판이, 상기 조성에 더하여, 추가로 질량％ 로, Cr : 0.1 ∼ 1.0 ％, Ni : 0.1 ∼ 1.0 ％, Mo : 0.1 ∼ 1.0 ％, Cu : 0.1 ∼ 2.0 ％ 및 B : 0.0005 ∼ 0.0030 ％ 중에서 선택된 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 상기 1 또는 2 에 기재된 박강판.3. In addition to the above composition, the steel sheet further has a mass% of Cr: 0.1 to 1.0%, Ni: 0.1 to 1.0%, Mo: 0.1 to 1.0%, Cu: 0.1 to 2.0%, and B: 0.0005 to 0.0030. The steel sheet as described in said 1 or 2 containing 1 type (s) or 2 or more types selected from%.

4. 질량％ 로, C : 0.06 ∼ 0.12 ％, Si : 0.5 ∼ 1.5 ％, Mn : 1.0 ∼ 3.0 ％, P : 0.05 ％ 이하, S : 0.01 ％ 이하, Al : 0.5 ％ 이하, N : 0.01 ％ 이하 및 Ti : 0.02 ∼ 0.20 ％ 를 함유하고, 또한 C, N, S 및 Ti 의 함유량이 하기 (1) 식 및 (2) 식에 나타내는 관계를 만족시키고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물의 조성으로 이루어지는 강 소재를, 열간 압연 공정에 있어서, 마무리 압연을 850 ∼ 950 ℃ 에서 종료한 후, 650 ℃ 이하에서 권취하고, 산세 후, 60 ％ 이상의 압하율로 냉간 압연을 실시한 후, 어닐링 공정에 있어서, (Ac₁ － 100 ℃) 에서 Ac₁ 까지의 평균 승온 속도 : 15 ℃/s 이상의 속도로 780 ∼ 880 ℃ 의 균열 (均熱) 온도까지 가열하고, 그 균열 온도에서 150 s 이하의 시간 유지한 후, 적어도 350 ℃ 까지의 평균 냉각 속도를 5 ∼ 50 ℃/s 로 하여 350 ℃ 이하까지 냉각시키는 박강판의 제조 방법.4. By mass%, C: 0.06 to 0.12%, Si: 0.5 to 1.5%, Mn: 1.0 to 3.0%, P: 0.05% or less, S: 0.01% or less, Al: 0.5% or less, N: 0.01% or less And 0.02 to 0.20% of Ti, and the content of C, N, S and Ti satisfies the relationship shown in the following formulas (1) and (2), with the balance being composed of Fe and inevitable impurities. After finishing finishing steel at 850-950 degreeC in a hot rolling process, it winds up at 650 degreeC or less, and cold-rolls at 60% or more of reduction rate after pickling, and in an annealing process, after heating to crack (均熱) temperature of 780 ~ 880 ℃ in more than 15 ℃ / s or faster, and a holding time of 150 s or less from the soaking temperature,: - Ac ₁ in 100 ℃) average heating rate of up to Ac ₁ Manufacturing method of thin steel plate which cools to 350 degrees C or less by making the average cooling rate into at least 350 degreeC into 5-50 degreeC / s. .

5. 상기 강 소재가, 상기 조성에 더하여, 추가로 질량％ 로, Nb : 0.02 ∼ 0.10 ％ 를 함유하고, 또한 상기 (1) 식 대신에 하기 (3) 식의 관계를 만족시키는 상기 4 에 기재된 박강판의 제조 방법.5. In addition to said composition, the said steel raw material further contains Nb: 0.02-0.10% by mass%, and also satisfy | fills the relationship of following formula (3) instead of said formula (1). Method of manufacturing thin steel sheet.

6. 상기 강 소재가, 상기 조성에 더하여, 추가로 질량％ 로, Cr : 0.1 ∼ 1.0 ％, Ni : 0.1 ∼ 1.0 ％, Mo : 0.1 ∼ 1.0 ％, Cu : 0.1 ∼ 2.0 ％ 및 B : 0.0005 ∼ 0.0030 ％ 중에서 선택된 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 상기 4 또는 5 에 기재된 박강판의 제조 방법.6. In addition to the above composition, the steel material further has a mass% of Cr: 0.1 to 1.0%, Ni: 0.1 to 1.0%, Mo: 0.1 to 1.0%, Cu: 0.1 to 2.0%, and B: 0.0005 to The manufacturing method of the said 4 or 5 thin steel plate containing 1 type or 2 or more types chosen from 0.0030%.

본 발명에 의하면, 인장 강도가 780 ㎫ 이상, 보다 바람직하게는 980 ㎫ 이상이고, 압연 직각 방향의 영률이 240 ㎬ 이상, 보다 바람직하게는 245 ㎬ 이상이고, 게다가 TS × El 이 16500 ㎫·％ 이상을 만족시키는 고강도 박강판을 얻을 수 있다.According to the present invention, the tensile strength is 780 MPa or more, more preferably 980 MPa or more, the Young's modulus in the rolling right direction is 240 GPa or more, more preferably 245 GPa or more, and TS × El is 16500 MPa ·% or more. It is possible to obtain a high strength steel sheet to satisfy the.

이하, 본 발명을 구체적으로 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail.

먼저, 본 발명에 있어서 강판의 성분 조성을 상기 범위로 한정한 이유에 대해 설명한다.First, the reason which limited the component composition of the steel plate to the said range in this invention is demonstrated.

또한, 강판의 성분 조성에 있어서의 원소의 함유량의 단위는 모두「질량％」인데, 이하, 특별히 언급하지 않는 한 간단히「％」로 나타낸다.In addition, although the unit of content of the element in the component composition of a steel plate is all "mass%", unless otherwise indicated, it shows briefly as "%".

C : 0.06 ∼ 0.12 ％C: 0.06 to 0.12%

C 는 오스테나이트를 안정화시키는 원소로서, 냉간 압연 후의 어닐링시에 있어서의 냉각 과정에 있어서, 퀀칭성을 높이고, 저온 변태상의 생성을 크게 촉진시킴으로써, 고강도화에 크게 기여할 수 있다. 이와 같은 효과를 얻기 위해서는, C 함유량은 0.06 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 보다 바람직하게는 0.08 ％ 이상이다. 한편, C 함유량이 0.12 ％ 보다 많아지면, 경질의 저온 변태상의 분율이 커져, 강이 극단적으로 고강도화될 뿐만 아니라, 가공성이 열화된다. 또, 다량의 C 함유는, 냉간 압연 후의 어닐링 공정에 있어서, 고영률화에 유리한 방위의 재결정을 억제한다. 또한, 다량의 C 함유는 용접성의 열화도 초래한다. 이 때문에, C 함유량은 0.12 ％ 이하로 할 필요가 있다.C is an element which stabilizes austenite, and in the cooling process at the time of annealing after cold rolling, it can greatly contribute to high strength by improving hardenability and greatly promoting the formation of low-temperature transformation phase. In order to acquire such an effect, C content needs to be 0.06% or more. More preferably, it is 0.08% or more. On the other hand, when C content is more than 0.12%, the fraction of a hard low temperature transformation phase will become large, and not only steel will become extremely high strength but also workability will deteriorate. Moreover, a large amount of C suppresses the recrystallization of the orientation advantageous for high Young's modulus in the annealing step after cold rolling. In addition, a large amount of C also causes deterioration of weldability. For this reason, C content needs to be 0.12% or less.

Si : 0.5 ∼ 1.5 ％Si: 0.5 to 1.5%

Si 는 본 발명에 있어서의 중요한 원소 중 하나이다. Si 는, 열간 압연에 있어서, Ar₃ 변태점을 상승시키는 점에서, Ar₃ 바로 위에서의 압연을 실시할 때에 가공 오스테나이트의 재결정이 촉진된다. 이 때문에, 1.5 ％ 를 초과하는 다량의 Si 를 함유시킨 경우에는, 고영률화에 필요한 결정 방위를 얻을 수 없게 된다. 또, 다량의 Si 첨가는, 강판의 용접성을 열화시킬 뿐만 아니라, 열간 압연 공정에서의 가열시에 슬래브 표면에 있어서의 파이알라이트의 생성을 촉진시켜, 이른바 적 (赤) 스케일로 불리는 표면 모양의 발생을 조장한다. 또한, 냉연 강판으로서 사용되는 경우에는, 표면에 생성되는 Si 산화물이 화성 처리성을 열화시키고, 또 용융 아연 도금 강판으로서 사용되는 경우에는, 표면에 생성되는 Si 산화물이 비도금을 유발한다. 따라서, Si 함유량은 1.5 ％ 이하로 할 필요가 있다. 또한, 표면 성상을 필요로 하는 강판이나 용융 아연 도금 강판의 경우에는, Si 함유량을 1.2 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.Si is one of the important elements in this invention. Si, in the hot rolling, from the viewpoint of increasing the Ar ₃ transformation point, the recrystallization of worked austenite is promoted when carried out on the rolling of the Ar ₃ directly. For this reason, when a large amount of Si exceeding 1.5% is contained, the crystal orientation required for high Young's modulus cannot be obtained. In addition, the addition of a large amount of Si not only degrades the weldability of the steel sheet, but also promotes the production of pialite on the surface of the slab at the time of heating in the hot rolling process, and has a surface shape called a red scale. Promotes occurrence. In addition, when used as a cold-rolled steel sheet, Si oxide produced on the surface deteriorates chemical conversion treatment, and when used as a hot dip galvanized steel sheet, Si oxide produced on the surface causes unplating. Therefore, Si content needs to be 1.5% or less. Moreover, in the case of the steel plate which requires surface property, or a hot dip galvanized steel plate, it is preferable to make Si content into 1.2% or less.

한편, Si 는 페라이트를 안정화시키는 원소로서, 냉간 압연 후의 어닐링 공정에 있어서의 2 상역 균열 후의 냉각 과정에 있어서, 페라이트 변태를 촉진시키고, 오스테나이트 중에 C 를 농화시킴으로써, 오스테나이트를 안정화시키고, 저온 변태상의 생성을 촉진시킬 수 있다. 또한, Si 는 고용 강화에 의해 강의 강도를 높일 수도 있다. 이와 같은 효과를 얻기 위해서는, Si 함유량은 0.5 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 바람직하게는 0.7 ％ 이상이다.On the other hand, Si is an element for stabilizing ferrite, and in the cooling process after the two-phase cracking in the annealing step after cold rolling, the ferrite transformation is promoted and C is concentrated in austenite to stabilize the austenite, and thus the low temperature transformation. May promote the formation of a phase. In addition, Si can also raise the strength of the steel by solid solution strengthening. In order to acquire such an effect, Si content needs to be 0.5% or more. Preferably it is 0.7% or more.

Mn : 1.0 ∼ 3.0 ％Mn: 1.0 to 3.0%

Mn 도 본 발명에 있어서의 중요한 원소 중 하나이다. Mn 은 오스테나이트 안정화 원소로서, 냉간 압연 후의 어닐링 공정에 있어서의 가열 과정에 있어서, Ac₁ 변태점을 저하시키고, 미재결정 페라이트로부터의 오스테나이트 변태를 촉진시키고, 균열 후의 냉각 과정에 있어서 생성되는 저온 변태상의 방위에 관하여, 영률의 향상에 유리한 방위를 발달시킬 수 있어, 저온 변태상의 생성에 수반되는 영률의 저하를 억제할 수 있다.Mn is also one of the important elements in the present invention. Mn is an austenite stabilizing element, and in the heating process in the annealing process after cold rolling, the Ac ₁ transformation point is lowered, the austenite transformation from unrecrystallized ferrite is promoted, and the low temperature transformation produced in the cooling process after cracking. With respect to the orientation of the phase, the orientation advantageous for the improvement of the Young's modulus can be developed, and the decrease in the Young's modulus accompanying the formation of the low temperature transformation phase can be suppressed.

또, Mn 은, 어닐링 공정에 있어서의 균열 어닐링 후의 냉각 과정에 있어서는, 퀀칭성을 높이고, 저온 변태상의 생성을 크게 촉진시킴으로써, 고강도화에 크게 기여할 수도 있다. 또한, 고용 강화 원소로서 작용함으로써, 강의 고강도화에도 기여한다. 이와 같은 효과를 얻기 위해서는, Mn 함유량은 1.0 ％ 이상으로 할 필요가 있다.In addition, in the cooling process after the crack annealing in the annealing step, Mn can greatly contribute to high strength by increasing the quenchability and greatly promoting the formation of the low temperature transformation phase. In addition, by contributing to a solid solution strengthening element, it also contributes to the high strength of the steel. In order to acquire such an effect, Mn content needs to be 1.0% or more.

한편, 3.0 ％ 를 초과하는 다량의 Mn 함유는, 어닐링 후의 냉각시에 페라이트의 생성을 현저하게 억제하고, 더욱 다량의 Mn 함유는 강판의 용접성도 열화시킨다. 따라서, Mn 함유량은 3.0 ％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 2.5 ％ 이하이다.On the other hand, a large amount of Mn content exceeding 3.0% significantly suppresses the formation of ferrite during cooling after annealing, and further, a large amount of Mn content also degrades the weldability of the steel sheet. Therefore, Mn content is made into 3.0% or less. More preferably, it is 2.5% or less.

P : 0.05 ％ 이하P: not more than 0.05%

P 는 입계에 편석되어, 강판의 연성 및 인성을 저하시킬 뿐만 아니라, 용접성도 열화시킨다. 또, 합금화 용융 아연 도금 강판으로서 사용하는 경우에는, 합금화 속도를 지연시키는 문제가 발생한다. 이 때문에, P 함유량은 0.05 ％ 이하로 하였다.P segregates at grain boundaries and not only lowers the ductility and toughness of the steel sheet but also degrades the weldability. Moreover, when using as an alloying hot dip galvanized steel plate, the problem of retarding alloying speed arises. For this reason, P content was made into 0.05% or less.

S : 0.01 ％ 이하S: not more than 0.01%

S 는 열연에서의 연성을 현저하게 저하시켜 열간 균열을 유발하고, 표면 성상을 현저하게 열화시킨다. 또, S 는, 불순물 원소로서 조대한 MnS 를 형성함으로써, 연성 및 구멍 확장성을 저하시키기 때문에, 최대한 저감시키는 것이 바람직하다. 이들 문제는 S 량이 0.01 ％ 를 초과하면 현저해지기 때문에, S 량은 0.01 ％ 이하로 하였다. 또한, 구멍 확장성을 특히 향상시키는 관점에서는, S 량은 0.005 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.S significantly lowers the ductility in hot rolling, causing hot cracking and significantly deteriorating the surface properties. In addition, since S reduces coarseness and hole expandability by forming coarse MnS as an impurity element, it is preferable to reduce S as much as possible. These problems become remarkable when the amount of S exceeds 0.01%, so the amount of S is made 0.01% or less. In addition, it is preferable to make S amount into 0.005% or less from a viewpoint of improving hole expandability especially.

Al : 0.5 ％ 이하Al: 0.5% or less

Al 은 페라이트 안정화 원소로서, 어닐링시의 Ac₃ 점을 크게 상승시키는 점에서, 미재결정 페라이트로부터의 오스테나이트 변태를 억제함으로써, 냉각시의 오스테나이트로부터 페라이트가 생성될 때에 영률에 유리한 방위의 발달을 방해하게 된다. 이 때문에, Al 함유량은 0.5 ％ 이하로 하였다. 바람직하게는 0.1 ％ 이하이다. 한편, Al 은 강의 탈산 원소로서 유용하기 때문에, Al 함유량은 0.01 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.Al is a ferrite stabilizing element, which greatly increases the Ac ₃ point during annealing, thereby suppressing the austenite transformation from unrecrystallized ferrite, thereby promoting the development of orientation favoring Young's modulus when ferrite is formed from austenite during cooling. Will interfere. For this reason, Al content was made into 0.5% or less. Preferably it is 0.1% or less. On the other hand, since Al is useful as a deoxidation element of steel, it is preferable to make Al content into 0.01% or more.

N : 0.01 ％ 이하N: not more than 0.01%

N 은 다량으로 함유하면, 열간 압연 중에 슬래브 균열을 수반하고, 표면 흠집이 발생할 우려가 있다. 따라서, N 량은 0.01 ％ 이하로 할 필요가 있다.When N is contained in a large amount, there is a possibility that surface scratches occur along with slab cracking during hot rolling. Therefore, N amount needs to be 0.01% or less.

Ti : 0.02 ∼ 0.20 ％Ti: 0.02 to 0.20%

Ti 는 본 발명에 있어서의 가장 중요한 원소이다. 즉, Ti 는 어닐링 공정에 있어서의 가열 과정에 있어서, 가공 페라이트의 재결정을 억제함으로써, 미재결정 페라이트로부터의 오스테나이트 변태를 촉진시켜, 어닐링 후의 냉각 과정에 있어서 생성되는 페라이트에 관하여, 영률의 향상에 유리한 방위를 발달시킬 수 있다. 또, Ti 의 미세 석출물은 강도의 상승에 기여하고, 또한 페라이트 및 마텐자이트의 미세화에도 유리하게 작용한다. 이와 같은 작용을 얻기 위해서는, Ti 함유량은 0.02 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 바람직하게는 0.04 ％ 이상이다.Ti is the most important element in this invention. That is, Ti suppresses the recrystallization of the processed ferrite in the heating process in the annealing process, thereby promoting the austenite transformation from the unrecrystallized ferrite and improving the Young's modulus with respect to the ferrite produced in the cooling process after annealing. Can develop favorable bearing. In addition, the fine precipitates of Ti contribute to the increase in strength, and also advantageously work to refine the ferrite and martensite. In order to acquire such an effect, Ti content needs to be 0.02% or more. Preferably it is 0.04% or more.

한편, 다량의 Ti 를 첨가해도, 통상적인 열간 압연 공정에 있어서의 재가열시에 있어서는, 탄질화물을 전량 (全量) 고용시킬 수 없고, 조대한 탄질화물이 남기 때문에, 오히려 강도 상승 효과나 재결정 억제 효과가 저해된다. 또, 연속 주조로부터 슬래브를 일단 냉각시킨 후 재가열을 실시하는 공정을 거치지 않고, 연속 주조 후 그대로 열간 압연을 개시하는 경우에 있어서도, Ti 의 첨가량이 0.20 ％ 를 초과한 만큼의 강도 상승 효과 및 재결정 억제 효과에 대한 기여분은 작고, 또한 합금 비용의 증가도 초래한다. 따라서, Ti 함유량은 0.20 ％ 이하로 할 필요가 있다.On the other hand, even when a large amount of Ti is added, at the time of reheating in the usual hot rolling process, the entire amount of carbonitride cannot be dissolved and coarse carbonitride remains, so that the effect of increasing strength and recrystallization is rather increased. Is inhibited. In addition, even when the hot rolling is started as it is after continuous casting without undergoing a step of cooling the slab once from the continuous casting and reheating, the strength increase effect and the recrystallization suppression by the amount of Ti exceeding 0.20% are suppressed. The contribution to the effect is small and also results in an increase in the alloy cost. Therefore, Ti content needs to be 0.20% or less.

이상, 본 발명의 기본 조성에 대해 설명하였지만, 본 발명에서는, 상기 기본 조성을 단순히 만족시키는 것만으로는 불충분하며, C, N, S 및 Ti 의 함유량에 대해, 하기 (1) 식 및 (2) 식에 나타내는 관계를 만족시킬 필요가 있다.As mentioned above, although the basic composition of this invention was demonstrated, in this invention, simply satisfying the said basic composition is insufficient, and about content of C, N, S, and Ti, it is following formula (1) and (2) It is necessary to satisfy the relationship shown in.

상기 관계식은, 탄화물로서 고정되지 않은 C 량을 규정하는 것인데, 이 C 량이 0.10 ％ 를 초과하여 다량으로 존재하면, 마텐자이트의 분율이 증가하고, 영률이 저하될 뿐만 아니라, 연성도 저하된다. 따라서, 식 (1) 로 산출되는 탄화물로서 고정되지 않은 C 량은 0.10 ％ 이하로 할 필요가 있다. 바람직하게는 0.09 ％ 이하이다. 한편, 탄화물로서 고정되지 않은 C 량이 0.05 ％ 미만으로 적으면, 냉간 압연 후의 2 상역에 있어서의 어닐링에 있어서 오스테나이트 중의 C 량이 감소하고, 나아가서는 냉각 후에 생성되는 마텐자이트상이 감소하기 때문에, 780 ㎫ 이상의 고강도화가 곤란해진다. 이 때문에, 탄화물로서 고정되지 않은 C 량은 0.05 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 바람직하게는 0.06 ％ 이상이다.The above relation formula defines the amount of C which is not fixed as a carbide. When the amount of C is present in a large amount exceeding 0.10%, the fraction of martensite increases, the Young's modulus decreases, and the ductility also decreases. Therefore, the amount of C which is not fixed as carbide computed by Formula (1) needs to be 0.10% or less. It is preferably 0.09% or less. On the other hand, when the amount of C not fixed as carbide is less than 0.05%, the amount of C in austenite in annealing in the two-phase region after cold rolling decreases, and further, the martensite phase generated after cooling decreases, so that 780 Higher strength than MPa becomes difficult. For this reason, the amount of C which is not fixed as carbide needs to be 0.05% or more. It is preferably at least 0.06%.

또, 본 발명에서는, 이하에 서술하는 원소를 적절히 함유시킬 수 있다.Moreover, in this invention, the element described below can be contained suitably.

Nb : 0.02 ∼ 0.10 ％Nb: 0.02 to 0.10%

Nb 는 Ti 와 동일하게 본 발명에 있어서의 중요한 원소이다. 냉간 압연 후의 어닐링 공정에 있어서의 가열 과정에 있어서, 가공 페라이트의 재결정을 억제함으로써, 미재결정 페라이트로부터의 오스테나이트 변태를 촉진시키고, 또 오스테나이트 입자의 조대화를 억제함과 함께, 어닐링 균열 후의 냉각 과정에 있어서 생성되는 페라이트에 관하여, 영률의 향상에 유리한 방위를 발달시킬 수 있다. 또한, Nb 의 미세한 탄질화물은 강도의 상승에도 유효하게 기여한다. 또한, 페라이트 및 마텐자이트의 미세화에 유리하게도 작용한다. 이와 같은 작용을 갖기 위해, Nb 의 함유량을 0.02 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.Nb is an important element in this invention similarly to Ti. In the heating process in the annealing step after cold rolling, recrystallization of the processed ferrite is promoted to promote austenite transformation from unrecrystallized ferrite, to suppress coarsening of the austenite particles, and to cool after annealing cracking. With respect to the ferrite produced in the process, it is possible to develop an orientation advantageous for improving the Young's modulus. In addition, the fine carbonitride of Nb effectively contributes to the increase in strength. It also acts advantageously for the miniaturization of ferrite and martensite. In order to have such an effect, it is preferable to make content of Nb into 0.02% or more.

한편, 다량의 Nb 를 첨가해도, 통상적인 열간 압연 공정에 있어서의 재가열시에는, 탄질화물은 전량 고용시킬 수 없고, 조대한 탄질화물이 남기 때문에, 열간 압연 공정에 있어서의 가공 오스테나이트의 재결정 억제 효과나, 냉간 압연 후의 어닐링 공정에 있어서의 가공 페라이트의 재결정 억제 효과를 얻을 수 없다. 또, 연속 주조로부터 슬래브를 일단 냉각시킨 후 재가열을 실시하는 공정을 거치지 않고, 연속 주조 후 그대로 열간 압연을 개시하는 경우에 있어서도, Nb 의 첨가량이 0.10 ％ 를 초과한 만큼의 재결정 억제 효과에 대한 기여는 작고, 게다가 합금 비용의 증가도 초래한다. 따라서, Nb 함유량은 0.10 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.08 ％ 이하이다.On the other hand, even when a large amount of Nb is added, the total amount of carbonitride cannot be dissolved in reheating in the usual hot rolling step, and coarse carbonitride remains, so that recrystallization of the processed austenite in the hot rolling step is suppressed. The effect and the recrystallization suppression effect of the processed ferrite in the annealing process after cold rolling cannot be acquired. In addition, even when the hot rolling is started as it is after continuous casting without undergoing a step of cooling the slab once from continuous casting and reheating, it contributes to the recrystallization inhibiting effect as much as the amount of Nb exceeded 0.10%. Is small, and also results in an increase in alloy cost. Therefore, it is preferable to make Nb content into 0.10% or less. More preferably, it is 0.08% or less.

또, Ti 에 추가하여 Nb 를 함유하는 경우에는, 상기 (1) 식 대신에 하기 (3) 식에 나타내는 관계식을 만족시킨다.Moreover, when it contains Nb in addition to Ti, the relation shown by following formula (3) is satisfied instead of said (1) formula.

Nb 는 탄화물을 형성함으로써, 탄화물로서 고정되지 않은 C 량을 감소시킨다. 이 때문에, 탄화물로서 고정되지 않은 C 량을 0.05 ∼ 0.10 ％ 로 하려면, Nb 를 첨가한 경우, [％ C] － (12/92.9) × [％ Nb] － (12/47.9) × [％ Ti^*] 의 값을 0.05 ∼ 0.10 ％ 로 한다. 바람직하게는 0.06 ∼ 0.09 ％ 이다.Nb forms carbide, thereby reducing the amount of C not fixed as carbide. For this reason, in order to make the amount of C which is not fixed as carbide into 0.05-0.10%, when Nb is added, [% C]-(12 / 92.9) X [% Nb]-(12 / 47.9) X [% Ti ^* ] Is set to 0.05 to 0.10%. Preferably it is 0.06 to 0.09%.

Cr : 0.1 ∼ 1.0 ％Cr: 0.1 to 1.0%

Cr 은 시멘타이트의 생성을 억제함으로써, 퀀칭성을 높이는 원소로서, 어닐링 공정에 있어서의 균열 후의 냉각 과정에 있어서, 마텐자이트상의 생성을 크게 촉진시키는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해서는, Cr 을 0.1 ％ 이상 함유시키는 것이 바람직하다. 한편, 다량으로 Cr 을 첨가해도 효과가 포화될 뿐만 아니라, 합금 비용의 증가를 초래하는 점에서, Cr 은 1.0 ％ 이하로 첨가하는 것이 바람직하다. 또, 용융 아연 도금 강판으로서 사용되는 경우에는, 표면에 생성되는 Cr 의 산화물이 비도금을 유발하기 때문에, Cr 함유량은 0.5 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.Cr is an element which improves quenchability by suppressing the production of cementite, and has an effect of greatly promoting the formation of martensite phase in the cooling process after cracking in the annealing process. In order to acquire this effect, it is preferable to contain Cr 0.1% or more. On the other hand, even if Cr is added in a large amount, the effect is not only saturated, but it is preferable to add Cr at 1.0% or less in terms of causing an increase in alloy cost. Moreover, when used as a hot-dip galvanized steel sheet, since the oxide of Cr produced | generated on the surface causes non-plating, it is preferable to make Cr content into 0.5% or less.

Ni : 0.1 ∼ 1.0 ％Ni: 0.1% to 1.0%

Ni 는 퀀칭성을 높이는 원소로서, 어닐링 공정에 있어서의 균열 후의 냉각 과정에 있어서, 마텐자이트상의 생성을 촉진시킬 수 있다. 또, Ni 는 고용 강화 원소로서 강의 고강도화에도 유효하게 기여한다. 또한, Cu 첨가 강의 경우에는, 열간 압연시에 있어서, 열간 연성의 저하에 수반되는 균열에 의해 표면 결함이 유발되는데, Ni 를 복합 함유시킴으로써 표면 결함의 발생을 억제할 수 있다. 이와 같은 작용을 얻기 위해서는, Ni 함유량은 0.1 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, 다량의 Ni 첨가는, 균열 후의 냉각 과정에 있어서 고영률화에 필요한 페라이트의 생성을 저해하고, 또 합금 비용이 증가하는 점에서, Ni 는 1.0 ％ 이하로 함유시키는 것이 바람직하다.Ni is an element which improves hardenability, and can promote formation of a martensite phase in the cooling process after a crack in an annealing process. In addition, Ni effectively contributes to the high strength of the steel as a solid solution strengthening element. In addition, in the case of Cu-added steel, surface defects are caused by cracks accompanying a decrease in hot ductility at the time of hot rolling, and the occurrence of surface defects can be suppressed by composite containing Ni. In order to acquire such an effect | action, it is preferable to make Ni content into 0.1% or more. On the other hand, since the addition of a large amount of Ni inhibits the production of ferrite required for high Young's modulus in the cooling process after cracking, and the alloy cost increases, it is preferable to contain Ni at 1.0% or less.

Mo : 0.1 ∼ 1.0 ％Mo: 0.1 to 1.0%

Mo 는 퀀칭성을 높이는 원소로서, 어닐링 공정에 있어서의 균열 후의 냉각 과정에 있어서, 마텐자이트상의 생성을 촉진시킴으로써, 고강도화에 기여할 수 있다. 이 효과를 얻기 위해서는, Mo 함유량은 0.1 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, 다량으로 Mo 를 첨가해도 효과가 포화될 뿐만 아니라, 합금 비용이 증가하는 점에서, Mo 는 1.0 ％ 이하로 함유시키는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.5 ％ 이하이다.Mo is an element which improves hardenability, and can contribute to high strength by promoting formation of a martensite phase in the cooling process after a crack in an annealing process. In order to acquire this effect, it is preferable to make Mo content into 0.1% or more. On the other hand, even if Mo is added in a large amount, not only the effect is saturated but also the alloy cost is increased, so that Mo is preferably contained at 1.0% or less. More preferably, it is 0.5% or less.

Cu : 0.1 ∼ 2.0 ％Cu: 0.1% to 2.0%

Cu 는 퀀칭성을 높이는 원소로서, 어닐링 공정에 있어서의 균열 후의 냉각 과정에 있어서, 마텐자이트상의 생성을 촉진시킴으로써, 고강도화에 기여한다. 이 효과를 얻기 위해서는, Cu 함유량을 0.1 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, 과잉의 Cu 첨가는 열간 연성을 저하시키고, 열간 압연시의 균열에 수반되는 표면 결함을 유발하기 때문에, Cu 함유량은 2.0 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.Cu is an element which improves hardenability and contributes to high strength by promoting the formation of martensite phase in the cooling process after the cracking in the annealing step. In order to acquire this effect, it is preferable to make Cu content into 0.1% or more. On the other hand, since excessive Cu addition decreases hot ductility and causes surface defects accompanying cracks during hot rolling, the Cu content is preferably 2.0% or less.

B : 0.0005 ∼ 0.0030 ％B: 0.0005 to 0.0030%

B 는 오스테나이트에서 페라이트로의 변태를 억제함으로써 퀀칭성을 높이는 원소로서, 어닐링 공정에 있어서의 균열 후의 냉각 과정에 있어서, 마텐자이트의 생성을 촉진시킴으로써 고강도화에 기여한다. 이 효과를 얻기 위해서는, B 함유량을 0.0005 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, B 의 과잉 첨가는, 균열 후의 냉각시의 페라이트 생성을 현저하게 저해하고, 영률을 저하시키는 점에서, 0.0030 ％ 이하로 함유시키는 것이 바람직하다.B is an element which improves quenchability by suppressing the transformation of austenite to ferrite, and contributes to high strength by promoting the formation of martensite in the cooling process after cracking in the annealing process. In order to acquire this effect, it is preferable to make B content into 0.0005% or more. On the other hand, since excessive addition of B significantly inhibits the formation of ferrite at the time of cooling after cracking and lowers the Young's modulus, it is preferable to contain it at 0.0030% or less.

다음으로, 본 발명의 조직의 한정 이유에 대해 설명한다.Next, the reason for limitation of the structure of this invention is demonstrated.

본 발명의 강판은, 페라이트상을 주상으로 하고 있으며, 면적률로 60 ％ 이상의 페라이트상을 갖고, 마텐자이트상을 15 ∼ 35 ％ 로 함유하는 조직이다.The steel plate of this invention is a structure which has a ferrite phase as a main phase, has a ferrite phase of 60% or more by area ratio, and contains a martensite phase at 15 to 35%.

페라이트상은, 영률의 향상에 유리한 집합 조직의 발달에 유효한 점에서, 면적률로 60 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 또, 마텐자이트상을 함유시킴으로써, 강도 및 강도-연신율 밸런스가 향상되는 점에서, 면적률로 15 ％ 이상의 마텐자이트상을 함유할 필요가 있다. 한편, 마텐자이트상의 면적률이 35 ％ 를 초과하면 압연 직각 방향의 영률을 확보할 수 없어지므로, 마텐자이트상의 면적률은 35 ％ 이하로 할 필요가 있다. 또한, 강도-연신율 밸런스를 향상시키기 위해서는, 페라이트상의 면적률과 마텐자이트상의 면적률의 합계를 95 ％ 이상으로 할 필요가 있다.The ferrite phase needs to be 60% or more in terms of area ratio because it is effective for the development of the aggregate structure which is advantageous for improving the Young's modulus. Moreover, it is necessary to contain 15% or more of the martensite phase in area ratio by containing a martensite phase and the strength and strength-elongation balance improve. On the other hand, if the area ratio of the martensite phase exceeds 35%, the Young's modulus in the rolling orthogonal direction cannot be ensured, so the area ratio of the martensite phase needs to be 35% or less. In addition, in order to improve the strength-elongation balance, it is necessary to make the total of the area ratio of the ferrite phase and the area ratio of the martensite phase to be 95% or more.

페라이트상 및 마텐자이트상 이외의 상으로는, 펄라이트, 베이나이트 및 시멘타이트를 들 수 있는데, 이들 상은 5 ％ 이하이면 함유하고 있어도 문제는 없다. 바람직하게는 3 ％ 이하, 보다 바람직하게는 1 ％ 이하이다.As a phase other than a ferrite phase and a martensite phase, pearlite, bainite, and cementite are mentioned, If these phases contain 5% or less, there is no problem. Preferably it is 3% or less, More preferably, it is 1% or less.

또, 페라이트의 평균 입경이 4.0 ㎛ 를 초과하면 강도가 저하되기 때문에, 마텐자이트상의 분율의 증가나 첨가 원소의 증가가 필요해져, 영률의 저하나 제조 비용의 상승을 초래한다. 따라서, 페라이트의 평균 입경은 4.0 ㎛ 이하로 할 필요가 있다. 특히 780 ㎫ 이상의 인장 강도를 안정적으로 만족시키기 위해서는 3.5 ㎛ 이하로 하는 것이 바람직하다.In addition, when the average particle diameter of ferrite exceeds 4.0 µm, the strength decreases, so that an increase in the fraction of the martensite phase and an increase in the addition element are required, leading to a decrease in Young's modulus and an increase in production cost. Therefore, the average particle diameter of ferrite needs to be 4.0 micrometers or less. In order to stably satisfy the tensile strength of 780 Mpa or more, it is preferable to set it as 3.5 micrometers or less.

또한, 마텐자이트의 평균 입경이 1.5 ㎛ 를 초과하면, 가공·변형을 받았을 때에 보이드의 연결이 진행되기 쉬워지고, 결과적으로 강판의 연성이 저하되기 때문에, 마텐자이트의 입경은 평균적으로 1.5 ㎛ 이하로 할 필요가 있다. 보다 바람직하게는 1.0 ㎛ 이하이다.In addition, when the average particle diameter of martensite exceeds 1.5 µm, the voids tend to progress when subjected to processing and deformation, and as a result, the ductility of the steel sheet decreases, so that the particle diameter of martensite is 1.5 µm on average. It is necessary to make the following. More preferably, it is 1.0 micrometer or less.

또한, 페라이트상 및 마텐자이트상의 면적률은, 강판 단면을 나이탈 부식시킨 후, 주사형 전자 현미경 (SEM) 관찰을 실시하여, 25 ㎛ × 30 ㎛ 역 (域) 의 사진을 3 장 촬영하고, 이들 사진을 화상 처리하여 페라이트상 및 마텐자이트상의 면적을 측정함으로써 구하였다. 또, 평균 입경은, SEM 사진으로부터 시야의 페라이트상 및 마텐자이트상의 각 면적의 합계를 당해 상의 개수로 나누어 평균 면적을 구하고, 그 1/2 승의 값으로 하였다.In addition, the area ratios of the ferrite phase and the martensite phase were subjected to a scanning electron microscope (SEM) observation after nitriding the steel plate cross section, and taking three 25 µm x 30 µm inverse images. And these photographs were image-processed and calculated | required by measuring the area of a ferrite phase and a martensite phase. In addition, the average particle diameter divided | segmented the sum total of each area of the ferrite phase and martensite phase of a visual field from the SEM photograph, and calculated | required the average area, and made it the 1/2 power value.

이상의 성분 조성 그리고 조직으로 함으로써, 압연 직각 방향의 인장 강도 (TS) 가 780 ㎫ 이상, 영률이 240 ㎬ 이상이고, 강도-연신율 밸런스 (TS × El) 가 16500 ㎫·％ 이상이라는 강성이 우수한 고강도 박강판을 얻을 수 있다.By using the above-described component composition and structure, high strength foil having excellent rigidity in which the tensile strength (TS) in the rolling right angle direction is 780 MPa or more, the Young's modulus is 240 GPa or more, and the strength-elongation balance (TS × El) is 16500 MPa ·% or more. Steel sheet can be obtained.

다음으로, 본 발명 강판의 바람직한 제조 방법에 대해 설명한다.Next, a preferable manufacturing method of the steel sheet of the present invention will be described.

본 발명의 강판을 제조할 때에는, 먼저 목적으로 하는 강도 레벨에 따라 상기한 조성에 따른 화학 성분의 강을 용제한다. 용제 방법은, 통상적인 전로법 (轉爐法), 전로법 (電爐法) 등 적절히 적용할 수 있다. 용제된 강은, 슬래브로 주조 후, 그대로 혹은 일단 냉각시키고 나서 가열하여, 마무리 온도 : 850 ∼ 950 ℃ 의 조건으로 열간 압연을 실시한다. 이어서, 650 ℃ 이하에서 권취하고, 산세 후, 60 ％ 이상의 압하율로 냉간 압연을 실시한다. 그 후, 어닐링 공정에 있어서, (Ac₁ － 100 ℃) 에서 Ac₁ 까지의 온도역을 평균 승온 속도 : 15 ℃/s 이상의 속도로 가열하고, 780 ∼ 880 ℃ 의 균열 온도에서 150 s 이하의 시간 유지한 후, 적어도 350 ℃ 까지의 평균 냉각 속도를 5 ∼ 50 ℃/s 로 하여 350 ℃ 이하까지 냉각시킨다.When manufacturing the steel plate of this invention, first, the steel of the chemical component which concerns on the said composition is melted according to the target intensity level. The solvent method can be suitably applied to a conventional converter method, a converter method, and the like. The molten steel is heated after being cast as it is or after being cooled as it is or once, and hot-rolled under the conditions of finishing temperature: 850 to 950 ° C. Subsequently, it winds up at 650 degreeC or less, and, after pickling, cold rolling is performed at 60% or more of reduction ratio. Then, in the annealing step, (Ac ₁ - 100 ℃) mean the temperature range of from to the Ac ₁ temperature raising rate of heating to more than 15 ℃ / s or faster, and less than 780 ~ 880 ℃ 150 s in the soaking temperature of time After hold | maintaining, it cools to 350 degrees C or less, making the average cooling rate to at least 350 degreeC into 5-50 degreeC / s.

이하, 각 제조 조건을 상기 범위로 한정한 이유에 대해 설명한다.Hereinafter, the reason which limited each manufacturing condition to the said range is demonstrated.

[마무리 온도 : 850 ∼ 950 ℃][Finishing temperature: 850-950 degreeC]

마무리 온도를 950 ℃ 이하로 함으로써, 미재결정 오스테나이트에서 페라이트로의 변태가 진행되어, 미세한 페라이트 조직이 얻어지고, 또한 냉간 압연 및 어닐링에 의해 (112) [1-10] 방위로의 집적도를 높일 수 있다. 한편, 마무리 온도가 850 ℃ 를 하회하면, Ar₃ 변태점을 하회할 우려가 커져, 열연 조직에 가공 조직이 섞이는 결과, 냉연 어닐링 후에 (112) [1-10] 방위로의 집적이 방해된다. 또, 변형 저항의 증가에 의해 압연 하중이 대폭 증대되는 등, 제조상의 곤란이 수반된다. 따라서, 마무리 온도는 850 ∼ 950 ℃ 의 범위로 할 필요가 있다.By setting the finishing temperature to 950 ° C. or lower, the transformation of unrecrystallized austenite to ferrite proceeds to obtain a fine ferrite structure, and the degree of integration in the (112) [1-10] orientation is increased by cold rolling and annealing. Can be. On the other hand, when the finishing temperature is lower than 850 ° C, the fear of falling below the Ar ₃ transformation point increases. As a result, the processing structure mixes with the hot-rolled structure, which hinders integration into the (112) [1-10] orientation after cold-rolled annealing. In addition, manufacturing difficulties are accompanied, such as a significant increase in rolling load due to an increase in deformation resistance. Therefore, finish temperature needs to be in the range of 850-950 degreeC.

[권취 온도 : 650 ℃ 이하] [Coiling temperature: below 650 ℃]

마무리 압연 후의 권취 온도가 650 ℃ 를 상회하면, Ti 및 Nb 의 탄질화물이 조대화되어, 냉간 압연 후의 어닐링 공정에 있어서의 가열 단계에 있어서, 페라이트의 재결정을 억제하는 효과나, 오스테나이트 입자의 조대화를 억제하는 효과가 작아지기 때문에, 권취 온도는 650 ℃ 이하로 한다. 한편, 권취 온도가 400 ℃ 를 하회하면 경질의 저온 변태상이 많이 생성되어, 그 후의 냉간 압연에서의 변형이 불균일해져, 영률에 유리한 방위로의 집적이 방해되고, 그 결과, 어닐링 후의 집합 조직이 발달하지 않아, 영률을 향상시키기 곤란해진다. 또한, 권취 후의 냉간 압연에서의 하중이 증가하기 때문에, 권취 온도는 400 ℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다.When the coiling temperature after finishing rolling exceeds 650 degreeC, the carbonitride of Ti and Nb will coarsen and the effect of suppressing recrystallization of ferrite and the coarsening of austenite particle | grains in the heating step in the annealing process after cold rolling will be carried out. Since the effect of suppressing dialogue becomes small, the winding temperature is set at 650 ° C or lower. On the other hand, when the coiling temperature is lower than 400 ° C., many hard low-temperature transformation phases are generated, and deformations in subsequent cold rolling become uneven, and integration into the orientation favorable for Young's modulus is prevented, and as a result, the aggregate structure after annealing develops. Otherwise, it becomes difficult to improve the Young's modulus. Moreover, since the load in cold rolling after winding increases, it is preferable to make winding temperature into 400 degreeC or more.

[냉간 압연시의 압하율 : 60 ％ 이상][Reduction ratio at the time of cold rolling: 60% or more]

상기 권취 후에는, 산세를 실시한 후, 60 ％ 이상의 압하율로의 냉간 압연에 제공한다. 이 냉간 압연에 의해, 영률의 향상에 유효한 (112) [1-10] 방위를 집적시킨다. 즉, 냉간 압연에 의해 (112) [1-10] 방위를 발달시킴으로써, 그 후의 어닐링 공정 후의 조직에서도, (112) [1-10] 방위를 갖는 페라이트 입자를 증가시키고, 영률을 높게 한다. 이와 같은 효과를 얻으려면, 냉간 압연시의 압하율을 60 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 보다 바람직하게는 65 ％ 이상이다. 한편, 냉간 압연시의 압하율이 커지면, 압연 하중이 커져 제조가 곤란해지기 때문에, 냉간 압연시의 압하율의 상한은 85 ％ 로 하는 것이 바람직하다.After the said winding, after pickling, it provides for cold rolling by 60% or more of reduction ratio. By this cold rolling, the (112) [1-10] orientation effective for improving the Young's modulus is integrated. That is, by developing the (112) [1-10] orientation by cold rolling, the ferrite particles having the (112) [1-10] orientation are also increased and the Young's modulus is increased even in the structure after the subsequent annealing step. In order to acquire such an effect, it is necessary to make the reduction ratio at the time of cold rolling into 60% or more. More preferably, it is 65% or more. On the other hand, when the reduction ratio at the time of cold rolling becomes large, since a rolling load becomes large and manufacture becomes difficult, it is preferable that the upper limit of the reduction ratio at the time of cold rolling shall be 85%.

[(Ac₁ － 100 ℃) 에서 Ac₁ 까지의 평균 승온 속도 : 15 ℃/s 이상][(Ac ₁ - 100 ℃) average heating rate of up to at Ac _1: 15 ℃ / s or more;

어닐링 후의 강판의 영률을 높이려면, 어닐링의 가열 과정에 있어서, 냉간 압연에 의해 발달한 (112) [1-10] 방위를 갖는 페라이트의 재결정을 억제하고, 가공 페라이트에서 오스테나이트로 변태시킬 필요가 있으며, 그러기 위해서는 평균적으로 15 ℃/s 이상의 승온 속도가 필요하다.In order to increase the Young's modulus of the steel sheet after annealing, it is necessary to suppress the recrystallization of ferrite having a (112) [1-10] orientation developed by cold rolling in the heating process of the annealing, and to transform it into austenite from the processed ferrite. In order to do so, an average temperature increase rate of 15 ° C./s or more is required.

여기서, Ac₁ 은 질량％ 로 나타내는 C, Si, Mn, Al, Ni, Cr, Cu, Mo, Ti, Nb 및 B 의 함유량에 기초하여, 하기 식 (4) 로부터 구한 Ac₁ 변태 온도이다.Here, the Ac ₁ transformation temperature Ac ₁ is calculated from the following formula (4) on the basis of the content of C, Si, Mn, Al, Ni, Cr, Cu, Mo, Ti, Nb and B shown in mass%.

Ac₁ ＝ 750.8 － 26.6[％ C] ＋ 17.6[％ Si] － 11.6[％ Mn] － 169.4[％ Al] － 23.0[％ Ni] ＋ 24.1[％ Cr] － 22.9[％ Cu] ＋ 22.5[％ Mo] － 5.7[％ Ti] ＋ 232.6[％ Nb] － 894.7[％ B] --- (4)Ac ₁ = 750.8-26.6 [% C] + 17.6 [% Si]-11.6 [% Mn]-169.4 [% Al]-23.0 [% Ni] + 24.1 [% Cr]-22.9 [% Cu] + 22.5 [% Mo]-5.7 [% Ti] + 232.6 [% Nb]-894.7 [% B] --- (4)

여기서, [％ M] 은 M 원소의 함유량 (질량％)[% M] is content of M element (mass%) here

[균열 온도 : 780 ∼ 880 ℃, 균열 시간 : 150 s 이하][Cracking temperature: 780-880 degreeC, Cracking time: 150s or less]

어닐링 공정의 균열시에 충분한 양의 페라이트가 오스테나이트로 변태되고, 냉각시에 페라이트로 재변태됨으로써 집합 조직이 발달하여, 영률이 향상된다. 또, 균열 온도가 낮은 경우에는, 압연 조직이 잔존하고, 연신율이 저하된다. 이렇기 때문에, 균열 온도는 780 ℃ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, 균열 온도가 지나치게 높으면, 오스테나이트 입자가 조대해져, 어닐링 후 냉각시에 재변태된 페라이트가 (112) [1-10] 방위로 집적되기 어려워진다. 이 때문에, 균열 온도는 880 ℃ 이하로 할 필요가 있다.A sufficient amount of ferrite is transformed into austenite at the time of cracking in the annealing process, and re-transformed into ferrite at the time of cooling, whereby the texture is developed and the Young's modulus is improved. Moreover, when a crack temperature is low, a rolled structure will remain and elongation will fall. For this reason, it is necessary to make crack temperature 780 degreeC or more. On the other hand, if the cracking temperature is too high, the austenite particles become coarse, and the ferrite retransformed upon cooling after annealing becomes difficult to accumulate in the (112) [1-10] orientation. For this reason, the crack temperature needs to be 880 degrees C or less.

또, 이 온도역에서의 장시간 유지에 의해서도 오스테나이트 입자의 조대화가 일어나기 때문에, 균열 시간은 150 s 이하로 할 필요가 있다. 한편, 압연 조직의 잔존을 방지하고 연신율을 향상시키기 위해서는, 균열 시간을 15 s 이상으로 하는 것이 바람직하다.Moreover, since coarsening of austenite particle | grains also arises by holding for a long time in this temperature range, it is necessary to make a crack time 150 or less. On the other hand, in order to prevent the remainder of a rolled structure and to improve elongation, it is preferable to make a crack time 15s or more.

[균열 온도에서 적어도 350 ℃ 까지의 평균 냉각 속도 : 5 ∼ 50 ℃/s][Average cooling rate from crack temperature to at least 350 ° C .: 5 to 50 ° C./s]

본 발명의 제조 방법에서는, 상기한 균열 처리 후의 냉각 조건을 제어하는 것이 중요하다.In the manufacturing method of this invention, it is important to control the cooling conditions after said cracking process.

즉, 균열 후의 냉각시에 페라이트를 생성시킴으로써, 영률의 향상에 유리한 집합 조직이 발달한다. 그래서, 이 냉각시에 60 ％ 이상의 페라이트를 생성시킨다. 그러기 위해서는 냉각 속도의 상한을 50 ℃/s 로 할 필요가 있다. 한편, 냉각이 지나치게 느린 경우, 마텐자이트가 생성되지 않기 때문에, 냉각 속도를 5 ℃/s 이상으로 할 필요가 있다. 바람직하게는 10 ℃/s 이상이다.That is, by forming ferrite during cooling after cracking, an aggregate structure which is advantageous for improving the Young's modulus develops. Therefore, 60% or more of ferrite is produced at the time of this cooling. For that purpose, it is necessary to make the upper limit of a cooling rate into 50 degreeC / s. On the other hand, when cooling is too slow, martensite is not produced, so the cooling rate needs to be 5 ° C / s or more. Preferably it is 10 degreeC / s or more.

또, 냉각 정지 온도가 높은 경우에는, 마텐자이트가 생성되지 않고 베이나이트나 펄라이트가 생성되어, 강도의 저하와 YS/TS 비의 상승을 초래하게 된다. 혹은, 마텐자이트가 생성되어도 냉각 중에서의 템퍼링에 의해 마텐자이트의 경도가 저하되기 때문에, 강도 향상에 대한 기여가 작아질 뿐만 아니라, 양호한 TS－El 밸런스가 얻어지지 않게 된다. 이 때문에, 적어도 350 ℃ 까지는 소정의 냉각 속도로 냉각시킬 필요가 있다. 또한, TS－El 밸런스를 보다 양호하게 하기 위해서는, 소정의 냉각 속도로의 냉각을 적어도 300 ℃ 까지 실시하는 것이 바람직하다.In addition, when the cooling stop temperature is high, martensite is not produced but bainite and pearlite are produced, resulting in a decrease in strength and an increase in the YS / TS ratio. Alternatively, even if martensite is produced, the hardness of martensite decreases due to tempering during cooling, so that not only the contribution to the strength improvement is reduced but also a good TS-El balance is not obtained. For this reason, it is necessary to cool to at least 350 degreeC by a predetermined | prescribed cooling rate. Moreover, in order to make TS-El balance more favorable, it is preferable to perform cooling by predetermined cooling rate to at least 300 degreeC.

그 후에는, 과시효대를 통과시키는 처리를 실시해도 된다. 또, 용융 아연 도금 강판으로서 제조하는 경우에는, 용융 아연 중을 통판시켜도 되고, 또한 합금화 용융 아연 도금 강판으로서 제조하는 경우에는, 합금화 처리를 실시해도 된다.Thereafter, a process of passing the overaging band may be performed. Moreover, when manufacturing as a hot-dip galvanized steel plate, you may make a sheet metal in hot-dip zinc, and when manufacturing as an alloying hot dip galvanized steel plate, you may perform an alloying process.

또한, 강판의 형상 조정을 위해 조질 압연을 실시해도 되며, 연신율이 0.8 ％ 이하이면, 영률이나 인장 특성에 큰 변화는 없다. 바람직하게는 0.6 ％ 이하이다.Moreover, you may perform temper rolling for shape adjustment of a steel plate, and there is no big change in a Young's modulus and a tensile property as long as elongation is 0.8% or less. Preferably it is 0.6% or less.

실시예Example

다음으로, 본 발명의 실시예에 대해 설명한다. 또한, 본 발명은 이들 실시예에만 한정되는 것은 아니다.Next, an embodiment of the present invention will be described. The present invention is not limited to these examples.

실시예 1Example 1

먼저, 표 1 에 나타내는 성분 조성의 강 A 를 진공 용해로에서 용제하고, 열간 압연 후, 산세하고, 냉간 압연한 후, 어닐링을 실시하여 냉연 강판을 제조하였다. 그 때, 열간 압연에 앞선 가열 조건 : 1250 ℃ 에서 1 시간, 열간 압연의 마무리 온도 : 880 ℃, 열간 압연 후의 판두께 : 4.4 ㎜, 권취 조건 : 600 ℃ 에서 1 시간 유지 후에 노랭 (爐冷) 시키는 권취 상당 처리, 냉간 압연의 압하율 : 68 ％, 냉간 압연 후의 판두께 : 1.4 ㎜, (Ac₁ － 100 ℃) 에서 Ac₁ 까지의 평균 승온 속도 : 20 ℃/s, 균열 온도 : 830 ℃ 에서의 유지 시간 : 60 s, 300 ℃ 까지의 평균 냉각 속도 : 15 ℃/s 로 하고, 그 후 실온까지의 냉각 : 공랭을 기본 조건으로 하였다. 이 기본 조건을 표 2 에 나타낸다.First, steel A of the component composition shown in Table 1 was melted in the vacuum melting furnace, hot-rolled, pickled, and cold-rolled, and then annealed to manufacture the cold rolled steel sheet. In that case, heating conditions before hot rolling: 1 hour at 1250 degreeC, finishing temperature of hot rolling: 880 degreeC, plate | board thickness after hot rolling: 4.4 mm, winding conditions: after making it hold for 1 hour at 600 degreeC winding corresponding treatment, the reduction rate of cold rolling: 68%, the cold rolling after the sheet _{thickness: 1.4 ㎜, (Ac 1 -} 100 ℃) average heating rate of at up to Ac _1: at 830 ℃: 20 ℃ / s, the soaking temperature Holding time: 60 seconds, the average cooling rate to 300 degreeC: 15 degreeC / s, and cooling to room temperature after that: Air condition was made into basic conditions. This basic condition is shown in Table 2.

또한, 상기 기본 조건 중, 냉간 압연의 압하율, 어닐링 공정에 있어서의 (Ac₁ － 100 ℃) 에서 Ac₁ 까지의 승온 속도, 균열 온도, 급랭 정지 온도 및 급랭 정지 온도까지의 냉각 속도를 표 3 에 나타내는 바와 같이 변화시켰다.Also, the basic conditions of, the reduction rate, (Ac ₁ - 100 ℃) in the annealing process of cold rolling the temperature rising rate, cooling rate up to the soaking temperature, quench stop temperature and quench stop temperature at up to Ac ₁ Table 3 It changed as shown to.

상기 어닐링 후, 강판의 압연 방향에 대하여 직각인 방향으로부터 10 ㎜ × 50 ㎜ 의 시험편을 잘라내고, 가로 진동형의 공진 주파수 측정 장치를 사용하여, American Society to Testing Materials 의 기준 (C1259) 에 따라 영률 (Ec) 을 측정하였다. 또, 연신율 0.5 ％ 의 조질 압연을 실시한 냉연 강판으로부터, 압연 방향에 대하여 직각인 방향으로부터 JIS 5 호 인장 시험편을 잘라내어, 인장 특성 (인장 강도 TS 와 연신율 El) 을 측정하였다.After the annealing, a test piece of 10 mm x 50 mm was cut out from the direction perpendicular to the rolling direction of the steel sheet, and a Young's modulus (C1259) was used according to the American Society to Testing Materials standard using a horizontal vibration resonant frequency measuring device. Ec) was measured. Moreover, the JIS No. 5 tensile test piece was cut out from the cold rolled steel plate which carried out the temper rolling of elongation 0.5% from the direction orthogonal to the rolling direction, and the tensile characteristic (tensile strength TS and elongation El) was measured.

또한, 페라이트상의 면적률 (α) 및 마텐자이트상의 면적률 (M), 또한 각 상의 평균 결정 입경은, 전술한 방법에 의해 구하였다.In addition, the area ratio ((alpha)) of a ferrite phase, the area ratio (M) of a martensite phase, and the average crystal grain size of each phase were calculated | required by the method mentioned above.

얻어진 결과를 표 2 및 표 3 에 병기한다.The obtained result is written together to Table 2 and Table 3.

기본 조건에 따라 제조한 냉연 강판 (강판 : A1) 은, 표 2 에 나타낸 바와 같이, TS : 1064 ㎫, El : 16.3 ％, TS × El : 17343 ㎫·％, Ec : 252 ㎬, 페라이트의 면적률 : 67 ％, 마텐자이트의 면적률 : 33 ％, 페라이트 입경 : 2.9 ㎛, 마텐자이트 입경 : 0.8 ㎛ 이고, 강도-연신율 밸런스가 양호하고 고영률의 것이 되었다.As shown in Table 2, the cold rolled steel sheet (steel sheet: A1) manufactured according to the basic conditions was TS: 1064 MPa, El: 16.3%, TS × El: 17343 MPa ·%, Ec: 252 Pa, the area ratio of ferrite. It was 67%, the area ratio of martensite: 33%, the ferrite particle diameter: 2.9 micrometers, the martensite particle diameter: 0.8 micrometer, the strength-elongation balance was favorable and it became a thing of high Young's modulus.

또, 냉간 압연의 압하율, 어닐링 조건을 변화시킨 경우에도, 이들 조건이 본 발명의 범위를 만족시키는 경우 (강판 : A3, A4, A7) 에는 모두 TS 가 780 ㎫ 이상, TS × El 이 16500 ㎫·％ 이상 및 Ec 가 240 ㎬ 이상이라는 우수한 특성이 얻어졌다.Moreover, even when the rolling reduction rate and annealing conditions of cold rolling are changed, when these conditions satisfy | fill the range of this invention (steel plate: A3, A4, A7), all TS is 780 Mpa or more and TS x El is 16500 Mpa Excellent characteristics that% or more and Ec are 240 kPa or more were obtained.

실시예 2Example 2

또한, 표 4 에 나타내는 성분의 강 B ∼ N 을 진공 용해로에서 용제하고, 표 5 에 나타내는 조건으로 열간 압연, 산세, 냉간 압연 및 어닐링을 순차적으로 실시하였다.In addition, steels B to N of the components shown in Table 4 were dissolved in a vacuum melting furnace, and hot rolling, pickling, cold rolling, and annealing were performed sequentially under the conditions shown in Table 5.

이렇게 하여 얻어진 냉연 강판에 대해, 실시예 1 과 동일한 조사를 실시하였다.Irradiation similar to Example 1 was performed about the cold rolled sheet steel obtained in this way.

얻어진 결과를 표 5 에 병기한다.The obtained results are shown in Table 5.

표 5 에 나타낸 바와 같이, 본 발명에 따라 얻어진 강판 (강판 : B ∼ G, L ∼ N) 은 모두 TS 가 780 ㎫ 이상, TS × El 이 16500 ㎫·％ 이상 및 Ec 가 240 ㎬ 이상이라는 우수한 특성이 얻어졌다.As shown in Table 5, the steel sheets (steel sheets: B to G, L to N) obtained according to the present invention all had excellent properties of TS of 780 MPa or more, TS × El of 16500 MPa ·% or more, and Ec of 240 kPa or more. Was obtained.

그 반면, 성분 조성이 본 발명의 적정 범위를 일탈한 비교예 (강판 : H ∼ K) 는 모두 인장 강도 (TS), 강도-연신율 밸런스 (TS × El), 영률 (Ec) 중 적어도 어느 하나의 특성이 떨어졌다.On the other hand, all of the comparative examples (steel sheets: H to K) whose component composition deviated from the proper range of the present invention had at least one of tensile strength (TS), strength-elongation balance (TS × El), and Young's modulus (Ec). The characteristics have fallen.

산업상 이용가능성Industrial availability

본 발명에 의해, 인장 강도가 780 ㎫ 이상으로 고강도이고, 영률이 240 ㎬ 이상으로 고강성을 겸비한 박강판의 제공이 가능해진다.According to the present invention, it is possible to provide a thin steel sheet having high strength with a tensile strength of 780 MPa or more and a Young's modulus of 240 kPa or more.

Claims

질량％ 로, C : 0.06 ∼ 0.12 ％, Si : 0.5 ∼ 1.5 ％, Mn : 1.0 ∼ 3.0 ％, P : 0.05 ％ 이하, S : 0.01 ％ 이하, Al : 0.5 ％ 이하, N : 0.01 ％ 이하 및 Ti : 0.02 ∼ 0.20 ％ 를 함유하고, 또한 하기 (1) 식 및 (2) 식에 나타내는 관계를 만족시키고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖고,
면적률로, 페라이트상 : 60 ％ 이상, 마텐자이트상 : 15 ∼ 35 ％ 이고, 또한 페라이트상과 마텐자이트상의 합계가 95 ％ 이상이고, 페라이트의 평균 입경이 4.0 ㎛ 이하, 마텐자이트의 평균 입경이 1.5 ㎛ 이하인 조직을 갖고,
압연 직각 방향의 인장 강도 (TS) 가 780 ㎫ 이상, 영률이 240 ㎬ 이상이고, 인장 강도 (TS) 와 전체 연신율 (El) 의 곱으로 나타내는 강도-연신율 밸런스 (TS × El) 가 16500 ㎫·％ 이상인 박강판.
0.05 ≤ [％ C] － (12/47.9) × [％ Ti^*] ≤ 0.10 --- (1)
여기서, Ti^* ＝ [％ Ti] － (47.9/14) × [％ N] － (47.9/32.1) × [％ S] --- (2)
[％ M] 은 M 원소의 함유량 (질량％)In mass%, C: 0.06 to 0.12%, Si: 0.5 to 1.5%, Mn: 1.0 to 3.0%, P: 0.05% or less, S: 0.01% or less, Al: 0.5% or less, N: 0.01% or less and Ti : It contains 0.02-0.20%, satisfy | fills the relationship shown by following formula (1) and (2), and remainder has the composition which consists of Fe and an unavoidable impurity,
By area ratio, ferrite phase: 60% or more, martensite phase: 15 to 35%, and the total ferrite phase and martensite phase are 95% or more, and the average particle diameter of ferrite is 4.0 µm or less, and the average of martensite Has a particle diameter of 1.5 μm or less,
The tensile strength (TS) in the rolling right direction is 780 MPa or more, the Young's modulus is 240 GPa or more, and the strength-elongation balance (TS × El) represented by the product of the tensile strength (TS) and the total elongation (El) is 16500 MPa ·% Ideal steel sheet.
0.05 ≤ [% C]-(12 / 47.9) × [% Ti ^* ] ≤ 0.10 --- (1)
Here, Ti ^* = [% Ti]-(47.9 / 14) X [% N]-(47.9 / 32.1) X [% S] --- (2)
[% M] is content of M element (mass%)

제 1 항에 있어서,
상기 강판이, 상기 조성에 더하여, 추가로 질량％ 로, Nb : 0.02 ∼ 0.10 ％ 를 함유하고, 또한 상기 (1) 식 대신에 하기 (3) 식의 관계를 만족시키는 박강판.
0.05 ≤ [％ C] － (12/92.9) × [％ Nb] － (12/47.9) × [％ Ti^*] ≤ 0.10 --- (3)The method according to claim 1,
In addition to the said composition, the said steel plate further contains Nb: 0.02-0.10% by mass%, and the steel plate which satisfy | fills the relationship of following formula (3) instead of said (1) formula.
0.05 ≤ [% C]-(12 / 92.9) × [% Nb]-(12 / 47.9) × [% Ti ^* ] ≤ 0.10 --- (3)

제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 강판이, 상기 조성에 더하여, 추가로 질량％ 로, Cr : 0.1 ∼ 1.0 ％, Ni : 0.1 ∼ 1.0 ％, Mo : 0.1 ∼ 1.0 ％, Cu : 0.1 ∼ 2.0 ％ 및 B : 0.0005 ∼ 0.0030 ％ 중에서 선택된 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 박강판.3. The method according to claim 1 or 2,
In addition to the above composition, the steel sheet is further present in mass% of Cr: 0.1 to 1.0%, Ni: 0.1 to 1.0%, Mo: 0.1 to 1.0%, Cu: 0.1 to 2.0%, and B: 0.0005 to 0.0030% A steel sheet containing one or two or more selected ones.

질량％ 로, C : 0.06 ∼ 0.12 ％, Si : 0.5 ∼ 1.5 ％, Mn : 1.0 ∼ 3.0 ％, P : 0.05 ％ 이하, S : 0.01 ％ 이하, Al : 0.5 ％ 이하, N : 0.01 ％ 이하 및 Ti : 0.02 ∼ 0.20 ％ 를 함유하고, 또한 C, N, S 및 Ti 의 함유량이 하기 (1) 식 및 (2) 식에 나타내는 관계를 만족시키고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물의 조성으로 이루어지는 강 소재를, 열간 압연 공정에 있어서, 마무리 압연을 850 ∼ 950 ℃ 에서 종료한 후, 650 ℃ 이하에서 권취하고, 산세 후, 60 ％ 이상의 압하율로 냉간 압연을 실시한 후, 어닐링 공정에 있어서, (Ac₁ － 100 ℃) 에서 Ac₁ 까지의 평균 승온 속도 : 15 ℃/s 이상의 속도로 780 ∼ 880 ℃ 의 균열 (均熱) 온도까지 가열하고, 그 균열 온도에서 150 s 이하의 시간 유지한 후, 적어도 350 ℃ 까지의 평균 냉각 속도를 5 ∼ 50 ℃/s 로 하여 350 ℃ 이하까지 냉각시키는 박강판의 제조 방법.
0.05 ≤ [％ C] － (12/47.9) × [％ Ti^*] ≤ 0.10 --- (1)
여기서, Ti^* ＝ [％ Ti] － (47.9/14) × [％ N] － (47.9/32.1) × [％ S] --- (2)
[％ M] 은 M 원소의 함유량 (질량％)In mass%, C: 0.06 to 0.12%, Si: 0.5 to 1.5%, Mn: 1.0 to 3.0%, P: 0.05% or less, S: 0.01% or less, Al: 0.5% or less, N: 0.01% or less and Ti : Steel material containing 0.02 to 0.20%, and content of C, N, S, and Ti satisfy | fills the relationship shown by following formula (1) and (2), and remainder consists of Fe and an unavoidable impurity composition In the hot rolling step, the finish rolling is finished at 850 to 950 ° C., then wound up at 650 ° C. or less, and after pickling, cold rolling is performed at a reduction ratio of 60% or more, and then in the annealing step, (Ac ₁ - from 100 ℃) average heating rate of up to Ac _1: after heating to crack (均熱) temperature of 780 ~ 880 ℃ in more than 15 ℃ / s or faster, and a holding time of 150 s or less from the soaking temperature, at least 350 The manufacturing method of the thin steel plate which makes it cool to 350 degrees C or less by making the average cooling rate to 5 degreeC / s into 5-50 degreeC / s.
0.05 ≤ [% C]-(12 / 47.9) × [% Ti ^* ] ≤ 0.10 --- (1)
Here, Ti ^* = [% Ti]-(47.9 / 14) X [% N]-(47.9 / 32.1) X [% S] --- (2)
[% M] is content of M element (mass%)

제 4 항에 있어서,
상기 강 소재가, 상기 조성에 더하여, 추가로 질량％ 로, Nb : 0.02 ∼ 0.10 ％ 를 함유하고, 또한 상기 (1) 식 대신에 하기 (3) 식의 관계를 만족시키는 박강판의 제조 방법.
0.05 ≤ [％ C] － (12/92.9) × [％ Nb] － (12/47.9) × [％ Ti^*] ≤ 0.10 --- (3)5. The method of claim 4,
In addition to the said composition, the said steel raw material contains Nb: 0.02-0.10% further by mass%, and the manufacturing method of the thin steel plate which satisfy | fills the relationship of following formula (3) instead of said (1) formula.
0.05 ≤ [% C]-(12 / 92.9) × [% Nb]-(12 / 47.9) × [% Ti ^* ] ≤ 0.10 --- (3)

제 4 항 또는 제 5 항에 있어서,
상기 강 소재가, 상기 조성에 더하여, 추가로 질량％ 로, Cr : 0.1 ∼ 1.0 ％, Ni : 0.1 ∼ 1.0 ％, Mo : 0.1 ∼ 1.0 ％, Cu : 0.1 ∼ 2.0 ％ 및 B : 0.0005 ∼ 0.0030 ％ 중에서 선택된 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는 박강판의 제조 방법.

The method according to claim 4 or 5,
In addition to the above composition, the steel material further has a mass% of Cr: 0.1% to 1.0%, Ni: 0.1% to 1.0%, Mo: 0.1% to 1.0%, Cu: 0.1% to 2.0%, and B: 0.0005% to 0.0030%. The manufacturing method of the thin steel plate containing 1 type (s) or 2 or more types selected from among.