KR20140009219A - 열선 흡수 유리판 및 그 제조 방법 - Google Patents

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Abstract

낮은 일사 투과율 및 높은 가시광 투과율을 동시에 만족하면서 투과광이 그린의 색조를 가지며, 또한 착색 성분의 종류가 적은 열선 흡수 유리판을 제공한다.
본 발명의 열선 흡수 유리판은, 일사 투과율, 4 ㎜ 두께 환산값으로 42 ％ 이하이고, 가시광 투과율 (A 광원 2 도 시야) 이 4 ㎜ 두께 환산값으로 70 ％ 이상이고, 투과광의 주파장이 492 ∼ 520 ㎚ 이며, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로, 실질적으로 하기 조성의 소다라임 실리카 유리로 이루어진다. SiO2 : 65 ∼ 75 ％, Al2O3 : 3 ％ 를 초과, 6 ％ 이하, MgO : 0 ％ 이상 2 ％ 미만, CaO : 7 ∼ 10 ％, Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.45 ∼ 0.65 ％, TiO2 : 0.2 ∼ 0.8 ％, CoO, Cr2O3, V2O5 및 MnO 로 이루어지는 군에서 선택되는 어느 1 종도 실질적으로 함유하지 않고, 전체 철량을 Fe2O3 로 환산한 전체 철 질량과 2 가의 FeO 질량의 비율이 42 ％ 를 초과, 60 ％ 이하이다.

Description

열선 흡수 유리판 및 그 제조 방법{HEAT RAY-ABSORBING GLASS PLATE AND METHOD FOR PRODUCING SAME}
본 발명은 열선 흡수 유리판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
자동차용 열선 흡수 유리판으로서는, 착색 성분을 함유하는 것에 의해 그린 또는 블루의 색조를 갖는 소다라임 실리카 유리로 이루어지는 것이 알려져 있다.
열선 흡수 유리판에는, 일사 투과율이 낮은 것, 예를 들어, JIS R 3106 (1998) 규정의 일사 투과율 (이하, Te 라고도 기재한다) 의 4 ㎜ 두께 환산값이 42 ％ 이하인 것이 요구된다. 또, 가시광 투과율이 높은 것, 예를 들어, JIS R 3106 (1998) 규정의 가시광 투과율 (A 광원, 2 도 시야) (이하, Tv 라고도 기재한다) 의 4 ㎜ 두께 환산값이 70 ％ 이상인 것이 요구된다.
또, 열선 흡수 유리판은, 탑승자가 유리판을 통해 경치를 보았을 경우에 그 투과광의 색조가 보다 자연스러운 색조인 그린의 색조를 갖는 유리판이 선호되는 경향이 있다.
또, 열선 흡수 유리판에는, 유리의 제조에 사용하는 용융 가마에 있어서의 소지 (素地) 교환 (즉, 품종 교환) 시의 불순물의 혼입을 억제하는 점 및 비용 면에서, 착색 성분의 종류를 최대한 줄이는 것이나, 착색 성분의 원료의 단가가 싼 것이 요망되고 있다.
열선 흡수 유리판으로서는, 예를 들어, 하기의 (1), (2) 가 제안되어 있다.
(1) Redox 가 0.38 ∼ 0.60 이고,
산화물 기준의 질량 백분율 표시로, SO3 : 0.005 ∼ 0.18 ％ 를 함유하고,
다황화물을 실질적으로 함유하지 않는 소다라임 실리카 유리로 이루어지고,
착색 성분으로서, 질량 백분율 표시 또는 질량 백만분율 표시로, Ⅰ) ∼ Ⅴ) 중 어느 것을 함유하는 열선 흡수 유리판 (특허문헌 1 참조).
Ⅰ) Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.6 ∼ 4 ％,
FeO : 0.23 ∼ 2.4 ％,
CoO : 40 ∼ 500 ppm,
Se : 5 ∼ 70 ppm,
Cr2O3 : 15 ∼ 800 ppm,
TiO2 : 0.02 ∼ 1 ％ .
Ⅱ) Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.4 ∼ 1 ％,
CoO : 4 ∼ 40 ppm,
Cr2O3 : 0 ∼ 100 ppm.
Ⅲ) Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.9 ∼ 2 ％,
FeO : 0.34 ∼ 1.2 ％,
CoO : 90 ∼ 250 ppm,
Se : 0 ∼ 12 ppm,
TiO2 : 0 ∼ 0.9 ％ .
Ⅳ) Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.7 ∼ 2.2 ％,
FeO : 0.266 ∼ 1.32 ％,
Se : 3 ∼ 100 ppm,
CoO : 0 ∼ 100 ppm.
Ⅴ) Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.9 ∼ 2 ％,
FeO : 0.34 ∼ 1.2 ％,
CoO : 40 ∼ 150 ppm,
Cr2O3 : 250 ∼ 800 ppm,
TiO2 : 0.1 ∼ 1 ％.
(2) 착색 성분으로서, 산화물 기준의 질량 백분율 표시 또는 질량 백만분율 표시로,
Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.45 ∼ 0.65 ％,
FeO 로 환산한 2 가의 철 : 0.23 ∼ 0.28 ％
CoO : 0 ∼ 3 ppm 을 함유하고,
FeO/전체 Fe2O3 의 질량비가 0.35 ∼ 0.55 인 소다라임 실리카 유리로 이루어지는 열선 흡수 유리판 (특허문헌 2 참조).
상기 (1) 의 열선 흡수 유리판 중에는, Te ≤ 42 ％ (4 ㎜ 두께 환산) 및 Tv ≥ 70 ％ (4 ㎜ 두께 환산) 를 만족하는 것이 있지만, 그것은 블루의 색조를 갖는 것이다. 또, Cr2O3, CoO 등의 착색 성분의 종류가 많아, 소지 교환시의 불순물의 혼입이나 비용의 문제가 있다.
상기 (2) 의 열선 흡수 유리판 중에는, Te ≤ 42 ％ (4 ㎜ 두께 환산) 및 Tv ≥ 70 ％ (4 ㎜ 두께 환산) 를 만족하는 것이 있지만, 그것은 블루의 색조를 갖는 것이다. 또, CoO 를 함유하는 경우, CoO 는 소량으로도 블루의 색조를 발색시키기 때문에, 소지 교환시의 불순물의 혼입이 문제이다.
이상과 같이, 특허문헌 1, 2 에 기재된 열선 흡수 유리판은, Te ≤ 42 ％ (4 ㎜ 두께 환산) 및 Tv ≥ 70 ％ (4 ㎜ 두께 환산) 를 만족하면서 투과광이 그린의 색조를 가지며, 또한 착색 성분의 종류가 적은 것으로는 반드시 되지 않았다.
미국 특허 제6673730호 명세서 국제 공개 제2007/125713호 팜플렛
본 발명은 낮은 일사 투과율 및 높은 가시광 투과율을 동시에 만족하면서 투과광이 그린의 색조를 가지며, 또한 착색 성분의 종류가 적은 열선 흡수 유리판, 및 그 제조 방법을 제공한다.
본 발명의 열선 흡수 유리판은, JIS R 3106 (1998) 규정의 일사 투과율 (Te) 이, 4 ㎜ 두께 환산값으로 42 ％ 이하이고, JIS R 3106 (1998) 규정의 가시광 투과율 (Tv) (A 광원, 2 도 시야의 측정 조건하에서의 값) 이, 4 ㎜ 두께 환산값으로 70 ％ 이상이고, JIS Z 8701 (1982) 규정의 투과광의 주파장이 492 ∼ 520 ㎚ 이며, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로, 실질적으로 하기 조성의 소다라임 실리카 유리로 이루어지는 것을 특징으로 한다.
SiO2 : 65 ∼ 75 ％,
Al2O3 : 3 ％ 를 초과, 6 ％ 이하,
MgO : 0 ％ 이상, 2 ％ 미만,
CaO : 7 ∼ 10 ％,
Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.45 ∼ 0.65 ％,
TiO2 : 0.2 ∼ 0.8 ％,
CoO, Cr2O3, V2O5 및 MnO 로 이루어지는 군에서 선택되는 어느 1 종도 실질적으로 함유하지 않고,
전체 철량을 Fe2O3 로 환산한 전체 철 질량과 2 가의 FeO 질량의 비율이 42 ％ 를 초과, 60 ％ 이하이다.
또, 본 발명의 열선 흡수 유리판은, JIS R 3106 (1998) 규정의 일사 투과율이, 유리판의 4 ㎜ 두께 환산값으로 42 ％ 이하이고,
JIS R 3106 (1998) 규정의 가시광 투과율 (A 광원, 2 도 시야의 측정 조건하에서의 값) 이, 유리판의 4 ㎜ 두께 환산값으로 70 ％ 이상이고,
JIS Z 8701 (1982) 규정의 투과광의 주파장이 492 ∼ 520 ㎚ 이며,
하기 산화물 기준의 질량 백분율 표시로,
SiO2 : 65 ∼ 75 ％,
Al2O3 : 3 ％ 를 초과, 6 ％ 이하,
MgO : 0 ％ 이상, 2 ％ 미만,
CaO : 7 ∼ 10 ％,
Na2O : 5 ∼ 18 ％
K2O : 0 ∼ 5 ％
Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.45 ∼ 0.65 ％,
TiO2 : 0.2 ∼ 0.8 ％,
를 함유하고, CoO, Cr2O3, V2O5 및 MnO 로 이루어지는 군에서 선택되는 어느 1 종도 실질적으로 함유하지 않고, 전체 철량을 Fe2O3 로 환산한 전체 철 질량과 2 가의 FeO 질량의 비율이 42 ％ 를 초과, 60 ％ 이하인 것을 특징으로 한다.
본 발명의 열선 흡수 유리판은, CeO2 를, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 0 ％ 를 초과 3 ％ 이하의 범위로 함유하고, ISO-9050 규정의 자외선 투과율 (Tuv) 이 12 ％ 이하인 것이 바람직하다. 이와 같이 CeO2 를 함유하는 경우, Fe2O3 로 환산한 전체 철의 함유량은, 0.47 ∼ 0.60 ％ 인 것이 바람직하다.
본 발명의 열선 흡수 유리판은, β- OH 가 0.20 ∼ 0.35 ㎜- 1 인 것이 바람직하다.
본 발명의 열선 흡수 유리판의 제조 방법은, 유리 원료를 용융하여, 성형하는 소다라임 실리카 유리의 제조에 있어서, 성형 후의 그 유리의 조성 성분이, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로,
SiO2 : 65 ∼ 75 ％,
Al2O3 : 3 ％ 를 초과, 6 ％ 이하,
MgO : 0 ％ 이상 2 ％ 미만,
CaO : 7 ∼ 10 ％,
Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.45 ∼ 0.65 ％,
TiO2 : 0.2 ∼ 0.8 ％,
CoO, Cr2O3, V2O5 및 MnO 로 이루어지는 군에서 선택되는 어느 1 종도 실질적으로 함유하지 않고,
전체 철량을 Fe2O3 로 환산한 전체 철 질량과 2 가의 FeO 질량의 비율이 42 ％ 를 초과, 60 ％ 이하이고,
성형 후의 그 유리가,
JIS R 3106 (1998) 규정의 일사 투과율이, 4 ㎜ 두께 환산값으로 42 ％ 이하이고,
JIS R 3106 (1998) 규정의 가시광 투과율 (A 광원, 2 도 시야의 측정 조건하 에 있어서의 값) 이, 4 ㎜ 두께 환산값으로 70 ％ 이상이며,
JIS Z 8701 (1982) 규정의 투과광의 주파장 (Dw) 이 492 ∼ 520 ㎚ 인 열선 흡수 유리판을 얻는 것을 특징으로 한다.
또, 본 발명의 열선 흡수 유리판의 제조 방법은, 유리 원료를 용융하여, 성형하는 소다라임 실리카 유리의 제조에 있어서,
성형 후의 그 유리가, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로,
SiO2 : 65 ∼ 75 ％,
Al2O3 : 3 ％ 를 초과, 6 ％ 이하,
MgO : 0 ％ 이상, 2 ％ 미만,
CaO : 7 ∼ 10 ％,
Na2O : 5 ∼ 18 ％
K2O : 0 ∼ 5 ％
TiO2 : 0.2 ∼ 0.8 ％,
를 함유하고, CoO, Cr2O3, V2O5 및 MnO 로 이루어지는 군에서 선택되는 어느 1 종도 실질적으로 함유하지 않고, 전체 철량을 Fe2O3 로 환산한 전체 철 질량과 2 가의 FeO 질량의 비율이 42 ％ 를 초과, 60 ％ 이하이고,
성형 후의 그 유리가,
JIS R 3106 (1998) 규정의 일사 투과율이, 유리판의 4 ㎜ 두께 환산값으로 42 ％ 이하이고,
JIS R 3106 (1998) 규정의 가시광 투과율 (A 광원, 2 도 시야의 측정 조건하 에서의 값) 이, 유리판의 4 ㎜ 두께 환산값으로 70 ％ 이상이며,
JIS Z 8701 (1982) 규정의 투과광의 주파장이 492 ∼ 520 ㎚ 인 열선 흡수 유리판을 얻는 것을 특징으로 한다.
상기한 수치 범위를 나타내는 「∼」 는, 그 전후에 기재된 수치를 하한값 및 상한값으로서 포함하는 의미로 사용되며, 특별한 규정이 없는 한, 이하 본 명세서에 있어서 「∼」는, 동일한 의미로 사용된다.
본 발명의 열선 흡수 유리판은, 낮은 일사 투과율 및 높은 가시광 투과율을 동시에 만족하면서 투과광이 그린의 색조를 가지며, 또한 함유되는 착색 성분의 종류가 적다. 특히, 본 발명에 의하면, 일사 투과율이 42 ％ 이하, 가시광 투과율이 70 ％ 이상이며, 또한 주파장이 492 ∼ 520 ㎚ 인 투과광이 그린의 색조의 열선 흡수 유리를 얻을 수 있다.
또, Ce 를 첨가한 조성에서는, 낮은 일사 투과율 및 높은 가시광 투과율을 동시에 만족하면서 투과광이 그린의 색조를 갖는, 자외선 투과율이 낮은 열선 흡수 유리판을 얻을 수 있다.
도 1 은 MgO 함유량 0 질량％ 의 유리판의 예와 MgO 함유량 3.7 질량％ 의 유리판의 예의 분광 투과율 곡선이다.
도 2 는 MgO 함유량과 1100 ㎚ 부근의 극소점의 파장의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 3 은 MgO 함유량 0 ∼ 5 ％ 의 유리판에 대하여, Tv 와 Te 의 관계를 나타내는 그래프이다.
본 발명의 열선 흡수 유리판은, MgO 로 환산한 마그네슘의 함유량, Fe2O3 로 환산한 전체 철의 함유량, TiO2 의 함유량, 및 전체 철량을 Fe2O3 로 환산한 전체 철 질량과 2 가의 FeO 질량의 비율을 조정함으로써, Te ≤ 42 ％ (4 ㎜ 두께 환산) 및 Tv ≥ 70 ％ (4 ㎜ 두께 환산) 를 만족하면서 투과광이 그린의 색조를 달성한 것에 특징이 있다.
Fe2O3 로 환산한 전체 철의 함유량은, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 0.45 ∼ 0.65 ％ 이다. Fe2O3 로 환산한 전체 철의 함유량이 0.45 ％ 이상이면, Te 를 낮게 억제할 수 있다. Fe2O3 로 환산한 전체 철의 함유량의 증가에 수반하여 Te 가 낮아지지만 Tv 도 저하된다. Fe2O3 로 환산한 전체 철의 함유량을 0.65 ％ 이하로 하면, Tv 의 저하를 방지하여 70 ％ (4 ㎜ 두께 환산) 이상으로 할 수 있다. CeO2 의 함유 유무에 의해 Fe2O3 로 환산한 전체 철의 함유량의 바람직한 범위는 변화한다. CeO2 의 함유량이 3 질량％ 이하인 유리에서는, Fe2O3 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 0.47 ∼ 0.60 ％ 가 바람직하고, 0.49 ∼ 0.58 ％ 가 보다 바람직하고, 0.51 ∼ 0.56 ％ 가 더욱 바람직하다. 또, CeO2 를 함유하고 있지 않은 유리에서는, 0.55 ∼ 0.64 ％ 가 바람직하고, 0.60 ∼ 0.63 ％ 가 보다 바람직하다.
본 명세서에 있어서는, 전체 철의 함유량을 표준 분석법에 따라 Fe2O3 의 양으로서 나타내고 있지만, 유리 중에 존재하는 철이 모두 3 가의 철로서 존재하고 있는 것은 아니다.
통상, 유리 중에는 2 가의 철이 존재하고 있다. 2 가의 철은 파장 1100 ㎚ 부근에 흡수의 피크를 가지며, 3 가의 철은 파장 400 ㎚ 부근에 흡수의 피크를 갖는다. 그 때문에, 적외선 흡수능에 대하여 착목한 경우, 3 가의 철 (Fe3 ＋) 보다 2 가의 철 (Fe2 ＋) 이 많은 것이 바람직하다. 따라서, Te 를 낮게 억제하는 점에서는, 전체 철량을 Fe2O3 로 환산한 전체 철 질량과 2 가의 FeO 질량의 비율 (이하, 이 비율을 Redox 라고도 기재한다. 즉, Redox (％) 는, Fe2 ＋/(Fe2 ＋＋Fe3 ＋) 로 나타낸다) 을 높이는 것이 바람직하다.
본 발명의 열선 흡수 유리판에 있어서의 Redox 는, 42 ％ 를 초과, 60 ％ 이하이다. Redox 가 42 ％ 를 초과하면, Te 를 낮게 억제할 수 있다. Redox 가 60 ％ 이하이면, 유리 원료의 용융 공정이 복잡해지지 않고, Fe2O3, TiO2 의 첨가량에 수반하여 목적으로 하는 그린의 색조의 열선 흡수 유리판이 얻어진다. Redox 는, 43 ∼ 55 ％ 가 바람직하고, 44 ∼ 50 ％ 가 보다 바람직하다.
본 발명의 열선 흡수 유리판은, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로, 실질적으로 하기 조성의 소다라임 실리카 유리로 이루어진다.
SiO2 : 65 ∼75 ％,
Al2O3 : 3 ％ 를 초과, 6 ％ 이하,
MgO : 0 ％ 이상 2 ％ 미만,
CaO : 7 ∼ 10 ％,
Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.45 ∼ 0.65 ％,
TiO2 : 0.2 ∼ 0.8 ％ .
또, 본 발명의 열선 흡수 유리판은, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로, 실질적으로 하기 조성의 소다라임 실리카 유리로 이루어진다.
SiO2 : 65 ∼ 75 ％,
Al2O3 : 3 ％ 를 초과, 6 ％ 이하,
MgO : 0 ％ 이상, 2 ％ 미만,
CaO : 7 ∼ 10 ％,
Na2O : 5 ∼ 18 ％
K2O : 0 ∼ 5 ％
Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.45 ∼ 0.65 ％,
TiO2 : 0.2 ∼ 0.8 ％.
SiO2 의 함유량이 65 ％ 이상이면, 내후성이 양호해진다. SiO2 의 함유량이 75 ％ 이하이면, 실투되기 어려워진다. SiO2 의 함유량은, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 67 ∼ 73 ％ 가 바람직하고, 68 ∼ 71 ％ 가 보다 바람직하다.
Al2O3 는, 내후성을 향상시키는 성분이다.
Al2O3 의 함유량이 3 ％ 를 초과하면, 내후성이 양호해진다. Al2O3 의 함유량이 6 ％ 이하이면, 용융성이 양호해진다. Al2O3 의 함유량은, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 3.1 ∼ 5 ％ 가 바람직하고, 3.2 ∼ 4 ％ 가 보다 바람직하다.
MgO 는 유리 원료의 용융을 촉진시키고, 내후성을 향상시키는 성분이다.
MgO 의 함유량이 2 ％ 미만이면, 실투되기 어려워진다. 또, MgO 의 함유량이 2 ％ 미만인 열선 흡수 유리판은, MgO 의 함유량이 2 ％ 이상인 열선 흡수 유리판과 동일한 Tv 로 비교한 경우, Te 가 낮다. 따라서, MgO 의 함유량이 2 ％ 미만이면, 가시광 투과성을 저해하지 않고 열선 흡수성을 용이하게 향상시킬 수 있다.
MgO 의 함유량은, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 0 ∼ 1.0 ％ 가 바람직하고, 0 ∼ 0.5 ％ 가 보다 바람직하다.
CaO 는 유리 원료의 용융을 촉진시키고, 내후성을 향상시키는 성분이다.
CaO 의 함유량이 7 ％ 이상이면, 용융성, 내후성이 양호해진다. CaO 의 함유량이 10 ％ 이하이면, 실투되기 어려워진다. CaO 의 함유량은, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 7.5 ∼ 9.5 ％ 가 바람직하고, 8 ∼ 9 ％ 가 보다 바람직하다.
TiO2 의 함유량은, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 0.2 ∼ 0.8 ％ 이다. TiO2 의 함유량이 0.2 ％ 이상이면, Fe2O3 의 첨가량과 전술한 Redox 의 조정에 의해 목적으로 하는 그린의 색조의 열선 흡수 유리판이 얻어진다. TiO2 의 함유량이 0.8 ％ 이하이면, Tv 를 높게 할 수 있다. TiO2 의 함유량은, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 0.25 ∼ 0.5 ％ 가 바람직하고, 0.28 ∼ 0.35 ％ 가 보다 바람직하다.
본 발명의 열선 흡수 유리판에 있어서는, 유리 원료의 용융을 촉진시키기 위해, SrO 를 함유해도 된다. SrO 의 함유량은, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 0 ∼ 5 ％ 가 바람직하고, 0 ∼ 3 ％ 가 보다 바람직하다. SrO 의 함유량이 5 ％ 이하이면, 유리 원료의 용융을 충분히 촉진시킬 수 있다.
또, 본 발명의 열선 흡수 유리판에 있어서는, 유리 원료의 용융을 촉진시키기 위해, BaO 를 함유해도 된다. BaO 의 함유량은, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 0 ∼ 5 ％ 가 바람직하고, 0 ∼ 3 ％ 가 보다 바람직하다. BaO 의 함유량이 5 ％ 이하이면, 유리 원료의 용융을 충분히 촉진시킬 수 있다.
또, 본 발명의 열선 흡수 유리판에 있어서는, 유리 원료의 용융을 촉진시키기 위해, Na2O, K2O 를 함유해도 된다. Na2O 와 K2O 의 합계의 함유량은, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 10 ∼ 18 ％ 가 바람직하고, 12 ∼ 17 ％ 가 보다 바람직하고, 13 ∼ 16 ％ 가 더욱 바람직하다. Na2O＋K2O 의 함유량이 10 ％ 이상이면, 용융성이 양호해진다. Na2O＋K2O 의 함유량이 18 ％ 이하이면, 내후성이 양호해진다.
Na2O 의 함유량으로서는, 5 ∼ 18 ％ 가 바람직하고, 10 ∼ 16 ％ 가 보다 바람직하고, 나아가서는 12 ∼ 15 ％ 가 바람직하다. 또 K2O 의 함유량으로서는, 0 ∼ 5 ％ 가 바람직하고, 0 ∼ 2 ％ 가 보다 바람직하고, 나아가서는 0.5 ∼ 1.5 ％ 가 바람직하다.
본 발명의 열선 흡수 유리판에 있어서는, SnO2 를 환원제나 청징제로서 사용해도 된다. SnO2 의 함유량은, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 0 ∼ 0.5 ％ 가 바람직하고, 0 ∼ 0.3 ％ 가 보다 바람직하고, 0 ∼ 0.1 ％ 가 더욱 바람직하다. SnO2 의 함유량이 0.5 ％ 이하이면, SnO2 의 휘산이 적어, 비용을 낮게 억제할 수 있다.
열선 흡수 유리판에 있어서는, SO3 를 청징제로서 사용해도 된다. SO3 의 함유량은, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 0 ∼ 1 ％ 가 바람직하고, 0.02 ∼ 0.5 ％ 가 보다 바람직하고, 0.05 ∼ 0.2 ％ 가 더욱 바람직하다. SO3 의 함유량이 1 ％ 이하이면, SO2 의 가스 성분이 기포로서 유리 중에 남기 어렵다.
또, 본 발명의 열선 흡수 유리판에 있어서, 자외선 흡수성이 요구되는 경우에는, CeO2 를, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 0 ％ 를 초과 3 ％ 이하의 범위로 함유하는 것이 바람직하고, 1.0 ∼ 2.0 ％ 의 범위로 함유하는 것이 보다 바람직하다. CeO2 의 함유량이 3.0 질량％ 미만이면, Tv 를 낮추지 않고 자외선 흡수성을 얻을 수 있고, 또한 그린의 색조를 얻기 쉽다.
본 발명의 열선 흡수 유리판은, 대표적인 착색 성분인 CoO, Cr2O3, V2O5 및 MnO 로 이루어지는 군에서 선택되는 어느 1 종도 실질적으로 함유하지 않는다. CoO, Cr2O3, V2O5 및 MnO 로 이루어지는 군에서 선택되는 어느 1 종도 실질적으로 함유하지 않는다는 것은, CoO, Cr2O3, V2O5 및 MnO 중 어느 1 종도 전혀 함유하지 않거나, 또는 CoO, Cr2O3, V2O5 및 MnO 를 제조상 불가피적으로 혼입한 불순물로서 함유하고 있어도 되는 것을 의미한다. CoO, Cr2O3, V2O5 및 MnO 어느 1 종도 실질적으로 함유하지 않으면, 소지 교환시의 불순물의 혼입이 억제되고, 또, 열선 흡수 유리판의 비용도 억제된다.
여기서, 소지 교환시의 불순물의 혼입이란, 다음의 것을 의미한다.
유리는 제조 중에 다른 유리 품종으로 전환 (즉, 소지 교환) 을 실시하는 경우가 있다. 소지 교환시의 불순물의 혼입이란, 다른 유리 품종으로의 전환시에, 전환 전의 유리의 조성이 전환 후의 유리 중에 혼입되는 것을 의미한다. CoO, Cr2O3, V2O5, MnO 등의 불순물의 혼입이 일어나면, 전환 후 유리의 색조는 크게 영향을 받는다.
본 발명의 열선 흡수 유리판의 비중은, 2.49 ∼ 2.55 가 바람직하고, 2.50 ∼ 2.53 이 보다 바람직하다. 본 발명의 열선 흡수 유리판의 비중을, 통상적인 소다라임 실리카 유리와 동등하게 함으로써, 제조시의 조성 변경 (즉, 소지 교환) 의 효율을 향상시킬 수 있다.
본 발명의 열선 흡수 유리판의 비중은, 유리의 조성을 조정함으로써 조정할 수 있다. 상기 비중으로 하기 위해서는, SiO2/(MgO＋CaO) 의 질량비를 6.0 ∼ 9.0 으로 하는 것이 바람직하고, 6.7 ∼ 8.7 로 하는 것이 보다 바람직하다. 또, SrO 및/또는 BaO 를 함유하는 경우에도, 마찬가지로 SiO2/(MgO＋CaO＋SrO＋BaO) 의 질량비를 6.0 ∼ 9.0 으로 하는 것이 바람직하고, 6.7 ∼ 8.7 로 하는 것이 보다 바람직하다.
본 발명의 열선 흡수 유리판의 Te 는, 42 ％ 이하이며, 40 ％ 이하가 바람직하다. 본 발명에 있어서, 열선 흡수 유리판의 Te 란, 열선 흡수 유리판의 판두께를 4 ㎜ 의 두께로 환산했을 때의 Te 의 값을 의미하는 것으로, 본 명세서에 있어서, 간단히 「4 ㎜ 두께 환산 (값)」이라고도 표기하고 있다. Te 는, JIS R 3106 (1998) (이하, 간단히 JIS R 3106 이라고 기재한다) 에 따라 분광 광도계에 의해 투과율을 측정하여 산출된 일사 투과율이다.
본 발명의 열선 흡수 유리판의 Tv 는, 70 ％ 이상이며, 71.5 ％ 이상이 바람직하다. 본 발명에 있어서, 열선 흡수 유리판의 Tv 란, 열선 흡수 유리판의 판두께를 4 ㎜ 의 두께로 환산했을 때의 Tv 의 값을 의미하는 것으로, 본 명세서에 있어서, 간단히 「4 ㎜ 두께 환산 (값)」이라고도 표기하고 있다. Tv 는, JIS R 3106 에 따라 분광 광도계에 의해 투과율을 측정하여 산출된 가시광 투과율이다. 계수는 표준의 A 광원, 2 도 시야의 값을 사용한다.
본 발명의 열선 흡수 유리판의 Tuv (4 ㎜ 두께 환산) 는, 12 ％ 이하인 것이 바람직하고, 10 ％ 이하가 보다 바람직하다. 본 발명에 있어서, 열선 흡수 유리판의 Tuv 란, 열선 흡수 유리판의 판두께를 4 ㎜ 의 두께로 환산했을 때의 Tuv 의 값을 의미하는 것으로, 본 명세서에 있어서, 간단히 「4 ㎜ 두께 환산 (값)」이라고도 표기하고 있다. Tuv 는, ISO-9050 에 따라 분광 광도계에 의해 투과율을 측정하여 산출된 자외선 투과율이다.
본 발명의 열선 흡수 유리판의 투과광의 주파장 (Dw) 은, 492 ∼ 520 ㎚ 이며, 492 ∼ 500 ㎚ 가 바람직하다. 주파장이 그 범위이면, 목적으로 하는 그린의 색조의 열선 흡수 유리판이 얻어진다. 주파장은, JIS Z 8701 (1982) 에 따라 분광 광도계에 의해 투과율을 측정하여 산출된 것이다. 계수는 표준의 광 C, 2 도 시야의 값을 사용한다.
본 발명의 열선 흡수 유리판은, 차량용, 건축용 어느 것에도 사용할 수 있으며, 특히 자동차용 프론트 유리, 사이드 유리나 리어 유리로서 바람직하다. 자동차용 창유리로서 사용하는 경우에는, 필요에 따라 복수의 유리판을 중간막 사이에 끼운 라미네이트 유리, 평면상의 유리를 곡면으로 가공한 유리, 강화 처리를 한 유리로서 사용한다. 또, 건축용 복층 유리로서 사용하는 경우, 2 장의 본 발명의 열선 흡수 유리판으로 이루어지는 복층 유리, 또는 본 발명의 열선 흡수 유리판과 다른 유리판의 복층 유리로서 사용한다.
본 발명의 열선 흡수 유리판은, 예를 들어, 하기의 공정 (ⅰ) ∼ (ⅴ) 를 순서대로 거쳐 제조된다.
(ⅰ) 목표로 하는 유리 조성이 되도록, 규사, 그 밖의 유리 모조성 원료, 철원, 티탄원 등의 착색 성분 원료, 환원제, 청징제 등을 혼합하여, 유리 원료를 조제한다.
(ⅱ) 유리 원료를 연속적으로 용융 가마에 공급하여, 중유 등에 의해 약 1400 ℃ ∼ 1550 ℃ (예를 들어, 약 1500 ℃) 로 가열하여 용융시켜 용융 유리로 한다.
(ⅲ) 용융 유리를 청징한 후, 플로트법 등의 유리판 성형법에 의해 소정 두께의 유리판으로 성형한다.
(ⅳ) 유리판을 서랭시킨 후, 소정 크기로 절단하여, 본 발명의 열선 흡수 유리판으로 한다.
(ⅴ) 필요에 따라, 절단한 유리판을 강화 처리해도 되고, 라미네이트 유리로 가공해도 되며, 복층 유리로 가공해도 된다.
유리 모조성 원료로서는, 규사, 소다회, 석회석, 장석 등, 통상의 소다라임 실리카 유리의 원료로서 사용되고 있는 것을 들 수 있다.
철원으로서는, 철분, 산화철분, 벵갈라 등을 들 수 있다.
티탄원으로서는, 산화티탄 등을 들 수 있다.
세륨원으로서는, 산화세륨 등을 들 수 있다.
환원제로서는, 탄소, 코크스 등을 들 수 있다. 환원제는, 용융 유리 중 철의 산화를 억제하여, 목표로 하는 Redox 가 되도록 조정하기 위한 것이다.
그 밖에, 환원제나 청징제로서 SnO2 를 사용해도 되고, 청징제로서 SO3 를 사용해도 된다.
본 발명의 열선 흡수 유리판 중의 수분 함유량을 나타내는 지표로서의 β- OH 는, 0.20 ∼ 0.35 ㎜－1 이 바람직하고, 0.23 ∼ 0.30 ㎜－1 이 보다 바람직하며, 0.25 ∼ 0.28 ㎜－1 이 더욱 바람직하다. 여기서, β- OH 는, 이하의 식에 의해 구해진 값이다.
β- OH(mm－1)=－log10(T3500㎝－1/T4000㎝－1)/t
상기 식에 있어서, T3500 cm-1 은, 파수 (wave number) 3500 cm－ 1 의 투과율 (％) 이고, T4000 cm－1 은, 파수 4000 cm－ 1 의 투과율 (％) 이며, t 는, 유리판의 두께 (mm) 이다.
본 발명의 열선 흡수 유리판의 β- OH 를 통상의 소다라임 실리카 유리의 β- OH 보다 높게 함으로써, 청징성을 향상시킬 수 있고, 또한 굽힘 공정에서의 온도를 낮출 수 있다.
이상 설명한 본 발명의 열선 흡수 유리판에 있어서는, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로, MgO 가 0 ％ 이상 2 ％ 미만, Fe2O3 로 환산한 전체 철이 0.45 ∼ 0.65 ％, TiO2 가 0.2 ∼ 0.8 ％ 이고, CoO, Cr2O3, V2O5, 및 MnO 로 이루어지는 군에서 선택되는 어느 1 종도 실질적으로 함유하지 않고, Redox 가 42 ％ 를 초과, 60 ％ 이하인 소다라임 실리카 유리로 이루어지기 때문에, Te ≤ 42 ％ (4 ㎜ 두께 환산) 및 Tv ≥ 70 ％ (4 ㎜ 두께 환산) 를 만족하면서 투과광이 그린의 색조를 가지며, 또한 착색 성분의 종류가 적다.
특히, 본 발명의 열선 흡수 유리는, MgO 의 함유량이 2 ％ 이상인 열선 흡수 유리판과 비교하여, 가시광 투과성을 저하시키지 않고 열선 흡수성을 향상시키는 것이 용이하다.
또, 본 발명의 열선 흡수 유리의 제조로부터, 다른 조성의 유리로의 제조의 전환시의 소지 교환도 용이하게 실시할 수 있어, 소지 교환한 유리에 대해 색조의 영향을 억제할 수 있다.
실시예
이하, 실시예를 들어 본 발명을 구체적으로 설명하지만, 본 발명은 이들 예에 한정되지 않는다.
예 1 ∼ 18, 21 ∼ 28 은 실시예이고, 예 19, 20 은 비교예이다.
(Redox)
얻어진 유리에 대하여, 분광 광도계에 의해 측정한 유리의 스펙트럼 곡선으로부터 하기 식을 이용하여 Redox 를 산출하였다.
Redox(％)=－loge(T1000 ㎚/91.4)/(Fe2O3 량×t×20.79)×100
여기서, T1000 ㎚ 는, 파장 1000 ㎚ 의 유리판의 투과율 (％) 이고, t 는, 유리판의 두께 (㎝) 이며, Fe2O3 량은, Fe2O3 로 환산한 전체 철의 함유량 (％=질량 백분율) 이다.
(Te)
얻어진 유리판에 대하여, JIS R 3106 규정의 일사 투과율 (Te) 을 4 ㎜ 두께 환산값으로 구하였다.
(Tv)
얻어진 유리판에 대하여, JIS R 3106 규정의 가시광 투과율 (Tv) (A 광원, 2 도 시야의 측정 조건하에서의 값) 을 4 ㎜ 두께 환산값으로 구하였다.
(Tuv)
얻어진 유리판에 대하여, ISO-9050 규정의 자외선 투과율 (Tuv) 을 4 ㎜ 두께 환산값으로 구하였다.
(Dw)
얻어진 유리판에 대하여, JIS Z 8701 (1982) 규정의 투과광의 주파장 (Dw) 을 구하였다.
(β- OH 의 측정)
얻어진 유리판에 대하여, FT-IR 에 의해 측정한 유리의 적외선 흡수스펙트럼 곡선으로부터 하기 식에 기초하여, β- OH 를 산출하였다.
β- OH(mm－1)=－log10(T3500㎝－1/T4000㎝－1)/t
여기서, T3500 ㎝－1 은, 파수 (wave number) 3500 cm－ 1 의 투과율 (％) 이고, T4000 cm－1 은, 파수 4000 cm－ 1 의 투과율 (％) 이며, t 는, 유리판의 두께 (mm) 이다.
[예 1 ∼ 28]
표 1 ∼ 5 에 나타내는 유리 조성이 되도록 각 원료를 혼합하여, 유리 원료를 조제하였다. 유리 원료를 도가니에 넣고, 전기로 중에서 1500 ℃ 로 가열하여, 용융 유리로 하였다. 용융 유리를 카본판 상에 흐르게 하여, 냉각시켰다. 얻어진 판상 유리의 양면을 연마하여, 두께 4 ㎜ 의 유리판을 얻었다. 유리판에 대하여, 분광 광도계 (Perkin Elmer 사 제조, Lambda950) 를 이용하여 1 ㎚ 마다 투과율을 측정하여, Te, Tv, Tuv, Dw 를 구하였다. 또, 상기 유리를 연마하여, 두께 2 ㎜ 로 하고, 이 유리판에 대하여, FT-IR (서모 니코레사 제조, Thermo Nicolet Avatar370) 을 이용하여 1 ㎝－1 마다 투과율을 측정하여, 상기 식에 기초하여, β- OH 를 얻었다. 결과를 표 1 ∼ 5 에 나타낸다.
Figure pct00001
Figure pct00002
Figure pct00003
Figure pct00004
Figure pct00005
예 1 ∼ 18, 21 ∼ 28 의 본 발명의 열선 흡수 유리판은, Te ≤ 42 ％ (4 ㎜ 두께 환산) 및 Tv ≥ 70 ％ (4 ㎜ 두께 환산) 를 만족하면서 투과광이 그린의 색조를 가지고 있었다. 특히, CeO2 를 함유하는 예 1 ∼ 15, 21 ∼ 27 에서는, Tuv 가 낮았다.
예 19 의 유리판은, Redox 가 42 ％ 미만이기 때문에, Te (4 ㎜ 두께 환산) 가 42 ％ 를 초과하였다.
예 20 의 유리판은, TiO2 를 함유하지 않기 때문에, 투과광은 블루의 색조 (Dw 가 489) 를 가지고 있었다.
[MgO 함유량을 0 ％ 이상, 2 ％ 미만으로 하는 것에 의해 발생하는 효과]
이하에, MgO 함유량을 0 ％ 이상, 2 ％ 미만으로 하는 것에 의한 효과에 대하여 구체적으로 설명한다.
본 발명자들이, MgO 함유량이 상이한 유리판, 즉, MgO 함유량이 0 ％ 와 3.7 ％ 인 2 종의 유리에 대하여 분광 투과율 곡선을 측정한 결과, 도 1 에 나타내는 바와 같이, 유리판에 있어서의 MgO 의 함유량을 줄이면, 분광 투과율 곡선에 있어서 파장 1100 ㎚ 부근에 나타나는 극소점이 장파장측으로 어긋나는 경향을 갖는 것이 판명되었다. 또한, 그 어긋남의 크기는, 도 2 에 나타내는 바와 같이, MgO 가 적을수록, 커지는 것이 판명되었다.
상기와 같이, 파장 1100 ㎚ 부근의 극소점이 장파장측으로 어긋나면, 가시광 (파장 : 약 400 ∼ 800 ㎚) 의 투과율이 높아졌다. 그러나, 이하와 같이, Tv 와 Te 의 관계는, MgO 함유량에 대해 단순한 경향을 나타내지 않았다.
본 발명자들이 MgO 함유량이 0 ％ 이상, 5 ％ 미만인 열선 흡수 유리판에 대하여, Tv 와 Te 의 관계를 도 3 에 플롯한 결과, MgO 함유량이 0 ％ 이상, 2 ％ 미만인 것과, 2 ％ 이상, 5 ％ 미만인 것은, 양자 모두 1 차 함수로 근사할 수 있지만, 그 1 차 함수가 상이한 것이 판명되었다. 즉, MgO 함유량이 0 ％ 이상, 2 ％ 미만인 경우의 근사 함수 (Te=1.65Tv－80.0) 는, 2 ％ 이상 5 ％ 미만의 근사 함수 (Te=1.14Tv－41.6) 보다 우측에 위치하고 있었다. 그 때문에, 동일한 Tv 로 비교하면, MgO 함유량이 0 ％ 이상, 2 ％ 미만인 것은, 2 ％ 이상, 5 ％ 미만인 것보다 Te 가 낮아져 있어, 열선 흡수성이 우수하였다. 또, MgO 함유량이 2 ％ 이상, 3 ％ 미만인 것, 3 ％ 이상, 4 ％ 미만인 것, 4 ％ 이상, 5 ％ 미만인 것 사이에 차이는 볼 수 없기 때문에, MgO 의 함유량이 적어질수록, 열선 흡수성이 향상되는 단순한 경향은 가지고 있지 않았다.
상기로부터, MgO 함유량을 0 ％ 이상, 2 ％ 미만으로 하는 것에 의해, 가시광 투과성을 저해하지 않고 열선 흡수성을 용이하게 향상시킬 수 있는 것을 알 수 있었다.
산업상 이용가능성
본 발명의 열선 흡수 유리판은, 낮은 일사 투과율 및 높은 가시광 투과율을 동시에 만족하면서 투과광이 그린의 색조를 가지며, 또한 함유되는 착색 성분의 종류가 적다는 특징을 가지고 있으므로, 차량용, 건축용 유리판으로서 유용하고, 특히 자동차용 유리판으로서 바람직하다.
또한, 2011년 1월 25일에 출원된 일본 특허출원 2011-012847호의 명세서, 특허청구범위, 도면 및 요약서의 전체 내용을 여기에 인용하여, 본 발명의 개시로서 받아들이는 것이다.

Claims (7)

  1. JIS R 3106 (1998) 규정의 일사 투과율이, 유리판의 4 ㎜ 두께 환산값으로 42 ％ 이하이고,
    JIS R 3106 (1998) 규정의 가시광 투과율 (A 광원, 2 도 시야) 이, 유리판의 4 ㎜ 두께 환산값으로 70 ％ 이상이고,
    JIS Z 8701 (1982) 규정의 투과광의 주파장이 492 ∼ 520 ㎚ 이며,
    산화물 기준의 질량 백분율 표시로, 실질적으로 하기 조성의 소다라임 실리카 유리로 이루어지는 열선 흡수 유리판.
    SiO2 : 65 ∼ 75 ％,
    Al2O3 : 3 ％ 를 초과, 6 ％ 이하,
    MgO : 0 ％ 이상, 2 ％ 미만,
    CaO : 7 ∼ 10 ％,
    Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.45 ∼ 0.65 ％,
    TiO2 : 0.2 ∼ 0.8 ％,
    CoO, Cr2O3, V2O5 및 MnO 로 이루어지는 군에서 선택되는 어느 1 종도 실질적으로 함유하지 않고,
    전체 철량을 Fe2O3 로 환산한 전체 철 질량과 2 가의 FeO 질량의 비율이 42 ％ 를 초과, 60 ％ 이하이다.
  2. JIS R 3106 (1998) 규정의 일사 투과율이, 유리판의 4 ㎜ 두께 환산값으로 42 ％ 이하이고,
    JIS R 3106 (1998) 규정의 가시광 투과율 (A 광원, 2 도 시야) 이, 유리판의 4 ㎜ 두께 환산값으로 70 ％ 이상이고,
    JIS Z 8701 (1982) 규정의 투과광의 주파장이 492 ∼ 520 ㎚ 이며,
    하기 산화물 기준의 질량 백분율 표시로,
    SiO2 : 65 ∼ 75 ％,
    Al2O3 : 3 ％ 를 초과, 6 ％ 이하,
    MgO : 0 ％ 이상, 2 ％ 미만,
    CaO : 7 ∼ 10 ％,
    Na2O : 5 ∼ 18 ％
    K2O : 0 ∼ 5 ％
    Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.45 ∼ 0.65 ％,
    TiO2 : 0.2 ∼ 0.8 ％
    를 함유하고, CoO, Cr2O3, V2O5 및 MnO 로 이루어지는 군에서 선택되는 어느 1 종도 실질적으로 함유하지 않고, 전체 철량을 Fe2O3 로 환산한 전체 철 질량과 2 가의 FeO 질량의 비율이 42 ％ 를 초과, 60 ％ 이하인 것을 특징으로 하는 열선 흡수 유리판.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    CeO2 를, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로 0 ％ 를 초과 3 ％ 이하의 범위로 함유하고, ISO-9050 규정의 자외선 투과율이 12 ％ 이하인 열선 흡수 유리판.
  4. 제 3 항에 있어서,
    Fe2O3 로 환산한 전체 철의 함유량이, 0.47 ∼ 0.60 ％ 인 열선 흡수 유리판.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    β- OH 가 0.20 ∼ 0.35 ㎜- 1 인 열선 흡수 유리판.
  6. 유리 원료를 용융하여, 성형하는 소다라임 실리카 유리의 제조에 있어서,
    성형 후의 그 유리가, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로,
    SiO2 : 65 ∼ 75 ％,
    Al2O3 : 3 ％ 를 초과, 6 ％ 이하,
    MgO : 0 ％ 이상, 2 ％ 미만,
    CaO : 7 ∼ 10 ％,
    Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.45 ∼ 0.65 ％,
    TiO2 : 0.2 ∼ 0.8 ％,
    CoO, Cr2O3, V2O5 및 MnO 로 이루어지는 군에서 선택되는 어느 1 종도 실질적으로 함유하지 않고,
    전체 철량을 Fe2O3 로 환산한 전체 철 질량과 2 가의 FeO 질량의 비율이 42 ％ 를 초과, 60 ％ 이하이고,
    성형 후의 그 유리가,
    JIS R 3106 (1998) 규정의 일사 투과율이, 유리판의 4 ㎜ 두께 환산값으로 42 ％ 이하이고,
    JIS R 3106 (1998) 규정의 가시광 투과율 (A 광원 2 도 시야) 이, 유리판의 4 ㎜ 두께 환산값으로 70 ％ 이상이며,
    JIS Z 8701 (1982) 규정의 투과광의 주파장이 492 ∼ 520 ㎚ 인 열선 흡수 유리판을 얻는,
    열선 흡수 유리판의 제조 방법.
  7. 유리 원료를 용융하여, 성형하는 소다라임 실리카 유리의 제조에 있어서,
    성형 후의 그 유리가, 산화물 기준의 질량 백분율 표시로,
    SiO2 : 65 ∼ 75 ％,
    Al2O3 : 3 ％ 를 초과, 6 ％ 이하,
    MgO : 0 ％ 이상, 2 ％ 미만,
    CaO : 7 ∼ 10 ％,
    Na2O : 5 ∼ 18 ％
    K2O : 0 ∼ 5 ％
    Fe2O3 로 환산한 전체 철 : 0.45 ∼ 0.65 ％,
    TiO2 : 0.2 ∼ 0.8 ％,
    를 함유하고, CoO, Cr2O3, V2O5 및 MnO 로 이루어지는 군에서 선택되는 어느 1 종도 실질적으로 함유하지 않고, 전체 철량을 Fe2O3 로 환산한 전체 철 질량과 2 가의 FeO 질량의 비율이 42 ％ 를 초과, 60 ％ 이하이고,
    성형 후의 그 유리가,
    JIS R 3106 (1998) 규정의 일사 투과율이, 유리판의 4 ㎜ 두께 환산값으로 42 ％ 이하이고,
    JIS R 3106 (1998) 규정의 가시광 투과율 (A 광원 2 도 시야) 이, 유리판의 4 ㎜ 두께 환산값으로 70 ％ 이상이며,
    JIS Z 8701 (1982) 규정의 투과광의 주파장이 492 ∼ 520 ㎚ 인 열선 흡수 유리판을 얻는,
    열선 흡수 유리판의 제조 방법.
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