KR20130090330A - A large turbocharged two-stroke diesel engine with exhaust gas purification - Google Patents

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Abstract

PURPOSE: A large turbocharged two-stroke diesel engine with an exhaust gas purifying function is provided to make exhaust gas pass through an exhaust gas receiving part with minimum energy loss by installing inlets and an outlet in the exhaust gas receiving part along a tangential direction. CONSTITUTION: A large turbocharged two-stroke diesel engine with an exhaust gas purifying function comprises multiple serial cylinders, a turbo charger, and a selective catalytic reduction (SCR) reactor. The exhaust gas receiving part is connected to the cylinders by exhaust ducts (35). The exhaust ducts tangentially introduce exhaust gas into the exhaust gas receiving part and generates the vortex of the exhaust gas in the exhaust gas receiving part. The exhaust gas receiving part has an outlet. The exhaust gas receiving part is divided into a lower mixing section (48) and an upper exhausting section (49) by a device (42) in which multiple blades are radially installed on a center duct (47). While the exhaust gas passes the blades from the mixing section to the discharging section, the exhaust gas loses the vortex, but gains the pressure. The pressure gain makes the exhaust gas partially flow backward from the discharging section to the mixing section through the center duct. A reducing agent is introduced into the center duct.

Description

배기가스 정화기능을 갖는 대형 터보차지 2-행정 디젤 엔진{A LARGE TURBOCHARGED TWO-STROKE DIESEL ENGINE WITH EXHAUST GAS PURIFICATION}LARGE TURBOCHARGED TWO-STROKE DIESEL ENGINE WITH EXHAUST GAS PURIFICATION}

본 발명은 크로스헤드 타입의 대형 터보차지 2-행정 내부 연소 피스톤 엔진, 바람직하게는 배기가스 정화 시스템을 구비한 디젤 엔진에 관한 것으로서, 특히 질소 산화물(NOx)에서 배기가스를 정화하기 위한 선택적 촉매 환원(Selective Catalytic Reduction, SCR) 반응기를 구비한 크로스헤드 타입의 대형 2-행정 디젤 엔진에 관한 것이다.The present invention relates to a large turbocharged two-stroke internal combustion piston engine of the crosshead type, preferably a diesel engine with an exhaust gas purification system, in particular selective catalytic reduction for the purification of exhaust gases from nitrogen oxides (NOx). A large two-stroke diesel engine of the crosshead type with a Selective Catalytic Reduction (SCR) reactor.

크로스헤드 타입의 대형 2-행정 엔진들은 통상적으로 대형 선박의 추진 시스템에서 이용되거나, 또는 발전소에서 주 원동기로 이용된다. 배출 요건들은 충족되기 어려웠었고 갈수록 더욱 충족시키기 어려운데, 특히 질소 산화물(NOx)과 관련하여 그러하다.Large two-stroke engines of the crosshead type are typically used in propulsion systems of large ships or as prime movers in power plants. Emission requirements have been difficult to meet and increasingly difficult to meet, especially with regard to nitrogen oxides (NO x ).

환경 문제의 일반적인 인식이 급속도로 증가하고 있다. 국제해사기구(International Maritime Organisation, IMO)내에서, 현재 바다에서의 대기 오염의 형태의 배출 제한에 대한 토론이 있다. 세계의 여러 지역에서 당국은 유사한 단계를 진행하고 있다. 하나의 예는 현재 토의 중인 미국 환경 보호국(Environmental Protection Agency, EPA)이 제안한 규칙이다.The general awareness of environmental issues is growing rapidly. Within the International Maritime Organization (IMO), there is currently a debate on emission limitations in the form of air pollution at sea. In many parts of the world, authorities are taking similar steps. One example is a rule proposed by the Environmental Protection Agency (EPA), which is currently under discussion.

배기가스에서의 NOx는 일차 및/또는 이차 감소 방법에 의해 감소될 수 있다. 일차 방법은 엔진 연소 과정에 직접 영향을 미치는 방법이다. 감소의 실제 정도는 엔진 유형과 감소 방법에 따라 달라지지만, 10% 내지 80% 이상 변한다. 이차 방법은 엔진 그 자체의 일부를 형성하지 않는 장비를 사용하여, 연료의 최적화된 설정으로부터 엔진의 성능을 변경하지 않고 배출 수준을 감소하는 수단이다. 현재까지 가장 성공적인 이차 방법은 NOx를 제거하는 선택적 촉매 환원(Selective Catalytic Reduction, SCR) 방법이다. 이 방법은 배기가스가 촉매 변환 장치로 진입하기 전에 배기가스에 암모니아 또는 요소를 첨가함으로써 95% 이상 NOx 레벨을 감소시킬 수 있다.NO x in the exhaust can be reduced by primary and / or secondary reduction methods. The primary method is a method that directly affects the engine combustion process. The actual degree of reduction depends on the engine type and reduction method, but varies from 10% to 80% or more. The secondary method is a means of reducing the emission level without changing the performance of the engine from the optimized setting of fuel, using equipment that does not form part of the engine itself. The most successful secondary method to date is the Selective Catalytic Reduction (SCR) method of removing NO x . This method can reduce NO x levels by more than 95% by adding ammonia or urea to the exhaust gas before it enters the catalytic converter.

상기 SCR 반응기는 여러 층의 촉매를 포함한다. 촉매 부피 및, 그 결과, 반응기의 크기는 촉매의 활성 및 필요한 NOx 감소의 원하는 정도에 따라 달라진다. 촉매는 일반적으로 단일 구조체(monolithic structure)이며, 이는 촉매가 촉매 반응으로 활성화된 벽인, 많은 수의 병렬 채널을 갖는 촉매의 블록으로 구성된다는 것을 의미한다.The SCR reactor includes several layers of catalyst. The catalyst volume and, consequently, the size of the reactor depends on the activity of the catalyst and the desired degree of NO x reduction required. The catalyst is generally a monolithic structure, which means that the catalyst consists of a block of catalyst with a large number of parallel channels, which are walls activated by the catalytic reaction.

배기가스는 연료 황 함유량에 따라서 적어도 280 내지 350℃의 온도를 가지는데, NOx를 N2 및 H20로 효과적으로 변환시키기 위한 SCR 반응기의 유입구에서, 높은 황 함유량은 높은 온도를 필요로 하고 낮은 황 함유량은 낮은 온도를 필요로 한다.The exhaust gas has a temperature of at least 280 to 350 ° C, depending on the fuel sulfur content. At the inlet of the SCR reactor for the efficient conversion of NO x to N 2 and H 2 0, the high sulfur content requires high and low temperatures. Sulfur content requires low temperatures.

터보차저(turbocharger)의 터빈의 고압 측의 배기가스는 대략 350 내지 450℃의 온도를 갖는 반면, 터보차저의 터빈의 저압측 배기가스는 일반적으로 대략 250 내지 300℃의 온도를 갖는다.The exhaust gas on the high pressure side of the turbine of the turbocharger has a temperature of approximately 350 to 450 ° C., while the low pressure side exhaust gas of the turbine of the turbocharger generally has a temperature of approximately 250 to 300 ° C.

그 결과, 터보차저의 터빈의 고압 측에 SCR 반응기를 설치하는 것이 유리하다. 그러나, 이러한 반응기는 대략 4 바의 압력에 견뎌야 하고 대략 20 내지 400℃의 온도 변화에 노출된 매우 큰 파이프와 컨테이너를 포함한다는 사실로 인해 터빈의 고압 측의 SCR 반응기의 구성과 관련된 많은 문제가 있다. 열 팽창과 고착은 많은 설계상의 문제를 유발한다.As a result, it is advantageous to install an SCR reactor on the high pressure side of the turbine of the turbocharger. However, there are many problems associated with the construction of the SCR reactor on the high pressure side of the turbine due to the fact that such reactors must withstand pressures of approximately 4 bar and contain very large pipes and containers exposed to temperature changes of approximately 20 to 400 ° C. . Thermal expansion and sticking cause many design problems.

일반적으로, 환원제는 SCR 반응기의 상류의 배기가스 시스템 내의 위치에서 주입되고 분무된다. 본 발명은 비용을 최소화하면서(압력 강하의 관점에서) 균일한 혼합을 달성하기 위해 배기가스에 암모니아를 혼합하는 문제를 해결한다. 환원제는, 증발하고 분해하면서, 주입된 요소로부터 얻을 수 있는 암모니아이다. 이러한 공정은 시간을 필요로 하며, 증발 시, 배기가스 시스템의 벽과의 접촉에서 증착되지 않도록 해야 한다. 암모니아 또는 요소와 같은 환원제의 정확한 첨가는 중요한데, 그 이유는 배기가스 시스템의 벽과의 액체 환원제의 접촉은 배기가스 시스템의 내벽에서의 환원제의 바람직하지 않은 증착을 유발할 수 있기 때문이다.Generally, the reducing agent is injected and sprayed at a location in the exhaust system upstream of the SCR reactor. The present invention solves the problem of mixing ammonia in the exhaust gas to achieve uniform mixing while minimizing cost (in terms of pressure drop). The reducing agent is ammonia obtainable from the injected urea while evaporating and decomposing. This process requires time and should not be deposited upon evaporation in contact with the walls of the exhaust gas system. The correct addition of a reducing agent such as ammonia or urea is important because contact of the liquid reducing agent with the walls of the exhaust gas system can lead to undesirable deposition of the reducing agent on the inner wall of the exhaust gas system.

이러한 배경에서, 배기가스 스트림에 걸쳐 암모니아 또는 요소의 균일한 분포를 위해 복잡하고 따라서 비싼 스프레이 시스템을 구비하고, 충분한 혼합 하류를 보장하기 위해, 일반적으로 오히려 부피가 큰 전용의 소위 혼합 장치를 사용하는 SCR 시스템을 제공하는 것이 제안되어 왔다. 또한, 상기 혼합 장치는 배기 시스템의 전체 수두 손실(압력 손실)에 기여하며, 이는 터보차저 효율성의 감소에 상응한다. 특히, 터보차저 효율성의 이러한 손실은 연료 효율성 관점에서 용납할 수 없다. 또한, 이러한 압력 손실은 배기가스 우회 스트림에 의해 구동되는 파워 터빈의 적용 가능성을 제한한다(폐열 이용, Waste heat recovery, WHR).Against this background, a complex and therefore expensive spray system for the uniform distribution of ammonia or urea over the exhaust stream, and in order to ensure sufficient mixing downstream, generally use a rather bulky dedicated so-called mixing device. It has been proposed to provide an SCR system. The mixing device also contributes to the total head loss (pressure loss) of the exhaust system, which corresponds to a decrease in turbocharger efficiency. In particular, this loss of turbocharger efficiency is unacceptable in terms of fuel efficiency. This pressure loss also limits the applicability of power turbines driven by exhaust gas bypass streams (waste heat recovery, WHR).

이러한 배경에서, 본 출원서의 목적은 상기한 문제점을 극복하거나 최소한 줄이는 SCR 반응기를 구비한 엔진을 제공하는 것이다.In this context, it is an object of the present application to provide an engine with an SCR reactor which overcomes or at least reduces the above mentioned problems.

상기 목적은 크로스헤드를 구비한 단류식(uniflow type) 대형 터보차지 2-행정 디젤 엔진을 제공함으로써 달성되며, 상기 엔진은 직렬의 다수의 실린더, 배기가스에 의해 구동되는 터빈 및 엔진 실린더에 과급 공기를 공급하는 터빈에 의해 구동되는 컴프레서를 구비한 터보차저, 상기 실린더를 따라 연장되고 각각의 배기 덕트를 통해 실린더에 연결된 길다란 원통형 배기가스 수용부, 상기 배기 덕트는 배기가스 수용부 내의 배기가스에 와류(swirl)를 유발하도록 실린더에서 나오는 배기가스를 원통형 배기가스 수용부 내로 접선방향으로 안내하고, 내부에서 중앙의 축방향 덕트 주위에 배치된 다수의 날개를 구비하는 장치, 상기 장치는 배기가스 덕트의 하류 위치에서 상기 배기가스 수용부 내에 배치되고, 및 상기 장치는 배기가스 수용부를 종방향으로, 상기 배기가스 덕트가 위치한 장치의 종방향 면에서의 혼합 구간과 장치의 다른 종방향 면에서의 배출구 구간으로 분할하고, 상기 배출구 구간은 상기 배기가스 수용부 외부의 선택적 촉매 환원 반응기의 유입구와 연결되는 배출구를 포함하고, 상기 선택적 촉매 환원 반응기의 배출구는 터보차저의 터빈의 유입구와 연결되고, 상기 장치는 선회하는 배기가스가 혼합 구간으로부터 배출구 구간으로 향하는 도중 상기 날개를 따라 흐르도록 배열되고, 상기 장치는 날개를 따라 상기 혼합 구간으로부터 상기 배출구 구간으로 통과하는 배기가스가 와류를 잃고 압력을 얻을 수 있도록 더 구성되고, 상기 압력 이득은 상기 날개를 따라 통과한 배기가스의 일부가 상기 축방향 덕트를 통해 상기 배출구 구간으로부터 상기 혼합 구간으로 역류하도록 하여, 상기 날개를 통과한 배기가스의 다른 부분이 상기 배출구를 통해 상기 배출구 구간으로부터 상기 외부의 선택적 촉매 환원 반응기로 흐르고, 환원제 유입 지점에서 배기가스에 첨가되는 환원제의 소스를 포함하며, 상기 환원제 유입 지점은 상기 축방향 덕트 내에 위치되어, 환원제가 배출구 구간으로부터 혼합 구간으로 역류하는 배기가스의 일부와 혼합되도록 한다.This object is achieved by providing a uniflow type large turbocharged two-stroke diesel engine with a crosshead, which engine is charged with a plurality of cylinders in series, turbines driven by exhaust gas and engine cylinders. A turbocharger having a compressor driven by a turbine for supplying a gas, a long cylindrical exhaust gas receiver extending along the cylinder and connected to the cylinder through respective exhaust ducts, the exhaust ducts vortexing the exhaust gas in the exhaust gas receivers. a device having a plurality of vanes disposed tangentially within the cylindrical axial duct and guiding the exhaust gas exiting the cylinder into a cylindrical exhaust gas receiving portion to cause a swirl, the device comprising: Disposed in the exhaust gas receiver at a downstream position, and the apparatus is arranged in the longitudinal direction, The mixing section on the longitudinal side of the device where the exhaust gas duct is located and the outlet section on the other longitudinal side of the device, the outlet section being connected to the inlet of the selective catalytic reduction reactor outside the exhaust gas receiving section. An outlet of the turbine of the turbocharger, the apparatus being arranged such that the swirling exhaust gas flows along the vanes from the mixing section to the outlet section; Is further configured to allow the exhaust gas passing from the mixing section to the outlet section along the vane to lose vortex and gain pressure, wherein the pressure gain is a portion of the exhaust gas passing along the vane through the axial duct To flow back from the outlet section to the mixing section, Another portion of the exhaust gas passing through the blades flows through the outlet from the outlet section to the external selective catalytic reduction reactor and comprises a source of reducing agent added to the exhaust gas at the reducing agent inlet point, wherein the reducing agent inlet point is Located in the axial duct, the reducing agent is allowed to mix with the portion of the exhaust gas flowing back from the outlet section to the mixing section.

배기가스 수용부 내의 선회 유동(swirling flow)과는 분리된 중앙 덕트 내에 환원제를 분사함으로써, 환원제는 배기가스 수용부의 벽과 접촉하기 전에 증발한다.By spraying the reducing agent in a central duct separate from the swirling flow in the exhaust gas receiving portion, the reducing agent evaporates before contacting the wall of the exhaust gas receiving portion.

일 실시형태에 따르면, 축방향 덕트를 통해 역류하고, 환원제가 첨가된 배기가스는 혼합 구간 내의 선회하는 배기가스와 혼합되도록 한다. According to one embodiment, the exhaust gas flows back through the axial duct and the reducing agent is added to mix with the swirling exhaust gas in the mixing section.

또 다른 실시형태에 따르면, 축방향 덕트는 혼합 구간 내로 축방향으로 연장된다.According to yet another embodiment, the axial duct extends axially into the mixing section.

또 다른 실시형태에 따르면, 축방향 덕트는 혼합 구간 내로 연장된 동심 튜브의 일부이고, 동심 튜브 주위에서 배기가스가 선회한다. 바람직하게, 튜브는 환원제가 튜브를 떠나기 전에 증발하도록 하는데 충분히 길다.According to yet another embodiment, the axial duct is part of a concentric tube extending into the mixing section, with the exhaust gas turning around the concentric tube. Preferably, the tube is long enough to allow the reducing agent to evaporate before leaving the tube.

또 다른 실시형태에 따르면, 동심 튜브 내의 배기가스의 흐름은 비선회한다.According to another embodiment, the flow of exhaust gas in the concentric tube is non-orbiting.

또 다른 실시형태에 따르면, 날개는 덕트로부터 배기가스 수용부의 내벽으로 방사상으로 연장된다.According to another embodiment, the vanes extend radially from the duct to the inner wall of the exhaust gas receiver.

또 다른 실시형태에 따르면, 날개는 곡선의 상류 구간과 직선의 하류 구간을 포함한다.According to another embodiment, the vanes comprise an upstream segment of the curve and a downstream segment of the straight line.

또 다른 실시형태에 따르면, 날개는 날개를 통해 흐르는 선회하는 배기가스가 와류를 잃고 압력을 얻도록 구성된다. According to yet another embodiment, the wing is configured such that the swirling exhaust gas flowing through the wing loses vortex and gains pressure.

또 다른 실시형태에 따르면, 엔진은 직렬의 두 개 이상의 배기가스 수용부를 포함한다.According to yet another embodiment, the engine comprises two or more exhaust gas receivers in series.

또 다른 실시형태에 따르면, 배기가스 수용부는 터보차저의 터빈에 연결되는 우회 도관에 혼합 구간을 연결하는 우회 배출구를 포함한다.According to yet another embodiment, the exhaust gas receiver includes a bypass outlet that connects the mixing section to a bypass conduit connected to the turbine of the turbocharger.

상기 목적은 또한 크로스헤드를 구비한 단류식 대형 터보차지 2-행정 디젤 엔진용 배기가스 수용부를 제공함으로써 달성되며, 상기 배기가스 수용부는 배기가스 수용부 내에서 배기가스 내에 와류를 유발하도록 엔진의 실린더로부터 접선방향으로 배기가스를 받아드리기 위해 배기가스 수용부의 일부 길이를 따라 분포된 각각의 개구부를 수용하는 길다란 원통형 배기가스 수용부, 내부에서 중앙의 축방향 덕트 주위에 배치된 다수의 날개를 구비하는 장치, 상기 장치는 개구부의 하류 위치에서 배기가스 수용부 내에 배치되고, 및 상기 장치는 배기가스 수용부를 종방향으로, 배기가스 덕트가 위치한 장치의 종방향 면에서의 혼합 구간과 장치의 다른 종방향 면에서의 배출구 구간으로 분할하고, 상기 배출구 구간은 배기가스 수용부 외부의 배출구를 포함하고, 상기 장치는 선회하는 배기가스가 혼합 구간으로부터 배출구 구간으로 향하는 도중 상기 날개를 따라 흐르도록 배열되고, 상기 장치는 날개를 따라 상기 혼합 구간으로부터 상기 배출구 구간으로 통과하는 배기가스가 와류를 잃고 압력을 얻을 수 있도록 더 구성되고, 상기 압력 이득은 상기 날개를 따라 통과한 배기가스의 일부가 상기 축방향 덕트를 통해 상기 배출구 구간으로부터 상기 혼합 구간으로 역류하도록 하여, 상기 날개를 통과한 배기가스의 다른 부분이 상기 배출구를 통해 상기 배출구 구간으로부터 흐르고, 환원제 유입 지점을 포함하며, 상기 환원제 유입 지점은 상기 축방향 덕트 내에 위치되어, 환원제가 배출구 구간으로부터 혼합 구간으로 역류하는 배기가스와 혼합되도록 한다.This object is also achieved by providing an exhaust gas receiver for a single-flow large turbocharged two-stroke diesel engine with a crosshead, the exhaust gas receiver being configured to cause a vortex in the exhaust gas within the exhaust gas receiver. A long cylindrical exhaust gas receiving portion for receiving respective openings distributed along some length of the exhaust gas receiving portion for receiving the exhaust gas tangentially therefrom, having a plurality of vanes disposed around the central axial duct therein; The apparatus is arranged in the exhaust gas receiver at a position downstream of the opening, and the apparatus is in the longitudinal direction of the exhaust gas receiver in the longitudinal direction of the apparatus in which the exhaust duct is located and the other longitudinal direction of the apparatus. Is divided into an outlet section in the plane, and the outlet section defines an outlet outside the exhaust gas accommodating portion. And the device is arranged such that the swirling exhaust gas flows along the blades from the mixing section to the outlet section, and the device loses vortex as the exhaust gases passing from the mixing section to the outlet section along the blade. Wherein the pressure gain is such that a portion of the exhaust gas passing along the vane flows back from the outlet section through the axial duct from the outlet section to the mixing section; Another portion flows from the outlet section through the outlet, and includes a reducing agent inlet point, wherein the reducing agent inlet point is located in the axial duct to allow the reducing agent to mix with the exhaust gas flowing back from the outlet section into the mixing section.

배기가스 수용부 내의 난류(turbulent flow)와는 분리된 중앙 덕트 내에 환원제를 분사함으로써, 환원제는 배기가스 수용부의 벽과 접촉하기 전에 증발한다.By injecting the reducing agent in a central duct separate from the turbulent flow in the exhaust accommodation, the reducing agent evaporates before contacting the walls of the exhaust accommodation.

본 발명의 또 다른 목적은 배기가스 수용부를 통한 배기가스의 흐름에서 에너지 손실을 감소시키는 배기가스 수용부를 제공하는 것이다.It is another object of the present invention to provide an exhaust gas receiver which reduces energy loss in the flow of exhaust gas through the exhaust gas receiver.

상기 목적은 크로스헤드를 구비한 단류식 대형 터보차지 2-행정 디젤 엔진을 제공함으로써 달성되며, 상기 엔진은 직렬의 다수의 실린더, 배기가스에 의해 구동되는 터빈 및 엔진 실린더에 과급 공기를 공급하는 터빈에 의해 구동되는 컴프레서를 구비한 터보차저, 상기 실린더를 따라 연장되고 각각의 배기 덕트를 통해 실린더에 연결된 길다란 원통형 배기가스 수용부, 상기 배기가스 수용부의 내부는 배기가스 수용부 내의 흐름에 어떠한 장애가 없도록 구성되고, 상기 각각의 배기 덕트는 배기가스 수용부 내의 배기가스에 와류를 유발하도록 실린더에서 나오는 배기가스를 원통형 배기가스 수용부 내로 접선방향으로 안내하도록 구성되고, 터보차저의 터빈으로 이어지는 도관에 연결된 접선방향으로 향한 배출구를 포함한다.This object is achieved by providing a single-flow large turbocharged two-stroke diesel engine with a crosshead, the engine supplying a plurality of cylinders in series, a turbine driven by exhaust gas and a booster air to the engine cylinder. A turbocharger having a compressor driven by a long cylindrical exhaust gas receiver extending along the cylinder and connected to the cylinder through respective exhaust ducts, the interior of the exhaust gas receiver being free from any obstacles to the flow in the exhaust gas receiver. Each exhaust duct configured to tangentially direct the exhaust gas from the cylinder into the cylindrical exhaust gas receiver to cause vortices in the exhaust gas in the exhaust gas receiver and connected to a conduit leading to the turbine of the turbocharger. A tangentially directed outlet.

배기가스 내에 배출구를 향한 선회 유동을 형성하도록 하는 접선방향의 유입구를 배기가스 수용부에 제공함으로써, 그리고 접선방향의 배출구를 배치함으로써, 배기가스는 최소한의 에너지 손실을 가지고 배기가스 수용부를 통과할 수 있다.By providing a tangential inlet in the exhaust gas receiver to form a swirl flow towards the outlet in the exhaust gas, and by arranging the tangential outlet, the exhaust gas can pass through the exhaust gas receiver with minimal energy loss. have.

일 실시형태에서, 상기 접선방향으로 향한 배출구는 선회하는 배기가스가 흐름 방향의 최소한의 변화를 가지고 배기가스 수용부를 떠나도록 배치되고 구성된다.In one embodiment, the tangentially directed outlet is arranged and configured such that the swirling exhaust gas leaves the exhaust gas receiver with minimal change in flow direction.

본 개시에 따른 엔진 및 배기가스 수용부의 추가의 목적, 특징, 장점 및 특성은 상세한 설명으로부터 명백할 것이다.Further objects, features, advantages and characteristics of the engine and exhaust gas receiving portion according to the present disclosure will be apparent from the detailed description.

본 설명의 다음의 상세한 부분에서, 본 발명은 도면에 도시된 예시적인 실시형태를 참조로 더욱 상세하게 설명될 것이다, 여기에서:
도 1은 일 실시형태에 따른 대형 2-행정 디젤 엔진의 정면도이고,
도 2는 도 1 의 대형 2-행정 엔진의 측면도이고,
도 3은 도 1에 따른 대형 2-행정 엔진의 개략도이고,
도 4는 도 1의 대형 2-행정 엔진의 배기가스 수용부의 단면도이고,
도 5는 도 4의 V-V'선을 따른 단면도이고,
도 6은 도 4의 배기가스 수용부의 확대 투시도이고,
도 7은 또 다른 실시형태에서 따른 배기가스 수용부의 단면도이고,
도 8은 대형 2-행정 엔진의 배기가스 수용부의 또 다른 실시형태의 단면도이고,
도 9는 도 8의 IX-IX'선을 따른 단면도이고,
도 10은 대형 2-행정 엔진의 배기가스 수용부의 또 다른 실시형태의 단면도이고, 및
도 11은 도 10의 XI-XI'선을 따른 단면도이다.In the following detailed description of the present description, the invention will be described in more detail with reference to the exemplary embodiments shown in the drawings, in which:
1 is a front view of a large two-stroke diesel engine according to one embodiment,
2 is a side view of the large two-stroke engine of FIG. 1;
3 is a schematic representation of a large two-stroke engine according to FIG. 1,
4 is a cross-sectional view of the exhaust gas receiving portion of the large two-stroke engine of FIG.
5 is a cross-sectional view taken along the line VV ′ of FIG. 4;
FIG. 6 is an enlarged perspective view of the exhaust gas accommodating part of FIG. 4;
7 is a cross-sectional view of an exhaust gas accommodating part according to still another embodiment;
8 is a cross-sectional view of another embodiment of an exhaust gas receiving portion of a large two-stroke engine;
9 is a cross-sectional view taken along the line IX-IX 'of FIG. 8,
10 is a cross-sectional view of another embodiment of an exhaust gas receiving portion of a large two-stroke engine, and
FIG. 11 is a cross-sectional view taken along the line XI-XI ′ of FIG. 10.

다음의 상세한 설명에서, 대형 2-행정 엔진이 실시형태에 의해 설명될 것이다. 도 1 내지 도 3은 크랭크축(52)과 크로스헤드(43)를 구비한 대형 저속 터보차지 2-행정 디젤 엔진을 도시한다. 도 3은 흡입 및 배기 시스템을 구비한 대형 저속 터보차지 2-행정 디젤 엔진의 개략도를 도시한다. 본 실시형태에서, 상기 엔진은 직렬의 여섯 개의 실린더(1)를 구비한다. 대형 터보차지 2-행정 디젤 엔진은 일반적으로 엔진 프레임(45)에 의해 수용되는 직렬의 다섯 개 내지 열여섯 개의 실린더를 구비한다. 상기 엔진은 예를 들어 해양용 선박에서 주 엔진으로 사용될 수 있거나, 또는 발전소에서 발전기를 작동하기 위한 정치 엔진(stationary engine)으로 사용될 수 있다. 엔진의 총 출력은 예를 들어 5,000 내지 110,000 kW 범위일 수 있다.In the detailed description that follows, a large two-stroke engine will be described by embodiment. 1-3 show a large low speed turbocharged two-stroke diesel engine with a crankshaft 52 and a crosshead 43. 3 shows a schematic diagram of a large low speed turbocharged two-stroke diesel engine with intake and exhaust system. In this embodiment, the engine has six cylinders 1 in series. Large turbocharged two-stroke diesel engines generally have five to sixteen cylinders in series accommodated by engine frame 45. The engine can be used, for example, as a main engine in marine vessels or as a stationary engine for operating a generator in a power plant. The total output of the engine may range, for example, from 5,000 to 110,000 kW.

상기 엔진은 실린더(1)의 하부 영역에서의 소기(scavenge air) 포트와 실린더(1)의 상부에서의 배기 밸브(4)를 구비한 2-행정 단류식이다. 과급 공기는 과급 공기 수용부(2)로부터 각각의 실린더(1)의 소기 포트(미도시)로 통과된다. 실린더(1) 내의 피스톤(51)은 과급 공기를 압축하고, 연료가 분사되고 연소되어 배기가스가 생성된다. 배기 밸브(4)가 개방될 때, 배기가스는 실린더(1)와 관련된 배기 덕트(35)를 통해 배기가스 수용부(3)로 흐르고 SCR 반응기(19)를 포함하는 제 1 배기 도관(18)을 통해 터보차저(5)의 터빈(6)으로 향하며, 이로부터 배기가스는 제 2 배기 도관(7)을 통해 흘러 나간다. 샤프트(8)를 통해 터빈(6)은 공기 유입구(10)를 통해 공급된 에어를 압축하는 컴프레서(9)를 구동시킨다. 상기 컴프레서(9)는 가압된 과급 공기를 과급 공기 도관(11)으로 전달하여 과급 공기 수용부(2)로 이어진다.The engine is a two-stroke single flow type with a scavenge air port in the lower region of the cylinder 1 and an exhaust valve 4 at the top of the cylinder 1. The boost air is passed from the boost air receiver 2 to the scavenging port (not shown) of each cylinder 1. The piston 51 in the cylinder 1 compresses the boost air, and fuel is injected and burned to produce exhaust gas. When the exhaust valve 4 is open, the exhaust gas flows through the exhaust duct 35 associated with the cylinder 1 to the exhaust gas receiving portion 3 and includes a first exhaust conduit 18 including an SCR reactor 19. Through to the turbine 6 of the turbocharger 5, from which exhaust gas flows out through the second exhaust conduit 7. Through the shaft 8 the turbine 6 drives a compressor 9 which compresses the air supplied through the air inlet 10. The compressor 9 delivers pressurized boost air to the boost air conduit 11 and leads to the boost air receiver 2.

상기 도관(11) 내의 흡기는 대략 200℃의 컴프레서를 떠난 과급 공기를 36 내지 80℃의 온도로 냉각시키는 인터쿨러(12)를 통과한다.The intake air in the conduit 11 passes through an intercooler 12 that cools the charge air leaving the compressor at approximately 200 ° C. to a temperature of 36 to 80 ° C.

냉각된 과급 공기는 과급 공기 흐름을 낮은 또는 부분적인 부하 조건으로 압축시키는 전기 모터(17)에 의해 구동되는 보조 송풍기(16)를 통과하여 과급 공기 수용부(2)로 흐른다. 높은 부하에서, 터보차저 컴프레서(9)는 충분한 압축된 소기를 전달하고 이후 보조 송풍기(16)는 체크 밸브(15)를 통해 우회된다.The cooled boost air flows through the secondary blower 16 driven by the electric motor 17 which compresses the boost air flow to a low or partial load condition and to the boost air receiver 2. At high loads, the turbocharger compressor 9 delivers sufficient compressed air and then the auxiliary blower 16 is bypassed through the check valve 15.

도 3은 SCR 시스템의 레이아웃을 도시한다. 상기 시스템은 선택적 촉매 환원(Selective Catalytic Reduction, SCR) 반응기(19)를 포함한다. 암모니아 또는 요소와 같은 환원제는 상기 SCR 반응기(19)로 진입하기 전에 배기가스에 첨가된다. 배기가스는 상기 SCR 반응기(19)를 통과하기 전에 암모니아 같은 환원제와 혼합되어야 하며, 상기 SCR 반응기(19) 내에서의 화학 반응을 촉진시키기 위해, 온도 수준은 배기가스의 황 함유량에 따라 200 내지 400℃ 사이에 있어야 한다. 본 실시형태에서, 암모니아의 소스는 수성 요소 용액이다.3 shows a layout of an SCR system. The system includes a Selective Catalytic Reduction (SCR) reactor 19. Reducing agents such as ammonia or urea are added to the exhaust gas before entering the SCR reactor 19. The exhaust gas must be mixed with a reducing agent such as ammonia before passing through the SCR reactor 19, and in order to promote the chemical reaction in the SCR reactor 19, the temperature level is 200 to 400 depending on the sulfur content of the exhaust gas. Should be between ℃. In this embodiment, the source of ammonia is an aqueous urea solution.

도 3에 도시된 실시형태에서, 탱크(26)는 수성 요소 용액을 수용한다. 도관(25)은 상기 탱크(26)를 펌프(24)의 유입구와 연결한다. 상기 펌프(24)는 실질적으로 일정한 압력을 제공하도록 구성된다. 상기 펌프(24)의 배출구는 가압된 수성 요소 용액을 전자 제어 밸브(23)를 통해 분사 밸브(21, 도 4 참조)로 전달하는 공급 도관(22)에 연결된다. 본 실시형태에서 상기 전자 제어 밸브(23)는 온/오프 타입이지만, 비례 밸브가 또한 사용될 수 있다. 상기 전자 제어 밸브(23)는 전자 제어 장치(프로세스 컴퓨터, 50)으로부터의 신호에 의해 제어된다.In the embodiment shown in FIG. 3, the tank 26 contains an aqueous urea solution. Conduit 25 connects the tank 26 with the inlet of the pump 24. The pump 24 is configured to provide a substantially constant pressure. The outlet of the pump 24 is connected to a supply conduit 22 which delivers the pressurized aqueous urea solution through the electronic control valve 23 to the injection valve 21 (see FIG. 4). In the present embodiment, the electronic control valve 23 is on / off type, but a proportional valve may also be used. The electronic control valve 23 is controlled by a signal from an electronic control device (process computer) 50.

상기 전자 제어 밸브(23)는 유압식 또는 공압식으로 구동되는 밸브, 또는 순수하게 전자식으로 구동되는 밸브일 수 있다. 상기 분사 밸브(21)는 배기가스 수용부(3) 내부에 장착되고, 상기 분사 밸브(21)는 수성 요소 용액이 배기가스 수용부(3) 내로 분사될 때 그것을 분무시키기 위한 노즐 홀을 갖는 노즐을 구비한다. 상기 분사 밸브(21)는 수성 요소 용액을 분무시키기 위한 충분한 압력이 있을 때 분사가 이루어지는 것을 보장하기 위해 압력 임계치가 초과할 때만 분사를 개시하도록 구성된다. NOx 및 O2 분석기(32)는 제 2 배기 도관(7)에 연결되고, 분석 결과는 전자 제어 장치(50)로 신호로서 전달된다. 상기 센서(32)는 또한 SCR 반응기(19)의 상류 또는 하류뿐만 아니라 터보차저 터빈(6)의 하류의 도관(18) 내의 배기가스의 NOx 함유량을 측정할 수 있다.The electronic control valve 23 may be a hydraulically or pneumatically driven valve or a purely electronically driven valve. The injection valve 21 is mounted inside the exhaust gas receiver 3, and the injection valve 21 has a nozzle having a nozzle hole for spraying the aqueous urea solution when injected into the exhaust gas receiver 3. It is provided. The injection valve 21 is configured to initiate the injection only when the pressure threshold is exceeded to ensure that the injection is made when there is sufficient pressure to atomize the aqueous urea solution. The NOx and O2 analyzer 32 is connected to the second exhaust conduit 7 and the analysis result is transmitted as a signal to the electronic control device 50. The sensor 32 can also measure the NOx content of the exhaust gas in the conduit 18 upstream or downstream of the SCR reactor 19 as well as downstream of the turbocharger turbine 6.

배기가스에 분사되는 환원제의 양은 상기 전자 제어 장치(50)에 의해 제어되며, 엔진의 시험대 구동시 측정되는 상이한 구동 조건(부하)에서의 NOx 생성에서 도출된 실제 구동 조건(부하)을 위한 NOx 생성에 근거한다. 배기가스에 분사되는 환원제의 양은 또한 NOx 및 O2 분석기(32)로부터의 신호 또는 경험표(experience table)와 상기 센서(32)로부터의 신호 모두에 근거할 수 있다. 환원제의 분사 타이밍은 엔진의 크랭크축(52)의 실제 위치를 고려하지 않고 이루어질 수 있는데, 이는 분사 지점으로부터 배출구(33)로의 환원제의 경로 상에서 환원제와 배기가스의 혼합을 위해 배기 덕트(35)로부터의 배기가스 제트가 항상 있으므로 필요하지 않기 때문이다.The amount of reducing agent injected into the exhaust gas is controlled by the electronic control device 50 and generates NOx for the actual driving condition (load) derived from generating NOx under different driving conditions (load) measured when driving the test bench of the engine. Based on. The amount of reducing agent injected into the exhaust can also be based on both the signal from the NOx and O2 analyzer 32 or the experience table and the signal from the sensor 32. Injection timing of the reducing agent can be made without taking into account the actual position of the crankshaft 52 of the engine, which is from the exhaust duct 35 for mixing of the reducing agent and the exhaust gas on the path of the reducing agent from the injection point to the outlet 33. This is because a jet of exhaust gas is always needed and therefore not required.

이제 도 4, 도 5 및 도 6을 참조하면, 길다란 원통형 배기가스 수용부(3) 및 환원제 유입 시스템의 구성이 실시형태를 통해 더욱 상세하게 설명된다. 배기가스 수용부(3)는 큰 단면적을 갖는 커다랗고 길다란 원통형 수용부이다, 즉 배기가스 수용부는 거의 최대 10 미터의 길이와 최대 1 내지 2 미터의 직경을 가질 수 있다.Referring now to FIGS. 4, 5 and 6, the configuration of the elongate cylindrical exhaust gas receiver 3 and the reducing agent inlet system is described in more detail with reference to the embodiments. The exhaust gas receiver 3 is a large and long cylindrical receiver with a large cross-sectional area, ie the exhaust gas receiver can have a length of almost up to 10 meters and a diameter of up to 1 to 2 meters.

상기 배기가스 수용부(3)는 상대적으로 근접한 실린더(1)를 따라 배기 밸브(4)와 배기 덕트(35)가 배치된 실린더(1)의 상부 근처에서 연장된다. 배기 덕트(35)는 배기가스 수용부(3)로 이어진다. 많은 엔진에서, 배기가스 수용부(3)는 직렬 엔진의 모든 실린더(1)를 따라 연장된다. 그러나, 상기 배기가스 수용부(3)를 둘 이상의 부분으로 세로로 분리하는 것이 또한 일반적인데, 예를 들어 매우 많은 수의 실린더를 구비한 대형 엔진에 있어서, 배기가스 수용부(3)의 크기가 제조 설비에서 처리할 수 있는 크기를 초과하지 않도록 하기 위한 것이다. 상기 배기가스 수용부(3)를 여러 부분으로 세로로 분리하는 또 다른 이유는 단일 터보차저(5)와 관련된 분할된 배기가스 수용부(3)의 부분을 각각 갖는 다수의 터보차저(5)의 존재일 수 있다.The exhaust gas accommodating part 3 extends along the relatively close cylinder 1 near the top of the cylinder 1 in which the exhaust valve 4 and the exhaust duct 35 are arranged. The exhaust duct 35 leads to the exhaust gas accommodating part 3. In many engines, the exhaust gas receiver 3 extends along all cylinders 1 of the in-line engine. However, it is also common to vertically separate the exhaust gas receiver 3 into two or more parts, for example in a large engine with a very large number of cylinders, the size of the exhaust gas receiver 3 is The purpose is to not exceed the size that can be processed in the manufacturing facility. Another reason for vertically separating the exhaust gas receiver 3 into several parts is that of a plurality of turbochargers 5 each having a portion of the divided exhaust gas receiver 3 associated with a single turbocharger 5. May be present.

일반적으로, 상기 배기가스 수용부(3)의 단면적은 엔진의 피스톤(51)의 단면적과 동일하거나 크다. 상기 배기가스 수용부(3)의 그에 따른 큰 부피는 실린더(1)와 관련된 배기 밸브(4)가 개방될 때 각각의 실린더(1)의 배기 덕트(35)로부터 나오는 배기가스 제트에 의해 형성되는 압력 펄스의 감쇄를 보장한다.In general, the cross-sectional area of the exhaust gas receiver 3 is equal to or larger than that of the piston 51 of the engine. The resulting large volume of the exhaust gas receiver 3 is formed by the exhaust gas jets coming from the exhaust duct 35 of each cylinder 1 when the exhaust valve 4 associated with the cylinder 1 is opened. To ensure the attenuation of the pressure pulse.

상기 길다란 배기가스 수용부(3)는 도관(18)과 SCR 반응기(19)를 연결하는 배출구(33)를 구비하고 배기가스 수용부(3)에 포집된 배기가스가 SCR 반응기(19)를 통해 터보차저(5)의 터빈(6)으로 흐르게 한다. 본 실시형태에서, 상기 배출구(33)는 배기가스 수용부(3)의 어느 하나의 종방향 단부에 배치되어 배기가스 수용부(3) 내부의 흐름의 주 방향이 배출구(33)를 향해 일 방향으로 있게 된다.The elongated exhaust gas receiver 3 has an outlet 33 connecting the conduit 18 and the SCR reactor 19 and the exhaust gas collected in the exhaust gas receiver 3 passes through the SCR reactor 19. It flows to the turbine 6 of the turbocharger 5. In the present embodiment, the outlet 33 is disposed at one longitudinal end of the exhaust gas accommodating portion 3 so that the main direction of the flow inside the exhaust gas accommodating portion 3 is one direction toward the outlet 33. To be.

엔진의 실린더(1)는 소정의 점화 순서로 각각 점화한다. 따라서, 배기 밸브(4)는 또한 동일한 순서로 개방되고, 배기 덕트(35)에서 나오는 고속 배기가스 제트(초기에는 100 m/s 이상 나중에 배기 밸브 개방 단계에서는 감소됨)가 동일한 순서로 배기가스 수용부(3)로 진입한다.The cylinders 1 of the engine ignite each in a predetermined ignition order. Accordingly, the exhaust valve 4 is also opened in the same order, and the high velocity exhaust gas jet coming out of the exhaust duct 35 (at least initially 100 m / s later is reduced in the exhaust valve opening step) in the same order of exhaust gas receiving portion. Enter (3).

배기 덕트(35)는, 실린더(1)에서 나오는 배기가스(펄스)가 배기가스 수용부(3)에 접선방향으로 진입하여 배기가수 수용부 내의 배기가스의 와류(swirl) 또는 와류 유동(swirling motion)을 유발하도록, 원통형 배기가스 수용부에 대해 접선방향으로 향한다. 와류는 배기가스가 배출구(33)를 향해 이동할 때 발생하며, 와류는 도 5에서 화살표로 나타나 있다.In the exhaust duct 35, the exhaust gas (pulse) coming out of the cylinder 1 enters the exhaust gas accommodating portion 3 in a tangential direction, and a swirl or vortex flow of the exhaust gas in the exhaust water accommodating portion is performed. Tangential to the cylindrical exhaust gas receiver. Vortex occurs when the exhaust gas moves toward outlet 33, which is shown by the arrows in FIG.

장치(42)는 배기가스 덕트(35)의 하류 위치에서 배기가스 수용부(3) 내에 배치되며, 장치(42)는 배기가스 수용부(3)를 종방향으로, 장치(42)의 상류에서, 즉 배기가스 덕트(35)가 위치한 혼합 장치(42)의 종방향 면에서의 혼합 구간(48)과, 장치(42)의 하류에서, 즉 장치(42)의 맞은 편에서의 배출구 구간(49)으로 분할한다. 장치는 배기가스 수용부(3)의 내경에 대응하는 직경을 갖는 두꺼운 디스크 또는 링의 전체 형상을 갖는다. 장치(42)는 장치(42) 내의 중앙의 축방향 덕트(47) 주위에 배치된 다수의 날개(43)를 구비한다. 날개는 덕트로부터 장치(42)의 외부 영역으로 그리고 배기가스 수용부(3)의 내벽으로 방사상으로 연장된다. 장치의 방사상 외부 영역은 배기가스를 위한 날개가 가득 찬 통로를 형성한다. 날개 또는 블레이드(43)는 곡선의 상류 구간과 직선의 하류 구간을 갖는다. 곡선의 상류 구간은 혼합 구간(48)에 가장 가까운 날개(43)의 단부에 위치하고 선회하는(swirling) 배기가스를 수용하고 배기가스의 와류 성분을 압력 이득으로 전환시킨다. 직선의 하류 구간은 곡선의 상류 구간으로부터 혼합 구간(48)에 가장 가까운 날개(43)의 단부로 연장된다. 곡선 구간은 배출구 구간(49)으로의 배기가스의 흐름 방향을 직선의 비선회 유동(non-swirling flow)으로 안정화시킨다. 날개 또는 블레이드 등의 다른 형상 및 배열이 또한, 장치(42)의 방사상 외부 구간을 통해 유동하는 선회하는 배기가스가 와류를 잃고 압력을 얻을 수 있도록 구성되는 한 사용될 수 있다.The device 42 is arranged in the exhaust gas receiving part 3 at a position downstream of the exhaust gas duct 35, and the device 42 moves the exhaust gas receiving part 3 in the longitudinal direction and upstream of the device 42. Ie the mixing section 48 at the longitudinal face of the mixing device 42 in which the exhaust gas duct 35 is located and the outlet section 49 downstream of the device 42, ie opposite the device 42. Divide by) The apparatus has the overall shape of a thick disk or ring having a diameter corresponding to the inner diameter of the exhaust gas receiver 3. The device 42 has a number of vanes 43 disposed around a central axial duct 47 in the device 42. The vanes extend radially from the duct to the outer region of the device 42 and to the inner wall of the exhaust gas receiver 3. The radially outer region of the device forms a wing full passage for exhaust gas. The blade or blade 43 has an upstream section of the curve and a downstream section of the straight line. The upstream section of the curve is located at the end of the blade 43 closest to the mixing section 48 to accommodate the swirling exhaust gas and convert the vortex component of the exhaust gas into a pressure gain. The downstream section of the straight line extends from the upstream section of the curve to the end of the blade 43 closest to the mixing section 48. The curved section stabilizes the flow direction of the exhaust gas to the outlet section 49 with a straight, non-swirling flow. Other shapes and arrangements, such as wings or blades, may also be used as long as the swirling exhaust gas flowing through the radially outer section of the device 42 is configured to lose vortex and gain pressure.

장치의 내부 영역은 덕트(47)에 의해 형성된다. 본 실시형태에서, 덕트(47)는 튜브(40)에 의해 형성되고, 분사 노즐(21) 형태의 환원제 유입 지점은 덕트(47) 내에 배치되거나 또는 튜브(40) 내에서 약간 더 아래에 배치된다. 축방향 덕트(47)는 혼합 구간(48) 내로 방사상으로 연장되고 혼합 구간(48)의 대부분의 길이에 걸쳐 연장된다. 축방향 덕트는 혼합 구간(48) 내로 연장된 동심 튜브(40)의 일부이고, 동심 튜브(40) 주위에서 배기가스가 선회한다. 튜브(40)의 근위 단부는 장치(42) 내의 덕트(47)에 의해 형성되고 튜브(40)의 유입구를 구성한다. 튜브(40)의 원위 단부는 개방되어 있고 배기가스 수용부(3)의 종방향 단부로부터 이격되어 있으며 튜브(40)의 배출구를 구성한다.The inner region of the device is formed by the duct 47. In this embodiment, the duct 47 is formed by the tube 40 and the reducing agent inlet point in the form of the spray nozzle 21 is disposed in the duct 47 or slightly further in the tube 40. . The axial duct 47 extends radially into the mixing section 48 and extends over most of the length of the mixing section 48. The axial duct is part of the concentric tube 40 extending into the mixing section 48, with the exhaust gas turning around the concentric tube 40. The proximal end of the tube 40 is formed by the duct 47 in the device 42 and constitutes the inlet of the tube 40. The distal end of the tube 40 is open and spaced apart from the longitudinal end of the exhaust gas receiver 3 and constitutes the outlet of the tube 40.

배기가스 수용부(3)의 배출구 구간(49)은 도관(18)을 통해 선택적 촉매 환원 반응기(19)의 유입구와 연결된 배출구(33)를 포함한다.The outlet section 49 of the exhaust gas receiver 3 includes an outlet 33 connected to an inlet of the selective catalytic reduction reactor 19 via a conduit 18.

작동시, 각각의 배기 덕트(35)를 통해 실린더(1)에서 나오는 배기가스는 튜브(40) 주위에서 그리고 장치(42)를 향해 와류 유동을 형성한다. 장치(42)는 선회하는 배기가스가 혼합 구간(48)으로부터 배출구 구간(49)으로 향하는 도중 장치의 방사상 외부 영역 내의 날개(43)를 따라 흐르도록 배열된다. 이 과정에서, 배기가스는 와류를 잃고 압력을 얻게 된다, 즉 배기가스의 와류 성분은 배기가스 내에서 압력 이득으로 전환된다. 장치(42)의 방사상 외부 영역을 떠난 배기가스의 압력은 장치(42)의 방사상 외부 영역으로 진입하는 배기가스의 압력보다 높다. 따라서, 튜브(40)의 배출구 근처의 배기가스의 압력은 또한 장치(42)의 방사상 외부 영역을 떠난 배기가스의 압력보다 낮다. 그 결과, 튜브(40)의 유입구에서의 압력은 튜브의 배출구에서의 압력보다 높으며, 이러한 압력차는 혼합 구간(48)으로부터 덕트(47)와 튜브(40)를 통해 혼합 구간으로의 배기가스의 흐름을 유발한다.In operation, the exhaust gas exiting the cylinder 1 through each exhaust duct 35 forms a vortex flow around the tube 40 and towards the device 42. The device 42 is arranged such that the swirling exhaust gas flows along the vanes 43 in the radially outer region of the device on the way from the mixing section 48 to the outlet section 49. In this process, the exhaust gas loses vortex and gains pressure, that is, the vortex component of the exhaust gas is converted into a pressure gain in the exhaust gas. The pressure of the exhaust gas leaving the radially outer region of the device 42 is higher than the pressure of the exhaust gas entering the radially outer region of the device 42. Thus, the pressure of the exhaust gas near the outlet of the tube 40 is also lower than the pressure of the exhaust gas leaving the radially outer region of the device 42. As a result, the pressure at the inlet of the tube 40 is higher than the pressure at the outlet of the tube, and this pressure difference is the flow of exhaust gas from the mixing section 48 through the duct 47 and the tube 40 to the mixing section. Cause.

혼합 장치 및 배기가스 수용부는 튜브(40)를 통해 혼합 구간(48)으로 역류하는 흐름이 비교적 느리게 비선회하도록 구성된다. 또한, 혼합 장치 및 배기가스 수용부는 장치(42)의 방사상 외부 영역을 떠난 총 배기가스의 일부만이, 바람직하게는 극히 일부만이 혼합 구간(48)으로 역으로 이송되고, 장치(42)의 방사상 외부 영역을 떠난 배기가스의 나머지 부분은 배출구(33)를 통해 촉매 환원 반응기(19)로 흐르도록 구성된다. The mixing device and the exhaust gas receiver are configured such that the flow flowing back through the tube 40 into the mixing section 48 is relatively slow to pivot. In addition, the mixing device and the exhaust gas receiver are only partially transported back to the mixing section 48, preferably only a fraction of the total exhaust gas leaving the radially outer region of the device 42, and the radial outside of the device 42. The remainder of the exhaust gas leaving the zone is configured to flow through the outlet 33 into the catalytic reduction reactor 19.

장치(42)와 배출구 챔버(49)의 추가로 인해, 배기가스 수용부(3)의 전체 길이는 종래의 배기가스 수용부에 비해 증가된다.Due to the addition of the device 42 and the outlet chamber 49, the overall length of the exhaust gas receiver 3 is increased compared to the conventional exhaust gas receiver.

작동시, 환원제는 노즐을 갖는 분사 밸브(21)를 통해 덕트(47)/튜브(40) 내의 층류(laminar flow) 내로 주입되어 배출구 구간(49)에서 혼합 구간(48)으로 역류하는 배기가스와 혼합된다. 비선회 유동은 환원제가 튜브(40)의 내벽과 접촉하지 않는 것을 보장하고, 환원제, 예를 들어, 요소가 배기가스 수용부의 임의의 벽과 접촉하기 전에 증발되고 분해되는 충분한 시간을 갖도록 하여 환원제의 증착 위험을 감소시킨다. 환원제가 요소인 경우, 튜브(40) 내의 배기가스의 높은 온도는 요소가 암모니아 가스로 가수분해(열 분해)되게 하며, 분사된 수성 요소 용액의 물 부분은 증발할 것이다.In operation, the reducing agent is injected into the laminar flow in the duct 47 / tube 40 through the injection valve 21 with the nozzle and backflows from the outlet section 49 to the mixing section 48. Are mixed. The non-orbital flow ensures that the reducing agent is not in contact with the inner wall of the tube 40, and that the reducing agent, for example, has sufficient time to evaporate and decompose before contacting any wall of the exhaust gas receiver. Reduces the risk of deposition. If the reducing agent is urea, the high temperature of the exhaust gas in the tube 40 causes the urea to hydrolyze (thermally decompose) into ammonia gas and the water portion of the injected aqueous urea solution will evaporate.

덕트(47)/튜브(40) 내의 흐름이 비선회하도록 하는 것을 더욱 보장하기 위해, 환원제가 분사되는 위치 근처에 안내 날개가 구비된다. 바람직하게, 안내 날개는 직선이고 튜브(40) 내에서 방사상으로 연장된다. 안내 날개의 축방향 길이는 일 실시형태에서 튜브(4)의 직경과 거의 동일하다.To further ensure that the flow in the duct 47 / tube 40 is non-orbiting, guide vanes are provided near the location where the reducing agent is injected. Preferably, the guide vanes are straight and extend radially within the tube 40. The axial length of the guide vanes is approximately equal to the diameter of the tube 4 in one embodiment.

본 실시형태에서 상기 환원제 유입 지점은 덕트(47) 내에 위치한 분사 밸브(21)이다. 수성 요소 용액은 분무 또는 제트의 형태로 분사 밸브(21)의 노즐 내의 홀로부터 덕트(47) 내로 분사된다. 기화된 수성 요소 용액은 튜브(40)의 시작에서 배기가스 수용부(3)로 진입한다. 이 지점으로부터, 기화된 수성 요소 용액은 튜브(40)의 층류의 주 방향으로 이송된다.In this embodiment the reducing agent inlet point is an injection valve 21 located in the duct 47. The aqueous urea solution is injected into the duct 47 from the hole in the nozzle of the injection valve 21 in the form of a spray or jet. The vaporized aqueous urea solution enters the exhaust gas receiver 3 at the beginning of the tube 40. From this point, the vaporized aqueous urea solution is conveyed in the main direction of the laminar flow of the tube 40.

첨가된 환원제와 함께 배기가스가 튜브(40)를 떠날 때, 상기 혼합 구간(48) 내의 선회하는 배기가스와 혼합된다. 따라서, 환원제는 선회하는 배기가스 내에 존재하고, 환원제와 적절하게 혼합된 대부분의 배기가스는 배출구 구간(49)으로부터 배출구(33)를 통해 SCR 반응기(19)의 유입구로 흐를 것이다. 환원제와 적절하게 혼합된 배기가스는 SCR 반응기(19)를 통해 SCR 반응기(19)의 배출구로 흐른다. 이 과정에서, NOx는 환원제의 도움으로 N2와 물로 환원된다. SCR 반응기(19)의 유입구로부터, 감소된 양의 NOx를 갖는 배기가스는 터보차저(5)의 터빈(6)의 유입구로 흐르며, 이후 제 2 배기 도관(7)로 흐른다. 상기 제 2 배기 도관(7)은 배기가스를 터빈(6)의 배출구로부터 소음기(silencer, 28)의 유입구로 안내한다. 제 3 배기 도관(29)은 배기가스를 상기 소음기(28)의 배출구로부터 대기로 안내한다. When the exhaust gas with the added reducing agent leaves the tube 40, it is mixed with the swirling exhaust gas in the mixing section 48. Thus, the reducing agent is present in the swirling exhaust gas and most of the exhaust gas properly mixed with the reducing agent will flow from the outlet section 49 through the outlet 33 to the inlet of the SCR reactor 19. Exhaust gases suitably mixed with the reducing agent flow through the SCR reactor 19 to the outlet of the SCR reactor 19. In this process, NOx is reduced to N2 and water with the help of a reducing agent. From the inlet of the SCR reactor 19, exhaust gas with a reduced amount of NOx flows to the inlet of the turbine 6 of the turbocharger 5 and then to the second exhaust conduit 7. The second exhaust conduit 7 directs the exhaust gas from the outlet of the turbine 6 to the inlet of a silencer 28. The third exhaust conduit 29 directs the exhaust gas from the outlet of the muffler 28 to the atmosphere.

환원제(수성 요소 용액)는 계속되는 스트림으로서 분사될 수 있다. 대안적으로, 환원제는 간헐적으로 분사될 수 있는데, 그 이유는 분사된 환원제가 배기가스 수용부(3)에서 배기가스와 혼합되고 균등하게 분포될 수 있는 충분한 시간과 기회가 있기 때문이다. 따라서, 환원제 분사의 타이밍은 중요하지 않다. 이는 전자 제어 밸브(23)의 작동 시간을 제어하는 전자 제어 장치(50)에 의해 본 실시형태에서 타이임에 근거하는 투여량 주입 시스템의 사용을 가능하게 한다. 따라서, 다양한 전달 속도에 걸쳐 타이밍 제어가 정확한 과정이기 때문에, 비교적 간단하고, 정확하며 신뢰할 수 있는 주입 시스템이 제공된다. 단일 환원제 유입 지점이 충분하다는 사실은 또한 시스템을 단순화한다.The reducing agent (aqueous urea solution) can be sprayed as a continuous stream. Alternatively, the reducing agent may be injected intermittently because there is sufficient time and opportunity for the injected reducing agent to be mixed and evenly distributed with the exhaust gas in the exhaust gas receiver 3. Therefore, the timing of reducing agent injection is not critical. This enables the use of a dose injection system based on a tie in this embodiment by an electronic control device 50 which controls the operating time of the electronic control valve 23. Thus, because timing control is an accurate process over various transfer rates, a relatively simple, accurate and reliable injection system is provided. The fact that a single reducing agent inlet point is sufficient also simplifies the system.

환원제 주입이 이러한 타이밍에 의해 제어될 수 있다는 사실은 분사를 위해 실질적으로 일정한 압력을 유지시킬 수 있고 따라서 환원제가 각각의 분사에서 적절하게 분무화되는 것을 보장할 수 있는 시스템을 용이하게 제공하게 한다. The fact that the reducing agent injection can be controlled by this timing makes it easy to provide a system that can maintain a substantially constant pressure for the injection and thus ensure that the reducing agent is properly atomized in each injection.

그 대신에, 환원제 주입 시스템은 분사 압력을 조절함으로써 및/또는 다수의 노즐 중 일정 수의 노즐을 선택적으로 작동시킴으로써 수행되는 제어에 의해 계속되는 스트림을 갖고 작동될 수 있다.Instead, the reducing agent injection system can be operated with a stream that continues by adjusting the injection pressure and / or by control performed by selectively operating a certain number of nozzles among the plurality of nozzles.

덕트(47)의 직경과 튜브(40)의 길이는 필요와 상황에 따라 조정될 수 있다. 일 실시형태에서, 덕트가 장치(42)의 두께에 걸쳐 방사상으로만 연장되도록 튜브는 매우 짧거나 완전히 생략될 수 있다. 혼합 구간(48) 내에서의 와류의 영향은 비교적 낮은 압력과 잔잔한 흐름을 갖는 혼합 구간(48)의 중앙에 동심 영역을 형성하며, 이는 증발 및 가수분해를 위해 모든 벽에서 떨어진 잔잔한 환경을 환원제에 제공한다. 중앙 튜브(40) 내의 흐름은, 예를 들어, 튜브의 배출구 근처의 흐름 제한 장치(restrictor)에 의해 조정될 수 있다. The diameter of the duct 47 and the length of the tube 40 can be adjusted according to needs and circumstances. In one embodiment, the tube may be very short or completely omitted so that the duct only extends radially across the thickness of the device 42. The effect of the vortices in the mixing section 48 forms a concentric region in the center of the mixing section 48 with a relatively low pressure and calm flow, which reduces the calm environment away from all walls for the evaporation and hydrolysis to the reducing agent. to provide. The flow in the central tube 40 can be regulated, for example, by a flow restrictor near the outlet of the tube.

하나의 분사 밸브(21)/노즐 대신에, 다수의 밸브 및/또는 노즐을 사용할 수 있다.Instead of one injection valve 21 / nozzle, multiple valves and / or nozzles may be used.

도 7은 또 다른 실시형태를 도시한다. 본 실시형태는 도 4의 실시형태와 본질적으로 동일하다. 그러나, 본 실시형태에서, 상기 배기가스 수용부(3)는 각각 종방향 단부에 두 개의 배출구(33)를 구비한다. 따라서, 배기가스 수용부는 배기가스 수용부의 맞은편 종방향 단부에 두 개의 배출구 챔버(49)를 가지며, 이 사이에 하나의 혼합 챔버(48)와 두 개의 장치(42)를 갖는다. 그 외에는, 작동과 구성은 도 4의 실시형태와 동일하다. 도 7의 실시형태는, 예를 들어, 각각의 배출구(33)와 관련된 하나 이상의 터보차저(5)를 갖는, 예를 들어, 5 개의 실린더와 같이, 직렬의 다수의 실린더를 갖는 엔진에 특히 유용하다. 이러한 엔진은 또한 각각 배출구(33)와 터보차저(5) 사이의 두 개의 SCR 장치(19)를 가질 수 있다.7 shows another embodiment. This embodiment is essentially the same as the embodiment of FIG. 4. However, in this embodiment, the exhaust gas accommodating part 3 has two outlets 33 at the longitudinal ends, respectively. Thus, the exhaust gas receiver has two outlet chambers 49 at the longitudinal end opposite the exhaust gas receiver, with one mixing chamber 48 and two devices 42 therebetween. Otherwise, the operation and configuration are the same as in the embodiment of FIG. 4. The embodiment of FIG. 7 is particularly useful for engines with multiple cylinders in series, such as, for example, five cylinders, with one or more turbochargers 5 associated with each outlet 33. Do. Such an engine may also have two SCR devices 19 between the outlet 33 and the turbocharger 5, respectively.

도 8(도 3과 결합하여 - 절단선)은 또 다른 실시형태를 도시한다. 본 실시형태는, 우회 배출구(39) 내에 SCR 우회 배출구(36)와 SCR 우회 밸브(37)가 추가된 것을 제외하고는, 도 4 및 도 6의 실시형태와 본질적으로 동일하다. 우회 배출구(39)는 혼합 구간(48)에 연결되고, SCR(19)을 우회하기 위해, 우회 도관(38)을 통해 터보차저(5)의 터빈(6)의 유입구에 직접 연결된다. 우회 배출구(36), 전자 제어 장치(50)의 제어 하의 우회 밸브(37), 및 우회 도관(38)은 배기가스가 SCR 장치를 우회하도록 한다. 이러한 우회 밸브(37)는 SCR(19)이 결합될 때 폐쇄된다. 일반적으로 SCR은 법률에 의해 요구되는 영역에서만 사용할 수 있다. SCR(19)이 사용되지 않을 때, 배기가스를 직접 터보차저(5)로 연결하는 것이 유익하다(적은 압력 손실, 낮은 연료 소비율, 등). SCR(19)이 결합될 때, 우회 밸브(37)를 천천히(1 시간 정도 동안) 폐쇄함으로써 SCR(19)을 천천히 예열시키는 것이 필요하다. 우회 배관은 접선방향으로 향한 배출구의 역할을 하며, 선회하는 배기가스가 흐름 방향의 최소한의 변화를 가지고 배기가스 수용부를 떠나도록 배치되고 구성된다. SCR가 결합되지 않았을 때, 배기가스 수용부로부터의 배기가스의 접선방향의 배출과 결합된 배기가스 수용부(3)로의 배기가스의 접선방향의 진입은 배기가스 수용부를 통과할 때 배기가스 내에서의 낮은 에너지 손실을 가능하게 한다. 따라서, 터보차저의 터빈을 위한 에너지의 양은 종래의 배기가스 수용부에서보다 높을 수 있다.FIG. 8 (in combination with FIG. 3-cut line) shows another embodiment. This embodiment is essentially the same as the embodiment of FIGS. 4 and 6 except that the SCR bypass outlet 36 and the SCR bypass valve 37 are added in the bypass outlet 39. The bypass outlet 39 is connected to the mixing section 48 and directly to the inlet of the turbine 6 of the turbocharger 5 via the bypass conduit 38 to bypass the SCR 19. Bypass outlet 36, bypass valve 37 under control of electronic control device 50, and bypass conduit 38 allow exhaust gas to bypass the SCR device. This bypass valve 37 is closed when the SCR 19 is engaged. In general, SCR can only be used in areas required by law. When the SCR 19 is not used, it is advantageous to connect the exhaust gas directly to the turbocharger 5 (low pressure loss, low fuel consumption rate, etc.). When the SCR 19 is engaged, it is necessary to slowly preheat the SCR 19 by closing the bypass valve 37 slowly (about 1 hour). The bypass piping acts as a tangential outlet and is arranged and configured so that the swirling exhaust gas leaves the exhaust gas receiver with minimal change in flow direction. When the SCR is not engaged, the tangential entry of the exhaust gas into the exhaust gas receiver 3 combined with the tangential discharge of the exhaust gas from the exhaust gas receiver is in the exhaust gas as it passes through the exhaust gas receiver. Low energy loss. Thus, the amount of energy for the turbine of the turbocharger can be higher than in a conventional exhaust gas receiver.

도 10 및 도 11은 대형 2-행정 디젤 엔진용 배기가스 수용부의 또 다른 실시형태를 도시한다. 본 실시형태는, 상기 배기가스 수용부(3)가 환원제를 혼합하기 위한 수단을 구비하지 않은 점에서 상기한 실시형태와는 다르지만, 다른 형태의 혼합 시스템이 포함될 수 있다. 본 실시형태에서, 배기가스 수용부(3)는, 상기한 실시형태와 같이, 각각의 배기 도관(35)을 통해 실린더(1)에 연결된 대형 터보차지 2-행정 디젤 엔진의 실린더(1)를 따라 배치된다. 각각의 배기 도관(35)은 배기가스 수용부(3) 내의 배기가스에서 와류를 유발하도록 실린더(1)에서 나오는 배기가스를 원통형 배기가스 수용부(3) 내로 접선방향으로 안내하도록 구성된다. 배기가스 수용부(3)는 에너지 손실을 최소화하도록 최적화되고, 배기가스 수용부(3) 내의 흐름에 어떠한 장애가 없으며, 특히 접선방향의 흐름 또는 접선방향 및 축방향, 즉 나선방향의 흐름을 방지하거나 방해하는 어떠한 장애가 없다. 따라서, 도 11에 도시된 바와 같이 배기가스 수용부 내부에서 축방향으로 배열된 원통형 튜브(40)가 있을 수 있지만, 접선방향 및/또는 축방향 흐름을 방해하는 모든 물체를 피해야 한다. 또한, 배출구(36)는 선회하는 배기가스가 나선형의 흐름 패턴에서 최소한의 에너지 손실을 갖고 배기가스 수용부를 떠나도록 접선방향으로 향한다. 배출구(36)는 터보차저(5)의 터빈(6)으로 이어지는 도관에 연결된다. 접선방향으로 향한 배출구(36)는, 배기가스 덕트로부터 배출구(36)로의 전체 흐름 패턴이 본질적으로 나선형이기 때문에, 접선방향의 배기 덕트에 의해 개시된 선회하는 배기가스가 흐름 방향의 최소한의 변화 및/또는 가능한 한 점진적인 변화를 가지고 배기가스 수용부(3)를 떠나도록 배치되고 구성된다. 따라서, 배기가스 수용부를 떠나는 배기가스 내의 에너지는 높으며, 배기가스 수용부가 사용된 엔진의 터보차지의 터빈에 더욱 많은 양의 에너지가 전달될 수 있다.10 and 11 show another embodiment of an exhaust gas receiving portion for a large two-stroke diesel engine. This embodiment differs from the above embodiment in that the exhaust gas accommodating portion 3 does not have a means for mixing a reducing agent, but other types of mixing systems may be included. In the present embodiment, the exhaust gas receiving portion 3, like the above-described embodiment, opens the cylinder 1 of the large turbocharged two-stroke diesel engine connected to the cylinder 1 via each exhaust conduit 35. Are arranged accordingly. Each exhaust conduit 35 is configured to tangentially direct the exhaust gas from the cylinder 1 into the cylindrical exhaust gas receiver 3 to cause vortices in the exhaust gas in the exhaust gas receiver 3. The exhaust gas receiver 3 is optimized to minimize energy loss and there is no obstacle to the flow in the exhaust gas receiver 3, in particular to prevent tangential flow or tangential and axial, i.e. spiral flow, There is no obstacle to disturb. Thus, there may be a cylindrical tube 40 arranged axially inside the exhaust gas receiver as shown in FIG. 11, but all objects which impede tangential and / or axial flow should be avoided. The outlet 36 is also directed tangentially so that the swirling exhaust gas leaves the exhaust gas receiver with minimal energy loss in the spiral flow pattern. The outlet 36 is connected to a conduit leading to the turbine 6 of the turbocharger 5. The tangentially directed outlet 36 is characterized by the fact that the swirling exhaust gas initiated by the tangential exhaust duct is caused by a minimum change in the flow direction because the overall flow pattern from the exhaust duct to the outlet 36 is essentially helical. Or arranged to leave the exhaust gas receiver 3 with a gradual change as much as possible. Therefore, the energy in the exhaust gas leaving the exhaust gas receiver is high, and a larger amount of energy can be transmitted to the turbine of the turbocharged engine of the engine in which the exhaust gas receiver is used.

청구범위에서 사용되는 바와 같은 용어 "포함하는"는 다른 구성 요소 또는 단계를 배제하지 않는다. 청구범위에서 사용되는 바와 같은 용어 "하나의"는 복수를 배제하지 않는다. 단일 프로세서 또는 기타 장치는 청구범위에 인용된 몇 가지 수단들의 기능을 수행할 것이다.The term "comprising" as used in the claims does not exclude other components or steps. The term "one" as used in the claims does not exclude a plurality. A single processor or other apparatus will perform the functions of several means recited in the claims.

청구 범위에서 사용된 참조 번호는 범위를 제한하는 것을 해석되어서는 안 된다.Reference numerals used in the claims should not be construed as limiting the scope.

본 발명이 설명의 목적으로 상세하게 설명되었지만, 이러한 세부 사항은 오로지 그러한 목적을 위해서이며, 본 발명의 범위를 벗어나지 않고 본 기술 분야의 숙련자에 의해 변경될 수 있다는 것을 이해해야 한다. 예를 들어, 배기가스 재순환을 이용하는 대형 2-행정 엔진에서도 또한 실시될 수 있다.Although the present invention has been described in detail for purposes of illustration, it is to be understood that these details are for that purpose only and that they may be modified by those skilled in the art without departing from the scope of the present invention. For example, it can also be practiced in large two-stroke engines using exhaust gas recirculation.

1: 실린더 2: 과급 공기 수용부
3: 배기가스 수용부 4: 배기 밸브
5: 터보차저 6: 터빈
7: 제 2 배기 도관 8: 샤프트
9: 컴프레서 10: 공기 유입구
11: 과급 공기 도관 12: 인터쿨러
15: 체크 밸브 16: 송풍기
17: 전기 모터 18: 제 1 배기 도관
19: SCR 반응기 21: 분사 밸브
22: 공급 도관 23: 전자 제어 밸브
24: 펌프 25: 도관
26: 환원제 소스 28: 소음기
29: 제 3 배기 도관 32: NOx 및 O2 분석기 (센서)
33: 배출구 35: 배기 덕트
36: SCR 우회 배출구 37: SCR 우회 밸브
38: 우회 도관 39: 우회 배출구
40: 튜브 42: 혼합 장치
43: 크로스헤드 45: 엔진 프레임
47: 축방향 덕트 48: 혼합 구간
49: 배출구 구간 50: 전자 제어 장치
51: 피스톤 52: 크랭크축1: cylinder 2: charging air receiver
3: exhaust gas accommodating part 4: exhaust valve
5: turbocharger 6: turbine
7: second exhaust conduit 8: shaft
9: compressor 10: air inlet
11: supercharged air conduit 12: intercooler
15: check valve 16: blower
17: electric motor 18: first exhaust conduit
19: SCR reactor 21: injection valve
22: supply conduit 23: electronic control valve
24: pump 25: conduit
26: reducing agent source 28: silencer
29: third exhaust conduit 32: NOx and O2 analyzer (sensor)
33: outlet 35: exhaust duct
36: SCR bypass outlet 37: SCR bypass valve
38: bypass conduit 39: bypass outlet
40: tube 42: mixing device
43: crosshead 45: engine frame
47: axial duct 48: mixing section
49: outlet section 50: electronic control unit
51: piston 52: crankshaft

Claims (13)

크로스헤드(53)를 구비한 단류식(uniflow type) 대형 터보차지 2-행정 디젤 엔진에 있어서, 상기 엔진은,
직렬의 다수의 실린더(1),
배기가스에 의해 구동되는 터빈(6) 및 엔진 실린더(1)에 과급 공기를 공급하는 터빈(6)에 의해 구동되는 컴프레서(9)를 구비한 터보차저(5),
상기 실린더(1)를 따라 연장되고 각각의 배기 덕트(35)를 통해 실린더(1)에 연결된 길다란 원통형 배기가스 수용부(3), 상기 배기 덕트(35)는 배기가스 수용부(3) 내의 배기가스에 와류(swirl)를 유발하도록 실린더(1)에서 나오는 배기가스를 원통형 배기가스 수용부(3) 내로 접선방향으로 안내하고,
내부에서 중앙의 축방향 덕트(47) 주위에 배치된 다수의 날개(43)를 구비하는 장치(42),
상기 장치(42)는 배기가스 덕트(35)의 하류 위치에서 상기 배기가스 수용부(3) 내에 배치되고, 및
상기 장치(42)는 배기가스 수용부(3)를 종방향으로, 상기 배기가스 덕트(35)가 위치한 장치(42)의 종방향 면에서의 혼합 구간(48)과 장치(42)의 다른 종방향 면에서의 배출구 구간(49)으로 분할하고,
상기 배출구 구간(49)은 상기 배기가스 수용부 외부의 선택적 촉매 환원 반응기(19)의 유입구와 연결되는 배출구(33)를 포함하고,
상기 선택적 촉매 환원 반응기의 배출구는 터보차저(5)의 터빈(6)의 유입구와 연결되고,
상기 장치(42)는 선회하는 배기가스가 혼합 구간(48)으로부터 배출구 구간(49)으로 향하는 도중 상기 날개(43)를 따라 흐르도록 배열되고,
상기 장치(42)는 날개(43)를 따라 상기 혼합 구간으로부터 상기 배출구 구간으로 통과하는 배기가스가 와류를 잃고 압력을 얻을 수 있도록 더 구성되고, 상기 압력 이득은 상기 날개(43)를 따라 통과한 배기가스의 일부가 상기 축방향 덕트(47)를 통해 상기 배출구 구간으로부터 상기 혼합 구간으로 역류하도록 하여, 상기 날개(43)를 통과한 배기가스의 다른 부분이 상기 배출구(33)를 통해 상기 배출구 구간으로부터 상기 외부의 선택적 촉매 환원 반응기(19)로 흐르고,
환원제 유입 지점에서 배기가스에 첨가되는 환원제의 소스(26)를 포함하며, 상기 환원제 유입 지점은 상기 축방향 덕트(47) 내에 위치되어, 환원제가 배출구 구간(49)으로부터 혼합 구간(48)으로 역류하는 배기가스의 일부와 혼합되도록 하는 것을 특징으로 하는 엔진.In a uniflow type large turbocharged two-stroke diesel engine having a crosshead 53, the engine comprises:
Multiple cylinders (1) in series,
A turbocharger (5) having a turbine (6) driven by exhaust gas and a compressor (9) driven by a turbine (6) for supplying boost air to the engine cylinder (1),
An elongated cylindrical exhaust gas receiver 3 extending along the cylinder 1 and connected to the cylinder 1 through respective exhaust ducts 35, the exhaust duct 35 being exhausted in the exhaust gas receiver 3. Exhaust gas from the cylinder 1 is tangentially guided into the cylindrical exhaust gas accommodating portion 3 to cause a swirl in the gas,
A device 42 having a plurality of vanes 43 disposed therein around a central axial duct 47,
The apparatus 42 is disposed in the exhaust gas receiving portion 3 at a position downstream of the exhaust gas duct 35, and
The device 42 has the exhaust gas receiving part 3 in the longitudinal direction, the mixing section 48 in the longitudinal plane of the device 42 in which the exhaust gas duct 35 is located and the other species of the device 42. Divided into outlet section 49 in the directional plane,
The outlet section 49 includes an outlet 33 connected to the inlet of the selective catalytic reduction reactor 19 outside the exhaust gas receiving portion,
The outlet of the selective catalytic reduction reactor is connected to the inlet of the turbine 6 of the turbocharger 5,
The device 42 is arranged such that the swirling exhaust gas flows along the vanes 43 on the way from the mixing section 48 to the outlet section 49,
The device 42 is further configured to allow the exhaust gas passing from the mixing section to the outlet section along the vanes 43 to lose vortex and gain pressure, the pressure gain passing along the vanes 43. A portion of the exhaust gas flows back from the outlet section to the mixing section through the axial duct 47 so that another portion of the exhaust gas passing through the blade 43 passes through the outlet 33 through the outlet section. From the external selective catalytic reduction reactor 19,
A source 26 of reducing agent added to the exhaust gas at the reducing agent inlet point, wherein the reducing agent inlet point is located in the axial duct 47 such that the reducing agent flows back from the outlet section 49 to the mixing section 48. An engine, characterized in that to be mixed with a portion of the exhaust gas. 제 1 항에 있어서,
축방향 덕트(47)를 통해 역류하고, 환원제가 첨가된 상기 배기가스는 상기 혼합 구간(48) 내의 선회하는 배기가스와 혼합되도록 하는 것을 특징으로 하는 엔진.The method of claim 1,
An engine which flows back through an axial duct (47), wherein the exhaust gas to which the reducing agent is added is mixed with the swirling exhaust gas in the mixing section (48). 제 1 항에 있어서,
상기 축방향 덕트(47)는 혼합 구간 내로 축방향으로 연장되는 것을 특징으로 하는 엔진.The method of claim 1,
The axial duct (47) is characterized in that it extends axially into the mixing section. 제 3 항에 있어서,
상기 축방향 덕트는 혼합 구간(48) 내로 연장된 동심 튜브(40)의 일부이고, 상기 동심 튜브(40) 주위에서 배기가스가 선회하는 것을 특징으로 하는 엔진.The method of claim 3, wherein
The axial duct is part of a concentric tube (40) extending into the mixing section (48), characterized in that the exhaust gas is pivoted around the concentric tube (40). 제 3 항에 있어서,
상기 동심 튜브(40) 내의 배기가스의 흐름은 비선회(non-swirling)하는 것을 특징으로 하는 엔진.The method of claim 3, wherein
The flow of exhaust gas in the concentric tube (40) is characterized in that non-swirling (engine). 제 1 항에 있어서,
상기 날개(43)는 상기 덕트(47)로부터 상기 배기가스 수용부(3)의 내벽으로 축방향으로 연장되는 것을 특징으로 하는 엔진.The method of claim 1,
The wing (43) is characterized in that it extends axially from the duct (47) to the inner wall of the exhaust gas receiving portion (3). 제 6 항에 있어서,
상기 날개는 곡선의 상류 구간과 직선의 하류 구간을 갖는 것을 특징으로 하는 엔진.The method according to claim 6,
The vane has an upstream section of the curve and a straight downstream section of the engine. 제 1 항에 있어서,
상기 날개(43)는 날개(43)를 통해 흐르는 선회하는 배기가스가 와류를 잃고 압력을 얻도록 구성되는 것을 특징으로 하는 엔진.The method of claim 1,
The vane (43) is characterized in that the rotating exhaust gas flowing through the vane (43) is configured to lose pressure and gain pressure. 제 1 항에 있어서,
직렬의 두 개 이상의 배기가스 수용부(3)를 포함하는 것을 특징으로 하는 엔진.The method of claim 1,
An engine characterized in that it comprises at least two exhaust gas receivers (3) in series. 제 1 항에 있어서,
상기 배기가스 수용부(3)는 터보차저(5)의 터빈(6)에 연결되는 우회 도관(38)에 혼합 구간(48)을 연결하는 우회 배출구(36)를 포함하는 것을 특징으로 하는 엔진.The method of claim 1,
The exhaust gas receiving portion (3) comprises a bypass outlet (36) connecting the mixing section (48) to a bypass conduit (38) connected to a turbine (6) of the turbocharger (5). 크로스헤드(53)를 구비한 단류식 대형 터보차지 2-행정 디젤 엔진용 배기가스 수용부(3)에 있어서, 상기 배기가스 수용부(3)는,
배기가스 수용부(3) 내에서 배기가스 내에 와류를 유발하도록 엔진의 실린더(1)로부터 접선방향으로 배기가스를 받아드리기 위해 배기가스 수용부(3)의 일부 길이를 따라 분포된 각각의 개구부를 수용하는 길다란 원통형 배기가스 수용부(3),
내부에서 중앙의 축방향 덕트(47) 주위에 배치된 다수의 날개(43)를 구비하는 장치(42),
상기 장치(42)는 개구부의 하류 위치에서 상기 배기가스 수용부(3) 내에 배치되고, 및
상기 장치(42)는 배기가스 수용부(3)를 종방향으로, 상기 배기가스 덕트(35)가 위치한 장치(42)의 종방향 면에서의 혼합 구간(48)과 장치(42)의 다른 종방향 면에서의 배출구 구간(49)으로 분할하고,
상기 배출구 구간(49)은 배기가스 수용부 외부의 배출구(33)를 포함하고,
상기 장치(42)는 선회하는 배기가스가 혼합 구간(48)으로부터 배출구 구간(49)으로 향하는 도중 상기 날개(43)를 따라 흐르도록 배열되고,
상기 장치(42)는 날개(43)를 따라 상기 혼합 구간으로부터 상기 배출구 구간으로 통과하는 배기가스가 와류를 잃고 압력을 얻을 수 있도록 더 구성되고, 상기 압력 이득은 상기 날개(43)를 따라 통과한 배기가스의 일부가 상기 축방향 덕트(47)를 통해 상기 배출구 구간으로부터 상기 혼합 구간으로 역류하도록 하여, 상기 날개(43)를 통과한 배기가스의 다른 부분이 상기 배출구(33)를 통해 상기 배출구 구간으로부터 흐르고,
환원제 유입 지점을 포함하며, 상기 환원제 유입 지점은 상기 축방향 덕트(47) 내에 위치되어, 환원제가 배출구 구간(49)으로부터 혼합 구간(48)으로 역류하는 배기가스와 혼합되도록 하는 것을 특징으로 하는 배기가스 수용부(3).In the exhaust gas accommodating part 3 for a single-flow large turbocharged 2-stroke diesel engine provided with the crosshead 53, the said exhaust gas accommodating part 3 is
Each opening in the exhaust gas accommodating part 3 is distributed along a part of the length of the exhaust gas accommodating part 3 to receive the exhaust gas in a tangential direction from the cylinder 1 of the engine to cause vortex in the exhaust gas. Long cylindrical exhaust gas receiving portion (3) to receive,
A device 42 having a plurality of vanes 43 disposed therein around a central axial duct 47,
The apparatus 42 is disposed in the exhaust gas receiving portion 3 at a position downstream of the opening, and
The device 42 has the exhaust gas receiving part 3 in the longitudinal direction, the mixing section 48 in the longitudinal plane of the device 42 in which the exhaust gas duct 35 is located and the other species of the device 42. Divided into outlet section 49 in the directional plane,
The outlet section 49 includes an outlet 33 outside the exhaust gas receiving portion,
The device 42 is arranged such that the swirling exhaust gas flows along the vanes 43 on the way from the mixing section 48 to the outlet section 49,
The device 42 is further configured to allow the exhaust gas passing from the mixing section to the outlet section along the vanes 43 to lose vortex and gain pressure, the pressure gain passing along the vanes 43. A portion of the exhaust gas flows back from the outlet section to the mixing section through the axial duct 47 so that another portion of the exhaust gas passing through the blade 43 passes through the outlet 33 through the outlet section. Flows from,
A reducing agent inlet point, wherein the reducing agent inlet point is located in the axial duct 47 to allow the reducing agent to mix with the exhaust gas flowing back from the outlet section 49 to the mixing section 48. Gas receiver 3. 크로스헤드(53)를 구비한 단류식 대형 터보차지 2-행정 디젤 엔진에 있어서, 상기 엔진은,
직렬의 다수의 실린더(1),
배기가스에 의해 구동되는 터빈(6) 및 엔진 실린더(1)에 과급 공기를 공급하는 터빈(6)에 의해 구동되는 컴프레서(9)를 구비한 터보차저(5),
상기 실린더(1)를 따라 연장되고 각각의 배기 덕트(35)를 통해 실린더(1)에 연결된 길다란 원통형 배기가스 수용부(3), 상기 배기가스 수용부(3)의 내부는 배기가스 수용부(3) 내의 흐름에 어떠한 장애가 없도록 구성되고, 상기 각각의 배기 덕트(35)는 배기가스 수용부(3) 내의 배기가스에 와류를 유발하도록 실린더(1)에서 나오는 배기가스를 원통형 배기가스 수용부(3) 내로 접선방향으로 안내하도록 구성되고,
터보차저(5)의 터빈(6)으로 이어지는 도관에 연결된 접선방향으로 향한 배출구(39)를 포함하는 것을 특징으로 하는 엔진.In a single-flow large turbocharged two-stroke diesel engine having a crosshead (53), the engine includes:
Multiple cylinders (1) in series,
A turbocharger (5) having a turbine (6) driven by exhaust gas and a compressor (9) driven by a turbine (6) for supplying boost air to the engine cylinder (1),
An elongated cylindrical exhaust gas receiver 3 extending along the cylinder 1 and connected to the cylinder 1 through respective exhaust ducts 35, and the inside of the exhaust gas receiver 3 has an exhaust gas receiver ( 3) is configured so that there is no obstacle in the flow in each of the exhaust ducts 35, the exhaust gas from the cylinder (1) to cause the vortex in the exhaust gas in the exhaust gas receiving portion (3) cylindrical exhaust gas receiving portion ( 3) configured to guide tangentially into
An engine characterized in that it comprises a tangentially directed outlet (39) connected to a conduit leading to a turbine (6) of the turbocharger (5). 제 12 항에 있어서,
상기 접선방향으로 향한 배출구는 선회하는 배기가스가 흐름 방향의 최소한의 변화를 가지고 배기가스 수용부(3)를 떠나도록 배치되고 구성되는 것을 특징으로 하는 엔진.
13. The method of claim 12,
The tangentially directed outlet is arranged and configured such that the swirling exhaust gas leaves the exhaust gas accommodating portion (3) with a minimum change in the flow direction.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017155150A1 (en) * 2016-03-07 2017-09-14 세종공업 주식회사 Reductant mixing device
EP3670878A1 (en) * 2018-12-19 2020-06-24 Winterthur Gas & Diesel Ltd. Internal combustion engine

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DK177855B1 (en) * 2013-09-26 2014-09-29 Man Diesel & Turbo Deutschland A large low-speed turbocharged two-stroke internal combustion engine with a dual fuel supply system
JP6416489B2 (en) * 2014-04-08 2018-10-31 三菱重工業株式会社 Exhaust receiver structure and internal combustion engine system including the same
DE102014213070A1 (en) * 2014-07-04 2016-01-07 Mahle International Gmbh Internal combustion engine
JP6713745B2 (en) * 2014-10-07 2020-06-24 ヴィンタートゥール ガス アンド ディーゼル アーゲー Reciprocating internal combustion engines, especially two-stroke large diesel engines, and mixing channels, especially mixing lines
DK179038B1 (en) * 2015-11-02 2017-09-11 Man Diesel & Turbo Filial Af Man Diesel & Turbo Se Tyskland A two-stroke internal combustion engine with a SCR reactor located downstream of the exhaust gas receiver
DE102016205299A1 (en) * 2016-03-31 2017-10-05 Man Diesel & Turbo Se Internal combustion engine with exhaust aftertreatment system
JP7241639B2 (en) * 2018-09-03 2023-03-17 日立造船株式会社 Internal combustion engine and control system
US11208934B2 (en) * 2019-02-25 2021-12-28 Cummins Emission Solutions Inc. Systems and methods for mixing exhaust gas and reductant

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60153922A (en) * 1984-01-25 1985-08-13 Hisao Kojima Treatment of noxious and odorous substance
JP2510983B2 (en) * 1985-12-20 1996-06-26 三菱重工業株式会社 Exhaust gas turbine type internal combustion engine with supercharger
JP2690751B2 (en) * 1988-08-24 1997-12-17 バブコツク日立株式会社 Exhaust gas flue reactor
KR100229731B1 (en) * 1990-07-27 1999-11-15 브룬너 하인리히 페터 울리히 A large diesel engine
JPH0583318U (en) * 1992-04-10 1993-11-12 三菱重工業株式会社 Exhaust collecting pipe
FI93138C (en) * 1992-10-30 1995-02-27 Eero Aitta Catalytic exhaust gas purifying diesel engine utilizing centrifugal force for particulate separation and catalytic process for exhaust gas purification
JPH11201454A (en) * 1997-12-31 1999-07-30 R Jan Mowill Combustor of improved convection cooling-single stage-complete premixing type with controllable air-fuel ratio
DE10201041A1 (en) * 2002-01-14 2003-08-07 Eberspaecher J Gmbh & Co Exhaust system for internal combustion engines, with a flow switch
JP3924607B2 (en) 2002-03-26 2007-06-06 独立行政法人産業技術総合研究所 Thermoelectric conversion material evaluation method
US7581387B2 (en) * 2005-02-28 2009-09-01 Caterpillar Inc. Exhaust gas mixing system
JP2009180096A (en) * 2008-01-29 2009-08-13 Mazda Motor Corp Exhaust emission control device of engine
JP5287162B2 (en) 2008-11-14 2013-09-11 三菱自動車工業株式会社 Exhaust purification device
DK177631B1 (en) * 2010-05-10 2014-01-06 Man Diesel & Turbo Deutschland Large two-stroke diesel engine with exhaust gas purification system
JP2012002083A (en) * 2010-06-14 2012-01-05 Daimler Ag Exhaust mixing device

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017155150A1 (en) * 2016-03-07 2017-09-14 세종공업 주식회사 Reductant mixing device
EP3670878A1 (en) * 2018-12-19 2020-06-24 Winterthur Gas & Diesel Ltd. Internal combustion engine

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JP5349675B2 (en) 2013-11-20
CN103244241A (en) 2013-08-14
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DK177462B1 (en) 2013-06-17
KR101316080B1 (en) 2013-10-11

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