KR20130049822A - Non-oriented electric steel plate without corrugated fault and production method thereof - Google Patents

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샤오 천
웨이 차오
예종 쑨
창송 마
지옌루 주
주오레이 천
시옌동 리우
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바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사
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Abstract

파형 결함이 없는 무방향성 전기 강 시트 및 이의 제조 방법이 제공되며, 무방향성 전기 강 시트의 화학적 조성물의 중량 백분율은 C가 0.005% 미만이며, Si가 1.2-2.2%이며, Mn이 0.2-0.4%이며, P가 0.2% 미만이며, S가 0.005% 미만이며, Al이 0.2-0.6%이며, N이 0.005% 미만이며, O가 0.005% 미만이며 나머지는 실질적으로 Fe이며, 슬라브는 열간 금속 전처리, 컨버터에 의한 용해, RH 제련 및 연속적인 주조 및 주입에 의해 얻어지며, 2차 냉각수 양은 제어되고, 냉각수의 유속은 100-190 l/min으로 제어되고, 연속적 주조 공정에서 액체 강의 평균 과열은 10-45℃로 제어되고, 슬라브는 가열되고 열간 압연된다; 슬라브의 노 탭 온도는 1050-1150℃이며, 슬라브가 가열될 때 길이 방향에서 무작위 두 지점 사이의 온도 차이는 25℃보다 낮고, 열간 압연 공정은 러프 압연 공정 및 플래니싱 공정을 포함하며, 플래니싱 공정에서 도입 온도는 970℃ 이상이다; 마무리된 무방향성 전기 강 시트는 산 세척, 냉간 압연, 어닐링 및 코팅에 의해 얻어진다. 연속적인 주조 및 주입 공정에서 슬라브의 냉각 속도, 가열로에서 슬라브의 길이 방향에서 온도 차이를 제어하고 슬라브를 플래니싱하기 전에 온도 강하를 제어함으로써 파형 결함이 완성되지 않을 수 있다.A non-oriented electrical steel sheet and a method of manufacturing the same are provided, wherein the weight percentage of the chemical composition of the non-oriented electrical steel sheet is less than 0.005% C, 1.2-2.2% Si, 0.2-0.4% Mn. P is less than 0.2%, S is less than 0.005%, Al is 0.2-0.6%, N is less than 0.005%, O is less than 0.005% and the remainder is substantially Fe, the slab is hot metal pretreatment, Obtained by melting by converter, smelting of RH and continuous casting and injection, the amount of secondary coolant is controlled, the flow rate of coolant is controlled to 100-190 l / min, and the average superheat of liquid steel in continuous casting process is 10- Controlled to 45 ° C., the slabs are heated and hot rolled; The furnace tap temperature of the slab is 1050-1150 ° C, the temperature difference between two random points in the longitudinal direction when the slab is heated is lower than 25 ° C, the hot rolling process includes the rough rolling process and the flashing process, The introduction temperature in the process is at least 970 ° C .; Finished non-oriented electrical steel sheets are obtained by acid washing, cold rolling, annealing and coating. Waveform defects may not be completed by controlling the cooling rate of the slab in the continuous casting and injection process, the temperature difference in the length direction of the slab in the furnace and the temperature drop before the slab is plated.

Description

파형 결함이 없는 무방향성 전기 강판 및 이의 제조 방법{Non-Oriented Electric Steel Plate without Corrugated Fault and Production Method Thereof}Non-Oriented Electric Steel Plate without Corrugated Fault and Production Method Thereof}

본 발명은 무방향성 전기 강 시트 및 이의 제조 방법에 관한 것이며, 특히 뛰어난 자성을 갖는 파형 결함이 없는 중간 강 등급의 무방향성 전기 강 시트 및 이의 제조 방법에 관한 것이다.TECHNICAL FIELD The present invention relates to non-oriented electrical steel sheets and methods of manufacturing the same, and more particularly, to non-oriented electrical steel sheets of intermediate steel grade and free from defects in waveform having excellent magnetic properties.

마무리된 스트립(strip)의 표면에 높은 함량의 규소를 가진 무방향성 전기 강 시트의 경우, 파상과 유사한 기복이 있는 물결이 압연 방향에 나타내는데, 이는 일반적으로 "파형 결함"으로 불린다. 이런 결함은 마무리된 스트립의 적층 계수를 현저하게 감소시켜서, 마무리된 스트립의 자성을 나쁘게 하고 절연막 층들 사이의 전기저항을 감소시켜서, 최종 제품의 사용 성능 및 수명을 감소시킬 것이다. 따라서, 사용자들의 거의 전부가 파형 결함들을 가진 마무리된 스트립은 허용되지 않는다는 명확한 요구를 가진다.In the case of non-oriented electrical steel sheets having a high content of silicon on the surface of the finished strip, waves with wave-like undulations appear in the rolling direction, which is generally referred to as "waveform defects". Such defects will significantly reduce the lamination coefficient of the finished strips, thus degrading the magnetism of the finished strips and reducing the electrical resistance between the insulating layers, thereby reducing the performance and life of the final product. Thus, almost all of the users have a clear need that a finished strip with waveform defects is not allowed.

파형 결함들의 발생 메커니즘은 다음과 같이 설명될 수 있다: 슬라브에서 등축 결정(equiaxed crystal) 비율이 낮고, 반면 주상 결정(columnar crystal)은 거칠고 성장한다. (001)의 수직 방향인 주상 결정의 성장 방향 <001>은 열 유량 기울기가 최대인 방향이다. 이런 열간 압연 공정에서, 거친 주상 결정은 동적 회복 및 느린 재결정 때문에 완전히 파괴될 수 없다. 그러나, 슬라브 주상 결정들은 열 유량의 방향으로 성장하기 쉽고 특정 배향 관계를 가진 거친 주상 결정들을 형성하여, 압연 공정에서 비 균질 변형을 초래하며, 시트 두께의 중앙은 주로 열간 압연 공정 이후 섬유 조직이며 오스테나이트 및 페라이트는 후속 공정에서 상 변이가 없으며 다음 냉간 압연 및 어닐링 공정에서 재결정되지 않을 것이며, 이것이 조직의 균질성을 제거하지 않으며 마무리된 제품 뒤에 남고, 최종적으로 기복이 있는 파형 결함들을 형성한다.The mechanism of generation of waveform defects can be explained as follows: The proportion of equiaxed crystals in the slab is low, while the columnar crystals are coarse and grow. The growth direction <001> of the columnar crystal in the vertical direction of (001) is the direction in which the heat flow rate slope is maximum. In this hot rolling process, coarse columnar crystals cannot be completely destroyed due to dynamic recovery and slow recrystallization. However, slab columnar crystals tend to grow in the direction of heat flow rate and form coarse columnar crystals having a specific orientation relationship, resulting in non-homogeneous deformation in the rolling process, and the center of the sheet thickness is mainly a fiber structure after the hot rolling process and austenite The nit and ferrite will be phase-free in subsequent processes and will not recrystallize in the next cold rolling and annealing process, which does not remove the homogeneity of the tissue and remains behind the finished product and finally forms wavy waveform defects.

파형 결함들을 처리하는 통상적인 방법들은 주로 다음과 같다: 전자기 교반을 사용함으로써, 슬라브에서 등축 결정 비율은 증가될 수 있다, 예를 들어, 일본특허출원 특개평 No. 49-39526; 탄소와 망간의 함량을 강 속에 첨가함으로써, 열간 압연 공정에서 상 전이 온도는 감소될 수 있다, 예를 들어, 일본특허출원 특개평 No. 48-49617, 중국특허출원 CN10127519, CN1548569 및 CN101139681 등; 저온 주입을 사용함으로써, 슬라브에서 등축 결정 비율은 증가될 수 있다, 예를 들어, 일본특허출원 특개평 No. 53-14609 및 No. 2-192853; 슬라브의 노 탭(tap) 온도를 증가시키고, 슬라브의 가열 속도를 조절하고, 플래니싱(planishing) 공정에서 최후 압연 온도를 제어하고 열간 압연 공정에서 최초 및 최종 패스(pass)의 감소 정도를 제어함으로써, 스트립은 충분히 재결정될 수 있다, 예를 들어, 일본특허출원 특개평 No. 49-27420, No. 49-38813, No. 53-2332, No. 61-69923, 중국특허출원 CN1611616 및 CN1548569; 및 소준 공정(normalized process)을 사용함으로써, 스트립은 충분히 재결정될 수 있다, 예를 들어, 일본특허출원 특개평 No. 61-127817 등.Typical methods for dealing with waveform defects are mainly as follows: By using electromagnetic agitation, the equiaxed crystal ratio in the slab can be increased, for example, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 49-39526; By adding the contents of carbon and manganese into the steel, the phase transition temperature can be reduced in the hot rolling process, for example, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 48-49617, Chinese patent application CN10127519, CN1548569, CN101139681 and the like; By using cold injection, the equiaxed crystal ratio in the slab can be increased, for example, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 53-14609 and No. 2-192853; By increasing the slab furnace tap temperature, adjusting the slab heating rate, controlling the final rolling temperature in the planning process and controlling the reduction of the initial and final pass in the hot rolling process , The strip can be sufficiently recrystallized, for example, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 49-27420, No. 49-38813, No. 53-2332, No. 61-69923, Chinese patent applications CN1611616 and CN1548569; And by using a normalized process, the strip can be sufficiently recrystallized, for example, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-127817 and the like.

상기한 방법들은 기술, 비용 및 마무리된 제품과 표면의 자성에 대한 요구에 따라 단독으로 또는 동시에 사용될 수 있다. 이런 방법들은 각각 아래에 기술된 특징들과 요구조건들을 가진다.The above methods can be used alone or simultaneously depending on the technology, cost and demands on the finished product and the magnetism of the surface. Each of these methods has the features and requirements described below.

전자기 교반을 사용함으로써, 슬라브에서 등축 결정 비율은 증가될 수 있다. 이런 방법은 전자기 교반을 사용하며, 주상 결정들은 전자기력 하에서 파괴될 수 있고, 따라서, 이의 효과는 가장 효과적이다. 이런 방법은 슬라브에서 주상 결정 비율을 현저하게 감소시킬 것이며 특히 전자기 교반을 2회 이상 사용할 때, 슬라브에서 등축 결정 비율은 증가할 것이며, 또한 중앙 지역에서 2차 주상 결정을 효과적으로 막을 것이다. 이 방법의 주요 단점은 교반 효과가 강에서 규소의 함량 및 전자기 교반 횟수에 의존한다는 것이다. 낮은 함량의 규소를 가진 강 등급의 경우, 1차 전자기 교반 후, 슬라브에서 등축 결정은 비교적 둥글게 뭉치고, 성장하고, 다시 한번 거친 주상 결정을 형성하기 쉬우며, 따라서, 2회 이상 전자기 교반을 사용하고 액체 강의 고체화 효과를 엄격하게 제어하는 것이 필수적이다. 또한, 전자기 교반의 제조 비용은 높다.By using electromagnetic agitation, the equiaxed crystal ratio in the slab can be increased. This method uses electromagnetic agitation, and columnar crystals can be destroyed under electromagnetic force, so its effect is most effective. This method will significantly reduce the columnar crystallization rate in the slab, especially when using two or more times of electromagnetic agitation, the equiaxed crystallization rate in the slab will increase and also effectively prevent secondary columnar crystallization in the central area. The main disadvantage of this method is that the stirring effect depends on the content of silicon in the steel and the number of electromagnetic stirrings. For steel grades with low content of silicon, after primary electromagnetic agitation, the equiaxed crystals in the slab are relatively rounded, growing, and once again forming coarse columnar crystals, thus using two or more times of electromagnetic agitation It is essential to strictly control the solidification effect of the liquid steel. In addition, the manufacturing cost of electromagnetic stirring is high.

탄소와 망간의 함량을 강 속에 첨가함으로써, 열간 압연 공정에서 상 전이 온도는 감소될 수 있다. 이 방법은 강에 탄소와 망간의 함량을 첨가함으로써 주로 실행되며, 상 전이가 가열 및 열간 압연 공정에서 슬라브에 일어나서, 동적 회복과 재결정을 가속화하여, 거친 변형의 결정 과립들을 제거한다. 이 방법의 주요 단점은 어닐링 공정에서 이산화탄소를 제거하는 것이 필수적이며, 이는 내부 산화물 층과 내부 니트로화 층을 생산하기 쉬워서, 강의 자성을 나쁘게 한다.By adding carbon and manganese contents into the steel, the phase transition temperature in the hot rolling process can be reduced. This method is mainly performed by adding carbon and manganese contents to the steel, and phase transitions occur in the slab in the heating and hot rolling processes, accelerating dynamic recovery and recrystallization, thereby removing coarse strained crystal grains. The main drawback of this method is the elimination of carbon dioxide in the annealing process, which is easy to produce the inner oxide layer and the inner nitration layer, thus degrading the magnetism of the steel.

저온 주입을 사용함으로써, 슬라브에서 등축 결정 비율은 증가될 수 있다. 이 방법은 슬라브에서 주상 결정 비율을 감소시키며 주로 주입 공정에서 액체 강의 과열을 감소시킴으로써 등축 결정이 차지하는 비율을 증가시킨다. 이 방법의 주요 단점은 액체 강의 과열 범위가 매우 낮을 것을 요구하며, 이는 효과적으로 제어하기 어렵고, 연속적인 주조 공정에서 소준 제어에 영향을 준다는 것이다.By using cold injection, the equiaxed crystal ratio in the slab can be increased. This method reduces the proportion of columnar crystals in the slab and increases the proportion of equiaxed crystals, mainly by reducing the overheating of the liquid steel in the injection process. The main disadvantage of this method is that the overheating range of the liquid steel is very low, which is difficult to control effectively and affects the scour control in a continuous casting process.

슬라브의 노 탭(tap) 온도를 증가시키고, 슬라브의 가열 속도를 조절하고, 플래니싱(planishing) 공정에서 최후 압연 온도를 제어하고 열간 압연 공정에서 최초 및 최종 패스(pass)의 감소 정도를 제어함으로써, 스트립은 충분히 재결정될 수 있다. 이 방법은 주로 슬라브의 노 탭(tap) 온도를 증가시키고, 슬라브의 가열 속도를 조절하고, 플래니싱(planishing) 공정에서 최후 압연 온도를 제어하고, 열간 압연 공정에서 최초 및 최종 패스(pass)의 감소 정도를 제어함으로써 주로 실행되며, 거친 변형의 결정 과립들의 성장을 억제할 뿐만 아니라 스트립을 효율적으로 재결정하기 위해 슬라브에서 거친 주상 결정들은 파괴될 수 있다. 이런 방법의 주요 단점은 슬라브의 노 탭 온도를 증가시키면 MnS, AlN 등과 같은 불순물들을 강하게 용체화할 수 있어서, 마무리된 스트립의 자성을 나쁘게 한다는 것이다. 한편, 스트립의 재결정 효과를 확보하기 위해서, 강에서 S, N 등과 같은 불순물 원소들의 함량은 엄격하게 요구된다. 또한, 열간 압연 공정에서 최초 및 최종 패스(pass)의 감소 정도를 제어하는 것은 압연 밀의 자체 능력에 의해 제한된다.By increasing the slab furnace tap temperature, adjusting the slab heating rate, controlling the final rolling temperature in the planning process and controlling the reduction of the initial and final pass in the hot rolling process The strip can be sufficiently recrystallized. This method mainly increases the slab furnace tap temperature, adjusts the slab heating rate, controls the final rolling temperature in the planning process, and the initial and final pass in the hot rolling process. This is mainly done by controlling the degree of reduction and the coarse columnar crystals in the slab can be destroyed to not only inhibit the growth of coarse strain crystal grains but also to efficiently recrystallize the strip. The main drawback of this method is that increasing the slab's furnace tap temperature can strongly solidify impurities such as MnS, AlN, etc., thus degrading the magnetism of the finished strip. On the other hand, in order to secure the recrystallization effect of the strip, the content of impurity elements such as S, N, etc. in the steel is strictly required. In addition, controlling the degree of reduction of the initial and final pass in the hot rolling process is limited by the rolling mill's own capabilities.

소준 공정을 사용함으로써, 스트립은 충분하게 재결정될 수 있다. 단일 냉간 압연 방법이 사용될 때, 높은 함량의 규소를 갖는 강 등급은 소준 공정을 실행할 필요가 있고, 목적들 중 하나는 열간 압연 시트에서 재결정 비율을 증가시켜서, 파형 결함들의 발생을 피하는 것이다. 이 방법의 주요 단점은 제조 비용이 매우 높아서, 추가 가치가 비교적 낮은 또는 중간 강 등급 규소 강에 적용되지 않는다는 것이다.By using the collimation process, the strip can be sufficiently recrystallized. When a single cold rolling method is used, steel grades with a high content of silicon need to carry out a roughening process, one of the aims is to increase the recrystallization rate in the hot rolled sheet, thereby avoiding the occurrence of corrugated defects. The main disadvantage of this method is that the manufacturing cost is so high that it does not apply to relatively low or medium steel grade silicon steels.

본 발명의 목적은 파형 결함이 없는 무방향성 전기 강 시트 및 이의 제조 방법을 제공하는 것이다. 파형 결함이 없는 중간 강 등급 무방향성 전기 강 시트의 제조가 완성될 수 있으며, 연속적인 주조 및 주입 공정에서 슬라브의 냉각 속도, 가열로에서 슬라브의 길이 방향에서 온도 차이를 엄격하게 제어함으로써, 그리고 슬라브를 플래니싱하기 전에 온도 강하를 제어함으로써 쉬운 작업, 낮은 비용, 에너지 보존 및 환경 보호 및 뛰어난 자성의 이점들을 가진다. 한편, 연속적인 주조 및 주입 공정에서 슬라브의 주조 속도는 정상이며, 그 결과 액체 강의 비교적 높은 과열이 유지될 수 있고 슬라브의 비교적 낮은 노 탭 온도 및 정상적인 최후 압연 온도 및 코일링 온도 등은 열간 압연 및 강 재가열 공정에서 유지될 수 있어서, 열간 압연 공정에서 스트립은 소준 공정을 실행할 필요가 없다.It is an object of the present invention to provide a non-oriented electrical steel sheet free of corrugated defects and a method of manufacturing the same. Fabrication of intermediate steel grade non-oriented electrical steel sheets free of corrugated defects can be completed, by strict control of the cooling rate of the slab in the continuous casting and injection process, the temperature difference in the longitudinal direction of the slab in the furnace, and the slab Controlling the temperature drop prior to flashing has the advantages of easy operation, low cost, energy conservation and environmental protection and excellent magnetic properties. On the other hand, in the continuous casting and injection process, the slab casting speed is normal, and as a result, relatively high superheat of the liquid steel can be maintained and the relatively low furnace tap temperature and the normal final rolling temperature and coiling temperature of the slab are hot rolling and It can be maintained in the steel reheating process, so that in the hot rolling process the strip does not need to carry out the roughing process.

상기한 목적을 얻기 위해서, 본 발명의 기술적 해결책은 파형 결함이 없는 중간 강 등급의 무방향성 전기 강 시트이며, 이의 화학적 조성물의 중량 백분율은 C가 0.005% 미만이며, Si가 1.2-2.2%이며, Mn이 0.2-0.4%이며, P가 0.2% 미만이며, S가 0.005% 미만이며, Al이 0.2-0.6%이며, N이 0.005% 미만이며, O가 0.005% 미만이며 나머지는 실질적으로 Fe와 필연적 불순물들이다.In order to achieve the above object, the technical solution of the present invention is a medium steel grade non-oriented electrical steel sheet without waveform defects, the weight percentage of its chemical composition is less than 0.005% C, 1.2-2.2% Si, Mn is 0.2-0.4%, P is less than 0.2%, S is less than 0.005%, Al is 0.2-0.6%, N is less than 0.005%, O is less than 0.005% and the rest is substantially inevitable with Fe Impurities.

본 발명의 하위 설계에서,In the subdesign of the present invention,

C는 0.005% 미만이며, C는 결정 과립들의 성장을 강하게 억제하기 위한 원소이며, 스트립의 철 손실의 증가를 초래하기 쉬워서, 심각한 자기 시효(magnetic aging)를 일으킨다. 한편, 소준 공정에서 C는 γ상을 추가로 넓힐 수 있고 α상과 γ상 사이에서 전이량을 증가시킬 수 있어, Ac1 포인트를 현저하게 감소시키고, 결정 구조를 정련한다. 따라서, C는 0.005% 미만으로 제어될 것이 필수적이다.C is less than 0.005%, C is an element for strongly inhibiting the growth of crystal grains, and is likely to cause an increase in iron loss of the strip, causing severe magnetic aging. On the other hand, in the collimation process, C can further widen the γ phase and increase the amount of transition between the α phase and the γ phase, significantly reducing the Ac1 point and refining the crystal structure. Therefore, it is essential that C be controlled to less than 0.005%.

Si는 1.2%-2.2%이다. Si는 강의 전기 저항을 증가시키는 유효 원소이다. Si의 함량이 1.2%보다 낮은 경우, 강의 전자기 성능은 좋지 않은 반면, Si의 함량이 2.2%보다 높으면, 상 변화가 열간 압연 공정에서 일어나지 않을 것이며 냉간 작업 성능은 좋지 않다.Si is 1.2% -2.2%. Si is an effective element that increases the electrical resistance of steel. If the content of Si is lower than 1.2%, the electromagnetic performance of the steel is not good, while if the content of Si is higher than 2.2%, no phase change will occur in the hot rolling process and the cold working performance is not good.

Al은 0.2%-0.6%이다. Al은 강의 전기 저항을 증가시키는 유효 원소이다. Al의 함량이 0.2%보다 낮은 경우, 전자기 성능은 안정하지 않은 반면, Al의 함량이 0.6%보다 높은 경우, 용해 및 주입 공정은 어렵게 될 것이어서, 제조 비용을 증가시킨다.Al is 0.2% -0.6%. Al is an effective element that increases the electrical resistance of steel. If the content of Al is lower than 0.2%, the electromagnetic performance is not stable, while if the content of Al is higher than 0.6%, the dissolution and implantation process will be difficult, thereby increasing the manufacturing cost.

Mn은 0.2%-0.4%이다. 원소 Si 및 Al와 같이, Mn은 강의 전기 저항을 증가시킬 뿐만 아니라 전기 강의 표면 상태를 향상시킬 수 있으며, 따라서 0.2% 이상의 Mn를 첨가하는 것이 필수적이다. Mn의 함량이 0.4%보다 높은 경우, 용해 및 주입 공정은 어렵게 될 것이어서, 제조 비용을 증가시킨다.Mn is 0.2% -0.4%. Like the elements Si and Al, Mn can not only increase the electrical resistance of the steel but also improve the surface state of the electrical steel, and therefore it is essential to add 0.2% or more of Mn. If the content of Mn is higher than 0.4%, the dissolution and injection process will be difficult, thereby increasing the manufacturing cost.

P는 0.2% 미만이다. 약간의 인을 강 속에 첨가하면 강 시트의 작업성을 향상시킬 수 있으나, 인의 함량이 0.2% 이상이면, 강판의 냉간 압연 작업성을 떨어뜨린다.P is less than 0.2%. Adding some phosphorus into the steel can improve the workability of the steel sheet, but if the content of phosphorus is 0.2% or more, the cold rolling workability of the steel sheet is degraded.

S는 0.005% 미만이다. S의 함량이 0.005% 이상인 경우, MnS과 같은 황화물의 증착량은 크게 증가할 것이어서, 결정 과립들이 성장하여 철 손실을 악화시키는 것을 강하게 막는다.S is less than 0.005%. If the content of S is more than 0.005%, the deposition amount of sulfides such as MnS will increase greatly, thereby strongly preventing crystal grains from growing and worsening iron loss.

N은 0.005% 미만이다. N의 함량이 0.005% 이상인 경우, AlN과 같은 질화물의 증착량은 크게 증가할 것이어서, 결정 과립들이 성장하여 철 손실을 악화시키는 것을 강하게 막는다. N is less than 0.005%. If the content of N is more than 0.005%, the deposition amount of a nitride such as AlN will increase greatly, strongly preventing the crystal grains from growing and worsening the iron loss.

O는 0.005% 미만이다. O의 함량이 0.005% 이상인 경우, Al2O3와 같은 옥시데이트(oxidate)의 불순물 양은 크게 증가할 것이어서, 결정 과립들이 성장하여 철 손실을 악화시키는 것을 강하게 막는다.O is less than 0.005%. If the content of O is more than 0.005%, the amount of impurities of oxidate such as Al 2 O 3 will increase greatly, strongly preventing the crystal grains from growing and worsening iron loss.

본 발명의 파형 결함이 없는 무방향성 전기 강 시트의 제조 방법은 다음 단계를 포함한다:The method for producing a non-corrugated non-oriented electrical steel sheet of the present invention includes the following steps:

1) 무방향성 전기 강 시트의 화학적 조성물의 중량 백분율은 C<0.005%, Si는 1.2-2.2%, Mn은 0.2-0.4%, P<0.2%, S<0.005%, Al은 0.2-0.6%, N<0.005%, O<0.005% 및 나머지는 실질적으로 Fe와 필연적 불순물들이며, 상기 화학적 조성물에 따라, 슬라브는 열간 금속 전처리, 컨버터에 의한 용해, RH 제련 및 연속적인 주조 및 주입에 의해 얻어지며, 2차 냉각수 양은 제어되고, 냉각수의 유속은 100-190 l/min으로 제어되고, 연속적 주조 공정에서 액체 강의 평균 과열은 10-45℃로 제어된다;1) The weight percentage of the chemical composition of the non-oriented electrical steel sheet is C <0.005%, Si 1.2-2.2%, Mn 0.2-0.4%, P <0.2%, S <0.005%, Al 0.2-0.6%, N <0.005%, O <0.005% and the remainder are substantially Fe and inevitable impurities, and according to the chemical composition, the slab is obtained by hot metal pretreatment, melting by converter, RH smelting and continuous casting and injection, The amount of secondary coolant is controlled, the flow rate of the coolant is controlled at 100-190 l / min and the average superheat of the liquid steel in the continuous casting process is controlled at 10-45 ° C;

2) 슬라브는 가열되고 열간 압연된다;2) the slabs are heated and hot rolled;

슬라브의 노 탭 온도는 1050-1150℃이며, 슬라브가 가열될 때 길이 방향에서 무작위 두 지점 사이의 온도 차이는 25℃보다 낮고, 열간 압연 공정은 러프 압연(rough rolling) 공정 및 플래니싱 공정을 포함하며, 플래니싱 공정에서 도입 온도는 970℃ 이상이다;The furnace tap temperature of the slab is 1050-1150 ° C, the temperature difference between two random points in the longitudinal direction when the slab is heated is lower than 25 ° C, and the hot rolling process includes a rough rolling process and a flashing process The introduction temperature in the flashing process is at least 970 ° C;

3) 마무리된 무방향성 전기 강 시트는 산 세척, 냉간 압연, 어닐링 및 코팅에 의해 얻어진다.3) The finished non-oriented electrical steel sheet is obtained by acid washing, cold rolling, annealing and coating.

본 발명의 파형 결함이 없는 중간 강 등급의 무방향성 전기 강 시트 및 이의 제조 방법은 다음 단계를 포함한다:The intermediate steel grade non-oriented electrical steel sheet and its manufacturing method without a wave defect of the present invention include the following steps:

주입 공정에서 액체 강의 평균 과열은 10-45℃로 제어된다. 연속적인 주조 및 주입 공정에서, 냉각수의 유속은 100-190 l/min으로 조절되어, 슬라브에서 등축 결정 비율을 증가시켜서, 슬라브에 있는 주상 결정들이 거칠어지고 성장하는 것을 피하게 한다.The average overheating of the liquid steel in the injection process is controlled at 10-45 ° C. In a continuous casting and injection process, the flow rate of the coolant is adjusted to 100-190 l / min, increasing the proportion of equiaxed crystals in the slab, thus avoiding roughening and growing columnar crystals in the slab.

슬라브의 표면 온도에 영향을 주어 스트립을 불충분하게 재결정하는 비교적 낮은 온도는 피해야 한다. 따라서, 슬라브가 가열될 때 길이 방향에서 무작위 두 지점 사이의 온도 차이는 25℃보다 낮게 제어되며, 슬라브의 워터마크 점들 사이의 온도 차이는 25℃ 내로 제한되며, 한편 균일한 가열을 확보하기 위해, 가열 후 지역에서 슬라브의 잔류 시간은 45분 이상이어야 하며, 이것이 슬라브의 양쪽 표면들의 온도를 유사하게 한다.Relatively low temperatures that affect the surface temperature of the slab and insufficiently recrystallize the strip should be avoided. Thus, when the slab is heated, the temperature difference between two random points in the longitudinal direction is controlled to be lower than 25 ° C, and the temperature difference between the watermark points of the slab is limited to within 25 ° C, while in order to ensure uniform heating, The residence time of the slab in the area after heating should be at least 45 minutes, which makes the temperatures of both surfaces of the slab similar.

슬라브의 노 탭 온도는 1150℃ 이하로 감소되어, MnS, AlN 등과 같은 불순물들이 강하게 용체화되어, 마무리된 스트립의 자성을 나쁘게 하는 것을 피할 수 있다. 열간 압연 시트는 2.0mm-2.8mm의 두께를 갖도록 압연된다. 러프 압연 공정과 플래니싱 공정 이전에, 핫 탑(hot tops)은 각각 슬라브와 중간 빌릿(billet)을 열적으로 절연하도록 사용되고, 플래니싱 공정에서 도입 온도는 970℃ 이상으로 제어되어 충분한 재결정을 촉진하고 최후 압연 온도는 약 850℃로 제어되고 코일링 온도는 약 600℃로 제어된다.The furnace tap temperature of the slab is reduced to 1150 ° C. or less, so that impurities such as MnS, AlN, and the like are strongly dissolved to avoid deteriorating the magnetism of the finished strip. The hot rolled sheet is rolled to have a thickness of 2.0 mm-2.8 mm. Prior to the rough rolling process and the flashing process, hot tops are used to thermally insulate the slabs and intermediate billets, respectively, and in the flashing process the inlet temperature is controlled above 970 ° C to promote sufficient recrystallization and The final rolling temperature is controlled at about 850 ° C. and the coiling temperature at about 600 ° C.

열간 압연은 0.5mm의 두께를 가진 두꺼운 스트립으로 압연된 후, 마른 분위기에서 연속적으로 어닐링된다. 연속적인 어닐링 공정에서, 강의 전자기 성능은 가열 속도가 1000℃/min 이상인 예열 지역에서 마무리된 스트립을 빠르게 데우고 노의 분위기 모드를 제어함으로써 추가로 향상된다.The hot rolling is rolled into thick strips with a thickness of 0.5 mm and then continuously annealed in a dry atmosphere. In the continuous annealing process, the electromagnetic performance of the steel is further improved by rapidly heating the finished strip in the preheating zone with a heating rate of 1000 ° C./min or more and controlling the atmosphere mode of the furnace.

본 발명의 조성물에 대한 제어 요구를 기초로 하여, 강에서 규소의 함량이 2.2%를 초과한 후, 전자기 교반이 사용되지 않거나 약간의 전자기 교반이 사용될 때, 규소의 함량이 비교적 높기 때문에, 슬라브에서 주상 결정은 성장하고 거칠며 전자기 교반력은 주상 결정들을 파괴하기에 충분하기 않고 파괴된 주상 결정들의 일부는 여전히 중합되어 다시 한 번 성장할 것이어서, 슬라브에서 미세한 등축 결정들의 비율을 비교적 낮게 하는 반면 거칠고 성장하는 주상 결정들의 비율은 비교적 높게 한다. 따라서, 마무리된 스트립의 표면에서 파형 결함들을 제어하도록 전자기 교반 강도를 증가시키는 것이 필수적이다.Based on the control requirements for the compositions of the present invention, after the content of silicon in the steel exceeds 2.2%, when the electromagnetic agitation is not used or when a slight electromagnetic agitation is used, the content of the silicon is relatively high in the slab. The columnar crystals grow and are rough and the electromagnetic agitation force is not enough to destroy the columnar crystals and some of the broken columnar crystals will still polymerize and grow once again, resulting in a relatively low proportion of fine isotropic crystals in the slab, while rough and growing The proportion of columnar crystals is relatively high. Therefore, it is necessary to increase the electromagnetic stir strength to control the waveform defects at the surface of the finished strip.

본 발명에서, 규소의 함량이 2.2% 미만일 때, 규소의 함량은 슬라브의 냉각 속도와 같이 크게 주상 결정의 성장에 영향을 미치지 않고, 따라서, 연속적인 주조 공정에서 냉각수의 유속은 주상 결정의 성장 방향에서 슬라브의 열 유량 기울기를 감소하도록 조절될 수 있어서, 거칠고 성장하는 주상 결정들의 비율은 효과적으로 감소될 수 있다. 또한, 슬라브가 롤러 테이블과 접촉하는 위치에서 슬라브의 온도가 슬라브 가열 공정에서 비교적 낮아서, 슬라브의 내부에서 섬유 조직의 재결정에 영향을 주어, 조직의 균질성을 제거하지 않지 않고 마무리된 제품 뒤에 남는다는 것을 고려하면, 슬라브의 워터마크 점의 온도를 엄격하게 제어하는 것이 필수적이다. 플래니싱 공정에서 도입 온도를 증가시키는 주요 원인은 압연 공정에서 주상 결정들의 파괴 및 제거를 촉진하고 열간 압연 스트립에서 섬유 조직의 재결정 비율을 증가시키려는 것이다. In the present invention, when the content of silicon is less than 2.2%, the content of silicon does not significantly affect the growth of columnar crystals such as the cooling rate of the slab, and therefore, the flow rate of the cooling water in the continuous casting process is determined by the growth direction of the columnar crystals. It can be adjusted to reduce the heat flow slope of the slab at, so that the proportion of rough and growing columnar crystals can be effectively reduced. In addition, the temperature of the slab at the position where the slab is in contact with the roller table is relatively low in the slab heating process, which affects the recrystallization of the fibrous tissue inside the slab, leaving behind the finished product without removing the homogeneity of the tissue. In other words, it is essential to strictly control the temperature of the watermark point of the slab. The main reason for increasing the introduction temperature in the flashing process is to promote breakage and removal of columnar crystals in the rolling process and to increase the recrystallization rate of the fibrous structure in the hot rolled strip.

또한, 규소의 함량이 1.2% 미만이기 때문에, 열간 압연 공정에서 γ상으로부터 α상으로의 상 변화는 충분하며, 파형 결함들은 후속 마무리된 제품의 표면에서 발생하지 않을 것이다.In addition, since the content of silicon is less than 1.2%, the phase change from the γ phase to the α phase in the hot rolling process is sufficient, and waveform defects will not occur on the surface of the subsequent finished product.

또한, 둘 또는 세 쌍의 전자기 교반 롤이 사용되는 경우, 슬라브에서 주상 결정들은 가능한 한 미세한 등축 결정들로 변이되도록, 높은 전자기 교반력에 의해 파괴될 수 있어, 슬라브에서 등축 결정 비율을 크게 증가시킨다; 또는 γ상으로부터 α상으로의 상 변화는 가열 공정에서 슬라브의 노 탭 온도를 크게 증가시킴으로써 슬라브의 내부에서 일어나며, 한편 슬라브의 재결정은 슬라브의 내부에서 재결정 구조를 확대하기 위해 고온 상태를 사용함으로써 개선된다. 장비 투자 및 에너지 소비의 양태에서 큰 증가를 제외하고, 전자기 교반 기술이 액체 강의 과열을 정확하게 조화시키는 것이 어렵고, 만일 액체 강의 과열이 적절하게 제어되면, 전자기 교반의 제어 효과는 안정하지 않으며, 예상 효과를 얻기 어렵고; 슬라브의 노 탭 온도를 증가시킴으로써, 가열로에서 가열 부하 분포가 전진할 것이어서, 고온 시간 지역을 비교적 길게 만들어, 마무리된 스트립의 자성에 영향을 미친다. 이 방법은 높은 규소 강 등급에 비해 스트립의 모서리에 다량의 결함을 초래하기 쉽다. In addition, when two or three pairs of electromagnetic stirring rolls are used, the columnar crystals in the slab can be broken by high electromagnetic stirring forces, so that they are transformed into as fine as equiaxed crystals as much as possible, which greatly increases the proportion of equiaxed crystals in the slab. ; Or the phase change from γ to α phase occurs inside the slab by greatly increasing the slab furnace tap temperature in the heating process, while the recrystallization of the slab is improved by using a high temperature state to enlarge the recrystallization structure inside the slab. do. Except for the large increase in the aspect of equipment investment and energy consumption, it is difficult for the electromagnetic stirring technology to accurately match the overheating of the liquid steel, and if the overheating of the liquid steel is properly controlled, the control effect of the electromagnetic stirring is not stable, and the expected effect Difficult to obtain; By increasing the slab furnace tap temperature, the heating load distribution in the furnace will advance, making the hot time zone relatively long, affecting the magnetism of the finished strip. This method is likely to cause a large amount of defects at the edges of the strip compared to high silicon steel grades.

본 발명의 특별한 화학적 조성물의 조건하에서, 연속적 주조 공정에서 냉각수의 유속은 주상 결정의 성장 방향에서 슬라브의 열 유량 기울기를 감소하도록 조절될 수 있어서, 거칠고 성장하는 주상 결정들의 비율이 효율적으로 감소될 수 있다. 이 방법은 액체 강의 과열에서 변화에 의해 실질적으로 영향을 받는다는 것이 더욱 중요하며, 따라서 응용분야의 범위가 비교적 넓다. 한편, 냉각수의 유속에 대한 조절이 매우 단순하고 제어가능하여, 실행의 어려움이 낮고, 안정성이 우수하다. 또한, 슬라브의 더 낮은 노 탭 온도를 사용함으로써 장비 부하를 감소시킬 수 있어서, 강에 미세한 불순물들의 증착을 피하게 하고 최종 제품의 자성에 영향을 미친다. 슬라브를 가열하는데 저온이 사용되는 경우, 슬라브에서 워터마크 점들에서 온도는 열간 압연 공정에서 슬라브의 섬유 조직의 재결정 비율을 증가시키고 열간 압연 스트립에서 슬라브의 조직의 균질성을 증가시키는데 적합할 수 있어서, 마무리된 스트립의 표면에서 파형 결함들을 촉진한다. Under the conditions of the particular chemical composition of the present invention, the flow rate of the cooling water in the continuous casting process can be adjusted to reduce the slope of the heat flow rate of the slab in the growth direction of the columnar crystals, so that the proportion of rough and growing columnar crystals can be effectively reduced. have. It is more important that this method is substantially affected by changes in the overheating of the liquid steel and therefore the range of applications is relatively wide. On the other hand, the adjustment of the flow rate of the cooling water is very simple and controllable, so that the difficulty of execution is low and the stability is excellent. In addition, using the slab's lower furnace tap temperature can reduce the equipment load, thus avoiding the deposition of fine impurities in the steel and affecting the end product's magnetism. If low temperatures are used to heat the slab, the temperature at the watermark points in the slab may be suitable for increasing the recrystallization rate of the slab's fibrous tissue in the hot rolling process and for increasing the homogeneity of the slab's tissue in the hot rolled strip, thus finishing Waveform defects at the surface of the stripped strip.

본 발명의 내용 중에 포함되어 있다.Are included in the scope of the present invention.

도 1은 냉각수의 유속 및 슬라브에서 등축 결정 비율 사이의 관계의 개략적 도면이다.
도 2는 열간 압연 및 플래니싱 공정에서 도입 온도 및 마무리된 제품에서 파형 결함들의 발생 사이의 관계의 개략적 도면이다.
도 3은 슬라브의 노 탭 온도 및 마무리된 제품의 자성 사이의 관계의 개략적 도면이다.
도 4는 20℃의 워터마크 점 온도에 해당하는 열간 압연 공정에서 스트립의 금속 조직 구조의 사진이다.
도 5는 35℃의 워터마크 점 온도에 해당하는 열간 압연 공정에서 스트립의 금속 조직 구조의 사진이다.1 is a schematic diagram of the relationship between the flow rate of cooling water and the ratio of equiaxed crystals in the slab.
FIG. 2 is a schematic diagram of the relationship between introduction temperature and generation of corrugated defects in a finished product in a hot rolling and planing process.
3 is a schematic diagram of the relationship between the furnace tap temperature of the slab and the magnetism of the finished product.
4 is a photograph of the metallographic structure of a strip in a hot rolling process corresponding to a watermark point temperature of 20 ° C.
5 is a photograph of the metallographic structure of a strip in a hot rolling process corresponding to a watermark point temperature of 35 ° C.

이하에서, 본 발명은 실시태양들과 도면들과 함께 기술될 것이다.In the following, the invention will be described with embodiments and figures.

제 1 실시태양First embodiment

연속적인 주조 공정에서 턴디쉬 액체 강의 화학적 조성은 다음과 같이 제어된다: C가 0.001%이며, Si가 1.22%이며, Mn이 0.25%이며, P가 0.02%이며, S가 0.003%이며, Al이 0.33%이며, N이 0.001%이며, O가 0.004%이며 나머지는 실질적으로 Fe와 필연적 불순물들이다. 액체 강의 평균 과열은 34.6℃이며, 주조 속도는 1.07m/min이며, 냉각수의 유속은 185 l/min이며, 슬라브의 온도 강하 속도는 11.6min/℃이며, 주조기의 출구에서 슬라브의 표면 온도는 710℃이며 등축 결정 비율은 43%이다. 가열로에서, 워터마크 점들 사이의 온도 차이는 22℃이며, 슬라브의 가열 후 지역에서 잔류 시간은 46분이다. 압연 공정은 3시간 동안 1125℃에서 가열 후 실행될 것이며, 플래니싱 공정에서 입구의 온도는 978℃이며, 최후 압연 온도는 856℃이며, 코일링 온도는 약 567℃이다. 열간 압연 시트는 단일 냉간 압연 방법에 의해 0.5mm 두께의 스트립으로 압연된 후, 건식 분위기에서 연속적으로 어닐링된다. 파형 결함들은 마무리된 스트립의 표면에서 발생하지 않으나, 철 손실은 4.743W/kg이며 자기 유도는 1.727T이다.In the continuous casting process, the chemical composition of the tundish liquid steel is controlled as follows: C is 0.001%, Si is 1.22%, Mn is 0.25%, P is 0.02%, S is 0.003% and Al is 0.33%, N is 0.001%, O is 0.004% and the remainder are substantially Fe and inevitable impurities. The average superheat of liquid steel is 34.6 ℃, the casting speed is 1.07m / min, the flow rate of cooling water is 185 l / min, the slab temperature drop rate is 11.6min / ℃, and the surface temperature of the slab at the outlet of the casting machine is 710 ℃, the equiaxed crystal ratio is 43%. In the furnace, the temperature difference between the watermark points is 22 ° C. and the residence time in the area after the heating of the slab is 46 minutes. The rolling process will be carried out after heating at 1125 ° C. for 3 hours, the temperature of the inlet in the flashing process is 978 ° C., the final rolling temperature is 856 ° C. and the coiling temperature is about 567 ° C. The hot rolled sheet is rolled into strips of 0.5 mm thickness by a single cold rolling method and then continuously annealed in a dry atmosphere. Waveform defects do not occur at the surface of the finished strip, but iron loss is 4.743 W / kg and magnetic induction is 1.727 T.

제 2 실시태양2nd Embodiment

연속적인 주조 공정에서 턴디쉬 액체 강의 화학적 조성은 다음과 같이 제어된다: C가 0.002%이며, Si가 1.42%이며, Mn이 0.30%이며, P가 0.06%이며, S가 0.002%이며, Al이 0.25%이며, N이 0.002%이며, O가 0.002%이며 나머지는 실질적으로 Fe와 필연적 불순물들이다. 액체 강의 평균 과열은 31.4℃이며, 주조 속도는 1.04m/min이며, 냉각수의 유속은 175 l/min이며, 슬라브의 온도 강하 속도는 9.6min/℃이며, 주조기의 출구에서 슬라브의 표면 온도는 680℃이며 등축 결정 비율은 57%이다. 가열로에서, 워터마크 점들 사이의 온도 차이는 22℃이며, 슬라브의 가열 후 지역에서 잔류 시간은 48분이다. 압연 공정은 3시간 동안 1135℃에서 가열 후 실행될 것이며, 플래니싱 공정에서 입구의 온도는 973℃이며, 최후 압연 온도는 853℃이며, 코일링 온도는 약 563℃이다. 열간 압연 시트는 단일 냉간 압연 방법에 의해 0.5mm 두께의 스트립으로 압연된 후, 건식 분위기에서 연속적으로 어닐링된다. 파형 결함들은 마무리된 스트립의 표면에서 발생하지 않으나, 철 손실은 3.130W/kg이며 자기 유도는 1.741T이다.In the continuous casting process, the chemical composition of the tundish liquid steel is controlled as follows: C is 0.002%, Si is 1.42%, Mn is 0.30%, P is 0.06%, S is 0.002% and Al is 0.25%, N is 0.002%, O is 0.002% and the remainder are substantially Fe and inevitable impurities. The average superheat of the liquid steel is 31.4 ° C, the casting speed is 1.04m / min, the flow rate of the coolant is 175 l / min, the slab temperature drop rate is 9.6min / ° C, and the surface temperature of the slab at the outlet of the casting machine is 680 ℃, the equiaxed crystal ratio is 57%. In the furnace, the temperature difference between the watermark points is 22 ° C. and the residence time in the area after heating of the slab is 48 minutes. The rolling process will be carried out after heating at 1135 ° C. for 3 hours, the temperature of the inlet in the planning process is 973 ° C., the final rolling temperature is 853 ° C. and the coiling temperature is about 563 ° C. The hot rolled sheet is rolled into strips of 0.5 mm thickness by a single cold rolling method and then continuously annealed in a dry atmosphere. Waveform defects do not occur at the surface of the finished strip, but iron loss is 3.130 W / kg and magnetic induction is 1.741 T.

제 3 실시태양Third embodiment

연속적인 주조 공정에서 턴디쉬 액체 강의 화학적 조성은 다음과 같이 제어된다: C가 0.002%이며, Si가 1.49%이며, Mn이 0.49%이며, P가 0.02%이며, S가 0.003%이며, Al이 0.59%이며, N이 0.001%이며, O가 0.002%이며 나머지는 실질적으로 Fe와 필연적 불순물들이다. 액체 강의 평균 과열은 28.7℃이며, 주조 속도는 0.99m/min이며, 냉각수의 유속은 189 l/min이며, 슬라브의 온도 강하 속도는 8.7min/℃이며, 주조기의 출구에서 슬라브의 표면 온도는 660℃이며 등축 결정 비율은 63%이다. 가열로에서, 워터마크 점들 사이의 온도 차이는 24℃이며, 슬라브의 가열 후 지역에서 잔류 시간은 53분이다. 압연 공정은 3시간 동안 1102℃에서 가열 후 실행될 것이며, 플래니싱 공정에서 입구의 온도는 983℃이며, 최후 압연 온도는 854℃이며, 코일링 온도는 약 575℃이다. 열간 압연 시트는 단일 냉간 압연 방법에 의해 0.5mm 두께의 스트립으로 압연된 후, 건식 분위기에서 연속적으로 어닐링된다. 파형 결함들은 마무리된 스트립의 표면에서 발생하지 않으나, 철 손실은 3.559W/kg이며 자기 유도는 1.737T이다.In the continuous casting process, the chemical composition of the tundish liquid steel is controlled as follows: C is 0.002%, Si is 1.49%, Mn is 0.49%, P is 0.02%, S is 0.003% and Al is 0.59%, N is 0.001%, O is 0.002% and the remainder are substantially Fe and inevitable impurities. The average superheat of liquid steel is 28.7 ℃, the casting speed is 0.99m / min, the flow rate of cooling water is 189 l / min, the slab temperature drop rate is 8.7min / ℃, and the surface temperature of the slab at the outlet of the casting machine is 660 ℃, the equiaxed crystal ratio is 63%. In the furnace, the temperature difference between the watermark points is 24 ° C. and the residence time in the area after heating of the slab is 53 minutes. The rolling process will be carried out after heating at 1102 ° C. for 3 hours, in the induction process the temperature of the inlet is 983 ° C., the final rolling temperature is 854 ° C. and the coiling temperature is about 575 ° C. The hot rolled sheet is rolled into strips of 0.5 mm thickness by a single cold rolling method and then continuously annealed in a dry atmosphere. Waveform defects do not occur on the surface of the finished strip, but iron losses are 3.559 W / kg and magnetic induction is 1.737 T.

제 4 실시태양Fourth Embodiment

연속적인 주조 공정에서 턴디쉬 액체 강의 화학적 조성은 다음과 같이 제어된다: C가 0.001%이며, Si가 2.12%이며, Mn이 0.25%이며, P가 0.01%이며, S가 0.002%이며, Al이 0.36%이며, N이 0.001%이며, O가 0.004%이며 나머지는 실질적으로 Fe와 필연적 불순물들이다. 액체 강의 평균 과열은 31.2℃이며, 주조 속도는 0.95m/min이며, 냉각수의 유속은 173 l/min이며, 슬라브의 온도 강하 속도는 13.2min/℃이며, 주조기의 출구에서 슬라브의 표면 온도는 680℃이며 등축 결정 비율은 59%이다. 가열로에서, 워터마크 점들 사이의 온도 차이는 20℃이며, 슬라브의 가열 후 지역에서 잔류 시간은 48분이다. 압연 공정은 3시간 동안 1097℃에서 가열 후 실행될 것이며, 플래니싱 공정에서 입구의 온도는 972℃이며, 최후 압연 온도는 844℃이며, 코일링 온도는 약 583℃이다. 열간 압연 시트는 단일 냉간 압연 방법에 의해 0.5mm 두께의 스트립으로 압연된 후, 건식 분위기에서 연속적으로 어닐링된다. 파형 결함들은 마무리된 스트립의 표면에서 발생하지 않으나, 철 손실은 2.833W/kg이며 자기 유도는 1.726T이다.In the continuous casting process, the chemical composition of the tundish liquid steel is controlled as follows: C is 0.001%, Si is 2.12%, Mn is 0.25%, P is 0.01%, S is 0.002% and Al is 0.36%, N is 0.001%, O is 0.004% and the remainder are substantially Fe and inevitable impurities. The average superheat of liquid steel is 31.2 ° C, the casting speed is 0.95m / min, the flow rate of cooling water is 173 l / min, the slab temperature drop rate is 13.2min / ° C, and the surface temperature of the slab at the outlet of the casting machine is 680 ℃, the equiaxed crystal ratio is 59%. In the furnace, the temperature difference between the watermark points is 20 ° C. and the residence time in the area after heating of the slab is 48 minutes. The rolling process will be carried out after heating at 1097 ° C. for 3 hours, the temperature of the inlet in the planning process is 972 ° C., the final rolling temperature is 844 ° C. and the coiling temperature is about 583 ° C. The hot rolled sheet is rolled into strips of 0.5 mm thickness by a single cold rolling method and then continuously annealed in a dry atmosphere. Waveform defects do not occur on the surface of the finished strip, but iron loss is 2.833 W / kg and magnetic induction is 1.726 T.

비교예Comparative example

연속적인 주조 공정에서 턴디쉬 액체 강의 화학적 조성은 다음과 같이 제어된다: C가 0.001%이며, Si가 1.47%이며, Mn이 0.32%이며, P가 0.02%이며, S가 0.003%이며, Al이 0.25%이며, N이 0.002%이며, O가 0.002%이며 나머지는 실질적으로 Fe와 필연적 불순물들이다. 액체 강의 평균 과열은 28.9℃이며, 주조 속도는 1.03m/min이며, 냉각수의 유속은 257 l/min이며, 슬라브의 온도 강하 속도는 17.4min/℃이며, 주조기의 출구에서 슬라브의 표면 온도는 580℃이며 등축 결정 비율은 28%이다. 가열로에서, 워터마크 점들 사이의 온도 차이는 37℃이며, 슬라브의 가열 후 지역에서 잔류 시간은 41분이다. 압연 공정은 3시간 동안 1153℃에서 가열 후 실행될 것이며, 플래니싱 공정에서 입구의 온도는 947℃이며, 최후 압연 온도는 847℃이며, 코일링 온도는 약 567℃이다. 열간 압연 시트는 단일 냉간 압연 방법에 의해 0.5mm 두께의 스트립으로 압연된 후, 건식 분위기에서 연속적으로 어닐링된다. 마무리된 스트립의 표면에서 파형 결함들의 발생 백분율은 90% 이상으로 높으며, 철 손실은 3.273W/kg이며 자기 유도는 1.736T이다.In the continuous casting process, the chemical composition of the tundish liquid steel is controlled as follows: C is 0.001%, Si is 1.47%, Mn is 0.32%, P is 0.02%, S is 0.003% and Al is 0.25%, N is 0.002%, O is 0.002% and the remainder are substantially Fe and inevitable impurities. The average superheat of the liquid steel is 28.9 ° C, the casting speed is 1.03m / min, the flow rate of the coolant is 257 l / min, the slab temperature drop rate is 17.4min / ° C, and the surface temperature of the slab at the exit of the casting machine is 580 ℃, the equiaxed crystal ratio is 28%. In the furnace, the temperature difference between the watermark points is 37 ° C. and the residence time in the area after heating of the slab is 41 minutes. The rolling process will be carried out after heating at 1153 ° C. for 3 hours, the temperature of the inlet in the planning process is 947 ° C., the final rolling temperature is 847 ° C. and the coiling temperature is about 567 ° C. The hot rolled sheet is rolled into strips of 0.5 mm thickness by a single cold rolling method and then continuously annealed in a dry atmosphere. The percentage of waveform defects on the surface of the finished strip is high, over 90%, iron loss is 3.273 W / kg and magnetic induction is 1.736T.

도 1은 냉각수의 유속 및 슬라브에서 등축 결정 비율 사이의 관계를 도시한다. 도 1에서 본 것과 같이, 전자기 교반을 사용하지 않는다는 전제하에서, 냉각수의 유속을 감소시키고 이를 190 l/min 미만으로 엄격하게 제어함으로써, 슬라브에서 등축 결정 비율은 현저하게 증가한다. 실시태양들에서, 슬라브에서 등축 결정 비율은 액체 강의 과열이 비교적 높을 때 제어될 수 있다. 이런 실시태양들의 제 4 실시태양에서, 냉각수의 유속이 173 l/min일 때, 슬라브에서 등축 결정 비율은 59%까지이며, 비교예에서, 냉각수의 유속이 257 l/min일 때, 슬라브에서 등축 결정 비율은 단지 28%이다. 또한 제 3 실시태양에서, 슬라브에서 등축 결정 비율의 대조 표준은 더 좋은 63%이다.1 shows the relationship between the flow rate of cooling water and the equiaxed crystal ratio in the slab. As seen in FIG. 1, under the premise of not using electromagnetic agitation, the isotropic crystallization rate in the slab increases significantly by reducing the flow rate of the cooling water and strictly controlling it below 190 l / min. In embodiments, the equiaxed crystal ratio in the slab can be controlled when the superheat of the liquid steel is relatively high. In a fourth embodiment of these embodiments, when the flow rate of cooling water is 173 l / min, the ratio of equiaxed crystals in the slab is up to 59%, and in the comparative example, when the flow rate of cooling water is 257 l / min, it is isometric in the slab. The decision rate is only 28%. Also in a third embodiment, the control of equiaxed crystal ratio in the slab is better 63%.

도 2는 열간 압연 및 플래니싱 공정에서 도입 온도 및 마무리된 제품에서 파형 결함들의 발생 사이의 관계를 도시한다. 통계적 결과들에 따라 열간 압연 및 플래니싱 공정에서 도입 온도를 970℃ 이상까지 증가시킴으로써, 열간 압연 공정에서 슬라브의 섬유 조직의 재결정 비율이 현저하게 증가하기 때문에, 마무리된 스트립에서 파형 결함들의 발생은 크게 감소될 수 있다는 것이 나타난다. 비교예에서, 스트립들의 대부분의 열간 압연 및 플래니싱 공정에서 도입 온도들은 970℃미만이며, 마무리된 스트립의 표면에서 파형 결함들의 발생 백분율은 90% 이상으로 높다. 여러 실시태양들에서, 스트립들의 열간 압연 및 플래니싱 공정에서 대부분의 도입 온도들은 970℃ 이상이며, 파형 결함들은 마무리된 스트립의 표면에서 발생하지 않는다.2 shows the relationship between the introduction temperature and the occurrence of corrugated defects in the finished product in the hot rolling and flashing process. By increasing the inlet temperature in the hot rolling and planing processes up to 970 ° C. according to statistical results, the occurrence of corrugated defects in the finished strip is greatly increased because the recrystallization rate of the slab's fiber structure in the hot rolling process increases significantly. It can be seen that it can be reduced. In the comparative example, in most hot rolling and flashing processes of the strips the inlet temperatures are below 970 ° C. and the percentage of occurrence of corrugated defects on the surface of the finished strip is higher than 90%. In various embodiments, most of the introduction temperatures in the hot rolling and flashing process of the strips are above 970 ° C. and no wave defects occur at the surface of the finished strip.

도 3은 슬라브의 노 탭 온도 및 마무리된 제품의 자성 사이의 관계를 도시한다. 슬라브의 노 탭 온도가 높으면 높을수록, 마무리된 제품의 자성은 더 나빠진다. 3 shows the relationship between the furnace tap temperature of the slab and the magnetism of the finished product. The higher the slab furnace tap temperature, the worse the magnetism of the finished product.

도 4 및 5는 다른 워터마크 점 온도에 해당하는 열간 압연 공정에서 스트립들의 금속 조직 구조들이다. 워터마크 점 온도들은 제 1 내지 제 4 실시태양에서 모두 25℃ 미만이어서, 열간 압연 공정에서 스트립들의 재결정 구조들은 매우 균질하며, 섬유 조직들은 완전히 사라지며, 반면 비교예에서, 워터마크 점의 온도는 37℃ 정도로 높고, 열간 압연 공정에서 스트립의 섬유 조직은 깨끗하며, 후속 냉간 압연 및 어닐링 공정의 기간 동안 재결정되기 어렵고, 구조들의 균질성을 파괴할 수 없고 마무리된 제품 뒤에 남아서, 최종적으로 기복이 있는 파형 결함들을 형성한다.4 and 5 are metallographic structures of strips in a hot rolling process corresponding to different watermark spot temperatures. The watermark spot temperatures are all below 25 ° C. in the first to fourth embodiments, so that in the hot rolling process the recrystallized structures of the strips are very homogeneous and the fiber tissues disappear completely, whereas in the comparative example, the temperature of the watermark spot is As high as 37 ° C, the fiber structure of the strip in the hot rolling process is clean, difficult to recrystallize during the subsequent cold rolling and annealing process, cannot destroy the homogeneity of the structures and remains behind the finished product, resulting in a undulating waveform To form defects.

Claims (2)

파형 결함이 없는 무방향성 전기 강 시트로서, 이의 화학적 조성물의 중량 백분율은 C<0.005%, Si는 1.2-2.2%, Mn은 0.2-0.4%, P<0.2%, S<0.005%, Al은 0.2-0.6%, N<0.005%, O<0.005% 및 나머지는 실질적으로 Fe와 필연적 불순물들인 무방향성 전기 강 시트.Non-oriented electrical steel sheet with no wave defects, the weight percentage of its chemical composition being C <0.005%, Si 1.2-2.2%, Mn 0.2-0.4%, P <0.2%, S <0.005%, Al 0.2 -0.6%, N <0.005%, O <0.005% and the rest non-oriented electrical steel sheet which is substantially Fe and inevitable impurities. 제 1 항의 파형 결함이 없는 무방향성 전기 강 시트의 제조 방법으로서, 다음 단계:
1) 무방향성 전기 강 시트의 화학적 조성물의 중량 백분율은 C<0.005%, Si는 1.2-2.2%, Mn은 0.2-0.4%, P<0.2%, S<0.005%, Al은 0.2-0.6%, N<0.005%, O<0.005% 및 나머지는 실질적으로 Fe와 필연적 불순물들이며, 상기 화학적 조성물에 따라, 슬라브는 열간 금속 전처리, 컨버터에 의한 용해, RH 제련 및 연속적인 주조 및 주입에 의해 얻어지며, 2차 냉각수 양은 제어되고, 냉각수의 유속은 100-190 l/min으로 제어되고, 연속적 주조 공정에서 액체 강의 평균 과열은 10-45℃로 제어된다;
2) 슬라브는 가열되고 열간 압연된다;
슬라브의 노 탭 온도는 1050-1150℃이며, 슬라브가 가열될 때 길이 방향에서 무작위 두 지점 사이의 온도 차이는 25℃보다 낮고, 열간 압연 공정은 러프 압연 공정 및 플래니싱 공정을 포함하며, 플래니싱 공정에서 도입 온도는 970℃ 이상이다;
3) 마무리된 무방향성 전기 강 시트는 산 세척, 냉간 압연, 어닐링 및 코팅에 의해 얻어진다
를 포함하는 방법.A method of making a non-oriented electrical steel sheet free of corrugation defects according to claim 1, comprising the following steps:
1) The weight percentage of the chemical composition of the non-oriented electrical steel sheet is C <0.005%, Si 1.2-2.2%, Mn 0.2-0.4%, P <0.2%, S <0.005%, Al 0.2-0.6%, N <0.005%, O <0.005% and the remainder are substantially Fe and inevitable impurities, and according to the chemical composition, the slab is obtained by hot metal pretreatment, melting by converter, RH smelting and continuous casting and injection, The amount of secondary coolant is controlled, the flow rate of the coolant is controlled at 100-190 l / min and the average superheat of the liquid steel in the continuous casting process is controlled at 10-45 ° C;
2) the slabs are heated and hot rolled;
The furnace tap temperature of the slab is 1050-1150 ° C, the temperature difference between two random points in the longitudinal direction when the slab is heated is lower than 25 ° C, the hot rolling process includes the rough rolling process and the flashing process, The introduction temperature in the process is at least 970 ° C .;
3) Finished non-oriented electrical steel sheet is obtained by acid washing, cold rolling, annealing and coating
&Lt; / RTI &gt;
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