KR20130046935A - Cold-rolled steel sheet and method of manufacturing the cold-rolled steel sheet - Google Patents

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Abstract

PURPOSE: A cold-rolled steel plate and a manufacturing method thereof are provided to improve the strain aging resistance and yield point elongation in a temper-rolling process by improving the operation-dislocation density inside a steel plate, thereby stably obtaining a high bake-hardening property without degrading the surface and quality. CONSTITUTION: A method for manufacturing a cold-rolled steel comprises: a slab reheating step(S110) for reheating a slab steel plate comprising 0.0005-0.0050 wt% of C, 0.02-0.10 wt% of Si, 0.1-1.0 wt% of Mn, 0.01-0.10 wt% of P, 0.001-0.040 wt% of S, 0.01-0.06 wt% of Al, 0.005-0.015 wt% of Nb, 0.01-0.10 wt% of Ti, 0.005 wt% or less of N, and the rest of Fe and unavoidable impurities; a hot-rolling step(S120) for hot-rolling the reheated slab steel plate at an FDT(Finishing Delivery Temperature) of 890-930°C; a cooling/coiling step(S130) for coiling the hot-rolled slab steel plate after cooling the same at a CT(Coiling Temperature) of 580-750°C; a cold-rolling step(S150) for rolling the pickling-processed slab steel plate at a reduction ratio of 70-80%; an annealing heat step(S160) for annealing the cold-rolled slab steel plate; and a temper-rolling step(S170) temper-rolling the annealed slab using the upper and lower rolls having different diameters. [Reference numerals] (AA) Start; (BB) Slab reheating(SRT: 1150-1250°C); (S110) Hot-rolling(FDT: 890-930°C); (S120) Cooling/coiling(CT: 580-750°C); (S130) Pickling; (S140) Cold-rolling(Reduction ratio: 70-80%); (S150) Annealing(Annealing temperature: 780-880°C); (S160) Rough rolling(Top and bottom diameter ratio: 1.05:1-1.30:1); (S170) Cooling; (S180) End

Description

냉연강판 및 그 제조 방법{COLD-ROLLED STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE COLD-ROLLED STEEL SHEET}COLD-ROLLED STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE COLD-ROLLED STEEL SHEET}

본 발명은 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 고용탄소량을 증가시켜 재질과 표면의 열화 없이 높은 소부경화능을 갖는 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a cold rolled steel sheet and a method for manufacturing the same, and more particularly to a cold rolled steel sheet having a high bake hardening ability without deterioration of the material and surface by increasing the amount of solid solution carbon.

자동차용 외판재는 다양한 형상에 대한 고객의 지속적인 요구로 성형 전 낮은 항복강도로 우수한 성형성 및 형상 동결성을 필요로 하며, 최종 제품인 자동차에선 외부에서 가해진 힘에 소성변형이 발생하지 않도록 높은 항복강도를 필요로 한다.Automotive exterior panels require low yield strength and excellent formability and shape freezing before molding due to customer's continuous demand for various shapes.In the final product, automobiles have high yield strength to prevent plastic deformation from externally applied forces. in need.

이러한 특성을 만족하기 위해 적용되는 소부경화강은 프레스 중에 생성된 전위에 도장 소부 시 활성화된 고용탄소 및 질소가 고착되어 항복강도가 증가하는 특성을 가짐으로써, 강도가 증가하면 성형성 및 연신율이 악화되는 기타 고강도강에 비해 성형을 쉽게 하고자 하는 자동차사와 자동차의 외관을 오래 유지하고자 하는 고객이 동시에 만족하는 외판으로서의 적용성이 우수한 강판이다.The hardened hardened steel applied to satisfy these characteristics has the characteristic that the yield strength is increased by the solid solution of carbon and nitrogen which is activated when the coating is fired at the potential generated during the press, so that the formability and elongation deteriorate when the strength is increased. Compared to other high-strength steels, it is an excellent steel sheet that can be easily used by automobile companies that want to form easily and customers who want to maintain the appearance of automobiles at the same time.

관련 선행기술로는 대한민국 등록특허공보 제10-0544618호(2006.01.24. 공고)가 있다.
Related prior art is Korean Patent Publication No. 10-0544618 (January 24, 2006).

본 발명의 목적은 조질 압연 과정시, 강판 내 가동전위 밀도를 향상시켜 내시효성과 항복점 연신을 개선하여 재질과 표면의 열화 없이 높은 소부경화능을 가질 수 있는 냉연강판을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a method of manufacturing a cold rolled steel sheet which can have high small hardening ability without deterioration of material and surface by improving the working potential density in steel sheet and improving the aging resistance and yield point stretching during the temper rolling process. .

본 발명의 다른 목적은 상기 방법으로 제조되어, 인장강도(TS) : 350MPa 이상, 항복점 연신율(YP-EL) : 0.2% 이하, 소부경화량(BH) : 4.0 Kgf/mm2 이상 및 시효지수(AI) : 3.1 Kgf/mm2 이하를 갖는 냉연 강판을 제공하는 것이다.
Another object of the present invention is prepared by the above method, tensile strength (TS): 350MPa or more, yield point elongation (YP-EL): 0.2% or less, baking hardening amount (BH): 4.0 Kgf / mm 2 or more and the aging index ( AI): To provide a cold rolled steel sheet having a 3.1 Kgf / mm 2 or less.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 냉연강판 제조 방법은 (a) 탄소(C) : 0.0005 ~ 0.0050 중량%, 실리콘(Si) : 0.02 ~ 0.10 중량%, 망간(Mn) : 0.1 ~ 1.0 중량%, 인(P) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 황(S) : 0.001 ~ 0.040 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.06 중량%, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.015 중량%, 티타늄(Ti) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 질소(N) : 0.005 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 890 ~ 930℃로 열간 압연하는 단계; (c) 상기 열간 압연된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 580 ~ 750℃까지 냉각하여 권취하는 단계; (d) 상기 권취된 판재를 산세 처리한 후, 압하율 : 70 ~ 80%로 냉간 압연하는 단계; (e) 상기 냉간 압연된 판재를 소둔 열처리하는 단계; 및 (f) 상기 소둔 열처리된 판재를 서로 상이한 직경을 갖는 상부 롤 및 하부 롤을 이용하여 조질 압연하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
Cold rolled steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention for achieving the above object is (a) carbon (C): 0.0005 ~ 0.0050% by weight, silicon (Si): 0.02 ~ 0.10% by weight, manganese (Mn): 0.1 ~ 1.0 wt%, phosphorus (P): 0.01 to 0.10 wt%, sulfur (S): 0.001 to 0.040 wt%, aluminum (Al): 0.01 to 0.06 wt%, niobium (Nb): 0.005 to 0.015 wt%, titanium ( Reheating the slab plate comprising Ti): 0.01 to 0.10% by weight, nitrogen (N): 0.005% by weight or less and the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities; (b) hot rolling the reheated sheet to a Finishing Delivery Temperature (FDT): 890 to 930 ° C; (c) coiling the hot rolled sheet to a coil (Ciling Temperature): 580 to 750 ° C. to wind up; (d) after pickling the wound sheet, cold rolling at a reduction ratio of 70 to 80%; (e) annealing and heat treating the cold rolled sheet; And (f) temporally rolling the annealing heat-treated plate material using an upper roll and a lower roll having different diameters from each other.

상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 냉연강판은 탄소(C) : 0.0005 ~ 0.0050 중량%, 실리콘(Si) : 0.02 ~ 0.10 중량%, 망간(Mn) : 0.1 ~ 1.0 중량%, 인(P) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 황(S) : 0.001 ~ 0.040 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.06 중량%, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.015 중량%, 티타늄(Ti) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 질소(N) : 0.005 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 인장강도(TS) : 350 MPa 이상 및 연신율(El) : 40% 이상을 갖는 것을 특징으로 한다.
Cold rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention for achieving the other object is carbon (C): 0.0005 ~ 0.0050% by weight, silicon (Si): 0.02 ~ 0.10% by weight, manganese (Mn): 0.1 ~ 1.0% by weight, Phosphorus (P): 0.01 to 0.10 wt%, Sulfur (S): 0.001 to 0.040 wt%, Aluminum (Al): 0.01 to 0.06 wt%, Niobium (Nb): 0.005 to 0.015 wt%, Titanium (Ti): 0.01 ~ 0.10% by weight, nitrogen (N): 0.005% by weight or less and the rest of the iron (Fe) and inevitable impurities, tensile strength (TS): 350 MPa or more (El): characterized in that having more than 40% do.

본 발명에 따른 냉연강판 및 그 제조 방법은 조질 압연 과정시, 상하 롤의 직경비를 상이하게 설정함으로써 재질의 열화없이 안정적으로 내시효성을 확보할 수 있다.Cold rolled steel sheet according to the present invention and a method for manufacturing the same by setting the diameter ratio of the upper and lower rolls in the temper rolling process, it is possible to ensure the aging resistance stably without deterioration of the material.

또한, 상기 방법으로 제조되는 냉연강판은 재질의 열화 없이 항복점 연신율을 개선할 수 있고, 높은 고용 탄소량을 유지하는 것이 가능하므로 소부경화량을 향상시킬 수 있다.In addition, the cold-rolled steel sheet produced by the above method can improve the yield point elongation without deterioration of the material, and it is possible to maintain a high amount of solid solution carbon, thereby improving the amount of hardened hardening.

이를 통해, 상기 방법으로 제조되는 냉연강판은 인장강도(TS) : 350MPa 이상, 항복점 연신율(YP-EL) : 0.2% 이하, 소부경화량(BH) : 4.0 Kgf/mm2 이상 및 시효지수(AI) : 3.1 Kgf/mm2 이하를 만족할 수 있다.
Through this, the cold rolled steel sheet produced by the above method has a tensile strength (TS): 350 MPa or more, yield point elongation (YP-EL): 0.2% or less, bake hardening amount (BH): 4.0 Kgf / mm 2 or more and an aging index (AI) ): It can satisfy 3.1 Kgf / mm 2 or less.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 냉연강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.1 is a process flowchart showing a cold rolled steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.Advantages and features of the present invention, and methods of achieving the same will become apparent with reference to the embodiments described below in detail in conjunction with the accompanying drawings. It should be understood, however, that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but is capable of many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, To fully disclose the scope of the invention to those skilled in the art, and the invention is only defined by the scope of the claims. Like reference numerals refer to like elements throughout the specification.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 냉연강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, a cold-rolled steel sheet according to a preferred embodiment of the present invention and a method of manufacturing the same will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

냉연강판Cold rolled steel plate

본 발명에 따른 냉연강판은 인장강도(TS) : 350MPa 이상, 항복점 연신율(YP-EL) : 0.2% 이하, 소부경화량(BH) : 4.0 Kgf/mm2 이상 및 시효지수(AI) : 3.1 Kgf/mm2 이하를 만족하는 것을 목표로 한다.Cold rolled steel sheet according to the present invention is tensile strength (TS): 350MPa or more, yield point elongation (YP-EL): 0.2% or less, bake hardening (BH): 4.0 Kgf / mm 2 or more and age index (AI): 3.1 Kgf Aim to satisfy / mm 2 or less.

이를 위하여, 본 발명에 따른 냉연강판은 탄소(C) : 0.0005 ~ 0.0050 중량%, 실리콘(Si) : 0.02 ~ 0.10 중량%, 망간(Mn) : 0.1 ~ 1.0 중량%, 인(P) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 황(S) : 0.001 ~ 0.040 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.06 중량%, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.015 중량%, 티타늄(Ti) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 질소(N) : 0.005 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.
To this end, the cold rolled steel sheet according to the present invention is carbon (C): 0.0005 ~ 0.0050% by weight, silicon (Si): 0.02 ~ 0.10% by weight, manganese (Mn): 0.1 ~ 1.0% by weight, phosphorus (P): 0.01 ~ 0.10% by weight, sulfur (S): 0.001 to 0.040% by weight, aluminum (Al): 0.01 to 0.06% by weight, niobium (Nb): 0.005 to 0.015% by weight, titanium (Ti): 0.01 to 0.10% by weight, nitrogen ( N): 0.005% by weight or less and may be composed of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities.

이하, 본 발명에 따른 냉연강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, the role and content of each component contained in the cold-rolled steel sheet according to the present invention will be described.

탄소(C)Carbon (C)

탄소(C)는 소부경화를 발생시키는 원소로서, 자연시효를 제어하기 위하여 그 함량의 제어가 필수적이다. 이때, 탄소(C)의 함량에 따라 성형성이 저하되거나 자연시효가 가속화되기도 하므로, 니오븀(Nb), 티타늄(Ti) 등의 강한 탄질화물 형성원소를 첨가하여 고용원소를 제어하게 된다. 이 경우, 고용탄소량이 많아지면 성형성이 감소하고 항복강도가 증가한다.Carbon (C) is an element that causes hardening, and its content is essential to control natural aging. At this time, since the moldability is degraded or natural aging is accelerated depending on the content of carbon (C), a strong carbonitride forming element such as niobium (Nb) or titanium (Ti) is added to control the solid solution element. In this case, as the amount of solid solution carbon increases, moldability decreases and yield strength increases.

따라서, 탄소(C)는 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.0005 ~ 0.0050 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 탄소(C)의 함량이 강판 전체 중량의 0.0005 중량% 미만일 경우에는 상기의 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 강판 전체 중량의 0.0050 중량%를 초과할 경우에는 인성이 저하되는 문제점이 있다.
Therefore, carbon (C) is preferably added in a content ratio of 0.0005 to 0.0050% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of carbon (C) is less than 0.0005% by weight of the total weight of the steel sheet, the above effects cannot be properly exhibited. On the contrary, when the content of carbon (C) exceeds 0.0050% by weight of the total weight of the steel sheet, there is a problem that the toughness is lowered.

실리콘(Si)Silicon (Si)

실리콘(Si)은 탄화물 형성을 억제하여 고용탄소 증가로 소부경화성을 향상시키는 역할을 한다.Silicon (Si) plays a role in suppressing the formation of carbide and enhancing the hardening hardenability by increasing the solid carbon.

상기 실리콘(Si)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.02 ~ 0.10 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 함량이 0.02 중량% 미만일 경우에는 상기의 탈산 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 실리콘(Si)의 함량이 0.10 중량%를 초과할 경우에는 항복점 연신 현상이 발생하고, 강도가 증가하나 연성이 저하되는 문제가 있다.
The silicon (Si) is preferably added in a content ratio of 0.02 to 0.10% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of silicon (Si) is less than 0.02% by weight, the deoxidation effect may not be properly exhibited. On the contrary, when the content of silicon (Si) exceeds 0.10% by weight, yield point stretching occurs, and the strength increases, but there is a problem that the ductility is lowered.

망간(Mn)Manganese (Mn)

망간(Mn)은 고용강화 효과를 얻기 위해 첨가되는 원소로써, 강 중의 황과 결합하여 MnS를 석출 시켜 FeS의 생성에 의한 열간취성을 방지하며, 연성의 손상 없이 입자를 미세화 시키는 역할을 한다.Manganese (Mn) is an element added to obtain a solid solution strengthening effect, and combines with sulfur in steel to precipitate MnS to prevent hot brittleness due to the formation of FeS, and serves to refine the particles without ductile damage.

상기 망간(Mn)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.1 ~ 1.0 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 함량이 강판 전체 중량의 0.1 중량% 미만일 경우에는 강 중의 고용 황(S)에 의하여 열간압연 중 취성이 발생하게 된다. 반대로, 망간(Mn)의 함량이 1.0 중량%를 초과할 경우에는 Mn-C 쌍극자(Dipole) 형성에 의하여, 성형성 및 소부경화성이 열화되며, MnS 석출물의 조대화가 발생한다. 또한, 시멘타이트(Cementite) 형성을 가속화시켜 고용탄소량을 줄임으로써, 소부경화성을 열화시킬 뿐만 아니라, 용융도금 강판 제조시에는 소둔 공정에서 MnO와 같은 산화물이 표면에 다량 생성되어 도금 밀착성을 열화시키고, 줄무늬의 도금결함들이 다량 발생하여 외판재로써 표면품질을 저하시키는 문제점이 있다.
The manganese (Mn) is preferably added in a content ratio of 0.1 to 1.0% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of manganese (Mn) is less than 0.1% by weight of the total weight of the steel sheet, brittleness occurs during hot rolling due to solid solution sulfur (S) in the steel. On the contrary, when the content of manganese (Mn) exceeds 1.0% by weight, by forming Mn-C dipoles, moldability and baking hardenability deteriorate, and coarsening of MnS precipitates occurs. In addition, by accelerating the formation of cementite to reduce the amount of solid solution carbon, not only deterioration of the hardening hardenability, but also during the production of hot-dip steel sheet, a large amount of oxides such as MnO are formed on the surface to deteriorate plating adhesion, There is a problem in that a large amount of plating defects of the stripes to reduce the surface quality as the outer plate material.

인(P)Phosphorus (P)

인(P)은 고용강화효과가 큰 치환형 합금원소로서, 면내 이방성을 개선하고 강도를 향상시키는 역할을 하며, 탄소(C)와의 자리 경쟁으로 인(P)이 첨가될수록 탄소(C)에 의한 소부경화성이 증가하게 된다. 또한, 인(P)의 첨가에 의해 결정립 사이즈가 감소하므로 결정립 사이즈 감소에 따른 소부경화성, 내시효성의 향상을 기대 할 수 있다.Phosphorus (P) is a substitution-type alloy element having a high solid-solution strengthening effect, and serves to improve in-plane anisotropy and improve strength, and as phosphorus (P) is added due to carbon competition with carbon (C), The baking hardenability is increased. In addition, since the grain size decreases due to the addition of phosphorus (P), it is expected to improve the baking hardening resistance and aging resistance due to the decrease in grain size.

따라서, 상기 인(P)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.10 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 인(P)의 함량이 0.01 중량% 미만일 경우에는 상기의 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 인(P)의 함량이 0.10 중량%를 초과할 경우에는 2차 가공 취성의 발생 및 P편석에 의한 표면결함이 발생하는 문제가 있다.
Therefore, the phosphorus (P) is preferably added in a content ratio of 0.01 to 0.10% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of phosphorus (P) is less than 0.01% by weight, the above effects cannot be properly exhibited. On the contrary, when the content of phosphorus (P) exceeds 0.10% by weight, there is a problem of occurrence of secondary processing brittleness and surface defects due to P segregation.

황(S)Sulfur (S)

황(S)은 가공성 향상에 일부 기여하는 원소이다.Sulfur (S) is an element which contributes in part to the improvement of workability.

상기 황(S)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.001 ~ 0.040 중량%의 함량비로 제한하는 것이 바람직하다. 황(S)의 함량이 0.001 중량% 미만일 경우에는 황에 의한 가공성 향상이 어렵고, 아울러 황의 함량을 극소로 제어해야 하므로, 강 제조 비용이 상승하는 문제가 있다. 반대로, 황(S)의 함량이 0.040 중량%를 초과할 경우에는 용접성을 크게 저해하는 문제가 있다.
The sulfur (S) is preferably limited to the content ratio of 0.001 to 0.040% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of sulfur (S) is less than 0.001% by weight, it is difficult to improve workability due to sulfur, and at the same time, the content of sulfur must be controlled to the minimum, thereby increasing the steel manufacturing cost. On the contrary, when the content of sulfur (S) exceeds 0.040% by weight, there is a problem that greatly inhibits weldability.

알루미늄(Al)Aluminum (Al)

알루미늄(Al)은 강 중의 탈산제로 사용되며, 열간압연시 질소(N)와 질화물 AlN을 석출하여 결정립을 억제하는 역할을 한다.Aluminum (Al) is used as a deoxidizer in steel, and serves to suppress crystal grains by depositing nitrogen (N) and nitride AlN during hot rolling.

상기 알루미늄(Al)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.06 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 알루미늄(Al)의 함량이 0.01 중량% 미만일 경우에는 상기의 탈산 효과를 제대로 발휘하기 어려울 뿐만 아니라, 강 중의 고용질소가 잔류할 시 항복강도 및 소부경화성을 급속히 증가시켜 재질의 관리가 어려워지는 문제가 있다. 반대로, 알루미늄(Al)의 함량이 0.06 중량%를 초과할 경우에는 제강 및 연주 조업시 개재물이 과다 형성되며, 도금표면에 불량이 발생하는 문제를 야기할 수 있다.
The aluminum (Al) is preferably added in a content ratio of 0.01 to 0.06% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the content of aluminum (Al) is less than 0.01% by weight, it is difficult to exert the deoxidation effect properly, and when the solid solution nitrogen remains in the steel, the yield strength and hardening hardenability are rapidly increased, making it difficult to manage the material. have. On the contrary, when the content of aluminum (Al) exceeds 0.06% by weight, inclusions are excessively formed during steelmaking and performance operations, which may cause a problem in which a plating surface is defective.

니오븀(Nb)Niobium (Nb)

니오븀(Nb)은 강력한 탄질화물 형성원소로써, 열간압연 시 강 중에 존재하는 탄소(C) 및 질소(N)와 미세한 석출물을 형성하여 결정립 성장을 억제한다. 또한, 니오븀(Nb)은 결정립 미세화 효과를 통해 강도향상 및 2차 가공취성을 억제하는 효과를 갖는다.Niobium (Nb) is a strong carbonitride-forming element, and forms fine precipitates with carbon (C) and nitrogen (N) present in steel during hot rolling to suppress grain growth. Further, niobium (Nb) has an effect of improving the strength and suppressing the secondary machining brittleness through grain refining effect.

상기 니오븀(Nb)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.005 ~ 0.015 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 니오븀(Nb)의 함량이 0.005 중량% 미만일 경우에는 일정량의 고용 탄소량이 과다하여 항복점 연신 및 시효현상이 가속화된다. 반대로, 니오븀(Nb)의 함량이 0.015 중량%를 초과할 경우에는 고용탄소량이 감소하여 소부경화성을 확보하기 어려워질 뿐만 아니라, 결정립 미세화로 인한 항복강도 증가현상이 가속화되어 페라이트 내에 고용된 상태로 존재하여 오히려 인성을 저하시키는 문제가 있다.
The niobium (Nb) is preferably added in an amount of 0.005 to 0.015% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the content of niobium (Nb) is less than 0.005% by weight, a certain amount of dissolved carbon is excessive to accelerate yield point stretching and aging. On the contrary, when the content of niobium (Nb) exceeds 0.015% by weight, the amount of solid solution carbon is reduced, making it hard to secure baking hardening, and the increase in yield strength due to the refinement of grains is accelerated to exist in the solid state in the ferrite. Rather, there is a problem of lowering toughness.

티타늄(Ti)Titanium (Ti)

티타늄(Ti)은 TiC, TiN 석출물 형성원소로서, 슬라브 재가열시 TiC, TiN을 형성하여 오스테나이트 결정립 성장을 억제하여 강도를 증대시키는 역할을 한다. 특히, TiC, TiN 석출물은 높은 용해온도로 인하여 고온에서 쉽게 용해되지 않으며, 이로 인해 용접 열영향부(HAZ)에서 결정립을 미세화시키는 역할을 한다.Titanium (Ti) is a TiC and TiN precipitate forming element, and forms TiC and TiN upon slab reheating, thereby inhibiting austenite grain growth and increasing strength. In particular, TiC and TiN precipitates are not easily dissolved at high temperatures due to the high dissolution temperature, and thus serve to refine the grains in the weld heat affected zone (HAZ).

상기 티타늄(Ti)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.10 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 티타늄(Ti)의 함량이 강판 전체 중량의 0.01 중량% 미만일 경우에는 상기의 티타늄 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 티타늄(Ti)의 함량이 강판 전체 중량의 0.10 중량%를 초과할 경우에는 TiC, TiN 석출물 등이 조대해져 결정립 성장을 억제하는 효과가 저하되고, 제조되는 강판의 표면 결함을 유발시킬 수 있다.
The titanium (Ti) is preferably added in a content ratio of 0.01 to 0.10% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of titanium (Ti) is less than 0.01% by weight of the total weight of the steel sheet, the titanium addition effect may not be properly exhibited. On the contrary, when the content of titanium (Ti) exceeds 0.10% by weight of the total weight of the steel sheet, TiC, TiN precipitates, etc. are coarsened, thereby reducing the effect of suppressing grain growth, and may cause surface defects of the manufactured steel sheet. .

질소(N)Nitrogen (N)

질소(N)는 탄소(C)와 함께 소부경화성 및 시효현상을 일으키는 합금원소로써, 탄소(C)에 비하여 소부경화 향상 능력이 크나 연신율 및 성형성의 열화 및 시효현상 역시 급속히 증가하고, 항복점 연신 발생구간이 급속히 증가하여 소부경화 용도로 적용이 어려운 합금원소이다.Nitrogen (N) is an alloying element that causes quench hardening and aging with carbon (C). Compared to carbon (C), nitrogen (N) has a greater ability to improve quench hardening, but deterioration and aging of elongation and formability also increase rapidly, and yield point stretching occurs. It is an alloy element that is difficult to apply for the hardening of baking because of the rapid increase of the section.

다만, 질소(N)의 함량이 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.005 중량%를 초과할 경우에는 질화물의 크기기 급속히 증가하고, 성형성이 저하되는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서는 질소(N)의 함량을 강판 전체 중량의 0.005 중량% 이하로 제한하였다.
However, when the content of nitrogen (N) exceeds 0.005% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention there is a problem that the size of the nitride rapidly increases, the moldability is lowered. Therefore, in the present invention, the content of nitrogen (N) was limited to 0.005% by weight or less of the total weight of the steel sheet.

냉연강판 제조 방법Cold rolled steel sheet manufacturing method

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 냉연강판의 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.1 is a process flowchart showing a method for manufacturing a cold rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.

도 1을 참조하면, 도시된 냉연강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120), 냉각/권취 단계(S130), 산세 단계(S140), 냉간압연 단계(S150), 소둔 열처리 단계(S160), 조질 압연 단계(S170) 및 냉각 단계(S180)를 포함한다. 이때, 슬라브 재가열 단계(S110)는 반드시 수행되어야 하는 것은 아니나, 석출물의 재고용 등의 효과를 도출하기 위해서는 실시하는 것이 더 바람직하다.
Referring to Figure 1, the cold rolled steel sheet manufacturing method shown is a slab reheating step (S110), hot rolling step (S120), cooling / winding step (S130), pickling step (S140), cold rolling step (S150), annealing heat treatment A step S160, a temper rolling step S170, and a cooling step S180 are included. At this time, the slab reheating step (S110) is not necessarily to be performed, it is more preferably carried out in order to derive the effect, such as re-use of the precipitate.

본 발명에 따른 냉연강판 제조 방법에서 열연공정의 대상이 되는 반제품 상태의 슬라브 판재는 탄소(C) : 0.0005 ~ 0.0050 중량%, 실리콘(Si) : 0.02 ~ 0.10 중량%, 망간(Mn) : 0.1 ~ 1.0 중량%, 인(P) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 황(S) : 0.001 ~ 0.040 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.06 중량%, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.015 중량%, 티타늄(Ti) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 질소(N) : 0.005 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.
In the method for manufacturing a cold rolled steel sheet according to the present invention, the slab sheet material of the semi-finished state, which is the target of the hot rolling process, is carbon (C): 0.0005 to 0.0050% by weight, silicon (Si): 0.02 to 0.10% by weight, manganese (Mn): 0.1 to 1.0 wt%, phosphorus (P): 0.01 to 0.10 wt%, sulfur (S): 0.001 to 0.040 wt%, aluminum (Al): 0.01 to 0.06 wt%, niobium (Nb): 0.005 to 0.015 wt%, titanium ( Ti): 0.01 ~ 0.10% by weight, nitrogen (N): 0.005% by weight or less and may be made of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities.

슬라브 재가열Reheat slab

슬라브 재가열 단계(S110)에서는 상기 조성을 갖는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1150 ~ 1250℃로 재가열한다. 여기서, 상기 슬라브 판재는 제강공정을 통해 원하는 조성의 용강을 얻은 다음에 연속주조공정을 통해 얻어질 수 있다. 이때, 슬라브 재가열 단계(S110)에서는 연속주조공정을 통해 확보한 슬라브 판재를 재가열하는 것을 통하여, 주조 시 편석된 성분을 재고용한다.In the slab reheating step S110, the slab plate having the above composition is reheated to a slab reheating temperature (SRT) of 1150 to 1250 ° C. The slab plate may be obtained through a continuous casting process after obtaining molten steel of a desired composition through a steelmaking process. At this time, in the slab reheating step (S110) through the reheating of the slab plate obtained through the continuous casting process, re-use segregated components during casting.

본 단계에서, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1150℃ 미만일 경우에는 주조 시 편석된 성분이 충분히 재고용되지 못하는 문제점이 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1250℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정입도가 증가하여 강도 확보가 어려울 뿐만 아니라 소부경화능 및 내시효성도 감소할 뿐만 아니라, 과도한 가열 공정으로 인하여 강판의 제조 비용만 상승할 수 있다.
If the slab reheating temperature (SRT) is less than 1150 DEG C in this step, the segregated components in casting may not be sufficiently reused. On the contrary, when the slab reheating temperature (SRT) exceeds 1250 ° C., the austenite grain size increases, making it difficult to secure the strength, reducing the hardening hardening ability and the aging resistance, as well as the manufacturing cost of the steel sheet due to the excessive heating process. Only can rise.

열간 압연Hot rolling

열간압연 단계(S120)에서는 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 890 ~ 930℃로 열간 압연한다.In the hot rolling step (S120) the slab plate is hot rolled to FDT (Finishing Delivery Temperature): 890 ~ 930 ℃.

마무리 압연 온도(FDT)가 890℃ 미만으로 너무 낮으면, 이상역 압연에 의한 혼립 조직이 발생하는 문제가 있을 뿐만 아니라 급격한 상변화에 의해 열간압연 중 통판성이 급격히 저하되는 문제가 발생한다. 반대로, 마무리 압연 온도(FDT)가 930℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정립이 조대화되어 소부경화능 및 내시효성이 감소하는 문제가 있다.
If the finish rolling temperature (FDT) is too low, less than 890 ℃, not only there is a problem that the mixed structure due to the abnormal reverse rolling occurs, but also a problem that the flowability of the hot rolling during the hot rolling suddenly decreases due to a sudden phase change. On the contrary, when the finish rolling temperature (FDT) exceeds 930 ° C, austenite grains coarsen and there is a problem in that the hardening hardening ability and aging resistance decrease.

냉각/Cooling/ 권취Coiling

냉각/권취 단계(S130)에서는 열간압연된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 580 ~ 750℃까지 냉각하여 권취한다. 이때, 냉각/권취 단계(S130)에서는 망간(Mn) 및 실리콘(Si)의 표면농화 및 탄화물의 조대화를 방지하기 위하여 마무리 열간 압연된 판재를 전단 급냉 방식으로 냉각한다.In the cooling / winding step (S130), the hot rolled sheet is wound up by cooling to CT (Coiling Temperature): 580 to 750 ° C. At this time, in the cooling / winding step (S130), in order to prevent the surface concentration of manganese (Mn) and silicon (Si) and the coarsening of carbides, the finished hot rolled plate is cooled by a shear quenching method.

본 단계에서, 권취 온도가 580℃ 미만일 경우에는 강도 확보 측면은 유리하나, 연성이 급격히 저하되는 문제점이 있다. 반대로, 권취 온도가 750℃를 초과하여 실시될 경우에는 충분한 강도 확보에 어려움이 따른다.
In this step, when the winding temperature is less than 580 ° C, the strength securing side is advantageous, but there is a problem that the ductility is sharply lowered. On the contrary, when the coiling temperature is carried out above 750 ° C., it is difficult to secure sufficient strength.

산세Pickle

산세 단계(S140)에서는 권취된 판재, 즉 상기의 열연과정을 통하여 제조된 열연 코일의 스케일을 제거하기 위하여 산세(acid pickling)한다. 도면으로 도시하지는 않았지만, 산세 단계(S140) 이후, 강판 표면의 산화를 방지하기 위해 오일을 도포하는 단계(미도시)를 더 포함할 수도 있다.
In the pickling step (S140) is pickled (acid pickling) to remove the scale of the wound sheet, that is, the hot rolled coil manufactured by the hot rolling process. Although not shown in the drawings, after the pickling step (S140), it may further include the step of applying an oil (not shown) to prevent oxidation of the surface of the steel sheet.

냉간 압연Cold rolling

냉간 압연 단계(S150)에서는 산세 처리된 판재를 냉간 압하율 : 70 ~ 80%로 냉간 압연한다.In the cold rolling step (S150), the pickled plate is cold rolled to a cold reduction ratio: 70 to 80%.

냉간 압하율이 70% 미만일 경우에는 열연 조직의 변형효과가 작다. 반대로, 냉간 압하율이 80%를 초과하는 경우에는 냉간 압연에 소요되는 비용이 상승할 뿐만 아니라, 드로잉성을 저해하고 강판의 가장자리에 균열의 발생으로 강판이 파단되는 문제를 야기할 수 있다.
If the cold rolling reduction is less than 70%, the deformation effect of the hot rolled tissue is small. On the contrary, when the cold reduction rate exceeds 80%, the cost required for cold rolling not only increases, but also may cause a problem in that the steel sheet breaks due to the generation of cracks at the edges of the steel sheet.

소둔 열처리Annealing heat treatment

소둔 열처리 단계(S160)에서는 냉간 압연된 판재를 780 ~ 880℃로 소둔 열처리한다.In the annealing heat treatment step (S160), the cold rolled plate is subjected to annealing at 780 to 880 ° C.

본 단계에서, 소둔 열처리 온도가 780℃ 미만일 경우에는 연성이 저하되는 문제점이 있다. 반대로, 소둔 열처리 온도가 880℃를 초과할 경우에는 결정립 사이즈 증가로 인한 강도 확보에 어려움이 따르며, 내시효성이 저하되는 문제가 있다.
In this step, when the annealing heat treatment temperature is less than 780 ℃ there is a problem that ductility is lowered. On the contrary, when the annealing heat treatment temperature exceeds 880 ° C, it is difficult to secure the strength due to the increase of the grain size, and there is a problem that the aging resistance is lowered.

조질 압연Temper rolling

조질 압연 단계(S170)에서는 열처리된 판재를 서로 상이한 직경을 갖는 상부 롤 및 하부 롤을 이용하여 조질 압연한다.In the temper rolling step (S170), the heat treated plate is temper rolled using an upper roll and a lower roll having different diameters.

이러한 조질 압연을 실시하는 이유는 냉간 압연된 판재의 경우 너무 연질이거나 가공 중에 줄무늬가 생기는 등의 문제가 있으므로, 이를 제거하고 경도를 향상시키기 위함이다.The reason for performing such temper rolling is that in the case of cold rolled sheet material is too soft or there is a problem such as streaks during processing, to remove it and improve the hardness.

이때, 조질 압연 단계(S170)에서, 조질 압하율은 적정 소부경화성과 더불어 상온 내시효성을 확보할 목적으로 0.8 ~ 1.2%로 실시하는 것이 바람직하다. 일반적으로, 조질 압하율은 판재에 가동전위를 형성시켜 상온 내시효성을 개선시키기 위해 1.2%를 초과하는 과도한 조질압연을 수행하였으나, 본 발명에서는 상하롤 직경비를 변경하여 판재에 작용하는 변형상태와 전위 형성거동을 변화하여 상대적으로 최소한의 압하율로도 원하는 바를 이룰 수 있다. 따라서, 상기 조질 압하율은 냉연강판의 형상을 교정할 수 있는 정도인 0.8% 이상의 조질 압연을 행하는 것만으로 원하는 효과를 기대할 수 있다.At this time, in the temper rolling step (S170), the temper reduction ratio is preferably carried out at 0.8 ~ 1.2% for the purpose of ensuring room temperature aging resistance with appropriate baking hardening. In general, the temper rolling reduction rate is performed to excessive temper rolling exceeding 1.2% to form a movable potential in the plate to improve the room temperature aging resistance, but in the present invention by changing the upper and lower roll diameter ratio and the deformation state acting on the plate The dislocation formation behavior can be varied to achieve the desired behavior with a relatively minimal rolling reduction. Therefore, the said temper rolling reduction rate can expect a desired effect only by performing temper rolling of 0.8% or more which is the grade which can correct the shape of a cold rolled steel sheet.

반대로, 조질 압하율이 1.2%를 초과할 경우에는 마찰 계수의 증가로 성형시 소재 유입이 감소하여 성형성이 열화될 뿐만 아니라, 박물이 많은 외판재의 특성상 설비상의 이유로 설정된 조질 압하율이 실제 적용되지 못하여 항복점 연신율 및 자연시효 개선 효과가 감소하는 문제가 있다
On the contrary, when the temper reduction rate exceeds 1.2%, not only the inflow of the material decreases during molding due to the increase of the friction coefficient but also the moldability is deteriorated. There is a problem that yield point elongation and natural aging improvement effect is reduced

한편, 본 발명에서는 조질 압연시, 조질 압연기의 상부 롤과 하부 롤의 직경비를 상이하게 설정함으로써 판재 전체에 전단 변형이 약하게 발생하도록 함으로써 동일 압하율 내에서 판재의 전위 밀도를 획기적으로 향상시킬 수 있는 효과가 있다. 이 결과, 본 발명에서는 안정적으로 내시효성 및 항복점 연신율 개선이 가능하므로, 조질 압하율의 증가시 발생할 수 있는 재질 열화 및 표면 품질 저하 등의 문제를 개선할 수 있다. 이를 통해, 높은 소부경화능을 확보할 수 있다.On the other hand, in the present invention, by setting the diameter ratio of the upper roll and the lower roll of the temper rolling mill differently during temper rolling, the shear deformation is weakly generated in the whole sheet, thereby significantly improving the dislocation density of the sheet within the same rolling reduction rate. It has an effect. As a result, in the present invention, it is possible to stably improve the aging resistance and yield point elongation, thereby improving problems such as material degradation and surface quality that may occur when the temper reduction rate is increased. Through this, high baking hardening ability can be secured.

이때, 본 발명에서는 조질 압연기의 상부 롤과 하부 롤의 직경비가 1.05 : 1 ~ 1.30 : 1인 것을 이용하여 조질 압연하는 것이 바람직하다. 상부 롤과 하부 롤의 직경비가 1.05 : 1 미만일 경우에는 상부 롤과 하부 롤 간의 직경비 차이가 미미한 관계로 상기의 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 상부 롤과 하부 롤의 직경비가 1.30 : 1을 초과할 경우에는 슬립에 의한 표면 마찰 흠 및 판재의 표면 형상에 변형을 일으켜 품질을 저해하는 문제를 야기할 수 있다.
At this time, in the present invention, it is preferable to perform temper rolling using the ratio of the diameter ratio of the upper roll and the lower roll of the temper rolling mill is 1.05: 1-1.30: 1. When the diameter ratio of the upper roll and the lower roll is less than 1.05: 1, the above effect cannot be properly exhibited because the difference in the diameter ratio between the upper roll and the lower roll is insignificant. On the contrary, when the diameter ratio of the upper roll and the lower roll exceeds 1.30: 1, the surface friction of the slip and the surface shape of the plate may be deformed, thereby causing a problem of degrading the quality.

냉각Cooling

냉각 단계(S180)에서는 소둔구간을 지난 판재를 가스젯 쿨링(Gas Jet Cooling : GJC) 등의 방식으로 냉각한다. 이때, 냉각은 후속 공정이 합금화 열처리라는 점을 감안할 때, 600 ~ 750℃까지 냉각될 수 있다.In the cooling step (S180), the plate that has passed the annealing section is cooled by gas jet cooling (GJC) or the like. At this time, the cooling may be cooled to 600 ~ 750 ℃ considering that the subsequent process is the alloying heat treatment.

이때, 냉각은 5℃/sec 이상의 속도로 실시하는 것이 바람직하데, 이는 냉각 속도가 5℃/sec 미만일 경우에는 고용탄소와 니오븀 간에 재석출이 발생하여 소부경화량(BH)이 급격히 저하되는 문제가 있기 때문이다.
At this time, the cooling is preferably carried out at a rate of 5 ℃ / sec or more, which is a problem that when the cooling rate is less than 5 ℃ / sec reprecipitation occurs between the solid solution carbon and niobium, the drought hardening (BH) is rapidly reduced Because there is.

도면으로 도시하는 않았지만, 냉각 단계(S180) 이후에는 과시효대(Over Aging Section : OAS)에서 100 ~ 200초간 유지하는 과시효 처리 단계(미도시)와, 상기 과시효 처리된 판재를 아연 욕에 침적하여 용융아연도금을 실시한 다음, 합금화 열처리를 수행하는 용융아연도금/합금화열처리 단계(미도시)를 더 포함할 수 있다.Although not shown in the drawings, after the cooling step (S180), an overaging step (not shown) maintained for 100 to 200 seconds in an over aging section (Over Aging Section: OAS), and the overaged plate is deposited in a zinc bath. By performing hot dip galvanizing, and further comprising a hot dip galvanizing / alloying heat treatment step (not shown) to perform the alloying heat treatment.

한편, 합금화 열처리 온도는 450 ~ 550℃인 것이 바람직하다. 합금화 열처리 온도가 450℃ 미만으로 너무 낮을 경우에는 적정 합금화도 및 도금층의 안정적 성장을 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 합금화 열처리 온도가 550℃를 초과할 경우에는 재질 저하가 발생할 수 있다.
On the other hand, it is preferable that alloying heat processing temperature is 450-550 degreeC. If the alloying heat treatment temperature is too low, less than 450 ℃ may be difficult to ensure the proper alloying degree and stable growth of the plating layer. On the contrary, when the alloying heat treatment temperature exceeds 550 ° C., material degradation may occur.

상기의 과정(S110 ~ S180)으로 제조되는 냉연강판은 조질 압연 과정시, 상하 롤의 직경비를 상이하게 설정함으로써 재질의 열화 없이 안정적으로 내시효성을 향상시킬 수 있다.Cold rolled steel sheet produced by the above process (S110 ~ S180) can be stably improved in the age-resistant rolling process, by setting the diameter ratio of the upper and lower rolls differently without deterioration of the material.

또한, 본 발명에 따른 방법으로 제조되는 냉연강판은 재질의 열화 없이 항복점 연신율을 개선할 수 있고, 높은 고용 탄소량을 유지하는 것이 가능하므로 소부경화량을 향상시킬 수 있다.In addition, the cold rolled steel sheet produced by the method according to the present invention can improve the yield point elongation without deterioration of the material, it is possible to maintain a high amount of solid solution carbon can improve the amount of hardening.

이를 통해, 상기 방법으로 제조되는 냉연강판은 인장강도(TS) : 350MPa 이상, 항복점 연신율(YP-EL) : 0.2% 이하, 소부경화량(BH) : 4.0 Kgf/mm2 이상 및 시효지수(AI) : 3.1 Kgf/mm2 이하를 만족할 수 있다.
Through this, the cold rolled steel sheet produced by the above method has a tensile strength (TS): 350 MPa or more, yield point elongation (YP-EL): 0.2% or less, bake hardening amount (BH): 4.0 Kgf / mm 2 or more and an aging index (AI) ): It can satisfy 3.1 Kgf / mm 2 or less.

실시예Example

이하, 본 발명의 바람직한 실시 예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. Hereinafter, the configuration and operation of the present invention will be described in more detail with reference to preferred embodiments of the present invention. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
Details that are not described herein will be omitted since those skilled in the art can sufficiently infer technically.

1. 시편의 제조1. Preparation of specimens

표 1의 조성 및 표 2 ~ 표 3의 공정 조건으로 비교예 1 및 실시예 1 ~ 4에 따른 시편들을 제조하였다.
Specimens according to Comparative Example 1 and Examples 1 to 4 were prepared by the composition of Table 1 and the process conditions of Tables 2 to 3.

[표 1] (단위 : 중량%)[Table 1] (unit:% by weight)

Figure pat00001

Figure pat00001

[표 2][Table 2]

Figure pat00002
Figure pat00002

[표 3][Table 3]

Figure pat00003
Figure pat00003

2. 기계적 물성 평가2. Evaluation of mechanical properties

표 4는 비교예 1 및 실시예 1 ~ 4에 따라 제조된 시편들에 대한 기계적 물성 평가 결과를 나타낸 것이다.Table 4 shows the mechanical property evaluation results for the specimens prepared according to Comparative Example 1 and Examples 1 to 4.

[표 4][Table 4]

Figure pat00004
Figure pat00004

표 1 내지 표 4를 참조하면, 실시예 1 ~ 4에 따라 제조된 시편들의 경우, 목표값에 해당하는 항복점(YP) : 200 ~ 260MPa, 인장강도(TS) : 350MPa 이상, 연신율(EL) : 40% 이상, 항복점 연신율(YP-EL) : 0.2% 이하, 소부경화량(BH) : 4.0 Kgf/mm2 이상 및 시효 지수(AI) : 3.1 Kgf/mm2 이하를 모두 만족하는 것을 알 수 있다.Referring to Tables 1 to 4, for specimens prepared according to Examples 1 to 4, the yield point (YP) corresponding to the target value (YP): 200 to 260 MPa, tensile strength (TS): 350 MPa or more, elongation (EL): 40% or more, yield point elongation (YP-EL): 0.2% or less, bake hardening amount (BH): 4.0 Kgf / mm 2 or more, and aging index (AI): 3.1 Kgf / mm 2 or less all satisfies. .

반면, 실시예 1과 비교하여 대부분의 합금 성분 및 공정 조건은 유사하나, 상부 롤과 하부 롤의 직경비가 1.00 : 1로 동일한 압연기를 이용하는 비교예 1에 따라 제조된 시편의 경우, 항복점(YP) 및 연신율(El)은 목표값을 만족하였으나, 인장강도(TS), 항복점 연신율(YP-EL), 소부경화량(BH) 및 시효 지수(AI)가 목표값에 미달하는 것을 알 수 있다.
On the other hand, most of the alloying components and processing conditions are similar to those of Example 1, but the specimen produced according to Comparative Example 1 using a rolling mill having a diameter ratio of the upper roll and the lower roll of 1.00: 1, yield point (YP) And the elongation (El) satisfied the target value, it can be seen that the tensile strength (TS), yield point elongation (YP-EL), baking hardening (BH) and aging index (AI) is less than the target value.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.

S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 열간 압연 단계
S130 : 냉각/권취 단계
S140 : 산세 단계
S150 : 냉간 압연 단계
S160 : 소둔 열처리 단계
S170 : 조질 압연 단계
S180 : 냉각 단계S110: Slab reheating step
S120: Hot Rolling Step
S130: cooling / winding step
S140: Pickling Step
S150: cold rolling stage
S160: annealing heat treatment step
S170: Temper Rolling Step
S180: Cooling Step

Claims (9)

(a) 탄소(C) : 0.0005 ~ 0.0050 중량%, 실리콘(Si) : 0.02 ~ 0.10 중량%, 망간(Mn) : 0.1 ~ 1.0 중량%, 인(P) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 황(S) : 0.001 ~ 0.040 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.06 중량%, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.015 중량%, 티타늄(Ti) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 질소(N) : 0.005 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열하는 단계;
(b) 상기 재가열된 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 890 ~ 930℃로 열간 압연하는 단계;
(c) 상기 열간 압연된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 580 ~ 750℃까지 냉각하여 권취하는 단계;
(d) 상기 권취된 판재를 산세 처리한 후, 압하율 : 70 ~ 80%로 냉간 압연하는 단계;
(e) 상기 냉간 압연된 판재를 소둔 열처리하는 단계; 및
(f) 상기 소둔 열처리된 판재를 서로 상이한 직경을 갖는 상부 롤 및 하부 롤을 이용하여 조질 압연하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법.
(a) Carbon (C): 0.0005 to 0.0050 wt%, Silicon (Si): 0.02 to 0.10 wt%, Manganese (Mn): 0.1 to 1.0 wt%, Phosphorus (P): 0.01 to 0.10 wt%, Sulfur (S ): 0.001 ~ 0.040 wt%, Aluminum (Al): 0.01 ~ 0.06 wt%, Niobium (Nb): 0.005 ~ 0.015 wt%, Titanium (Ti): 0.01 ~ 0.10 wt%, Nitrogen (N): 0.005 wt% or less And reheating the slab plate made of the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities.
(b) hot rolling the reheated sheet to a Finishing Delivery Temperature (FDT): 890 to 930 ° C;
(c) coiling the hot rolled sheet to a coil (Ciling Temperature): 580 to 750 ° C. to wind up;
(d) after pickling the wound sheet, cold rolling at a reduction ratio of 70 to 80%;
(e) annealing and heat treating the cold rolled sheet; And
(F) the step of temper rolling the annealing heat-treated plate using a top roll and a lower roll having a different diameter from each other; cold rolled steel sheet manufacturing method comprising a.
제1항에 있어서,
상기 (a) 단계에서,
슬라브 재가열 온도(Slab Reheating Temperature : SRT)는 1150 ~ 1250℃인 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법.
The method of claim 1,
In the step (a)
Slab reheating temperature (SRT) is a cold rolled steel sheet manufacturing method, characterized in that 1150 ~ 1250 ℃.
제1항에 있어서,
상기 (e) 단계에서,
소둔 열처리 온도는 780 ~ 880℃인 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법.
The method of claim 1,
In the step (e)
Annealing heat treatment temperature is 780 ~ 880 ℃ cold rolled steel sheet manufacturing method characterized in that.
제1항에 있어서,
상기 (f) 단계에서,
조질 압하율은 0.8 ~ 1.2%인 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법.
The method of claim 1,
In the step (f)
The temper rolling reduction is cold rolled steel sheet manufacturing method, characterized in that 0.8 ~ 1.2%.
제1항에 있어서,
상기 (f) 단계에서,
상기 상부 롤과 하부 롤의 직경비는
1.05 : 1 ~ 1.30 : 1인 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법.
The method of claim 1,
In the step (f)
Diameter ratio of the upper roll and the lower roll is
1.05: 1 to 1.30: 1 cold rolled steel sheet manufacturing method characterized in that 1.
제1항에 있어서,
상기 (f) 단계 이후,
(g) 상기 조질 압연된 판재를 냉각하는 단계와,
(h) 상기 냉각된 판재를 과시효대(Over Aging Section : OAS)에서 100 ~ 200초간 유지한 후, 용융아연도금 및 합금화 열처리하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법.
The method of claim 1,
After the step (f)
(g) cooling the tempered rolled sheet;
(h) maintaining the cooled plate for 100 to 200 seconds in an over-aging section (OAS), followed by hot dip galvanizing and alloying heat treatment.
탄소(C) : 0.0005 ~ 0.0050 중량%, 실리콘(Si) : 0.02 ~ 0.10 중량%, 망간(Mn) : 0.1 ~ 1.0 중량%, 인(P) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 황(S) : 0.001 ~ 0.040 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.06 중량%, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.015 중량%, 티타늄(Ti) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 질소(N) : 0.005 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며,
인장강도(TS) : 350 MPa 이상 및 연신율(El) : 40% 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 냉연강판.
Carbon (C): 0.0005 ~ 0.0050 wt%, Silicon (Si): 0.02 ~ 0.10 wt%, Manganese (Mn): 0.1 ~ 1.0 wt%, Phosphorus (P): 0.01 ~ 0.10 wt%, Sulfur (S): 0.001 ~ 0.040% by weight, aluminum (Al): 0.01-0.06% by weight, niobium (Nb): 0.005-0.015% by weight, titanium (Ti): 0.01-0.10% by weight, nitrogen (N): 0.005% by weight or less and the remaining iron (Fe) and inevitable impurities,
Tensile strength (TS): 350 MPa or more and elongation (El): cold rolled steel sheet characterized in that it has a 40% or more.
제7항에 있어서,
상기 강판은
항복점 연신율(YP-EL) : 0.2% 이하를 갖는 것을 특징으로 하는 냉연강판.
The method of claim 7, wherein
The steel sheet
Yield point elongation (YP-EL): Cold rolled steel sheet characterized by having 0.2% or less.
제7항에 있어서,
상기 강판은
소부경화량(BH) : 4.0 Kgf/mm2 이상 및 시효지수(AI) : 3.1 Kgf/mm2 이하를 갖는 것을 특징으로 하는 냉연강판.The method of claim 7, wherein
The steel sheet
Bake hardening (BH): 4.0 Kgf / mm 2 or more and Aging Index (AI): Cold rolled steel sheet characterized in that it has 3.1 Kgf / mm 2 or less.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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KR20220060799A (en) * 2020-11-05 2022-05-12 주식회사 포스코 Cold rolled steel sheet and metal plated steel sheet having excellent bake hardenability and anti-aging properties and manufacturing method thereof

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