KR20120106038A - Measuring method and apparatus of bridge displacement by measure of strain - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 변형률 측정을 이용한 장대 교량 구조물의 변위측정방법과, 이를 이용한 장대 교량구조물의 변위측정장치에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 교량 등과 같은 구조물에 작용하는 하중에 의하여 구조물에 발생하는 변형률을 직접 측정하고, 이 측정된 변형률을 이용하여 구조물의 변위(예를 들어, 교량의 경우에는 상부구조물의 처짐)를 측정함으로써, 구조물의 구조 건전성을 객관적으로 그리고 항시적으로 정확하게 측정할 수 있는 구조물의 변위측정방법 및 이를 이용한 변위측정장치에 대한 것이다.
The present invention relates to a displacement measuring method of a long bridge structure using the strain measurement, and a displacement measuring device of the long bridge structure using the same, more specifically, the strain generated in the structure by the load acting on the structure, such as a bridge directly And by using this measured strain to measure the displacement of the structure (e.g., deflection of the superstructure in the case of bridges), the displacement of the structure to objectively and always accurately measure the structural health of the structure It relates to a measuring method and a displacement measuring device using the same.
구조물의 구조 건전성을 객관적으로 평가하는 것은 매우 중요하다. 특히, 사회기반시설물로서 교량은 공용중의 안전성이 최우선으로 고려되어야 하는 구조물이다. 그러나 교량은 시간이 경과함에 따라 성능의 저하가 발생하는 것을 피할 수 없다. 교량 즉, 바닥판과 거더를 포함하는 교량 상부구조물의 성능저하 여부를 판단하는 방법으로는 육안 관찰과 재하 시험 등의 방법이 이용되고 있다. 그러나 육안 관찰의 경우 그 신뢰성과 정확성이 현저히 낮으며, 재하 시험을 실시하는 경우 교량 상부구조물에 통제된 상태의 하중을 재하하기 위해서는 교량을 지나가는 차량의 통행을 통제하여야 하므로, 그에 따른 불편함이 따르게 된다. It is very important to objectively assess the structural health of the structure. In particular, as a social infrastructure, bridges are structures whose safety should be considered as the top priority. However, bridges cannot avoid the deterioration of performance over time. As a method of determining whether the performance of the bridge, that is, the upper structure of the bridge including the bottom plate and the girder, is used, such as visual observation and load test. However, in the case of visual observation, the reliability and accuracy are remarkably low, and in case of loading test, it is necessary to control the traffic of the vehicle passing through the bridge in order to load the controlled state on the bridge superstructure. do.
특히, 재하 시험을 통하여 교량 상부구조물의 변위를 직접 측정하기 위해서는 측정할 지점에서 상부구조물의 하부에 변위계를 설치하여야 한다. 변위계는 외부 환경에 민감하므로, 환경에 의하여 영향을 받지 않은 정확한 변위를 측정하기 위해서는 외부 환경에 의한 영향이 없는 충분히 안정된 환경에서 변위계를 설치하여야 한다. 일반적으로 상부구조물 하부에 동바리 등의 수직재를 설치하고 이를 이용하여 변위계를 부착하게 되는데, 교량의 경우 상부구조물 아래로는 도로가 형성되어 차량이 통행하거나 하천이 흐르는 경우가 대부분이고, 이러한 하부의 차량 통행, 하천의 존재 등으로 인하여 변위계를 안정되게 설치하는 것이 매우 곤란하며, 그에 따라 정확한 변위를 측정하는 것이 실질적으로 매우 어렵다.
In particular, in order to directly measure the displacement of bridge superstructures through load tests, displacement meters are to be installed at the bottom of the superstructure at the point to be measured. Since the displacement gauge is sensitive to the external environment, it is necessary to install the displacement gauge in a sufficiently stable environment without the influence of the external environment in order to accurately measure the displacement that is not affected by the environment. In general, a vertical member such as a copper bar is installed at the lower part of the upper structure, and a displacement meter is attached using the vertical member. In the case of a bridge, a road is formed under the upper structure, and a vehicle passes or a river flows in most cases. Due to the passage, the presence of rivers, etc., it is very difficult to stably install the displacement meter, and therefore, it is practically very difficult to accurately measure the displacement.
본 발명은 위와 같은 종래 기술의 한계를 극복하기 위하여 개발된 것으로서, 구조물의 변형률을 측정하고 이를 이용하여 구조물의 변위를 측정함으로써, 구조물의 변위 측정 신뢰도를 향상시키고 그에 따라 구조 건전성을 객관적으로 평가할 수 있도록 하는 것을 목적으로 한다. The present invention was developed to overcome the limitations of the prior art as described above, by measuring the strain of the structure and measuring the displacement of the structure using this, it is possible to improve the reliability of the displacement measurement of the structure and thereby to evaluate the structural health The purpose is to make sure.
특히, 본 발명에서는 구조물의 일 예에 해당하는 교량에 대해서, 교량을 통행하는 차량 등의 통제 없이도 교량 상부구조물의 변위를 정확하게 측정할 수 있도록 하는 것을 목적으로 한다. In particular, an object of the present invention is to make it possible to accurately measure the displacement of the bridge upper structure without the control of a vehicle, such as a vehicle passing through the bridge for a bridge corresponding to an example of the structure.
또한 본 발명은 교량 상부구조물 하부의 환경 즉, 교량 상부구조물의 하부로 도로가 형성되어 있거나 또는 하천이 형성되어 있는 등의 변위 직접 측정이 어려운 환경에서도, 주변 환경의 악영향 없이 상부구조물의 변위를 정확하게 측정할 수 있도록 하는 것을 목적으로 한다.
In addition, the present invention provides accurate displacement of the superstructure without adversely affecting the surrounding environment even in an environment under the bridge superstructure, that is, a road where a road is formed under the bridge superstructure or a river is formed. It aims to be able to measure.
본 발명에서는 위와 같은 목적을 달성하기 위하여, 변형률계에 의해 구조물의 복수 측정점에서의 변형률을 측정하고; 각 측정점에 대한 단위 하중에 의한 모멘트의 영향계수를 연산하고; 측정자가 입력장치를 통하여 입력하는 단면이차모멘트 값, 측정점에서의 중립축으로부터의 거리, 탄성계수를 이용하여 각 측정점에 대한 변형률-등가하중의 연성계수를 연산하고 그 역행렬로부터 변형률-등가하중의 강성계수를 연산하며; 각각의 측정점에서 해당 측정점과 이웃하는 측정점 사이의 구조물 부분에 대하여 각각의 측정점에 대한 강성도 행렬을 연산하여, 각 측정점에 대해 구해진 강성도 행렬을 중첩하여 구조물 전체에 대한 강성도 행렬을 연산하고 이를 이용하여 그 역행렬인 연성도 행렬을 연산하고; 상기 연성도 행렬에 변형률-등가하중의 강성계수의 행렬을 곱하고 다시 변형률계에 의해 구해진 각 측정점에서의 변형률의 행렬을 곱하여 구조물의 각 측정점에서의 변위을 연산하는 단계를 포함하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 구조물의 변위 측정방법이 제공된다. In the present invention, in order to achieve the above object, by measuring the strain at a plurality of measuring points of the structure by the strain gauge; Calculating the influence coefficient of the moment due to the unit load for each measurement point; Calculate the ductility factor of strain-equivalent load for each measuring point using the cross-sectional secondary moment value input by the measurer through the input device, the distance from the neutral axis at the measuring point, and the elastic modulus, and the stiffness coefficient of strain-equivalent load Calculate; At each measurement point, the stiffness matrix for each measurement point is calculated for the part of the structure between the measurement point and the neighboring measurement point, and the stiffness matrix for the whole structure is calculated by using the stiffness matrix obtained for each measurement point. Compute a ductility matrix that is an inverse matrix; And calculating the displacement at each measurement point of the structure by multiplying the ductility matrix by a matrix of strain-equivalent load stiffness coefficients and then multiplying the strain matrix at each measurement point obtained by the strain gauge. The displacement measuring method of is provided.
또한 본 발명에서는 구조물의 복수 측정점에서의 변형률을 측정하는 변형률계; 단위 하중에 의한 모멘트의 영향계수를 연산하는 영향계수 연산부; 측정자에 의해 입력장치를 통하여 입력된 단면이차모멘트 값, 측정점에서의 중립축으로부터의 거리, 탄성계수를 이용하여 변형률-등가하중의 연성계수를 연산하고 그 역행렬로부터 변형률-등가하중의 강성계수를 연산하며, 각각의 측정점에서 해당 측정점과 이웃하는 측정점 사이의 구조물 부분에 대하여 각각의 측정점에 대한 강성도 행렬을 연산하며, 각 측정점에 대해 구해진 강성도 행렬을 중첩하여 구조물 전체에 대한 강성도 행렬을 연산하고 이를 이용하여 그 역행렬인 연성도 행렬을 연산하는 연성계수 및 강성계수 연산부; 및 상기 연성도 행렬에 변형률-등가하중의 강성계수의 행렬을 곱하고 다시 변형률계에 의해 구해진 각 측정점에서의 변형률)의 행렬을 곱하여 구조물의 각 측정점에서의 변위를 연산하는 변위 연산부를 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하는 구조물의 변위측정장치가 제공된다.
In the present invention, the strain gauge for measuring the strain at a plurality of measuring points of the structure; An influence coefficient calculator for calculating an influence coefficient of a moment due to unit load; The ductility factor of strain-equivalent load is calculated using the cross-sectional difference moment value inputted by the operator through the input device, the distance from the neutral axis at the measurement point, and the elastic modulus, and the stiffness coefficient of strain-equivalent load is calculated from the inverse matrix. The stiffness matrix for each measurement point is calculated for each part of the structure between the measurement point and neighboring measurement points at each measurement point, and the stiffness matrix for the whole structure is calculated by using the stiffness matrix obtained for each measurement point. A ductility coefficient and stiffness coefficient calculating unit for calculating a ductility matrix that is an inverse matrix; And a displacement calculator for multiplying the ductility matrix by a matrix of stiffness coefficients of strain-equivalent loads and multiplying a matrix of strains at each measuring point obtained by the strain gauge) to calculate displacement at each measuring point of the structure. Displacement measuring device of the structure is provided.
본 발명의 변위측정방법 및 변위측정장치에 의하면, 주변 환경의 영향 없이도 구조물의 변위를 정확하게 측정할 수 있게 된다. According to the displacement measuring method and the displacement measuring apparatus of the present invention, the displacement of the structure can be accurately measured without the influence of the surrounding environment.
특히, 본 발명의 변위측정방법 및 변위측정장치를 구조물의 일종인 교량 상부구조물에 적용하게 되면, 차량 통제 없이도 교량 상부구조물의 변위를 측정할 수 있게 되어 차량 통제 등으로 인한 불편함을 최소화할 수 있게 된다. In particular, when the displacement measuring method and the displacement measuring device of the present invention is applied to a bridge superstructure, which is a kind of structure, it is possible to measure the displacement of the bridge superstructure without controlling the vehicle, thereby minimizing inconvenience caused by vehicle control. Will be.
또한 본 발명에서는 변형률을 계측하여 구조물의 변위를 측정하게 되고, 변형률은 상시적으로 측정할 수 있으므로, 일시적으로 구조물의 변위를 측정하는 것이 아니라 변형률과 마찬가지로 변위를 상시적으로 측정할 수 있게 된다. 따라서 교량 상부구조물 등과 같은 중요 구조물의 응력상태와 건전성을 항시적으로 평가할 수 있어 공용중의 구조물에 대하여 지속적이고 세심한 유지관리가 가능하게 되고, 공용중에 발생할 수 있는 구조적 문제에 대해 조기에 발견하여 대처할 수 있게 된다. In addition, in the present invention, the deformation of the structure is measured by measuring the strain, and the strain can be measured at all times, so that the displacement can be measured constantly like the strain, rather than temporarily measuring the displacement of the structure. Therefore, the stress state and soundness of critical structures such as bridge superstructures can be assessed at all times, enabling continuous and careful maintenance of structures in common, and early detection and coping with structural problems that can occur in common. It becomes possible.
특히 본 발명의 변위측정방법 및 변위측정장치를 이용하게 되면, 교량 상부구조물의 아래로 동바리 등의 수직재를 이용하여 변위계를 설치하지 않아도 되므로, 수직재 설치에 따르는 번거로움, 비용 발생 등의 단점을 해소할 수 있으며, 더 나아가 교량 아래로 차량이 통행하거나 하천이 흐르는 등의 불리한 환경에서도 안정적으로 용이하게 교량 상부구조물의 변위를 정확하게 측정할 수 있게 된다.
In particular, by using the displacement measuring method and the displacement measuring device of the present invention, since it is not necessary to install a displacement meter using a vertical member such as a club under the upper structure of the bridge, eliminating the disadvantages such as the hassle and cost caused by the vertical member installation Further, it is possible to measure the displacement of the bridge superstructure accurately and stably easily even in adverse environments such as a vehicle passing under the bridge or a river flowing.
도 1은 본 발명에 따른 변위 측정방법에 따라 교량 상부구조물의 변위를 측정하는 각 단계를 보여주는 개략적인 흐름도이다.
도 2는 본 발명에 따른 변위 측정방법에 따라 변위를 측정하는 본 발명에 따른 변위 측정장치의 개략적인 구성도이다.
도 3은 예시적인 교량 상부구조물로서 3경간 연속된 상부구조물의 개략적인 측면도이다.
도 4는 도 3에 예시된 3경간 연속된 상부구조물에 대한 단순 구조도(a), 등가하중 및 변형률 선도(b), 및 각 측정점에서의 등가하중에 의한 모멘트분포도(c)(d)(e)이다.
도 5a는 도 4의 (a)에 도시된 것에 측정점을 좀 더 여러 개 표시한 도면이고, 도 5b는 도 5a에서 i번째 측정점을 중심으로 몇 개의 측정점 부분만이 확대하여 도시한 도면이다. 1 is a schematic flowchart showing each step of measuring the displacement of the bridge superstructure according to the displacement measuring method according to the present invention.
2 is a schematic configuration diagram of a displacement measuring device according to the present invention for measuring displacement according to the displacement measuring method according to the present invention.
3 is a schematic side view of a three span continuous superstructure as an exemplary bridge superstructure.
Figure 4 is a simple structural diagram (a), equivalent load and strain diagram (b) for the three-span continuous superstructure illustrated in Figure 3, and moment distribution (c) (d) by the equivalent load at each measurement point ( e).
FIG. 5A is a view illustrating a plurality of measurement points in FIG. 4A, and FIG. 5B is an enlarged view of only a few measurement point parts around the i-th measurement point in FIG. 5A.
이하에서는 첨부한 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 변위 측정방법 및 변위측정장치에 대하여 상세하게 설명한다. 특히, 아래에서는 구조물의 일예로서 교량의 상부구조물을 예시하여 본 발명에 대하여 설명하지만 본 발명은 교량의 상부구조물에만 적용되는 것이 아니라 기타 구조물에도 적용할 수 있는 것이다. Hereinafter, a displacement measuring method and a displacement measuring apparatus according to a preferred embodiment of the present invention with reference to the accompanying drawings will be described in detail. In particular, the following describes the present invention by exemplifying the superstructure of the bridge as an example of the structure, but the present invention is applicable not only to the superstructure of the bridge but also to other structures.
도 1은 본 발명에 따른 변위측정방법에 따라 교량 상부구조물의 변위를 측정하는 각 단계를 보여주는 개략적인 흐름도이고, 도 2는 본 발명에 따른 변위측정방법에 따라 변위를 측정하는 본 발명에 따른 변위측정장치의 개략적인 구성도이다. 1 is a schematic flowchart showing each step of measuring the displacement of the bridge superstructure according to the displacement measuring method according to the invention, Figure 2 is a displacement according to the invention measuring the displacement according to the displacement measuring method according to the present invention It is a schematic block diagram of a measuring apparatus.
본 발명에 따른 변위측정방법에서는 변형률계(1)를 이용하여 교량 상부구조물의 변형률을 측정하게 된다. 즉, 변위를 측정하고자 하는 교량 상부구조물의 위치에 변형률계(1)를 설치하여 측정점에서의 변형률을 측정하는 것이다(S1). In the displacement measuring method according to the present invention, the strain of the upper structure of the bridge is measured using the strain gauge (1). That is, the
본 발명에서 변형률계(1)에 대해 특별한 한정은 없으며 일반적인 공지의 변형률계를 사용할 수 있지만, 외부 환경에 의한 간섭을 최소화하고 배선 작업의 효율성을 증대시키기 위하여, 측정 대상 교량의 측정 지점이 다수인 경우에는 여러 지점에서 동시에 변형률의 측정이 가능한 섬유 브래그 그레이팅 센서(Fiber Bragg Grating Sensor)를 사용하는 것이 바람직하다. 그러나 앞서 언급한 것처럼 사용되는 변형률계(1)에는 특별한 한정은 없으므로 측정 현장과 측정 대상 구조물의 특성에 맞는 다른 변형률계를 사용하여도 무방하다. Although there is no particular limitation on the
본 발명에서는 하중과 변위의 중첩을 적용하여 변형률로부터 변위를 산출함으로써 구조물의 변위를 측정하게 되는데, 다음에서는 본 발명에서 제안한 기본적인 이론에 대해 설명한다. In the present invention, the displacement of the structure is measured by calculating the displacement from the strain by applying the overlap of the load and the displacement. Next, the basic theory proposed by the present invention will be described.
도 3에는 예시적인 교량 상부구조물(1)로서 3경간 연속된 상부구조물의 개략적으로 도시되어 있으며, 도 4에는 도 3에 예시된 3경간 연속된 상부구조물에 대한 단순 구조도(도 4의 (a)), 등가하중 및 변형률 선도(도 4의 (b)), 및 각 측정점에서의 등가하중에 의한 모멘트분포도(도 4의 (c), 도 4의 (d) 및 도 4의 (e))가 각각 도시되어 있다. 3 schematically shows a three span continuous superstructure as an
교량의 상부구조물(1)에서 총 n개의 측정점이 있고, 도 4의 (a)에 도시된 것처럼 다양한 형태의 하중(, , , )이 재하될 때, 본 발명에서는 도 4의 (b)에 도시된 것처럼 각각의 측정점에서의 등가하중 이라는 물리량을 상정하게 된다. 상부구조물 전체에 작용하는 하중으로 인하여 각 측정점에 작용하게 되는 하중이 바로 등가하중이 되는데, 상부구조물 전체에 작용하는 하중으로 인해 측정점 i 에는 등가하중 이 작용하게 된다. 총 n개의 측정점이 있으므로 각각의 측정점에서의 등가하중은 , , , ...., 로 표기할 수 있다. 이러한 등가하중이 작용하게 되면 각각의 측정점에서는 변형이 발생되어 각각의 측정점에서의 변형률이 유발된다(도 4의 (b) 참조). 측정점에서 각각 측정된 변형률이라는 것은 다른 측정점에 등가하중이 작용하였을 경우에, 그로 인하여 해당 측정점에 발생하는 각각의 변형률이 중첩된 결과가 된다. 따라서 어느 한 측정점(예를 들어 i번째 측정점)에서의 변형률()은 모득 측정점에 작용하는 등가하중에 의한 변형률의 합이 되며, 본 발명자는 i 번째 측정점에서의 변형률()은 아래의 수학식 1과 같이 표현하였다.
There are a total of n measuring points in the
여기서 j는 1부터 n까지의 숫자 즉, 1부터 측정점의 개수까지의 숫자이고, 는 j번째 측정점에 등가하중 이 작용하였을 때 i번째 측정점에서의 변형률을 의미한다. 예를 들면, 1번째 측정점에서의 변형률과 2번째 측정점에서의 변형률은 각각 아래의 수학식 2 및 수학식 3과 같이 정리되는 것이다.
Where j is a number from 1 to n, that is, a number from 1 to the number of measuring points, Is equivalent to the jth measuring point This means the strain at the i point. For example, the strain at the first measuring point and the strain at the second measuring point are summarized as in
도 4의 (c) 내지 (e)에 도시된 것처럼, 각각의 측정점에 단위하중 이 작용하는 경우에 대해 모든 측정점에서의 모멘트 을 구할 수 있는데, 모멘트 는 측정점 j에 단위 하중 이 재하될 때 i번째 측정점에 발생하는 모멘트를 의미하게 된다. 하중의 크기에 따른 모멘트는 비례관계가 있으므로, 등가하중에 의한 모멘트는 아래의 수학식 4를 이용하여 구하게 된다. 즉, 아래의 수학식 4와 같이 j번째 측정점에 대한 등가하중 j번째 측정점에 등가하중 과, j번째 측정점에 등가하중 이 작용할 경우의 i번째 측정점에서의 모멘트 는 수학식 4와 같이 정리된다. 즉, 단위 하중이 재하될 때 발생하는 모멘트에 실제 등가하중을 곱한 것이 실제 모멘트가 되는 것이다.
As shown in (c) to (e) of Figure 4, the unit load at each measurement point Moment at all measuring points for Is the moment Is the unit load at measuring point j When loaded, it means the moment occurring at the i th measuring point. Since the moment according to the magnitude of the load has a proportional relationship, the moment due to the equivalent load is obtained using
여기서 은 아래의 수학식 5와 같이 표현될 수 있다.
here May be expressed as
여기서, 는 에 의한 i점에서의 모멘트에 대한 영향계수이고, 구조해석으로부터 나온 구체적인 계산값인 와, 로부터 숫자로 계산한 결과를 통해 구하는 값이다. 본 발명에서는 위와 같은 관계로부터 영향계수 를 구하여 이를 변위 측정에 이용하게 된다. here, The The coefficient of influence on the moment at point i by, and the specific calculated value from the structural analysis Wow, The value is obtained from the numerical result of. In the present invention, the coefficient of influence from the above relationship We obtain and use it for displacement measurement.
따라서 상기한 수학식 4의 는 아래의 수학식 6과 같이 표현할 수 있다.
Therefore, the above equation (4) Can be expressed as Equation 6 below.
한편, 모멘트-응력관계()와 응력-변형률관계()로부터 모멘트()에 의한 변형률()은 아래의 수학식 7과 같이 정리된다.
Meanwhile, the moment-stress relationship ( ) And the stress-strain relationship ( Moment from Strain by ) Is arranged as in Equation 7 below.
여기서 는 i번째 측정점에서의 단면이차모멘트이고, 는 i번째 측정점에서의 중립축으로부터의 거리이며, 는 i번째 측정점에서의 탄성계수이다. here Is the cross-sectional secondary moment at the i measuring point, Is the distance from the neutral axis at the i measuring point, Is the modulus of elasticity at the i measurement point.
따라서 수학식 6과 수학식 7에 의하면, j번째 측정점에 등가하중 이 작용하였을 때 i번째 측정점에서의 변형률 은 아래의 수학식 8과 같이 정리된다.
Therefore, according to equations (6) and (7), the equivalent load to the jth measurement point Strain at the i point Is summarized as in Equation 8 below.
위의 수학식들을 이용하면 변형률-등가하중의 연성계수 는 아래의 수학식 9와 같이 정리된다.
Using the above equations, the ductility factor of strain-equivalent load Is summarized as in Equation 9 below.
도 4의 (b)에 도시된 것처럼 각각의 측정점에서의 변형률 즉, i번째 측정점에서의 변형률 은, 각 측정점에 등가하중이 작용할 때 그로 인하여 i번째 측정점에 각각 발생하는 변형률이 중첩된 것이므로 아래의 수학식 10과 같이 정리된다.
As shown in FIG. 4B, the strain at each measuring point, that is, the strain at the i measuring point When the equivalent load acts on each measuring point, the strains generated at the i th measuring point are superimposed so that Equation 10 below.
위와 같은 수학식 10에 의하여 표현되는 i번째 측정점에서의 변형률 을 행렬형태로 표현하면 아래의 수학식 11과 같이 정리된다.
Strain at the i th measurement point represented by Equation 10 above If expressed as a matrix, it is arranged as in
여기서 는 수학식 9에 의하여 구해지는 변형률-등가하중의 연성계수이다. here Is a ductility factor of the strain-equivalent load obtained by Equation (9).
한편, 변형률과 등가하중 간의 수학적 관계를 보여주는 수학식 11은 아래의 수학식 12로 바뀔 수 있다.
On the other hand,
여기서, 는 변형률-등가하중의 강성 계수로서, 위의 수학식 12에서 알 수 있듯이 변형률-등가하중의 연성계수 로 이루어진 행렬의 역행렬로부터 구해진다. here, Is the stiffness coefficient of the strain-equivalent load, and the ductility coefficient of the strain-equivalent load, as shown in Equation 12 above, It is obtained from the inverse of the matrix consisting of.
위와 같이 본 발명에서는 각 측정점에 대하여 구한 영향계수와, 변형률-등가하중 연성계수를 이용하여 변형률-등가하중 강성계수를 이용하여, 후술하는 것처럼 실측된 변형률로부터 변위를 연산함으로써 구조물의 변위를 측정하게 된다. In the present invention as described above, by using the strain-equivalent stiffness coefficient and the influence coefficient obtained for each measurement point and the strain-equivalent load ductility factor, the displacement of the structure is measured by calculating the displacement from the measured strain as described below. do.
다음에서는 본 발명에 있어서의 하중과 변위와의 관계에 대한 이론을 설명한다.Next, the theory about the relationship between a load and a displacement in this invention is demonstrated.
구조물의 해석 이론에 의하면 구조해석시 절점에 작용하는 외부하중 즉, 절점하중에 의하여 절점에 발생하는 변위(절점변위)는 "절점하중 = 구조물의 강성도 행렬 ㅧ 절점변위"의 관계를 가진다. 이러한 관계를 변위에 대한 수학식으로 표현하면 아래의 수학식 13과 같다.
According to the analysis theory of the structure, the external load acting on the node during the structural analysis, that is, the displacement (node displacement) caused by the node load, has the relationship of "node load = structure stiffness matrix ㅧ node displacement". This relationship is expressed by Equation 13 below.
여기서, 은 구조물의 각 절점에서의 변위 행렬을 의미하며, 는 구조물의 강성도 행렬을 의미하고, 는 구조물에 작용하는 하중의 절점에 대한 하중의 행렬을 의미한다. here, Is the displacement matrix at each node of the structure, Is the stiffness matrix of the structure, Is the matrix of loads relative to the nodes of loads acting on the structure.
변위를 산출하는 데는 강성도 행렬의 역행렬 인 구조물의 연성도 행렬 을 사용하는 것이 더 편리하다. 아래의 수학식 14는 강성도 행렬과 연성도 행렬 간의 관계를 보여주는 것으로서 는 연성도 행렬 의 i행 j열의 성분이다.
The inverse of the stiffness matrix is used to calculate the displacement. Ductility Matrix of Phosphorus Structures It is more convenient to use. Equation 14 below shows the relationship between the stiffness matrix and the ductility matrix. Ductility matrix Is an element of row i of column j.
따라서 상기 수학식 14를 수학식 13을 통해 구해진 등가하중과 변위의 관계에 적용하게 되면 아래의 수학식 15가 도출된다. 즉, 변위는 연성도 행렬에 등가하중을 곱함으로써 구해질 수 있는 것이다. 수학식 12로 정리된 등가하중과 변형률과의 관계를 수학식 15에 적용함으로써, 아래의 수학식 16으로 정리되는 관계식이 만들어진다.
Therefore, when Equation 14 is applied to the relationship between the equivalent load and the displacement obtained through Equation 13, Equation 15 below is derived. That is, the displacement can be obtained by multiplying the ductility matrix by the equivalent load. By applying the relationship between the equivalent load and the strain determined in Equation 12 to Equation 15, a relationship is summarized in Equation 16 below.
본 발명에 있어서, 위의 수학식 16의 연성도 행렬 을 산출하는 원리는 다음과 같다. 도 5a에는 도 4의 (a)에 도시된 것에 측정점을 좀 더 여러개 표시한 도면이 도시되어 있고 도 5b에는 도 5a에서 i번째 측정점을 중심으로 몇 개의 측정점 부분만이 확대하여 도시되어 있다. In the present invention, the ductility matrix of Equation 16 The principle for calculating is as follows. FIG. 5A is a view showing a plurality of measurement points in FIG. 4A and FIG. 5B shows only a few measurement point parts enlarged around the i-th measurement point in FIG. 5A.
도 5a 및 도 5b에서 측정점 i와 이웃하는 측정점 간의 길이가 이고, 측정점 i에서의 탄성계수 및 단면이차모멘트 값이 각각 , 일 때, 측정점 i에서의 처짐값과 처짐각를 각각 , 라고하면, 측정점 i-1에서 측정점 i까지의 부재, 측정점 i에서 i+1까지의 부재, 측정점 i+1에서 i+2까지의 부재의 각각에 대한 강성도 행렬은 각각 아래의 수학식 17 내지 수학식 19와 같이 정리된다.
5A and 5B, the length between the measuring point i and the neighboring measuring point Modulus of elasticity and cross-sectional secondary moment at measuring point i , , The deflection value and the deflection angle at the measuring point i , In other words, the stiffness matrix for each of the member from the measuring point i-1 to the measuring point i, the member from the measuring point i to i + 1, and the member from the measuring point i + 1 to i + 2 is represented by It is summarized as Equation 19.
본 발명에서는 위와 같은 방식으로 구해지는 각각의 측정점에서의 강성도 행렬을 서로 중첩함으로써 전체 구조물의 강성도 행렬 을 구하게 된다. 강성도 행렬 이 구해지면 그 역행렬인 연성도 행렬 을 산출하게 된다. 앞서 수학식 13의 관계를 뒤집어 표현하면 아래의 수학식 20과 같이 표현된다.
In the present invention, the stiffness matrix of the entire structure by overlapping the stiffness matrix at each measurement point obtained in the above manner Will be obtained. Stiffness matrix Once this is found, the inverse matrix is the ductility matrix. Will yield. When the relationship of Equation 13 is reversed, Equation 20 is expressed below.
여기서, 는 하중 행렬이고, 는 강성도 행렬이며, 는 변위 행렬이다. 따라서 하중 행렬 의 성분을 수직 등가하중 와 모멘트 로 표현하고, 변위 행렬 의 성분을 변위 와 처짐각 로 표현하면 위의 수학식 20은 아래의 수학식 21과 같이 정리된다.
here, Is the load matrix, Is the stiffness matrix, Is the displacement matrix. Thus the load matrix Vertical equivalent load of the components of And moment Expressed as, displacement matrix Displace the components of And deflection angle In Equation 20, the above Equation 20 is arranged as Equation 21 below.
위의 수학식 21에서 강성도 행렬 의 각 성분들은 수학식 각 측정점에 대해 수학식 17 내지 수학식 19의 연산과정을 반복한 후 그 결과를 중첩함으로서 산출된다. 위와 같이 수학식 21에서의 강성도 행렬 을 산출하면 그 역행렬에 의해 연성도 행렬 을 산출하게 된다. Stiffness Matrix in Equation 21 above Each component of is calculated by repeating the calculation process of Equation 17 to Equation 19 for each measurement point and then overlapping the results. Stiffness matrix in Equation 21 as above Calculate the ductility matrix by its inverse Will yield.
이렇게 산출된 연성도 행렬에는 처짐각과 모멘트에 대한 성분이 들어 있으므로, 수학식 15와 수학식 16을 이용하기 위하여 수학식 12를 아래의 수학식 22와 같이 변형한다.
Since the calculated ductility matrix contains components for the deflection angle and the moment, Equation 12 is modified to use Equation 15 and Equation 16 as follows.
위의 수학식 15와 수학식 22를 하나의 식으로 표현하게 되면 아래의 수학식 23과 같이 표현되어 좌변의 변위 행렬이 산출된다. 아래의 수학식 23에서 변위 행렬에는 처짐각 성분이 포함되어 있지만, 실제 계산을 하게 되면 각 측정점에서의 변위( , , ...., )의 성분으로만 이루어진 변위 행렬이 산출된다.
When the above Equations 15 and 22 are expressed as one equation, the displacement matrix of the left side is calculated as shown in Equation 23 below. In Equation 23 below, the displacement matrix has a deflection angle. Component, but the actual calculations show the displacement at each measurement point ( , , ...., A displacement matrix consisting of only components of) is calculated.
다시 도 1 및 도 2를 참조하여 본 발명에 따른 측정방법의 각 단계와 이러한 측정방법을 이용한 본 발명의 측정장치에 대해 설명하면, 변형률계(1)를 이용하여 해당 구조물(실시예에서는 교량의 상부구조물)의 복수의 측정점(n개의 측정점)에서의 변형률( , , ...., )을 실측하는 것과 별도로, 영향계수 연산부(2)에서는 단위 하중에 의한 모멘트의 영향계수()를 연산하여 구한다(S2). 여기서 영향계수()는 앞서 살펴본 수학식 5에 의하여 구할 수 있는데, 측정 대상 구조물에 크기가 1인 단위 하중 즉, 인 경우에 대해 일반적인 구조해석을 통해서 값을 연산하여, 수학식 5에 의하여 영향계수()를 연산한다. 즉, 영향계수 연산부(2)에는 구조해석 프로그램이 탑재되어 있어, 이 프로그램에 의해, 크기가 1인 하중 가 j번째 측정점에 작용할 때 1번째 측정점에 발생하는 모멘트 를 종래의 일반적인 구조해석 방법을 이용하여 연산하고, 다시 2번째 측정점, 3번째 측정점, ...., n번째 측정점에 발생하는 모멘트를 같은 방식으로 연산하고, 이러한 과정을 하중 가 첫 번째 측정점에서부터 n번째 측정점까지 변화되도록 반복하여 연산하여 의 값을 연산한 뒤, 수학식 5에 의하여 영향계수()를 연산하는 것이다. Referring again to Figures 1 and 2 for each step of the measuring method according to the present invention and the measuring apparatus of the present invention using such a measuring method, the structure (in the embodiment of the bridge using the strain gauge 1) Strain at multiple measuring points (n measuring points) of the superstructure) , , ...., ), The coefficient of influence calculation unit (2), the influence coefficient of the moment due to the unit load ( ) Is calculated and obtained (S2). Where the coefficient of influence ( ) Can be obtained by using
영향계수 연산부(2)를 통하여 영향계수()가 구해지면, 후속하여 연성계수 및 강성계수 연산부(3)에서는, 측정자가 입력장치를 통하여 입력하는 기지의 데이터값인, i번째 측정점에서의 단면이차모멘트 와, i번째 측정점에서의 중립축으로부터의 거리 와, i번째 측정점에서의 탄성계수 를 이용하여 수학식 9에 따라 변형률-등가하중의 연성계수 를 연산하고 그 역행렬을 구하여 변형률-등가하중의 강성계수 를 연산한다(S3). Through the coefficient of influence calculation unit (2) ), The ductility coefficient and the stiffness
후속하여 구조물 전체에 대한 강성도 행렬 와 연성도 행렬 을 연산하게 되는데(S4), 구체적으로는 다음과 같은 과정을 통하여 연산된다. Subsequently, the stiffness matrix for the whole structure And ductility matrix To be calculated (S4), specifically, it is calculated through the following process.
우선 각각의 측정점에 대하여, 해당 측정점과 이웃하는 측정점 사이의 구조물 부분에 대하여, 측정자가 입력장치를 통하여 입력하는 기지의 데이터값인 i번째 측정점에서의 단면이차모멘트 와, i번째 측정점에서의 탄성계수 와, i번째 측정점과 이웃하는 측정점까지의 거리 를 이용하여 수학식 17 내지 수학식 19에 의하여 각각의 측정점에 대한 강성도 행렬을 연산한다(S4-1).First, for each measuring point, with respect to the part of the structure between the measuring point and the neighboring measuring point, the cross-sectional difference moment at the i-th measuring point, which is a known data value input by the measurer through the input device And the modulus of elasticity at the i measuring point And the distance between the i th measurement point and the neighboring measurement point Using the equations (17) to (19) to calculate the stiffness matrix for each measurement point (S4-1).
후속하여 각 측정점에 대해 구해진 강성도 행렬을 중첩하여 수학식 21로 표현되는 것과 같은 구조물 전체에 대한 강성도 행렬 을 연산하고 이를 이용하여 그 역행렬인 연성도 행렬 를 연산한다(S4-2). 위의 강성도 행렬 및 연성도 행렬의 연산은 연성계수 및 강성계수 연산부(3)에서 이루어질 수 있다. Subsequent stiffness matrices over the entire structure, such as represented by Equation 21, by superimposing stiffness matrices obtained for each measurement point Compute and use this to inverse the ductility matrix Calculate (S4-2). The calculation of the stiffness matrix and the ductility matrix may be performed by the ductility coefficient and stiffness
이와 같은 과정을 통해 구해진 연성도 행렬 와, 수학식 11에 따라 구해진 변형률-등가하중의 강성계수 를 수학식 23에 삽입하고, 변형률계(1)에 의해 구해진 각 측정점에서의 변형률( , , ...., )을 수학식 23에 삽입하여 연산함으로써(S5), 구조물의 각 측정점에서의 변위( , , ...., )을 측정하게 된다. Ductility Matrix obtained through this process Stiffness coefficient of strain-equivalent load Is inserted into Equation 23, and the strain at each measurement point obtained by the
위에서 설명한 것처럼, 본 발명에서는 회귀분석 등의 절차를 거치지 않고 중첩의 원리를 이용하여 각 측정점에서의 변형률을 직접 측정한 후, 이 변형률로부터 각 측정점의 변위를 측정하게 된다. 따라서 본 발명에 의하면 변위를 상시적으로 측정할 수 있게 되고, 변형률로부터 변위를 측정하게 되므로 주위 환경으로 인한 변위 측정의 제약이 발생하는 것을 방지할 수 있게 된다. As described above, in the present invention, the strain of each measuring point is directly measured using the principle of superposition without undergoing a regression analysis or the like, and then the displacement of each measuring point is measured from the strain. Therefore, according to the present invention, the displacement can be measured at all times, and the displacement can be measured from the strain, thereby preventing the limitation of displacement measurement due to the surrounding environment.
상기한 본 발명의 바람직한 실시예는 예시의 목적을 위해 개시된 것이고, 본 발명에 대한 통상의 지식을 가지는 당업자라면 본 발명의 사상과 범위 안에서 다양한 수정, 변경, 부가가 가능할 것이며, 이러한 수정, 변경 및 부가는 하기의 특허청구범위에 속하는 것으로 보아야 할 것이다.
Preferred embodiments of the present invention described above are disclosed for purposes of illustration, and those skilled in the art having ordinary knowledge of the present invention will be able to make various modifications, changes, additions within the spirit and scope of the present invention, such modifications, changes and Additions should be considered to be within the scope of the following claims.
1 : 변형률계 2 : 영향계수 연산부
3 : 연성계수 및 강성계수 연산부
4 : 변위 연산부1
3: ductility coefficient and stiffness coefficient calculation unit
4: displacement calculator
Claims (2)
수학식 5를 이용하여 각 측정점에 대한 단위 하중에 의한 모멘트의 영향계수()를 연산하는 단계(S2);
측정자가 입력장치를 통하여 입력하는 단면이차모멘트 값, 측정점에서의 중립축으로부터의 거리, 탄성계수 및 영향계수()를 이용하여 수학식 9에 따라 각 측정점에 대한 변형률-등가하중의 연성계수 를 연산하고 그 역행렬로부터 변형률-등가하중의 강성계수 를 연산하는 단계(S3);
각각의 측정점에서 해당 측정점과 이웃하는 측정점 사이의 구조물 부분에 대하여 각각의 측정점에 대한 강성도 행렬을 연산하는 단계(S4-1);
각 측정점에 대해 구해진 강성도 행렬을 중첩하여 구조물 전체에 대한 강성도 행렬 을 연산하고 이를 이용하여 그 역행렬인 연성도 행렬 을 연산하는 단계(S4-2); 및
상기 연성도 행렬 에 변형률-등가하중의 강성계수 의 행렬을 곱하고 다시 변형률계(1)에 의해 구해진 각 측정점에서의 변형률( , , ...., )의 행렬을 곱하여 구조물의 각 측정점에서의 변위( , , ...., )을 연산하는 단계를 포함하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 구조물의 변위측정방법.
(수학식 5)
(수학식 9)
(위의 수학식들에서 는 측정점 j에 작용하는 단위 하중이고, 는 에 의한 i점에서의 모멘트에 대한 영향계수이고, 는 측정점 j에 단위 하중 이 재하될 때 i번째 측정점에 발생하는 모멘트이고, 는 i번째 측정점에서의 단면이차모멘트이며, 는 i번째 측정점에서의 중립축으로부터의 거리이고, 는 i번째 측정점에서의 탄성계수이다)
Strain at multiple measuring points of the structure , , ...., Measuring (S1);
Using Equation 5, the influence coefficient of the moment due to the unit load for each measurement point ( Calculating (S2);
The cross-sectional secondary moment value that the measurer inputs through the input device, the distance from the neutral axis at the measuring point, the modulus of elasticity and the influence coefficient Ductility factor of strain-equivalent load for each measuring point according to equation (9) And calculate the stiffness coefficient of strain-equivalent load from its inverse Calculating (S3);
Calculating a stiffness matrix for each measurement point for the portion of the structure between the measurement point and the neighboring measurement point at each measurement point (S4-1);
Stiffness matrix for the whole structure by superimposing the stiffness matrix obtained for each measurement point Compute and use this to inverse the ductility matrix Calculating (S4-2); And
The ductility matrix Stiffness Factor of Strain-Equivalent Load at Multiply the matrix of and return the strain at each measurement point , , ...., Multiply by the matrix of , , ...., Displacement measurement method of a structure comprising the step of calculating).
(5)
(9)
(In the equations above Is the unit load acting on the measuring point j, The The coefficient of influence on the moment at point i by Is the unit load at measuring point j Is the moment occurring at the ith measurement point when Is the cross-sectional secondary moment at the i measuring point, Is the distance from the neutral axis at the i measuring point, Is the modulus of elasticity at the i measurement point)
수학식 5에 의하여 단위 하중에 의한 모멘트의 영향계수()를 연산하는 영향계수 연산부(2);
측정자에 의해 입력장치를 통하여 입력된 단면이차모멘트 값, 측정점에서의 중립축으로부터의 거리, 탄성계수 및 상기 영향계수 연산부(2)에 의해 연산된 영향계수()를 이용하여 수학식 9에 따라 변형률-등가하중의 연성계수 를 연산하고 그 역행렬로부터 변형률-등가하중의 강성계수 를 연산하며, 각각의 측정점에서 해당 측정점과 이웃하는 측정점 사이의 구조물 부분에 대하여 각각의 측정점에 대한 강성도 행렬을 연산하며, 각 측정점에 대해 구해진 강성도 행렬을 중첩하여 구조물 전체에 대한 강성도 행렬 를 연산하고 이를 이용하여 그 역행렬인 연성도 행렬 을 연산하는 연성계수 및 강성계수 연산부(3); 및
상기 연성계수 및 강성계수 연산부(3)에 의해 연산된 연성도 행렬 에 변형률-등가하중의 강성계수 의 행렬을 곱하고 다시 변형률계(1)에 의해 구해진 각 측정점에서의 변형률( , , ...., )의 행렬을 곱하여 구조물의 각 측정점에서의 변위( , , ...., )을 연산하는 변위 연산부(4)를 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하는 구조물의 변위측정장치.
(수학식 5)
(수학식 9)
(위의 수학식들에서 는 측정점 j에 작용하는 단위 하중이고, 는 에 의한 i점에서의 모멘트에 대한 영향계수이고, 는 측정점 j에 단위 하중 이 재하될 때 i번째 측정점에 발생하는 모멘트이고, 는 i번째 측정점에서의 단면이차모멘트이며, 는 i번째 측정점에서의 중립축으로부터의 거리이고, 는 i번째 측정점에서의 탄성계수이다)Strain at multiple measuring points of the structure ( , , ...., A strain gauge 1 measuring);
Influence coefficient of moment by unit load according to Equation 5 An influence coefficient calculation unit 2 for calculating);
The cross-sectional secondary moment value input through the input device by the measurer, the distance from the neutral axis at the measurement point, the modulus of elasticity and the coefficient of influence calculated by the influence coefficient calculating unit 2 ( Ductility factor of strain-equivalent load according to equation (9) And calculate the stiffness coefficient of strain-equivalent load from its inverse Computes the stiffness matrix for each measurement point for the part of the structure between the measurement point and the neighboring measurement point at each measurement point, and superimposes the stiffness matrix obtained for each measurement point Compute and use this to inverse the ductility matrix A ductility coefficient and stiffness coefficient calculating unit 3 for calculating a; And
The ductility matrix calculated by the ductility factor and stiffness coefficient calculator 3 Stiffness Factor of Strain-Equivalent Load at Multiply the matrix of and return the strain at each measurement point , , ...., Multiply by the matrix of , , ...., Displacement measuring device for a structure characterized in that it comprises a displacement calculation unit (4) for calculating a).
(5)
(9)
(In the equations above Is the unit load acting on the measuring point j, The The coefficient of influence on the moment at point i by Is the unit load at measuring point j Is the moment occurring at the ith measurement point when Is the cross-sectional secondary moment at the i measuring point, Is the distance from the neutral axis at the i measuring point, Is the modulus of elasticity at the i measurement point)
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Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101499016B1 (en) * | 2013-07-02 | 2015-03-11 | 에스티건설 주식회사 | Method of locating neutral axis for Detecting Damage of a Structure |
KR101533226B1 (en) * | 2013-09-27 | 2015-07-02 | 한국철도기술연구원 | Slab track twist monitoring apparatus |
KR20170120736A (en) | 2016-04-21 | 2017-11-01 | 울산과학기술원 | Railway bridge monitoring system and method using wireless sensor network |
KR102026567B1 (en) | 2018-05-30 | 2019-09-27 | 한국도로공사 | IoT bridge displacement prediction system |
KR102034039B1 (en) * | 2018-06-19 | 2019-10-18 | 김도빈 | Calculation method and program for a stiffness corfficient of a bridge by using dynamic vibration experiment test data |
KR20200066932A (en) * | 2018-12-03 | 2020-06-11 | 한국건설기술연구원 | Apparatus and Method for Monitoring Damage of Structure with Measuring Strain and Digital Twin |
CN111814225A (en) * | 2020-06-04 | 2020-10-23 | 中国铁路设计集团有限公司 | Generalized flexibility matrix-based external load pier top displacement calculation method |
KR102323095B1 (en) | 2021-07-22 | 2021-11-11 | 씨티씨 주식회사 | System for specifying location and velocity of running vehicle for improving precision of bridge deflection estimation, and method for the same |
CN113639941A (en) * | 2021-06-30 | 2021-11-12 | 山东建筑大学 | Method for testing bridge strain flexibility matrix |
WO2021232704A1 (en) * | 2020-05-22 | 2021-11-25 | 中国铁道科学研究院集团有限公司铁道建筑研究所 | Design method for ballastless track subgrade structure of high-speed railway |
CN115452282A (en) * | 2022-09-02 | 2022-12-09 | 任鹏 | Railway bridge structure health monitoring method based on data fusion |
KR20230145746A (en) | 2022-04-11 | 2023-10-18 | 현대건설(주) | Rotary marker for displacement measurement of large structures |
-
2011
- 2011-03-17 KR KR1020110023864A patent/KR20120106038A/en not_active Application Discontinuation
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101499016B1 (en) * | 2013-07-02 | 2015-03-11 | 에스티건설 주식회사 | Method of locating neutral axis for Detecting Damage of a Structure |
KR101533226B1 (en) * | 2013-09-27 | 2015-07-02 | 한국철도기술연구원 | Slab track twist monitoring apparatus |
KR20170120736A (en) | 2016-04-21 | 2017-11-01 | 울산과학기술원 | Railway bridge monitoring system and method using wireless sensor network |
KR102026567B1 (en) | 2018-05-30 | 2019-09-27 | 한국도로공사 | IoT bridge displacement prediction system |
KR102034039B1 (en) * | 2018-06-19 | 2019-10-18 | 김도빈 | Calculation method and program for a stiffness corfficient of a bridge by using dynamic vibration experiment test data |
KR20200066932A (en) * | 2018-12-03 | 2020-06-11 | 한국건설기술연구원 | Apparatus and Method for Monitoring Damage of Structure with Measuring Strain and Digital Twin |
WO2021232704A1 (en) * | 2020-05-22 | 2021-11-25 | 中国铁道科学研究院集团有限公司铁道建筑研究所 | Design method for ballastless track subgrade structure of high-speed railway |
CN111814225A (en) * | 2020-06-04 | 2020-10-23 | 中国铁路设计集团有限公司 | Generalized flexibility matrix-based external load pier top displacement calculation method |
CN111814225B (en) * | 2020-06-04 | 2022-12-23 | 中国铁路设计集团有限公司 | Generalized flexibility matrix-based external load pier top displacement calculation method |
CN113639941A (en) * | 2021-06-30 | 2021-11-12 | 山东建筑大学 | Method for testing bridge strain flexibility matrix |
KR102323095B1 (en) | 2021-07-22 | 2021-11-11 | 씨티씨 주식회사 | System for specifying location and velocity of running vehicle for improving precision of bridge deflection estimation, and method for the same |
KR20230145746A (en) | 2022-04-11 | 2023-10-18 | 현대건설(주) | Rotary marker for displacement measurement of large structures |
CN115452282A (en) * | 2022-09-02 | 2022-12-09 | 任鹏 | Railway bridge structure health monitoring method based on data fusion |
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WITN | Withdrawal due to no request for examination |