KR20120037359A

KR20120037359A - 가동자석형 스피커 및 그 제조방법

Info

Publication number: KR20120037359A
Application number: KR1020117008878A
Authority: KR
Inventors: 시게유키 나카이
Original assignee: 시게유키 나카이
Priority date: 2009-07-27
Filing date: 2010-06-23
Publication date: 2012-04-19
Also published as: WO2011013294A1; JP4875733B2; CN102204278A; JP2011030013A

Abstract

자기회로의 질량에 관하여 정량적인 지침을 부여하는 동시에, 보이스코일의 자속밀도를 유지하면서 인덕턴스의 증가를 억제함으로써 슬림형의 가동자석형의 스피커를 제공한다. 가동자석형 스피커(10)는 음성전류가 흐른 보이스코일(6)이 발생하는 자계에 따라 자석(5)과 자성체(4)로 이루어지는 자기회로를 갖는 진동판(1)이 해당 자기회로를 통해 진동하여 음파를 발생하고, 자기회로의 합계질량이 부가질량과 진동판(1)의 질량의 합계질량에 대하여 0.5~2.0배가 되도록 구성되어 있다. 또한 보이스코일(6)은 복수개로 분할되어 인덕턴스가 저감되어 고음역에서의 음성전류의 저하를 방지하도록 구성되어 있다.

Description

가동자석형 스피커 및 그 제조방법{MOVING-MAGNET LOUDSPEAKER AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME}

본 발명은 동전형(動電型) 스피커 중의 가동자석형 스피커 및 그 제조방법에 관한 것이다.

상기 동전형 스피커의 표준적인 구성으로서 자석 및 계철로 이루어지는 자기회로를 프레임에 고정하는 동시에, 보이스코일이 고정된 진동판을 프레임에 대하여 진동 가능하게 장착해 두고, 보이스코일에 음성 전류를 공급하여 구동력을 발생시킴으로써 자석에 대하여 진동판을 진동시켜서 음을 출력하는 가동선륜형(可動線輪型) 스피커가 알려져 있다.

일반적으로 스피커의 특성을 나타내는 지표로서, 공급된 음성 전류 중에서 음 에너지로 변환된 비율을 나타내는 「효율」이 알려져 있다. 상기 종래의 가동선륜형 스피커의 효율에 관해서는, 예를 들어 비특허문헌 1에서의 8. 4. 3의 효율 항에 이하와 같이 해설되어 있다. 즉, 종래의 가동선륜형 스피커의 효율(η)은 진동판 편측 방사저항을 R_s, 자속밀도를 B, 보이스코일 권선길이를 l, 음의 각주파수를 ω, 보이스코일 질량을 m_c, 보이스코일 이외의 진동계 질량을 m_d, 진동판 편측 부가질량을 M_s, 보이스코일 전기저항을 r_e로 했을 때, 수학식 1과 같이 나타내어진다.

수학식 1에서는 보이스코일 권선길이(l)가 보이스코일 질량(m_c)에 대하여 음으로 의존하고 있기 때문에 이대로로는 효율(η)과 보이스코일 질량(m_c)의 관계가 명확하지 않다. 따라서 보이스코일 밀도를ρ_c, 보이스코일 권선 단면적을 S, 보이스코일 도전율을 κ로 하는 동시에, m_c=ρ_cSl, r_e=l/(κS)라는 관계를 사용하여 보이스코일 권선길이(l)를 소거하면 수학식 1은 수학식 2와 같이 변형된다.

따라서 최대효율은 수학식 2의 효율(η)을 보이스코일 질량(m_c)으로 편미분하여 얻어진 식의 값이 0이 될 때이며, 즉 수학식 3에 나타내는 바와 같이 보이스코일 질량(m_c)이 보이스코일 이외의 진동계 질량(m_d)과 진동판 부가질량(2M_s)의 합과 같을 때에 최대효율이 얻어진다.

예를 들어, 실제의 구경 16cm 정도의 가동선륜형 스피커에서의 일례를 나타내면 m_c=2g, m_d=5g, M_s=1.7g 정도이며, 이들의 값과 수학식 3을 비교하면 m_c=m_d+2M_s라기 보다도 오히려 m_c＜m_d+2M_s로 되어 있다. 이것은 보이스코일 질량(m_c)이 커지면 자극 간격이 커져서 자속밀도(B)가 감소하므로, 그 감소분을 보충하기 위해 자석을 크게 할 필요가 있기 때문이다. 또한, 고음 출력 시에 진동판이 분할진동하여 실질적인 m_d+2M_s의 값이 감소하기 때문이라고 설명되어 있다.

또한, 상기 「효율」과는 별도로 스피커의 특성을 나타내는 지표로서, 보이스코일 권선길이의 대략 2승에 비례하는 「보이스코일 인덕턴스」가 알려져 있다. 종래의 가동선륜형 스피커의 보이스코일 인덕턴스에 관해서는 비특허문헌 1에서의 8. 4. 2의 전기 임피던스 특성과 등가회로의 항에 일례가 도시되어 있다. 그에 따르면 보이스코일의 전기저항(r_e)가 약 8Ω이고 음성전류의 주파수가 10kHz일 때에 인덕턴스(I_e)는 약 0.6mH이다.

이 항에 예시된 스피커가 일반적인 전체대역용의 것이라고 가정하면 적어도 10kHz 정도의 고음발생에 지장을 주지않는 인덕턴스(I_e)는 0.6mH 정도 이하일 필요가 있다. 보이스코일의 전기저항(r_e)은 8Ω으로 한정되는 것은 아니기 때문에, 보이스코일의 인덕턴스(I_e)의 평가는 그 순수한 값에 의한 것은 아니고, 전기저항(r_e)과의 비로 정의되는 전기적 시정수 τ_e=I_e/r_e, 혹은 전기적 시정수(τ_e)에서 유도되는 교차주파수 f_c=1/(2πτ_e)에 의해 평가되어야 할 것이다. 이 예에서는, 교차주파수(f_c)가 대략 2kHz이다.

또한, 동전형 스피커에 사용되는 영구자석 자기회로에 관해서는 예를 들어 비특허문헌 2에 해설되어 있다.

동전형 스피커의 다른 구성으로서, 상기 가동선륜형 스피커에 대하여 자기회로와 보이스코일을 교환하고, 자기회로가 진동판에 고정되는 동시에 보이스코일이 프레임에 고정된 구성인 가동자석형 스피커가 알려져 있다. 예를 들어, 특허문헌 1~3에 가동자석형 스피커에 대하여 기재되어 있다.

가동자석형 스피커의 이점은, 가동선륜형 스피커와 달리 보이스코일이 진동판에 장착되어 있지 않기 때문에 보이스코일의 금사선이 진동판과 함께 상시 진동하여 단선될 우려가 없다는 것이다. 그런데, 비특허문헌 3에서 가동자석형 스피커에 관한 설명이 없는 것에서도 알 수 있는 바와 같이, 가동자석형 스피커가 아직 일반적이라고 말할 수 있는 상황이 아니다.

특허문헌 1 : 특허제 2936009호 공보 특허문헌 2 : 특허제 1223828호 공보 특허문헌 3 : 특허제 3421654호 공보

비특허문헌 1 : 가와무라 마사타다 저 「전기음향공학개론」 소광당 비특허문헌 2 : 오가와 미츠기치 저 「영구자석자기회로입문」 종합전자출판사 비특허문헌 3 : 특허검색 가이드북~소형 스피커기술~ 특허청 http://www. jpo.go.jp/shiryou/s_sonota/pdf/pat_guidebook/h19_12.pdf

상기와 같은 이점을 갖는 가동자석형 스피커를 실현하고자 한 경우, 주로 다음과 같은 3가지 문제점이 있었다. 첫 번째 문제점은 효율의 저하이다. 종래의 가동선륜형 스피커에 있어서는 자기회로의 질량이 스피커 질량의 대부분을 차지하는 구성으로 되어 있다. 예를 들어, 구경 16cm 정도의 진동판에 대해서는 400g 정도 이상의 자기회로가 이용되는 경우가 많다. 그 때문에, 가동자석형 스피커에 있어서, 종래의 가동선륜형 스피커의 자기회로와 보이스코일과의 장착위치를 교환한 것만으로는 진동하는 진동판 및 자기회로의 질량이 커지기 때문에 부하가 되는 공기와의 부정합이 커져서 효율이 매우 낮아진다. 따라서 공급된 음성전류에 대해서 작은 음밖에 출력할 수 없었다.

상기 첫 번째 문제점을 해결하기 위한 방법으로서, 자기회로를 가동선륜형 스피커의 것보다도 소형화하고 경량화하는 방법을 생각할 수 있다. 그런데, 단순히 자기회로를 소형화하면 계철에 의해 자속을 수속시켜서 자속밀도를 충분히 높인 상태에서 보이스코일에 쇄교시키기가 어렵게 되어 스피커의 효율이 저하된다는 두 번째 문제점이 있었다.

이러한 문제점을 해결하기 위해 동전형 스피커의 효율을 높이려면 자속밀도 (B)와 보이스코일 권선길이(l)의 곱을 크게 하는 것을 생각할 수 있다. 따라서 자기회로를 소형화하고 또 그 소형화에 수반하는 자속밀도(B)의 저하분을 보이스코일 권선길이(l)를 증가시켜서 보상하는 방법을 생각할 수 있는데, 이 방법의 경우, 보이스코일의 인덕턴스가 증가하여 고음을 내기 어려워진다는 세 번째 문제점이 있었다.

이러한 관점에서 특허문헌 1에서는 주된 진동판과 고음을 내기 위한 별도의 진동판을 자기회로를 공유시킨 상태에서 병설하고 있다. 그러나 이 해결방법에서는 스피커의 구조가 복잡하게 되는 동시에, 진동방향으로 대형화할 우려가 있다. 또한, 특허문헌 2에 개시된 구성에서는 코어(10)의 구성이 복잡하게 되어 진동방향으로 대형화할 우려가 있다. 특허문헌 3의 구성에서는 무빙자석이 고정코일 안으로 들어가 있지 않거나, 또는 들어간 부분의 길이가 불충분하기 때문에 효율적으로 진동판을 구동할 수 없다는 문제점이 있다. 이와 같이, 상기 세 가지 문제점을 해결하여 가동자석형 스피커를 실현하기가 어려웠다. 특히, 간결한 구성으로 슬림형의 가동자석형 스피커를 실현하기가 어려웠다.

본 발명은 상기 과제를 감안하여 이루어진 것이며, 자기회로의 질량에 관하여 정량적인 지침을 부여함으로써 효율을 향상시킨 가동자석형 스피커 및 그 제조방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.

상기 목적을 달성하기 위해 본 발명에 따른 가동자석형 스피커는 음성전류가 흐른 보이스코일이 발생하는 자계에 따라 자석과 자성체(예를 들어, 실시예에서의 강자성체 박판(4))로 이루어지는 자기회로를 갖는 진동판이 해당 자기회로를 통해 진동하여 음파를 발생하도록 구성되며, 상기 자기회로의 합계질량이 부가질량과 상기 진동판의 질량의 합계질량에 대하여 0.5~2.0배로 되어 있다.

이 경우, 상기 가동자석형 스피커는 프레임을 구비하며, 상기 보이스코일은 복수개로 분할되어 인덕턴스가 저감되어 고음역에서의 음성전류의 저하를 방지하도록 구성되는 동시에, 상기 프레임에서의 다른 위치에 그 축방향을 맞추어 고정되며 상기 진동판이 상기 프레임에 대하여 상기 보이스코일의 축방향으로 소정 간격을 두고 상기 보이스코일의 축방향으로 진동 가능하게 장착되며, 복수의 상기 자기회로가 상기 진동판에 고정되어 상기 보이스코일과 대향하고 있는 것이 바람직하다.

또한, 상기 보이스코일은 솔레노이드 코일이며, 상기 자석은 기둥형상으로서 그 길이방향으로 자화되는 동시에, 일측단면이 상기 자성체에 고착되어 상기 자성체와 자기적으로 접속되고, 타측단면이 상기 보이스코일의 중공부에 삽입되어 상기 보이스코일과 자기적 결합을 하도록 구성된 것이 바람직하다.

또한, 상기 자석은 그 치수비가 1 이상으로 형성되고, 상기 자성체는 상기 자석의 길이방향에 대하여 수직인 평면을 따라 상기 보이스코일의 외형보다도 바깥쪽으로 확산되어 있는 것이 바람직하다.

상기 목적을 달성하기 위해 본 발명에 따른 가동자석형 스피커의 제조방법은, 음성전류가 흐른 보이스코일이 발생하는 자계에 따라 자석과 자성체로 이루어지는 자기회로를 갖는 진동판이 해당 자기회로를 통해 진동하여 음파를 발생하는 가동자석형 스피커의 제조방법에 있어서, 상기 자기회로의 합계질량을 부가질량과 상기 진동판의 질량의 합계질량에 대하여 0.5~2.0배로 하는 제1자기회로 제조공정과, 상기 보이스코일을 복수개로 분할하여 인덕턴스를 저감하여 고음역에서의 음성전류의 저하를 방지하는 보이스코일 제조공정과, 상기 자석을 그 치수비가 1 이상이 되도록 형성하되, 상기 자성체를 상기 자석의 길이방향에 대하여 수직인 평면을 따라 상기 보이스코일의 외형보다도 바깥쪽으로 확산되도록 하는 제2자기회로 제조공정을 갖는다.

본 발명에 따른 가동자석형 스피커는 자기회로의 합계질량이 부가질량과 진동판의 질량과의 합계질량에 대하여 0.5~2.0배로 되어 있다. 이러한 자기회로의 질량에 관한 정량적인 지침을 기초로 구성함으로써, 진동하는 부분인 진동판 및 자기회로의 질량과 부하인 공기와의 부정합을 해소하여 효율을 향상시킬 수 있다. 그 때문에, 공급된 음성전류에 대하여 청취 가능한 충분히 큰 음을 출력할 수 있는 가동자석형의 스피커를 실현할 수 있다.

또한, 보이스코일은 복수개로 분할되어 인덕턴스가 저감되어 고음역에서의 음성전류의 저하를 방지하도록 구성된 것이 바람직하다. 상술한 바와 같이, 종래에는 효율을 높이기 위해 보이스코일 권선길이(l)를 증가시킴으로써 자속밀도(B)와 보이스코일 권선길이(l)의 곱을 크게 하고 있었으나, 이 경우 인덕턴스의 증가를 피할 수 없어 고음을 내기 어려워진다는 문제점이 발생되기 쉬웠다. 이에 대하여, 상기와 같이 보이스코일을 복수개로 분할한 경우에는 자속밀도(B)와 보이스코일 권선길이(l)의 곱을 유지하면서 인덕턴스를 저감할 수 있으므로, 고음역에서 인덕턴스에 기인하는 음성전류의 저하를 방지할 수 있다.

또한, 자석은 기둥형상으로서 그 길이방향으로 자화되는 동시에, 일측단면이 자성체에 고착되어 자성체와 자기적으로 접속되고, 타측단면이 보이스코일의 중공부에 삽입되어 자기적 결합을 하도록 구성된 것이 바람직하다. 보이스코일(6)에 음성전류가 공급되면 중심축 상의 중앙부분에 가장 강한 자계가 발생하는데, 상기와 같이 구성한 경우에는 가장 강한 자계가 발생하는 영역에 자석의 자극이 존재하는 개방단면을 위치시킬 수 있다. 그 때문에, 가장 강한 자계를 자석에 작용시켜서 진동시킴으로써 가동자석형 스피커(10)의 효율을 한층 향상시킬 수 있다.

또한, 자석은 그 치수비가 1 이상으로 형성되고, 자성체는 보이스코일의 외형보다도 바깥쪽으로 확산되어 있는 것이 바람직하다, 이와 같이 구성한 경우, 자성체에 의해 자석의 자력선을 바깥쪽으로 향하여 충분히 유도할 수 있으므로, 예를 들어 보이스코일의 둘레단부에서도 이 유도된 자력선을 보이스코일과 쇄교시켜 큰 전자력을 발생시킬 수 있다.

본 발명에 따른 가동자석형 스피커의 제조방법은, 자기회로의 합계질량을 부가질량과 진동판의 질량과의 합계질량에 대하여 0.5~2.0배로 하는 제1자기회로 제조공정과, 보이스코일을 복수개로 분할하여 인덕턴스를 저감하는 보이스코일 제조공정과, 자석을 그 치수비가 1 이상이 되도록 형성하되, 자성체를 자석의 보이스코일의 외형보다도 바깥쪽으로 확산되도록 하는 제2자기회로 제조공정을 갖는다. 가동자석형 스피커는 상기 세 가지 제조공정을 거쳐 제조되므로 보이스코일의 자속밀도를 유지하면서 인덕턴스를 저감시켜서 고음역의 출력을 가능하게 하고, 또 효율을 향상시킨 가동자석형 스피커를 실현할 수 있다.

도 1은 본 발명에 따른 가동자석형 스피커의 평면도이다.
도 2는 도 1 중의 Ⅱ-Ⅱ부분을 나타내는 단면도이다.
도 3은 상기 가동자석형 스피커의 효율과 질량비(β)의 관계를 나타내는 그래프이다. 또한 질량비 β=자기회로질량/부가질량을 포함하는 진동판의 질량이다.

이하, 도면을 참조하여 본 발명의 일실시예에 따른 가동자석형 스피커(10)에 대하여 설명한다. 설명의 편의상, 각 도면에 나타내는 화살표방향을 전후, 좌우 및 상하로 정의하여 설명한다.

우선, 도 1 및 도 2를 참조하여 가동자석형 스피커(10)의 구성에 대하여 설명한다. 또한, 이하에 설명하는 가동자석형 스피커(10)는 전음역을 담당하는 말하자면 풀레인지형 스피커에 본 발명을 적용한 예인데, 본 발명은 이것에 한정되지 않고 고음역을 담당하는 말하자면 트위터나 저음역을 담당하는 우퍼에도 적용 가능하다.

가동자석형 스피커(10)는 링형상의 고정지지부(20) 및 이 고정지지부(20)의 앞쪽에 장착된 원반상의 진동부(30)로 구성된다. 또한, 고정지지부(20) 및 진동부(30)의 형상은 상기 형상으로 한정되는 것은 아니고 다른 형상이어도 된다.

고정지지부(20)는 링형상으로 형성된 프레임(3)과, 4개의 솔레노이드형의 보이스코일(6)과, 보이스코일 인출선(8)으로 구성된다. 프레임(3)에는 전후로 관통된 4개의 보이스코일 삽입공(7)이 형성되어 있다. 보이스코일(6)은 그 내경이 후술하는 자석(5)의 외경보다도 크게 형성되어 있다. 보이스코일 삽입공(7)의 각각에 보이스코일(6)이 그 중심축을 전후로 향한 상태에서 하나씩 매립되고, 보이스코일 삽입공(7)에 접착고정되어 있다. 이 구성에서 보이스코일(6)에 대하여 전후로 삽입된 자석(5)은 보이스코일(6)의 중심축을 따라 전후로 진동 가능하다.

또한, 프레임(3)에 매립된 4개의 보이스코일(6)은 프레임(3)의 후측 표면에 설치된 도시하지 않는 홈에 매설된 보이스코일 인출선(8)에 의해 직렬로 접속되어 있다. 보이스코일 인출선(8)의 단부는 스피커 입력(9)으로서 외부로 인출되고, 이 스피커 입력(9)이 외부의 도시하지 않는 음성전류 출력장치와 전기접속되어 있다. 이 구성에 의해 4개의 보이스코일(6)의 각각에는 보이스코일 인출선(8)을 통해 동일한 음성전류가 공급된다.

진동부(30)는 원반상의 진동판(1), 상기 진동판(1)의 둘레 근방에 접착된 탄성체(2), 상기 탄성체(2)에 인접하여 설치된 강자성체 박판(4) 및 자석(5)으로 구성된다. 이하의 설명에서 강자성체 박판(4)과 자석(5)을 합하여 자기회로라 칭한다. 또한, 도 1 및 도 2에는 상기 4개의 보이스코일(6)에 대응시켜서 탄성체(2), 강자성체 박판(4) 및 자석(5)을 각각 4개 이용한 구성으로 하고 있다.

진동판(1)은 각종 재료를 이용하여 형성할 수 있으나, 가동자석형 스피커(10)의 효율을 향상시키기 위해서는, 가능한 한 경량이고 또한 진동 시에 변형하지 않는 재질을 이용하여 형성되는 것이 바람직하다. 탄성체(2)는 도 2에 나타내는 바와 같이 탄성 변형 가능한 재료를 이용하여 원통상으로 형성되어 있고, 예를 들어 수지제의 튜브를 이용하는 것이 가능하다.

이 탄성체(2)는 진동판(1)과 프레임(3)에 의해 전후로 클램프된 상태에서 이것에 접착되어 있고, 즉 탄성체(2)를 개재하여 프레임(3)에 진동판(1)이 장착되어 있다. 이 탄성체(2)의 직경에 상당하는 두께는 진동판(1)이 정지한 상태일 때에 보이스코일(6)의 중심축 상에서의 전후방향 중앙부에 자석(5)의 개방단면이 위치하도록 형성되어 있다. 이 자석(5)의 개방단면은, 도 2에서는 자석(5)에서의 후측단면에 해당한다. 또한, 탄성체(2)로서 일반적인 스피커에 사용되는 변형 자유로운 말하자면 엣지를 이용하는 것도 가능하다.

강자성체 박판(4)은 원반상으로 형성되어 있고, 그 직경은 보이스코일(6)의 외경보다 크게 형성되어 있다. 또한, 강자성체 박판(4)의 전후 두께는 자석(5)이 고정된 면에 대하여 반대측의 면으로부터 자속이 누설되지 않는 두께인 것이 바람직하다. 그 점에서는 강자성체 박판(4)의 전후 두께는 두껍게 할수록 좋지만, 진동부(30)를 가볍게 형성하는 것을 고려하면 아주 두껍게 하는 것은 비현실적이므로 최적값을 선택한다. 이와 같이 형성되는 강자성체 박판(4)은 진동판(1)의 둘레 근방에서 탄성체(2)에 인접하도록 진동판(1)의 후측 표면에 접착되어 고정되어 있다.

자석(5)은 원기둥형상으로 형성되어 도 2의 전후방향에 해당하는 축방향으로 자화되고, 전후높이/직경으로 나타나는 치수비가 대략 1이 되도록 형성되어 있다. 이 자석(5)의 전측 단면의 중심과 강자성체 박판(4)의 중심이 일치하도록 자석(5)이 강자성체 박판(4)에 실려서 접착 고정되어 있다. 이와 같이 형성되는 4개의 강자성체 박판(4)과 4개의 자석(5)의 합계질량은 진동판(1)의 질량과 대략 동일하게 설정되어 있다. 본 실시예에서는, 예를 들어 진동판(1)이 약 5g, 1개의 강자성체 박판(4)이 약 0.5g, 1개의 자석(5)이 약 0.75g인 경우를 예시하고 있다.

여기서, 강자성체 박판(4) 및 자석(5)과 마찬가지로, 진동판(1)과 함께 진동하는 부재로서 탄성체(2)도 들 수 있는데, 탄성체(2)의 전체가 진동하는 것은 아니기 때문에 탄성체(2)의 질량은 무시할 수 있는 것으로 한다. 또한, 자석(5)은 상기 치수비가 대략 1인 구성으로 한정되지 않고, 예를 들어 치수비가 대략 1 이상인 구성이어도 된다. 이와 같은 구성에서 자석(5) 및 상기 자석(5)에 고정된 진동판(1)은 보이스코일(6)의 중심축을 따라 전후로 진동할 수 있도록 위치결정되어 있다.

이상, 여기까지는 가동자석형 스피커(10)의 구성에 대하여 설명하였다. 이하에서 본 발명에 따른 가동자석형 스피커(10)의 작동에 대하여 설명한다.

외부로부터 스피커 입력(9)을 통해 음성 전류가 공급되면, 이 음성전류가 보이스코일 인출선(8)을 경유하여 보이스코일(6)의 각각에 입력된다. 보이스코일(6)에서는 입력된 음성전류에 따른 자계가 발생하고, 이 자계에 의해 강자성체 박판(4) 및 자석(5)에 전자력이 작용한다. 그렇게 함으로써 강자성체 박판(4), 자석(5) 및 진동판(1)이 일체로 되어 전후로 진동하여 음파가 발생한다. 진동판(1)이 전방으로 변위하면 탄성체(2)는 진동판(1) 및 프레임(3)에 접착된 상태인 채 전후로 신장되어 진동판(1)이 도 2에 나타내는 정지위치로 되돌아가도록 진동판(1)에 대하여 후방으로 되돌리는 힘을 작용시킨다.

상술한 바와 같이 음성전류가 입력되어 보이스코일(6)에 자계가 발생할 때, 보이스코일(6)의 중심축 상의 중앙부분에 가장 강한 자계가 발생하는데, 이 위치를 중심으로 하여 자석(5)의 자극이 존재하는 개방단면을 전후로 진동시키는 구성으로 되어 있다. 그 때문에, 가동자석형 스피커(10)의 효율을 향상시키는 것이 가능하다.

종래의 가동선륜형 스피커에서는 진동측에 보이스코일이 장착된 구조상, 보이스코일에서 발생한 주울열을 효율적으로 방열하기가 어려웠다. 이에 대하여 본 발명을 적용한 가동자석형 스피커(10)에서는 보이스코일(6)에서 발생한 주울열은 보이스코일(6)의 외주부를 둘러싸고 밀착한 프레임(3)으로 전달되어 방열되므로 보이스코일(6)이 고온에 노출되는 것을 방지할 수 있다. 또한, 열전도율이 높은 소재를 이용하여 프레임(3)을 형성함으로써, 한층 효율적으로 프레임(3)으로 열을 전달하여 방열할 수 있다.

또한, 종래의 가동선륜형 스피커에서는 배경기술에서 설명한 바와 같이 금사선이 끊어질 우려가 있었으나, 가동자석형 스피커(10)에서는 그러한 사태가 발생하지 않아 단선에 따르는 고장을 저감하여 안정된 작동이 확보되어 있다. 또한 종래의 가동선륜형 스피커에서는 비교적 큰 자석이 필요하게 되는데, 가동자석형 스피커(10)에서는 자기회로가 소형으로 구성되어 자원절감화가 도모되어 있고, 이 점에서 환경에 배려하는 구성으로 되어 있다.

이상, 여기까지는 가동자석형 스피커(10)의 작동에 대하여 설명하였다. 이하에서 본 발명에 따른 가동자석형 스피커(10)의 3가지 특징 구성에 대하여 상세히 설명한다.

우선, 가동자석형 스피커(10)의 제1특징 구성에 대하여 설명한다. 이하에 설명하는 제1특징 구성은, 자기회로가 상술한 강자성체 박판(4)과 자석(5)으로 구성되어 있는 점이며, 이 구성에 의한 효과에 대해서도 아울러 설명한다.

가동자석형 스피커(10)에서 이용되는 자석(5)은 상술한 바와 같이 치수비 1 이상의 기둥형 자석이기 때문에 비특허문헌 2에서의 2. 3. 1의 단체(單體) 자석의 항의 해설에 의하면, 3 이상의 퍼미언스 계수가 얻어진다. 이 결과, 예를 들어 잔류 자속밀도 1T의 희토류 자석을 사용하면 0.7T 이상의 동작점 자속밀도를 얻을 수 있다. 단, 표면 자속밀도는 이것보다 낮다. 가동자석형 스피커(10)에서는 질량에 관한 조건때문에 대형의 강자성체 박판(4)을 이용하여 자속 수속을 충분히 행하기가 어려우므로, 이와 같이 자석(5) 단체로 높은 자속밀도가 얻어지는 형상이 적합하다.

또한, 가동자석형 스피커(10)에서의 진동판(1)의 최대 진폭은, 그 구성상 자석(5)의 전후 높이 정도로 한정되지만, 동일 체적에서 전후 높이를 크게 형성한 치수비 1 이상의 자석(5)을 이용함으로써 충분한 최대 진폭을 확보할 수 있다. 또한, 가동자석형 스피커(10)의 자기회로는 단체의 자석(5)에 대하여 계철인 강자성체 박판(4)을 가한 구성으로 되어 있기 때문에 일층 높은 자속밀도를 얻을 수 있다.

또한, 가동자석형 스피커(10)에서는 자기회로가 발생하는 자력선 중 자석(5)의 직경방향으로 향하여 방사상으로 신장되는 성분만이 보이스코일(6)과 쇄교하여 도 2의 전후방향에 해당하는 축방향의 전자력을 발생시킨다. 따라서 강자성체 박판(4)의 형상은 자석(5)에서의 직경방향으로 향한 자력선을 보다 많이 발생시켜서 커다란 전자력을 발생시키는 형상이 효율의 관점에서 바람직하다. 이 점을 고려하여 가동자석형 스피커(10)에서는 강자성체 박판(4)의 직경이 보이스코일(6)의 외경보다 크게 형성되어 있다. 이로 인하여, 자력선을 자석(5)의 직경방향으로 충분히 유도할 수 있으므로, 예를 들어 보이스코일(6)의 둘레단부에서도 이 유도된 충분한 자력선을 보이스코일(6)과 쇄교시켜서 커다란 전자력을 발생시킬 수 있다.

또한, 가동자석형 스피커(10)에서는 강자성체 박판(4)이 박판형상으로 형성되어 있기 때문에, 이 강자성체 박판(4)을 진동판(1)에 고정했을 때에 자석(5)의 주위에서 전후방향으로 돌기하는 구성물이 없다. 그 때문에, 자석(5)의 주위의 공간에 프레임(3) 및 보이스코일(6)을 밀집시킨 배치가 가능하게 된다. 또한, 상술한 바와 같이 보이스코일(6)을 프레임(3)에 매립한 구성으로 되어 있으나, 강자성체 박판(4)이 박판형상으로 형성되어 있으므로, 진동판(1)이 진동했을 때에 프레임(3)과 강자성체 박판(4)이 간섭할 우려가 없다. 이 때문에, 프레임(3)을 평판형상으로 형성할 수 있어서 가동자석형 스피커(10) 전체를 진동방향인 전후방향으로 쉽게 박형화할 수 있다.

또한, 가동자석형 스피커(10)에서는 강자성체 박판(4)에 의해 자력선을 자석(5)의 직경방향으로 충분히 유도할 수 있는 구성으로 되어 있으므로, 종래의 구성과 비교하여 자석(5)과 보이스코일(6)의 간격을 크게 설정한 경우에도 충분한 효율을 확보할 수 있다. 이와 같이 자석(5)과 보이스코일(6)의 간격을 크게 설정하면 가동자석형 스피커(10)의 유지보수 작업을 하기 쉬워진다.

이상, 가동자석형 스피커(10)의 제1특징 구성에 대하여 설명하였다. 이어서 가동자석형 스피커(10)의 제2특징 구성에 대하여 설명한다.

이하에 설명하는 제2특징 구성은 자기회로의 합계질량을 진동판(1)의 진동에 따라 함께 진동하는 공기의 질량인 부가질량과 진동판(1)의 질량의 합계질량에 대하여 0.5배 이상~2.0배 이하가 되도록 구성하고 있는 점이며, 이 구성에 의한 효과에 대해서도 아울러 설명한다. 본 실시예에서는 1.0배가 되도록 구성하고 있다. 또한 부가질량이란 진동판(1)과 접하는 대략 반구영역의 공기의 질량이며, 진동판(1)의 반경의 3승에 비례하는 양이다.

우선, 진동판(1)에 고정되어 있는 것은 보이스코일이 아니라 자기회로이기 때문에 수학식 1에서 보이스코일 질량(m_c)을 자기회로질량(m_m)으로 치환할 필요가 있다. 이 치환을 행함으로써 가동자석형 스피커(10)의 효율(η)은 수학식 4로 나타난다.

여기에서 자기회로질량(m_m)의 최적값을 찾아내기 위해서는 보이스코일 권선길이(l)와 자기회로질량(m_m)의 관계를 도입할 필요가 있다. 이 관계는 종래의 가동선륜형 스피커에서의 보이스코일 권선길이(l)와 보이스코일 질량(m_c)의 관계만큼 분명하지는 않지만, 다음과 같이 생각할 수 있다. 만일, 경량이고 또 보이스코일에 고자속밀도를 쇄교 가능한 자기회로 및 보이스코일의 최적 형상이 결정되었다고 하면, 이 자기회로 및 보이스코일의 크기를 변경하고자 할 때 이들의 상사관계를 유지한 채 치수를 확대 혹은 축소하면, 최적 형상이 유지되어 자속밀도가 감소하지 않는 바람직한 결과가 얻어진다.

상기에서 설명한 것은 현재 일반적으로 시판되어 주류를 이루고 있는 가동선륜형 스피커에서의 자기회로와 보이스코일이 그 크기의 대소에 상관없이 거의 상사형이라는 것에서도 알 수 있다. 또한, 상기와 같이 자기회로 및 보이스코일의 크기를 상사관계를 유지한 채 변경하는 방법 대신 동일 치수의 자기회로와 보이스코일의 쌍을 복수개 설치하는 방법도 가능하다. 이 방법을 채용한 경우도 최적 형상은 유지되어 자속밀도는 변화하지 않는다.

상기 모든 방법을 채용했다고 해도 자기회로의 질량과 보이스코일의 질량은 비례관계에 있다. 따라서, α를 비례상수로 하고, 자기회로질량(m_m)을 수학식 5와 같이 나타낼 수 있다.

수학식 5의 관계를 이용하여 수학식 4에서 보이스코일 권선길이(l)를 소거함으로써 수학식 6이 얻어진다.

수학식 6은 수학식 2에서의 보이스코일 질량(m_c)을 자기회로질량(m_m)으로 단순히 치환했을 뿐만 아니라, 분모에 자기회로와 보이스코일의 질량비(α)를 포함하고 있는 것에 주의해야 한다. 이 수학식 6은 보다 경량이고 고자속밀도의 자석을 사용함으로써, 또는 수학식 5에 나타내는 관계보다 일정 질량의 자기회로에 대해서는 보이스코일 질량(m_c)을 증대시킴으로써 효율(η)을 향상시킬 수 있는 것을 나타내고 있다. 그리고 가동자석형 스피커(10)의 최대 효율은 수학식 6의 효율(η)을 자기회로 질량(m_m)으로 편미분하여 얻어진 식의 값이 0이 될 때이며, 즉 수학식 7에 나타내는 때이다.

즉, 가동자석형 스피커(10)에서는 자기회로 질량(m_m)과 부가질량을 포함하는 자기회로 이외의 진동계 질량이 같을 때에 최대효율이 얻어진다. 이 가동자석형 스피커(10)에서 자기회로 이외의 진동계의 질량은 거의 진동판(1)의 질량이다. 따라서 자기회로의 합계질량을, 부가질량을 포함하는 진동판(1)의 질량과 같게 함으로써 최대 효율을 얻을 수 있다. 여기서, 부가질량을 포함하는 진동판(1)의 질량을 M_o, 자기회로의 합계질량과 M_o의 비를 β, 즉 m_d+2M_s=M_o, m_m=βM_o로 두고 수학식 6을 변형하면 수학식 8이 얻어진다.

또한, 수학식 8에서 부가질량을 포함하는 진동판(1)의 질량과 자기회로의 합계질량이 같은, 즉 β=1에서의 η의 최대값을 η_max로 두면, 수학식 9가 얻어진다.

도 3에 수학식 9에 나타내는 η/η_max와 β의 관계를 나타낸다. 이 도 3에서 알 수 있는 바와 같이, 0.5

β

2의 범위에서 η/η_max＞0.888이 얻어진다. 즉, 자기회로의 합계질량이 부가질량을 포함하는 진동판(1)의 질량의 0.5배 이상~2.0배 이하의 범위이면 최대효율의 88.8%를 상회하는 효율을 얻을 수 있다.

가동자석형 스피커(10)에서 자기회로 이외의 진동계의 질량을 거의 진동판(1)의 질량으로 가정할 수 있다고 하면, 상술한 바와 같이 부가질량을 포함하는 진동판(1)이 약 5g, 1개의 강자성체 박판(4)이 약 0.5g, 1개의 자석(5)이 0.75g이므로, 부가질량을 포함하는 진동판(1)의 질량 M_o=약 5g, 자기회로질량 m_m=(0.5+0.75)×4=약 5g으로 되어 있다. 즉, 가동자석형 스피커(10)는 β=1의 최대효율로 되어 있어 공급된 음성전류에 대하여 청취하기에 충분한 큰 음을 출력할 수 있다.

이상, 가동자석형 스피커(10)의 제2특징 구성에 대하여 설명하였다. 이어서 가동자석형 스피커(10)의 제3특징 구성에 대하여 설명한다. 이하에 설명하는 제3특징 구성은 자기회로와 보이스코일(6)을 대응시킨 쌍을 복수개 설치한 점이며, 이 구성에 의한 효과에 대해서도 아울러 설명한다.

상술한 제2특징 구성과 같이 자기회로의 합계질량에는 최적값이 있고, 그 조건을 만족하면서 자기회로 및 보이스코일을 복수개 설치하는 것은 이들을 분할하여 설치하는 것이다. 여기에서는 보이스코일을 복수개로 분할하는 동시에, 분할된 보이스코일끼리를 전기접속함으로써 보이스코일의 인덕턴스를 저감할 수 있는 것에 대하여 이하에 상세히 설명한다.

가동자석형 스피커(10)에서의 보이스코일(6)은 솔레노이드형 코일이지만, 솔레노이드형 코일의 인덕턴스(L)는 솔레노이드의 직경과 축방향 길이의 비로 결정되는 나가오카(長岡)계수를 K, 공간의 상수인 투자율(透磁率)을 μ, 솔레노이드 단면적을 A, 권선수를 n, 축방향길이를 l_s로 했을 때, 수학식 10으로 나타나는 것이 알려져 있다.

여기서, 솔레노이드형 코일에서 솔레노이드의 직경 및 축방향 길이뿐만 아니라 권선의 직경 및 권선의 길이를 포함한 모든 구성요소의 치수를 「총합치수」라고 정의한다. 즉, 이 총합치수를 변경함으로써 상사관계를 유지한 채 코일을 확대 또는 축소할 수 있다. 코일의 형상을 일정하게 한 경우, 인덕턴스(L)가 코일의 총합치수에 비례하는 것은 물리학이 알려주는 바이며, 수학식 10에서도 확인할 수 있다. 즉, 솔레노이드 단면적(A)은 총합치수의 2승에 비례하고, 축방향길이(l_s)는 총합치수의 1승에 비례하며, 투자율(μ), 나가오카계수(K) 및 권선수(n)는 총합치수의 0승에 비례한다. 따라서 전체적으로 인덕턴스(L)는 총합치수의 1승에 비례한다.

여기서, 보이스코일의 권선직경을 변경하지 않고 권선길이를 반으로 한 경우를 생각해 보면, 보이스코일 권선의 체적은 반이 된다. 한편, 보이스코일 전체의 형상을 변경하지 않고 보이스코일 권선의 체적을 반으로 하기 위해서는 상기의 총합치수를 0.5^1/3=0.7937배로 하면 된다. 이렇게 하면 권선수가 이전과 동일하여도 인덕턴스(L)는 0.7939배가 되는 것이 상술한 이론으로부터 유도된다. 상기에서는 권선직경을 변경하지 않고 권선길이를 반으로 한 경우를 가정하였으므로 권선수는 권선길이/솔레노이드 둘레길이=0.5/0.7937=0.63배로 변경된다. 그렇게 하면 인덕턴스(L)는 총합치수의 인자에 다시 권선수의 2승이 곱해지므로 0.7937×0.63²=0.315배가 된다.

이와 같이 하여 형성된 원래의 보이스코일에 대하여 권선길이가 반으로 된 2개의 보이스코일을 서로의 자기적 결합을 무시할 수 있는 거리까지 떼어 직렬로 연결하면 전체의 인덕턴스(L)는 각 보이스코일의 인덕턴스의 합이 된다. 즉, 2개로 분할하기 전의 당초의 인덕턴스(L)에 대하여 0.315×2=0.63배로 감소된다.

상기와 같이 보이스코일의 구성을 변경할 때, 원래의 전선을 동일한 길이로 2분할하여 직렬로 연결한 것이기 때문에 보이스코일의 전체의 전기저항은 분할 전과 동일하다. 각 보이스코일은 그 형상을 변경하지 않고 상사관계를 유지한 채 체적이 반으로 되어 있으므로, 각 보이스코일에 대하여 분할 전과 동일한 자속밀도를 쇄교시키기 위해 필요한 자기회로도 형상을 변경하지 않고 상사형을 유지한 채 0.7937배로 축소함으로써 체적을 반으로 할 수 있다.

이와 같이, 체적이 반인 자기회로를 2개 이용하기 때문에 전체적으로 자기회로의 합계질량은 변하지 않는다. 즉, 보이스코일 및 자기회로의 각각에 대하여 체적 및 질량에 관한 총합을 바꾸지 않고 분할하여 서로를 떼어 위치시킴으로써 자속밀도(B)와 보이스코일 권선길이(l)의 곱, 및 전기저항은 분할 전의 값인 채로 인덕턴스(L)를 감소시킬 수 있다.

상기의 설명에서는 2분할한 경우를 예시하여 설명하였으나, 마찬가지로 하여 분할수를 더욱 늘림으로써 인덕턴스(L)를 제한없이 저감할 수 있는 것은 분명하다. 예를 들어, 2분할한 보이스코일의 각각을 다시 2분할하여 결과적으로 4분할로 하면 인덕턴스(L)는 원래의 값에 대하여 0.63×0.63=0.3969배로 감소시킬 수 있다.

따라서 예를 들어 분할 전의 1개의 보이스코일일 때에 전기저항이 8Ω이고 인덕턴스(L)가 1mH였다고 하면, 이 구성에서는 인덕턴스(L)가 너무 커서 고음의 출력이 불충분하여 실용적이지 않다고 판단되는 경우이다. 이에 대하여 가동자석형 스피커(10)에서는 보이스코일을 4개로 분할하여 접속함으로써 인덕턴스(L)를 0.3969mH로 감소시켜서 고음의 출력에 지장이 없는 값으로 할 수 있다. 만일 이 인덕턴스(L)에서도 고음의 출력이 지장이 있는 경우에는 다시 분할수를 늘림으로써 대응할 수 있다.

상술한 설명에서는 보이스코일 권선직경을 변경하지 않고 권선길이를 반으로 한 경우를 생각했으나, 이하에서 보이스코일 권선길이를 변경하지 않고 권선 단면적을 반으로 한 경우를 생각해 본다. 이것은 권선직경을 0.5^1/2=0.7071배로 한 것에 상당하고, 이 경우도 보이스코일 권선의 체적은 반이 된다. 따라서 상술한 예와 마찬가지로 보이스코일 전체의 총합치수를 0.7937배로 한 후, 권선수가 권선길이/솔레노이드 둘레길이=1/0.7937=1.26배로 변경되었다고 생각하면, 인덕턴스(L)는 총합치수의 인자에 다시 권선수의 2승이 곱해지므로 0.7937×1.26²=1.26배가 된다. 이와 같이 하여 형성된 권선 단면적이 반인 2개의 보이스코일을 서로의 자기적 결합을 무시할 수 있는 거리까지 떼어 병렬로 연결하면 전체의 인덕턴스(L)는 각 보이스코일의 인덕턴스의 반이 된다. 즉, 당초의 인덕턴스(L)에 대하여 1.26/2=0.63배로 저감된다.

이와 같이 보이스코일의 권선 단면적을 변경한 경우, 원래의 전선을 단면적 반으로 하여 병렬로 연결한 것이기 때문에 전기저항은 원래의 값과 다르지 않다. 각 보이스코일은 그 형상을 바꾸지 않고 상사관계를 유지한 채 체적이 반으로 되어 있으므로 각 보이스코일에 이전과 동일한 자속밀도를 쇄교시키기 위해 필요한 자기회로도 형상을 변경하지 않고 상사형을 유지한 채 0.7937배로 축소함으로써 체적을 반으로 할 수 있다. 이와 같이 체적이 반인 자기회로를 2개 이용하기 때문에 전체적으로 자기회로의 합계질량은 변하지 않는다.

또한, 상기와 같이 보이스코일을 병렬로 분할한 경우, 분할한 각 보이스코일에서의 자속밀도(B)와 보이스코일 권선길이(l)의 곱은 분할 전과 동일한 값이 된다. 그러나 이들을 병렬접속하면 각 권선에는 분할 전의 반의 음성전류밖에 흐르지 않는다. 따라서 각 보이스코일의 자속밀도(B)와 보이스코일 권선길이(l)의 곱에 대한 실질적인 기여는 분할 전의 반이며, 2개의 보이스코일을 병렬로 접속함으로써 자속밀도(B)와 보이스코일 권선길이(l)의 곱은 분할 전과 동일하게 된다.

이상 설명한 바와 같이, 보이스코일을 직렬로 분할한 경우거나 병렬로 분할한 경우거나 어떤 경우도 마찬가지로 인덕턴스(L)를 저감시킬 수 있다. 당연히 직렬과 병렬을 조합한 경우도 같은 효과가 얻어진다.

가동자석형 스피커(10)에서는 상술한 바와 같이 하여 보이스코일(6)을 상사관계를 유지한 채 4개로 분할함으로써 보이스코일(6) 전체의 인덕턴스를 저감시키고, 고음역의 출력 시에서의 보이스코일(6)에 공급되는 음성전류의 저하를 방지하고 있다. 바꾸어 말하면, 고음역의 출력에 지장을 주지 않도록 보이스코일(6)을 분할하여 인덕턴스를 저감시키고 있다. 그 때문에, 인덕턴스에 기인하는 고음역의 출력 저하를 피할 수 있는 구성으로 되어 있다. 또한, 상기에서는 보이스코일(6)을 4개로 분할한 구성을 예시하고 있으나, 어떤 주파수의 고음까지를 충분히 출력할 수 있는 구성으로 할 것인지 등의 설계항목이나 보이스코일(6)의 특성 등에 따라 분할 개수가 결정된다.

또한, 상술한 실시예에서 원기둥형상의 자석(5)을 예시하여 설명하였으나, 이 구성으로 한정되는 것은 아니다. 자석(5) 대신에 예를 들어 단면이 직사각형으로 된 사각기둥의 자석을 이용하는 동시에, 보이스코일(6) 대신에 내부 공간이 해당 자석의 외형에 대응시켜 사각기둥형상으로 형성된 보이스코일을 이용하여 구성해도 된다. 이 때의 치수비는 길이방향 치수와 해당 자석의 단면적을 동일 면적의 원으로 치환한 등가직경의 비로 나타난다.

1 : 진동판 2 : 탄성체
3 : 프레임 4 : 강자성체 박판
5 : 자석 6 : 보이스코일
7 : 보이스코일 삽입공 8 : 보이스코일 인출선
9 : 스피커 입력 10 : 가동자석형 스피커
20 : 고정지지부 30 : 진동부

Claims

음성전류가 흐른 보이스코일이 발생하는 자계에 따라 자석과 자성체로 이루어지는 자기회로를 갖는 진동판이 해당 자기회로를 통해 진동하여 음파를 발생하는 가동자석형 스피커에 있어서,
상기 자기회로의 합계질량이 부가질량과 상기 진동판의 질량의 합계질량에 대하여 0.5~2.0배인 것을 특징으로 하는 가동자석형 스피커.
제1항에 있어서,
상기 가동자석형 스피커는 프레임을 구비하며,
상기 보이스코일은 복수개로 분할되어 인덕턴스가 저감되고 고음역에서의 음성전류의 저하를 방지하도록 구성되는 동시에, 상기 프레임에서의 다른 위치에 그 축방향을 맞추어 고정되고,
상기 진동판이 상기 프레임에 대하여 상기 보이스코일의 축방향으로 소정 간격을 갖고 상기 보이스코일의 축방향으로 진동 가능하게 장착되며,
복수의 상기 자기회로가 상기 진동판에 고정되어 상기 보이스코일과 대향하고 있는 것을 특징으로 하는 가동자석형 스피커.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 보이스코일은 솔레노이드코일이며,
상기 자석은 기둥형상으로서 그 길이방향으로 자화되는 동시에, 일측단면이 상기 자성체에 고착되어 상기 자성체와 자기적으로 접속되고, 타측단면이 상기 보이스코일의 중공부에 삽입되어 상기 보이스코일과 자기적 결합을 하도록 구성된 것을 특징으로 하는 가동자석형 스피커.
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 자석은 그 치수비가 1 이상으로 형성되고,
상기 자성체는 상기 자석의 길이방향에 대하여 수직인 평면을 따라 상기 보이스코일의 외형보다도 바깥쪽으로 확산되어 있는 것을 특징으로 하는 가동자석형 스피커.
음성전류가 흐른 보이스코일이 발생하는 자계에 따라 자석과 자성체로 이루어지는 자기회로를 갖는 진동판이 해당 자기회로를 통해 진동하여 음파를 발생하는 가동자석형 스피커의 제조방법에 있어서,
상기 자기회로의 합계질량을 부가질량과 상기 진동판의 질량의 합계질량에 대하여 0.5~2.0배로 하는 제1자기회로 제조공정과,
상기 보이스코일을 복수개로 분할하여 인덕턴스를 저감하여 고음역에서의 음성전류의 저하를 방지하는 보이스코일 제조공정과,
상기 자석을 그 치수비가 1 이상이 되도록 형성하되, 상기 자성체를 상기 자석의 길이방향에 대하여 수직인 평면을 따라 상기 보이스코일의 외형보다도 바깥쪽으로 확산되도록 하는 제2자기회로 제조공정을 갖는 것을 특징으로 하는 가동자석형 스피커의 제조방법.