KR20120036805A - 라미네이트형 창유리 및 그의 용도 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 a) 0.3㎜ 내지 25㎜ 두께인 기재 유리(4), b) 기재 유리(4)에 적용된 적어도 하나의 층 구조체(3), c) 층 구조체(3)에 적용된 0.2㎜ 내지 10㎜ 두께인 적어도 하나의 중합체층(2), d) 중합체층(2)상의 1.3㎜ 내지 25㎜ 두께인 커버 유리(1)를 포함하고, 기재 유리(4)의 평균 열팽창 계수는 커버 유리(1)의 평균 열팽창 계수 ± 18×10-7K-1의 범위이고, -40℃ 내지 +90℃의 온도 범위에서 라미네이트형 창유리(I)의 최대 기계적 응력은 7㎫ 이하인, 라미네이트형 창유리(I)에 관한 것이다. 본 발명은 또한 라미네이트형 창유리(I)의 새로운 용도에 관한 것이다.

Description

라미네이트형 창유리 및 그의 용도{LAMINATED GLASS PANE AND USE THEREOF}
본 발명은 층 구조체를 구비한 새로운 라미네이트형 창유리에 관한 것이다.
본 발명은 또한 라미네이트형 창유리의 새로운 용도에 관한 것이다.
특허출원 DE 10 2006 042 538 A1은 1.5㎜ 이하의 두께를 갖는 얇은 유리를 포함하는 라미네이트형 유리를 개시한다. 라미네이트형 유리는 기능성 코팅을 구비하고, 수많은 다른 유리 및 중합체층과 라미네이트된다. 유리와 접착 촉진층의 두께 및 재료는 외력의 작용을 통한 또는 온도 변화를 통한 유리/결합재 계면에서의 전단력이 보상되도록 설계된다.
US 2006/0127679 A1에는 외부 유리층 및 유리 코어를 구비한 유리 라미네이트가 공지되어 있는데, 외부 유리층은 제1 열팽창 계수를 갖고, 투명한 유리 코어는 더 높은 제2 열팽창 계수를 갖는다. 외부 유리층은 6.9㎫ 초과의 기계적 압축 응력을 갖는다. 유리 코어는 27.6㎫ 미만, 바람직하게는 6.9㎫ 미만의 인장 응력을 갖는다. 구조체는 적어도 3개의 유리층을 포함한다. 열팽창 계수들의 바람직한 조합을 통해 유리 라미네이트에서의 바람직한 기계적 응력을 얻을 수 있다.
그러나 열적으로 미리 처리된 유리, 특유의 두께를 갖는 유리 및/또는 2개 초과의 창유리를 사용하여 기계적 응력을 선택적으로 조절할 필요가 있다.
본 발명의 목적은 종래의 라미네이트형 유리의 단점을 더 이상 갖지 않는 개선된 라미네이트형 유리를 제공하는 데 있다. 특히, 라미네이트형 창유리에서의 기계적 응력을 간단한 방식으로 최소화해야 한다. 예를 들어 온도 변화 또는 외력의 작용에 기인한 라미네이트형 창유리의 변형, 박리, 또는 유리 파손을 방지해야 한다.
본 발명의 또 다른 목적은 라미네이트형 창유리의 새로운 용도를 제공하는 데 있다.
이러한 목적 및 다른 목적은 독립 청구항의 특징을 갖는 구조체인 본 발명의 제안에 따라 달성된다. 본 발명의 유리한 실시양태는 종속 청구항들의 특징으로부터 발생한다.
본 발명에 따르면,
a) 0.3㎜ 내지 25㎜의 두께를 갖는 기재 유리
b) 기재 유리에 적용된 적어도 하나의 층 구조체
c) 층 구조체에 적용된 0.2㎜ 내지 10㎜의 층 두께를 갖는 적어도 하나의 중합체층
d) 중합체층상의 1.3㎜ 내지 25㎜의 두께를 갖는 커버 유리
를 포함하고,
기재 유리의 평균 열팽창 계수는 커버 유리의 평균 열팽창 계수 ± 18×10-7K-1의 범위이고, -40℃ 내지 +90℃의 온도 범위에서 라미네이트형 창유리에서의 최대 기계적 응력은 7㎫ 이하인, 라미네이트형 창유리를 제공한다.
빌딩 및 차량에서, 층 구조체, 특히 전기 활성층 구조체를 구비한 라미네이트형 글레이징(glazing)이 점진적으로 사용되고 있다. 외부 영향, 특히 외부의 기계적인 힘, 일반적으로 -40℃ 내지 90℃ 범위의 온도, 및 습기에 대한 보호뿐만 아니라 환경으로부터의 전기 활성층 구조체의 갈바니 분리(galvanic separation)를 위하여, 층 구조체는 라미네이트형 글레이징의 내부 면상에, 접착 촉진 중합체층과 창유리 간의 계면상에 위치한다.
차량의 코팅된 라미네이트형 창유리에 관한 요건은 예를 들어 ECE-R 43(Rule 43: Uniform Provisions concerning the Approval of Safety Glazing Materials and their installation on Vehicles, 2004)로부터 알려져 있다. 빌딩 산업의 라미네이트형 창유리에 관한 요건은 DIN EN 12543에 기술되어 있다. 코팅된 라미네이트형 유리의 설계 승인에 대한 요건은 예를 들어 박막 광전지 모듈에 대한 표준, 예컨대 DIN EN 61646 및 DIN EN 61250에 기술되어 있다.
라미네이트형 창유리의 창유리는 바람직하게는 층 구조체를 위한 기재로서도 사용된다는 점이 알려져 있다. 층 구조체를 위한 기재로서의 역할을 하는 창유리는 기재 유리로서 칭한다. 라미네이트형 유리의 다른 창유리는 커버 유리로서 칭한다.
라미네이트형 창유리는 일반적으로 -40℃ 내지 90℃의 온도 범위에 노출된다. 온도 범위 내에서, 라미네이트형 유리에서의 기계적 응력은 임계 기계적 응력을 초과해서는 안 된다.
전기 활성층 구조체를 구비한 라미네이트형 창유리의 경우, 층 구조체의 특성에 따라 상이한 최대 기계적 응력이 허용가능하다. 라미네이트형 창유리에서의 최대 기계적 응력에 대한 결정적인 특성은 특히
a) 층 구조체의 개별 층들의 기계적 잔류 응력 및 층 두께
b) 전체 층 구조체의 기계적 잔류 응력 및 층 두께
c) 층 구조체의 개별 층들 간의 결합, 및
d) 층 구조체와 기재 유리 및/또는 중합체층의 결합
이다.
최대 기계적 응력은 외력에 기인한 변형 및 유리 파손의 위험을 고려하여 전체 라미네이트 구조체 및 또한 조립체 장치에 의해서도 결정된다.
바람직하게는, 커버 유리의 평균 열팽창 계수는 25×10-7K-1 내지 80×10-7K-1이고, 기재 유리의 평균 열팽창 계수는 25×10-7K-1 내지 80×10-7K-1이다. 임계 기계적 응력은 특히 커버 유리, 기재 유리, 및 중합체층의 평균 열팽창 계수들이 서로 적절하게 조절되지 않는 경우 온도 변화의 시점에 나타난다.
바람직한 한 실시양태에서, 기재 유리의 평균 열팽창 계수는 커버 유리의 평균 열팽창 계수 ± 12×10-7K-1의 범위이고, -40℃ 내지 +90℃의 온도 범위에서 라미네이트형 창유리의 최대 기계적 응력은 7㎫ 이하이다.
다른 실시양태에서, 기재 유리의 평균 열팽창 계수는 커버 유리의 평균 열팽창 계수 ± 6×10-7K-1의 범위이고, -40℃ 내지 +90℃의 온도 범위에서 라미네이트형 창유리의 최대 기계적 응력은 7㎫ 이하이다.
본 발명에 따른 구조체에서, 커버 유리 및 기재 유리의 평균 열팽창 계수들은 주로 층 구조체의 요건에 적응된다. 특히, 층 구조체를 손상시킬 수 있는 기재 유리와 중합체층의 계면상의 전단력이 방지된다.
창유리에서의 기계적 응력은 특별한 필터 장치를 사용하여 색채 변화 또는 세기 차를 통해 기계적 응력을 볼 수 있게 하는 편광기 또는 편광계로 측정할 수 있다. 적합한 측정 기구는 예를 들어 SHARPLESS STRESS ENGINEERS LTD의 "Edge Stress Master" 또는 "Large Field Strain Viewer" 혹은 STRAINOPTICS INC의 "GASP"이다.
층 구조체에서의 기계적 잔류 응력은 예를 들어 x-선 회절계를 사용하거나 층상의 변형 게이지를 통한 측정법으로부터 공지된 방법으로 계산할 수 있다.
라미네이트형 창유리에서의 기계적 응력은 주위 온도의 계절적인 변동, 시각에 따른 변동, 및 용도에 따른(use-based) 변동뿐만 아니라 층 구조체에서의 줄(Joule) 손실에 기인하는 상이한 열팽창 계수에 따라 변한다. 창유리, 중합체층, 및 층 구조체가 넓은 변동의 열팽창 계수를 갖는 경우, 열 사이클은 라미네이트형 창유리의 창유리 및 층 구조체의 기계적 응력의 증가를 야기한다.
기계적 응력은 특히 라미네이트형 창유리의 변형을 또한 초래한다. 최대 변위는 변형을 측정하기 위한 파라미터로서 이용할 수 있다. 변위는 4개의 코너 구역 지점에 의해 생성된 가상 평면에 대한 라미네이트형 창유리의 볼록한 형상의 최대 깊이 또는 라미네이트형 창유리의 오목한 형상의 높이를 나타낸다.
바람직한 한 실시양태에서, 라미네이트형 창유리는 -40℃ 내지 +90℃의 온도 범위에서 16㎜ 이하의 최대 변위를 갖는다.
1/K 단위를 갖는 열팽창 계수(CTE)는 온도 종속 변수이다. 유리에 대한 평균 열팽창 계수는 ISO 7991:1987에 따라 계산하고, 30℃ 내지 300℃의 일반적인 온도 거동을 고려한다.
층 구조체는 전기적으로 배선될 수 있고 활성일 수 있다. 특히, 층 구조체는 전기변색 기능, 광발전 기능, 발광 기능, 및/또는 가열 기능을 가질 수 있다. 일반적으로, 층 구조체는 복수의 개별 층, 특히 5㎛ 미만의 층 두께를 갖는 박막으로 제조된다.
전기변색 기능이 있는 층 구조체는 투명 전극으로 둘러싸인 활성층을 포함한다. 적합한 층 구조체는 예를 들어 EP 0 831 360 B1 및 US 6,747, 779 B1로부터 공지되어 있다. 외부 전압의 인가로 인해 전하 담체는 활성층으로 이동하고, 그 결과로서 활성층은 가시광에 대한 활성층의 투명도를 변경한다. 이어서 역전압을 인가하는 경우 전하 담체 이동이 반대로 되어 원래의 투명도가 복원된다. 전기변색 층 구조체의 두께는 바람직하게는 500㎚ 내지 1㎜이다.
발광층 구조체는 반도체 물질로 제조된 박막 시스템 또는 필름, 특히 유기 발광 다이오드 및 전압의 인가 후 정의된 파장 범위의 광을 방출하는 전기발광 재료에 기초한다. 발광층 구조체는 500㎚ 내지 2㎜의 두께를 갖는다.
유리 기재상의 광발전 기능이 있는 층 구조체는 바람직하게는 박막 태양전지이다. 박막 태양전지는 100㎚ 내지 20㎛ 층 두께 범위의 얇은 광활성층으로부터 구성된다. 광활성층들은 박막 전극을 통해 접촉된다. 광활성층은 반도체 및 화합물 반도체, 전극, 투명 전도성 산화물 또는 금속층을 포함한다. 광활성층은 예를 들어 실질적으로는 비결정 내지 단결정 구조를 갖는 규소, 화합물 반도체 카드뮴 텔루라이드, 또는 특히 구리, 인듐, 갈륨, 셀레늄, 혹은 황의 화합물로부터 제조된다. 염료-감응형 및 유기 태양전지는 또 다른 그룹을 구성하고, 마찬가지로 박막 광전지에 사용된다. 특히 적층형 구조체에서 상이한 반도체들의 조합을 통해 전기 효율을 높일 수 있다.
표면 구역상의 가열 기능이 있는 층 구조체는 적어도 하나의 전도성 코팅, 바람직하게는 정의된 전기 면저항을 갖는 투명한 개별 층들을 포함한다. 표면 구역의 2개의 대향 에지 영역에 전압을 인가함으로써 줄 열에 의한 가열 효과를 얻는다. 투명한 가열층은 특히 5㎚ 내지 50㎚의 층 두께를 갖는 은 또는 전도성 투명 산화물, 예컨대 아연 산화물, 주석 산화물, 또는 인듐-주석 산화물을 포함한다.
라미네이트형 창유리의 기계적 응력은 0.5㎡ 초과의 면적에 대하여 최소화된다. 특히, 본 발명에 따라 1.5×2.5 ㎡, 1.1×1.3 ㎡, 및 0.8×0.6 ㎡의 일반적인 크기를 갖는 빌딩 산업 또는 차량의 글레이징에 이용하는 경우 유리하다.
차량은 육상, 해상, 및 항공 운송 수단이다. 본 발명은 특히 자동차에 유리하게 이용된다.
건축 산업에서, 본 발명은 특히 빌딩의 실내 장식을 위한 건축 글레이징뿐만 아니라 기후에 노출된 옥외 구역에도 유리하다.
바람직한 한 실시양태에서, 커버 유리는 중합체층을 대면하는 면상에 열 방사 전달을 조절하기 위한 부동태층(passive layer)을 구비한다. 부동태층은 바람직하게는 도핑된 금속 산화물, 특히 SnO2, ZnO, 얇은 투명 금속층, 특히 은, 금속 산화물 및/또는 규소 질화물뿐만 아니라 이들의 조합을 함유한다. 적합한 층 배열을 통해 정의된 파장 범위에서의 층의 반사 거동 및 흡수 거동뿐만 아니라 방사율을 층 구조체를 구비한 라미네이트형 창유리의 요건에 맞출 수 있다.
커버 유리와 기재 유리의 본질적인 요건은 이들의 열팽창 계수 및 부식 안정성이다. 특히, 알칼리 원소 산화물 및 보록시드(boroxide)가 그러한 특성에 상당한 영향을 미친다. 단순히 커버 유리 또는 기재 유리에서 B2O3 함량을 증가시키는 것은 일반적으로 열팽창 계수의 저하를 초래한다. 유리 조성물에서 알칼리 원소 산화물, 예컨대 Li2O, Na2O, K2O의 증가는 일반적으로 평균 열팽창 계수의 증가를 초래한다. 적은 중량 비율의 알칼리 원소 산화물은 특히 습기와 열의 영향하에서 부식 안정성을 높인다.
커버 유리 및 기재 유리는 바람직하게는 0 중량% 내지 16 중량%의 알칼리 원소 산화물 및 5 중량% 내지 20 중량%의 B2O3를 함유한다. 더욱 바람직하게는, 커버 유리 및 기재 유리는 0.1 중량% 내지 6 중량%의 알칼리 원소 산화물 및 8 중량% 내지 15 중량%의 B2O3를 함유한다.
이와 같이 평균 열팽창 계수에 관한 요건이 적응된다.
기재 유리, 층 구조체, 및 커버 유리 간의 접착 촉진층으로서의 적어도 하나의 중합체층은 바람직하게는 폴리비닐 부티랄(PVB), 폴리우레탄(PU), 폴리프로필렌(PP), 폴리아크릴레이트, 폴리에틸렌(PE), 폴리카르보네이트(PC), 폴리메틸 메타크릴레이트, 폴리비닐 클로라이드, 폴리아세테이트 수지, 주조용 수지, 아크릴레이트, 및/또는 에틸렌 비닐 아세테이트(EVA)뿐만 아니라 이들의 공중합체 및/또는 이들의 혼합물을 함유한다.
이하에서는, 구조체에 따른 도면을 참조하여 본 발명을 설명하고, 본 발명의 작용 메커니즘을 제공한다.
도 1은 본 발명에 따른 층 구조체를 구비한 라미네이트형 창유리이다.
도 2는 라미네이트형 창유리의 바람직한 한 실시양태이다.
도 3은 라미네이트형 창유리의 구면 도면이다.
도 1은 본 발명에 따른 라미네이트형 창유리(I)의 예시적인 한 실시양태를 도시한다. 층 구조체(3)로서, 전기변색 기능이 있는 일련의 층들을 기재 유리(4)에 적용하였다. 층 구조체(3)의 두께는 0.5㎛ 내지 2㎛이었다. 기재 유리(4)는 1.5㎜의 두께를 갖는 보로실리케이트 유리이었다. DIN ISO 7991에 따라 측정된 평균 열팽창 계수는 44×10-7K-1이었다. 커버 유리(1)로서, 6㎜의 두께 및 50×10-7K-1의 평균 열팽창 계수를 갖는 최적화된 보로실리케이트 유리를 사용하였다. 기재 유리(4)의 평균 열팽창 계수는 커버 유리(1)의 평균 열팽창 계수보다 6×10-7K-1 낮았다. 층 구조체(3)와 커버 유리(1) 사이의 라미네이트 구조를 위한 중합체층(2)으로서, 대략 800×10-7K-1의 열팽창 계수 및 0.76㎜의 두께를 갖는, 미국 솔트 레이크 시티 소재 Huntsmann사의 폴리우레탄 필름을 사용하였다. 라미네이트형 창유리(I)의 면적은 1.5m×2.5m이었다. 라미네이트형 창유리(I)에서의 기계적 응력은 Dassault Systems사의 시뮬레이션 프로그램 ABAQUS V.6.8로 계산하였다. 최대 응력 및 변형의 계산은 -40℃ 내지 90℃의 온도 범위에 기초하였다. 라미네이트형 창유리(I)에서의 최대 기계적 응력은 7㎫에서 계산되었고; 형성된 최대 변위는 7㎜이었고, 형성된 응력은 모든 구역에서 7㎫ 미만이었다. 특히, 층 구조체(3)의 구역에서는 층 구조체의 박리를 초래하는 기계적 응력이 나타나지 않았다.
종래기술에 따른 비교예는 본 발명에 따른 라미네이트형 창유리(I)와는 이하의 점에서 상이한 라미네이트형 창유리에 관한 것이다. 기재 유리(4)는 6㎜의 두께를 갖는 보로실리케이트 유리이었다. DIN ISO 7991에 따라 측정된 평균 열팽창 계수는 32×10-7K-1이었다. 커버 유리(1)로서, 10㎜의 두께 및 90×10-7K-1의 평균 열팽창 계수를 갖는 소다 석회 유리를 사용하였다. 기재 유리(4)의 평균 열팽창 계수는 커버 유리(1)의 평균 열팽창 계수보다 58×10-7K-1 낮았다. 라미네이트형 창유리(I) 내 최대 기계적 응력은 35㎫에서 계산되었다. 형성된 최대 변위는 67㎜이었다. 형성된 응력은 임계 구역에서 7㎫ 초과이다. 특히, 층 구조체(3)의 내부 표면상에 인장 응력 및 압축 응력이 나타났고, 결과적으로 계면에서 층 구조체(3)의 박리를 초래하는 전단력이 나타났다.
도 2는 본 발명의 바람직한 한 실시양태를 도시한다. 커버 유리(1)상에는 부동태층(5)이 존재한다. 부동태층(5)은 적외선 반사 코팅을 포함한다. 기계적 특성은 도 1의 예시적인 실시양태와 대략 동일하다.
도 3은 라미네이트형 창유리(I)의 구면 도면이다. (L)은 라미네이트형 창유리(I)의 가장 긴 에지이다. 라미네이트형 창유리(I)의 최대 변위(dz)는 라미네이트형 창유리(I)의 박리, 변형, 또는 유리 파손을 방지하기 위하여 (L)의 1/150 이하이어야 한다.
표 1은 바람직한 구성으로서의 또 다른 예시적인 실시양태 및 종래기술에 따른 비교예를 나타낸다. 라미네이트형 창유리의 면적은 1.5×2.5 ㎡이었다. (CTE)는 평균 열팽창 계수를 나타내고, (d)는 중합체층 또는 창유리의 두께를 나타낸다. 층 구조체 내 최대 기계적 응력의 시뮬레이션 결과는 Sigma로서 나타낸다. 변위(dz)는 평면에 대한 볼록한 형상의 최대 깊이 또는 오목한 형상의 높이를 나타낸다. 최대 응력의 측정을 위하여 -40℃ 내지 +90℃의 온도 범위를 고려하였다. 모든 예에서 0.76㎜ 두께의 폴리우레탄 필름을 중합체층(2)으로서 사용하였다. 표 2의 결과는 1.1×1.3 ㎡의 면적을 갖는 라미네이트형 창유리를 사용한 또 다른 실시양태를 나타낸다.
Figure pct00001
Figure pct00002
비교예 1 및 2에서, 특히 층 구조체(3)의 내부 표면상에서 27㎫ 및 35㎫의 높은 기계적 응력과 53㎜ 및 67㎜의 변위가 나타났다. 형성된 전단력은 계면에서 층 구조체의 박리를 초래하였다.
본 발명에 따른 예시적인 실시양태 3 내지 9에서, 최대 7㎫의 기계적 응력 및 7㎜ 내지 14㎜의 변위가 나타났다. 특히, 층 구조체(3)의 구역에서 층 구조체(3)의 박리, 변형, 또는 라미네이트형 창유리(I)의 파손을 초래하는 기계적 응력은 나타나지 않았다.
표 1 및 2의 결과는 본 발명에 따른 층 구조체(3)를 구비한 라미네이트형 창유리(I)의 경우 상당히 감소한 최대 기계적 응력이 나타남을 입증한다. 전반적으로, 온도 변화 및/또는 외력의 결과로서 라미네이트형 창유리(I)의 변형, 박리, 및 유리 파손의 가능성이 최소화된다.
(I) 라미네이트형 창유리
(1) 커버 유리
(2) 중합체층
(3) 층 구조체
(4) 기재 유리
(5) 부동태층
(L) 라미네이트형 창유리의 가장 긴 에지의 길이
(dz) 라미네이트형 창유리의 최대 변위

Claims (15)

  1. 라미네이트형 창유리(I)로서,
    a) 0.3㎜ 내지 25㎜의 두께를 갖는 기재 유리(4)
    b) 기재 유리(4)에 적용된 적어도 하나의 층 구조체(3)
    c) 층 구조체(3)에 적용된 0.2㎜ 내지 10㎜의 층 두께를 갖는 적어도 하나의 중합체층(2)
    d) 중합체층(2)상의 1.3㎜ 내지 25㎜의 두께를 갖는 커버 유리(1)
    를 포함하고,
    기재 유리(4)의 평균 열팽창 계수는 커버 유리(1)의 평균 열팽창 계수 ± 18×10-7K-1의 범위이고, -40℃ 내지 +90℃의 온도 범위에서 라미네이트형 창유리(I)의 최대 기계적 응력은 7㎫ 이하인, 라미네이트형 창유리(I).
  2. 제1항에 있어서,
    기재 유리(4)의 평균 열팽창 계수는 25×10-7K-1 내지 80×10-7K-1이고, 커버 유리(1)의 평균 열팽창 계수는 25×10-7K-1 내지 80×10-7K-1인 라미네이트형 창유리(I).
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    기재 유리(4)의 평균 열팽창 계수는 커버 유리(1)의 평균 열팽창 계수 ± 12×10-7K-1의 범위이고, -40℃ 내지 +90℃의 온도 범위에서 라미네이트형 창유리(I)의 최대 기계적 응력이 7㎫ 이하인, 라미네이트형 창유리(I).
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
    기재 유리(4)의 평균 열팽창 계수는 커버 유리(1)의 평균 열팽창 계수 ± 6×10-7K-1의 범위이고, -40℃ 내지 +90℃의 온도 범위에서 라미네이트형 창유리(I)의 최대 기계적 응력이 7㎫ 이하인, 라미네이트형 창유리(I).
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    라미네이트형 창유리(I)의 -40℃ 내지 +90℃의 온도 범위에서 최대 변위(dz)는 16㎜ 이하인 라미네이트형 창유리(I).
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
    기재 유리(4) 및 커버 유리(1)는 0 중량% 내지 18 중량%의 알칼리 원소 산화물과 5 중량% 내지 20 중량%의 B2O3, 바람직하게는 0.1 중량% 내지 6 중량%의 알칼리 원소 산화물과 8 중량% 내지 15 중량%의 B2O3를 함유하는 라미네이트형 창유리(I).
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서,
    중합체층(2)은 폴리비닐 부티랄(PVB), 폴리우레탄(PU), 폴리프로필렌(PP), 폴리아크릴레이트, 폴리에틸렌(PE), 폴리카르보네이트(PC), 폴리메틸 메타크릴레이트, 폴리비닐 클로라이드, 폴리아세테이트 수지, 주조용 수지, 아크릴레이트 및/또는 에틸렌 비닐 아세테이트(EVA)뿐만 아니라 이들의 공중합체 및/또는 이들의 혼합물을 함유하는 라미네이트형 창유리(I).
  8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서,
    커버 유리(1)는 추가로 금속 산화물, 은, 금속 산화물, 규소 질화물, 및/또는 규소 산화물뿐만 아니라 이들의 조합을 함유하는 부동태층(5)을 포함하는 라미네이트형 창유리(I).
  9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서,
    층 구조체(3)는 적어도 하나의 전기 전도성 및/또는 반도체성 층을 포함하는 라미네이트형 창유리(I).
  10. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서,
    층 구조체(3)는 100㎚ 내지 20㎛의 층 두께를 갖는 광활성층 시스템을 포함하는 라미네이트형 창유리(I).
  11. 제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서,
    층 구조체(3)는 500㎚ 내지 2㎜의 층 두께를 갖는 발광층 시스템을 포함하는 라미네이트형 창유리(I).
  12. 제1항 내지 제11항 중 어느 한 항에 있어서,
    층 구조체(3)는 500㎚ 내지 1㎜의 층 두께를 갖는 전기변색층 시스템을 포함하는 라미네이트형 창유리(I).
  13. 제1항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서,
    층 구조체(3)는 5㎚ 내지 50㎚의 층 두께를 갖는 적어도 하나의 은층을 포함하는 라미네이트형 창유리(I).
  14. 글레이징을 통한 전자기 방사선의 전달을 제어하는 전기변색 글레이징으로서의 제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 따른 라미네이트형 창유리(I)의 용도.
  15. 건축 산업, 공지(open area), 또는 차량 분야에서 박막 광전지 모듈로서의 제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 따른 라미네이트형 창유리(I)의 용도.
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