KR20110040203A - Swash plate type compressor - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 사판식 압축기에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 고압으로 토출되는 작동유체의 맥동을 저감시킬 수 있고 그 산포를 줄일 수 있도록 구성되는 사판식 압축기에 관한 것이다. The present invention relates to a swash plate compressor, and more particularly, to a swash plate compressor configured to reduce the pulsation of the working fluid discharged at a high pressure and to reduce the dispersion thereof.
도 1에는 일반적인 사판식 압축기의 구성이 단면도로 도시되어 있다. 도시된 바와 같이, 사판식 압축기는, 내부에 복수 개의 실린더보어(12)를 구비하는 실린더블럭(10)과, 상기 실린더블럭(10)의 전방에 결합되는 전방하우징(30), 그리고 상기 실린더블럭(10)의 후방에 결합되는 후방하우징(40)을 포함하고 있다. 1 shows a configuration of a general swash plate compressor in cross section. As illustrated, the swash plate type compressor includes a
상기 실린더블럭(10)은, 실질적으로 대칭으로 형성되는 전방실린더블럭(10a)과 후방실린더블럭(10b)이 서로 결합되어 형성된다. 그리고 이러한 전후방실린더블럭(10a,10b)의 내부 양단부측(전방 및 후방측)에는 다수개의 실린더보어(12)가 가장자리를 따라 원형으로 배열되어 있다. 상기 실린더보어(12)는 작동유체를 압축하기 위한 공간으로 원통상으로 형성되어 있다.The
그리고 상기 전방실린더블럭(10a)의 전방에는 전방하우징(30)이 결합된다. 상기 전방하우징(30)의 후면은 오목하게 형성되고, 상기 전방하우징(30)과 결합하 여 그 오목한 부분이 토출실(32)를 형성하게 된다. 또한 상기 후방실린더블럭(10b)의 후방에는 후방하우징(40)이 결합된다. 상기 후방하우징(40)의 전면은 오목하게 형성되고, 그 가장자리부분에는 토출실(42)이 형성되어 있다. 상기 전후방실린더블럭(10a,10b), 전방하우징(30), 그리고 후방하우징(40)은 체결볼트(70)에 의하여 결합되어 전체적인 압축기를 이루게 된다. And the
상기 양측의 토출실(32,42)은 실린더보어(12)에서 압축된 냉매가 토출되는 공간으로, 상기 실린더보어(12)에 대응하는 위치에 각각 형성되어 있다. 그리고 상기 전방실린더블럭(10a)과 전방하우징(30), 그리고 후방실린더블럭(10b)과 후방하우징(40) 사이에는, 각각 밸브어셈블리(34,44)가 개재되어 있다. 상기 밸브어셈블리(34,44)는, 실린더보어(12)에서 압축된 냉매가 압력차에 의하여 상기 토출실(32,42)로 각각 선택적으로 토출되도록 제어하는 기능을 수행하게 된다. The
그리고 엔진의 회전력을 전달하기 위한 회전축(50)이, 상기 전방하우징(30)과 실린더블럭(10)을 관통한 상태로 회전 가능하게 설치된다. 즉, 상기 회전축(50)은, 상기 전방하우징(30)의 중앙 부분에 형성된 축공(36)과, 실린더블럭(10)의 중앙부분에 형성된 축지지공(14)을 관통하는 상태로 설치되어 있다. 상기 전방하우징(30)의 전방측 중앙에는, 상기 회전축(50)으로 회전력을 전달하기 위한 풀리(도시 생략)가 설치될 수 있는 보스부(38)가 돌출되도록 형성되어 있다. And the rotating
상기 회전축(50)의 중간 부분에는 상기 회전축에 대하여 일정한 경사각을 가지는 사판(24)이 설치되어 있고, 상기 사판(24)은 회전축(50)의 회전에 따라 같이 회전하도록 결합되어 있다. 상기 사판(24)은, 전후방실린더블럭(10a,10b)이 서로 결합되는 중심부분의 내측에 형성되는 사판실(22)에 위치하도록 조립되어 있다. 상기 사판(24)은, 실린더보어(12)의 내부에서 작동유체를 압축하는 피스톤(20)을 직선 왕복 운동시키기 위한 것이다. 즉, 사판(24)은 상기 회전축(50)의 회전운동을 상기 피스톤(20)의 직선 왕복운동으로 변환시키는 것에 의하여, 피스톤(20)이 실린더보어(12)의 내부로 유입된 작동유체를 압축시켜, 상기 토출실(32,42)로 보내게 된다. A
상기 피스톤(20)의 내측에는 상기 사판(24)의 가장 자리 부분이 들어갈 수 있는 공간이 형성되어 있고, 이러한 공간에는 슈(26)가 설치된다. 그리고 상기 사판(24)의 가장자리는 상기 슈(26) 사이로 조립되어 있다. 따라서 상기 회전축(50)과 같이 연동하는 사판(24)이 회전하게 되면, 사판(26)의 가장자리는 상기 슈(26) 사이를 통과하면서, 실질적으로 상기 피스톤(20)을 직선 왕복운동시키게 된다. 그리고 회전축(50)은 상기 사판(24)의 중심부분에 형성되는 허브(28)를 관통하면서 연동하도록 설치되어 있다. 상기 허브(28)의 전후면과, 사판실(22)을 형성하는 전후방실린더블럭(10a,10b) 내측면 사이에는, 각각 베어링(B)이 개재되어 있어서, 상기 회전축(50)의 회전을 지지하게 된다. A space in which the edge portion of the
상기 회전축(50)의 내부에는 길이 방향을 따라 작동 유체가 흐를 수 있는 유로(52)가 형성되어 있다. 그리고 상기 유로(52)는, 작동유체가 유입될 수 있도록 외측과 연통하는 입구(54)와, 작동유체가 실린더보어(12)로 공급될 수 있도록 외측과 연통하는 출구(56)를 구비하고 있다. 상기 입구(54)는, 사판실(22)과 연통하도록 허브(28)에 형성된 유입로(28a)와 연결되어 있다. 그리고 상기 출구(56)는, 전 후방실린더블럭(10a,10b)에 각각 형성된 실린더보어(12)와 연통하도록, 전후방실린더블럭(10a,10b)에 형성되는 흡입통로(29)와 연통할 수 있도록 형성되어 있다. The
그리고 상기 토출실(32,43)은, 밸브어셈블리(34,44)의 외측에 형성된 연통공(35,45)을 통하여 토출통로(39,49)와 연결된다. 그리고 상기 토출통로(39,49)는, 실린더블럭(10)의 외측면에 형성되어 있는 머플러(60)와 연결되어 있다. 상기 머플러(60)는, 작동유체의 맥동과 소음을 줄이는 역할을 하는 것이다. 그리고 상기 머플러(60)의 출구 측에는 압축된 작동유체를 냉동싸이클의 다른 부분으로 공급하기 위한 토출포트(61)가 형성되어 있다. The
상기와 같은 구성을 가지는 일반적인 사판식 압축기의 전체적인 동작에 대하여 살펴보기로 한다. The overall operation of the general swash plate compressor having the configuration as described above will be described.
차량용 공조장치가 구동되면, 자동차의 엔진에서 전달되는 동력에 의하여, 회전축(50)이 회전하게 된다. 상기 회전축(50)의 회전은 실질적으로 사판(24)을 회전시키게 되고, 상기 사판(24)의 회전은 피스톤(20)의 직선 왕복 운동으로 나타나게 된다. When the vehicle air conditioner is driven, the rotating
이 때, 사판실(22)로 공급된 작동유체는 허브(22)의 유입로(28a)를 통하여, 회전축(50)의 입구(54)를 통하여 유로(52)의 내부로 들어온다. 그리고 상기 회전축(50) 내부의 유로(52)를 따라서 이동하여 출구(56)로 이동한다. 그리고 작동유체는, 실린더블럭(10)의 흡입통로(29)를 경유하여 실린더보어(12)의 내부로 공급된다. At this time, the working fluid supplied to the
상기 실린더보어(12)의 내부로 공급된 작동유체는, 피스톤(20)의 운동에 의 하여 고압으로 압축된 후, 밸브어셈블리(34,44)를 열고 토출실(32,42)로 토출된다. 토출실(32,42)로 토출된 작동유체는, 다시 밸브어셈블리(34,44)의 연통공(35,45)을 통하여, 토출통로(39,49)를 경유하여 머플러(60) 내부로 유입된다. 그리고 머플러(60) 내부의 작동유체는 토출포트(61)를 통하여 토출되는 것에 의하여, 압축된 작동유체는 사판식 압축기에서 냉동싸이클의 응축기 측으로 전달된다. The working fluid supplied into the cylinder bore 12 is compressed to high pressure by the movement of the
이와 같은 구성을 가지는 사판식 압축기는, 작동유체를 고압으로 압축하여 응축기로 전달하는 기본적인 기능을 가지는 것으로, 유체의 흐름과정에서 발생하는 유체의 유로 저항을 최소화함과 동시에 맥동압을 감소시키는 것이 요구된다고 할 수 있다. The swash plate type compressor having such a configuration has a basic function of compressing a working fluid to a high pressure and transferring it to a condenser, and it is required to minimize pulsating pressure while minimizing flow path resistance of the fluid generated during the flow of the fluid. It can be said.
본 발명은 상기와 같은 과제를 해결하기 위한 것으로, 작동유체의 유로 저항 및 맥동을 최소화할 수 있도록 구성되는 사판식 압축기를 제공하는 것을 주된 목적으로 한다. The present invention is to solve the above problems, the main object is to provide a swash plate type compressor configured to minimize the flow resistance and pulsation of the working fluid.
이와 같은 본 발명의 과제는, 고압으로 토출되는 작동유체가 머플러의 내부로 유입되는 과정에서 발생하는 맥동을 최소화하고 그 산포를 줄이는 것에 의하여 이루어질 수 있을 것이고, 따라서 소음 등도 같이 저감될 것이다. Such a problem of the present invention may be achieved by minimizing the pulsation generated in the process of introducing the working fluid discharged at a high pressure into the muffler and reducing its dispersion, and thus noise may be reduced as well.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명에 의하면, 내부에 작동유체의 압축공간을 구비하는 전후방실린더블럭과; 상기 전후방실린더블럭의 전방 및 후방에 결합되어 토출실을 형성하는 전방하우징 및 후방하우징; 상기 전후방실린더블럭의 압축공간에서 작동유체를 압축하여 토출실로 토출시키는 압축수단; 상기 전후방실린더블럭의 외측면에 형성되어, 압축된 냉매를 외부로 토출하기 위한 머플러; 그리고 상기 토출실의 고압 작동유체를 상기 머플러로 전달하기 위한 토출실연결부(74)를 포함하여 구성되는 사판식 압축기에 있어서; 압축된 냉매를 상기 머플러의 내부로 안내하기 위한 관통공의 단면적은, 18~28mm2인 것을 기술적 특징으로 한다. According to the present invention for achieving the above object, the front and rear cylinder block having a compression space of the working fluid therein; Front and rear housings coupled to the front and rear of the front and rear cylinder blocks to form a discharge chamber; Compression means for compressing a working fluid in a compression space of the front and rear cylinder blocks and discharging it into a discharge chamber; A muffler formed on an outer surface of the front and rear cylinder blocks to discharge the compressed refrigerant to the outside; And a discharge chamber connecting portion (74) for delivering the high pressure working fluid of the discharge chamber to the muffler; The cross-sectional area of the through hole for guiding the compressed refrigerant into the muffler is characterized in that the technical feature is 18 ~ 28mm 2 .
그리고 실시예에 의하면, 상기 관통공은, 전후방실린더블럭의 내부와 구분되는 상기 머플러의 내벽 및 상기 머플러의 저면에 형성되고 있다. According to an embodiment, the through hole is formed in the inner wall of the muffler and the bottom of the muffler, which are distinguished from the inside of the front and rear cylinder blocks.
다른 실시예에 의하면, 상기 관통공이 형성된 상기 내벽에서의 깊이는 3~7mm를 가지고 있다. According to another embodiment, the depth in the inner wall where the through hole is formed has a 3 ~ 7mm.
이와 같은 본 발명에 의하면, 실린더보어에서 압축된 작동유체가 머플러의 내부로 유입될 때, 유체의 맥동이 최소화됨과 동시에 그 산포도 최소화될 수 있게 된다. 그리고 실질적으로 유로 저항의 감소로 인하여 원활한 유체 흐름 및 소음 저감의 효과도 기대할 수 있다. According to the present invention, when the working fluid compressed in the cylinder bore is introduced into the muffler, the pulsation of the fluid can be minimized and the dispersion thereof can also be minimized. In addition, due to the reduction in the flow path resistance, smooth fluid flow and noise reduction can be expected.
다음에는 도면에 도시한 실시예에 기초하면서 본 발명에 대하여 더욱 상세하게 살펴보기로 한다. 이하 본 발명의 설명에 있어서, 사판식 압축기의 기본적인 구조는 도 1에 도시한 종래의 것과 실질적으로 동일한 것이어서 도 1을 같이 참조하면서 설명하기로 한다. 그리고 도 2는 본 발명이 적용될 수 있는 사판식 압축기의 후방실린더블럭을 예시적으로 도시한 것으로, 도 1에 도시한 것과 동일한 도면부호를 부여하면서 설명하기로 한다. Next, the present invention will be described in more detail with reference to the embodiments shown in the drawings. In the following description of the present invention, the basic structure of the swash plate compressor is substantially the same as the conventional one shown in FIG. 1 and will be described with reference to FIG. FIG. 2 is an exemplary view illustrating a rear cylinder block of a swash plate compressor to which the present invention can be applied, and will be described with the same reference numerals as shown in FIG. 1.
도 2에 도시된 바와 같이, 후방실린더블럭(10b)의 일측(후방측)에는 작동유체를 압축하기 위한 공간이 실린더보어(12)가 복수개 형성되어 있다. 상기 실린더보어(12)는 가장자리를 따라 원형으로 배열되고 있음을 확인할 수 있다. 그리고 상기 실린더보어(12)의 중심부분에 해당하는 후방실린더블럭(10b)에는, 구동축(50)(도 2에 도시되지 않은 구성부품에 대해서는 도 1을 인용하면서 설명한다)을 회전 가능하게 지지하기 위한 축지지공(14)이 형성되어 있다. As shown in FIG. 2, at one side (rear side) of the rear cylinder block 10b, a plurality of cylinder bores 12 are formed in the space for compressing the working fluid. It can be seen that the cylinder bore 12 is arranged in a circle along the edge. In addition, the rear cylinder block 10b corresponding to the center portion of the cylinder bore 12 rotatably supports the drive shaft 50 (the components not shown in FIG. 2 will be described with reference to FIG. 1).
그리고 상기 후방실린더블럭(10b)의 외측의 일부분에는, 상기 실린더보어(12)에서 피스톤에 의하여 압축된 작동유체가 외부로 공급되기 전에 경유하는 머플러(60)가 형성되어 있다. 상기 머플러(60)는 작동유체의 맥동과 소음을 줄이는 역할을 하는 것임은 상술한 바와 같다. 상기 머플러(60)는 후방실린더블럭(10a)의 외측면에 형성되어 있으며, 실질적으로는 전방실린더블럭(10a)에도 대응하는 위치에 형성되어 있다. 따라서 상기 머플러(60)는 전후방실린더블럭(10a,10b)이 결합되어, 작동유체의 맥동과 소음을 줄이기 위한 하나의 공간으로 형성되는 것이라고 할 수 있다. 그리고 실린더보어 및 축지지공 등의 구성에 대해서도 동일하다. A portion of the outer side of the rear cylinder block 10b is provided with a
여기서 상기 후방실린더블럭(10b)을 기준으로 상기 머플러(60)의 구성을 살펴보면, 머플러(60)는, 후방실린더블럭(10b)의 외면을 형성하는 외벽(62)과, 상기 사판실(22)과 구획되는 내벽(64) 사이에서 일정한 공간으로 형성되어 있음을 확인할 수 있다. 상기 외벽(62)은 실질적으로 압축기의 전체적인 외곽의 일부를 형성하는 것이다. 그리고 상기 내벽(64)은 실질적으로는, 압축되어야 하는 작동유체가 공급되는 사판실(22)과 상기 머플러(60)를 구획하는 벽 또는 실린더보어를 구비하는 실린더블럭의 내측과 머플러(60)를 구획하는 벽이라고 할 수 있다. Looking at the configuration of the
상기 머플러(60)에는, 전후방실린더블럭(10a,10b)에서 압축된 작동유체가 각각의 토출실(32,42)을 경유하여 유입된다. 작동유체가 상기 토출실(32,42)에서 토출통로(39,49)를 거쳐 상기 머플러(60)의 내부로 유입되는데, 이 때 상기 머플러(60)의 저면(66)에 형성되는 관통공(Transfer hole)을 통하여 작동유체가 머플러(60)의 내측으로 유입된다. The working fluid compressed in the front and
도 3은 도 2의 A부분을 전면(전방하우징의 측면에서)에서 본 도면이고, 도 4는 도 2의 A부분의 종단면도이다. 도 3 및 도 4에 도시된 바와 같이, 작동유체를 안내하는 관통공(70)은 머플러(60)와 토출실연결부(74) 사이를 연통시킬 수 있도록 형성된다. 즉, 토출실에서 나오는 고압의 작동유체를 상기 머플러(60)의 내부로 도입시키기 위한 관통공(70)은, 후방실린더블럭(10b)의 후방측에서 머플러(60)를 향한 드릴링을 수행함으로써, 머플러(60)의 저면(66)까지 관통하도록 형성된다. 여기서 토출실연결부(74)는, 실린더보어에서 압축된 냉매가 토출되는 토출실과 연결되는 통로를 통칭하는 것으로, 도 1에서 토출통로(39,49)로 설명된 것을 포함하는 것이다. 즉, 상기 토출실연결부(74)는, 압축기 내부에서 고압으로 압축되어 토출된 냉매가 상기 머플러(60)로 도입될 수 있는 연결부분을 총칭하는 것으로 사용한다. 3 is a view of the portion A of FIG. 2 seen from the front side (from the side of the front housing), and FIG. 4 is a longitudinal sectional view of the portion A of FIG. 3 and 4, the through
다이캐스팅으로 형성되는 상기 실린더블럭(10a)에서, 상기 머플러(60)의 내부로 작동유체가 유입될 수 있도록 드릴링하는 것에 의하여 상기 관통공(70)이 형성되는 것임을 알 수 있다. 여기서 상기 관통공(70)이 형성되는 부분은, 내벽(64)과 인접한 머플러(60)의 내부측 저면(66)에 해당하는 부분으로, 도 3 및 도 4에서 명백하게 확인할 수 있다. In the
상기 관통공(70)은, 머플러(60)의 저면(66)을 관통하도록 외측(전후방실린더블럭의 외측)에서 머플러(60)의 내측을 향하여 드릴링하는 것에 의하여 형성된다. 그리고 상기 관통공(70)은 실제로는 드릴링되는 단면적은 원형이지만, 상기 내벽(64)과 인접한 부분의 저면(66)을 드릴링하게 되면, 그 일부가 상기 내벽(64)에 걸쳐진다. 따라서 도 3에 도시한 바와 같이, 상기 머플러(60)의 정면에서 보면 원형에서 상기 내벽(64)에 의하여 일부가 가려진 형상으로 보이게 된다. The through
상기 관통공(70)으로 공급되는 작동유체는, 토출실(32,42)에서 토출통로(39,49)를 거쳐야 하는데, 상기 관통공(70) 주변의 구조, 즉 상기 토출실 및 토출통로, 그리고 실린더보어(12) 등을 포함하는 실린더블럭(10b) 자체의 구조에 의하여, 상기 관통공(70)은 상기 내벽(64)에 걸쳐지는 상태로 드릴링으로 형성된다. The working fluid supplied to the through
따라서 이러한 관통공(70)은, 도 3에 도시한 바와 같은 전면 형상을 가지게 되고, 본 명세서에서 상기 관통공(70)의 면적을 "A"라고 칭하기로 한다. 즉, 상기 면적(A)은, 머플러(70) 내부의 저면(66)에 대한 관통면적이라고 할 수 있다. 물론 이러한 관통 면적(A)은 드릴링에 의하여 형성되는 것임은 상술한 바와 같다.Therefore, such a through
그리고 상기 관통공(70)을 형성하기 위하여, 토출실연결부(74)에서 머플러의 내부로 드릴링을 수행할 때, 상기 머플러(60)의 저면(66)에서 전방(도면상 좌측)으로 일정한 깊이까지 드릴링을 수행해야 한다. 이를 도시한 도 4를 참조하면, 상기 머플러(60)의 저면(66)에서 드릴링되는 깊이를 도면 부호 "L"로 칭하고 있다. In order to form the through
압축기의 구동시 발생하는 유로 저항과 맥동 등은 실질적으로 압축기의 효율과 밀접한 관계를 가지고 있어서, 압축기의 구동 효율 및 소음 문제 등의 개선을 위해서는 그와 관련된 문제를 해결하는 것이 아주 중요하다. 본 발명자들은, 상술한 머플러(60)의 저면(66)과 관련된 관통공(70)의 면적(A) 및 깊이(L)의 조건이 유로 저항 및 맥동 등과 밀접한 관련이 있음을 인지하였다. 그리고 실험 등을 통하여, 상술한 면적(A)과 깊이(L)의 특정 조건에서 맥동압 감소에 가장 바람직함을 알 게 되었다. Since the flow path resistance and pulsation generated during the operation of the compressor are closely related to the efficiency of the compressor, it is very important to solve the problems related to the improvement of the driving efficiency and noise of the compressor. The present inventors have recognized that the conditions of the area A and the depth L of the through
예를 들어, 상술한 머플러(60) 바닥면(66)의 관통 면적(A)을 18 ~ 28mm2 사이에서 설정하고, 머플러(60) 바닥면(66)의 관통 깊이(L)을 3 ~ 7mm 의 범위 내에서 각각 변화시켜 가면서 맥동압 및 그 산포와의 관계를 실험하였다.For example, the penetration area A of the
상기 면적(A)과 깊이(L)를 각각 변화시키면서 여러 가지 실험을 수행하고, 그 대표적인 결과를 도 5 내지 도 7에 도시하였다. 도 5 내지 도 7에 도시한 실험에 사용된 조건은 다음과 같다. Various experiments were performed while varying the area A and the depth L, respectively, and representative results thereof are shown in FIGS. 5 to 7. The conditions used in the experiments shown in FIGS. 5 to 7 are as follows.
각각의 면적(A) × 깊이(L)의 조건은, The condition of each area (A) x depth (L) is
실험예 1: 22.84 × 6.5 = 148.46mm3 Experimental Example 1: 22.84 × 6.5 = 148.46 mm 3
실험예 2: 21.70 × 3.73 = 80.94mm3 Experimental Example 2: 21.70 × 3.73 = 80.94 mm 3
실험예 3: 18.02 × 3. 18 = 57.30mm3 이었다. Experimental Example 3: 18.02 × 3. 18 = 57.30 mm 3 .
여기서 상기 면적(A) × 깊이(L)는 체적 값으로, 실질적으로는 고압으로 압축된 작동유체가 상기 머플러(60)의 내부로 유입되는 작동유체의 유입량과 관련되는 것이라고 할 수 있다. 맥동 시험 결과를 도 5 내지 도 7과 관련하여 살펴보면, 작동유체를 흡입하는 흡입측 맥동은 실선으로 도시한 바와 같이 상기 실험예에서는 큰 변화가 없음을 알 수 있는 반면, 일점쇄선으로 도시한 토출측의 맥동은 상당한 변화가 있음을 알 수 있었다. Here, the area (A) × depth (L) is a volume value, and it can be said that the working fluid compressed at high pressure is related to the inflow amount of the working fluid flowing into the
즉, 상술한 면적(A)과 깊이(L)의 승산 값이라고 할 수 있는 체적, 즉 머플 러(60) 내부로 고압의 작동유체가 공급되는 관통공(70)의 체적 변화에 대하여, 토출측 맥동은 상당한 변화를 보이는 바, 도 5에 도시한 바와 같이 관통공의 체적(A×L)이 57mm3에서는 맥동이 증가함과 동시에 산포가 크게 나타났고, 도 6에 도시한 관통공의 체적(A×L)이 80mm3인 경우에는 맥동과 산포가 실시예 1에 비하여 현저하게 줄어듬과 동시에 산포도 대체적으로 균일화되어 가고 있음을 알 수 있다. 그리고 관통공(70)의 체적(A×L)이 148mm3인 경우에는, 실시예 1에 비해서는 맥동이 현저하게 줄어듬과 동시에 산포도 거의 나타나지 않는 작용효과를 확인할 수 있었다. That is, the discharge-side pulsation with respect to the volume change which is the multiplication value of the above-mentioned area A and the depth L, that is, the volume change of the through
상기와 같은 실험 결과를 정리하면, 관통공을 형성할 때 머플러의 저면(66) 및 측면과 관련된 관통공(70)의 체적이 작은 경우(57mm3 이하인 경우)에는 대부분의 회전수 범위 내에서 맥동압이 높고 산포도 많이 나타나기 때문에 바람직하지 못함을 알 수 있다. 그리고 상기 머플러(60)의 저면(66) 및 측면과 관련된 관통공(70)의 체적인 큰 경우(148mm3 인 경우)에는 전체 회전수 범위에 걸쳐 맥동압도 충분히 낮아서 안정적임과 동시에 산포도 크게 나타나지 않는 것으로 정리될 수 있다. Summarizing the above experimental results, if the volume of the through
따라서 본 발명자들은 상기와 같은 조건의 실험에 의하여, 상술한 면적(A)×깊이(L)의 값이 80mm3 이상인 경우에는 맥동 및 산포 등의 측면에서 바람직한 결과를 얻을 수 있음을 확인할 수 있었다. 그리고 상술한 실험예를 보면, 실질적으로 상기 면적(A)×깊이(L)의 값이 크면 대체적으로 맥동 및 산포, 그리고 유로 저항의 측면에서 유리하다고 볼 수 있으나, 현재 양산되고 있는 압축기의 구조 및 사양에 의하면, 일정한 한계를 가질 수밖에 없다. 따라서 그 상한값은 실질적으로 압축기의 구조적 한계로 인하여, 150mm3 이상으로 설정하는 것은 현실적으로 많은 어려움이 뒤따른다. 이러한 실험결과 등을 참조하면, 머플러와 관련된 관통공의 면적(A)×깊이(L)의 값을 상술한 조건, 즉 80mm3 내지 150mm3의 범위로 설정하는 것이 가장 바람직함을 알 수 있다. Accordingly, the inventors of the present invention have confirmed that, when the above-described values of the area (A) x depth (L) is 80 mm 3 or more, preferable results can be obtained in terms of pulsation and dispersion. In the experimental example described above, if the value of the area (A) × depth (L) is large, it is generally advantageous in terms of pulsation, dispersion, and flow path resistance. According to the specification, it is bound to have a certain limit. Therefore, the upper limit is substantially due to the structural limitations of the compressor, it is practically difficult to set more than 150mm 3 . Referring to these experimental results, it can be seen that it is most preferable to set the value of the area (A) x depth (L) of the through-holes associated with the muffler in the above-described conditions, that is, in the range of 80 mm 3 to 150 mm 3 .
이상에서 살펴본 바와 같은 본 발명은 머플러의 관통공을 일정한 범위로 설계하는 것에 의하여, 맥동압 및 산포를 최소화하고 유로저항을 줄일 수 있도록 구성하는 것을 기본적인 기술적 사상으로 하고 있음을 알 수 있다. 이와 같은 본 발명의 기본적인 기술적 사상의 범주 내에서 당업계의 통상의 기술자에게 있어서는 여러 가지 다른 변형이 가능함은 물론이고, 본 발명은 첨부한 특허청구의 범위에 기초하여 해석되어야 할 것임은 자명하다. As described above, the present invention can be seen that by designing the through-hole of the muffler in a certain range, it is understood that the basic technical idea is to configure the pulsating pressure and dispersion to reduce the flow resistance. Within the scope of the basic technical spirit of the present invention, it will be apparent to those skilled in the art that various modifications are possible, and that the present invention should be interpreted based on the appended claims.
도 1은 일반적인 사판식 압축기의 단면 예시도.1 is a cross-sectional view of a typical swash plate compressor.
도 2는 본 발명이 적용될 수 있는 사판식 압축기의 후방실린더블록의 예시 사시도.Figure 2 is an exemplary perspective view of the rear cylinder block of the swash plate compressor to which the present invention can be applied.
도 3은 도 2의 A부분을 전면에서 본 정면도.3 is a front view of the portion A of FIG. 2 viewed from the front;
도 4는 도 2의 A부분의 횡단면도.4 is a cross-sectional view of the portion A of FIG.
도 5는 관통공의 체적이 57mm3인 경우의 맥동 그래프5 is a pulsation graph when the volume of the through hole is 57mm 3
도 6은 관통공의 체적이 80mm3인 경우의 맥동 그래프.6 is a pulsation graph when the volume of the through hole is 80 mm 3 .
도 7은 관통공의 체적이 148mm3인 경우의 맥동 그래프.7 is a pulsation graph when the volume of the through hole is 148 mm 3 .
Claims (3)
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