KR20100007793A - Method for controlling clutch unit - Google Patents

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마그나 파워트레인 아게 운트 코 카게
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Abstract

PURPOSE: A clutch unit control method is provided to increase the control accuracy of a clutch unit by reducing the deviation between the set value and the real value of the clutch toque. CONSTITUTION: A clutch unit control method comprises the steps for computing the oil degradation degree by computing the loss output of a clutch unit(47), adopting the specific curve of the friction clutch showing the dependence of the clutch toque about the actuator control variable by using the computed oil degradation degree, and controlling the clutch unit according to the specific curve by using an actuator(51).

Description

클러치 유닛 제어 방법 {METHOD FOR CONTROLLING CLUTCH UNIT}CLUTCH UNIT CONTROL METHOD {METHOD FOR CONTROLLING CLUTCH UNIT}

본 발명은 차량 파워 트레인용 클러치 유닛을 제어하는 방법에 관한 것으로, 상기 클러치 유닛은 적어도, 클러치 유닛의 입력 요소로부터 출력 요소로의 제어 가능한 토크 전달을 위한 습식 마찰 클러치와, 클러치 유닛을 냉각하고 윤활하기 위한 오일과, 마찰 클러치를 구동하기 위한 액츄에이터를 포함한다. 마찰 클러치는 교호식으로 배치된 제1 클러치 디스크와 제2 클러치 디스크를 포함한다. The present invention relates to a method of controlling a clutch unit for a vehicle power train, the clutch unit comprising at least a wet friction clutch for controllable torque transmission from an input element to an output element of the clutch unit, and cooling and lubricating the clutch unit. And an actuator for driving the friction clutch. The friction clutch includes first and second clutch disks alternately arranged.

이러한 클러치 유닛은 예컨대 차량의 1차축 및/또는 2차축으로 구동 토크를 제어 가능하게 전달하기 위한 전륜 구동기가 장착된 차량의 트랜스퍼 케이스(transfer case) 내에 사용된다. 이른바 '토크 온 디맨드(torque-on-demand)' 트랜스퍼 케이스의 경우, 1차축의 휠들은 상시 구동되는 반면, 2차축의 휠들로는 전술한 클러치 유닛을 이용하여 구동 토크의 가변 부분이 선택적으로 전달될 수 있다. 트랜스퍼 케이스는, 차량 종방향으로의 구동 토크의 분배를 설정하기 위해 클러치 유닛이 디퍼렌셜 록(differential lock)에 할당되는 제어 가능 센터 디퍼렌셜(center differential)로도 설계될 수 있다. 전술한 유형의 클러치 유닛은, 상시 구동 앞차축을 구비한 차량에서 구동 토크의 일부가 뒷차축으로 전달되게 하는 토크 전달 장치에도 사용될 수 있으며, 이 경우 상기 유닛은 앞차축 디퍼렌셜 또는 뒷차축 디퍼렌셜에 배치된다. 이러한 상이한 적용예들 및 구성들이 US 7,111,716 B2로부터 공지되어 있다.Such a clutch unit is used, for example, in a transfer case of a vehicle equipped with a front wheel drive for controllably transmitting drive torque to the vehicle's primary and / or secondary axles. In the so-called 'torque-on-demand' transfer case, the wheels of the first axle are always driven, while the wheels of the second axle can selectively transmit a variable portion of the drive torque using the clutch unit described above. Can be. The transfer case can also be designed as a controllable center differential in which the clutch unit is assigned to a differential lock to set the distribution of drive torque in the vehicle longitudinal direction. The clutch unit of the type described above can also be used in a torque transmission device which allows a part of the driving torque to be transmitted to the rear axle in a vehicle with a constantly driven front axle, in which case the unit is arranged in the front axle differential or the rear axle differential. . Such different applications and configurations are known from US 7,111,716 B2.

도입부에 언급한 유형의 클러치 유닛은 예컨대 차축 디퍼렌셜의 디퍼렌셜 록을 위해 또는 차축 디퍼렌셜의 토크 전달 장치[이른바 토크 벡터링(torque vectoring)]에서 차량 횡방향으로도 작용할 수 있다. 전술한 모든 경우, 클러치 유닛은 회전성 입력 요소(예: 입력 샤프트)와 회전성 출력 요소(예: 출력 샤프트)를, 특히 구동 토크의 전달을 위해, 마찰 결합식으로 서로 연결할 수 있다. 그 대안으로, 특히 제동 토크를 전달하기 위해, 고정형 입력 요소 또는 고정형 출력 요소를 구비한 브레이크로서 클러치 유닛이 구성될 수 있다.Clutch units of the type mentioned in the introduction can also act in the vehicle transverse direction, for example for differential locks of axle differentials or in torque transmission devices (so-called torque vectoring) of the axle differentials. In all the cases described above, the clutch unit can connect the rotational input element (eg input shaft) and the rotational output element (eg output shaft) to each other in a frictionally coupled manner, in particular for the transmission of drive torque. Alternatively, the clutch unit can be configured as a brake with a fixed input element or a fixed output element, in particular for transmitting the braking torque.

전술한 클러치 유닛의 적용에들에서는 클러치 유닛이 동력 흐름 방향을 기준으로 파워 트레인의 주 변속기 뒤에 (즉, 수동 또는 자동 변속기 또는 CVT 변속기 뒤에) 배치된다. 클러치 토크, 즉 마찰 클러치로부터 전달되는 토크는 일반적으로 각각의 주행 상황에 따라 가변적으로 조정된다. 즉, 예컨대 주행 상황 또는 주변 영향(예: 구동 휠들의 슬립을 야기하는 미끄러운 도로면)에 좌우될 수 있는 주행 다이내믹 요건에 따라 클러치 유닛으로부터 전달될 토크가 변동한다. 이를 위해서는 마찰 클러치의 맞물림 제어뿐 아니라 정확히 조정된 클러치 토크를 이용한 더 느린 구동도 종종 요구된다. In the applications of the above-described clutch unit, the clutch unit is disposed behind the main transmission of the power train (ie, after the manual or automatic transmission or the CVT transmission) on the basis of the power flow direction. The clutch torque, ie the torque transmitted from the friction clutch, is generally variably adjusted in accordance with the respective driving situation. That is, the torque to be transmitted from the clutch unit varies according to driving dynamic requirements, which may depend, for example, on driving conditions or ambient influences (eg, slippery road surfaces causing slippage of the drive wheels). This often requires slower drive with precisely adjusted clutch torque as well as engagement control of the friction clutch.

따라서 마찰 클러치는 전술한 애플리케이션의 경우 통상 습식 다판 클러치로서 형성된다. 일반적으로 마찰 클러치는 마찰 부품들을 냉각하고 윤활하기 위한 오일이 들어 있는 하우징 내에 통합된다. 예컨대 하우징 바닥에는 오일 섬프가 제공되며, 이 오일 섬프로부터 오일 펌프가 클러치 작동 중에 항시 오일을 운반하여 마찰 표면 상에 떨어뜨린다. 오일은 마찰 표면으로부터 다시 오일 섬프로 되돌아간다.The friction clutch is thus usually formed as a wet multi-plate clutch for the aforementioned applications. Generally, the friction clutch is integrated in a housing containing oil for cooling and lubricating the friction parts. For example, an oil sump is provided at the bottom of the housing, from which the oil pump always carries oil and drops it on the friction surface during clutch operation. The oil returns from the friction surface back to the oil sump.

클러치 유닛은 또한 상기 마찰 클러치를 구동하기 위한 액츄에이터를 포함한다. 액츄에이터는 종종 클러치 유닛의 하우징에 고정된 전동기를 포함하며, 클러치 유닛의 입력 요소와 출력 요소 사이에서 전달될 요구 토크에 반응하여 클러치 디스크들을 사전 설정된 맞물림 위치로 이동시키는 데 사용된다.The clutch unit also includes an actuator for driving the friction clutch. The actuator often includes an electric motor fixed to the housing of the clutch unit and is used to move the clutch discs to a preset engagement position in response to the required torque to be transmitted between the input element and the output element of the clutch unit.

도입부에 언급한 유형의 클러치 유닛 및 그러한 클러치 유닛을 보정하기 위한 방법이 WO 2003/025422 A1(US 7,032,733 B2에 대응됨)으로부터 공지되어 있으며, 그 내용은 본 출원서의 공개 내용에 포함된다. WO 2003/025422 A1에 정확하게 기술되어 있듯이, 특정 요구 클러치 토크의 조정을 위해 반드시 (측정된 실제 클러치 토크를 제어 변수로 하여) 직접 토크 제어 제어가 제공될 필요가 없으며, 클러치 유닛의 적절한 보정에 의해, 액츄에이터의 위치 제어를 거쳐 마찰 클러치의 제어가 구현될 수 있다. 즉, 전달될 요구 토크의 조정을 위해 예컨대 전동기의 회전각 또는 그 밖의 액츄에이터 위치 변수가 제어 변수로서 사용되고, 요구 클러치 토크에 상응하는 값으로 조정된다. 이를 위해, 경험적 방법으로(empirically) 클러치 토크/액츄에이터 위치 의존도가 산출되어, 특성곡선으로서 예컨대 테이블(룩업 테이블, LUT) 또는 함수(즉, 계산 규칙)의 형태로 저장된다. 상기 의존도에 따라 특정 토크 요구에 대해 액츄에이터의 관련 위치 변수(예: 회전각)의 상응하는 설정 값이 결정되고 조정된다.Clutch units of the type mentioned in the introduction and methods for calibrating such clutch units are known from WO 2003/025422 A1 (corresponding to US 7,032,733 B2), the contents of which are included in the disclosure of the present application. As precisely described in WO 2003/025422 A1, direct torque control control (with the measured actual clutch torque as the control variable) does not necessarily have to be provided for the adjustment of the specific required clutch torque, but by appropriate correction of the clutch unit. In addition, the control of the friction clutch may be implemented through the position control of the actuator. That is, for example, the rotation angle or other actuator position variable of the electric motor is used as a control variable for adjusting the required torque to be transmitted, and adjusted to a value corresponding to the required clutch torque. To this end, empirically the clutch torque / actuator position dependence is calculated and stored as a characteristic curve, for example in the form of a table (lookup table, LUT) or a function (ie a calculation rule). The dependence determines and adjusts the corresponding set value of the relevant positional variable (eg rotational angle) of the actuator for a particular torque request.

마찰 클러치가 구동되는 동안 클러치 유닛 내에 존재하는 오일에서, 예컨대 마모 입자들의 축적으로 인해, 마모 또는 열화(degradation)가 발생한다. 오일의 마모에 의해, 시간이 경과함에 따라 클러치 디스크에서의 마찰값이 변동하고, 그에 따라 특정 액츄에이터 위치에서 상기 클러치 디스크의 마찰값에 의존하는 실제로 전달된 토크도 변동한다. 이러한 변동은, 전술한 토크 요구와 액츄에이터 위치 사이의 정적 할당을 통해서는 고려될 수 없다. 따라서 지정된 클러치 토크(설정값)와 실제로 전달된 클러치 토크(실제값) 사이의 바람직하지 않은 편차가 발생할 수 있다. 오일 열화도가 높으면, 과잉 토크로 인해 주행 안락성의 저하, 파워 트레인 내 응력 또는 변속기 부품들의 다른 유해한 부하가 나타나는 방식으로 마찰값이 크게 변동할 수 있다. Wear or degradation occurs in the oil present in the clutch unit while the friction clutch is being driven, for example due to the accumulation of wear particles. Due to the wear of the oil, the friction value at the clutch disk fluctuates over time, and thus also the actual transmitted torque, which depends on the friction value of the clutch disk at a particular actuator position. This variation cannot be taken into account through the static assignment between the torque demand and actuator position described above. Thus, an undesirable deviation may occur between the specified clutch torque (set value) and the actually transmitted clutch torque (actual value). If the oil deterioration is high, the friction may fluctuate in such a way that excessive torque results in reduced driving comfort, stress in the power train or other harmful loads on the transmission parts.

본 발명의 과제는, 클러치 토크의 설정값과 실제값 사이의 편차를 줄여 클러치 제어의 정확도를 높이는 것이다. 또한, 클러치 유닛 부품들의 과도하게 높은 부하가 방지되어야 한다.An object of the present invention is to increase the accuracy of clutch control by reducing the deviation between the set value and the actual value of the clutch torque. In addition, excessively high loads on the clutch unit parts must be prevented.

상기 과제는 청구항 제1항의 특징들을 갖는 클러치 유닛 제어 방법에 의해, 그리고 특히 하기의 단계들을 통해 해결된다.The problem is solved by a clutch unit control method with the features of claim 1 and in particular through the following steps.

- 클러치 유닛 손실 출력을 산출하여 오일 열화도를 산출하는 단계;Calculating the oil deterioration degree by calculating the clutch unit loss output;

- 상기 산출된 열화도를 토대로, 액츄에이터 제어 변수에 대한 클러치 토크의 의존도를 기술하는 마찰 클러치 특성곡선을 적응시키는 단계; 및Adapting the friction clutch characteristic curve describing the dependence of the clutch torque on the actuator control variable on the basis of the calculated degree of deterioration; And

- 액츄에이터를 이용하여 상기 특성곡선에 따라 클러치 유닛을 제어하는 단계.Controlling the clutch unit according to the characteristic curve using an actuator.

본 발명에 따라, 액츄에이터 제어 변수와 전달된 토크 사이의 상관관계와 관련한 중요 영향 변수인 오일의 열화도를 토대로 클러치 제어의 다이내믹한 적응이 실시된다. 이는 클러치 유닛에 할당된 손실 출력이 산출되고, 통상 비휘발성 메모리에 저장되어 있는 마찰 클러치 특성곡선이 그에 상응하게 적응됨으로써 효과적으로 달성될 수 있다. 이러한 방식의 적응을 통해, 마모에 기인한 클러치 특성곡선과 표준 거동의 편차가 보상됨으로써 클러치 유닛의 조정 정확도가 증가한다. 오일 열화도와 보상될 토크 편차 사이의 상관관계는 계산되거나 경험적 방법으로 산출될 수 있고, 예컨대 룩업 테이블의 형태로 존재할 수 있다. 특성곡선의 적응을 통해 클러치 제어가 신속하고 신뢰성 있게 보정될 수 있다. 특성곡선의 적응은 특 히 차량 구동이 개시될 때마다 수행될 수 있다. According to the invention, a dynamic adaptation of the clutch control is carried out on the basis of the degree of deterioration of the oil which is an important influence variable relating to the correlation between the actuator control variable and the transmitted torque. This can be effectively achieved by calculating the loss output assigned to the clutch unit and adapting the friction clutch characteristic curve which is usually stored in the nonvolatile memory accordingly. By adapting in this manner, the clutch accuracy curve and the standard behavior due to wear are compensated for, thereby increasing the adjustment accuracy of the clutch unit. The correlation between the oil degradation and the torque deviation to be compensated for may be calculated or calculated empirically, for example in the form of a lookup table. By adapting the characteristic curve, clutch control can be corrected quickly and reliably. The adaptation of the characteristic curve can be carried out especially every time the vehicle drive is started.

바람직하게는 클러치 디스크의 손실 출력 또는 클러치 유닛의 드래그 토크(drag torque) 손실 출력 또는 클러치 유닛의 변속 장치의 전단 작용 손실 출력이 산출됨으로써 또는 전술한 손실 출력들 중 여러 개가 산출됨으로써 오일 열화도가 산출된다. 클러치 디스크 손실 출력은 디스크 표면에서 일어나는 마찰과 직접적인 상관관계가 있기 때문에, 오일 열화도의 중요한 지표이다. 드래그 토크 손실 출력은 클러치 유닛의 부품들에 의한 오일 수용으로 인한 효율 손실과 관련되며, 상기 효율 손실 역시 클러치 유닛 내 오일의 열화도와 상관관계가 있다. 오일 펌프에 의한 유체 수송도 드래그 토크 손실 출력에 고려될 수 있다.Preferably, the oil deterioration degree is calculated by calculating the loss output of the clutch disk or the drag torque loss output of the clutch unit or the shear action loss output of the transmission of the clutch unit, or by calculating several of the aforementioned loss outputs. do. Clutch disc loss output is an important indicator of oil degradation because it directly correlates with friction occurring on the disc surface. The drag torque loss output is related to the loss of efficiency due to oil acceptance by the components of the clutch unit, which also correlates with the deterioration of oil in the clutch unit. Fluid transport by the oil pump can also be considered for drag torque loss output.

전술한 전단 작용 손실 출력은 특히 클러치 유닛의 변속 장치에서의 전단 프로세스에 의한 오일 열화와 관련된다. 상기 변속 장치는 마찰 클러치로부터 전달된 토크를 변환하기 위한 부품일 수 있다. 변속 장치는 특히 입력 샤프트를 기준으로 평행하게 또는 각을 이루어 배치된 출력 샤프트로 토크를 전달하거나 상기 토크를 수치적으로 변환하는 데 사용된다. 이러한 목적으로, 예컨대 전륜 체결 시스템 또는, 마찰 클러치를 클러치 유닛의 출력 요소와 연결하는 체인 구동 시스템과 같은 파워 트레인이 제공될 수 있다. 오일 섬프의 오일은 상기 파워 트레인의 윤활에 사용될 수 있다.The shear action loss outputs described above relate in particular to oil degradation by the shearing process in the transmission of the clutch unit. The transmission may be a part for converting the torque transmitted from the friction clutch. The transmission is in particular used for transmitting torque or numerically converting the torque to an output shaft arranged in parallel or at an angle with respect to the input shaft. For this purpose, for example, a power train can be provided, such as a front wheel fastening system or a chain drive system connecting the friction clutch with the output element of the clutch unit. The oil of the oil sump can be used for lubrication of the power train.

전술한 손실 출력들은 클러치 유닛 내 오일 열화에 대한 중요한 영향 변수들이므로, 오일 열화도의 추정을 위해 바람직하게 이용될 수 있다.The above-mentioned loss outputs are important influence variables for oil deterioration in the clutch unit, and thus can be preferably used for estimation of oil deterioration degree.

바람직하게는 클러치 디스크의 손실 출력을 산출하기 위해, 클러치 유닛의 입력 요소와 출력 요소 사이의 회전수 차에 클러치 토크를 곱한다. 관련 회전수들은 적합한 센서들에 의해 용이하게 검출될 수 있고, 차량 제어의 다양한 목적을 위해 표준에 따라 이용된다. 클러치 토크는 요구 토크(설정값)이거나, 측정되거나 계산될 수 있는 실제 전달된 토크(실제값)일 수 있다. 클러치 토크는 클러치 디스크에 작용하는 압착력과 상관관계가 있다. 입력 요소와 출력 요소 사이의 회전수 차는 마찰 클러치에서 발생하는 슬립을 나타낸다. 그럼으로써 압착력과 슬립의 곱을 통해 클러치 디스크의 마찰 손실이 추론될 수 있다.Preferably, the clutch torque is multiplied by the speed difference between the input element and the output element of the clutch unit to calculate the loss output of the clutch disc. Relevant revolutions can be easily detected by suitable sensors and used according to standards for various purposes of vehicle control. The clutch torque can be the required torque (set value) or the actual transmitted torque (actual value) that can be measured or calculated. Clutch torque is correlated with the compressive force acting on the clutch disc. The speed difference between the input element and the output element represents the slip that occurs in the friction clutch. The friction loss of the clutch disc can thus be deduced from the product of the pressing force and the slip.

바람직하게는 클러치 토크와 회전수 차의 곱에 가중 계수를 곱하며, 이 가중 계수는 클러치 토크, 회전수 차 또는 클러치 토크와 회전수 차의 곱에 따라 선택된다. 오일 열화는 오직 클러치 디스크 손실일, 즉 클러치 디스크를 통해 흡수된 전체 에너지에 좌우될 뿐 아니라, 시간에 따른 에너지 소비 거동에 의해서도 좌우되는 것으로 밝혀졌다. 예를 들어, 짧은 기간에 걸쳐 높은 손실 출력이 지속된 경우보다 상대적으로 오랜 기간에 걸쳐 낮은 손실 출력이 지속된 경우에 보다 적은 마모 및 그에 따른 보다 적은 오일 열화가 나타날 수 있다. 이러한 상황은 가중 계수와의 곱을 통해 간단하게 참작될 수 있다. 가중 계수는 예컨대 경험적 방법으로 산출될 수 있다.Preferably the product of the clutch torque and the speed difference is multiplied by a weighting factor, which weighting factor is selected according to the clutch torque, the speed difference or the product of the clutch torque and the speed difference. It has been found that oil degradation depends not only on the clutch disc loss, ie the total energy absorbed through the clutch disc, but also on the energy consumption behavior over time. For example, less wear and consequently less oil deterioration may occur when low loss output persists over a relatively long period of time than when high loss output persists over a short period of time. This situation can simply be taken into account by multiplying with the weighting coefficient. The weighting coefficient can be calculated, for example, by empirical method.

드래그 토크 손실 출력을 산출하기 위해, 경험적 방법으로 산출된 드래그 토크값에 클러치 유닛의 입력요소 또는 출력 요소의 회전수를 곱할 수 있다. 드래그 토크값이 반드시 상수 변수일 필요는 없으며, 역시 회전수에 따라 변할 수 있다. 드래그 토크값은 저장된 룩업 테이블로부터 호출될 수 있다. 이로써 드래그 토크 에 기인한 에너지 손실이 추정될 수 있다.In order to calculate the drag torque loss output, the drag torque value calculated by the empirical method can be multiplied by the number of revolutions of the input element or the output element of the clutch unit. The drag torque value does not necessarily need to be a constant variable and may also vary with the number of revolutions. The drag torque value can be called from the stored lookup table. As a result, energy losses due to drag torque can be estimated.

전단 작용 손실 출력을 산출하기 위해, 클러치 토크에 경험적 방법으로 산출된 효율값 및 클러치 유닛의 입력요소 또는 출력 요소의 회전수를 곱할 수 있다. 클러치 토크는 설정값이거나 실제값일 수 있다. 효율값은 입력 요소의 회전수에 좌우될 수 있고, 예컨대 이전에 저장된 룩업 테이블로부터 호출될 수 있다. 이러한 방식으로 마모도 산출의 정확도가 더욱 증가할 수 있다.To calculate the shear action loss output, the clutch torque can be multiplied by the empirically calculated efficiency value and the number of revolutions of the input element or output element of the clutch unit. The clutch torque may be a set value or an actual value. The efficiency value may depend on the number of revolutions of the input element and may be called from a previously stored lookup table, for example. In this way, the accuracy of wear calculation can be further increased.

바람직하게는 클러치 유닛의 손실 출력을 산출하기 위해, 전술한 3가지 손실 출력 중 다수 - 특히 3가지 모두를- 산출하여 서로 가산한다. 이러한 방식으로 클러치 유닛의 마모에 대한 주요 기여 요소들이 모두 고려될 수 있다. 상기 가산 전에, 개별 기여 요소들을 그들의 열화 작용에 상응하게 상대적으로 서로 가중하기 위해, 상기 가수들(addend)에 각각 가중 계수를 곱할 수 있다. Preferably, in order to calculate the loss output of the clutch unit, many of the above three loss outputs, in particular all three, are calculated and added to each other. In this way all of the major contributing factors to wear of the clutch unit can be considered. Before the addition, the addends can each be multiplied by a weighting factor in order to weight the individual contributing elements to one another relative to their degrading action.

바람직하게는, 클러치 유닛의 구동 중에 손실 출력에 대한 시간 적분치를 생성한다. 이로써 용이하게 산출될 수 있는 손실 출력으로부터, 오일 열화와 최종적으로 직접적인 상관관계가 있는 손실일이 추론될 수 있다. Preferably, a time integral for the loss output is generated during the drive of the clutch unit. From this, the loss output, which can be easily calculated, can be deduced from the loss date which is finally directly correlated with the oil deterioration.

산출된 클러치 유닛 손실일은, 차량 구동이 다시 개시되면 오일 열화도를 계속 산출하기 위한 시작값으로 사용되도록, 차량 정차 시 비휘발성 메모리 내에 저장되는 것이 바람직하다. 즉, 전체 손실일은 연속적으로 외삽되는데, 그 이유는 전체 손실일에 의해 유발된 오일 열화가 비가역적이기 때문이다. 즉, 오일 열화는 지속적으로 진행되며, 예컨대 차량 정차시에 퇴행하지 않는다. 산출된 손실일의 리셋은 오일 교체시에만 실시된다.The calculated clutch unit loss date is preferably stored in the nonvolatile memory at the time of vehicle stop so that it is used as a starting value for continuously calculating the oil deterioration degree when the vehicle driving is started again. That is, the total lost days are extrapolated continuously because the oil degradation caused by the total lost days is irreversible. That is, the oil deterioration proceeds continuously, for example, does not degenerate when the vehicle is stopped. The reset of the calculated loss date is only carried out at oil change.

바람직하게는 전술한 특성곡선을 토대로 클러치 유닛을 제어하기 위해, 클러치 토크의 설정값의 함수로서 관련 액츄에이터 제어 변수의 설정값이 산출되고, 상기 산출된 액츄에이터 제어 변수의 설정값은 조정되며, 이때 액츄에이터 제어 변수의 실제값이 검출되어 상기 설정값과 비교된다. 액츄에이터 제어 변수는 일반적으로 측정기술적 검출 시 클러치 토크 자체보다 더 용이한 접근이 가능하므로, 선택된 액츄에이터 제어 변수의 설정값 및 실제값과 관련한 제어가 더욱 용이하게 구현될 수 있다. 액츄에이터 제어 변수는 예컨대 액츄에이터 위치(특히 회전각) 또는 유압일 수 있다.Preferably, in order to control the clutch unit on the basis of the above-described characteristic curve, a setting value of the associated actuator control variable is calculated as a function of the setting value of the clutch torque, and the calculated setting value of the actuator control variable is adjusted, wherein the actuator The actual value of the control variable is detected and compared with the set value. Since the actuator control variable generally has easier access than the clutch torque itself in the measurement of the technical detection, the control regarding the set value and the actual value of the selected actuator control variable can be more easily implemented. The actuator control variable can be for example the actuator position (particularly the rotation angle) or the hydraulic pressure.

한 바람직한 실시예에 따라, 전술한 특성곡선의 적응을 위해 특성곡선의 기울기 및/또는 오프셋이 변경된다. 특성곡선의 적응을 위해, 특히 산출된 오일 열화도를 토대로 기울기 보정값 및 오프셋 보정값이 결정될 수 있으며, 이때 클러치 토크의 변경된 설정값을 산출하기 위해 클러치 토크의 설정값에 기울기 보정값을 곱하며, 이때 특성곡선에 따라 클러치 토크의 변경된 설정값의 함수로서 액츄에이터 제어 변수의 임시 설정값이 산출되고, 액츄에이터 제어 변수의 임시 설정값에 오프셋 보정값이 가산되어 액츄에이터 제어 변수의 설정값이 산출된다. 이러한 과정에서, 저장되어있던 특성곡선 자체는 변하지 않고 유지되는데, 이는 특성곡선에 할당된 2개의 매개변수만 업데이트되기 때문이다. 이러한 방식으로, 상응하는 계산 비용 및 메모리 비용을 수반하는 특성곡선의 완전한 재작성이 방지된다. 상기 기울기 보정값 및 상기 오프셋 보정값은 경험적 방법으로 산출되어 간단한 룩업 테이블에 저장될 수 있다.According to one preferred embodiment, the slope and / or offset of the characteristic curve is changed for adaptation of the characteristic curve described above. In order to adapt the characteristic curve, the slope correction value and the offset correction value may be determined based on the calculated oil deterioration degree, and the slope correction value is multiplied by the clutch torque setting value to calculate the changed setting value of the clutch torque. In this case, the temporary setting value of the actuator control variable is calculated as a function of the changed setting value of the clutch torque according to the characteristic curve, and the offset correction value is added to the temporary setting value of the actuator control variable to calculate the setting value of the actuator control variable. In this process, the stored characteristic curve itself remains unchanged because only the two parameters assigned to the characteristic curve are updated. In this way, complete rewriting of characteristic curves with corresponding computational and memory costs is avoided. The tilt correction value and the offset correction value may be calculated in an empirical manner and stored in a simple lookup table.

또 다른 한 실시예에 따라, 클러치 디스크의 마모도가 산출되고, 산출된 클러치 디스크 마모도를 토대로 마찰 클러치 특성곡선의 적응이 추가로 실시된다. 즉, 상기 마모로 인해 클러치 디스크 두께가 감소하고, 클러치 디스크 재료의 경화가 나타날 수 있다. 이러한 재료 경화도 마찬가지로 마찰값 증가를 야기할 수 있다. 클러치 유닛의 조장 정확도를 최적화하기 위해, 상기 효과가 특성곡선 적응 과정 중에 고려될 수 있다.According to another embodiment, the wear degree of the clutch disc is calculated, and the adaptation of the friction clutch characteristic curve is further carried out based on the calculated clutch disc wear degree. That is, the wear may reduce the clutch disc thickness and harden the clutch disc material. Such material hardening can likewise lead to increased friction values. In order to optimize the clutch accuracy of the clutch unit, the above effects can be taken into account during the characteristic curve adaptation process.

바람직하게는 클러치 유닛 구동 중 클러치 디스크의 두께 변동을 토대로 클러치 디스크의 마모도가 산출된다. 디스크 재료의 경화는 일반적으로 디스크 두께의 감소를 동반하기 때문에, 두께 비교를 통해 간단하게 경화 및 디스크 마모로 인한 마찰값 증가의 척도를 알아낼 수 있다.Preferably, the wear degree of the clutch disc is calculated based on the variation in the thickness of the clutch disc during driving of the clutch unit. Since the hardening of the disc material generally accompanies a decrease in the disc thickness, thickness comparisons can simply determine the measure of the increase in friction values due to hardening and disc wear.

바람직하게는 클러치 유닛의 보정 과정에서 사전 설정된 보정 위치와 관련하여 산출되는 액츄에이터 위치값을 토대로 클러치 디스크의 두께가 산출된다. 이로써 디스크 두께의 매우 신뢰성 있는 검출이 가능해진다.Preferably, the thickness of the clutch disk is calculated based on the actuator position value calculated in relation to the preset correction position in the correction process of the clutch unit. This enables very reliable detection of the disk thickness.

본 발명은 클러치 유닛 및 제어 장치를 구비한 토크 전달 장치와도 관련되며, 상기 클러치 유닛은 적어도, 입력 요소로부터 출력 요소로의 제어 가능한 토크 전달을 위한 습식 마찰 클러치와, 상기 마찰 클러치를 냉각하기 위한 오일과, 상기 마찰 클러치를 구동하기 위한 액츄에이터를 포함하며, 상기 제어 장치는, 클러치 유닛의 손실 출력을 산출하여 오일의 열화도를 산출하고, 상기 산출된 열화도를 토대로 액츄에이터 제어 변수에 대한 클러치 토크의 의존도를 기술하는 마찰 클러치 특성곡선을 적응시키고, 액츄에이터를 이용하여 상기 특성곡선에 따라 클러치 유닛 을 제어하도록 설계된다.The invention also relates to a torque transmission device having a clutch unit and a control device, the clutch unit comprising at least a wet friction clutch for controllable torque transmission from an input element to an output element, and for cooling the friction clutch. And an actuator for driving the friction clutch, wherein the control device calculates the loss output of the clutch unit to calculate the degree of deterioration of the oil, and the clutch torque for the actuator control variable based on the calculated degree of deterioration. It is designed to adapt the friction clutch characteristic curve describing the dependence of and to control the clutch unit according to the characteristic curve using an actuator.

본 발명에 따른 클러치 유닛 및 토크 전달 장치는, 전술한 것처럼 차량 파워 트레인을 따라 토크를 전달하기 위해 상이한 구성으로 사용될 수 있다. 하기에서는 도면들을 참고로 "토크 온 디맨드" 트랜스퍼 케이스와 관련한 예시로만 본 발명을 설명한다. The clutch unit and torque transmission device according to the invention can be used in different configurations for transmitting torque along the vehicle power train as described above. The following describes the invention only by way of example in connection with a "torque on demand" transfer case with reference to the drawings.

본 발명을 통해, 클러치 토크의 설정값과 실제값 사이의 편차를 줄여 클러치 제어의 정확도를 높이고, 클러치 유닛 부품들의 과도하게 높은 부하를 방지할 수 있다. Through the present invention, it is possible to reduce the deviation between the set value and the actual value of the clutch torque to increase the accuracy of the clutch control and to prevent excessively high load of the clutch unit parts.

도 1에는 시프터블 전륜구동 차량의 파워 트레인이 개략적으로 도시되어 있다. 엔진(11)에 의해 발생한 구동 토크는 주 변속기(13)(수동 변속기 또는 자동 변속기)를 통해 트랜스퍼 케이스(15)에 전달된다. 트랜스퍼 케이스(15)의 제1 출력측은 카르단샤프트(17)를 통해 뒷차축 디퍼렌셜 기어(19)와 연결된다. 그로 인해 뒷차축(23)의 휠들(21)이 상시 구동된다. 따라서 뒷차축(23)은 차량의 1차축을 형성한다. 트랜스퍼 케이스의 제2 출력측은 카르단샤프트(25)를 통해 앞차축 디퍼렌셜 기어(27)와 연결된다. 그로 인해 엔진(11) 구동 토크의 일부가 선택적으로 앞차축(31)의 휠들(29)로 전달될 수 있다. 따라서 앞차축(31)은 차량의 2차축을 형성한다.1 schematically illustrates a power train of a shiftable all-wheel drive vehicle. The drive torque generated by the engine 11 is transmitted to the transfer case 15 through the main transmission 13 (manual transmission or automatic transmission). The first output side of the transfer case 15 is connected to the rear axle differential gear 19 via a cardan shaft 17. As a result, the wheels 21 of the rear axle 23 are always driven. Thus, the rear axle 23 forms the primary axle of the vehicle. The second output side of the transfer case is connected to the front axle differential gear 27 via a cardan shaft 25. As a result, a part of the engine 11 driving torque may be selectively transmitted to the wheels 29 of the front axle 31. The front axle 31 thus forms the secondary axle of the vehicle.

또한, 도 1에는 차량 다이내믹 제어 유닛(33)이 도시되어 있다. 이 유닛은 뒷차축(23)의 휠들(21)과 앞차축(31)의 휠들(29)에 할당된 휠 회전수 센서들(35, 37)과 연결된다. 차량 다이내믹 제어 유닛(33)은 예컨대 요 센서(yaw sensor)와 같은 추가 센서들(39)과도 연결된다. 센서들(35, 37, 39)의 신호들에 따라 차량 다이내믹 제어 유닛(33)이 제어 신호를 발생시키고, 이 제어 신호는 차량의 양 차축(23, 31) 간의 소정의 구동 토크 분할비의 세팅을 위해 트랜스퍼 케이스(15)의 (도 1에는 도시되지 않은) 제어 장치에 공급된다. 상기 제어 신호는 특히 클러치 토크의 설정값, 즉 트랜스퍼 케이스(15)의 클러치 유닛을 위한 요구 토크량이다.Also shown in FIG. 1 is a vehicle dynamics control unit 33. The unit is connected with wheel speed sensors 35, 37 assigned to the wheels 21 of the rear axle 23 and the wheels 29 of the front axle 31. The vehicle dynamics control unit 33 is also connected with additional sensors 39, for example a yaw sensor. The vehicle dynamics control unit 33 generates a control signal in accordance with the signals of the sensors 35, 37, 39, which control signal setting of the predetermined drive torque split ratio between both axles 23, 31 of the vehicle. Is supplied to the control device (not shown in FIG. 1) of the transfer case 15. The control signal is in particular a set value of the clutch torque, ie the required torque amount for the clutch unit of the transfer case 15.

도 2는 도 1에 따른 트랜스퍼 케이스의 개략적 횡단면도이다. 트랜스퍼 케이스(15)는 입력 샤프트(41)와, 제1 출력 샤프트(43)와, 제2 출력 샤프트(45)를 포함한다. 제1 출력 샤프트(43)는 입력 샤프트(41)에 동축으로 놓이고 상기 입력 샤프트와 회전 불가능하게 - 바람직하게는 일체로 - 형성된다. 제2 출력 샤프트(45)는 입력 샤프트(41)에 대해 평행하게 오프셋되어 배치된다.2 is a schematic cross-sectional view of the transfer case according to FIG. 1. The transfer case 15 includes an input shaft 41, a first output shaft 43, and a second output shaft 45. The first output shaft 43 lies coaxially with the input shaft 41 and is formed non-rotatingly, preferably integrally, with the input shaft. The second output shaft 45 is arranged in parallel offset with respect to the input shaft 41.

트랜스퍼 케이스(15)는 마찰 클러치(49) 및 액츄에이터(51)를 구비한 클러치 유닛(47)을 포함한다. 마찰 클러치(49)는, 입력 샤프트(41) 및 제1 출력 샤프트(43)와 회전 불가능하게 연결되며 복수의 클러치 디스크를 갖는 클러치 하우징(53)을 포함한다. 마찰 클러치(49)는 또한, 클러치 하우징(53) 내 디스크들에 서로 교호식으로 맞물리는 복수의 클러치 디스크들을 가진, 회전 가능하게 지지된 클러치 허브(55)를 포함한다. 클러치 허브(55)는 체인 드라이브(59)의 구동 기어휠(57)과 회전 불가능하게 연결된다. 체인 드라이브(59)의 피동 기어휠(61)은 제2 출력 샤프트(45)와 회전 불가능하게 연결된다. 체인 드라이브(59) 대신, 예컨대 전술한 기어휠들(57, 61) 사이에 중간 기어휠을 구비한 휠 드라이브가 제공될 수 있다.The transfer case 15 includes a clutch unit 47 having a friction clutch 49 and an actuator 51. The friction clutch 49 includes a clutch housing 53 rotatably connected to the input shaft 41 and the first output shaft 43 and having a plurality of clutch disks. The friction clutch 49 also includes a rotatably supported clutch hub 55 having a plurality of clutch disks that engage alternately with the disks in the clutch housing 53. The clutch hub 55 is rotatably connected to the drive gearwheel 57 of the chain drive 59. The driven gearwheel 61 of the chain drive 59 is rotatably connected with the second output shaft 45. Instead of the chain drive 59, for example, a wheel drive with an intermediate gearwheel between the aforementioned gearwheels 57, 61 may be provided.

마찰 클러치(49)의 맞물림 방향으로 액츄에이터(51)가 작동함으로써, 입력 샤프트(41)를 통해 트랜스퍼 케이스(15)로 유도된 구동 토크의 증가분이 제2 출력 샤프트(45)로 전달될 수 있다.By actuating the actuator 51 in the engagement direction of the friction clutch 49, an increase in the drive torque induced in the transfer case 15 via the input shaft 41 can be transmitted to the second output shaft 45.

도 3에는 도 2에 따른 트랜스퍼 케이스(15)의 횡단면도가 세부적으로 도시되어 있다. 특히 액츄에이터(51)는 입력 샤프트(41) 및 제1 출력 샤프트(43)의 회전축(A)을 기준으로 회전 가능하게 장착된 서포트 링(63)과 조정 링(65)을 포함한다. 서포트 링(63)은 축 베어링을 통해 구동 기어휠(57)에 축방향으로 지지된다. 그에 반해 조정 링(65)은 축방향으로 변위 가능하게 지지된다. 서포트 링(63)과 조정 링(65)은 서로 대면해 있는 측면에 각각 복수의 볼 그루브(67 및 69)를 포함한다. 상기 볼 그루브들은 축(A)을 기준으로 원주 방향으로, 그리고 법 평면(normal plane)을 기준으로 축(A)에 대해 원주 방향으로 램프 형태로 기울어지도록 연장된다. 즉, 볼 그루브들(67, 69)은 원주 방향으로 변동하는 깊이를 갖는다. 서포트 링(63)의 볼 그루브(67)와 조정 링(65)의 볼 그루브(69)는 각각 서로 마주보도록 놓이며, 관련 볼(71)을 둘러싼다. 서포트 링(63)과 조정 링(65)이 서로에 대해 상대 회전을 함으로써 조정 링(65)이 축방향으로 변위되는데, 이때 조정 링(65)은 축 베어링을 통해 마찰 클러치(49)의 압착 링(73)과 상호작용한다. 압착 링(73)은 디스크 스프링 장치(75)를 이용하여 마찰 클러치(49)의 맞물림 해제 방향으로 예압된다.3 shows a detailed cross-sectional view of the transfer case 15 according to FIG. 2. In particular, the actuator 51 includes a support ring 63 and an adjustment ring 65 rotatably mounted with respect to the rotation axis A of the input shaft 41 and the first output shaft 43. The support ring 63 is axially supported by the drive gearwheel 57 via the axial bearing. In contrast, the adjusting ring 65 is axially displaceable. The support ring 63 and the adjustment ring 65 include a plurality of ball grooves 67 and 69 on the side facing each other. The ball grooves extend in a ramped manner in the circumferential direction with respect to the axis A and in the circumferential direction with respect to the axis A with respect to the normal plane. That is, the ball grooves 67 and 69 have a depth that varies in the circumferential direction. The ball grooves 67 of the support ring 63 and the ball grooves 69 of the adjustment ring 65 are placed facing each other and surround the associated balls 71. The support ring 63 and the adjustment ring 65 rotate relative to each other so that the adjustment ring 65 is displaced in the axial direction, wherein the adjustment ring 65 is pressed against the friction clutch 49 through the axial bearing. Interact with (73). The pressing ring 73 is preloaded in the disengagement direction of the friction clutch 49 using the disc spring device 75.

서포트 링(63)과 조정 링(65)에는 개별 작동 레버(77 및 79)가 형성되어 있 다. 각 레버(77, 79)의 자유 단부에는 개별 롤(81 및 83)이 회전 가능하게 장착된다. 이 롤들(81, 83)을 통해 작동 레버(77, 79)가 축(C)을 기준으로 회전할 수 있는 제어 디스크(89)의 양 단부면(85, 87)과 상호작용한다. 상기 단부면들(85, 87)은 축(C)에 대한 법 평면을 기준으로 원주방향으로 기울어진 연장부를 갖는다. 즉, 제어 디스크(89)의 횡단면이 쐐기형으로 형성된다. 따라서 제어 디스크(89)가 회전하면 작동 레버(77, 79)가 가위 형태로 움직일 수 있으며, 그 결과 서포트 링(63)과 조정 링(65)이 상대 회전을 하게 된다. 제어 디스크(89)는 일체로 형성된 스플라인 부속물(91)을 갖는다. 이를 통해 제어 디스크(89)는 전동기 및 상기 전동기에 할당된 감속기어와 구동 연결 상태에 놓일 수 있다(도 3에는 도시되지 않음).The support ring 63 and the adjustment ring 65 are formed with individual actuating levers 77 and 79. Individual rolls 81 and 83 are rotatably mounted at the free ends of the levers 77 and 79. Through these rolls 81, 83 the actuating levers 77, 79 interact with both end faces 85, 87 of the control disk 89, which can rotate about the axis C. The end faces 85, 87 have extensions that are circumferentially inclined relative to the law plane with respect to axis C. In other words, the cross section of the control disk 89 is formed in a wedge shape. Thus, when the control disk 89 rotates, the operation levers 77 and 79 can move in the form of scissors, so that the support ring 63 and the adjustment ring 65 make relative rotation. The control disk 89 has a spline appendage 91 formed integrally. This allows the control disk 89 to be in drive connection with the motor and the reduction gear assigned to the motor (not shown in FIG. 3).

그럼으로써 전술한 전동기의 적절한 제어를 통해 제어 디스크(89)가 회전 운동을 하도록 구동될 수 있으며, 그 결과 작동 레버들(77, 79)이 상대 스윙 운동을 한다. 그로 인해 유발된 서포트 링(63)과 조정 링(65)의 상대 회전은 조정 링(65)의 축방향 운동을 야기한다. 그럼으로써 압착 링(73)이 마찰 클러치(49)의 맞물림을 또는 - 디스크 스프링 장치(75)의 지원 하에 - 마찰 클러치(49)의 맞물림 해제를 야기한다.Thereby the control disk 89 can be driven to make a rotary movement through proper control of the electric motor described above, so that the actuation levers 77 and 79 make a relative swing movement. The relative rotation of the support ring 63 and the adjustment ring 65 caused thereby causes an axial movement of the adjustment ring 65. The pressing ring 73 thereby causes the engagement of the friction clutch 49 or-with the aid of the disk spring arrangement 75-the disengagement of the friction clutch 49.

도 3에서는, 트랜스퍼 케이스(15)의 하우징 하부가 오일 섬프(120)를 형성하고, 상기 오일 섬프는 마찰 클러치(47) 및 트랜스퍼 케이스(15)의 추가 부품들의 냉각 및 윤활을 위한 오일을 수용한다는 점도 알 수 있다.In FIG. 3, the lower part of the housing of the transfer case 15 forms an oil sump 120, which receives oil for cooling and lubrication of the friction clutch 47 and additional parts of the transfer case 15. The viscosity can be seen.

도 4에는 도 2 및 도 3에 따른 액츄에이터(51)의 개략도가 도시되어 있다. 액츄에이터(51)는 전기자 축(95)을 구비한 제어 가능 전동기(93)와, 웜기어(99) 및 웜휠(101)을 구비한 감속 기어(97)와, 전환 장치(103)를 포함한다. 전환 장치(103)에 의해서는 감속 기어(97)의 출력 샤프트(105)의 회전 운동이 압착 링(73)(도 3)의 병진 운동, 즉 직선 운동으로 전환된다. 상기 전환 장치(103)는 제어 디스크(89)와, 서포트 링(63)과, 작동 레버들(77, 79)을 구비한 조정 링(65)과, 도 3에 따른 볼들(71)을 포함한다. 전동기(93)의 전기자 축(95)에는 예컨대 증분 센서로서 설계된 센서(197)가 배치된다. 도 4에 도시된 것처럼, 상기 센서(107)는 선택적으로 출력 샤프트(105)에 센서(107')로서 배치될 수도 있다. 4 shows a schematic view of the actuator 51 according to FIGS. 2 and 3. The actuator 51 includes a controllable electric motor 93 having an armature shaft 95, a reduction gear 97 having a worm gear 99 and a worm wheel 101, and a switching device 103. By the switching device 103, the rotational movement of the output shaft 105 of the reduction gear 97 is switched to the translational movement of the pressing ring 73 (Fig. 3), that is, the linear movement. The switching device 103 comprises a control disc 89, a support ring 63, an adjustment ring 65 with actuating levers 77 and 79, and balls 71 according to FIG. 3. . On the armature shaft 95 of the electric motor 93 is arranged a sensor 197 designed for example as an incremental sensor. As shown in FIG. 4, the sensor 107 may optionally be disposed as a sensor 107 ′ on the output shaft 105.

상기 센서(107)는 액츄에이터 위치값에 상응하는 신호를 발생시킨다. 이는 도시된 실시예에서 전기자 축(95)의 회전각 실제값(α')에 해당한다. 이 신호(α')는 트랜스퍼 케이스(15)의 제어 장치(109)에 공급된다. 제어 장치(109)는 차량 주행 다이내믹 제어 유닛(33)(도 1)으로부터 토크 요구(M), 즉 클러치 토크의 설정값도 공급받는다. 제어 장치(109)는 제어 장치(109)의 비휘발성 메모리(113) 내에 저장되어 있는 클러치 토크/회전각 특성곡선(111)으로부터 토크 요구(M)에 따라 회전각 설정값(α)을 산출한다. 회전각 설정값(α)과 회전각 실제값(α') 사이의 편차에 따라, 제어 장치(109)는 전동기(93)용 제어 신호를 발생시켜 마찰 클러치(49)(도 2 및 도 3)가 상응하게 조정되도록 한다. 따라서 제어 장치(109)는 위치 제어기로서 작용한다.The sensor 107 generates a signal corresponding to the actuator position value. This corresponds to the actual rotation angle α 'of the armature shaft 95 in the illustrated embodiment. This signal α 'is supplied to the control device 109 of the transfer case 15. The control device 109 is also supplied with the torque request M, that is, the set value of the clutch torque, from the vehicle running dynamic control unit 33 (FIG. 1). The control device 109 calculates the rotation angle setting value α according to the torque request M from the clutch torque / rotation angle characteristic curve 111 stored in the nonvolatile memory 113 of the control device 109. . In accordance with the deviation between the rotation angle set value α and the rotation angle actual value α ', the control device 109 generates a control signal for the electric motor 93 to produce the friction clutch 49 (FIGS. 2 and 3). To be adjusted accordingly. The control device 109 thus acts as a position controller.

제어 장치(109)는 트랜스퍼 케이스(15) 내 오일의 열화도를 산출하여 클러치 유닛(47)의 제어 시 고려하도록 설계되며, 이 경우 마찰 클러치(49)의 특성곡 선(111)이 상응하게 적응된다. 오일 열화도의 산출은 클러치 유닛(47)으로 도입된 손실일의 검출을 통해 이루어진다. 이를 위해, -도입부에 설명한 것처럼- 클러치 디스크 손실 출력과, 클러치 유닛(47)의 드래그 토크 손실 출력과, 클러치 유닛(47)의 전단 작용 손실 출력이 산출되어 클러치 유닛(47)의 구동 시간에 걸쳐 적분된다.The control device 109 is designed to take into account the control of the clutch unit 47 by calculating the degree of deterioration of oil in the transfer case 15, in which case the characteristic curve 111 of the friction clutch 49 is adapted accordingly. do. The calculation of the oil deterioration is made through the detection of the loss day introduced into the clutch unit 47. To this end, the clutch disc loss output, the drag torque loss output of the clutch unit 47, and the shear action loss output of the clutch unit 47 are calculated over the driving time of the clutch unit 47, as described in the introduction section. Integrated.

이제 도 5 및 도 6을 참고로 특성곡선(111)을 이용한 클러치 유닛(47)의 제어를 더 상세히 설명한다. 도 5에는 회전각 설정값(α)의 함수로서 요구 토크(클러치 토크 설정값)(M)가 임의의 단위 및 임의의 영교차점으로써 기입되어 있는 그래프가 도시되어 있다. 예를 들어, 제어 장치(109)의 메모리(113) 내에 본래 저장되어 있던 특성곡선(111) 및 오일 열화의 영향을 보상하기 위해 적응된 2개의 특성곡선(111', 111")이 도시되어 있다. 제어 장치(109)가 요구 토크(M)를 수신하면, 특성곡선(111)을 이용하여 전동기(93)의 관련 회전각 설정값(α)이 산출될 수 있다. 계산된 오일 열화도의 결과 클러치 제어의 보정이 수행되어야 하면, 이제 본래 저장되어 있던 특성곡선(111) 대신 그 기울기가 변경된 적응된 특성곡선(111')이 사용될 수 있다. 특성곡선(111')을 사용하면, 도시된 예에서 변경되지 않은 회전각 설정값(α)보다 작은 변경된 회전각 설정값(αmod)이 생성된다. 즉, 이 경우 마찰 클러치(49)는 예컨대 증가한 마찰값을 고려하기 위해, 본래 저장된 특성곡선(111)에 의해 제시되는 것보다 다소 약하게 맞물리게 된다. 도시된 특성곡선(111")은 본래 저장된 특성곡선(111)의 오프셋이 변경되는 또 다른 적응 변형을 설명하며, 이는 액츄에이터 위치/클러치 토크 그래프에서의 평행 이동에 상응한다.The control of the clutch unit 47 using the characteristic curve 111 will now be described in more detail with reference to FIGS. 5 and 6. FIG. 5 shows a graph in which the required torque (clutch torque setting value) M is written as an arbitrary unit and any zero crossing point as a function of the rotation angle setting value α. For example, the characteristic curve 111 originally stored in the memory 113 of the control device 109 and two characteristic curves 111 ′ and 111 ″ adapted to compensate for the effects of oil degradation are shown. When the control device 109 receives the required torque M, the associated rotation angle set value α of the electric motor 93 can be calculated using the characteristic curve 111. As a result of the calculated oil deterioration degree If the correction of the clutch control is to be performed, the adapted characteristic curve 111 'whose slope is changed can now be used instead of the characteristic curve 111 originally stored. With the characteristic curve 111', the illustrated example is shown. An altered rotation angle setting value α mod is generated which is smaller than the rotation angle setting value α unchanged at ie, that is, in this case, the friction clutch 49 is inherently stored in the characteristic curve (e.g. To engage slightly weaker than suggested by 111. Curve (111 ") describes yet another adaptation of the original strain which is offset stored characteristic curve 111 is changed, which corresponds to the translation of the actuator from the position / clutch torque graph.

특성곡선(111)의 적응을 위해 반드시 저장된 전체 곡선 또는 그의 관련 테이블이 오버라이트될 필요는 없다. 예컨대 각각의 요구 토크(M)에 마모도에 따른 보정값을 곱한 다음, 본래 저장된 특성곡선(111)을 토대로 회전각 설정값(α)을 산출하는 것으로 충분하다. 이러한 과정은 특성곡선 기울기의 변동과 대등한 것이다. 즉, 결과적으로 예컨대 적응된 특성곡선(111')을 사용한 경우에 상응한다. 그 대안으로, 먼저 변경되지 않은 요구 토크(M) 및 특성곡선(111)에 따라 회전각 설정값(α)을 산출하고, 그렇게 얻은 회전각 설정값(α)을 마모도에 따른 보정값만큼 증감시킬 수도 있다. 이러한 과정은 특성곡선 오프셋의 변동과 대등한 것이다. 즉, 결과적으로 예컨대 평행 이동된 특성곡선(111")을 사용한 경우에 상응한다. 애플리케이션에 따라서, 오프셋 변동과 기울기 변동을 서로 조합하는 것도 바람직할 수 있다. 클러치 구동이 진행중인 동안 각각 기울기 및/또는 오프셋에 대한 각각 단 1개의 수치만 업데이트됨으로써 계산 비용이 최소로 줄어든다.The entire stored curve or its associated table does not necessarily need to be overwritten for adaptation of characteristic curve 111. For example, it is sufficient to multiply each required torque M by a correction value according to the degree of wear, and then calculate the rotation angle set value α based on the originally stored characteristic curve 111. This process is equivalent to fluctuations in the slope of the characteristic curve. That is, consequently, for example, when the adapted characteristic curve 111 'is used. Alternatively, first, the rotation angle setting value α is calculated according to the required torque M and the characteristic curve 111 unchanged, and the rotation angle setting value α thus obtained is increased or decreased by a correction value according to the wear degree. It may be. This process is equivalent to the variation of the characteristic curve offset. That is, consequently, for example, in the case of using the parallel shifted characteristic curve 111 ". Depending on the application, it may be desirable to combine offset variation and inclination variation with each other. Incline and / or respectively while clutch driving is in progress. Only one figure for each offset is updated, minimizing computational costs.

따라서 특성곡선 적응은 실제로, 도 6에 도시된 것처럼, 한 번 저장된 특성곡선(111)이 항상 변하지 않고 유지되도록 구현될 수 있다. 적응을 위해 현재 요구 토크(M)에 기울기 보정값(K1)이 곱해짐으로써 변경된 요구 토크(Mmod)가 생성된다. 이제 특성곡선(111)을 토대로, 변경된 요구 토크(Mmod)에 상응하는 임시 회전각 설정값(αtemp)이 산출된다. 이어서 적응에 상응하는 원하는 회전각 설정값(α)을 구하기 위해, 상기 산출된 회전각 설정값(αtemp)에 오프셋 보정값(K2)이 가산된 다. 오일의 현재 열화도에 할당된 기울기 보정값(K1) 및 오프셋 보정값(K2)은 예컨대, 이전에 관련 트랜스퍼 케이스(15)의 유일한 보정에 의해 작성되어 저장된 각각의 간단한 룩업 테이블로부터 호출될 수 있다. 이 경우, 제어 장치(109)의 메모리(113)에 저장된 특성곡선(111)은 계속 변하지 않고 유지된다. 기울기 보정값(K1)은 1보다 더 작을 수도 있으며, 따라서 곱셈이 나눗셈과 등가 개념이 된다. 마찬가지로, 오프셋 보정값(K2)이 음수일 수 있으므로 가산이 감산과 등가 개념이 된다.Thus, the characteristic curve adaptation can actually be implemented such that the once stored characteristic curve 111 remains unchanged at all times, as shown in FIG. 6. For adaptation, the current required torque M is multiplied by the slope correction value K 1 to produce a changed required torque M mod . Based on the characteristic curve 111, a temporary rotation angle setting value α temp corresponding to the changed required torque M mod is now calculated. Then, in order to obtain a desired rotation angle setting value α corresponding to the adaptation, an offset correction value K 2 is added to the calculated rotation angle setting value α temp . The slope correction value K 1 and offset correction value K 2 assigned to the current degree of degradation of the oil can be called from each simple lookup table previously created and stored, for example, by a unique correction of the relevant transfer case 15. Can be. In this case, the characteristic curve 111 stored in the memory 113 of the control device 109 remains unchanged. The slope correction value K 1 may be smaller than 1, so that multiplication is equivalent to division. Similarly, since the offset correction value K 2 may be negative, the addition is equivalent to subtraction.

도 7과 관련해서는 오일 열화도를 고려하여 클러치 유닛을 제어하는 방법의 일례가 기술된다. 단계 S1에서 차량 가동이 시작되었는지가 확인되면(도 4에 따른 제어 장치(109)가 신호 "엔진 점화장치 ON"을 수신하면), 단계 S2에서 오일의 열화도 및 클러치 디스크의 마모도에 대해 마지막으로 저장된 값이 호출된다. 차량의 최초 가동 시 공장측에서 사전 설정된 상응하는 기준값이 호출될 수 있다. 이어서, 예컨대 도 5에 따른 적응된 특성곡선(111')을 얻기 위해, 호출된 마모도 값 및 경우에 따라 추가 매개변수를 토대로 도 5에 따른 특성곡선(111)의 기울기가 변경된다.7, an example of a method of controlling the clutch unit in consideration of the oil deterioration degree is described. If it is confirmed in step S1 whether the vehicle operation has started (when the control device 109 according to FIG. 4 receives the signal "engine ignition ON"), finally in step S2 the degree of oil deterioration and the degree of wear of the clutch disc are final. The stored value is called. The corresponding reference values preset at the factory side can be called at the first start of the vehicle. Subsequently, the slope of the characteristic curve 111 according to FIG. 5 is changed on the basis of the called wear value and optionally further parameters to obtain an adapted characteristic curve 111 ′ according to FIG. 5, for example.

이어서 단계 S4에서는, 변경된 특성곡선(111')에 따라 클러치 유닛(47)이 제어된다. 또한, 클러치 유닛(47)의 구동 동안 제어 장치(109)는 - 예컨대 도입부에 설명한 것처럼 클러치 디스크 손실 출력의 검출을 통해 - 계속해서 클러치 유닛(47)의 손실 출력을 산출하며, 계속해서 상기 산출된 손실 출력에 대해 시간 적분치를 생성한다(단계 S5).Subsequently, in step S4, the clutch unit 47 is controlled in accordance with the changed characteristic curve 111 '. In addition, during operation of the clutch unit 47, the control device 109 continues to calculate the loss output of the clutch unit 47-for example, by detecting the clutch disc loss output as described in the introduction. A time integral is generated for the lost output (step S5).

단계 S6에서는 계속해서, 차량 엔진(11)이 멈추었는지의 여부가 검사된다. 제어 장치(109)가 상응하는 신호("엔진 점화장치 OFF")를 수신하면, 단계 S7에서 오일 열화도가 업데이트된다. 이러한 목적으로, 단계 S5에서 계속해서 산출된 클러치 유닛(47)의 손실 출력이 현재 오일 열화도에 가산된다. 즉, 여기에 기술하는 실시예에서는 클러치 유닛(47)으로 도입된 손실일이 바로 열화도로 쓰인다. 선택적으로, 적응된 마모도 값을 얻기 위해 상기 손실일의 값에 사전설정된 비례 상수가 곱해질 수도 있다.In step S6, it is subsequently checked whether the vehicle engine 11 has stopped. When the control device 109 receives the corresponding signal ("engine ignition off"), the oil degradation degree is updated in step S7. For this purpose, the loss output of the clutch unit 47 continuously calculated in step S5 is added to the current oil deterioration degree. That is, in the embodiment described here, the loss day introduced into the clutch unit 47 is used as the deterioration degree. Optionally, the value of the loss date may be multiplied by a preset proportional constant to obtain an adapted wear value.

유사한 방식으로, 단계 S7에서는 클러치 디스크의 마모도 역시 업데이트된다. 이를 위해, 전술한 것처럼 먼저 클러치 유닛(47)의 보정이 진행되고, 사전 설정된 보정 위치와 관련한 액츄에이터 위치값이 산출된다. 상기 보정 과정을 통해 산출된 액츄에이터 위치값과 바로 전 보정 과정을 통해 산출된 액츄에이터 보정값의 차를 토대로 디스크 두께의 변동이 산출되어 클러치 디스크 마모도로서 제공되며, 이때 애플리케이션에 따른 두께 변동도 사전 설정된 비례 계수와 곱해질 수 있다. 이어서, 상기 산출된 클러치 디스크 마모도는 현재 클러치 디스크 마모도에 가산된다.In a similar manner, the wear of the clutch disc is also updated in step S7. To this end, as described above, the clutch unit 47 is first corrected, and the actuator position value associated with the preset correction position is calculated. The variation of the disk thickness is calculated based on the difference between the actuator position value calculated through the correction process and the actuator correction value calculated through the previous correction process, and is provided as the clutch disk wear degree, wherein the thickness variation according to the application is also set to a preset proportion. It can be multiplied by a coefficient. The calculated clutch disc wear degree is then added to the current clutch disc wear degree.

그런 다음, 오일 및 클러치 디스크의 업데이트된 마모도 값은 단계 S8에서 저장되어, 다음번 차량 가동 시 시작값으로서 이용된다.The updated wear level values of the oil and clutch discs are then stored in step S8 and used as starting values for the next vehicle run.

도 6과 관련하여 기술한 것처럼, 특성곡선(111)의 적응이 보정값들을 사용하여 실시되는 한, 단계 S3에서 오일의 열화도 및 클러치 디스크의 마모도를 토대로 기울기 보정값(K1) 및 오프셋 보정값(K2)이 판독될 수 있으며, 이 경우 상기 보정값들(K1, K2)은 단계 S4에서 요구 토크(M)를 토대로 최종적으로 적응된 회전각 설정값(α)을 산출하기 위해 사용될 수 있다.As described in relation to FIG. 6, as long as the adaptation of the characteristic curve 111 is carried out using correction values, the slope correction value K 1 and the offset correction based on the degree of deterioration of the oil and the degree of wear of the clutch disc in step S3. The value K 2 can be read out, in which case the correction values K 1 , K 2 are used to calculate the finally adapted rotation angle setting value α on the basis of the required torque M in step S4. Can be used.

이러한 방식으로, 예컨대 클러치 유닛(47)의 마모도가 점차 높아짐에 따라 오일의 윤활 효과가 감소하고, 그럼으로써 클러치 특성곡선이 변한다는 사실이 고려될 수 있다. 그러한 마모의 영향을 보상함으로써 클러치 토크 제어의 정확도가 증가할 수 있다. 산출된 오일 열화도는 추가로 다른 목적으로, 예컨대 오일 교체 시점을 결정하기 위한 목적으로 사용될 수도 있다. 그러므로 오일 열화도는 예컨대 CAN 버스에도 송출되어 다른 제어 장치들에서 이용될 수 있다.In this way, for example, the fact that the lubricating effect of the oil decreases as the wear level of the clutch unit 47 gradually increases, thereby changing the clutch characteristic curve can be considered. By compensating the effects of such wear, the accuracy of clutch torque control can be increased. The calculated degree of oil degradation may further be used for other purposes, such as for determining the time of oil change. Thus, oil degradation can also be sent to the CAN bus for example and used in other control devices.

본 발명이 마찰 클러치를 전동기계식으로 구동하는 트랜스퍼 케이스에서 특히 바람직하게 사용되긴 하나, 전술한 실시예에만 제한되는 것은 아니다. 도입부에서 언급했듯이, 차량 파워 트레인 내에 존재하는 다른 장치들도 가능하다. 또한, 액츄에이터(51)는 앞에서 도면들과 관련하여 설명한 것과 다르게 설계될 수 있다. 예컨대 다른 유형의 감속 기어(97) 또는 다른 유형의 전환 장치(103)가 제공될 수 있다. 도시한 마찰 클러치(49)의 전동기계식 구동 대신 예컨대 전자기식, 유압식 또는 전동유압식 구동도 제공될 수 있다. 이 경우, 전술한 회전각/클러치 토크 특성곡선(111) 대신 예컨대 압력/클러치 토크 특성곡선이 클러치 유닛의 마모도에 따라 적응된다. Although the present invention is particularly preferably used in the transfer case for driving the friction clutch electromechanically, it is not limited only to the embodiment described above. As mentioned in the introduction, other devices present in the vehicle power train are possible. In addition, the actuator 51 may be designed differently than described above with respect to the figures. For example, other types of reduction gears 97 or other types of switching devices 103 may be provided. Instead of the electromechanical drive of the friction clutch 49 shown, for example, an electromagnetic, hydraulic or electro-hydraulic drive may also be provided. In this case, instead of the rotation angle / clutch torque characteristic curve 111 described above, for example, the pressure / clutch torque characteristic curve is adapted according to the degree of wear of the clutch unit.

도 1은 차량 파워 트레인의 개략도이다.1 is a schematic diagram of a vehicle power train.

도 2는 트랜스퍼 케이스의 개략도이다.2 is a schematic view of a transfer case.

도 3은 도 2에 따른 트랜스퍼 케이스의 횡단면도이다.3 is a cross-sectional view of the transfer case according to FIG. 2.

도 4는 클러치 액츄에이터의 개략도이다.4 is a schematic diagram of a clutch actuator.

도 5는 액츄에이터 위치에 대한 클러치 토크의 의존도를 기술하기 위한, 1개의 보정되지 않은 특성곡선과 2개의 보정된 특성곡선의 예를 도시한 그래프이다.5 is a graph showing an example of one uncorrected characteristic curve and two corrected characteristic curves for describing the dependence of the clutch torque on the actuator position.

도 6은 기울기 보정값과 오프셋 보정값을 이용한 특성곡선의 적응의 예시를 도시한 그래프이다.6 is a graph showing an example of adaptation of a characteristic curve using a slope correction value and an offset correction value.

도 7은 클러치 유닛을 제어하기 위한 본 발명에 따른 방법의 흐름도이다.7 is a flowchart of a method according to the invention for controlling a clutch unit.

<도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명><Explanation of symbols for the main parts of the drawings>

11: 엔진, 13: 주 변속기, 15: 트랜스퍼 케이스, 17: 카르단샤프트, 19: 뒷차축 디퍼렌셜 기어, 21: 휠, 23: 뒷차축, 25: 카르단샤프트, 27: 앞차축 디퍼렌셜 기어, 29: 휠, 31: 앞차축, 33: 주행 다이내믹 제어 유닛, 35: 휠 회전수 센서, 37: 휠 회전수 센서, 39: 센서, 41: 입력 샤프트, 43: 출력 샤프트, 45: 제2 출력 샤프트, 47: 클러치 유닛, 49: 마찰 클러치, 51: 액츄에이터, 53: 클러치 하우징, 55: 클러치 허브, 57: 구동 기어휠, 59: 체인 드라이브, 61: 피동 기어휠, 63: 서포트 링, 65: 조정 링, 67: 볼 그루브, 69: 볼 그루브, 71: 볼, 73: 압착 링, 75: 디스크 스프링 장치, 77: 작동 레버, 79: 작동 레버, 81: 롤, 83: 롤, 85: 단부면, 87: 단부면, 89: 제어 디스크, 91: 스플라인 부속물, 93: 전동기, 95: 전기자 축, 97: 감속 기어,9 9: 웜기어, 101: 웜휠, 103: 전환 장치, 105: 출력 샤프트, 107: 위치 센서, 107': 위치 센서, 109: 제어 장치, 111: 클러치 토크/회전각 특성곡선, 111': 기울기가 변경된 특성곡선, 111": 오프셋이 변경된 특성곡선, 113: 메모리, 120: 오일 섬프, A: 회전축, B: 회전축, C: 회전축, α: 회전각 설정값, α': 회전각 실제값, αmod: 변경된 회전각 설정값, αtemp: 임시 회전각 설정값, M: 요구 토크, Mmod: 변경된 요구 토크, K1: 기울기 보정값, K2: 오프셋 보정값 11: engine, 13: main transmission, 15: transfer case, 17: cardan shaft, 19: rear axle differential gear, 21: wheel, 23: rear axle, 25: cardan shaft, 27: front axle differential gear, 29 : Wheel, 31: front axle, 33: driving dynamics control unit, 35: wheel speed sensor, 37: wheel speed sensor, 39: sensor, 41: input shaft, 43: output shaft, 45: second output shaft, 47: clutch unit, 49: friction clutch, 51: actuator, 53: clutch housing, 55: clutch hub, 57: drive gear wheel, 59: chain drive, 61: driven gear wheel, 63: support ring, 65: adjustment ring 67: ball groove, 69: ball groove, 71: ball, 73: crimp ring, 75: disc spring device, 77: operating lever, 79: operating lever, 81: roll, 83: roll, 85: end face, 87 : End face, 89: control disc, 91: spline attachment, 93: electric motor, 95: armature shaft, 97: reduction gear, 9 9: worm gear, 101: worm wheel, 103: switching device, 105: output shaft, 107: position Sensor, 107 ': up Sensor, 109: control device, 111: clutch torque / rotation angle characteristic curve, 111 ': characteristic curve with changed slope, 111 ": characteristic curve with changed offset, 113: memory, 120: oil sump, A: axis of rotation, B: Rotation axis, C: rotation axis, α: rotation angle set value, α ': rotation angle actual value, α mod : changed rotation angle set value, α temp : temporary rotation angle set value, M: required torque, M mod : changed required torque , K 1 : slope correction value, K 2 : offset correction value

Claims (14)

차량 파워 트레인용 클러치 유닛(47)을 제어하는 방법으로서, As a method of controlling the clutch unit 47 for a vehicle power train, 상기 클러치 유닛(47)은 적어도,The clutch unit 47 is at least, - 클러치 유닛(47)의 입력 요소(41)로부터 출력 요소(45)로의 제어 가능한 토크 전달을 위한 습식 마찰 클러치(49); - 상기 마찰 클러치(49)는 교호식으로 배치된 제1 클러치 디스크와 제2 클러치 디스크를 포함함 -A wet friction clutch 49 for controllable torque transmission from the input element 41 of the clutch unit 47 to the output element 45; The friction clutch 49 comprises an alternately arranged first clutch disk and a second clutch disk; - 클러치 유닛(47)을 냉각하고 윤활하기 위한 오일; 및Oil for cooling and lubricating the clutch unit 47; And - 마찰 클러치(49)를 구동하기 위한 액츄에이터(51)를 포함하며,An actuator 51 for driving the friction clutch 49, 상기 방법은,The method, - 클러치 유닛(47)의 손실 출력을 산출하여 오일 열화도를 산출하는 단계;Calculating the oil deterioration degree by calculating the loss output of the clutch unit 47; - 상기 산출된 열화도를 토대로, 액츄에이터 제어 변수에 대한 클러치 토크의 의존도를 기술하는 마찰 클러치(49) 특성곡선(111)을 적응시키는 단계; 및Adapting the friction clutch 49 characteristic curve 111 describing the dependence of the clutch torque on the actuator control variable on the basis of the calculated degree of deterioration; And - 액츄에이터(51)를 이용하여 상기 특성곡선(111)에 따라 클러치 유닛(47)을 제어하는 단계를 포함하는 차량 파워 트레인용 클러치 유닛의 제어 방법.Controlling the clutch unit (47) according to the characteristic curve (111) using an actuator (51). 제1항에 있어서, 클러치 디스크의 손실 출력, 클러치 유닛(47)의 드래그 토크(drag torque) 손실 출력 및/또는 클러치 유닛(47)의 변속 장치의 전단 작용 손실 출력이 산출됨으로써 오일 열화도가 산출되는 것을 특징으로 하는 차량 파워 트레인용 클러치 유닛의 제어 방법.The oil degradation degree is calculated by calculating the loss output of the clutch disk, the drag torque loss output of the clutch unit 47 and / or the shear action loss output of the transmission of the clutch unit 47. Control method of a clutch unit for a vehicle power train, characterized in that the. 제2항에 있어서, 클러치 디스크의 손실 출력을 산출하기 위해, 클러치 유닛(47)의 입력 요소(41)와 출력 요소(45) 사이의 회전수 차에 클러치 토크를 곱하는 것을 특징으로 하는 차량 파워 트레인용 클러치 유닛의 제어 방법.3. The vehicle power train according to claim 2, characterized in that the clutch torque is multiplied by the speed difference between the input element 41 and the output element 45 of the clutch unit 47 to calculate the loss output of the clutch disc. Control method of the clutch unit. 제3항에 있어서, 클러치 토크와 회전수 차의 곱에 가중 계수를 곱하며, 이 가중 계수는 클러치 토크, 회전수 차 또는 클러치 토크와 회전수 차의 곱에 따라 선택되는 것을 특징으로 하는 차량 파워 트레인용 클러치 유닛의 제어 방법.4. The vehicle power according to claim 3, wherein the product of the clutch torque and the speed difference is multiplied by a weighting factor, the weighting coefficient being selected according to the clutch torque, the speed difference or the product of the clutch torque and the speed difference. Control method of clutch unit for train. 제2항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 드래그 토크 손실 출력을 산출하기 위해, 경험적 방법으로 산출된 드래그 토크값에 클러치 유닛(47)의 입력요소(41) 또는 출력 요소(45)의 회전수를 곱하는 것을 특징으로 하는 차량 파워 트레인용 클러치 유닛의 제어 방법.5. The method according to any one of claims 2 to 4, wherein in order to calculate the drag torque loss output, the drag torque value calculated by the empirical method is applied to the input element 41 or the output element 45 of the clutch unit 47. A control method of a clutch unit for a vehicle power train, wherein the number of revolutions is multiplied. 제2항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 전단 작용 손실 출력을 산출하기 위해, 클러치 토크에 경험적 방법으로 산출된 효율값 및 클러치 유닛(47)의 입력요소(41) 또는 출력 요소(45)의 회전수를 곱하는 것을 특징으로 하는 차량 파워 트레인용 클러치 유닛의 제어 방법.The input element 41 or the output element 45 of the clutch unit 47 and the efficiency value calculated in an empirical manner for the clutch torque, in order to calculate the shear action loss output. The control method of the clutch unit for a vehicle power train, characterized by multiplying the number of revolutions. 제2항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 클러치 유닛(47)의 손실 출력을 산출하기 위해, 클러치 디스크 손실 출력, 드래그 토크 손실 출력 및 전단 작용 손실 출력으로 구성된 그룹으로부터 다수의 - 특히 모든- 출력을 산출하여 서로 가산하는 것을 특징으로 하는 차량 파워 트레인용 클러치 유닛의 제어 방법.7. A method according to any one of claims 2 to 6, wherein from the group consisting of a clutch disc loss output, a drag torque loss output and a shear action loss output, in order to calculate the loss output of the clutch unit 47, in particular all A control method of a clutch unit for a vehicle power train, characterized in that the output is calculated and added to each other. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서, 클러치 유닛의 손실일을 산출하기 위해, 클러치 유닛(47)의 구동 중에 손실 출력에 대한 시간 적분치를 생성하는,The method according to any one of claims 1 to 7, wherein the time integral value for the loss output during the driving of the clutch unit 47 is generated in order to calculate the loss date of the clutch unit. 차량 파워 트레인용 클러치 유닛의 제어 방법.Control method of clutch unit for vehicle power train. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 산출된 클러치 유닛(47) 손실일은, 차량 구동이 다시 개시되면 오일 열화도를 계속 산출하기 위한 시작값으로 사용되도록, 차량 정차 시 비휘발성 메모리 내에 저장되는 것을 특징으로 하는 차량 파워 트레인용 클러치 유닛의 제어 방법.The non-volatile memory according to any one of claims 1 to 8, wherein the calculated clutch unit 47 loss day is used as a starting value for continuously calculating the oil deterioration degree when the vehicle driving is restarted. The control method of the clutch unit for a vehicle power train, characterized in that stored in the. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서, 특성곡선(111)의 적응을 위해 상기 특성곡선(111)의 기울기 및/또는 오프셋이 변경되는 것을 특징으로 하는 차량 파워 트레인용 클러치 유닛의 제어 방법.The control of a clutch unit for a vehicle power train according to any one of claims 1 to 9, wherein the inclination and / or offset of the characteristic curve 111 is changed to adapt the characteristic curve 111. Way. 제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서, 클러치 디스크의 마모도가 산출되고, 산출된 클러치 디스크 마모도를 토대로 마찰 클러치(49) 특성곡선(111)의 적응이 추가로 실시되는 것을 특징으로 하는 차량 파워 트레인용 클러치 유닛의 제어 방법.The wear resistance of the clutch disc is calculated, and the adaptation of the friction clutch 49 characteristic curve 111 is further carried out on the basis of the calculated clutch disc wear degree. Control method of clutch unit for vehicle power train. 제11항에 있어서, 클러치 디스크의 마모도는 클러치 유닛(47)의 구동 중 클러치 디스크의 두께 변동을 토대로 산출되는 것을 특징으로 하는 차량 파워 트레인용 클러치 유닛의 제어 방법.12. The control method of a clutch unit for a vehicle power train according to claim 11, wherein the wear degree of the clutch disc is calculated based on a variation in thickness of the clutch disc during driving of the clutch unit (47). 제12항에 있어서, 클러치 디스크의 두께는 클러치 유닛(47)의 보정 과정에서 사전 설정된 보정 위치와 관련하여 산출되는 액츄에이터 위치값을 토대로 산출되는 것을 특징으로 하는 차량 파워 트레인용 클러치 유닛의 제어 방법.13. The control method of a clutch unit for a vehicle power train according to claim 12, wherein the thickness of the clutch disc is calculated based on an actuator position value calculated in relation to a preset correction position in the correction process of the clutch unit (47). 클러치 유닛(47) 및 제어 장치(109)를 구비한 토크 전달 장치(15)로서, 상기 클러치 유닛(47)은 적어도, 입력 요소(41)로부터 출력 요소(45)로의 제어 가능한 토크 전달을 위한, 제1 클러치 디스크와 제2 클러치 디스크를 구비한 습식 마찰 클러치와, 상기 클러치 유닛(47)을 냉각 및 윤활하기 위한 오일과, 상기 마찰 클러치(49)를 구동하기 위한 액츄에이터(51)를 포함하며;A torque transmission device 15 having a clutch unit 47 and a control device 109, the clutch unit 47 having at least a controllable torque transmission from the input element 41 to the output element 45, A wet friction clutch having a first clutch disk and a second clutch disk, oil for cooling and lubricating the clutch unit 47, and an actuator 51 for driving the friction clutch 49; 상기 제어 장치(109)는, The control device 109, - 클러치 유닛(47)의 손실 출력을 산출하여 오일의 열화도를 산출하고;Calculating the loss output of the clutch unit 47 to calculate the degree of deterioration of the oil; - 상기 산출된 열화도를 토대로 액츄에이터 제어 변수에 대한 클러치 토크의 의존도를 기술하는 마찰 클러치(49)의 특성곡선(111)을 적응시키고;Adapt the characteristic curve 111 of the friction clutch 49 describing the dependence of the clutch torque on the actuator control variable on the basis of the calculated degree of deterioration; - 액츄에이터(51)를 이용하여 상기 특성곡선(111)에 따라 클러치 유닛(47)을 제어하도록 설계되는 것을 특징으로 하는 토크 전달 장치. A torque transmission device characterized in that it is designed to control the clutch unit (47) according to the characteristic curve (111) using an actuator (51).
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