KR20080064202A - 열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법과 이 방법을수행하기 위한 통합된 캐스팅 및 압연 설비 - Google Patents

열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법과 이 방법을수행하기 위한 통합된 캐스팅 및 압연 설비 Download PDF

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Abstract

연속적인 생산 프로세스에서 용강으로부터 열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법으로서, 이 스트립은 이 프로세스를 계속하여 통과하고, 이 방법은, 연속적인 캐스팅 설비(1)의 연속적인 캐스팅 몰드(2)의 강 스트랜드(5)의 연속적인 캐스팅 단계; 예비 압연된 핫 스트립(7)을 형성하기 위해 롤 스탠드(6)의 제 1 그룹의 캐스트 강 스트랜드의 롤 형성 단계; 온도 설정 장치(14)의 롤 스탠드의 제 1 그룹 및 롤 스탠드의 제 2 그룹 사이에서 압연 온도로 예비 압연된 핫 스트립을 설정하는 단계; 및 열간-압연된 강 스트립을 코일로 감거나 또는 패널로 열간 압연된 강 스트립으로 분할하는 단계를 포함한다. 강의 서로 다른 등급의 생산에서 유연성을 증가시키고 투자 비용 및 작동 비용을 낮게 유지시키기 위해, 온도 설정 장치로 들어가기 이전에 예비 압연된 핫 스트립은 즉시 디스케일되고, 예비 압연된 핫 스트립은 온도 설정 장치에서 보호성 가스 분위기에서 유지되며, 예비 압연된 핫 스트립은 온도 설정 장치를 통해 작동한 이후 즉시 롤 스탠드의 제 2 그룹에서 롤-형성된다. 또한, 이 방법을 수행하기 위한 통합 캐스팅 및 압연 설비가 제공된다.

Description

열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법과 이 방법을 수행하기 위한 통합된 캐스팅 및 압연 설비 {METHOD FOR PRODUCING A HOT-ROLLED STEEL STRIP AND COMBINED CASTING AND ROLLING INSTALLATION FOR CARRYING OUT THE METHOD}
본 발명은 통합 캐스팅(combined casting) 및 압연 플랜트를 통한 중단 없는 가동(run)을 갖는 연속적인 제조 프로세스에서 용강(steel melt)으로부터 시이트(sheet)로 또는 번들(bundle)로 열간 압연된(hot-rolled) 강 스트립(strip)을 만들기 위한 방법에 관한 것이고, 이 방법을 수행하기 위한 통합 캐스팅 및 압연 플랜트에 관한 것이다.
이러한 형태의 방법은 이하의 단계를 포함한다: 강 스트랜드는 연속적인 캐스팅 플랜트의 연속적인 캐스팅 몰드에서 연속적인 캐스팅에 의해 액체 강으로부터 형성된다. 롤 스탠드의 제 1 그룹에서, 이 캐스트 강 스트랜드는 예비 압연된 핫 스트립으로 압연-성형되고, 롤 스탠드의 제 2 그룹에서, 이 예비 압연된 핫 스트립은 원하는 최종 치수 및 원하는 물질 성질을 갖는 열간 압연된 강 스트립으로 피니시-압연된다(finish-rolled). 롤 스탠드의 제 1 그룹 및 롤 스탠드의 제 2 그룹 사이에서, 압연 온도로 예비 압연된 핫 스트립의 설정이 온도 설정 장치에서 일어나고, 이에 의해 피니시-압연을 위한 유리한 조건을 얻는다. 피니시-압연 이후, 열간 압연된 강 스트립은 냉각 존을 통과하고 번들로 묶이며 시이트로 분할된다.
수 기본적인 형태의 방법 하에서 일어날 수 있는, 액체 상으로부터 시작하는 열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 생산 장치의 방법 및 배열체가 종래 기술에서 많은 변형으로 알려져 있다.
열간 압연된 강 스트립을 생성하기 위한 불연속적인 프로세스에서, 액체 강은 연속적인 강 스트랜드로 연속적인 캐스팅 플랜트 상에서 캐스트되고, 40mm 내지 120mm의 캐스팅 두께를 갖는 얇은 슬랩으로 또는 120mm 이상의 캐스팅 두께를 갖는 슬랩으로 분할된다. 이후, 또는 생산의 결과로 시간 중단을 가진 채, 온도 보상 또는 압연 온도로의 기본적인 재가열 이후, 예비 제품은 특정한 타겟 두께를 갖는 강 스트립으로 압연 플랜트에서 압연된다. 이를 위해, 종래에는 단일-스탠드 도는 다중 스탠드 러핑 처리열 그리고 다중 스탠드 피니싱 처리열이 이용되었다.
WO 98/00248호는 딥 드로잉(deep-drawing) 품질의 강 스트립의 생산을 위한 통합된 캐스팅 및 압연 플랜트를 이미 개시하고 있고, 여기서 100mm 미만의 캐스팅 두께를 갖는 강 스트랜드는 연속적인 캐스팅 플랜트의 연속적인 캐스팅 몰드에서 캐스트된다. 디스케일링이 수행된 이후 이 캐스트 강 스트랜드는 다중 스탠드 러핑 처리열에서 적어도 감을 수 있는 스트립 두께로 압연되고, 비산화 보호성 가스 분위기가 유지되고 예비 압연된 핫 스트립이 오스테나이트계 범위의 온도로 가열되는 유도 가열 퍼니스를 통과한 이후 번드로 감기고 중간 저장소(intermediate store)에 저장된다. 번들이 다시 풀린 이후, 예비 압연된 핫 스트립은 피니싱 처리열로 전달되고 페라이트 구조 범위의 최종 제품으로 압연된다. 피니싱 처리열에서의 압연 속도는 캐스팅 플랜트로부터의 분리(decoupling)에 의해 제품에 대해 특별하게 설정될 수 있고, 이는 플랜트 배열에 의해 만족되어야 하고 종래 기술에서의 특별한 강 품질으로부터 발생하는 특별한 요구사항에 무관하다. 그러나, 이러한 중간 저장 및 번드로 예비 압연된 핫 스트립을 감고 푸는 것에 의해, 연속적인 스트립 통과에서보다 상당히 높은 투자 비용이 초래된다. 이러한 방법으로 분리된 생산 방법은 다중 스트랜드 캐스팅 플랜트에서 반드시 필요하고, 이 경우 피니싱 처리열에서의 적어도 압연 캐스팅 속도는 연속적인 캐스팅 플랜트에서 캐스팅 속도와 독립적으로 설정될 수 있다. 단일 스트랜드 캐스팅 플랜트에서, 이러한 분리가 유사하게 수행될 수 있고 이러한 분리는 설명된 단점을 이끌 수 있다.
WO 89/11363호는 열간 압연된 강 스트립의 생산을 위한 일반적인 형태의 연속적인 방법을 개시하고, 이 경우 연속적인 캐스팅 몰드로부터의 출구에서의 캐스팅 속도는 개별적인 성형 단계에서의 성형의 정도에 따라 이하의 개별적인 성형 단계에서의 압연 속도를 결정한다. 마지막 롤 스탠드로부터의 배출 이후 상기 연속적인 캐스트 및 열간 압연된 강 스트립이 예정된 번들 중량에 따라 횡방향으로 분할되고 번들로 묶인다. 러핑(roughing) 스탠드에서 이미 예비 압연된 핫 스트립이 피니싱 처리열로 들어가기 이전에, 이 핫 스트립은 압연 온도 위에 있는 균일한 스트립 온도로 되고, 이후 피니싱 처리열로 들어가기 바로 직전에 디스케일된다. 물 분사로의 디스케일링은 압연 온도 위로의 온도로의 선행하는 가열에 의해 보상되어 야 하는 온도 손실을 초래한다.
따라서, 본 발명의 목적은 종래 기술의 단점을 피하고 열간 압연된 강 스트립의 생산을 위한 방법 및 이 방법을 수행하기 위한 압연 플랜트를 제안하는 것이고, 이 경우 연속적이고 바람직하게 중단되지 않는 스트립은 연속적인 캐스팅 몰드로부터 피니싱 처리열의 마지막 성형 단계를 통과하며 핫 스트립으로의 에너지의 추가적인 유도의 최소화는 플랜트 구성요소의 순서 및 방법 단계의 순서의 최적화에 의해 이루어진다.
또한, 본 발명의 목적은 본 발명에 따른 통합된 캐스팅 및 압연 플랜트를 위한 투자 비용을 최소화하고, 특히 추가적인 스트립 가열을 위한 에너지 비용과 같은 압연된 강 스트립의 생산을 위한 작동 비용을 낮추는 것이다.
또한, 본 발명의 목적은 넓은 범위의 강 품질 내에서 열간 압연된 강 스트립의 가능한 생산의 관점에서 통합된 캐스팅 및 압연 플랜트 및 제안된 생산 방법의 유연성을 증가시키는 것이다.
본 발명의 목적은 처음에 설명된 형태의 방법에 의해 얻어지는데, 이 경우 예비 압연된 핫 스트립은 온도 설정 장치로 들어가기 바로 직전에 디스케일되고, 예비 압연된 핫 스트립은 온도 설정 장치에서 보호성 가스 분위기에서 유지되며, 온도 설정 장치를 통과한 이후 이 예비 압연된 핫 스트립은 롤 스탠드의 제 2 그룹에서 그 이후 즉시 압연 성형된다.
디스케일된 이후, 핫 스트립이 온도 설정 장치 내에서 보호성 가스 분위기에서 유지되기 때문에, 압연 온도로 핫 스트립을 가열하는 동안 추가적인 스케일링 프로세스는 가능한 피해지며, 이후의 압연 작동에서 핫 스트립 표면 상에서 품질의 손실을 일으키지 않는 범위 내에서 적어도 유지되고, 이로써 롤 스탠드로 들어가기 바로 직전에 추가적인 디스케일링이 실행된다. 본 발명의 방법 단계에 따른 순서에 의해 얻어지는 것은, 온도 설정 장치에서 설정된 핫 스트립 온도가 롤 스탠드의 제 2 그룹의 제 1 성형 단계로의 유입 이전까지 본질적으로 유지된다는 것이고, 이후 압연 온도 위로의 온도로 핫 스트립의 가열이 더 이상 필요하지 않다는 것이다. 따라서, 핫 스트립 온도는 롤 스탠드의 상류에서 직접 스트립 디스케일링을 갖는 종래의 방법보다 더 낮은 80℃에 이르는 온도에서 유지될 수 있다.
압연 온도로 예비 압연된 핫 스트립의 가열 동안 그리고 핫 스트립에서의 온도 보상 동안, 후자는 부피로 10.0% 미만의 산소 함유량을 갖는 비활성 보호성 가스 분위기에서 온도 설정 장치에서 유지된다. 바람직하게 산소 함유량은 부피로 2.0% 미만에 놓인다. 보호성 가스 분위기는 주로 질소로 이루어진다.
추가적인 실시예에 따르면, 예비 압연된 핫 스트립은 압연 온도로의 가열 동안 온도 설정 장치에서 환원성 보호성 가스 분위기에서 유지될 수 있다. 결과적으로, 온도 설정 장치를 둘러싸는 보호성 가스 챔버의 입구 또는 출구 오리피스를 통해 유동하는 산소는 때때로 속박되고(bound), 스트립 표면 상의 스케일링이 피해진다.
바람직하게, 예비 압연된 핫 스트립은 온도 설정 장치에서 예정된 롤 입구 온도로 설정된다. 예비 압연된 핫 스트립이 현재의 캐스팅 속도에 의해 롤 입구 온도로 온도 설정 장치에서 설정될 때, 롤 스탠드의 제 2 그룹에서 압연 작동을 위한 최적의 조건이 허용될 수 있고, 이 경우 롤 입구 온도는 롤 스탠드의 제 2 그룹의 최종 성형 단계에서 핫 스트립의 오스테나이트계(austenitic) 구조 범위에 있는 최종 압연 온도를 갖는 것을 가능하게 한다. 편의상, 현재 캐스팅 속도에 부가하여, 롤 스탠드의 제 1 그룹에서의 스트립 두께의 감소의 정도가 고려된다.
편의상, 온도 설정 장치로 들어가기 바로 직전에, 예비 압연된 핫 스트립은 200bar 내지 450bar의 분사 압력에서의 물 분사에 의해 디스케일된다. 스트립 표면에 대해 비스듬히 배향된 물 분사를 회전시키는 것 및 로터 디스케일링 장치로부터 방사하는 것이 바람직하게 이용된다.
50 내지 150mm의 강 스트랜드 두께를 갖는 강 스트랜드가 연속적인 캐스팅 몰드에서 캐스트될 때 설명된 방법이 특히 유리하게 이용될 수 있고, 캐스트 강 스트랜드는 이후 6.0 내지 30mm의 핫 스트립 두께를 갖는 예비 압연된 핫 스트립으로 롤 스탠드의 제 1 그룹으로 압연 성형되며, 추가적으로 예비 압연된 핫 스트립은 0.6 내지 5.0mm의 최종 강 스트립 두께를 갖는 압연 성형된 강 스트립으로 롤 스탠드의 제 2 그룹에서 압연 성형된다.
연속적인 캐스팅 몰드로부터 출구에서의 캐스팅 두께는 본질적으로 이후의 롤 스탠드의 숫자를 결정한다. 롤 스탠드의 제 1 그룹에서 캐스트 강 스트랜드의 압연 성형은 캐스팅 두께에 따라 하나 이상의 롤 스탠드에 의해, 바람직하게는 3개의 연속적인 롤 스탠드에 의해 일어난다. 또한, 롤 스탠드의 제 2 그룹에서 예비 압연된 핫 스트립의 열간 성형은 적어도 2개, 바람직하게는 3개 내지 5개의 연속적인 롤 스탠드에 의해 일어난다.
본 발명의 일 가능한 실시예에 따르면, 예비 압연된 핫 스트립은 롤 스탠드의 제 1 그룹 및 디스케일링 장치 사이에서 횡방향으로 분할된다. 결과적으로, 롤 스탠드의 제 1 그룹에서 캐스트 강 스트랜드의 열간 성형은 캐스팅 프로세스에 연결되고, 롤 스탠드의 제 2 그룹에서의 추가적인 열간 성형은 캐스팅 프로세스로부터 분리되며, 따라서 후자에 의해 영향을 받지 않은 채 수행될 수 있다. 결과적으로, 두꺼운 스트립을 위해 바람직하게, 이는 종래의 리딩 패스 방법(leading pass method)에 의해 피니시-압연의 가능성을 허용한다.
본 발명에 따른 방법을 수행하기 위한 통합된 캐스팅 및 압연 플랜트는, 캐스트 강 스트랜드의 생산을 위한 연속적인 캐스팅 몰드를 구비한 연속적인 캐스팅 플랜트, 캐스트 강 스트랜드를 예비 압연된 핫 스트립으로 압연 성형하기 위한 롤 스탠드의 제 1 그룹, 예비 압연된 핫 스트립을 열간 압연된 핫 스트립으로 압연 성형하기 위한 롤 스탠드의 제 2 그룹, 롤 스탠드의 제 1 그룹 및 롤 스탠드의 제 2 그룹 사이의 온도 설정 장치, 및 열간 압연된 강 스트립을 번들로 묶기 위한 스트립 코일링 장치 또는 열간 압연된 강 스트립을 시이트로 분할하기 위한 분할 장치를 포함한다. 진동하는(oscillating) 연속적인 캐스팅 몰드를 구비한 아크 형태의 연속적인 캐스팅 플랜트가 이용되는 것이 바람직하다.
설정 목적을 이루기 위해, 통합된 캐스팅 및 압연 플랜트는, 온도 설정 장치가 보호성 가스를 위한 공급 라인을 구비하며 예비 압연된 핫 스트립을 위한 입구 및 출구 오리피스가 장착된 폐쇄 보호성 가스 챔버에 배열되고, 디스케일링 장치가 이 보호성 가스 챔버에 바로 선행하며, 롤 스탠드의 제 2 그룹이 보호성 가스 챔버를 바로 뒤따른다는 특징을 갖는다. 이 배열은, 보호성 가스 챔버로의 입구로부터 이후의 첫 번째 롤 스탠드로의 입구까지 강 스트립의 관련된 스케일링이 일어나지 않는 것을 보장하고, 보호성 가스 챔버로부터의 출구로부터 이후의 첫 번째 롤 스탠드로의 입구까지 강 스트립의 이송 경로 상에서 관련된 온도 손실이 일어나지 않는 것을 보장한다.
바람직하게, 온도 설정 장치는 유도 가열 장치로 설계되는데, 왜냐하면 이러한 설계가 강화된 스트립 에지 가열을 가능하게 하고, 필요에 따라 매우 짧은 작동 시간 내에 강 스트립의 구역에 따라 서로 다른 가열을 가능하게 하기 때문이다. 또한, 이러한 형태의 유도성 가열 장치는 온도 설정 장치의 구성의 매우 치밀한 형태를 갖는 것을 가능하게 하고, 그 결과 보호성 가스 챔버의 작동 및 건설(erection)이 비용 절감적으로 되는 것을 가능하게 한다.
바람직한 실시예에 따르면, 디스케일링 장치는 적어도 하나의 로터 디스케일링 장치(rotor descaling device)에 의해 형성된다. 이러한 형태의 로터 디스케일링 장치는 예를 들어 롤 스탠드의 바로 상류에 압연 스톡(stock)의 디스케일링을 위한 EP 640 413호로부터 이미 공지되어 있다. 편의상, 다수의 로터 디스케일링 장치가 보호성 가스 챔버의 바로 상류에서 그 입구 오리피스와 평행하게 배열된다.
롤 스탠드의 제 2 그룹의 첫 번째 롤 스탠드로 들어가기 이전에 강 스트립의 재생된 스케일링을 대체로 피하기 위해, 보호성 가스 챔버의 출구 오리피스는, 롤 스탠드의 제 2 그룹의 첫 번째 롤 스탠드의 롤 닙의 상류에서 최대 5.0m, 바람직하게는 최대 3.0m에서 종결되는 출구 도관을 포함한다. 경험에 따르면, 이 짧은 거리를 따라 일어나는 스트립 속도에서, 최대 8μm의 스케일 층 두께를 갖는 스케일 층의 재생된 강화가 있지만, 이는 압연 스톡의 표면 품질에 대한 어떠한 문제를 일으키지는 않는다.
통합된 캐스팅 및 압연 플랜트의 일 가능한 변수에 따르면, 횡방향으로 예비 압연된 핫 스트립을 분할하기 위한 진자 절단기(pendulum shears)로서 바람직하게 설계되는 십자형 분할 절단기는 디스케일링 장치 및 롤 스탠드의 제 1 그룹 사이에 배열된다. 이 분리된 핫 스트립 섹션은 종래의 리딩 패스 방법에 따라 피니시-압연될 수 있다.
본 발명의 추가적인 장점 및 특징은 첨부된 도면을 참고하여 제한없는 예시적 실시예의 이하의 설명으로부터 이해될 수 있다.
도 1은 열간 압연된 강 스트립의 생산을 위한 통합 캐스팅 및 압연 플랜트의 개략적인 도를 도시한다.
도 2는 롤 스탠드의 제 2 그룹의 상류에 디스케일링을 갖는 종래 기술에 따른 유도 가열 장치로부터 배출 이후의 강 스트립 상의 온도 프로파일을 도시한다.
도 3은 유도 가열 장치의 상류에 디스케일링을 갖는 본 발명에 따른 방법의 유도 가열 장치로부터 배출 이후의 강 스트립 상의 온도 프로파일을 도시한다.
연속적인 인라인 생산 프로세스에서 액체 강으로부터 냉간 압연된 강 스트립의 생산을 위한 통합된 캐스팅 및 압연 플랜트는 종래 형태의 구성을 갖는 아크-형태의 연속적인 캐스팅 플랜트(1)를 포함하고, 이는 연속적인 캐스팅 몰드(2) 및 아치형 강 스트랜드 런(steel strand run)에 의해 표시되는 스트랜드 안내부(4)에서 다음에 오는 스트랜드 안내부 롤(roll, 3)의 일부에 의해 도 1에서 개략적으로 도시된다. 냉각된 연속적인 캐스팅 몰드(1)에서, 액체 강은 얇은 슬랩의 또는 슬랩의 단면을 갖는 강 스트랜드(5)로 형성된다. 종래의 강 스트랜드 두께는 40 내지 150mm이다. 이러한 플랜트에서의 캐스팅 속도는 4.0 내지 8.0 m/min이고 이는 강 품질에 거의 의존한다.
수평의 강 이송 방향(R)으로 연속적인 캐스팅 플랜트의 스트랜드 안내부(4)에서 편향된 캐스트 강 스트랜드(5)는 3개의 롤 스탠드(6a, 6b, 6c)로 이루어진 롤 스탠드의 제 1 그룹을 통해 이동하고, 이 롤 스탠드는 러핑(roughing) 스탠드 그룹을 형성하고, 여기서 캐스트 강 스트립(5)은 6 내지 30mm의 핫 스트립(hot strip) 두께를 갖는 예비-압연된(pre-rolled) 핫 스트립(7)으로 형성된다. 이 경우에, 캐스트 강 스트립은 롤 스탠드의 각각에서 그 두께에 있어서 60%의 감소에 이르는 정도로 감소된다.
플랜트의 이러한 영역에서, 일반적으로 추가적인 플랜트 구성요소가 위치하고, 이는 여기서 상세하게 도시되지는 않으며, 이러한 구성요소는 예를 들어 수평의 스트립 이송 방향으로 캐스트 강 스트랜드를 직선 형태로 하기 위해 연속적인 캐스팅 플랜트의 단부에 있는 직선화 유닛(straightening unit), 더미(dummy) 스트랜드 헤드를 분리시키는데 추가적으로 이용되는 롤 스탠드의 제 1 그룹의 상류에 또는 하류에 있는 응급 커팅 장치, 필요에 따라 스크랩 시이트(scrap sheet)의 절단을 위한 보호성 가스 챔버 또는 디스케일링 장치 및 롤 스탠드의 제 1 그룹 사이의 십자형 분할 절단기(cross-dividing shears), 그리고 캐스트 강 스트랜드로부터 표면 스케일을 제거하기 위한 롤 스탠드의 제 1 그룹의 상류에 있는 디스케일링 장치와 같은 것들이다. 또한, 코어는 여전히 액체(액체 코어 소프트-감소)이면서 강 스트랜드의 두께에서의 감소를 위한 드라이버 롤로 이루어진 하나 이상의 성형 유닛(8)이 스트랜드 안내부에 배열될 수 있다.
롤 스탠드의 제 1 그룹에서 제 1 압연 성형 이후, 예비-압연된 핫 스트립(7)은 디스케일링 장치(9)에서 양 측부 상에서 디스케일된다. 이러한 디스케일링 장치는 다수의 로터 디스케일링 장치(10)를 포함하고, 이 장치는 보호성 가스 챔버(11)의 상류에서 직접 스트립 진행 방향(R)에 대해 횡방향으로 적어도 하나의 열로 배열된다. 로터 디스케일링 장치(10)에 의해, 200 내지 450 bar의 분사 압력을 갖는 회전하는 물 분사가 예비-압연된 핫 스트립의 표면에 대해 경사지게 향하고, 이 스트립 표면의 시각적으로 완전한 디스케일링이 이루어진다. 추가적인 디스케일링 장치도 이용될 수 있다.
디스케일링 장치(9) 이후 핫 스트립의 재가열 및 온도 보상을 위한 열 설정 장치(14)를 가지며 예비 압연된 핫 스트립을 통해 안내하기 위한 출구 오리피스(13) 및 입구 오리피스(12)가 장착된 보호성 가스 챔버(11)가 바로 뒤따른다. 이 온도 설정 장치는 유도 가열 장치(15)로 설계되고, 따라서 필요에 따라 가열 장치의 뒤로 움직이는 핫 스트립으로 열의 빠른 유도를 보장한다. 이에 의해 핫 스트립의 존-관련(zone-related) 가열이 가능하고, 이는 특히 스트립 에지 영역에서의 강화된 가열이 가능하다. 보호성 가스 챔버에서, 핫 스트립은 롤 입구 온도로 되고, 이 온도는 이후의 피니시-압연(finish-rolling)을 위해 필요하고 이는 피니시-압연된 강 스트립의 원하는 타겟 물질 성질 및 이후의 롤 스탠드의 숫자에 적어도 의존한다.
보호성 가스 챔버(11)에는 공급 라인(16, 17)과 예정된 보호성 가스 분위기를 유지하기 위한 대부분의 불활성 또는 환원 보호성 가스의 공급 및 배출을 위한 상응하는 조절 장치가 장착된다.
보호성 가스 챔버(11)의 출구 오리피스(13)는 출구 도관(18)을 포함하고, 이 도관은 예비 압연된(pre-rolled) 핫 스트립을 둘러싸고, 대기로부터 이를 보호하며 롤 스탠드의 제 2 그룹(19)으로 이를 이송한다. 제 1 롤 스탠드(19a)의 롤 닙(roll nip; 20) 및 출구 도관(18)의 출구 오리피스(13) 사이의 자유 거리(A)는 5.0m 이하이고, 이에 의해 핫 스트립의 관련된 리스케일링(relevant rescaling)을 피한다. 4개의 롤 스탠드(19a-19d)는 피니싱 처리열(finishing train)을 형성하고, 이 경우 예비 압연된 핫 스트립(7)은 원하는 타겟 두께를 갖는 열간 압연된 강 스트립(21)으로 피니시-압연되며, 이 두께는 0.6 내지 5.0mm이고 이 강 스트립(21)은 예정된 물질 성질을 갖는다.
마지막으로, 강 스트립(21)은 십자형 분할 절단기(22)에 의해 횡방향으로 분할되고, 스트립 코일링 장치(strip coiling device; 23)에서 번들로 묶인다. 강 스트립은 십자형 분할 절단기에 의해 시이트로 동등하게 분할될 수 있고, 이 시이트는 이후 스택킹 플랜트(stacking plant)에서 시이트 패키지로 스택된다.
디스케일링 장치(9) 및 롤 스탠드의 제 1 그룹(6) 사이에서 점선으로 표시된 십자형 분할 절단기(24)는 이 지점에서 통합된 캐스팅 및 압연 프로세스를 분리시키는 것을 가능하게 하고, 이에 의해 특히 큰 핫 스트립 두께의 경우에, 예비 압연된 핫 스트립(7)이 종래의 리딩 패스 방법에서 이후의 롤 스탠드의 제 2 그룹(19)으로 들어갈 수 있다.
본 발명은 설명된 형태의 롤 스탠드의 제 2 그룹에 결코 제한되는 것은 아니다. 제 2 롤 스탠드 그룹의 개별적인 롤 스탠드 사이에 중간 스탠드 가열장치가 배열될 수 있고, 이에 의해 금속 야금의 또는 압연 요구가 이를 필요로 할 때 스트립 온도가 높아진다. 또한, 추가적인 개별적 롤 스탠드 또는 롤 스탠드의 그룹이 십자형 분할 절단기의 상류 또는 하류에 배열될 수 있다.
도 2 및 3에서, 최종 압연 두께가 두 형태의 방법을 위한 5개의 롤 스탠드(피니싱 그룹)에 의해 형성되는 롤 스탠드의 제 2 그룹의 마지막 롤 스탠드의 롤 닙에 도달할 때까지, 보호성 가스 챔버 또는 온도 설정 장치로부터의 출구로부터 예비 압연된 핫 스트립(예비 스트립) 상에서의 온도 프로파일이 비교된다. 도 2는 종래 기술에 대응하는 플랜트 구성의 경우에 예비 스트립(prestrip)의 온도 프로파일을 도시하고, 이 경우 디스케일링 장치는 온도 설정 장치 및 피니싱 그룹 사이에 배열된다. 반대로, 도 3은 본 발명에 따른 플랜트 구성의 경우에 예비 스트립의 온도 프로파일을 도시하고, 이 경우 디스케일링 장치는 보호성 가스 챔버의 상류에 배열되며 보호성 가스 챔버는 피니싱 그룹의 상류에 가능한 가까이 배열된다.
두 온도 프로파일 모두 원하는 최종 압연 두께인 1.0mm를 구비한 강 품질 DD12의 열간 압연된 강 스트립의 생산에 기초한 결과이다. 온도 설정 장치 또는 보호성 가스 챔버를 남겨둔 채 최대 온도는 이 강 품질에 대해 대략 1250℃에 이른다. 높은 온도에서, 스트립의 바람직하지 못한 국부적 멜팅(local melting)이 일어날 수 있다. 디스케일링 장치가 피니싱 그룹의 상류에 배열될 때, 예비스트립이 피니싱 그룹으로 들어가기 이전에 디스케일링은 약 70℃의 평균 온도 손실을 초래한다.
도시된 예에서, 마지막 롤 스탠드에서 850℃의 오스테나이트계 구조 범위에서 최종 압연 온도를 얻기 위한 최소 캐스팅 속도는 연속적인 캐스팅 몰드로부터의 배출구에서 70mm의 강 스트랜드 두께의 경우에 6.3m/min이다. 3개의 롤 스탠드의 제 1 그룹으로부터 배출된 이후 예비 스트립 두께는 14mm가 된다. 이 경우에(도 2), 디스케일링 장치에서의 온도 손실은 약 95℃이고, 피니싱 그룹의 제 1 롤 스탠드로의 런-인(run-in) 온도는 약 1110℃이다.
이 결과, 850℃를 넘는 최종 압연 온도는 상기 설명된 경계 조건 하에서 6.3m/min 미만의 캐스팅 속도로 이 강 품질에 대해서는 도달될 수 없다. 결과적으 로 압연 동안 이 구조로부터 일어나는 필요한 품질 표준이 이루어질 수 없다.
도 3은 예비 스트립의 경우에 온도 프로파일을 도시하고, 이 경우 디스케일링은 보호성 가스 챔버로 들어가기 이전이 이미 일어나고 보호성 가스 챔버로부터의 배출 이후 피니싱 그룹으로 직접 유도된다. 이 경우에, 보호성 가스 챔버는 제 1 롤 스탠드의 롤 닙으로부터 3.0m의 거리에 있다. 모든 다른 경계 조건(강 품질, 최종 두께, 최초 온도 등)은 비교 예의 경계 조건에 대응한다.
보호성 가스 챔버로부터 배출시 1250℃의 온도에 기초하는 것과 유사하게, 피니싱 그룹의 제 1 롤 스탠드로의 런-인 온도는 이 경우 대략 1185℃이다. 20 내지 30℃의 양만큼 런-인 온도에서의 추가적인 증가는 피니싱 그룹의 제 1 롤 스탠드 근처에까지 출구 도관의 그리고 보호성 가스 챔버의 상응하는 열적 절연에 의해 이루어질 수 있다. 이러한 경계 조건 하에서 850℃의 원하는 최종 압연 온도를 얻기 위한 최소 캐스팅 속도는 이 경우에 5.8m/min이고, 즉 종래 기술에 따른 플랜트 구성에서보다 0.5m/min 낮다.
모든 강 품질이 동일한 캐스팅 속도로 생산될 수 없기 때문에, 본 발명에 따른 통합된 캐스팅 및 압연 플랜트의 유연성 및 이용 분야는 제시된 방법에 의해 두드러지게 확장된다.

Claims (18)

  1. 연속적인 제조 프로세스에서 용강으로부터 시이트로 또는 번들로 된 열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법으로서,
    강 스트립은 연속적으로 상기 프로세스를 통과하고,
    상기 방법은,
    - 연속적인 캐스팅 플랜트(1)의 연속적인 캐스팅 몰드(2)에서 강 스트랜드(5)를 연속적으로 캐스팅 하는 단계;
    - 상기 캐스트 강 스트랜드를 롤 스탠드의 제 1 그룹(6)에서 예비 압연된 핫 스트립(pre-rolled hot strip; 7)으로 압연 성형하는 단계;
    - 상기 예비 압연된 핫 스트립을 롤 스탠드의 제 2 그룹(19)에서 열간 압연된 강 스트립(21)으로 압연 성형하는 단계;
    - 온도 설정 장치(14)에서 상기 예비 압연된 핫 스트립을 상기 롤 스탠드의 제 1 그룹 및 상기 롤 스탠드의 제 2 그룹 사이의 압연 온도로 설정하는 단계; 및
    - 상기 열간 압연된 강 스트립을 번들(bundle)로 감거나 또는 상기 열간 압연된 강 스트립을 시이트(sheet)로 분할하는 단계를 포함하고,
    상기 온도 설정 장치로 들어가기 바로 직전에 상기 예비 압연된 핫 스트립이 디스케일되며(descaled),
    상기 예비 압연된 핫 스트립이 상기 온도 설정 장치에서 보호성 가스 분위기(protective gas atmosphere)에서 유지되고,
    상기 예비 압연된 핫 스트립이 상기 온도 설정 장치를 통과한 이후 바로 상기 롤 스탠드의 제 2 그룹에서 압연 성형되는 것을 특징으로 하는,
    연속적인 제조 프로세스에서 용강으로부터 시이트로 또는 번들로 된 열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 예비 압연된 핫 스트립이 10% 미만, 바람직하게는 2% 미만의 산소 함유량을 갖는 비활성 보호성 가스 분위기에서 상기 온도 설정 장치에서 유지되는 것을 특징으로 하는,
    연속적인 제조 프로세스에서 용강으로부터 시이트로 또는 번들로 된 열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 예비 압연된 핫 스트립이 상기 온도 설정 장치에서 환원성 보호성 가스 분위기에서 유지되는 것을 특징으로 하는,
    연속적인 제조 프로세스에서 용강으로부터 시이트로 또는 번들로 된 열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 예비 압연된 핫 스트립이 상기 온도 설정 장치에서 롤 입구 온도로 설정되는 것을 특징으로 하는,
    연속적인 제조 프로세스에서 용강으로부터 시이트로 또는 번들로 된 열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법.
  5. 제 4 항에 있어서,
    상기 예비 압연된 핫 스트립이, 상기 롤 스탠드의 제 2 그룹의 최종 성형 단계에서 상기 핫 스트립의 오스테나이트계(austenitic) 구조 범위에 있는 최종 압연 온도를 갖는 것을 가능하게 하는 롤 입구 온도로, 현재 캐스팅 속도에 따라 상기 온도 설정 장치에서 설정되는 것을 특징으로 하는,
    연속적인 제조 프로세스에서 용강으로부터 시이트로 또는 번들로 된 열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 온도 설정 장치로 들어가기 이전에, 상기 예비 압연된 핫 스트립이 200bar 내지 450bar의 노즐 허용 압력(nozzle admission pressure)에서 물 분사에 의해 디스케일되는 것을 특징으로 하는,
    연속적인 제조 프로세스에서 용강으로부터 시이트로 또는 번들로 된 열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 롤 스탠드의 제 1 그룹에서의 압연 성형이, 하나 이상의 롤 스탠드, 바람직하게는 3개의 연속적인 롤 스탠드에 의해 일어나는 것을 특징으로 하는,
    연속적인 제조 프로세스에서 용강으로부터 시이트로 또는 번들로 된 열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법.
  8. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 롤 스탠드의 제 2 그룹에서의 압연 성형이, 둘 이상의, 바람직하게는 3개 내지 5개의 연속적인 롤 스탠드에 의해 일어나는 것을 특징으로 하는,
    연속적인 제조 프로세스에서 용강으로부터 시이트로 또는 번들로 된 열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    50 내지 150mm의 강 스트랜드 두께를 갖는 강 스트랜드가 상기 연속적인 캐스팅 몰드에서 캐스트되고,
    상기 캐스트 강 스트랜드가 상기 롤 스탠드의 제 1 그룹에서 6.0 내지 30mm의 핫 스트립 두께를 갖는 예비 압연된 핫 스트립으로 압연 성형되며,
    상기 예비 압연된 핫 스트립이 상기 롤 스탠드의 제 2 그룹에서 0.6 내지 5.0mm의 최종 강 스트립 두께를 갖는 열간 압연된 강 스트립으로 압연 성형되는 것을 특징으로 하는,
    연속적인 제조 프로세스에서 용강으로부터 시이트로 또는 번들로 된 열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법.
  10. 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 예비 압연된 핫 스트립이 상기 롤 스탠드의 제 1 그룹 및 상기 디스케일링 장치 사이에서 횡방향으로 분할되는,
    연속적인 제조 프로세스에서 용강으로부터 시이트로 또는 번들로 된 열간 압연된 강 스트립을 만들기 위한 방법.
  11. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 따른 방법을 수행하기 위한 통합된 캐스팅 및 압연 플랜트로서,
    캐스트 강 스트랜드(5)의 생산을 위한 연속적인 캐스팅 플랜트(1)의 연속적인 캐스팅 몰드(2);
    상기 캐스트 강 스트랜드를 예비 압연된 핫 스트립(7)으로 압연 성형하기 위한 롤 스탠드의 제 1 그룹(6);
    상기 예비 압연된 핫 스트립을 열간 압연된 핫 스트립(21)으로 압연 성형하기 위한 롤 스탠드의 제 2 그룹(19);
    상기 롤 스탠드의 제 1 그룹(6) 및 상기 롤 스탠드의 제 2 그룹(19) 사이의 온도 설정 장치(14); 및
    상기 열간 압연된 강 스트립을 번들로 감기 위한 스트립 코일링 장치(strip coiling device; 23) 또는 상기 열간 압연된 강 스트립을 시이트로 분할하기 위한 분할 장치를 포함하고,
    상기 온도 설정 장치(14)가 밀폐된 보호성 가스 챔버(11)에 배열되고, 상기 밀폐된 보호성 가스 챔버(11)에 보호성 가스를 위한 공급 라인(16, 17)과 상기 예비 압연된 핫 스트립을 위한 입구 및 출구 오리피스(12, 13)가 장착되어 있으며,
    디스케일링 장치(9)가 상기 보호성 가스 챔버(11) 바로 앞에 위치하고,
    상기 롤 스탠드의 제 2 그룹(19)이 상기 보호성 가스 챔버(11) 바로 뒤에 위치하는 것을 특징으로 하는,
    통합된 캐스팅 및 압연 플랜트.
  12. 제 11 항에 있어서,
    상기 온도 설정 장치(14)가 유도 가열 장치(15)로 형성되는 것을 특징으로 하는,
    통합된 캐스팅 및 압연 플랜트.
  13. 제 11 항 또는 제 12 항에 있어서,
    상기 디스케일링 장치(9)가 하나 이상의 로터 디스케일링 장치(10)에 의해 형성되는 것을 특징으로 하는,
    통합된 캐스팅 및 압연 플랜트.
  14. 제 13 항에 있어서,
    다수의 로터 디스케일링 장치(10)가 상기 보호성 가스 챔버(11)의 입구 오리피스(12)와 평행하게 상기 보호성 가스 챔버(11)의 바로 상류에 배열되는 것을 특징으로 하는,
    통합된 캐스팅 및 압연 플랜트.
  15. 제 11 항 내지 제 14 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 롤 스탠드의 제 1 그룹(6)이 하나 이상의 롤 스탠드, 바람직하게는 3개의 연속적인 롤 스탠드(6a, 6b, 6c)에 의해 형성되는 것을 특징으로 하는,
    통합된 캐스팅 및 압연 플랜트.
  16. 제 11 항 내지 제 15 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 롤 스탠드의 제 2 그룹(19)이 둘 이상의 롤 스탠드, 바람직하게는 3개 내지 5개의 롤 스탠드(19a, 19b, 19c, 19d)에 의해 형성되는 것을 특징으로 하는,
    통합된 캐스팅 및 압연 플랜트.
  17. 제 11 항 내지 제 16 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 보호성 가스 챔버(11)의 상기 출구 오리피스(13)가, 상기 롤 스탠드의 제 2 그룹(19)의 상기 제 1 롤 스탠드(19a)의 롤 닙(20)의 상류에, 최대 5.0m, 바람직하게는 최대 3.0m로 끝나는 출구 덕트(18)를 포함하는 것을 특징으로 하는,
    통합된 캐스팅 및 압연 플랜트.
  18. 제 11 항 내지 제 17 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 예비 압연된 핫 스트립의 횡방향 분할을 위해 상기 롤 스탠드의 제 1 그룹(6) 및 상기 디스케일링 장치(9) 사이에 십자형 분할 절단기(24)가 배열되는 것을 특징으로 하는,
    통합된 캐스팅 및 압연 플랜트.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20110128289A (ko) * 2009-03-11 2011-11-29 잘쯔기터 플래시슈탈 게엠베하 열간압연 스트립을 제조하는 방법 및 3상 경량 강으로부터 제조된 열간압연 스트립

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102008020412A1 (de) 2007-08-24 2009-02-26 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen eines Metallbandes durch Gießwalzen
AT506603B8 (de) * 2008-04-04 2010-03-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren und vorrichtung für eine giess-walz-verbundanlage
AT507663B1 (de) 2009-04-09 2010-07-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren und vorrichtung zum aufbereiten von warmwalzgut
DE102009018683A1 (de) 2009-04-23 2010-10-28 Sms Siemag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Stranggießen einer Bramme
US8539807B2 (en) * 2009-08-12 2013-09-24 National Oilwell Varco, L.P. Process for making upsets for oilfield drill pipe
EP2428288B1 (de) * 2010-09-08 2013-04-17 Siemens VAI Metals Technologies GmbH Verfahren zum Herstellen von Stahlbändern durch Endloswalzen oder Semi-Endloswalzen
EP2441540A1 (de) * 2010-10-12 2012-04-18 Siemens VAI Metals Technologies GmbH Verfahren und Anlage zur energieeffizienten Erzeugung von Stahlwarmband
EP2441539A1 (de) 2010-10-12 2012-04-18 Siemens VAI Metals Technologies GmbH Energie- und ausbringungsoptimiertes Verfahren und Anlage zur Erzeugung von Stahlwarmband
CN102069092B (zh) * 2010-10-26 2012-07-18 湖南华菱涟源钢铁有限公司 一种生产0.6～0.8mm热轧带钢的方法
EP2524971A1 (de) 2011-05-20 2012-11-21 Siemens VAI Metals Technologies GmbH Verfahren und Vorrichtung zum Aufbereiten von Walzgut aus Stahl vor dem Warmwalzen
AT511429B1 (de) * 2011-06-10 2012-12-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren und vorrichtung zur vorbehandlung eines walzguts vor dem warmwalzen
AT511657B1 (de) * 2011-06-24 2013-04-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Inbetriebnahme einer fertigwalzstrasse in einer giess-walz-verbundanlage
US9630228B2 (en) * 2012-01-19 2017-04-25 Primetals Technologies USA LLC Dual cascade control system for a long rolling mill
DE102012209402A1 (de) * 2012-06-04 2013-12-05 Hilti Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung eines Befestigungselementestreifens
CN103658177B (zh) * 2012-08-31 2016-01-27 宝山钢铁股份有限公司 一种短流程生产高强度薄带钢的方法
US9156082B2 (en) 2013-06-04 2015-10-13 Nucor Corporation Method of continuously casting thin strip
KR101504438B1 (ko) * 2013-12-06 2015-03-19 주식회사 포스코 표면결함 방지기능을 갖는 열간 압연설비
EP3017887B1 (en) * 2014-11-04 2021-05-19 Primetals Technologies Italy S.R.L. Method for minimizing the global production cost of long metal products
US20170266713A1 (en) * 2014-12-04 2017-09-21 Metalsa S.A. De C.V. Method and system for varying the gage of metal strips
DE102016217560A1 (de) 2016-03-18 2017-09-21 Sms Group Gmbh Vorrichtung und Verfahren zum Entzundern eines Werkstücks
EP3338914A1 (de) * 2016-12-22 2018-06-27 Primetals Technologies Austria GmbH Verfahren zur endlosen herstellung eines aufgewickelten warmbands in einer giess-walz-verbundanlage, verfahren zum anfahren einer giess-walz-verbundanlage und giess-walz-verbundanlage
CN108787749B (zh) * 2017-04-28 2020-04-28 宝山钢铁股份有限公司 一种热轧生产计划预警方法
KR102088688B1 (ko) 2018-09-14 2020-03-13 한국전력공사 저주파 유도 가열을 이용한 로터 벤딩 교정 방법 및 이를 이용한 로터 벤딩 교정 장치
KR102170939B1 (ko) * 2018-11-27 2020-10-29 주식회사 포스코 압연소재 처리설비 및 처리방법
IT202000016120A1 (it) 2020-07-03 2022-01-03 Arvedi Steel Eng S P A Impianto e procedimento per la produzione in continuo di nastri d’acciaio ultrasottili laminati a caldo
EP3974072B1 (de) * 2020-09-24 2023-07-19 Primetals Technologies Austria GmbH Giess-walz-verbundanlage und verfahren zum betrieb der giess-walz-verbundanlage

Family Cites Families (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4016740A (en) * 1973-12-27 1977-04-12 Nippon Steel Corporation Method and an apparatus for the manufacture of a steel sheet
US4263798A (en) 1976-01-10 1981-04-28 Hoesch Werke Aktiengesellschaft Method of operating a wide band hot rolling mill
DE2929401A1 (de) 1979-07-20 1981-02-05 Kabel Metallwerke Ghh Verfahren zum walzen von in der waerme zur oxidation neigenden metallbloecken zu rohren
JPS5617104A (en) * 1979-07-23 1981-02-18 Nippon Steel Corp Method and apparatus for rolling bar or rod
JPS56144804A (en) * 1980-04-15 1981-11-11 Nippon Kokan Kk <Nkk> Direct rolling method
DE3125146A1 (de) 1981-06-26 1983-01-13 Woma-Apparatebau Wolfgang Maasberg & Co Gmbh, 4100 Duisburg Vorrichtung zum entzundern von heissen stahlbloecken
JPS5877702A (ja) 1981-11-04 1983-05-11 Nippon Steel Corp 熱間圧延ステンレス鋼帯の製造方法および装置
FR2565511B1 (fr) 1984-06-07 1988-05-13 Air Liquide Procede et installation de protection d'un metal solide contre l'oxydation pendant une operation de laminage
JPH0761488B2 (ja) * 1986-02-12 1995-07-05 川崎製鉄株式会社 熱間鋼帯の製造方法および設備
IT1224318B (it) * 1988-05-26 1990-10-04 Mannesmann Ag Processo ed impianto per la produzione continua di nastro di acciaio
JPH0466203A (ja) 1990-07-06 1992-03-02 Sumitomo Metal Ind Ltd 薄スケール熱延鋼帯の製造方法
JPH04231150A (ja) † 1990-12-28 1992-08-20 Nippon Steel Corp 連続鋳造薄スラブの処理装置
DE4345351B4 (de) 1993-01-28 2004-08-12 Sms Demag Ag Zunderwäscher
US5697241A (en) 1993-08-23 1997-12-16 Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh Rolling arrangement
JP3174457B2 (ja) * 1994-05-17 2001-06-11 株式会社日立製作所 連鋳直結熱間圧延設備およびその圧延方法
US5832985A (en) 1994-10-20 1998-11-10 Mannesmann Aktiengesellschaft Process and device for producing a steel strip with the properties of a cold-rolled product
JP3416393B2 (ja) * 1996-05-22 2003-06-16 三菱重工業株式会社 熱間圧延設備
JPH08309406A (ja) * 1995-05-15 1996-11-26 Hitachi Ltd 連鋳直結熱間圧延システム
AUPN733095A0 (en) 1995-12-22 1996-01-25 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Twin roll continuous caster
JP3160518B2 (ja) * 1996-01-18 2001-04-25 三菱重工業株式会社 熱間圧延ライン
JPH09220643A (ja) * 1996-02-15 1997-08-26 Nippon Steel Corp オーステナイト系ステンレス薄帯状鋳片の製造方法
DE19613718C1 (de) * 1996-03-28 1997-10-23 Mannesmann Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband
CA2225743C (en) * 1996-06-28 2002-04-23 Hoogovens Staal B.V. Method and plant for the manufacture of a deep-drawing steel strip or sheet
GB2322320A (en) * 1997-02-21 1998-08-26 Kvaerner Metals Cont Casting Continuous casting with rolling stages separated by a temperature controlling stage
JPH10306320A (ja) * 1997-04-28 1998-11-17 Nippon Steel Corp 表面性状に優れた熱延鋼板を製造する方法
DE19750817C2 (de) 1997-11-17 2003-03-20 Sms Demag Ag Verfahren zur Verbesserung der Oberflächenqualität einer stranggegossenen Bramme
AT409227B (de) * 1998-08-17 2002-06-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren und anlage zur herstellung von warmgewalztem stahlband aus einer stahlschmelze
IT1302582B1 (it) * 1998-10-01 2000-09-29 Giovanni Arvedi Processo e relativa linea di produzione per la fabbricazione direttadi pezzi finiti stampati o imbutiti da nastro a caldo ultrasottile
DE19900427A1 (de) * 1999-01-08 2000-07-13 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Entzundern einer Oszillationsmarken aufweisenden Oberfläche eines Gußstranges aus einer Stranggießanlage
DE19936010B4 (de) 1999-08-04 2009-04-30 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Unterdrücken von Zunderbildung insbesondere Sekundärzunder beim Warmwalzen von Brammen
DE10046181C2 (de) 2000-09-19 2002-08-01 Krupp Thyssen Nirosta Gmbh Verfahren zum Herstellen eines überwiegend aus Mn-Austenit bestehenden Stahlbands oder -blechs
ITMI20021996A1 (it) 2002-09-19 2004-03-20 Giovanni Arvedi Procedimento e linea di produzione per la fabbricazione di nastro a caldo ultrasottile sulla base della tecnologia della bramma sottile
DE102004040927A1 (de) * 2004-08-24 2006-03-02 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Metallbändern
US9295790B2 (en) * 2006-05-05 2016-03-29 Retractable Technologies, Inc. Syringe with recessed nose and protective guard for use with frontal attachments
US7656402B2 (en) * 2006-11-15 2010-02-02 Tahg, Llc Method for creating, manufacturing, and distributing three-dimensional models

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20110128289A (ko) * 2009-03-11 2011-11-29 잘쯔기터 플래시슈탈 게엠베하 열간압연 스트립을 제조하는 방법 및 3상 경량 강으로부터 제조된 열간압연 스트립

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