KR20050109991A - Section steel and wall body using the section steel - Google Patents

Abstract

A section steel having excellent adhesion to concrete and a wall body allowed to reduce the wall thickness thereof, the section steel in H-shape comprising a plurality of projections on the inner surfaces thereof, wherein where the upper side width of the projections is b2, the height of the projections is h, the pitch of the projections is P in a section vertical to the surfaces of the H- steel having the projections thereon, the requirements of P/h= 4 can be satisfied. The wall body using the H- steels as structural members is formed by vertically installing the plurality of H-steels in the longitudinal direction of the wall body with the flange outer surfaces thereof facing the wall surfaces of the wall body.

Description

형강 및 그 형강을 이용한 벽체{SECTION STEEL AND WALL BODY USING THE SECTION STEEL}Section steel and wall using the section steel {SECTION STEEL AND WALL BODY USING THE SECTION STEEL}

본 발명은, 토목, 건축분야에 적용할 수 있는 형강 및 그 형강을 이용한 벽체에 관한 것이다.The present invention relates to a section steel applicable to civil engineering and construction, and a wall using the section steel.

강(鋼)·콘크리트(concrete) 합성구조로서, 예를 들면 H형강(形鋼)의 표면에 돌기를 설치하고, 그 H형강의 주위에 콘크리트를 부착시키는 것이 있다. 이와 같은, 돌기가 있는 H형강으로는, 플랜지(flange) 내면에 돌기를 설치한 것이 알려져 있다(예를 들면, 특공평1-55042호공보).As a composite structure of steel and concrete, for example, protrusions are provided on the surface of H-shaped steel, and concrete is attached to the periphery of the H-steel. As such H-shaped steel with protrusions, it is known that protrusions are provided on a flange inner surface (for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 1-55042).

한편, 형강을 심재(芯材)로 사용한 벽체(壁體)로는, 예를 들면 도 27에 도시한 바와 같이, H형강(101)을 이용한 SRC벽체가 있다. 이, 도 27에 도시한 벽체는, 콘크리트(103)의 양측에 벽체에 대해 횡방향으로 부설(敷設)된 횡철근(橫鐵筋)(104)과, 횡철근(104)에 교차시켜 벽체에 대해 종방향으로 부설된 주철근(主鐵筋)(105)을 포함하고, 벽체의 중앙부에 H형강(101)을 배치한 것이다.On the other hand, as a wall using the shaped steel as a core material , for example, as shown in FIG. 27, there is an SRC wall using the H-shaped steel 101. The wall shown in FIG. 27 intersects the transverse reinforcement 104 and the transverse reinforcement 104 that are laid laterally with respect to the wall on both sides of the concrete 103. It includes a main reinforcing bar (105) laid in the longitudinal direction with respect to, and the H-shaped steel 101 is disposed in the center of the wall.

이 벽체에 있어서는, 콘크리트(103)와 횡철근(104) 및 주철근(105)이 일체로 되어 강·콘크리트 구조를 구성하고 있지만, H형강(101)과 콘크리트(103)와의 부착은 취해져 있지 않아 H형강(101)과 콘크리트(103)와의 일체화는 도모되어 있지 않다.In this wall, although the concrete 103, the transverse reinforcement 104, and the cast reinforcing bar 105 are integrated to form a steel and concrete structure, the attachment of the H-shaped steel 101 and the concrete 103 is not performed. Integration of the shaped steel 101 and the concrete 103 is not planned.

도 1(a), 도 1(b)는, 본 발명의 실시의 형태 1에 따른 돌기가 있는 H형강(1)의 설명도로서, 도 1(a)는 개략 평면도, 도 1(b)는 X-X부분 단면도이다.1 (a) and 1 (b) are explanatory views of the H-shaped steel 1 with protrusions according to Embodiment 1 of the present invention, in which Fig. 1 (a) is a schematic plan view and Fig. 1 (b) is XX partial cross-sectional view.

도 2(a), 도 2(b)는, 본 발명의 실시의 형태 2에 따른 돌기가 부착된 H형강(11)의 설명도이고, 도 2(a)는 개략 단면도, 도 2(b)는 Y-Y부분단면도이다.FIG.2 (a) and FIG.2 (b) are explanatory drawing of the H-shaped steel 11 with protrusion which concerns on Embodiment 2 of this invention, and FIG.2 (a) is a schematic sectional drawing, FIG.2 (b). Is the YY partial cross section.

도 3은, 본 발명의 실시의 형태 3에 따른 돌기가 있는 H형강(21)의 개략 평면도이다.3 is a schematic plan view of the H-shaped steel 21 with protrusions according to Embodiment 3 of the present invention.

도 4(a), 도 4(b), 도 4(c)는, 본 발명의 실시의 형태 4에 따른 벽체를 설명하는 설명도이다.4 (a), 4 (b) and 4 (c) are explanatory views for explaining the wall according to the fourth embodiment of the present invention.

도 5는, 본 발명의 실시의 형태 4의 효과를 설명하는 설명도이다.5 is an explanatory diagram for explaining the effect of the fourth embodiment of the present invention.

도 6(a), 도 6(b)는, 본 발명에 따른 벽체의 구축방법의 일례를 나타낸 모식도이다.6 (a) and 6 (b) are schematic diagrams showing an example of a method for constructing a wall according to the present invention.

도 7(a), 도 7(b)는, 실시예에 있어서 돌기가 있는 H형강의 부착력 측정실험을 설명하는 설명도로서, 도 7(a)는 측면도, 도 7(b)는 정면도이다.7 (a) and 7 (b) are explanatory views for explaining an adhesive force measurement experiment of the H-shaped steel with protrusions in the examples, where FIG. 7 (a) is a side view and FIG. 7 (b) is a front view.

도 8은, 실시예 1에 있어서 돌기가 있는 H형강의 효과를 나타낸 그래프이다.FIG. 8 is a graph showing the effect of the H-shaped steel with protrusions in Example 1. FIG.

도 9는, 실시예 2에 있어서 돌기 피치의 영향을 설명하는 그래프이다.9 is a graph for explaining the influence of the projection pitch in Example 2. FIG.

도 10은, 실시예 2에 있어서 돌기 높이의 영향을 설명하는 그래프이다.FIG. 10 is a graph for explaining the influence of the projection height in Example 2. FIG.

도 11(a), 도 11(b)는, 실시예 2에 있어서 돌기의 방향의 설명도이다.11 (a) and 11 (b) are explanatory views of the direction of the projections in the second embodiment.

도 12는, 실시예 2에 있어서 돌기의 방향의 영향을 설명하는 그래프이다.12 is a graph illustrating the influence of the direction of the projections in the second embodiment.

도 13은, 실시예 2에 있어서 돌기의 형상의 설명도이다.13 is an explanatory view of the shape of the projections in the second embodiment.

도 14(a), 도 14(b), 도 14(c)는, 실시예 3에 있어서 모의벽체구조를 나타낸 도이고, 도 14(a)는 정면도, 도 14(b)는 측면도, 도 14(c)는 Z-Z단면도이다.14 (a), 14 (b) and 14 (c) are views showing the mock wall structure in Example 3, FIG. 14 (a) is a front view, and FIG. 14 (b) is a side view, and FIG. 14 (c) is a ZZ cross section.

도 15는, 실시예 3에 있어서의 모의벽체에 있어서 돌기가 있는 H형강의 효과를 나타낸 그래프이다.FIG. 15 is a graph showing the effect of the H-shaped steel with protrusions on the simulated wall in Example 3. FIG.

도 16은, 실시예 4의 실험체 장치의 설명도이다.16 is an explanatory diagram of an experimental body device according to a fourth embodiment.

도 17은, 실시예 4의 효과를 설명하는 그래프이다.17 is a graph for explaining the effect of the fourth embodiment.

도 18(a), 도 18(b)는, 본 발명에 관한 돌기의 단면형상의 설명도이다.18 (a) and 18 (b) are explanatory views of the cross-sectional shape of the projection according to the present invention.

도 19는, 본 발명의 수치한정의 근거를 설명하기 위한 설명도이다.19 is an explanatory diagram for illustrating the basis of numerical limitation of the present invention.

도 20은, 전단 파괴을 설명하는 설명도이다.20 is an explanatory diagram for explaining shear failure.

도 21은, 본 발명의 수치한정의 근거를 설명하기 위한 설명도이다.21 is an explanatory diagram for illustrating the basis of numerical limitation of the present invention.

도 22는, 본 발명의 수치한정의 근거를 설명하기 위한 설명도이다.It is explanatory drawing for demonstrating the basis of numerical limitation of this invention.

도 23은, 본 발명의 돌기 형상의 설명도이다.It is explanatory drawing of the protrusion shape of this invention.

도 24는, 본 발명의 돌기 형상 및 배치를 설명하는 설명도이다.It is explanatory drawing explaining the protrusion shape and arrangement | positioning of this invention.

도 25는, 본 발명에 따른 벽체구조의 설명도이다.25 is an explanatory diagram of a wall structure according to the present invention.

도 26은, 본 발명의 수치한정의 근거를 설명하기 위한 설명도이다.It is explanatory drawing for demonstrating the basis of numerical limitation of this invention.

도 27은, 종래의 SRC벽체의 구조를 나타낸 횡단면도이다.27 is a cross sectional view showing the structure of a conventional SRC wall.

도면의 부호의 의미는 아래와 같다.The meanings of the symbols in the drawings are as follows.

1, 11, 21 돌기가 있는 H형강H-beam with 1, 11, 21 protrusions

2 돌기부재2 projection member

3, 31, 32 콘크리트(고화처리토)3, 31, 32 concrete (solidified soil)

4 횡철근4 cross bars

5 주철근5 cast iron

h, h1, h2 돌기 높이h, h1, h2 protrusion height

b 직사각형 단면 돌기의 돌기 폭b projection width of rectangular cross section

b1 돌기 단면에 있어서 하변 돌기 폭b1 Bottom projection width in the projection section

b2 돌기 단면에 있어서 상변 돌기 폭b2 Width of upper edge in protrusion cross section

L, L1, L2, L3 돌기 길이 : 돌기가 부착된 뿌리로부터 돌기선단까지의 거리L, L1, L2, L3 projection length: distance from the root to which the projection is attached

P 돌기 피치P turning pitch

A1, A2, A3, A10 벽두께A1, A2, A3, A10 Wall Thickness

B1, B2, B3, B10 플랜지 외면에서부터 벽면까지의 간격B1, B2, B3, B10 Spacing from the outside of the flange to the wall

H 웹 높이H web height

Wf 플랜지 폭Wf Flange Width

상기 특허문헌 1에 있어서는, 콘크리트와의 결합력을 증가시키기 위해서는 H형강의 내면에 돌기를 설치하는 것이 바람직하다는 기재가 있을 뿐이지, 어떤 돌기를 어떻게 배치하여 설치하는 것이 콘크리트와의 부착력을 높이기 위해서 바람직한 지에 관해서는 아무런 개시(開示)가 없다. 실제, 형강 내면에 돌기를 설치하여도 돌기의 크기나 배치에 의해서는 충분한 부착력이 얻어지지 않는 것이 발명자의 연구에 의해 알고 있다.In Patent Document 1, there is only a description that it is preferable to install the projections on the inner surface of the H-beam in order to increase the bonding force with the concrete, and how the projections are arranged and installed to increase the adhesion to the concrete. There is no disclosure concerning this. In fact, it is known by the inventor's research that even if a projection is provided on the inner surface of the steel, sufficient adhesion is not obtained by the size and arrangement of the projection.

그래서, 본 발명의 제 1 목적은, 돌기의 크기나 배치를 특정하는 것에 의해 콘크리트와의 부착력에 우수한 형강을 얻는 것을 목적으로 한다.Then, the 1st objective of this invention is the objective of obtaining the shaped steel excellent in the adhesive force with concrete by specifying the magnitude | size and arrangement | positioning of a processus | protrusion.

또한, 도 27에 도시한 벽체로는, 횡철근(104) 및 주철근(105)과 콘크리트(103)와의 사이에 강·콘크리트 합성구조를 구성하고 있고, 횡철근(104) 및 주철근(105)의 주위에 일정량의 콘크리트(103)를 배치하는 것을 요한다. 그 때문에, 도 27에서 도시한 B10의 거리가 일정량 필요하고, 그 결과, 벽체의 두께(A10)가 크게 된다는 문제가 있다.In addition, as the wall shown in FIG. 27, a steel-concrete composite structure is formed between the transverse reinforcement 104 and the main reinforcement 105 and the concrete 103, and the transverse reinforcement 104 and the main reinforcement 105 are formed. It is required to arrange a certain amount of concrete 103 around. Therefore, a certain amount of distance of B10 shown in FIG. 27 is needed, and as a result, there exists a problem that the thickness A10 of a wall becomes large.

최근, 토목, 건축 분야에 있어서는, 유효이용(有效利用)할 수 있는 면적을 넓게 하기 위해, 지하벽이나 건물의 구조벽의 벽두께를 얇게 하는 것이 지향되고 있지만, 도 27에 도시한 바와 같은 벽체로는, 벽체의 내력(耐力)을 유지하면서, 벽두께를 얇게 하는 것이 곤란하다.In recent years, in the civil engineering and construction fields, in order to widen the available area, thinning the wall thickness of the basement walls and the structural walls of buildings has been oriented, but the wall as shown in FIG. In a furnace, it is difficult to thin the wall thickness while maintaining the strength of the wall.

그래서, 본 발명의 제 2 목적은 벽두께를 얇게 할 수 있는 벽체를 얻는 것을 목적으로 한다.Then, the 2nd objective of this invention is an objective of obtaining the wall body which can make wall thickness thin.

(1) 형강과의 부착력을 증가하기 위해서, 본 발명에 관한 형강은, 내면측에 복수의 돌기를 가진 형강으로서, 상기 돌기가 형성된 형강면에 수직한 단면에 있어서 그 돌기의 상변 폭(b₂), 돌기 높이(h), 돌기 피치(P)가 아래 식을 만족하는 것을 특징으로 한다.(1) In order to increase the adhesive force with the shaped steel, the shaped steel according to the present invention is a shaped steel having a plurality of projections on the inner surface side, the upper edge width (b ₂₎ of the projections in the cross section perpendicular to the shaped steel surface on which the projections are formed. ), The projection height (h), the projection pitch (P) is characterized by satisfying the following equation.

P / h ≤ 10, 또한, P / b₂ ≥ 4P / h ≤ 10, also, P / b ₂ ≥ 4

이하, 위 식의 근거에 관하여 설명한다. 우선, P / h ≤ 10인 근거에 관하여 설명한 다음, P / b₂ ≥ 4인 근거를 설명한다.Hereinafter, the basis of the above equation will be described. First, the basis for P / h ≤ 10 will be described, and then the basis for P / b ₂ ≥ 4 will be described.

(가) P / h ≤ 10인 근거(A) the basis for P / h ≤ 10

도 18(a)와 도 18(b)는 돌기가 형성된 형강면에 수직한 돌기단면의 일례를 도시하고 있는데, 도 18(a)는 사다리꼴 단면의 돌기를 나타내고, 도 18(b)는 직사각형 단면의 돌기를 나타내고 있다.18 (a) and 18 (b) show an example of a projection section perpendicular to the shaped steel surface on which projections are formed, FIG. 18 (a) shows projections of a trapezoidal cross section, and FIG. 18 (b) shows a rectangular cross section. It shows the projection of.

강·콘크리트 구조에 있어서, 고내력(高耐力)·고강성(高剛性)화를 실현하기 위해 필요불가결한 것은, 양자를 일체화시켜, 강과 콘크리트로 작용 외력을 밸런스(balance) 있게 부담하는 구조를 얻는 것이다. 강·콘크리트의 일체화는, 강과 콘크리트의 사이에 응력의 교환을 할 수 있는 구조이고, 그를 위해서는, 강과 콘크리트 사이에 있어서 충분한 부착력(성능)을 가진 것이 필요하게 된다.What is indispensable for realizing high strength and high rigidity in the steel and concrete structure is a structure in which both of them are integrated to balance the external force applied by steel and concrete in a balanced manner. To get. The integration of steel and concrete is a structure which can exchange stress between steel and concrete, and for that purpose, what has sufficient adhesive force (performance) between steel and concrete is needed.

상술한 돌기가 부착된 형강과 콘크리트와의 부착력은, 형강 내면에 형성된 돌기와 콘크리트와의 교입(咬入)에 의해 발생하고, 콘크리트의 지압(支壓) 파괴(τ₁), 또는 전단 파괴(τ₂)에 의존한다. 여기서, 지압 파괴(τ₁)는, 돌기 전면(前面)의 콘크리트의 지압 파괴에 의해 정해진 전단 강도이고, τ₂는 돌기와 콘크리트 경계면에서의 전단 파괴에 의해 정해지는 전단 강도이다.The adhesion force between the above-mentioned projection steel and concrete is generated by the intercalation between the projection formed on the inner surface of the steel and the concrete, and the acupressure fracture (τ ₁ ) or shear failure (τ) of the concrete ₂ ) Here, the pressure break τ ₁ is the shear strength determined by the pressure breakage of the concrete on the front surface of the protrusion, and τ ₂ is the shear strength determined by the shear break at the protrusion and the concrete interface.

그리고, 지압 파괴(τ₁) 및 전단 파괴(τ₂)를 일반 모델(model)식으로 표현하면, 아래 식으로 된다.In addition, when the acupressure fracture τ ₁ and the shear failure τ ₂ are expressed by a general model equation, the following equation is obtained.

P : 돌기 피치P: protrusion pitch

h : 돌기 높이h: protrusion height

L : 돌기 길이(돌기가 부착된 뿌리에서부터 돌기 선단까지의 거리)L: Projection length (distance from the root to which the projection is attached)

σ_c : 콘크리트의 일축 압축강도σ _c : Uniaxial compressive strength of concrete

τ_c : 콘크리트의 전단 강도τ _c : shear strength of concrete

상술한 바와 같이, 부착력은 τ₁, τ₂에 의존하지만, τ₁, τ₂ 중, 값의 작은 쪽이 강재와 콘크리트 사이의 부착강도에 대한 보틀넥(bottleneck)이 되므로, 이들이 강·콘크리트 사이의 부착응력도(付着應力度)(τ_max)가 된다. 따라서, 부착강도를 증가하기 위한 조건을 검사하기 위해서는 부착응력도(τ_max)를 구할 필요가 있다.As described above, the adhesion force depends on τ ₁ , τ ₂ , but since τ ₁ , τ ₂ , the smaller of the values becomes the bottleneck for the bond strength between the steel and the concrete, so that they are between steel and concrete The adhesion stress degree of (τ _max ) becomes. Therefore, in order to examine the conditions for increasing the adhesion strength, it is necessary to obtain the adhesion stress τ _max .

부착응력도(τ_max)를 구하기 위해서는, τ₁, τ₂을 비교할 필요가 있고, 그 때문에 하기한 가정(假定)을 실행한다.In order to find the adhesion stress τ _max , it is necessary to compare τ ₁ and τ ₂ , and therefore, the following assumptions are made.

(가정 1)(Home 1)

건설재료로서 통상 사용되는 콘크리트의 일축 압축강도(σ_c)와 전단 강도(τ_c)의 관계로서, 아래 식을 가정한다(설계기준 등으로도 근사).As a relation between the uniaxial compressive strength (σ _c ) and the shear strength (τ _c ) of concrete commonly used as construction materials, the following equation is assumed (also approximated as design criteria).

상기 가정을 기초로 τ₁, τ₂와 P / h 의 관계를 나타내면, 도 19와 같이 된다. 양 파괴형식 중 작은 쪽의 값이 강·콘크리트 사이의 부착응력도(τ_max)로 되지만, 상기의 그래프로부터 대략 P / h = 10 경계에서, 그 이하의 영역에서는 콘크리트 파괴가 전단 파괴형식(τ₂의존)으로 되고, τ_max에 큰 변화가 없는 것에 대하여, 그 이상으로 되면 콘크리트 파괴가 지압 파괴 형식(τ₁의존)으로 되어, τ_max의 저하가 현저하게 된다. 따라서, 부착력을 크게 확보하기 위해서는, 콘크리트 파괴가 전단 파괴형식의 영역으로 되도록 하는 것이 바람직하다.Based on the above assumptions, the relationship between τ ₁ , τ ₂ and P / h is shown in FIG. 19. The smaller of the two types of failure is the bond stress between the steel and the concrete (τ _max ), but the concrete failure is the shear failure type (τ ₂₎ at the boundary of approximately P / h = 10 from the graph above. Dependence), and if there is no large change in τ _max , the concrete breakdown becomes the acupressure failure form (depending on τ ₁ ), and the decrease in τ _max becomes remarkable. Therefore, in order to secure a large adhesive force, it is preferable to make concrete fracture into a shear fracture type region.

그래서, 콘크리트의 일축 압축강도(σ_c)와 전단강도(τ_c)의 관계의 불규칙도 고려하여, 안정된 부착응력도(τ_max)가 얻어지는 돌기 피치로서 아래 식을 만족하는 것을 조건으로 했다.Therefore, in consideration of the irregularity of the relationship between the uniaxial compressive strength (σ _c ) and the shear strength (τ _c ) of the concrete, it was condition that the following equation was satisfied as the projection pitch from which the stable adhesion stress τ _max was obtained.

(나) P / b₂ ≥ 4의 근거(B) the basis of P / b ₂ ≥ 4

강·콘크리트 사이의 전단 파괴는, 주로, 콘크리트와 돌기 상변(b₂)과의 경계선상(도 20 참조)에서 발생한다. 일반적으로, 상기 경계선상에 있는 콘크리트의 차지하는 비율이 큰 정도(즉, 상변(b₂)이 차지하는 비율이 작은 정도), 전단강도는 상승한다.Shear failure between steel and concrete mainly occurs on the boundary line between the concrete and the protrusion top side b ₂ (see FIG. 20). In general, the extent to which the proportion of the concrete on the boundary occupies is large (that is, the extent to which the upper edge b ₂ occupies is small), the shear strength increases.

돌기 피치(P)와 돌기 상변 폭(b₂)과의 비가, 강·콘크리트 사이의 전단강도(τ_c)에 미치는 영향은 다음 식으로 평가할 수 있다.The influence of the ratio between the projection pitch P and the projection top edge width b _{2 on} the shear strength τ _c between steel and concrete can be evaluated by the following equation.

τ_c : 콘크리트의 전단강도τ _c : shear strength of concrete

(5)식은 돌기 상변 폭(b₂) 분의 콘크리트 전단 파괴면 길이 손실에 의한 강도저하를 고려한 전단강도(τ₂)를 표현하는 것이고, 콘크리트 전단강도(τ_c)에, 전단 파괴면 길이 손실률 (P-b₂) / P 를 곱한 것이 τ₂로 표현된다.Equation (5) expresses the shear strength (τ ₂ ) in consideration of the decrease in strength caused by the loss of the concrete shear failure surface length for the upper edge of the projection (b ₂ ), and the shear failure surface length loss ratio is expressed in the concrete shear strength (τ _c ). The product of (Pb ₂ ) / P is represented by τ ₂ .

(5)식에 있어서 τ_c을 좌변으로 이행하면, τ₂/τ_c = (P / b₂) / P 로 되지만, 이 관계를 그래프화한 것이 도 21이다. 도 21에 의해 P / b₂가 4미만의 영역에서, 전단강도(τ₂)는 급격하게 저하하는 것을 알 수 있다.When τ _c is shifted to the left side in (5), τ ₂ / τ _c = (P / b ₂ ) / P, but this relationship is graphed in FIG. 21. It can be seen from FIG. 21 that the shear strength τ ₂ decreases rapidly in the region where P / b ₂ is less than 4.

또한, τ₂/τ_c 의 증분변화률(增分變化率)(일계미분)과 P / b₂의 관계를 도 22에 나타낸다. 도 22에 의해 P / b₂가 4이상의 영역에서, 증분변화률은 포화(saturate)하는 것을 알 수 있다.Fig. 22 also shows the relationship between the incremental change rate (daily differential) of τ ₂ / τ _c and P / b ₂ . It can be seen from FIG. 22 that the incremental change rate saturates in the region of P / b ₂ of 4 or more.

이상의 것으로부터 안정된 부착응력도를 유지하기 위한 돌기 피치(P)와 돌기 상변 폭(b₂)과의 관계는 아래 식을 만족할 필요가 있다.From the above, the relationship between the projection pitch P and the projection top edge width b ₂ for maintaining a stable degree of adhesion stress must satisfy the following equation.

(2) 본 발명에 관한 형강은, 내면 측에 복수의 돌기를 가진 것으로서, 상기 돌기가 형성된 형강면에 수직한 단면에 있어서 그 돌기의 상변 폭(b₂), 돌기 높이(h), 돌기 피치(P)가 아래 식을 만족하는 것을 특징으로 하고 있다.(2) The section steel according to the present invention has a plurality of projections on the inner surface side, and the upper edge width b ₂ , the projection height h, and the projection pitch of the projections in a cross section perpendicular to the shaped steel surface on which the projections are formed. (P) is characterized by satisfying the following equation.

2mm ≤ h ≤ 50mm, 또한, 4b₂ ≤ P ≤ 10h2mm ≤ h ≤ 50mm, also, 4b ₂ ≤ P ≤ 10h

돌기 높이(h)를 상기 범위로 하는 것은 이하의 이유에서이다.It is for the following reason to make protrusion height h into the said range.

높이가 2mm보다도 작으면, 지하벽체와 같은 수중 콘크리트 타설을 행하는 경우, 돌기에 대한 슬라임(slime)이라 불리는 불순물의 부착이나 돌기의 부식 등에 의해, 콘크리트와의 확실한 부착의 확보가 곤란하기 때문에, 2mm를 하한으로 했다.If the height is smaller than 2 mm, 2 mm is difficult to secure in the concrete when the underwater concrete is poured, such as an underground wall, because it is difficult to secure the adhesion to the concrete due to the attachment of impurities called slime to the protrusions or the corrosion of the protrusions. As the lower limit.

한편, 돌기 높이가 50mm를 넘으면 트레미(tremie)관 삽입할 때 또는 빼낼 때 장해가 될 우려가 있기 때문에, 50mm를 상한으로 했다.On the other hand, if the height of the projection exceeds 50 mm, there is a risk of obstacles when inserting or removing a tremie tube, so 50 mm is the upper limit.

다만, 압연제조하는 경우에는, 돌기 높이의 상한은 5mm로 하는 것이 바람직하다. 압연으로서 5mm 이상의 돌기 높이를 형성하기 위해서는, 과대한 압연하중이 필요하여, 경제적으로 안 좋기 때문이다. 또한, 돌기를 봉강(棒鋼), 각재(角材) 등의 용접 등에 의해 부착하는 경우는, 돌기 높이는 9mm를 하한으로 하는 것이 바람직하다. 돌기 높이가 9mm보다 작은 경우, 용접으로 부착하는 작업이 번잡(煩雜)하고 부착수량이 많기 때문에 현실적이지 않다.In the case of rolling production, however, the upper limit of the height of the projections is preferably 5 mm. This is because an excessive rolling load is required to form a projection height of 5 mm or more as rolling, which is economically poor. In addition, when attaching a processus | protrusion by welding, such as a steel bar, a square material, etc., it is preferable that a processus | protrusion height makes 9 mm a minimum. If the projection height is smaller than 9 mm, it is not realistic because the work of attaching by welding is complicated and the amount of attachment is large.

또한, 돌기 피치(P)의 범위를 규정하는 4b₂ ≤ P ≤ 10h는, 이들을 2개의 식으로 분해하여 정리하면, P / h ≤ 10, 또한, P / b₂ ≥ 4로 된다. 그래서, 이 관계로 규정하는 근거는 상기 (1)에서 설명한 바와 같다.In addition, 4b <_2> P <= 10h which prescribes the range of projection pitch P will be P / h <= 10 and P / b <_2> = 4 when these are decomposed | organized into two formulas. Therefore, the basis prescribed | regulated by this relationship is as having demonstrated in said (1).

(3) 본 발명에 관한 형강은, 내면측에 복수의 돌기를 가진 것으로서, 상기 돌기가 형성된 형강면에 수직한 단면에 있어서 그 돌기의 하변복(b₁), 돌기 높이(h), 돌기 피치(P)가 아래 식을 만족하는 것을 특징으로 하는 것이다.(3) The section steel according to the present invention has a plurality of projections on the inner surface side, and the lower side restraint (b ₁ ), the projection height (h), and the projection pitch of the projections in a cross section perpendicular to the shaped steel surface on which the projections are formed. (P) is characterized by satisfying the following equation.

2mm ≤ h ≤ 50mm, 또한, 4b₁ ≤ P ≤ 10h2mm ≤ h ≤ 50mm, also, 4b ₁ ≤ P ≤ 10h

상기 관계에 있어서, 4b₁ ≤ P로 하는 이유는 이하와 같다. 돌기의 강도를 고려하면 돌기의 상변 폭(b₂)과 돌기의 하변 폭(b₁)과의 관계는 1 ≤ b₁/b₂로 하는 것이 바람직하다. 그렇다면, b₁/b₂의 하한값은 1이 된다. 그래서, 상기 (2)의 4b₂ ≤ P에 있어서 돌기의 상변 폭(b₂)에 대신하여 돌기의 하변 폭(b₁)을 사용할 수 있고, 상기(2)에 있어서 돌기의 상변 폭(b₂)을 돌기의 하변 폭(b₁)에 대신하는 것이, 4b₁ ≤ P이다.In the above relationship, 4b ₁ ? P is as follows. In consideration of the strength of the projections, it is preferable that the relation between the upper edge width b ₂ of the protrusion and the lower edge width b ₁ of the protrusion is 1 ≦ b ₁ / b ₂ . If so, the lower limit of b ₁ / b ₂ is 1. Thus, it is possible to use a lower side width of the projections (b ₁₎ in place of the upper width (b ₂₎ of the projection according to 4b ₂ ≤ P of (2), upper width of the projection in the above (2) (b _2, ) Is replaced by the lower side width b ₁ of the projection 4b ₁ ≤ P.

또한, 돌기 단면이 도 18(b)에 나타낸 직사각형의 경우에는, b₂ = b₁ = b가된다.In the case of the rectangle shown in Fig. 18B, b ₂ = b ₁ = b.

또한, 돌기는 압연 등에 의해 형성하는 것도 가능하지만, 그 경우에는 그 단면 형상 등이 반드시, 도 18(a), 도 18(b)에 도시한 바와 같은 이상적인 사다리꼴형 또는 직사각형인 것으로 한정되지는 않는다. 예를 들면, 도 23에 나타낸 돌기와 같이, 선단(先端)방향으로 향하여 높이가 낮아지는 만곡한 대략 삼각형인 경우는, 장소에 따라 단면 형상이 다른 것도 있다.In addition, although a processus | protrusion can also be formed by rolling etc., in that case, the cross-sectional shape etc. are not necessarily limited to what is an ideal trapezoidal or rectangular shape as shown to FIG. 18 (a), 18 (b). . For example, in the case of the curved substantially triangular shape whose height becomes lower toward the tip direction like the projection shown in FIG. 23, the cross-sectional shape may differ depending on a place.

이와 같은 경우는, 대표값을 설정하여 평가하여, 상기 (1) ~ (3)에 도시한 본 발명의 조건식에 적용시키면 좋다. 예를 들면, 도 23에 도시한 예에서는, 이하와 같은 대표값을 설정하면 좋다(도 24 참조).In such a case, what is necessary is just to set and evaluate a representative value, and to apply to the conditional formula of this invention shown to said (1)-(3). For example, in the example shown in FIG. 23, the following representative values may be set (see FIG. 24).

(가) 돌기 높이(h) : 돌기가 부착된 뿌리(웹(web)측)로부터 1 / 2L 지점에 있어서의 높이값 (L; 돌기 길이(돌기가 부착된 뿌리로부터 돌기 선단까지의 거리)(A) Protrusion height (h): Height value (L) at protruding root (web side) at 1 / 2L point (protrusion length (distance from protruding root to proximal tip))

(나) 돌기 폭(b1) : 돌기가 부착된 뿌리(웹측)로부터 1 / 2L 지점에 있어서의 하변의 값(B) Projection width (b1): value of the lower side at the point of 1 / 2L from the root (web side) to which the projection is attached

(다) 돌기 폭(b2) : 돌기가 부착된 뿌리(웹측)로부터 1 / 2L 지점에 있어서의 상변의 값(C) Projection width (b2): value of upper edge at 1/2 L point from root (web side) to which projection is attached

(라) 돌기 피치(P) : 돌기가 부착된 뿌리(웹측)로부터 1 / 2L 지점에 있어서의 돌기(폭 방향) 중앙위치 사이의 거리(D) Protrusion pitch (P): Distance between the centers of the projections (width direction) at the 1 / 2L point from the root (web side) to which the projections are attached.

또한, 돌기 높이를 돌기가 부착된 뿌리(웹측)로부터 1 / 2L 지점에 있어서 하변의 값으로 평가하는 것은, 이 지점에서 콘크리트와 강재의 유효지압면적(돌기측면의 투영면적)이 사각형상의 경우와 같아지게 되기 때문이다.In addition, evaluating the projection height as the value of the lower side at the point of 1 / 2L from the root (web side) to which the projection is attached is that the effective acupressure area (projection area of the projection side) of the concrete and the steel at this point is rectangular. Because they become the same.

또한, 돌기 폭(b1, b2) 및 돌기 피치(P)에 관해서는, 돌기가 부착된 뿌리(웹측)로부터 1 / 2L 지점에서 콘크리트와 강재의 유효콘크리트 전단길이(인접한 돌기 사이의 콘크리트 길이)가 사각형상의 경우와 같아지게 되기 때문이다.Further, regarding the projection widths b1 and b2 and the projection pitch P, the effective concrete shear length (concrete length between adjacent projections) of the concrete and steel at the point of 1/2 L from the root (web side) to which the projection is attached is determined. This is because it becomes the same as the case of the rectangle.

(4) 본 발명에 있어서의 형강은, 웹면을 서로 대향시켜서 벽체 길이방향으로 복수개 세워 설치하여 강·콘크리트 벽체의 구조부재로 사용되는 H형의 형강으로서, 플랜지 내면측에 복수의 돌기를 가짐과 동시에 상기 돌기가 형성된 H형강면에 수직한 단면에 있어서 그 돌기의 상변 폭(b₂), 돌기 높이(h), 돌기 피치(P)가 아래 식을 만족하는 것을 특징으로 하고 있다.(4) The section steel according to the present invention is an H-shaped section steel which is used as a structural member of steel and concrete walls with a plurality of webs facing each other in the longitudinal direction of the wall, and having a plurality of projections on the inner side of the flange. At the same time, in the cross section perpendicular to the H-shaped steel surface on which the projections are formed, the upper edge width b ₂ , the projection height h, and the projection pitch P of the projections satisfy the following equation.

P / h ≤ 40, 또한, P / b₂ ≥ 4P / h ≤ 40, also, P / b ₂ ≥ 4

상기의 수치한정 중 P / b₂ ≥ 4인 근거는 상기(1)에서 설명한 바와 같다. 이하에 있어서는 P / h ≤ 40인 근거에 관하여 설명한다.Of the numerical limitations above, the basis for P / b ₂ ≥ 4 is as described in (1) above. In the following, the basis of P / h ≦ 40 will be described.

H형강의 돌기에 의한 강-콘크리트 사이의 부착응력도(τ_max)는, 콘크리트 지압 파괴형식시(時)의 강도(τ₁)와, 콘크리트 전단 파괴형식시의 강도(τ₂)와의 비교로, 양자 중에 작은 쪽의 값으로 정의된다. τ₁ 와τ₂ 에 관하여, 일반 모델식으로 표현하면, 상술한 바와 같이 아래에 기재된 것과 같이 된다.The bond stress (τ _max ) between the steel and the concrete due to the projections of the H-beam is compared with the strength (τ ₁ ) in the concrete acupressure failure mode and the strength (τ ₂ ) in the concrete shear failure type, It is defined as the smaller of them. Regarding τ ₁ and τ ₂ , expressed as a general model equation, it becomes as described below as described above.

P : 돌기 피치P: protrusion pitch

h : 돌기 높이h: protrusion height

L : 돌기 길이(돌기가 부착된 뿌리로부터 돌기 선단까지의 거리)L: protrusion length (distance from the root to which the protrusion is attached)

σ_c : 콘크리트의 일축 압축강도σ _c : Uniaxial compressive strength of concrete

τ_c : 콘크리트의 전단강도τ _c : shear strength of concrete

실제로 콘크리트에 이 돌기가 부착된 H형강을 매립하여 벽체로 사용하는 경우, 웹면을 대향시켜서 연속적으로 이산배치(離散配置)된다(도 25 참조).When actually buried the H-beam is used as the projection is attached to the concrete wall, thereby opposing the wepmyeon are successively arranged discrete (離散配置) (see Fig. 25).

이 구조로는, 서로 이웃하는 H형강이 내부의 콘크리트의 변형을, 웹면과 플랜지면에 구속하는 것이기에, 그 강도가 할증(割增)된다. 따라서, 현실에서 사용하는 강·콘크리트 사이의 부착응력도(τ`<sub>max</sub>)는, 상기 τ<sub>1</sub> ,τ<sub>2</sub> 에 관하여 강도의 할증계수In this structure, the H-beams adjacent to each other restrain the deformation of the concrete in the web surface and the flange surface, so that the strength is increased. Therefore, the adhesion stress (τ` _max ) between the steel and the concrete used in reality is a premium coefficient of strength with respect to τ ₁ , τ ₂ .

α₁ : 플랜지 사이의 구속효과에 의한 지압 파괴에 대한 할증계수α ₁ : Extra factor for acupressure failure due to restraint effect between flanges

α₂ : 플랜지 사이의 구속효과에 의한 전단 파괴에 대한 할증계수α ₂ : Extra factor for shear failure due to restraint effect between flanges

를 각각 곱한 값 α₁·τ₁와 α₂·τ₂ 를 비교하여, 양자 중에 작은 쪽의 값으로 정의된다.Are compared with each other, and the value α ₁ · τ ₁ and α ₂ · τ ₂ are compared, and are defined as the smaller one of them.

벽체로서 H형강을 사용하는 경우, 그 할증분(割增分)을 실험결과를 토대로 산정하면, 각각 할증계수로서, α₁ = 10, α₂ = 3 정도가 산출된다. 여기서 α₁·τ₁, α₂·τ₂ 의 양자를 비교하기 위한 상술한 τ_c = 0.1 × σ_c라고 가정을 하고, 이 가정을 토대로 α₁×τ₁, α₂×τ₂와 P / h의 관계를 나타내면, 도 26과 같이 된다.In the case of using the H-beam as a wall, the increment is calculated based on the experimental results, and as the premium coefficients, α ₁ = 10 and α ₂ = 3, respectively. It is assumed here that τ _c = 0.1 × σ _c for comparing both α ₁ · τ ₁ and α ₂ · τ ₂ , and based on this assumption, α ₁ × τ ₁ , α ₂ × τ ₂ and P / The relationship of h is shown in FIG.

양 파괴형식 중 작은 쪽의 값이 강·콘크리트 사이의 부착응력도(τ`<sub>max</sub>)로 되지만, 상기의 그래프로부터 대략 P / h = 42를 경계로, 그 이하의 영역에서는 콘크리트 파괴가 전단 파괴형식(τ<sub>2</sub> 의존)으로 되어, τ`_max에 큰 변화가 없는 것에 대하여, 그 이상으로 되면 콘크리트 파괴가 지압 파괴형식(τ₁ 의존)으로 되어, τ`<sub>max</sub>의 저하가 현저하게 된다. 따라서, 부착력을 크게 확보하기 위해서는, 콘크리트 파괴가 전단 파괴형식의 영역으로 되도록 돌기 피치를 결정하는 것이 바람직하다.Although the smaller of the two fracture types is the bond stress between steel and concrete (τ` _max ), the concrete fracture is the shear failure type in the area below the boundary of approximately P / h = 42 from the above graph. τ ₂ dependent), and if there is no large change in τ ′ _max , the concrete breakdown becomes the acupressure fracture type (τ ₁ dependent), and the decrease in τ ′ _max becomes remarkable. Therefore, in order to secure a large adhesive force, it is preferable to determine the projection pitch so that the concrete breakage is in the shear failure type region.

이 관계로부터, 콘크리트의 일축 압축강도(σ_c)와 전단강도(τ_c)의 관계의 변동(varations)도 고려하여, 안정된 부착응력도(τ`<sub>max</sub>)가 얻어지는 돌기 피치의 형상으로, P / h ≤ 40으로 했다.From this relationship, considering the variations in the relationship between the uniaxial compressive strength (σ <sub>c</sub> ) and the shear strength (τ <sub>c</sub> ) of the concrete, the shape of the projection pitch at which the stable adhesion stress (τ` _max ) is obtained is P / h ≤ 40.

(5) 본 발명에 관한 형강은, 웹면을 서로 대향시켜서 벽체 길이방향으로 복수개 세워 설치하여 강·콘크리트 벽체의 구조부재로 사용되는 H형의 형강으로서, 플랜지 내면측에 복수의 돌기를 가지면서 상기 돌기가 형성된 H형강면에 수직한 단면에 있어서 그 돌기의 상변 폭(b₂), 돌기 높이(h), 돌기 피치(P)가 아래 식을 만족하는 것을 특징으로 하고 있다.(5) The section steel according to the present invention is an H-shaped section steel which is used as a structural member of steel and concrete walls by installing a plurality of webs facing each other in the longitudinal direction of the wall, and having a plurality of projections on the inner surface side of the flange. In the cross section perpendicular to the H-shaped steel surface on which the projection is formed, the upper edge width b ₂ , the projection height h, and the projection pitch P of the projection satisfy the following expression.

2mm ≤ h ≤ 50mm, 또한, 4b₂ ≤ P ≤ 40h2mm ≤ h ≤ 50mm, also, 4b ₂ ≤ P ≤ 40h

돌기 높이를 2mm ≤ h ≤ 50mm로 하는 이유는 상기 (2)에서 서술한 바와 같다. 또한, 돌기 피치(P)에 관해 규정하는 4b₂ ≤ P ≤ 40h는, 이들을 2개의 식으로 분해하여 정리하면, P / h ≤ 40, 또한, P / b₂ ≥ 4로 된다. 그래서, P / h ≤ 40의 근거에 관해서는 상기 (4)에서 서술한 바와 같고, P / b₂ ≥ 4에 관해서는 상기(1)에서 서술한 바와 같다.The reason why the projection height is 2 mm ≤ h ≤ 50 mm is as described in the above (2). Further, 4b ₂ ≤ P ≤ 40h which defines with respect to the projection pitch (P) is summarized by decomposing them into two formulas, P / h ≤ 40, Also, P / _2, b ≥ 4. So, as for the basis of P / h ≤ 40, it is as described in (4) above, P / b ₂ 4 is as described above in (1).

(6) 본 발명에 관한 형강은, 웹면을 서로 대향시켜서 벽체길이방향으로 복수개 세워 설치하여 강콘크리트 벽체의 구조부재로 사용되는 H형의 형강으로서, 플랜지 내면측에 복수의 돌기를 가짐과 함께 돌기가 형성된 H형강면에 수직한 단면에 있어서 그 돌기의 하변 폭(b₁), 돌기 높이(h), 돌기 피치(P)가 아래 식을 만족하는 것을 특징으로 하고 있다.(6) The section steel according to the present invention is an H-shaped steel which is used as a structural member of a steel concrete wall by installing a plurality of webs facing each other in the direction of the wall length, and having a plurality of projections on the inner surface side of the flange. In the cross section perpendicular to the H-shaped steel surface on which is formed, the lower side width b ₁ , the protrusion height h, and the protrusion pitch P of the protrusion satisfy the following equation.

2mm ≤ h ≤ 50mm, 또한, 4b₁ ≤ P ≤ 40h2mm ≤ h ≤ 50mm, also, 4b ₁ ≤ P ≤ 40h

돌기 높이를 2mm ≤ h ≤ 50mm로 하는 이유는 상기 (2)에서 서술한 바와 같다. 또한, 4b₁ ≤ P ≤ 40h는 상기 (5)에 있어서의 돌기의 상변 폭(b₂)을 하변 폭(b₁)에 대신하는 것이고, 이 대체의 근거는 상기 (3)에서 서술한 바와 같다.The reason why the projection height is 2 mm ≤ h ≤ 50 mm is as described in the above (2). Further, 4b ₁ ≤ P ≤ 40h is to replace the upper width (b ₂₎ of the projections in the above (5) to the lower side width (b _1), based on this alternative is the same as described in the above (3) .

(7) 본 발명에 관한 형강은, 상기 (1) ~ (6)에 기재한 형강에 있어서, 부착력강화 수단을 웹면에 설치하는 것을 특징으로 하고 있다.(7) The shaped steel according to the present invention is characterized in that, in the shaped steel described in the above (1) to (6), an adhesion strengthening means is provided on the web surface.

이 웹면에 설치한 부착력강화 수단으로서는, 돌기로도 좋고, 또는 오목부와 같은 것도 좋다. 돌기의 경우에는, 상기 (1) ~ (6)에 나타난 조건을 만족하는 것으로도 좋고, 또는 만족하지 않는 것으로도 좋다. 어느 것으로도, 부착력강화 수단 웹면에 부착력강화 수단을 설치함으로써, 상기 (1) ~ (6)에서 설정한 돌기와 더불어 부착력을 향상시킬 수 있다.The adhesion force reinforcing means provided on this web surface may be a projection or may be the same as a concave portion. In the case of projections, the conditions shown in the above (1) to (6) may be satisfied or may not be satisfied. In any case, by providing the adhesion force reinforcing means on the web surface of the adhesion force reinforcing means, the adhesion force can be improved in addition to the projections set in the above (1) to (6).

(8) 본 발명에 관한 형강은, 상기 (1) ~ (7)에 기재한 형강에 대하여, 돌기의 하변 폭을 b₁으로 할 때에, h ≤ b₁ 인 것을 특징으로 하고 있다.(8) The shaped steel according to the present invention is characterized in that h ≦ b ₁ when the lower side width of the projection is b ₁ with respect to the shaped steel described in the above (1) to (7).

h ≤ b₁으로 한 것은, 돌기 폭 하변(b₁)이 너무 좁으면 돌기부에 변형이 발생하여 콘크리트의 미끄러짐 억제 효과가 낮아질 우려가 있으므로, 적어도 돌기 높이(h) 이상으로 한 것이다.The one with h ≤ b _1, the projection width of the lower side (b ₁₎ is too narrow if the strain is generated in the projection because it may lower the slip suppression effect of the concrete, to which, at least in projection height (h) above.

또한, 상기 설명은 돌기 폭 하변(b₁)에 관한 것이지만, 돌기 폭 상변(b₂)에 대해서도 이들이 너무 넓으면 콘크리트와의 전단면적을 감소(전단응력 감소)시키는 요인이 되므로, 일정한 제한이 필요하게 된다. 그러나, 이 점에 대해서는, 상기 (2)에서 이미 전단응력(τ₂)의 저하를 방지하기 위한 제한식으로 4b₂ ≤ P 를 설정하고 있으므로, 새롭게 추가할 필요는 없다.In addition, although the above description relates to the lower side of the protrusion width b ₁ , the upper side of the protrusion width b ₂ is also a factor that reduces the shear area (reduces the shear stress) with the concrete if it is too wide. Done. However, in this regard, in (2), 4b _{2 is} a limiting expression for preventing the reduction of the shear stress τ ₂ . Since P is set, it is not necessary to add a new one.

(9) 본 발명에 관한 형강은, 상기 (1) ~ (8)에 기재한 형강에 있어서, 돌기가 플랜지 내면 및 웹면에 설치됨과 동시에, 이들 양쪽에 설치한 돌기가 일체화되어 있는 것을 특징으로 하고 있다.(9) The section steel according to the present invention is the section steel described in the above (1) to (8), wherein the projections are provided on the flange inner surface and the web surface, and the projections provided on both of them are integrated. have.

(10) 본 발명에 관한 벽체는, 상기 (1) ~ (9)의 어느 것인가에 기재한 형강을 구조부재로 사용한 벽체로서, 상기 형강이 플랜지 외면을 벽면으로 향하여 벽체 길이방향으로 복수개 세워 설치함으로써 이루어지는 것을 특징으로 하고 있다.(10) The wall according to the present invention is a wall using the shaped steel described in any one of the above (1) to (9) as a structural member, wherein the shaped steel is provided with a plurality of flanges erected in the longitudinal direction of the wall toward the wall surface. It is characterized by consisting of.

(11) 또한, 상기 (10)의 것에 있어서, 인접한 형강끼리 연결부재에 의해 연결되어 있는 것을 특징으로 하고 있다.(11) In addition, in the above (10), adjacent section steels are connected by a connecting member.

(12) 또한, 상기 (10)의 것에 있어서, 형강의 플랜지 외면에 접촉하여 벽체 높이 방향으로 복수 장소에 횡철근을 배근하는 것을 특징으로 하고 있다.(12) In addition, in the above (10), the transverse reinforcing bars are placed in a plurality of places in the wall height direction in contact with the flange outer surface of the shaped steel.

(13) 또한, 상기 (12)의 것에 있어서, 인접한 형강의 플랜지 사이로 횡철근의 내측에 그 횡철근에 접촉함과 동시에 십자모양으로 교차하도록 주철근을 배근하는 것을 특징으로 하고 있다.(13) In addition, in the above (12), the main reinforcing bars are disposed so as to contact the transverse bars inside the transverse bars between the flanges of the adjacent section steel and cross them crosswise.

(14) 또한, 상기 (12) 또는 (13)의 것에 있어서, 횡철근을 형강의 플랜지 외면에 고착(固着)하는 것을 특징으로 하고 있다.(14) Furthermore, in the above (12) or (13), the transverse bars are fixed to the flange outer surface of the shaped steel.

발명을 실시하기To practice the invention 위한 최선의 형태 Best form for

실시의 형태 1Embodiment 1

도 1(a), 도 1(b)는, 본 발명의 실시의 형태 1에 따른 돌기가 있는 H형강(1)의 설명도이다. 도 1(a)는 개략 평면도, 도 1(b)는 X-X부분 단면도이다.1 (a) and 1 (b) are explanatory diagrams of the H-shaped steel 1 with protrusions according to Embodiment 1 of the present invention. Fig. 1A is a schematic plan view and Fig. 1B is a sectional view taken along the line X-X.

실시의 형태 1에 따른 돌기가 있는 H형강(1)은, 도 1(a), 도 1(b)에 나타낸 바와 같이 플랜지 내면의 4면에 단면 직사각형의 돌기(2)가 돌기 길이방향을 플랜지폭(Wf) 방향으로 하여, H형강 길이 방향으로 복수 장소에 형성되어 이루어진다. 플랜지 내면의 돌기(2)는, 돌기 높이(h1), 돌기 폭(b) 및 돌기 길이(L1)를 가지며, 플랜지와 웹으로 구성된 각부(角部)에 접촉하지 않게 형성되어 있다.In the H-shaped steel 1 with protrusions according to the first embodiment, as shown in Figs. 1A and 1B, the projections 2 having a rectangular cross section are flanged in the protruding length direction on four surfaces of the flange inner surface. In the width Wf direction, it is formed in multiple places in the H-beam length direction. The projection 2 on the inner surface of the flange has a projection height h1, a projection width b, and a projection length L1, and is formed so as not to contact the corner portions formed of the flange and the web.

돌기의 형상 및 배치에 대해서는, 콘크리트 또는 고화처리토와의 부착력을 증대시키기 위해 돌기 피치(P)가 4b ≤ P ≤ 40h1, 돌기 높이(h1)가 2mm ≤ h1 ≤ 50mm로 설정되어 있다. 또한, 돌기(2)는 돌기 길이방향을 플랜지 폭(Wf) 방향과 평행하게 되도록 형성되어 있다.Regarding the shape and arrangement of the projections, the projection pitch P is set to 4b ≦ P ≦ 40h1 and the projection height h1 is set to 2mm ≦ h1 ≦ 50mm in order to increase the adhesive force with the concrete or the solidified soil. In addition, the projection 2 is formed so that the projection longitudinal direction may be parallel to the flange width Wf direction.

돌기(2)가 플랜지 폭 방향과 평행하면, 좌우 어느 쪽의 방향으로 생기는 부착특성도 동일한 것으로 되어 강약의 차이가 없어져 안정된 부착성능을 얻을 수 있다. 한편, 돌기의 방향이 플랜지 폭 방향에 대해 경사를 가지면, 부착의 작용 방향에 따라 그 특성이 다를 가능성이 있지만, 압연성형에 의해 얻어진 돌기의 경우, 일방향으로 경사를 가진 형상일지라도, 부착 방향에 따른 특성의 차이는 극히 적었다.When the projection 2 is parallel to the flange width direction, the adhesion characteristics generated in either of the right and left directions are also the same, so that the difference in strength and weakness is eliminated, and stable adhesion performance can be obtained. On the other hand, if the direction of the projection has an inclination with respect to the flange width direction, the characteristics thereof may be different depending on the action direction of the attachment, but in the case of the projection obtained by rolling molding, even if the projection has a shape inclined in one direction, The difference in characteristics was extremely small.

도 2는, 본 발명의 실시의 형태 2에 따른 돌기가 있는 H형강(11)의 설명도로서, 도 2(a)는 개략 평면도, 도 2(b)는 X-X부분 단면도이다.2: is explanatory drawing of the H-shaped steel 11 with protrusion which concerns on Embodiment 2 of this invention, FIG. 2 (a) is a schematic plan view, and FIG. 2 (b) is an X-X partial sectional view.

실시의 형태 2에 따른 돌기가 있는 H형강은, 도 2에 도시한 바와 같이, 플랜지 내면의 4면에 단면 직사각형의 돌기(2)가 제1 실시의 형태에 따른 돌기(2)와 마찬가지로 형성되어 있음과 동시에, 웹 양 표면에 부착력강화 수단으로 돌기(2A)가 각각 돌기 길이 방향을 웹 높이 방향으로 하여, H형강 길이방향으로 복수 장소에 형성되어 있다.In the H-shaped steel with the projections according to the second embodiment, as shown in Fig. 2, the projections 2 having a rectangular cross section are formed on the four surfaces of the flange inner surface in the same manner as the projections 2 according to the first embodiment. At the same time, the projections 2A are formed in a plurality of places in the longitudinal direction of the H-shaped steel with the projection length direction as the web height direction, respectively, by means of adhesion strengthening means on both surfaces of the web.

웹면의 돌기(2A)는 웹 양 표면에 각각 형성되고, 돌기 높이(h2), 돌기 폭(b) 및 돌기 길이(L2)를 가지며, 플랜지 내면의 돌기(2) 및 웹면의 돌기(2A)는 다 같이 플랜지와 웹으로 구성되는 각부에 접촉하지 않게 형성되어 있다. 또한, 웹면에 형성한 돌기(2A)의 돌기 높이(h2), 돌기 폭(b) 및 돌기 길이(L2)는, 플랜지 내면에 형성한 돌기(2)에 대하여 독자적으로 결정될 수 있다.The projections 2A on the web surface are formed on both surfaces of the web, respectively, and have projection height h2, projection width b, and projection length L2, and the projections 2 on the flange and the projections 2A on the web surface All of them are formed so that they do not come into contact with the respective parts consisting of the flange and the web. Further, the projection height h2, the projection width b, and the projection length L2 of the projection 2A formed on the web surface can be independently determined with respect to the projection 2 formed on the flange inner surface.

웹면에 형성한 돌기의 형상 및 배치에 관해서는, 실시의 형태 1과 마찬가지로, 콘크리트 혹은 고화처리토와의 사이의 부착력을 증대시키기 위해서, 돌기 피치(P)가 4b ≤ P ≤ 40h2, 돌기 높이 h2가 2mm ≤ h2 ≤ 50mm 를 만족하도록 설정되어 있는 것이 바람직하다.Regarding the shape and arrangement of the projections formed on the web surface, as in the first embodiment, the projection pitch P is 4b ≦ P ≦ 40h2 and the projection height h2 in order to increase the adhesion between the concrete and the solidified soil. Is preferably set to satisfy 2mm ≦ h2 ≦ 50mm.

다만, 플랜지면에 형성한 돌기에 의해 필요로 하는 부착력의 대부분을 확보할 수 있는 것이면, 웹면에 형성하는 돌기는 보조적으로 부착력을 증가시키는 것일 수 있다. 그 경우에는 반드시 상기의 형상·배치를 만족할 필요가 없다.However, as long as it is possible to secure most of the attachment force required by the protrusion formed on the flange surface, the protrusion formed on the web surface may be to increase the adhesion force auxiliary. In that case, it is not necessary to satisfy said shape and arrangement | positioning necessarily.

실시의 형태 3Embodiment 3

도 3은, 본 발명의 실시의 형태 3에 따른 돌기가 있는 H형강(21)의 설명도이다. 실시의 형태 3에 따른 돌기가 있는 H형강(21)은, 도 3에 도시한 바와 같이, 플랜지 내면에 플랜지 내면의 4면에 돌기 높이(h1), 돌기 폭(b), 돌기 길이(L1)의 돌기(2)가 형성되어 있으면서 웹면에 돌기 높이(h2), 돌기 폭(b), 돌기 길이(L3)의 돌기(2B)가 형성되어 있다. 또한 플랜지 내면의 돌기(2) 및 웹면의 돌기(2B)가 함께 플랜지와 웹면으로 구성되는 각부에 접촉하여 형성되고, 웹면의 돌기(2B)는, 웹면의 중앙부에 형성되어 있지 않다.3: is explanatory drawing of the H-shaped steel 21 with protrusion which concerns on Embodiment 3 of this invention. As shown in FIG. 3, the H-shaped steel 21 having protrusions according to Embodiment 3 has a protrusion height h1, a protrusion width b, and a protrusion length L1 on four sides of the flange inner surface on the flange inner surface. While the projection 2 is formed, the projection 2h of the projection height h2, the projection width b, and the projection length L3 is formed on the web surface. Moreover, the projection 2 of the flange inner surface and the projection 2B of the web surface contact and form each part which consists of a flange and a web surface, and the projection 2B of a web surface is not formed in the center part of a web surface.

상기한 각부의 접촉에 의해, 더욱 콘크리트 혹은 고화처리토와의 사이의 부착력을 증대시킬 수 있다(일체화효과). 실시의 형태 3에 따른 돌기가 있는 H형강(21)의 웹면에 형성되어 있는 돌기(2B)의 돌기 길이(L3)는, 제2 실시의 형태에 따른 돌기가 있는 H형강(11)의 웹면에 형성되어 있는 돌기(2A)의 돌기 길이(L2)보다 짧게 설정되어 있다.By contacting the above-mentioned parts, the adhesion between the concrete and the solidified soil can be further increased (unification effect). The projection length L3 of the projection 2B formed on the web surface of the H-shaped steel 21 with projections according to the third embodiment is formed on the web surface of the H-shaped steel 11 with projections according to the second embodiment. It is set shorter than the projection length L2 of the formed projection 2A.

또한, 돌기의 형상 및 배치, 즉 돌기 피치(P), 돌기 폭(b), 돌기 높이(h1, h2)에 대해서는, 실시의 형태 1 및 2와 마찬가지이다.The shape and arrangement of the projections, that is, the projection pitch P, the projection width b, and the projection heights h1 and h2 are the same as in the first and second embodiments.

상술한 실시의 형태 1 ~ 3에 따른 돌기가 있는 H형강(1, 11, 21)은, 돌기(2)가 돌기 길이방향을 플랜지 폭 방향과 평행하게 한 경우를 나타내고 있지만, 본 발명에 따른 돌기가 있는 H형강으로는, 돌기(2)가 플랜지 폭 방향에 대하여 경사지게 되어 있어도 일정한 부착력을 얻을 수 있는 것은 상술한 바와 같다.The H-shaped steels 1, 11, and 21 with protrusions according to the first to third embodiments described above show a case in which the protrusions 2 make the protrusion length direction parallel to the flange width direction, but the protrusions according to the present invention. In the H-shaped steel having a shape, as described above, a constant adhesion can be obtained even when the projection 2 is inclined with respect to the flange width direction.

또한, 실시의 형태 1에 도시한 돌기(2)를 플랜지 내면에 형성하는 방법은, 압연으로 형성되어도 좋고, 각재(角材), 환봉(丸棒), 이형(異形)철근, 스터드(stud) 등의 돌기 부재를 각각 사용하여, 소정 길이로 절단하여, 플랜지 내면에 고착하는 것에 의해 형성되는 것이 좋다. 돌기(2)를 돌기 부재에 의해 형성하는 경우에는, 용이하게 고착할 수 있도록 하기 위해 돌기 부재를 강제(鋼製)로 하는 것이 바람직하다. 돌기(2A, 2B)도 돌기(2)와 마찬가지로 형성할 수 있다.In addition, the method of forming the protrusion 2 shown in Embodiment 1 on the inner surface of a flange may be formed by rolling, and it can be formed by a square material, a round bar, a mold reinforcing bar, a stud, etc. It is good to form by cut | disconnecting to a predetermined length using each protruding member of, and sticking to a flange inner surface. In the case where the projections 2 are formed by the projection members, it is preferable to use the projection members to be forced in order to be able to easily fix them. The projections 2A and 2B can also be formed similarly to the projections 2.

실시의 형태 4Embodiment 4

도 4는 본 발명의 실시의 형태 4에 따른 벽체의 설명도이고, 벽체를 세워 설치하는 경우의 수평단면을 나타내고 있다.4 is an explanatory diagram of a wall according to Embodiment 4 of the present invention, and shows a horizontal cross section when the wall is mounted upright.

본 실시의 형태 4에 따른 벽체는, 도 4에 도시한 바와 같이, 실시의 형태 1에 도시한 돌기가 있는 H형강(1)을 구조부재로 사용한 벽체이고, 구조부재로서 돌기가 있는 H형강(1) 만을 사용한 것(도 4(a)), 돌기가 있는 H형강(1)에 더하여 횡철근(4)를 구조부재로 한 것(도 4(b)), 또한 종철근(5)을 구조부재로 더한 것(도 4(c))을 나타내고 있다.As shown in FIG. 4, the wall according to the fourth embodiment is a wall using the H-shaped steel 1 with the projections shown in the first embodiment as the structural member, and the H-shaped steel with the projections as the structural member ( 1) using only (Fig. 4 (a)), having a transverse reinforcing bar 4 as a structural member in addition to the H-shaped steel 1 with projections (Fig. 4 (b)), and also having a longitudinal reinforcing bar 5 What was added to the member (FIG. 4 (c)) is shown.

도 4(a)에 도시한 벽체에 있어서는, 돌기가 있는 H형강(1)이 콘크리트 혹은 고화처리토와의 부착력에 우수하므로, H형강(1)과 콘크리트 혹은 고화처리토가 일체화되어, 인장력은 주로 강(鋼)이 부담하고, 압축력은 콘크리트 등이 주로 부담하도록 강·콘크리트 구조를 구성한다.In the wall shown in Fig. 4A, since the H-shaped steel 1 with projections is excellent in adhesion to concrete or solidified soil, the H-shaped steel 1 and concrete or solidified soil are integrated, and the tensile force is Steel and concrete structures are constructed so that steel is mainly burdened and compressive force is mainly burdened by concrete.

이 결과, H형강과 콘크리트 사이에 부착을 취하지 않는 종래예의 경우(도 27 참조)에서는, 철근(104, 105)와의 사이에서 부착을 취하여 강·콘크리트 구조로 할 필요가 있으나, 본 실시의 형태에 있어서는, 콘크리트 등과의 부착을 취하기 위해서 철근(104, 105)를 배근한다거나, 이들의 주위에 소정의 두께 이상의 콘크리트를 배치한다거나 하는 것을 필요로 하지 않는다. 게다가 돌기가 플랜지의 내면측에 형성되어 있으므로, 플랜지 외면에는 H형강(1)과의 부착을 취하기 위한 콘크리트 등을 필요로 하지 않는다.As a result, in the case of the conventional example in which no attachment is made between the H-shaped steel and the concrete (see FIG. 27), it is necessary to take the attachment between the reinforcing bars 104 and 105 to form a steel and concrete structure. In this case, it is not necessary to reinforce the reinforcing bars 104 and 105 or to arrange concrete having a predetermined thickness or more around them in order to obtain adhesion with concrete or the like. In addition, since the projection is formed on the inner surface side of the flange, no concrete or the like is required on the outer surface of the flange for attachment with the H-shaped steel 1.

그 결과, 돌기가 있는 H형강의 플랜지 외면에서부터 벽면까지의 간격(B1)을 종래예에 있어서의 플랜지 외면에서부터 벽면까지의 간격(B10)보다 작게 할 수 있어, 벽두께를 얇게 할 수 있다.As a result, the space | interval B1 from the flange outer surface to a wall surface of protrusion H-shaped steel can be made smaller than the space | interval B10 from the flange outer surface to a wall surface in a prior art example, and a wall thickness can be made thin.

또한, 구조체 자체의 내력이 증가하므로, 그 의미로도 벽두께를 얇게 할 수 있다.In addition, since the strength of the structure itself is increased, the wall thickness can be made thinner in that sense.

또한, 본 실시의 형태의 벽체는 복수의 H형강(1)을 웹면을 대향시켜서 배치하고 있으므로 각 H형강(1)의 플랜지 사이에서의 콘크리트의 구속효과를 벽체 폭방향 전장(全長)에 걸쳐 기대할 수 있어, 더욱 부착력을 높일 수 있다. 즉, 도 5(a)에 도시한 바와 같이, H형강(1)의 옆에 아무것도 없는 경우에는 콘크리트에 균열이 발생하는 경우, 플랜지 사이에 구속된 콘크리트가 도면상 좌우방향으로 멀어져 버려 부착력이 크게 떨어진다. 이것에 반하여, 도 5(b)에 도시한 바와 같이, H형강(1)이 서로 웹면을 대항시켜서 배치되어 있으면, 각 H형강(1)의 플랜지들 사이에 끼워진 콘크리트는 인접한 H형강(1)에 의해 구속됨으로써 분리되는 것이 억제된다. 이 때문에 부착력을 유지할 수 있고, 벽체의 내력저하를 방지할 수 있다.In addition, in the wall of this embodiment, since the web surface is arrange | positioned the some H-beam 1 facing the web surface, the restraining effect of the concrete between the flanges of each H-beam 1 will be expected over the full width of the wall width direction. It is possible to further increase the adhesion. That is, as shown in Fig. 5 (a), when there is nothing next to the H-shaped steel (1), when the crack occurs in the concrete, the concrete bound between the flanges away from the left and right in the drawing, the adhesion is large Falls. On the other hand, as shown in FIG. 5 (b), when the H-beams 1 are disposed to face the web surface, the concrete sandwiched between the flanges of the respective H-beams 1 is adjacent to the H-beams 1. The separation is suppressed by being constrained by. For this reason, an adhesive force can be maintained and the fall of the strength of a wall can be prevented.

돌기가 있는 H형강(1)을 복수개 세워 설치한 벽체의 콘크리트에 대한 최대 부착응력도(τ`<sub>max</sub> )(N/mm<sup>2</sup>)는, 플랜지 사이의 구속이 없는 경우(즉 돌기가 있는 H형강이 한 개인 경우)에 대해서 2.7 ~ 25 배로 된다.The maximum adhesion stress (τ` _max ) (N / mm ² ) to the concrete of the wall in which a plurality of H-shaped steels (1) with projections are installed and installed is the case where there is no restraint between the flanges (that is, 2.7 to 25 times for individual cases).

또한, 돌기가 있는 H형강(1)을 구조부재로 사용한 벽체에 있어서는, 인접한, 돌기가 있는 H형강(1)의 중심끼리 간격을 과도하게 주어지면, 내력 및 강성이 극단으로 저하하고, 예를 들면, 지하벽에 있어서는 콘크리트의 펀칭(punching)(취성(脆性)파괴의 일종)이 생길 우려가 있음과 아울러, 벽두께를 얇게 하는 효과가 낮아지게 된다. 그래서, 인접하는, 돌기가 있는 H형강(1)의 중심끼리의 간격은 벽체에 가해지는 힘에 따라 플랜지 폭의 1.0 ~ 2.5 배의 범위로 설정하는 것이 바람직하다.In addition, in the wall using the H-shaped steel 1 with protrusions as a structural member, when the centers of adjacent H-shaped steels 1 adjacent to each other are excessively spaced, the strength and rigidity decrease to the extreme. For example, in the underground wall, there is a possibility of punching of concrete (a kind of brittle fracture), and the effect of thinning the wall thickness is lowered. Therefore, it is preferable to set the space | interval of the center of adjacent H-shaped steel 1 with protrusion to the range of 1.0-2.5 times the flange width according to the force applied to a wall.

또한, 지하벽을 구축하는 경우에는, 돌기가 있는 인접한 H형강(1) 사이에 트레미관(일반적으로 직경 ; 200 ~ 250 mm)으로 불리는 파이프(pipe)가 삽입할 수 있도록 하는 한편, 충분한 박벽화(薄壁化)를 달성하기 위해서, 돌기가 있는 H형강(1)의 웹 높이가 600mm 이상, 플랜지 폭(Wf)이 300mm이상, 강재 항복점이 315 N/mm² 이상의 것을 사용하는 것이 바람직하다.In addition, in the case of constructing an underground wall, a pipe called a tremi tube (generally diameter: 200 to 250 mm) can be inserted between adjacent H-beams 1 having protrusions, while sufficient thin walling is possible. In order to achieve (化), it is preferable that the height of the web of the projection H-shaped steel 1 is 600 mm or more, the flange width Wf is 300 mm or more, and the steel yield point is 315 N / mm ² or more.

다음으로, 도 4(b)의 벽체 구조에 관해서 설명한다. 이 벽체는, 상술한 바와 같이, 돌기가 있는 H형강(1)의 플랜지 외면에 접촉시켜 벽체 높이 방향으로 복수 장소에서 횡철근(4)을 배근하는 것이다. 또 4(b)에 도시한 것에 있어서는, 벽체에 대하여 작용하는 횡철근(4)에 직교방향의 휨에 대한 저항력을 높일 수 있다.Next, the wall structure of FIG. 4 (b) will be described. As described above, the wall is in contact with the flange outer surface of the H-shaped steel 1 with the projection to reinforce the transverse reinforcing bar 4 at a plurality of locations in the wall height direction. In addition, in FIG. 4 (b), the resistance to warpage in the orthogonal direction to the transverse rebar 4 acting on the wall can be increased.

또한, 도 4(b)의 벽체 구조에 있어서는, 횡철근(4)는 보조적인 구조부재이고, 도 27에 도시한 바와 같이 콘크리트(103)와 철근(104)의 부착을 필수로 하는 경우와 비교하여, 플랜지 외면에서부터 벽면까지의 간격(B2)를 작게 할 수 있다.In addition, in the wall structure of FIG. 4 (b), the transverse rebar 4 is an auxiliary structural member, as shown in FIG. 27, compared with the case where the attachment of the concrete 103 and the reinforcement 104 is essential. Thus, the distance B2 from the flange outer surface to the wall surface can be reduced.

다음으로, 도 4(c)의 벽체 구조에 관해서 설명한다. 이 벽체는, 상술한 바와 같이, 횡철근(4)에 더하여, 돌기가 있는 인접한 H형강(1)의 플랜지 사이로 횡철근(4)의 내측에 접촉함과 동시에 십자모양으로 교차하도록 주철근(5)을 배근한 것이다.Next, the wall structure of FIG.4 (c) is demonstrated. As described above, the wall reinforces the main reinforcing bars 5 in addition to the transverse bars 4 so as to contact the inside of the transverse bars 4 between the flanges of the adjacent H-shaped steel 1 with protrusions and at the same time cross them crosswise. Will be

이 벽체에 있어서는, 벽체에 대하여 작용하는 주철근(5)에 직교방향의 휨에 대한 저항력을 높일 수 있다.In this wall, the resistance to warpage in the orthogonal direction can be increased to the cast steel 5 which acts on the wall.

또한, 이 벽체에 있어서는, 주철근(5)를 횡철근(4)의 내측에 배근함으로써, 주철근(5)을 배치하는 것에 의해 플랜지 외면에서부터 벽면까지의 간격(B3)을 크게 만들지 않아, 전체 벽두께를 얇게 할 수 있다.In addition, in this wall, by arranging the main reinforcing bars 5 to the inside of the transverse reinforcing bars 4, the distance B3 from the flange outer surface to the wall surface is not made large by arranging the main reinforcing bars 5, so that the overall wall thickness Can be thinned.

또한, 본 실시의 형태(4)의 벽체에 있어서는, 벽체 구축시, 돌기가 있는 인접하는 H형강(1)끼리를 연결하는 것에 의해 H형강부재의 배치의 정밀도를 높일 수 있다.Moreover, in the wall of this embodiment (4), the precision of arrangement | positioning of an H-shaped steel member can be improved by connecting the adjacent H-shaped steels 1 with protrusion at the time of wall construction.

예를 들면 도 4(a)에 도시한 벽체 구조에 있어서는, 연결부재로서 예를 들면 평강(平鋼)을 사용하고, 벽체 구축시, 평강을 돌기가 있는 H형강(1)의 플랜지에 용접하여 고착하는 것에 의해, 돌기가 있는 H형강에 고착된 평강에 의해 인접한 H형강(1)끼리가 연결되어 이루어지는 벽체로 할 수 있다.For example, in the wall structure shown in Fig. 4 (a), for example, flat steel is used as a connecting member, and when the wall is constructed, the flat steel is welded to the flange of the H-shaped steel 1 having projections. By fixing, it can be set as the wall which the adjacent H-beams 1 connect with by the flat steel fixed to the H-beam with protrusions.

또한, 도 4(b) 및 (c)에 도시한 벽체 구조에 있어서는, 벽체 구축시, 횡철근(4)를 플랜지면에 용접하는 것에 의해, 철골구조부의 돌기가 있는 인접하는 H형강(1)끼리가 연결되어 이루어지는 벽체로 할 수 있다.In addition, in the wall structure shown in FIG.4 (b) and (c), when building a wall, the horizontal reinforcing bar 4 is welded to the flange surface, and the adjacent H-shaped steel 1 with the processus | protrusion of steel-frame structure part is carried out. It can be made into the wall which is connected to each other.

이와 같은 인접하는 H형강(1)끼리가 연결부재 또는 횡철근(4)에 의해 연결되어 이루어지는 벽체는, 벽체 길이방향으로 불균일한 힘, 예를 들면 지하벽의 경우에서는 편토압(偏土壓) 등이 작용하여도, 연결부재에 의해 횡방향력을 전달하여 운반할 수 있고, 돌기가 있는 인접하는 H형강(1)의 웹면과 접촉하는, 한편 플랜지 내면에 끼워진 콘크리트의 구속력을 보다 높일 수 있다.Such adjacent H-shaped steels 1 are connected to each other by the connecting member or the transverse reinforcing bar 4, and the wall has a nonuniform force in the longitudinal direction of the wall, for example, in the case of the underground wall, the earth pressure Even if the back is applied, the lateral force can be transmitted and carried by the connecting member, and the contacting surface of the web of the adjacent H-shaped steel 1 with the projection can be increased while the restraint force of the concrete fitted to the inner surface of the flange can be increased. .

또한, 횡철근(4) 및 주철근(5)으로는, 적당한 이형철근을 사용하면 콘크리트 등의 부착력을 높일 수 있어, 더 바람직하다.In addition, as the transverse reinforcing bar 4 and the main reinforcing bar 5, the use of suitable deformed bar can increase the adhesion of concrete and the like, which is more preferable.

또한, 상기 실시의 형태 4에 있어서는, 실시의 형태 1에서 도시한 돌기가 있는 H형강(1)을 예로 들어 설명하지만, 실시의 형태 2, 3에 도시한 H형강(11, 21)을 구조부재로 하여 벽체를 구축할 수 있는 것은 말할 필요도 없다.In addition, in the fourth embodiment, the H-shaped steel 1 having the projections shown in the first embodiment is described as an example, but the H-shaped steels 11 and 21 shown in the second and third embodiments are structural members. Needless to say, it is possible to build a wall.

그래서, 실시의 형태 2, 3에 도시한 H형강(11, 21)을 구조부재로 하여 벽체를 구축한 경우에서는, H형강(11, 21)과 콘크리트 등의 부착력이 크기 때문에 더 큰 내력을 가지는 벽체로 할 수 있다.Therefore, in the case where the wall is constructed by using the H-shaped steels 11 and 21 shown in Embodiments 2 and 3 as structural members, since the adhesion force between the H-shaped steels 11 and 21 and concrete is large, it has a larger bearing capacity. You can do it as a wall.

또한, 본 발명에 따른 벽체의 구축방법은 특별히 한정하는 것은 아니나, 예를 들면, 도 6(a), (b)에 도시한 바와 같이 하여 지하벽으로 할 수 있다. 우선, 지반내에 토류벽(土溜壁)을 구축하고, 토류벽에 도달하기까지 지반 내 공간측의 지반을 굴삭하여, 토사를 제거한 후, 돌기가 있는 H형강의 플랜지 외면을 벽면과 마주보게 하고, 벽체길이방향으로 간격을 두어 돌기가 있는 H형강을 복수개 세워 설치하여 철골구조부를 작성한다. 그 후, 콘크리트, 혹은 고화처리토를 형틀 내에 타설하는 것에 의해, 철골구조부와 콘크리트, 혹은 고화처리토를 일체화시켜서 벽체를 구축한다. 그 후, 돌기가 있는 H형강이 구조부재로 사용된 철골구조부를 가진 벽체와 토류벽과의 사이를 매립하여, 지하벽으로 한다.In addition, the construction method of the wall which concerns on this invention is not specifically limited, For example, it can be set as an underground wall as shown to FIG. 6 (a), (b). First, the earth wall is built in the ground, the ground on the space side in the ground is excavated until it reaches the earth wall, and after removing the soil, the outer surface of the flange of the H-shaped steel with protrusions faces the wall surface. Steel structure parts are created by installing a plurality of H-beams with projections spaced in the longitudinal direction. After that, by pouring concrete or solidified soil into the mold, the steel frame structure and the concrete or solidified soil are integrated to form a wall. Thereafter, the H-shaped steel with protrusions is buried between the wall having the steel frame structure used as the structural member and the earth wall to form an underground wall.

실시예 1Example 1

웹 높이(H)가 588mm, 플랜지 폭(Wf)가 300mm, 웹 두께가 12m, 플랜지 두께가 20mm의 H형강(1), 및 고화후의 압축강도(σ_c)가 29(N/mm²)의 콘크리트(31)을 사용하여 도 7에 도시한 H형강과 콘크리트 사이의 부착력을 측정하는 시험체에 의해 본 발명의 효과를 검증했다.Web height (H) of 588 mm, flange width (Wf) of 300 mm, web thickness of 12 m, flange thickness of 20 mm H-shaped steel (1), and post-solidified compressive strength (σ _c ) of 29 (N / mm ² ) The effect of this invention was verified by the test body which measured the adhesive force between H-shaped steel and concrete shown in FIG. 7 using the concrete 31. FIG.

그 때, 플랜지 내면에 돌기를 형성하고 있지 않는 H형강(돌기 없는 H형강을 말함)을 시험체 1로 사용하고, 돌기(2)를 설치한 것을 시험체 2 ~ 4로 했다. 시험체 2 ~ 4에 있어서의 돌기 피치(P), 돌기 높이(h), 돌기 폭(b)은 각각 이하와 같다.At that time, H-shaped steel (referred to as H-shaped steel without protrusions) having no protrusions formed on the inner surface of the flange was used as the test body 1, and those having the protrusions 2 provided as test bodies 2 to 4. The projection pitch P, the projection height h, and the projection width b in the test specimens 2 to 4 are as follows.

시험체2 : P = 50mm, P / h = 17, b = 12.5mmTest body 2: P = 50 mm, P / h = 17, b = 12.5 mm

시험체3 : P = 100mm, P / h = 33, b = 12.5mmTest body 3: P = 100mm, P / h = 33, b = 12.5mm

시험체4 : P = 150mm, P / h = 50, b = 12.5mmTest body 4: P = 150 mm, P / h = 50, b = 12.5 mm

또한, 시험체2, 3 및 4에 사용한 돌기가 있는 H형강(1)의 돌기(2)는, 강제각재(鋼製角材)를 돌기부재로 사용하여 H형강에 용접했다. 또한, 시험할 때에는, 강제야구(冶具)를 사용하여, 측부의 콘크리트면을 양면에서부터 협지하여 구속했다.In addition, the projection 2 of the H-shaped steel 1 with protrusions used for the test specimens 2, 3, and 4 was welded to the H-shaped steel using a steel lumber as a projection member. In the test, a forced baseball was used to clamp the concrete surface of the side portion from both sides to restrain it.

얻어진 각 시험체에 도 7 중의 화살표로 표시한 방향으로 하중을 가하고, 그 때의 상대 미끄러짐 양을 검출하고, 횡축에 상대 미끄러짐 양(mm), 종축에 부착응력도(τ)(N/mm²)를 취하여 도 8에 나태냈다. 부착응력도(τ)(N/mm²)는, 재하중(載荷重) 콘크리트와 접하고 있는 플랜지 내면적의 총화SUM(SUM=(300-12)×500×2=288000mm²)로 나눈 값이다. 재하(載荷)방법은, 변위제어에 의해 압발(押拔)(push-out) 단조재하(單調載荷)방법으로 행했다.A load was applied to each of the obtained test specimens in the direction indicated by the arrow in Fig. 7, the relative slip amount was detected at that time, and the relative slip amount (mm) on the horizontal axis and the adhesion stress (τ) (N / mm ² ) on the vertical axis were measured. It was drunk and shown in FIG. The adhesion stress τ (N / mm ² ) is a value divided by the sum SUM (SUM = (300-12) × 500 × 2 = 288000mm ² ) of the flange inner surface in contact with the reloaded concrete. The loading method was performed by the push-out forging loading method by the displacement control.

또한, 상술한 각 시험체에 있어서 최대 부착응력도(τ`<sub>max</sub>), 각 시험체의 최대 부착응력도(τ`_max)와 시험체 1의 최대 부착응력도(τ`<sub>max</sub>)의 비(比), 최대재하중, 최대재하중시의 상대 미끄러짐 양을 정리하여 표 1에 나타냈다. 또한, 강·콘크리트 벽체로 한 경우의 강-콘크리트 사이의 상대 미끄러짐 양의 허용값은, 5mm 정도로 상정되므로, 그 범위에서 비교했다.In addition, the ratio (比), up to a maximum loading of adhesion stress (τ` _max), maximum adhesion stress (τ` <sub>max)</sub> and the maximum adhesion stress (τ` _max) of the test piece 1 of each specimen in each of the test samples described above, Table 1 shows the relative slip amounts at the maximum load. In addition, since the allowable value of the relative slip amount between the steel and the concrete in the case of using the steel-concrete wall was assumed to be about 5 mm, the comparison was made within that range.

표 1에서 알 수 있듯이, 돌기를 설치한 시험편 2 ~ 4에서는 돌기 없는 시험체1에 비하여 최대 부착응력도가 현격하게 크게 되어 있다.As can be seen from Table 1, in Test Pieces 2 to 4 with protrusions, the maximum adhesion stress is significantly larger than Test No. 1 without protrusions.

무엇보다, 벽체구조로서 필요한 부착강도는 3.0N/mm²인 바, 시험체 2(돌기 피치(P)=50mm), 및 시험체 3(돌기 피치(P)=100mm)에서는, 3.0N/mm²를 크게 넘었지만, 시험체 4(돌기 피치(P)=150mm)에서는 최대 부착응력도는 3.0N/mm² 미만이었다.First of all, the adhesion strength required as the wall structure is 3.0 N / mm ² , and in test specimen 2 (protrusion pitch P = 50 mm) and test specimen 3 (protrusion pitch P = 100 mm), 3.0 N / mm ² is required. Although greatly exceeded, the maximum adhesion stress was less than 3.0 N / mm ^{2 in the} test body 4 (protrusion pitch P = 150 mm).

이것으로부터, 벽체구조로서 필요한 부착강도를 확보하기 위해서는, 본 발명의 범위에 있는 P / h ≤ 40 및 P / b ≥ 4를 만족하는 것이 필요하다는 것을 알 수 있다.From this, it can be seen that it is necessary to satisfy P / h ≦ 40 and P / b ≧ 4 in the scope of the present invention in order to secure the adhesion strength required as the wall structure.

즉, 본 발명의 범위 내의 돌기를 가진 플랜지 내면 돌기가 있는 H형강(1)을 사용하는 것에 의해, 고내력, 고강성을 가진 벽체로 할 수 있고, 보다 얇은 벽으로 할 수 있다.That is, by using the H-shaped steel 1 with the flange inner surface protrusion which has the processus | protrusion within the scope of this invention, it can be set as the wall which has high strength and high rigidity, and can make thinner wall.

실시예 2Example 2

압연성형돌기(도 11(a), 도 11(b), 도 24 참조)의 부착특성을 조사하기 위해, 실시예 1과 마찬가지로 실험했다. 본 실시예에서는 본 발명예를 시험체 5, 9, 10으로 하고, 돌기 피치의 영향을 검증하기 위한 비교예를 시험체 6, 돌기 높이의 영향을 검증하기 위한 비교예를 시험체 7, 돌기의 방향의 영향을 검증하기 위한 본 발명예를 시험체 8로 했다. 또한, 시험할 때는 실시예 1과 마찬가지로 강제치구를 사용하여, 측부의 콘크리트면을 양면으로부터 협지하여 구속했다.In order to investigate the adhesion characteristics of the roll forming protrusions (see Figs. 11 (a), 11 (b) and 24), the same experiments as in Example 1 were carried out. In the present embodiment, the present invention is referred to as specimens 5, 9, and 10, and the comparative example for verifying the influence of the projection pitch is referred to as the specimen 6, and the comparative example for verifying the effect of the projection height is affected by the direction of the specimen 7, projections. Example 8 of the present invention for verifying the test sample was set as test specimen 8. In the test, similarly to Example 1, using a forced jig, the concrete surface of the side portion was sandwiched and restrained from both sides.

(1) 돌기 피치(P)의 영향에 관한 고찰(1) Consideration of influence of projection pitch P

돌기 피치의 영향을 고찰하기 위해서, 시험체 1, 시험체 5 및 시험체 6에 대한 부착응력도(N/mm²)와 상대 미끄러짐 양(mm)의 관계를 도 9에 나타낸다.In order to consider the influence of the projection pitch, the relationship between the adhesion stress (N / mm ² ) and the relative slip amount (mm) with respect to the test bodies 1, 5 and 6 is shown in FIG. 9.

도 9로 알 수 있는 바와 같이, 상대 미끄러짐 양 δ=5mm 이내에 있어서의 최대부착응력도는, 시험체5(돌기 피치(P)=50mm)에서는, 벽체 구조에서 필요한 부착강도 3.0N/mm²를 크게 넘었으나, 시험체6(돌기 피치(P)=150mm)에서는 최대부착응력도는 3.0N/mm² 미만이었다. 이것으로, 압연성형돌기에 있어서, 돌기 피치를 P / h ≤ 40인 것이, 벽체구조로서 필요한 부착강도를 얻는 데에 효과가 있는 것을 알 수 있다.As can be seen from FIG. 9, the maximum adhesion stress within the relative slip amount δ = 5 mm greatly exceeds the adhesion strength 3.0 N / mm ² required for the wall structure in Test Body 5 (projection pitch P = 50 mm). However, in Test Specimen 6 (protrusion pitch P = 150 mm), the maximum adhesion stress was less than 3.0 N / mm ² . Thus, it can be seen that, in the roll forming protrusion, the projection pitch having P / h ≦ 40 is effective in obtaining the adhesion strength required as the wall structure.

(2) 돌기 높이(h)의 영향에 관한 고찰(2) Consideration of influence of protrusion height (h)

돌기 피치의 영향을 고찰하기 위해서, 시험체 1, 시험체 5 및 시험체 7에 관한 부착응력도(N/mm²)와 상대 미끄러짐 양(mm)의 관계를 도 10에 나타낸다.In order to consider the influence of the projection pitch, the relationship between the adhesion stress degree (N / mm ² ) and the relative slip amount (mm) for the test body 1, the test body 5 and the test body 7 is shown in FIG. 10.

도 10에서 알 수 있듯이, 상대 미끄러짐 양 δ=5mm에 있어서의 최대부착응력도는, 시험체 5(돌기 높이(h)=3mm)에서는, 벽체구조로서 필요한 부착강도 3.0N/mm²를 크게 넘고 있으나, 시험체 7(돌기 높이(h)=1.2mm)에서는 최대 부착응력도는 3.0N/mm² 미만이었다.As can be seen from FIG. 10, the maximum adhesion stress at the relative slip amount δ = 5 mm greatly exceeds the adhesion strength 3.0 N / mm ² required as the wall structure in Test Body 5 (protrusion height h = 3 mm). At specimen 7 (protrusion height (h) = 1.2 mm), the maximum adhesion stress was 3.0 N / mm ² Was less.

또한, 시험체 9(돌기 높이(h)=2mm), 시험체 10(돌기 높이(h)=2.5mm)에 관하여도, 표 2에 도시한 바와 같이 최대부착응력도는 각각 3.95N/mm², 4.01N/mm²이고, 벽체구조로서 필요한 부착강도 3.0N/mm²을 넘고 있다.In addition, regarding the specimen 9 (protrusion height h = 2 mm) and the specimen 10 (protrusion height h = 2.5 mm), as shown in Table 2, the maximum adhesion stress levels were 3.95 N / mm ² and 4.01 N, respectively. / mm ² , and the required attachment strength of the wall structure exceeds 3.0 N / mm ² .

이상의 결과에서, 소정의 부착강도를 얻기 위한 돌기 높이(h)는, 본 발명의 범위 내(P / h ≤ 40)인 것이 바람직한 것을 알 수 있다.From the above result, it turns out that it is preferable that protrusion height h for obtaining predetermined | prescribed adhesive strength is in the range (P / h <= 40) of this invention.

(3) 돌기 방향(만곡형상)의 영향에 관한 고찰(3) Consideration of influence of projection direction (curved shape)

도 11(a), 도 11(b)에 도시한 만곡형상의 돌기를 설치한 경우에, 오목면측이 콘크리트를 압발면(押拔面)으로 되는인 경우를 역방향(도 11(a), 시험체 8)으로 하고, 볼록면측이 콘크리트를 압발면인 경우를 역방향(도 11(b), 시험체 5)로 했다.In the case where the curved projections shown in Figs. 11 (a) and 11 (b) are provided, the case where the concave side becomes the pressed surface of the concrete is reversed (Fig. 11 (a), the test body 8), and the case where the convex surface side was the pressed surface was set to the reverse direction (Fig. 11 (b), test body 5).

돌기 방향(만곡형상)의 영향을 고찰하기 위해서, 시험체 5와 시험체 8에 관한 부착응력도(N/mm²)와 상대 미끄러짐 양(mm)의 관계를 도 12에 나타낸다.In order to consider the influence of the projection direction (curved shape), the relationship between the adhesion stress degree (N / mm ² ) and the relative slip amount (mm) for the test bodies 5 and 8 is shown in FIG. 12.

도 12에서 알 수 있듯이, 상대 미끄러짐 양 δ=5mm 이내에 있어서 최대 부착응력도는, 양 시험체 모두 벽체구조로서 필요한 부착강도 3.0N/mm²을 크게 넘고 있고, 콘크리트 압발 돌기의 만곡면이 변해도 부착특성에 큰 차이는 보이지 않았다. 즉, 돌기 방향(만곡형상)은 부착특성에 큰 영향을 주지 않으며, 만곡방향은 어느 방향이어도 좋은 것을 알 수 있다.As can be seen from FIG. 12, the maximum stresses within the relative slip amount δ = 5 mm exceeded the required attachment strength of 3.0 N / mm ² as the wall structure of both specimens. No big difference was seen. That is, it turns out that a projection direction (curve shape) does not have a big influence on an adhesion characteristic, and any direction may be sufficient as a curve direction.

또한, 본 실시예처럼 압연에 의해 돌기를 성형한 경우에는, 도 13에 도시한 바와 같이, 플랜지와 웹의 경계부에 돌출부가 형성되는 것이 있다. 그래서, 이 돌출부가 형성되는 것에 의한 부착력에 대한 영향을 검증했지만, 적어도 돌출부가 형성되는 것에 의해 부착력이 저하하는 것이 아닌 것으로 확인했다.In the case where the protrusions are formed by rolling as in the present embodiment, as shown in Fig. 13, there are some protrusions formed at the boundary between the flange and the web. Therefore, although the influence on the adhesion force by forming this protrusion part was verified, it confirmed that the adhesion force did not fall at least by forming a protrusion part.

실시예 3Example 3

실시예 1과 같은 단면치수를 가진 H형강을 사용하고, 그 플랜지 내면에 돌기 높이가 3mm, 돌기 폭이 12.5mm, 돌기 길이가 50mm의 돌기(2)를 돌기 피치 P = 50mm로 형성했다. 단, 플랜지 내면에 돌기가 부착된 H형강(1)의 돌기(2)는 강제각제를 돌기부재로서 사용하며, 도 1(a), 도 1(b)에 도시한 바와 같이 용접으로 부착하는 것에 의해 배치했다.Using H-shaped steel having the same cross-sectional dimensions as in Example 1, a projection 2 having a projection height of 3 mm, a projection width of 12.5 mm, and a projection length of 50 mm was formed on the inner surface of the flange with a projection pitch P of 50 mm. However, the projection 2 of the H-shaped steel 1, which has a projection on the inner surface of the flange, uses a forced angle as a projection member, and is attached by welding as shown in FIGS. 1 (a) and 1 (b). Posted by.

상기 플랜지 내면 돌기가 있는 H형강(1)을 구조부재로 하여 도 14(a), 도 14(b), 도 14(c)에 도시한 바와 같이 직방체(直方體) 모양의 기부(基部)에 모의(模擬)벽체를 구축하고, 도 중 화살표로 나타낸 방향으로 반복 하중을 주어서 시험을 행했다.As the structural member using the H-shaped steel 1 having the inner surface of the flange as a structural member, as shown in Figs. 14A, 14B, and 14C, the base is formed in a rectangular parallelepiped shape. A simulated wall was constructed, and the test was performed by giving a cyclic load in the direction shown by the arrow in the figure.

이 결과, 도 15에 도시한 바와 같이, 본 발명의 범위 내의 돌기를 플랜지 내면에 가진 플랜지 내면 돌기가 있는 H형강을 사용한 모의벽체는, 재하점 위치의 변위에 대한 최대 하중이 돌기없는 H형강을 사용한 모의벽체의 최대하중에 비하여 1.3배 이상인 값을 나타내어, 고내력을 가진 것을 알았다. 또한, 본 발명의 범위 내의 돌기를 플랜지 내면에 가진 플랜지 내면 돌기가 있는 H형강을 사용한 모의벽체의 강성은, 돌기없는 H형강을 사용한 모의벽체의 강성에 대하여도 1.3배이상으로 되었다.As a result, as shown in FIG. 15, the simulated wall body using the H-shaped steel with the flange inner surface protrusion which has the processus | protrusion in the scope of this invention on the inner surface of a flange is a H-shaped steel without a protrusion with the maximum load with respect to the displacement of a loading point position. The value was 1.3 times or more than the maximum load of the simulated wall used, and it was found that it had high strength. Moreover, the rigidity of the simulated wall using the H-shaped steel with the flange inner surface protrusion which has the processus | protrusion in the scope of this invention in the flange inner surface became 1.3 times or more with respect to the rigidity of the simulated wall using the H-shaped steel without protrusion.

실시예 4Example 4

상기 실시예 1 ~ 3에 의해 압발력에 대하여 소정의 부착강도가 확보할 수 있는 것으로 실증되었다.It was demonstrated by Examples 1-3 that the predetermined | prescribed adhesive strength with respect to the pushing force can be ensured.

그렇지만, 실제의 벽체에서 우세하게 작용하는 힘은, 휨·전단력이기 때문에, 압발력에 대한 성능의 실증만으로는 벽체로서의 성능의 실증으로 충분하다고 말하기 어렵다.However, since the force acting predominantly on the actual wall is the bending and shearing force, it is difficult to say that the demonstration of the performance as the wall is sufficient only by the demonstration of the performance against the pressing force.

그래서, 본 실시예에서는 휨·전단력에 대한 강·콘크리트 벽체의 성능을 실제 크기의 시험체에 의해 확인했다.Therefore, in the present Example, the performance of the steel and concrete walls with respect to bending and shearing force was confirmed by the test body of actual size.

도 16은 본 실시예의 시험체의 설명도이고, H형강(1)을 중심부에 배치하고, 그 주위를 콘크리트(31)로 둘러싼 구조이다. 시험체의 양단부 및 축방향 중앙부에는 콘크리트(31)를 보호하기 위한 보호 플레이트(plate)(33)를 설치하고, 양단부를 지지함과 동시에 축방향 중앙부에 하중을 싣는 구조로 했다. 또한, H형강의 사양은, 실시예 1에 나타낸 것과 마찬가지이고, 돌기의 사양(제조법, 치수를 포함) 및 콘크리트의 사양은 실시예 2의 시험체 5와 마찬가지로 했다.Fig. 16 is an explanatory view of the test body of the present embodiment, in which the H-shaped steel 1 is disposed at the center portion, and the circumference is surrounded by concrete 31. A protective plate 33 for protecting the concrete 31 was provided at both ends and the axial center portion of the test body, and both the ends were supported and a load was placed at the axial center portion. In addition, the specification of H-shaped steel was the same as what was shown in Example 1, and the specification of a process (including a manufacturing method and a dimension) and the specification of concrete were similar to the test body 5 of Example 2.

강·콘크리트 벽체로서 구비되어야 하는 성능에 관해서는, FEM 해석에 의한 계산을 실시하여 구했다. 또한, 해석 모델로서는, 본 시험체 모델에 대한 콘크리트 및 H형강의 역학특성은 각 요소시험결과에 의해 얻어진 응력-변형(stress-strain) 곡선(비선형 모델)에 의해 모델화함과 동시에, 콘크리트와 H형강 사이의 경계면에는, 압발 부착시험에 기초한, 인터페이스(interface) 요소를 사용하여 부착특성을 모델화하였다.About the performance which should be provided as a steel-concrete wall, calculation by FEM analysis was performed and calculated | required. In addition, as an analytical model, the dynamic characteristics of concrete and H-beams for this test body model are modeled by stress-strain curves (nonlinear models) obtained from the results of the element tests, and concrete and H-beams are also modeled. At the interface between them, the adhesion characteristics were modeled using an interface element based on the indentation adhesion test.

시험으로서는, 도 16에 도시한 시험체에 대해 그 중앙부에 하중을 실을 때에 재하점(載荷占)의 변형을 구했다. 도 17에 이 시험결과를 나타낸 그래프이고, 횡축이 재하점의 변형(mm)을 나타내고, 종축이 하중(kN)을 나타내고 있다.As the test, deformation of the loading point was determined when a load was applied to the center portion of the test body shown in FIG. 16. 17 is a graph showing the test results, where the horizontal axis represents the deformation (mm) of the loading point, and the vertical axis represents the load (kN).

도 17에서 알 수 있듯이, 실험결과는 부착특성을 고려한 계산값과 양호하게 일치하고 있는 것으로부터, 휨·전단력에 대한, 강·콘크리트 벽체로서 기대대로의 성능을 가지고 있는 것을 확인할 수 있었다.As can be seen from FIG. 17, the experimental results were in good agreement with the calculated values considering the adhesion characteristics, and it was confirmed that they had the expected performance as steel and concrete walls against bending and shearing forces.

본 발명에 있어서는, 형강 내면측에 복수의 돌기를 설치하고, 이들 돌기가 소정의 수치조건을 만족하도록 설정함으로써, 콘크리트와의 부착력을 높일 수 있다. 그 결과, 이와 같은 형강을 벽체의 구조부재로 사용함으로써, 벽두께를 얇게 할 수 있다. In the present invention, by providing a plurality of protrusions on the inner surface side of the shaped steel and setting these protrusions to satisfy predetermined numerical conditions, the adhesion to concrete can be increased. As a result, wall thickness can be made thin by using such a shaped steel as a structural member of a wall.

Claims (14)

내면측에 복수의 돌기를 가진 형강으로서, 상기 돌기가 형성된 형강면에 수직한 단면에 있어서 이 돌기의 상변 폭(b₂), 돌기 높이(h), 돌기 피치(P)가 아래 식을 만족하는 것을 특징으로 하는 형강.A section steel having a plurality of projections on the inner surface side, the top edge width b ₂ , the projection height h, and the projection pitch P of the projections satisfying the following expression in a cross section perpendicular to the shaped steel surface on which the projections are formed. Shape steel, characterized in that. P / h ≤ 10, 또한, P / b₂ ≥ 4P / h ≤ 10, also, P / b ₂ ≥ 4 내면측에 복수의 돌기를 가진 형강으로서, 상기 돌기가 형성된 형강면에 수직한 단면에 있어서 이 돌기의 상변 폭(b₂), 돌기 높이(h), 돌기 피치(P)가 아래 식을 만족하는 것을 특징으로 하는 형강.A section steel having a plurality of projections on the inner surface side, the top edge width b ₂ , the projection height h, and the projection pitch P of the projections satisfying the following expression in a cross section perpendicular to the shaped steel surface on which the projections are formed. Shape steel, characterized in that. 2mm ≤ h ≤ 50mm, 또한, 4b₂ ≤ P ≤ 10h2mm ≤ h ≤ 50mm, also, 4b ₂ ≤ P ≤ 10h 내면측에 복수의 돌기를 가진 형강으로서, 상기 돌기가 형성된 형강면에 수직한 단면에 있어서 이 돌기의 하변 폭(b₁), 돌기 높이(h), 돌기 피치(P)가 아래 식을 만족하는 것을 특징으로 하는 형강.A section steel having a plurality of projections on the inner surface side, in which a lower side width b ₁ , a projection height h, and a projection pitch P satisfy the following expression in a cross section perpendicular to the surface where the projections are formed. Shape steel, characterized in that. 2mm ≤ h ≤ 50mm, 또한, 4b₁ ≤ P ≤ 10h2mm ≤ h ≤ 50mm, also, 4b ₁ ≤ P ≤ 10h 웹면을 서로 대향시켜서 벽체의 길이방향으로 복수개 세워 설치하여 강·콘크리트 벽체의 구조부재로서 사용되는 H형강으로서, 플랜지 내면 측에 복수의 돌기를 가짐과 아울러 상기 돌기가 형성된 H형강면에 수직한 단면에 있어서 이 돌기의 상변 폭(b₂), 돌기 높이(h), 돌기 피치(P)가 아래 식을 만족하는 것을 특징으로 하는 형강.H-shaped steel, which is used as a structural member of steel and concrete walls by installing a plurality of web surfaces facing each other in the longitudinal direction of the wall. The upper edge width (b ₂ ), the protrusion height (h), and the protrusion pitch (P) of the protrusions satisfy the following equation. P / h ≤ 40, 또한, P / b₂ ≥ 4P / h ≤ 40, also, P / b ₂ ≥ 4 웹면을 서로 대향시켜서 벽체의 길이방향으로 복수개 세워 설치하여 강·콘크리트 벽체의 구조부재로서 사용되는 H형강으로서, 플랜지 내면 측에 복수의 돌기를 가짐과 아울러 상기 돌기가 형성된 H형강면에 수직한 단면에 있어서 이 돌기의 상변 폭(b₂), 돌기 높이(h), 돌기 피치(P)가 아래 식을 만족하는 것을 특징으로 하는 형강.H-shaped steel, which is used as a structural member of steel and concrete walls by installing a plurality of web surfaces facing each other in the longitudinal direction of the wall. The upper edge width (b ₂ ), the protrusion height (h), and the protrusion pitch (P) of the protrusions satisfy the following equation. 2mm ≤ h ≤ 50mm, 또한, 4b₂ ≤ P ≤ 40h2mm ≤ h ≤ 50mm, also, 4b ₂ ≤ P ≤ 40h 웹면을 서로 대향시켜서 벽체의 길이방향으로 복수개 세워 설치하여 강·콘크리트 벽체의 구조부재로서 사용되는 H형강으로서, 플랜지 내면 측에 복수의 돌기를 가짐과 아울러 상기 돌기가 형성된 H형강면에 수직한 단면에 있어서 상기 돌기의 하변 폭(b₁), 돌기 높이(h), 돌기 피치(P)가 아래 식을 만족하는 것을 특징으로 하는 형강.H-shaped steel, which is used as a structural member of steel and concrete walls by installing a plurality of web surfaces facing each other in the longitudinal direction of the wall, and having a plurality of projections on the inner side of the flange and a cross section perpendicular to the H-shaped steel surface on which the projections are formed. The width of the bottom of the projection (b ₁ ), the projection height (h), the projection pitch (P) satisfy the following formula. 2mm ≤ h ≤ 50mm, 또한, 4b₁ ≤ P ≤ 40h2mm ≤ h ≤ 50mm, also, 4b ₁ ≤ P ≤ 40h 제 1항 내지 제 6항 중 어느 한 항에 있어서,The method according to any one of claims 1 to 6, 부착력 강화수단이 웹면에 설치되어 있는 것을 특징으로 하는 형강.Shape steel, characterized in that the adhesive force strengthening means is installed on the web surface. 제 1항 내지 제 7항 중 어느 한 항에 있어서,The method according to any one of claims 1 to 7, 돌기의 하변 폭을 b₁으로 할 때, h ≤ b₁ 인 것을 특징으로 하는 형강.When the width of the lower side of the projection is b ₁ , h ≦ b ₁ . 제 1항 내지 제 8항 중 어느 한 항에 있어서,The method according to any one of claims 1 to 8, 돌기가 플랜지 내면 및 웹면에 설치됨과 아울러, 이들 양쪽에 설치된 돌기가 일체화되어 있는 것을 특징으로 하는 형강.The projection steel is provided on the flange inner surface and the web surface, and the projections provided on both sides are integrated. 제 1항 내지 제 9항 중 어느 한 항에 기재된 형강을 구조부재로서 사용한 벽체로서, 상기 형강이 플랜지 외면을 벽면으로 향하여 벽체의 길이방향으로 복수개 세워 설치되어 이루어지는 것을 특징으로 하는 벽체.A wall using the shaped steel according to any one of claims 1 to 9 as a structural member, wherein a plurality of the shaped steels are provided in a plural number in the longitudinal direction of the wall with the flange outer surface facing the wall. 제 10항에 있어서,The method of claim 10, 인접한 형강끼리 연결부재에 의해 연결되어 있는 것을 특징으로 하는 벽체.Walls, characterized in that adjacent section steels are connected by a connecting member. 제 10항에 있어서,The method of claim 10, 형강의 플랜지 외면에 접촉하여 벽체높이방향으로 복수의 곳에 횡철근을 배근하는 것을 특징으로 하는 벽체.A wall according to claim 1, wherein the transverse bars are placed in a plurality of places in contact with the flange outer surface of the section steel in the wall height direction. 제 12항에 있어서,The method of claim 12, 인접한 형강의 플랜지 사이에, 횡철근의 내측으로 그 횡철근에 접촉함과 동시에 십자 모양으로 교차하도록 주철근을 배근하는 것을 특징으로 하는 벽체.A wall reinforcing the main reinforcing bar so as to intersect in cross shape at the same time as contacting the transverse bar inwardly of the cross bar between flanges of adjacent section steel. 제 12항 또는 13항에 있어서,The method according to claim 12 or 13, 횡철근을 형강의 플랜지 외면에 고착한 것을 특징으로 하는 벽체.The wall body which fixed the transverse bar to the flange outer surface of the section steel.