KR20010091877A - 차량용 교류발전기의 고정자와 그 제조방법 - Google Patents

차량용 교류발전기의 고정자와 그 제조방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20010091877A
KR20010091877A KR1020000080186A KR20000080186A KR20010091877A KR 20010091877 A KR20010091877 A KR 20010091877A KR 1020000080186 A KR1020000080186 A KR 1020000080186A KR 20000080186 A KR20000080186 A KR 20000080186A KR 20010091877 A KR20010091877 A KR 20010091877A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
stator
coil end
varnish
slot
connection side
Prior art date
Application number
KR1020000080186A
Other languages
English (en)
Other versions
KR100441148B1 (ko
Inventor
아사오요시히토
아다치가쓰미
Original Assignee
다니구찌 이찌로오, 기타오카 다카시
미쓰비시덴키 가부시키가이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 다니구찌 이찌로오, 기타오카 다카시, 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 filed Critical 다니구찌 이찌로오, 기타오카 다카시
Publication of KR20010091877A publication Critical patent/KR20010091877A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100441148B1 publication Critical patent/KR100441148B1/ko

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K15/00—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
    • H02K15/08—Forming windings by laying conductors into or around core parts
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K3/00—Details of windings
    • H02K3/46—Fastening of windings on the stator or rotor structure
    • H02K3/50—Fastening of winding heads, equalising connectors, or connections thereto
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K15/00—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
    • H02K15/12—Impregnating, heating or drying of windings, stators, rotors or machines
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K2203/00—Specific aspects not provided for in the other groups of this subclass relating to the windings
    • H02K2203/09—Machines characterised by wiring elements other than wires, e.g. bus rings, for connecting the winding terminations

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Windings For Motors And Generators (AREA)
  • Synchronous Machinery (AREA)
  • Manufacture Of Motors, Generators (AREA)
  • Motor Or Generator Cooling System (AREA)
  • Insulation, Fastening Of Motor, Generator Windings (AREA)

Abstract

절연피막이 없는 접합측의 절연성을 향상할 수 있으며, 함침되는 와니스를 필요이상으로 많이 할 수 없는 차량용 교류발전기의 고정자를 얻는다.
전기도체는 긴 소선(30)이 고정자철심(15)의 단면측의 슬롯(15a)밖에서 접혀져, 소정 슬롯수마다 슬롯(15a)내에서 슬롯깊이방향으로 내층과 외층을 엇갈리게 되도록 권장된 권선을 복수가지며, 고정자철심(15)의 양단면부에서, 슬롯(15a)밖에서 접혀진 소선(30)의 턴(turn)부가 원주방향으로 배치되어 코일단부(260a, 260b)를 구성하고 있으며, 고정자철심(15)의 1측에서, 복수의 권선이 코일단부상에서 결선되어 있는 접속측코일단부(260a)를 가진 고정자에서, 접속측코일단부(260a)와 반대접속측코일단부(260b)중의 어느 한쪽에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량은 다른 쪽보다 많다.

Description

차량용 교류발전기의 고정자와 그 제조방법{STATOR FOR AN AUTOMOTIVE ALTERNATOR AND METHOD OF MONUFACTURING THE SAME}
본 발명은 차량용 교류발전기에 관한 것이며, 특히 고정자의 개량에 관한 것이다.
도 15는 종래의 차량용 교류발전기를 나타내는 단면도이다. 이 발전기는 알미늄제의 전방브래킷(1) 및 후방브래킷(2)으로 구성된 케이스(3)와, 이 케이스(3)내에 구비된 1단부에 활차(4)가 고정된 회전축(6)과, 이 회전축(6)에 고정된 룬델형(Lundell-type)의 고정자(7)와, 고정자(7)의 양측면에 고정된 냉각팬(5)과, 케이스(3)내의 내벽면에 고정된 고정자(8)와, 회전축(6)의 타단부에 고정된 회전자(7)에 전류를 공급하는 슬립링(9)과, 슬립링(9)에 습동하는 한쌍의 브러시(10)와, 이브러시(10)를 수납한 브러시홀더(11)와, 고정자(8)에 전기적으로 접속되어 고정자(
8)에 발생한 교류를 직류로 정류하는 정류기(12)와, 브러시홀더(11)에 감착된 히트싱크(17)와, 이 히트싱크(17)에 접착되어 고정자(8)에 발생한 교류전압의 크기를 조정하는 레귤레이터(18)를 구비하고 있다.
고정자(7)는 전류를 흘려 자속을 발생하는 회전자코일(13)과,이 회전자코일(
13)을 덮어 배치되고 그 자속에 의해 자극이 형성되는 폴코어(14)를 구비하고 있다. 폴코어(14)는 한쌍의 서로 맞물린 제 1의 폴코어체(21) 및 제 2의 폴코어체(22
)로 구성되어 있다. 제 1의 폴코어체(21) 및 제 2의 폴코어체(22)는 철제이며, 발톱형상의 자극(23, 24)을 각각 구비하고 있다.
고정자(8)는 고정자철심(15)와 이 고정자철심(15)에 도선이 감겨져 회전자(
7)이 회전에 따라 고정자코일(13)에서의 자속변화에 의해 교류가 발생하는 고정자코일(16)을 구비하고 있다.
상기와 같은 구성의 차량용 교류발전기에서는, 배터리(도면 생략)에서 브러시(10), 슬립링(9)을 통하여 회전자코일(13)에 전류가 공급되어서 자속이 발생하여 제 1의 폴코어체(21)의 발톱상자극(23)에는 N극이 착자되고, 제 2의 폴코어체(22)의 발톱상자극(24)에는 S극이 착자된다. 일방, 엔진에 의해 활차(4)는 구동되고, 회전축(6)에 의해 회전자(7)가 회전하므로, 고정자코일(16)에는 회전자계가 주어져
, 고정자코일(16)에는 기전력이 발생한다. 이 교류의 기전력은 정류기(12)를 통하여 직류로 정류됨과 동시에 레귤레이터(18)에 의해 그의 크기가 조정되어 배터리에 충전된다.
상기의 팬(5)에 의한 냉각류는, 브래킷(1, 2)의 흡기공(1a, 2a)에서 흡입되고, 후방에서는 발열부인 정류기(12) 및 레귤레이터(18)를 통하여 냉각하고, 각 팬의 날개부(51)를 내경측에서 외경측을 통하여 전방, 후방의 고정자코일단부(16a, 16b)를 냉각하고, 브래킷(1, 2)의 배기공(1b, 2b)에서 배출된다.
즉, 발열정도가 높고 고온도가 출력성능에 영향을 미치는 고정자코일(16)의 코일단부(16a, 16b)가 날개부(51)와 브래킷(1, 2)의 배기공(1b, 2b)과의 사이에 위치하여, 확실하게 냉각되도록 되어 있다.
고정자(8)에서는, 도 16에 나타난것 같이 대략 U자상의 세그멘트(31)의 후방측을 구갑상(tortoise shell shape)(굽힘이 3개소로 됨)으로 형성하고, 고정자철심
(15)에 삽입되어 있으므로, 코일단부(16a, 16b)는 고정자철심(15)에서 돌출하는 근원에서 선단까지 직선적으로, 회전축(6)에 대하여 기울기를 갖고 있는 U자상 굽힘의 선단부분에서 접혀진 형으로 되어 있어서, 인접세그멘트(31)끼리가 중첩됨이 없이 정연하게 배열된다. 이와 같은 구성으로 거의 전주에 걸쳐서 동형상으로 되어 절연성이 높은것으로 되어 있다.
이와 같이 구성된 고정자는 도 16에 나타난것 같이, 고정자철심(15)의 슬롯 (15a)에 대략 U자상의 세그멘트(31)를 U자의 각 양변을 도의 하방에서 삽입하고, 고정자철심(15)의 도의 상방에 돌출한 U자상의 세그멘트(31)의 단부를 구부리고, 그 후 다른 U자상의 세그멘트(31)의 단부와 접합하여 고정자권선을 형성한다.
그리고, 종래의 차량용 교류발전기는 U자상의 세그멘트(31)의 접속측으로 된 코일단부(16a)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량과, U자상의 세그멘트
(31)을 만곡하고 있는 턴측(반접속측)의 코일단부(16b)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량은 균일한 것으로 되어 있다.
또, 차량용 교류발전기의 고정자의 다른 예에서는, 양코일단부(16a, 16b)에 함침되는 와니스가 전혀 없는 것도 있었다.
이와 같은 구성의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 와니스를 전혀 함침되지 않는 것에 관하여는 절연피막이 없는 접합측에서는 각 코일팬간에서 절연성이 상실되어 단락에 의한 출력저하 및 전자음악화를 나타내는 원인으로 되어 있다.
또한, 코일엔드(16a, 16b)에 와니스를 함침않은 것에 있어서는, 주방향으로 배열된 권선에 의해 코일엔드 내주면이 요철상으로 되어, 회전자(7)의 발톱상자극및 팬(5)의 회전에 의한 간섭음이 발생하는 문제가 있었다.
한편, 양코일단부(16a, 16b)에 와니스를 균일하게 함침한것에 대하여는, 절연성이 그리 손상안된 턴측에서도 와니스가 동일하게 함침되므로 와니스의 함침량이 많아져서 코스트가 향상하는 원인으로 되어 있다. 또한, 와니스의 함침량이 많아지는 것은 고정자(8)의 냉각성을 상실하는 원인으로도 되어 있다.
또, 굴곡, 접합되어 있는 코일단부에서는, 굴곡변형시의 잔류응력에 의한 부하가 걸리나, 와니스량이 작으면 기계적 고착력이 작고 강성이 낮음으로 진동하는 원인으로 되어 그의 진동은 소음을 일으키는 등 절연피막의 박리를 일으키는 것이었다.
본 발명은 상기와 같은 과제를 해결하기 위하여 이루어진것이며, 절연피막이 없는 접합측의 절연성을 향상할 수 있으며, 함침되는 와니스를 필요이상으로 많게하지 않으며, 고정자의 냉각성을 향상시키며, 또, 바람소음을 저감하며, 또한 고정자의 기계적 강성을 향상시킬 수 있는 차량용 교류발전기의 고정자를 얻는 것을 목적으로 한다.
청구항 1의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 회전축에 감착되는 발톱상자극 및 팬을 구비한 회전자와, 회전자의 외주에 배치되어 3상교류결선된 코일이 감겨져 팬에 의해 송풍냉각되는 고정자를 구비한 차량용 교류발전기에 있어서, 고정자는 복수의 슬롯이 형성된 고정자철심과, 고정자철심에 장착된 고정자권선을 구비하며, 고정자권선은 복수의 전기도체를 접합하여 구성되어 있으며, 전기도체는 긴 소선이 고정자철심의 단면측의 슬롯밖에서 접혀져 소정 슬롯수마다 슬롯안에서 슬롯깊이 방향으로 내층과 외층을 엇갈리게되도록 감겨진 권선을 복수 구비하며, 고정자철심의 양단면부에서 슬롯밖에서 접혀진 소선의 턴부가 주방향으로 배열되어 코일단부를 구성하고 있으며, 고정자철심의 1측에서 복수의 권선이 코일단부상에서 결선되어 있는 접속측코일단부를 구비한 고정자에 있어서, 접속측코일단부에 함침되는 와니스 및 반접속측코일단부에 함침되는 와니스의 어느 한쪽의 와니스의 단위면적당의 평균도포량은 다른 쪽보다 많다.
청구항 2의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 회전축에 감착되는 발톱상자극 및 팬을 구비한 회전자와, 회전자의 외주에 배치되어 3상교류결선된 코일이 감겨진 팬에 의해 송풍냉각되는 고정자를 구비한 차량용 교류발전기에 있어서, 고정자는 복수의 슬롯이 형성된 고정자철심과 고정자철심에 감겨진 고정자권선을 구비하며, 고정자권선은 복수의 전기도체를 접합하여 구성하고 있으며,전기도체는 도체세그멘트가 다른 슬롯에 위치한 다른 도체세그멘트와, 서로 개방단을 접속되어야할 주방향으로 굴곡성형, 접합되고 있으며, 고정자철심의 1측에서는 복수의 도체세그멘트가 접합되어 있는 접속측코일단부를 구비한 고정자에 있어서, 접속측코일단부에 함침되는 와니스 및 반접속측코일단부에 함침되는 와니스의 어느 한쪽의 와니스의 단위면적당의 평균도포량은 다른 쪽보다 많다.
청구항 3의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 접속측의 코일단부에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량은, 반접속측의 코일단부에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량보다 많다.
청구항 4의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 반접속측의 코일단부에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량은, 접속측의 코일단부에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량보다 많다.
청구항 5의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 슬롯안에서 접속측코일단부에 함침되는 와니스량은, 반접속측코일단부에 함침되는 와니스량보다 많다.
청구항 6의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 슬롯안에서 반접속측코일단부에 함침되는 와니스량은, 접속측코일단부에 함침되는 와니스량보다 많다.
청구항 7의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 반접속측코일단부에 함침되는 와니스는 전혀 없다.
청구항 8의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 접속측코일단부에 함침되는 와니스는 고정자 주방향으로 경사되어 있는 전기도체간에 거의 갭없이 충진되어 있다.
청구항 9의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 접속측코일단부의 고정자 주방향으로 경사되어 있는 각 코일간의 갭은, 반접속측코일단부의 고정자 주방향으로 경사되어 있는 각 코일간의 갭보다 작다.
청구항 10의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 접속측코일단부의 고정자 주방향으로 경사되어 있는 코일의 축방향높이는, 반접속측코일단부의 고정자 주방향으로 경사되어 있는 코일의 축방향높이보다 작다.
청구항 11의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 슬롯내에 경방최내층의 전기도체와 슬롯개구부와의 사이에 경방향으로 갭을 구비하여, 갭에는 와니스가 함침되어 있다.
청구항 12의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 회전자의 축방향단부의 적어도 한쪽에는 고정자의 코일단부를 내경측으로부터 통풍, 냉각하는 팬이 설치되어 있다.
청구항 13의 차량용 교류발전기의 고정자에는, 정류기와 접속측코일단부측에 배치되어 있다.
청구항 14의 차량용 교류발전기의 고정자의 제조방법에서는, 정류기와 반접속측코일단부측에 배치되어 있다.
청구항 15의 차량용 교류발전기의 고정자의 제조방법에서는, 청구항 1내지 14의 어느 항에 기재된 차량용 교류발전기의 고정자의 제조방법에 있어서, 고정자철심의 외측방향에서 와니스를 적하하여, 코일단부의 어느 한쪽에만 와니스를 함침하는 공정을 구비하고 있다.
청구항 16의 차량용 교류발전기의 고정자의 제조방법에서는, 청구항 1내지 14의 어느 항에 기재된 차량용 교류발전기의 고정자의 제조방법에 있어서, 고정자철심의 축방향에서 와니스를 적하하여, 코일단부의 어느 한쪽에만 와니스를 함침하는 공정을 구비하고 있다.
청구항 17의 차량용 교류발전기의 고정자의 제조방법에 있어서는, 청구항 1내지 14의 어느 항에 기재된 차량용 교류발전기의 고정자의 제조방법에 있어서, 고정자철심의 외경방향 또는 축방향에서, 코일단부의 어느 한쪽에만 와니스를 적하하는 공정과, 적하한 측의 코일단부를 다른 측의 코일단부보다 높은 위치에 유지하면서 와니스를 겔화(gelling), 건조시키는 공정을 구비하고 있다.
도 1은 본 발명의 실시의 형태 1에서 차량용 교류발전기를 나타내는 단면도이다.
도 2는 차량용 교류발전기의 고정자구조를 설명하는 도이다.
도 3은 U자상의 세그멘트가 굴곡형성되는 양상을 나타내는 도이다.
도 4는 U자상의 세그멘트가 굴곡형성되는 양상을 나타내는 도이다.
도 5는 U자상의 세그멘트가 굴곡형성되는 양상을 나타내는 도이다.
도 6은 U자상의 세그멘트가 고정자철심에 삽입되어 권선이 구성되는 향상을 나타낸 도이다.
도 7은 고정자철심의 슬롯의 단면도이다.
도 8은 고정자의 와니스의 함침방법을 나타내는 사시도이다.
도 9는 고정자의 와니스의 함침방법의 다른 예를 나타내는 사시도이다.
도 10은 고정자의 와니스의 함침방법이 다른 예를 나타내는 사시도이다.
도 11은 본 발명의 실시의 형태 2에서 차량용 교류발전기의 고정자를 나타내는 사시도이다.
도 12는 이 차량용 교류발전기의 고정자의 요부를 나타내는 정면도이다.
도 13은 이 차량용 교류발전기에서 고정자권선의 1상분의 결선상태를 설명하는 정면도이다.
도 14는 이 차량용 교류발전기에서 고정자권선의 3상분의 결선상태를 설명하는 정면도이다.
도 15는 종래의 차량용 교류발전기를 나타내는 단면도이다.
도 16은 U장상의 세그멘트가 고정자철심에 삽입되어 권선이 구성되는 양상을 나타낸 도이다.
<도면의 주요부분에 대한 부호의 설명>
1a, 2a : 흡기공(창부) 1b, 2b : 배기공(창부)
3 : 케이스 5 : 팬
6 : 회전축 7 : 회전자
8 : 고정자 12 : 정류기
15 : 고정자철심 15a : 슬롯
28 : 절연지(전기절연부재) 31 : U자상 세그멘트
160a : 접선측코일단부 160b : 반접속측코일단부(턴측코일단부)
260a : 접선측코일단부 260b : 반접속측코일단부
D : 세그멘트의 주방향 두께 Ma : 접속측의 코일단부의 축방향높이
N : 통풍공간 Mb : 반접속측의 코일단부의 축방향높이
G : 경방향갭 δ: 굴곡성형부의 세그멘트간의 갭
(발명의 실시의 형태)
실시의 형태 1.
도 1은 본 발명의 실시의 형태 1에서의 3상이며, 16극 96슬롯을 구비한 차량용 교류발전기를 나타내는 단면도이다.
도 1에서, 본 실시의 형태의 발전기는 알미늄제의 전방브래킷(1) 및 후방브래킷(2)으로 구성된 케이스(3)와, 이 케이스(3)내에 설치된 1단부에 활차(4)가 고정된 회전축(6)과, 이 회전축(6)에 고정된 룬데형의 회전자(7)와, 회전자(7)의 양측면에 고정된 냉각팬(5)과 케이스(3)내의 내벽측에 고정된 고정자(8)와, 회전축(
6)의 타단부에 고정된 회전자(7)에 전류를 공급하는 슬립링(9)과 슬립링(9)에 습동하는 한쌍의 브러시(10)와, 이 브러시(10)를 수납한 브러시홀더(11)와, 고정자(8)에 전기적으로 접속되어 고정자(8)에 발생한 교류를 직류로 정류하는 정류기(12)와, 브러시홀더(11)에 감착된 히트싱크(17)와, 이 히트싱크(17)에 접착되어 고정자
(8)에 발생한 교류전압의 크기를 조정하는 레귤레이터(18)를 구비하고 있다.
회전자(7)는 전류를 흘려서 자속을 발생하는 회전자코일(13)과, 이 회전자코일(13)을 덮게 설치되어 그 자속에 의해 자극이 형성되는 폴코어(14)를 구비하고 있다. 폴코어(14)는 한쌍의 서로 맞물린 제 1의 폴코어체(21) 및 제 2의 폴코어체(
22)는 철제이며, 또 발톱형상의 자극(23, 24)을 각각 구비하고 있다.
고정자(8)는 고정자철심(15)과, 이 고정자철심(15)에 도선이 감긴 회전자(7)의 회전에 따라, 회전자코일(13)에서의 자속변화로 교류가 발생하는 고정자코일(16
0)을 구비하고 있다.
상기와 같은 구성의 차량용 교류발전기에서는, 배터리(도면 생략)에서 브러시(10), 슬립링(9)을 통하여 회전자코일(13)에 전류가 공급되어 자속이 발생하여, 제 1의 폴코어체(21)의 발톱상자극(23)에는 N극이 착자되며, 제 2의 폴코어체(22)의 발통상자극(24)에는 S극이 착자된다.
한편, 엔진에 의해 활자(4)는 구동되고, 회전축(6)에 의해 회전자(7)가 회전하므로, 고정자코일(160)에는 회전자계가 주어져, 고정자코일(160)에는 기전력이 발생한다. 이 교류의 기전력은 정류기(12)를 통하여 직류로 정류됨과 동시에, 레귤레이터(18)에 의해 그의 크기가 조정되어서 배터리에 충전된다.
상기의 팬(5)에 의한 냉각흐름은, 브래킷(1, 2)의 흡기공(1a, 2a)에서 흡입되어, 후방에서는 발열부인 정류기(12) 및 레귤레이터(18)를 통하여 냉각하고, 각 팬의 날개부(51)를 내경측에서 외경측을 통하여 전방 ·후방의 고정자코일단부(160
a, 160b)를 냉각하며, 브래킷(1, 2)의 배기공(1b, 2b)에서 배출된다. 즉, 발열정도가 `높고, 고온도가 출력성능에 영향을 끼치는 고정자코일(1600의 코일단부(160a, 160b)가 날개부(51)와 브래킷(1, 2)의 배기공(1b, 2b)와의 사이에 위치하여, 확실하게 냉각되도록 되어 있다.
고정자(8)에서는, 종래의 예와 동일하게 대략 U자상의 세그멘트(31)의 후방측을 구갑상(굴절이 3개소로 됨)으로 형성되고, 고정자철심(15)에 삽입되어 있으므로 코일단부(160a, 160b)는 고정자철심(15)에서 돌출하는 근원에서 선단까지 직선적으로 회전축(6)에 대해서 기울기를 가지고 있음으로 U자상구부림의 선단부분에서 접혀진 형으로 되여, 인접한 코일끼리가 선단부 등에서 중첩됨 없이 정연하게 배열된다.
이와 같은 구성임으로, 거의 전주에 걸쳐서 동형상으로 되어, 절연성이 높은것으로 되어 있다.
도 2는 차량용 교류발전기의 고정자구조를 설명하는 도이다. 도 2에서, 고정자(8)는 종래의 예와 동일하게 고정자철심(15)의 슬롯(15a)에 대략 U자장의 세그멘트(31)가 U자의 각 양변을 도 2의 하방에서 삽입되어 고정자철심(15)의 도 2의 상방에 돌출한 U자상의 세그멘트(31)의 단부가 다른 U자상의 세그멘트(31)의 단부와 접합되어 고정자권선이 형성되어 있다.
도 3내지 도 5는 U자상의 세그멘트(31)의 굴곡성형되는 양상을 나타내는 도이다. 대략 U자상의 세그멘트(31)는, 먼저 고정자철심(15)의 슬롯(15a)에 도 3의 하방에서의 한쪽의 측단면에서 화살표(C)의 방향으로 삽입된다. 그후, 직선부가 경방향으로 소정의 각도를 가지고 주방향으로 소정의 각도로 구부려진다(도 4, 도 5).
도 6은 동일하게 대략 U자상의 세그멘트(31)가 고정자철심(15)에 삽입되어 권선이 구성되는 양상을 나타내는 도이다. 고정자철심(15)의 슬롯(15a)에 대략 U자상의 세그멘트(31)의 U자 각 양변을 도의 하방에서 삽입하고, 고정자철심(15)이 도의 상방으로 돌출한 U자상의 세그멘트(31)의 단부를 구부리고, 그후 다른 U자상의 세그멘트(31)의 단부와 접합부(26)에서 접합하여 고정자권선을 구성한다.
도 2에서, 160a는 U자상의 세그멘트(31)의 단부끼리가 접합된 접속측의 코일단부, 한편 160b는 U자상의 세그멘트(31)의 만곡부가 배열된 턴측의 코일단부이다.
이 각 코일단부(160a, 160b)는 회전자(7)의 회전축(6)과 평행한 면에 투형한 경우에, 냉각팬(5)의 각 날개부(51)와 축방향으로 각각 중복되도록 구성되어 있다.
양 코일단부(160a, 160b)에는 용접때문에 절연피막이 없어진 접합측의 절연성을 향상하는 목적 및 고정자권선의 기계적 고착력을 높일 목적으로 와니스가 도포되어 있다.
와니스는 권선의 표면전체를 덮도록 도포되며, 특히 인접한 세그멘트(31)가 접촉한 부분에는 많이 머무르며, 인접한 세그멘트(31)를 서로 고정함으로서 권선전체의 기계적 강도를 향상시키고 있다.
또, 와니스도포는 절연피복이 없는 접합측의 단락에 의한 출력저하 및 전자음악화를 방지할 수 있으며, 더욱 굴곡 ·접합되어 있는 세그멘트(31)에는, 굴곡변형시의 잔류응력에 의한 부하가 걸리나, 와니스의 도포에 의해 이 잔류응력에 의한 기계적 고착력의 저하를 방지할 수 있다.
그리고, 본 실시의 형태의 접속측의 코일단부(160a)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량은, 턴측(반접속)의 코일단부(160b)에 함침되는 와니스의 단면적당의 평균도포량보다 많은것으로 되어 있다. 이와 같이 함으로서 최저한 필요한 부분의 와니스량을 감하지 않고, 전체로서 와니스의 부착량을 감하게 하여, 와니스의 부착에 의한 냉각성감소를 최소한으로 억제함과 동시에, 와니스재료비를 삭감할 수가 있다.
또, 슬롯(15a)내에서, 고정자철심(15)단과 세그멘트(31)간의 갭은 굴곡 ·접합되는 접속측의 코일단부(160a)측의 쪽이 크다. 그 때문에 슬롯(15a)내에서, 접속측의 코일단부(160a)에 함침되는 와니스량은, 턴측의 코일단부(160b)에 함침되는 와니스량보다 많은것으로 되어 있다. 이 때문에, 접속측의 코일단부(160a)의 기계적 고착력을 높이고 있다.
또, 접속측의 각 코일단부(160a)에서, 주방향으로 인접한 U자상의 세그멘트(
31)간의 갭인 절연거리(굴곡성형부의 세그멘트간의 갭)( δ)는, 세그멘트(31)의 주방향두께(D)의 80%로 되도록 구성되어 있다.
그리고, 접속측의 코일단부(160a)의 고정자주방향으로 경사되어 있는 각 세그멘트(31)간의 갭( δ)은, 턴측의 코일단부의 고정자 주방향으로 경사되어 있는 각 세그멘트(31)간의 갭보다 작은 것으로 되어 있다.
접속측의 코일단부(160a)는 와니스량이 많게 되어 절연성이 향상되어 있으므로, 고정자(8)의 축방향으로 경사되어 있는 각 세그멘트(31)간의 갭은, 턴측의 코일단부(160b)의 고정자의 축방향으로 경사되어 있는 각 세그멘트(31)간의 갭보다 작게 할 수 있다. 그 결과, 세그멘트(31)간에 외니스가 충진, 유지되기 쉬우며, 더욱 절연성이 향상한다. 또, 세그멘트(31)간의 좁음으로, 코일단부 내층면이 평탄하게 되어, 회전자(7)의 발톱상자극 및 팬의 회전에 의한 간섭음을 저감할 수 있다.
또, 접속측의 코일단부(160a)의 고정자주방향으로 경사되어 있는 세그멘트(
31)의 축방향높이(Ma)는, 턴측의 코일단부(160b)의 고정자주방향으로 경사되어 있는 세그멘트(31)의 축방향높이(Mb)보다 작은 것으로 되어 있다. 접속측의 코일단부
(160a)의 고정자주방향으로 경사되어 있는 세그멘트(31)의 경사되어 있는 각 세그멘트간의 갭보다 작게 할 수가 있다.
그 때문에, 굴곡각도를 크게, 결과적으로 축방향높이(Ma)를 작게 할 수 있어 발전기의 크기를 작게 할 수가 있다. 또, 세그멘트(31)가 좁음으로 코일단부내주면이 평탄하게되어, 회전자(7)의 발톱상자극 및 팬의 회전에 의한 간섭음을 저감할 수가 있다.
또, 본 실시의 형태에 있어서는, 접속측의 코일단부(160a)에서 용접접합부간에는 용접접합부의 주방향두께와 대략 동등이상의 주방향두께를 가진 경방향통풍공간(N)이 형성되어 있다. 통풍공간(N)은 냉각팬(5)의 효과에 의해, 도 6의 화살표(E
)에 나타난것 같이 통풍경로로 되어 있어, 그 때문에 통풍저항은 작게되고 냉각풍량이 커지며, 또 간섭음을 저감할 수가 있다.
도 7은 고정자철심(15)의 슬롯의 단면도이다. 도 7에서, 세그멘트(31)는 고정자철심(15)의 티스(teeth)(32)간의 슬롯(15a)에 각각 장착되어, 평각동선으로 되어 단면이 구형상으로 대략 U자상을 이루고 있다. 구형상은 경방향으로 길어서 4층으로 배열되어 있다.
31a, 31b, 31c, 31d는 슬롯(15a)내에 장착된 각 세그멘트(31)의 직선부, 34는 고정자철심(15)의 슬롯(15a)에 형성된 최외주내면, 35는 티스(32)의 내주선단부에서 주방향으로 폭넓게 형성되어 있어 서로의 내주선단부간의 갭(36)은 극히 작게설정되어 있다. 37은 상기 티스(32)의 측면, 38은 티스(32)의 선단부(35)이 슬롯측내주면이다. 28은 고정자철심(15)과 각 세그멘트(31a, 31b, 31c, 31d)간에 기재하는 시트상의 절연지(전기절연부재)이다.
고정자(8)는 도의 밑에서 복수의 대략 U자상 세그멘트(31)를 고정자철심(15)의 슬롯(15a)에 삽입하여 코일단부에서 단부끼리를 접합결선함으로서, 1슬롯당 4턴의 코일로 되어 있다. 이것은 도 6에서 슬롯(A)에 들어 있는 최내층 세그멘트(31d)와 그의 슬롯(15a)에서 6슬롯 떨어진 슬롯(F)의 내층측에서 2층째의 세그멘트(31c)를 접합하는 내경측접합부와, 슬롯(A)의 내층측에서 3층째의 세그멘트(31d)와 슬롯 (F)의 최외층의 세그멘트(31a)를 접합결선하는 외경측접합부에 의해 구성되어 있다.
이 세그멘트(31)는 코일의 발열을 될 수 있는 한 억제하기 위하여 저항이 작게되도록 코일단면적을 크게 할 필요가 있으나, 세그멘트(31)삽입시에 코어(15)와의 접촉에 의해 피막이 박리되어버리는 염려가 있으므로 코어(15)와의 사이에 절연지(28) 및 절연수지를 구비하여, 슬롯공간에 대하여 약 80%이하의 함유율로 할 필요가 있다.
본 실시의 형태에서 U자상 세그멘트(31)를 고정자철심(15)에 삽입한 고정자슬롯(15a)의 단면이 도 7과 같이 고정자(8)의 절연지(28)와 코어의 티스(32)를 세그멘트(31)와 절연지(28)를 밀착시켜 경방향에는 절연지(28)의 공간이상의 갭(E)을 구비하고 있다.
즉, 슬롯(15a)내에서 경방향 최내층의 세그멘트(31s)와 슬롯개구부의 슬롯측내주면(28)과의 사이에 경방향으로 갭(E)을 구비하고 있다. 그리고, 갭(E)에는 와니스가 함침되어 있다. 그 때문에 와니스 침투성이 향상한다.
도 8내지 도 10은 고정자(8)의 와니스의 함침방법을 나타내는 사시도이다. 도 8에서, 지지대(60)에 의해 축심을 수평으로 하고 또한 축심주위를 회전하도록 지지되어 있다.
고정자(8)는 이 상태에서 회전되면서 외경방향상방으로 떨어져 설치된 와니스공급기(70)에 의해, 양코일단부(160a, 160b)에 와니스를 적하시킨다. 이때, 와니스공급기(70)는 접속측의 코일단부(160a)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량이, 턴측의 코일단부(160b)에 함침시키는 와니스의 단위면적당의 평균도포량보다 크게되도록 와니스를 적하한다.
또한, 와니스공급기(70)는 슬롯(15a)내에서도 접속측에 침투되는 와니스의 단위면적당의 평균량이 턴측보다 많게 되도록 와니스를 적하한다.
이와 같은 고정자(8)의 와니스 함침방법에서는, 고정자철심(15)의 외경방향에서 와니스를 적하하여 와니스를 코일단부(160a, 160b)에 함침시킨다. 그 때문에, 고정자철심(15)의 외경방향에서의 와니스 적하에서도 충분히 침투시킬 수가 있다. 또, 양코일단부(160a, 160b)에 필요한 와니스량을 개별로 제어할 수가 있어 굴곡 ·접합측의 코일단부(160a)에의 와니스량을 많게 할 수가 있다.
도 9에서, 고정자(8)는 지지대(61)에 의해 축심을 수직으로 또한 축심주위를 회전하도록 지지되어 있다. 고정자(8)는 이 상태에서 회전되면서 외경방향상방에 떨어져 설치된 와니스공급기(70)에 의해, 양코일단부(160a, 160b)에 와니스를 적하시킨다. 이때, 와니스공급기(70)는 접속측의 코일단부(160a)에 함침시키는 와니스의 단위면적당의 평균도포량이 턴측의 코일단부(160b)에 함침시키는 와니스의 단위면적당의 평균도포량보다 많게 되도록 와니스를 적하한다.
도 10에서, 고정자(8)는 지지대(62)에 의해 축심을 수직에 대해 45˚기울게하고 또한 축심주위를 회전하도록 지지되어 있다. 본 지지대(62)는 축심주위와 수식방향과 2축 동시에 회전한다.
고정자(8)는 2축으로 회전되면서 외경방향상방에 떨어져 설치된 와니스공급기(70)에 의해 양코일단부(160a, 160b)에 와니스를 적하시킨다. 이때, 와니스공급기(70)는 접속측의 코일단부(160a)에 함침시키는 와니스의 단위면적당의 평균도포량이, 턴측의 코일단부(160b)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량보다 많게 되도록 와니스를 적하한다.
이와 같은 고정자(8)의 와니스 함침방법에서는, 접속측의 코일단부(160a)를 턴측의 코일단부(160b)보다 높은 위치로한 상태에서 겔(gelling)화, 건조시킴으로 접속측에서 턴측에의 침투성을 향상시킬 수 있다.
이와 같은 구성의 차량용 교류발전기에서는, 함침되는 와니스를 필요이상으로 많게 하지 않고 절연피막이 없는 접합측의 절연성을 향상시킬 수가 있다.
또, 절연피막이 없는 접합측의 코일간의 단락에 의한 출력저하 및 전자음악화를 방지할 수 있다. 또한, 접합측의 코일단부는 굴곡변형시의 잔류응력에 의한 부하가 걸리나, 와니스량을 증가하여 기계적 고착력을 높일 수가 있다.
또한, 본 실시의 형태에서는 접속측의 코일단부(160a)에 함침되는 와니스의단위면적당의 평균도포량은, 턴측의 코일단부(160b)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량보다 많은 것으로 되어 있다.
그러나, 역으로 턴측의 코일단부(160b)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량은, 접속측의 코일단부(160a)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량보다 많은 것으로 하여도 좋다. 이와 같은 구성으로함으로서 고정자(8) 전체의 강성을 높일 수가 있다. 즉, U자상 세그멘트(31)의 만곡부가 정열하는 반접속측은 접속개소가 없음으로 접속측보다 코일단부의 강성이 높으나, 이 반접속측의 코일간의 와니스를 함침하고 평균도포량을 많게 하므로 더욱 코일단부의 강성을 높일 수가 있으며, 나아가 고정자(8) 전체의 강성을 높일 수가 있다.
또, 이와 같은 구성의 차량용 교류발전기에서는, 케이스(3)는 고정자(8)의 양코일단부(160a, 160b)를 외주측에서 둘러싸도록 배치되어, 적어도 그의 1측은 코일단부(160a, 160b)의 경방향외측에 복수의 창부(흡기공(1a, 2a), 배기공(1b, 2b))를 구비한다. 즉, 복수의 창부를 가진 케이스(3)는 고정자(8)의 코일단부(160a, 160b)를 외주측에서 둘러싸도록 배치되어 있으므로, 코일단부(160a, 160b)의 냉각성이 향상한다. 또한, 접합부측의 케이스창에서의 물 및 이물질의 혼입에 대하여 본 발명이 적합하다.
또한, 팬(5)은 회전자(7)의 축방향양단부에 구비되어 있다. 즉, 팬(5)은 회전자(7)의 축방향양단부에 구비되므로, 더욱 냉각성이 향상한다.
또한, 팬(5)은 접속측의 코일단부(160b)측의 회전자(7)의 축방향단부에 구비되어 있다. 즉, 팬(5)은 접속측의 코일단부(160b)의 회전자(7) 축방향단부에 구비되어있으므로, 접속측의 코일단부(160b)의 와니스부착에 의한 냉각성의 악화를 보상할 수 있다.
또, 팬(5)은 턴측의 코일단부(160a)측의 호전자(7)의 축방향단부에 구비되어 있다. 즉, 와니스가 작은 턴측의 코일단부(160a)측의 회전자(7)축방향단부에 팬(5)을 구비하여 있으므로, 더욱 냉각성이 향상한다.
또한, 접속측의 코일단부(160b)에서, 용접접합간에는 용접접합부의 주방향두께와 대략 동등이상의 주방향두께를 가진 경방향 통풍공간이 형성되어 있다. 그 때문에, 팬(5)대향부는 경방향 통풍공간이 형성되어 있으므로, 통풍저항이 감소되고, 냉각풍량이 증가하고, 또한 간섭음을 저감할 수가 있다.
또, 접속측의 코일단부(160b)와 대향하는 팬(5)은, 회전자(7)의 회전축(6)과 평행인 면에 투형한 경우에, 턴측의 코일단부(160a)와 중첩된다. 그 때문에, 접속측의 코일단부(160b)와 대향하는 팬(5)은, 적어도 축방향에서 용접접합부와 중첩되므로, 용접접합부의 열전달율이 향상하며, 더욱 냉각성이 향상한다.
또한, 본 실시의 형태에서는, 냉각성이 높은 반접속측에 정류기를 배치하고 있으므로 정류기가 열적영향을 코일단부에서 받기 어려운 구성으로 되어 있다. 또, 접속측에 정류기를 배치하는 경우도 접속측의 와니스량이 많으므로, 양자의 단락 등의 장애를 발생하지 않고 와니스를 삭감할 수 있다.
또, 접속측의 코일단부(160b)측에 통풍냉각되는 풍량은 턴측의 코일단부(160
a)측에 통풍냉각되는 풍량보다도 많다. 즉, 와니스량이 많고 열전달성이 낮은 접속측의 코일단부(160b)측에 통풍냉각되는 풍량이, 턴측의 코일단부(160a)측에 통풍냉각되는 풍량보다도 많으므로, 균형 좋게 냉각된다.
또한, 접속측의 코일단부(160b)측에 통풍냉각되는 냉각풍의 속도는 턴측의 코일단부(160a)측에 통풍냉각되는 냉각풍의 속도보다도 크다. 즉, 접속측의 코일단부(160b)측에 통풍냉각되는 냉각풍의 속도는 턴측의 코일단부(160a)측에 통풍냉각되는 냉각풍의 속도보다도 크므로, 와니스량이 많고 열전달성이 낮은 접속측의 코일단부(160b)측의 냉각성이 향상하여 균형 좋게 냉각된다.
또, 접속측의 코일단부(160a)에 함침되는 와니스는, 굴곡성형된 고정자방향으로 경사되어 있는 각 세그멘트(31)간에 거의 갭없이 충진되어도 좋다. 이와같이 충진하여 고착함으로서 발생하는 출력저하 및 전자음악화를 방지할 수가 있다. 또, 세그멘트(31)간에 거의 갭없이 와니스를 충진하여 있으므로, 코일단부내주면이 평탄하게 되어, 회전자(7)의 발톱상자극 및 팬의 회전에 의한 간섭음을 저감할 수가 있다.
또, 본 실시의 형태에서는, 접속측의 코일단부(160a)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량이 턴측보다 많게되도록 와니스가 적하되었으나, 턴측의 코일단부(160b)에 함침되는 와니스는 전혀 없어도 좋다. 이 구성으로 함으로서 와니스의 량을 더욱 삭감할 수가 있다.
또, 상기에서는, 3상교류발전기에서 16극, 96슬롯의 것을 예시하였으나, 여기에 한정되는 것이 아니며, 12극에서 36슬롯, 12극에서 72슬롯, 16극에서 48슬롯의 것이라도 적용가능하다.
또한, 20극 120슬롯 등의 다슬롯의 경우도 적합하다.
실시의 형태 2.
도 11은 본 발명의 실시의 형태 2에서 차량용 교류발전기의 고정자를 나타내는 사시도,
도 12는 본 차량용 교류발전기의 고정자의 요부를 나타내는 정면도,
도 13은 본 차량용 교류발전기에서 고정자권선의 1상분의 결선상태를 설명하는 정면도,
도 14는 본 차량용 교류발전기에서 고정자권선의 3상분의 결선상태를 설명하는 정면도이다.
본 실시의 형태에서는, 고정자(8)는 도 11 및 도 12에 나타난 것 같이 축방향으로 연장된 슬롯(15a)이 주방향으로 소정 피치로 복수형성된 원통상의 적층철심으로 된 고정자철심(15)과, 고정자철심(15)에 감겨진 고정자권선(16)과, 각 슬롯(1
5a)내에 장착되어 고정자권선(16)과 고정자철심(15)을 전기적으로 절연하는 인슐레이터(19)를 구비하고 있다.
그리고, 고정자권선(16)은 경방향으로 2열로 배설된 2조의 권선어셈블리(90)를 구비하고 있다. 권선어셈블리(90)는, 1개의 소선(30)이 고정자철심(15)의 단면측의 슬롯(15a)밖에서 접혀져, 소정 슬롯마다 슬롯(15a)내에서 슬롯깊이방향으로 내층과 외층을 엇갈리게되도록 파상감기되어 감겨진 복수의 권선으로 구성되어 있다.
그리고, 3상교류결선용터미날(100)을 사용하여 복수의 권선을 3상교류결선하고, 후술하는 2조의 3상교류권선(260)을 구성하고 있다.
그리고, 슬롯(15a)밖에서 접혀진 소선(30)의 턴부가 주방향으로 배열되어 코일단부를 구성하고 있으며, 고정자철심(15)의 1측에서, 복수의 권선이 코일단부상에서 결선되어 있는 접속측코일단부(260a)와 이 접속측코일단부(260a)와 반대로 위치하는 반접속측코일엔드(260b)가 형성되어 있다.
또한, 도 11 및 도 12중 Oa, Ob, Oc, Na, Nb, Nc는, 1조의 3상교류권선의 각상의 출력선 및 중성점을 나타내며, Nabc는 1조의 3상교류권선의 중성점 인출선을 나타내며, Oa′, Ob′, Oc′, Na′, Nb′, Nc′는 또 1조의 3상교류선의 중성점 인출선을 나타낸다. 또, C1-1는 후술하는 1번지끼리의 동일번지 교차접속부를 나타내며, C2-3는 2번지와 3번지와의 인접번지 교차접속부를 나타낸다.
여기서는, 고정자철심(15)에는 회전자(7)의 자극수(16)에 대응하여, 2조의 3상교류선을 수용하도록, 96개의 슬롯(15a)가 동간격으로 형성되어 있다. 즉, 매극매상의 슬롯수가 2이다. 또, 소선(30)은, 예로서 절연피복된 장방형의 단면을 가진 긴 동선재가 사용되어 있다.
다음, 1상분의 고정자권선(260)의 권선구조에 대하여 도 13을 참조하여 구체적으로 설명한다.
1상분의 고정자권선(260)은, 각각 1개의 소선(30)으로 된 제 1내지 제 4권선
(131 ~ 134)으로 구성되어 있다. 그리고, 제 1권선(131)은 1개의 소선(30)을 슬롯번호의 1번에서 91번까지 6슬롯마다 슬롯(15a)내의 내주측에서 1번째의 위치와 내주측에서 2번째의 위치를 엇갈리게되도록 파상감기하여 구성하고 있다.
제 3권선(133)은 소선(30)을 슬롯번호의 1번에서 91번까지 6슬롯마다 슬롯(15a)내의 내주측에서 3번째의 위치와 내주측에서 4번째의 위치를 엇갈리게되도록 파상감기하여 구성되어 있다.
제 4권선(134)은 소선(30)을 슬롯번호의 1번에서 91번까지 6슬롯마다 슬롯(15a)내의 내주측에서 4번째의 위치와 내주측에서 3번째의 위치를 엇갈리게되도록 파상감기하여 구성되어 있다.
이에 따라, 제 1내지 제 4권선(131 ~ 134)은, 각각 1개의 소선(30)을 6슬롯마다 슬롯(15a)내에서 슬롯깊이방향으로 내층과 외층을 엇갈리게되도록 감아서된 1턴의 권선을 형성하고 있다. 그리고, 각 슬롯(15a)내에는, 소선(30)이 장방형단면의 장수방향을 경방향으로 배열하여 경방향으로 1열에 4개 연이어 배열되어 있다.이후, 슬롯(15a)내에 있는 소선(30)의 위치를 내주측으로부터 1번지, 2번지, 3번지 및 4번지라 부른다.
또한, 도면생략되었으나, 소선(30)이 감겨지는 슬롯(15a)을 1개씩 오프셋하여 6상분의 고정자권선(260)이 형성된다. 그리고, 고정자철심(15)의 1단측에서, 슬롯번호의 67번의 2번지에서 연장하는 제 1권선(131)의 권선단(131b)과 슬롯번호의 61번의 3번지에서 연장하는 제 3권선(133)의 권선단(133a)와가 교차결선(인접번지교차결선 C2-3)되며, 계속하여 슬롯번호의 61번의 2번지에서 연장하는 제 2권선(132
)의 권선단(132b)과, 슬롯번호의 55번의 3번지에서 연장하는 제 4권선(134)의 권선단(134a)와가 교차결선(인접번지교차결선 C2-3)되며, 또한 슬롯번호의 61번의 1번지에서 연장하는 제 1권선(131)의 권선단(131a)과, 슬롯번호의 55번의 1번지에서 연장하는 제 2권선(132)의 권선단(132a)와가 교차결선(동일번지교차결선 C1-1)된다.
이에 따라, 제 1내지 제 4권선(131 ~134)이 직렬로 접속되어서, 4턴의 1상분의 고정자권선(260), 즉 a상의 권선이 형성된다.
이때, 슬롯번호의 67번의 4번지에서 연장하는 제 3권선(133)의 권선단(133b)고, 슬롯번호의 61번의 4번지에서 연장하는 제 4권선(134)의 권선단(134a)와가, a상의 권선의 출력선(Oa) 및 중성점(Na)으로 된다.
마찬가지로, 도 14에 나타난 것 같이, 슬롯번호가 5번, 11번 …95번의 슬롯군에 감겨진 소선군에 있어서, 슬롯번호의 59번의 2번지에 연장하는 제 1권선(131)의 권선단(131b)과, 슬롯번호의 53번의 3번지에서 연장하는 제 3권선(133)의 권선단(133a)와가 교차결선(인접번지교차결선 C2-3)되며, 계속하여, 슬롯번호의 53번의 2번지에서 연장하는 제 2권선(132)의 권선단(132b)과, 슬롯번호의 47번의 3번지에서 연장하는 제 4권선(134)의 권선단(134a)와가 교차결선(인접번지교차결선 C2-3)되며, 또한 슬롯번호의 53번의 1번지에서 연장하는 제 1권선(131)의 권선단(131a)와, 슬롯번호의 47번의 1번지에서 연장하는 제 2권선(132)의 권선단(132a)와가 교차결선(동일번지교차결선 C1-1)된다. 이것에 의해, 제 1내지 제 4권선(131 ~134)가 직선으로 접속되어서, 4턴의 b상의 권선이 형성된다.
또, 슬롯번호의 59번의 4번지에서 연장하는 제 3권선(133)의 권선단(133b)와, 슬롯번호의 53번의 4번지에서 연장하는 제 4권선(134)의 권선단(134a)와가, b상의 권선의 출력선(Ob) 및 중성점(Nb)로 된다.
또한, 도 14에 나타난 것 같이, 슬롯번호가 3번, 9번 …93번의 슬롯군에 감겨진 소선군에 있어서, 슬롯번호의 51번의 2번지에서 연장하는 제 2권선(132)의 권선단(132b)와, 슬롯번호의 45번의 3번지에서 연장하는 제 4권선(134)의 권선단(134
a)와가 교차결선(인접번지교차결선 C2-3)되며, 계속하여, 슬롯번호의 2번지에서 연장하는 제 1권선(131)의 권선단(131b)와, 슬롯번호의 39번의 3번지에서 연장하는 제 3권선(133)의 권선단(133a)와가 교차결선(인접번지교차결선 C2-3)되며, 또한, 슬롯번호의 45번의 1번지에서 연장하는 제 2권선(132)의 권선단(132a)과, 슬롯번호의 39번의 1번지에서 연장하는 제 1권선(131)의 권선단(131a)와가 교차결선(동일번지교차결선 C1-1)된다.
이것에 의해 제 1내지 제 4권선(131 ~ 134)이 직렬로 접속되어 4턴의 C상의 권선이 형성된다. 또, 슬롯번호의 51번의 4번지에서 연장하는 제 4권선(134)의 권선단(134b)와, 슬롯번호의 45번의 4번지에서 연장하는 제 3권선(133)의 권선단(133
a)와가, C상의 권선의 출력선(Oc) 및 중성점(Nc)로 된다.
이와 같이 형성된 a상의 권선, b상의 권선 및 C상의 권선에서는, 각상의 동일번지교차결선(C1-1)은, 결선번지가 동일한 1번지이며, 또한 8슬롯비치로 구성되어 있다.
또, 3개의 출력선(Oa, Ob, Oc)이 8슬롯비치로 구성되고, 또한, 3개의 중성점(
Na, Nb, Nc)도 8슬롯비치로 구성되어 있다.
또, 슬롯번호가 2번, 8번 …92번의 슬롯군에 감겨진 소선군에 있어서, 각 소선(30)을 동일하게 결선하여 a′상의 권선이 형성되며, 슬롯번호가 6번, 12번 …96번의 슬롯군에 감겨진 소선군에 있어서, 각 소선(30)을 동일하게 결선하여 b′상의 권선이 형성되고, 슬롯번호가 4번, 10번 …94번의 슬롯군에 감겨진 소선군에 있어서, 각 소선(30)을 동일하게 결선하여 c′상의 권선이 형성되어 있다.
또, 본 실시의 형태의 접속측의 코일단부(260a)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량은, 반접속측의 코일단부(260b)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량보다 많은 것으로 되어 있다.
이와 같이 함으로써, 최저한 필요한 부위의 와니스량을 감소시키지 않고 하여, 전체로서 외니스의 부착량을 감소시켜서 와니스의 부착에 의한 냉각성을 취소한으로 억제함과 동시에 외니스재료비를 삭감할 수가 있다.
이와 같이 구성된 고정자(8)를 교류발전기에 탑재함으로서 얻어지는 효과에 대하여 이하 설명한다.
먼저, 코일단부가 소선(30)의 턴부(30a)에서 구성됨으로, 코일단부(260a, 260b)에 있는 접합개소가 크게 삭감된다. 이것에 의해, 용접에 의한 소선(30)의 연화가 없으며, 고정자로서의 강성이 높게되고, 자기소음을 저감할 수 있다.
또, 코일단부(260a, 260b)는 턴부(30a)를 주방향으로 배열하여 구성되어 있다. 이것에 의해, 도체세그멘트의 단부끼리를 접합하여 있는 종래의 코일단부군에 비하여, 코일단부군의 고정자철심(15)의 단면에서의 연장높이를 낮게할 수 있다.
이것에 의해, 코일단부(260a, 260b)에서의 통풍저항이 작게되며, 회전자(7)의 회전에 기인하는 풍음을 저감시킬 수 있다.
또, 코일단부의 코일의 누설리엑턴스가 감소하며, 출력 ·효율이 향상한다.
또, 4개의 소선(30)이 슬롯(15a)내에 경방향으로 1열로 배치되고, 턴부(30a)가 주방향으로 2열로 나란히 배치되어 있다. 이것에 의해, 코일단부(260a, 260b)를 구성하는 턴부(30a)가 각각 경방향으로 2열로 분산되므로, 코일단부(260a, 260b)의 고정자철심(15)의 단면에서의 연장높이를 낮게 할 수 있다.
그 결과, 코일단부(260a, 260b)에서의 통풍저항이 작게되여, 회전자(7)의 회전에 기인하는 풍음을 저감할 수가 있다.
또한, 본 실시의 형태에서는, 접속측의 코일단부(260a)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량은, 반접속측의 코일단부(260b)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량보다 많은 것으로 되어 있다.
그러나, 역으로 반접속측의 코일단부(260b)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량은, 접속측의 코일단부(260a)에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량보다 많은 것으로 해도 좋다.
이와 같은 구성으로 함으로서, 고정자(8)전체의 강성을 높일 수가 있다. 즉, 소선(30)의 턴부가 정렬하는 반접속측은 결선개소가 없으므로 접속측보다 코일단부의 강성이 높으나, 이 반접속측의 코일간에 와니스를 함침하고 평균도포량을 많게함으로서 더욱 코일단부의 강성을 높일 수가 있으며, 나아가서는 고정자(8)전체의 강성을 높일 수가 있다.
청구항 1의 차량용 교류발전기의 고정자에 있어서는, 회전축에 감착되는 발톱상자극 및 팬을 구비한 회전자와, 회전자의 외주에 배치되어 3상교류결선된 코일이 감겨져 팬에 의해 송풍냉각되는 고정자를 구비한 차량용 교류발전기에 있어서, 고정자는 복수의 슬롯이 형성된 고정자철심과 고정자철심에 장비된 고정자권선을 구비하며, 고정자권선은 복수의 전기도체를 접합하여 구성되어 있으며, 전기도체는, 긴 소선이 고정자철심의 단면측의 슬롯밖에서 접혀지며, 소정 슬롯수마다 슬롯내에서 슬롯깊이방향으로 내층과 외층을 엇갈리게되도록 감겨진 권선을 복수구비하며, 고정자철심의 양단면부에서 슬롯밖에서 접혀진 소선의 턴부가 주방향으로 배열되어 코일단부를 구성하고 있으며, 고정자철심의 1측에서, 복수의 권선이 코일단부상에서 결선되어 있는 접속측코일단부를 가진 고정자에 있어서, 접속측코일에 함침되는 와니스 및 반접속측코일단부에 함침되는 와니스의 어느 한쪽의 와니스의 단위면적당의 평균도포량은 다른 쪽보다 많다.
그 때문에, 최저 필요한 부위의 와니스량을 감소하지 않고, 전체로서 와니스의 부착량을 감소시킬 수가 있어, 와니스재료비를 삭감할 수가 있는 동시에 와니스의 부착에 의한 냉각성감소를 최소한으로 억제할 수가 있다.
청구항 2의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 회전축에 감착되는 발톱상자극 및 팬을 구비한 회전자와, 회전자의 외주에 배치되어 3상교류결선된 코일이 권장되어 팬에 의해 송풍냉각되는 고정자를 구비한 차량용 교류발전기에 있어서, 고정자는 복수의 슬롯이 형성된 고정자철심과, 고정자철심에 장비된 고정자권선을 구비하고, 고정자권선은 복수의 전기도체를 접합하여 구성되어 있으며, 전기도체는 도체세그멘트가 다른 슬롯에 위치한 다른 도체세그멘트와, 서로 개방단을 접속시키기 위해 주방향으로 굴곡성형, 접합되어 있으며, 고정자철심의 1측에서, 복수의 도체세그멘트가 접합되어 있는 접속측코일단부를 구비한 고정자에 있어서, 접속측코일단부에 함침되는 와니스 및 반접속측코일단부에 함침되는 와니스의 어느 한쪽의 와니스의 단위면적당의 평균도포량은 다른 쪽보다 많다.
그 때문에, 최소 필요한 부위의 와니스량을 감소시키지 않고, 전체로서 와니스의 부착량을 감소시킬 수 있으며, 와니스재료비를 삭감할 수가 있는 동시에, 와니스의 부착에 의한 냉각성감소를 최소한으로 억제할 수가 있다.
청구항 3의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 접속측의 코일단부에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량이 반접속측의 코일단부에 함침되는 와니스의단위면적당의 평균도포량보다 많다.
그 때문에, 절연피막이 없는 접속측의 절연성을 향상한다. 또, 절연피막이 없는 접속측의 단락에 의한 출력저하 및 전자음악화를 방지할 수 있다. 또, 굴곡 ·접합되어 있는 코일단부는 굴곡변형시의 잔류응력에 의한 부하가 걸리나, 와니스량을 증가시켜 기계적 고착력을 높일 수가 있다.
청구항 4의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 반접속측의 코일단부에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량이 접속측의 코일단부에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량보다 많다.
그 때문에, 슬롯밖에서 접혀진 소선의 턴부 또는 도체세그멘트의 만곡부가 정렬하는 반접속측은 접속개소가 없으므로 접속측보다 코일단부의 강성이 높으나, 이 반접속측의 코일간에 와니스를 함침하여 평균도포량을 많게 함으로서 더욱 코일단부의 강성을 높일 수가 있으며, 나아가서는 고정자전체의 강성을 높일 수가 있다.
청구항 5의 차량용 교류발전기의 고정자에 있어서는, 슬롯내에서 접속측코일단부에 함침되는 와니스량은 반접속측코일단부에 함침되는 와니스량보다 많다.
그 때문에, 슬롯내에서 고정자단과 전기도체간의 갭은 굴곡 ·접합되는 접속측코일단부측의 쪽이 크므로, 상대적으로 와니스량을 증가하여 접속측의 기계적 고착력을 높일 수가 있다.
청구항 6의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 슬롯내에서 반접속측코일단부에 함침되는 와니스량은 접속측코일단부에 함침되는 와니스량보다 많다.
그 때문에, 슬롯밖에서 접혀진 소선의 턴부 또는 U자상 세그멘트의 만곡부가 정렬하는 반접속측은 접속개소가 없으므로 접속측보다 코일단부의 강성이 높으나, 이 반접속측의 슬롯내의 와니스의 함침량을 많게함으로서 더욱 코일단부의 강성을 높일 수가 있으며, 나아가서는 고정자전체의 강성을 높일 수가 있다.
청구항 7의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 반접속측코일단부에 함침되는 와니스는 전혀 없다.
그 때문에, 반접속측코일단부의 냉각성을 향상할 수가 있으며, 또 전체의 와니스량을 삭감할 수가 있다.
청구항 8의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 접속측코일단부에 함침되는 와니스는 고정자주방향으로 경사되어 있는 전기도체간에 거의 갭없이 충진되어 있다.
그 때문에, 접속측코일단부에서, 침투되는 와니스를 고정자주방향으로 경사되어 있는 각 코일간에 거의 갭없이 충진되어 고착하므로서, 진동 등으로 접합부가 단락함으로서, 발생하는 출력저하 및 전자음악화를 방지할 수가 있다.
코일간에 거의 갭없이 와니스를 충진함으로서, 코일단부내주면이 평탄하게 되어, 회전자의 발톱상자극 및 팬의 회전에 의한 간섭음을 저감할 수가 있다.
청구항 9의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 접속측코일단부의 고정자주방향으로 경사되어 있는 각 코일간의 갭은, 반접속측코일단부의 고정자주방향으로 경사되어 있는 각 코일간의 갭보다 작다.
그 때문에, 접속측코일단부는 와니스량이 많고 절연성이 향상되어 있으므로, 고정자의 축방향으로 경사되어 있는 각 코일간의 갭은, 반접속측코일단부의 고정자의 축방향으로 경사되어 있는 각 코일간의 갭보다 작게할 수가 있다.
그 결과, 코일간에 와니스가 충진, 유지되기 용이하며, 더욱 절연성이 향상한다. 또, 코일간이 좁으므로 코일단부내층면이 평탄하게 되어 회전자의 발톱상자극 및 팬의 회전에 의한 간섭음을 저감할 수가 있다.
청구항 10의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 접속측코일단부의 고정자주방향으로 경사되어 있는 코일의 축방향높이는, 반접속측코일단부의 고정자주방향으로 경사되어 있는 코일의 축방향높이보다 작다.
그 때문에, 접속측코일단부는 와니스량이 많아 절연성이 향상되어 있으므로, 고정자의 축방향에 경사되어 있는 각 코일간의 갭은, 반접속측코일단부의 고정자의 축방향에 경사되어 있는 각 코일간의 갭보다 작게 할 수 있으므로, 굴곡각도를 크게, 결과적으로 축방향높이를 작게할 수 있으며, 발전기의 몸체를 작게할 수 있다. 또, 각 코일간이 좁으므로 코일단부내국면이 평탄하게 되어 회전자의 발톱상자극 및 팬의 회전에 의한 간섭음을 저감할 수가 있다.
청구항 11의 전기도체와 슬롯개구부와의 사이에 경방향으로 갭을 구비하며, 갭에는 와니스가 함침되어 있다.
그 때문에, 슬롯내에서 내경측에 위치하는 전기도체와 슬롯개구부간에 경방향 갭이 있으므로, 그 간의 와니스침투성이 향상한다.
청구항 12의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 회전자의 축방향단부의 적어도 1쪽에는 고정자의 코일단부를 내경측에서 통풍, 냉각하는 팬이 구비되어 있다.
그 때문에, 회전자의 축방향단부에는 고정자의 코일단부를 내경측에서 통풍, 냉각하는 팬을 적어도 1쪽에 구비되어 있으므로 코일단부의 냉각성이 향상한다.
청구항 13의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 정류기는 접속측코일단부의 측에 배치되어 있다.
그 때문에, 정류기가 접속측코일단부에 배치되어 있어도, 본 발명은 접속측코일단부의 절연성이 높으므로, 양자의 단락에 의한 출력저하 등이 발생하지 않는다.
청구항 14의 차량용 교류발전기의 고정자에서는, 정류기는 반접속측코일단부측에 배치되어 있다.
그 때문에, 정류기가 냉각성이 높고 온도가 낮은 반접속측코일단부측에 배치되어 있으므로 정류기가 열적 영향을 받기 어렵다.
청구항 15의 차량용 교류발전기의 고정자의 제조방법에서는, 청구항 1내지 14의 어느 것에 기재된 차량용 교류발전기의 고정자의 제조방법에서, 고정자철심의 외경방향에서 와니스를 적하하여, 코일단부의 어느 것 한쪽에만 와니스를 함침하는 공정을 가진다.
그 때문에, 본 구성의 고정자의 경우, 고정자철심의 외경방향에서의 와니스적하로도 충분히 침투시킬 수가 있다. 또, 양코일단부에 필요한 와니스량을 개별로 제어할 수가 있어, 한쪽의 코일단부에의 와니스량을 많게 할 수가 있다.
청구항 16의 차량용 교류발전기의 고정자의 제조방법에서는, 청구항 1내지 14의 어느 것에 기재된 차량용 교류발전기의 고정자의 제조방법에서, 고정자철심의 축방향에서 와니스를 적하하여, 코일단부의 어느 한쪽에만 와니스를 함침하는 공정을 가진다.
그 때문에, 고정자철심의 축방향에서, 코일단부의 어느 한쪽에만 적하되므로, 설비를 간히하게 할 수 있다.
청구항 17의 차량용 교류발전기의 고정자의 제조방법에서는, 청구항 1내지14의 어느 것에 기재된 차량용 교류발전기의 고정자의 제조방법에서, 고정자철심의 외경방향 또는 축방향에서, 코일단부의 어느 한쪽에만 와니스를 적하하는 공정과, 적하한 측의 코일단부를 다른 쪽의 코일단부보다 높은 위치에 유지하면서 와니스를 겔화, 건조시키는 공정을 가진다.
그 때문에, 적하한 측의 코일단부를 다른 쪽의 코일단부보다 높은 위치로 한 상태에서 겔화, 건조시키므로, 적하한 측에서 다른 쪽에의 침투성을 향상시킬 수가 있다.

Claims (4)

  1. 회전축에 감착되는 발톱상자극 및 팬을 구비한 회전자와 회전자의 외추에 배치된 3상교류결선된 코일이 감겨진 상기 팬에 의해 송풍냉각되는 고정자를 구비한 차량용 교류발전기에 있어서, 상기 고정자는, 복수의 슬롯이 형성된 고정자철심과, 이 고정자철심에 장비된 고정자권선을 구비하며, 상기 고정자권선은, 복수의 전기도체를 접합하여 구성되어 있으며, 상기 전기도체는, 긴 소선이 상기 고정자철심의 단면측의 상기 슬롯밖에서 접혀져, 소정 슬롯마다 상기 슬롯내에서 슬롯깊이방향으로 내층과 외층을 엇갈리게되도록 감겨진 권선을 복수가지며, 상시 고정자철심의 양단면부에서, 상기 슬롯밖에서 접혀진 상기 소선의 턴부가 주방향으로 배열되어 코일단부를 구성하고 있으며, 상기 고정자철심의 1측에서, 상기 복수의 권선이 상기 코일단부상에서 결선되어 있는 접속측코일단부를 가진 고정자에 있어서, 상기 접속측코일단부에 함침되는 와니스 및 상기 반접속측코일단부에 함침되는 와니스의 어느 한쪽의 와니스의 단위면적당의 평균도포량은, 다른 쪽보다 많은 것을 특징으로 하는 차량용 교류발전기의 고정자.
  2. 회전축에 감착되는 발톱상자극 및 팬을 구비한 회전자와, 상기 회전자의 외주에 배치되어 3상교류결선된 코일이 감겨져 상기 팬에 의해 송풍냉각되는 고정자를 구비한 차량용 교류발전기에 있어서, 상기 고정자는, 복수의 슬롯이 형성된 고정자철심과 이 고정자철심에 장비된 고정자권선을 구비하며, 상기 고정자권선은, 복수의 전기도체를 접함하여 구성되어 있으며, 상기 전기도체는, 도체세그멘트가 다른 슬롯에 위치한 다른 도체세그멘트와 서로 개방단을 접속되도록 주방향으로 굴곡 ·접합되어 있으며, 상기 고정자철심의 1측에서, 상기 복수의 도체세그멘트가 접합되어 있는 접속측코일단부를 가진 고정자에서, 상기 접속측코일단부에 함침되는 와니스 및 상기 반접속측코일단부에 함침되는 와니스의 어느 한쪽의 와니스의 단위면적당의 평균도포량은, 다른 쪽보다 많은 것을 특징으로 하는 차량용 교류발전기의 고정자.
  3. 상기 접속측의 코일단부에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량이, 상기 반접속측의 코일단부에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량보다 많은 것을 특징으로 하는 청구항 1 또는 2에 기재된 차량용 교류발전기의 고정자.
  4. 상기 반접속측의 코일단부에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량이, 상기 접속측의 코일단부에 함침되는 와니스의 단위면적당의 평균도포량보다 많은 것을 특징으로 하는 청구항 1 또는 2에 기재된 차량용 교류발전기의 고정자.
KR10-2000-0080186A 2000-03-16 2000-12-22 차량용 교류발전기의 고정자 KR100441148B1 (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2000074576A JP3933840B2 (ja) 2000-03-16 2000-03-16 車両用交流発電機の固定子とその製造方法
JP2000-074576 2000-03-16

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20010091877A true KR20010091877A (ko) 2001-10-23
KR100441148B1 KR100441148B1 (ko) 2004-07-19

Family

ID=18592595

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR10-2000-0080186A KR100441148B1 (ko) 2000-03-16 2000-12-22 차량용 교류발전기의 고정자

Country Status (4)

Country Link
US (1) US6946759B2 (ko)
EP (1) EP1134877A3 (ko)
JP (1) JP3933840B2 (ko)
KR (1) KR100441148B1 (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101011127B1 (ko) * 2008-10-08 2011-01-28 윤진곤 교차형 섬유사 공극조절 여과장치

Families Citing this family (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002051490A (ja) 2000-07-31 2002-02-15 Mitsubishi Electric Corp 車両用交流発電機
EP1331718B1 (en) * 2002-01-25 2006-10-18 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Alternator
JP4606746B2 (ja) * 2004-01-29 2011-01-05 三菱電機株式会社 交流発電機
FR2868620B1 (fr) * 2004-03-31 2006-07-21 Valeo Equip Electr Moteur Induit polyphase pour machine electrique tournante, notamment un alternateur pour vehicule automobile, et son procede de fabrication
US20060152100A1 (en) * 2005-01-07 2006-07-13 Visteon Global Technologies, Inc. Vehicle alternator having reduced windings
JP4654068B2 (ja) * 2005-05-24 2011-03-16 日立オートモティブシステムズ株式会社 接合電線と接合電線の加工方法，回転電機の固定子と回転電機の固定子の製造方法及び接合電線製造装置
JP2007037280A (ja) * 2005-07-27 2007-02-08 Mitsubishi Electric Corp インバータ一体型回転電機
DE102006016249A1 (de) * 2006-03-31 2007-10-04 Robert Bosch Gmbh Stator für eine Elektromaschine und Verfahren zur Herstellung
FR2906942B1 (fr) * 2006-10-10 2014-07-04 Valeo Equip Electr Moteur Rotor a griffes muni d'elements ferromagnetiques interpolaires de largeur optimisee et machine tournante equipe d'un tel rotor
JP5292973B2 (ja) * 2008-07-30 2013-09-18 株式会社デンソー 回転電機の固定子及び回転電機
US8362666B2 (en) 2010-08-05 2013-01-29 Remy Technologies, L.L.C. Phase lead connection for parallel path electric machine
JP2012039720A (ja) * 2010-08-05 2012-02-23 Denso Corp 回転電機のステータの製造方法
JP5327162B2 (ja) 2010-08-05 2013-10-30 株式会社デンソー 回転電機のステータ
JP5533474B2 (ja) * 2010-09-10 2014-06-25 株式会社デンソー 回転電機の固定子およびその製造方法
US20120068570A1 (en) * 2010-09-20 2012-03-22 Remy Technologies, L.L.C. Parallel path phase lead exits from electric machine
JP5758718B2 (ja) * 2011-06-24 2015-08-05 アスモ株式会社 ステータ、モータ、導体の製造方法、ステータの製造方法
US20130033145A1 (en) * 2011-08-02 2013-02-07 Remy Technologies, Llc Electric machine module insulation system and method
JP5743162B2 (ja) * 2012-11-02 2015-07-01 株式会社デンソー 固定子および回転電機
JP6029548B2 (ja) * 2013-07-18 2016-11-24 本田技研工業株式会社 回転電機
JP5907128B2 (ja) * 2013-08-21 2016-04-20 株式会社デンソー 回転電機の固定子
JP6021772B2 (ja) * 2013-09-26 2016-11-09 三菱電機株式会社 回転電機
CN106233582B (zh) * 2014-03-31 2019-01-15 本田技研工业株式会社 旋转电机的定子及该定子的制造方法
JP6277970B2 (ja) * 2015-02-24 2018-02-14 トヨタ自動車株式会社 ワニス処理装置、及びワニス処理方法
US9979242B2 (en) * 2016-04-21 2018-05-22 Borgwarner Inc. Electric machine with windings having end loop arrangement
US11108307B2 (en) * 2017-09-29 2021-08-31 Honda Motor Co., Ltd. Coil for rotary electric machine and insertion method
JP7036613B2 (ja) * 2018-02-13 2022-03-15 トヨタ自動車株式会社 ステータの製造方法
DE102019207665A1 (de) * 2018-09-26 2020-03-26 Zf Friedrichshafen Ag Isoliereinheit für eine elektrische Maschine
FR3098045B1 (fr) * 2019-06-27 2021-10-15 Valeo Equip Electr Moteur Bobinage électrique pour une machine électrique tournante
JP7027473B2 (ja) * 2020-03-16 2022-03-01 本田技研工業株式会社 回転電機のステータユニットの製造方法

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4588916A (en) * 1985-01-28 1986-05-13 General Motors Corporation End turn insulation for a dynamoelectric machine
JPS61221561A (ja) * 1985-03-27 1986-10-01 Nippon Denso Co Ltd 扁平型回転電機
JPH06327200A (ja) * 1993-05-14 1994-11-25 Toshiba Corp 鉄心のワニス含浸方法
JPH06327201A (ja) * 1993-05-17 1994-11-25 Toshiba Corp 電気機器のワニス含浸方法及びその装置
JPH0731108A (ja) * 1993-07-09 1995-01-31 Toshiba Corp 電気機器のワニス含浸方法
JPH0767301A (ja) * 1993-08-26 1995-03-10 Toshiba Corp 回転電機巻線の絶縁処理方法
JP2941636B2 (ja) * 1994-03-01 1999-08-25 株式会社日立製作所 車両用交流発電機の回転子
DE19529392A1 (de) 1995-08-10 1997-02-13 Bosch Gmbh Robert Elektrische Maschine, insbesondere Drehstromgenerator
US5789840A (en) * 1996-02-29 1998-08-04 Ge Canada Inc. Endhead joint for stator bars
WO1998054822A1 (fr) * 1997-05-26 1998-12-03 Denso Corporation Alternateur pour vehicule
JP3456140B2 (ja) * 1997-05-26 2003-10-14 株式会社デンソー 車両用交流発電機
JP3807089B2 (ja) 1997-05-26 2006-08-09 株式会社デンソー 車両用交流発電機の固定子及びその分解方法
US6121701A (en) * 1997-06-02 2000-09-19 Seagate Technology Llc Snap on flexible printed circuit connector
EP0917278B2 (en) 1997-09-26 2008-12-31 Denso Corporation Alternator for vehicle
DE69803745T3 (de) 1997-12-10 2012-12-06 Denso Corporation Wechselstromgenerator für Kraftfahrzeuge
JP3275839B2 (ja) 1998-08-06 2002-04-22 株式会社デンソー 車両用交流発電機
JP3508687B2 (ja) * 1999-07-12 2004-03-22 株式会社デンソー 回転電機

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101011127B1 (ko) * 2008-10-08 2011-01-28 윤진곤 교차형 섬유사 공극조절 여과장치

Also Published As

Publication number Publication date
EP1134877A3 (en) 2004-01-14
JP3933840B2 (ja) 2007-06-20
EP1134877A2 (en) 2001-09-19
KR100441148B1 (ko) 2004-07-19
US20020011753A1 (en) 2002-01-31
JP2001268837A (ja) 2001-09-28
US6946759B2 (en) 2005-09-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20010091877A (ko) 차량용 교류발전기의 고정자와 그 제조방법
US6462453B1 (en) Stator for an alternator
KR100411450B1 (ko) 차량용 교류발전기
US6204586B1 (en) Stator arrangement of vehicle AC generator
US6661146B2 (en) Automotive alternator
KR100353146B1 (ko) 교류발전기
KR100399739B1 (ko) 교류발전기
KR100397041B1 (ko) 교류 발전기
KR100363532B1 (ko) 교류발전기의 고정자
US6486586B2 (en) Alternator
KR100397042B1 (ko) 교류발전기
KR100411458B1 (ko) 교류발전기
JP4461590B2 (ja) 車両用交流発電機
JP4252360B2 (ja) 回転電機の固定子
KR20020008742A (ko) 교류발전기
US20020093254A1 (en) Automotive alternator
US6373166B1 (en) Alternator
KR100453492B1 (ko) 차량용 교류발전기
JP3808434B2 (ja) 回転電機の固定子
EP1109295B1 (en) Winding heads for the stator of an alternator
EP1109294B1 (en) Alternator
JP3644919B2 (ja) 交流発電機
KR20030071016A (ko) 회전전기의 고정자

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
AMND Amendment
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
E601 Decision to refuse application
J201 Request for trial against refusal decision
AMND Amendment
B701 Decision to grant
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20130621

Year of fee payment: 10

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20140626

Year of fee payment: 11

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20150619

Year of fee payment: 12

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160617

Year of fee payment: 13

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170616

Year of fee payment: 14

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180619

Year of fee payment: 15