KR20000075794A

KR20000075794A - 이중 로울러 스트립 주조기계에서 금속, 특히 강철 스트립을 주조하기 위한 장치 및 방법

Info

Publication number: KR20000075794A
Application number: KR1019997007867A
Authority: KR
Inventors: 마이놀프 쉘테; 프란츠 피쿠스
Original assignee: 칼 하인쯔 호르닝어; 지멘스 악티엔게젤샤프트
Priority date: 1997-02-28
Filing date: 1998-02-17
Publication date: 2000-12-26
Also published as: DE19880178B4; DE19880178D2; CN1126620C; DE19708276A1; ATA900298A; AT409829B; WO1998037996A1; US6453983B1; KR100541507B1; CN1241152A

Abstract

본 발명은 이중 로울러-스트립 주조기계에서 금속, 특히 강철로 만들어진 금속 스트립을 주조하기 위한 장치 및 방법에 관한 것이다.

본 발명은 대향하여 회전하는 주조 로울러를 구비한 2로울러-스트립 주조기계에서 금속, 특히 강철로 만들어진 금속 스트립을 주조하기 위한 장치로서, 2개의 측벽에 의해 경계를 이루는 회전하는 로울러 사이의 공간 내로 용융 금속이 입력되고, 그리고 측벽과 회전하는 로울러 사이에 형성되는 간극이 주조 로울러 표면에 주로 평행하게 간극 연장을 따라 작용하는 전기역학적인 힘을 발생시키기 위한 밀봉 장치를 이용하여 밀봉되는 장치에 있어서, 상기 밀봉장치는 상기 전기역학적인 힘이 용융 금속의 금속 정압에 연속적으로 조화되도록 하거나 또는 근사적 방법으로 용융 금속의 금속 정압에 조화되도록 형성되는 장치에 관한 것이다.

Description

이중 로울러 스트립 주조기계에서 금속, 특히 강철 스트립을 주조하기 위한 장치 및 방법 {DEVICE AND METHOD FOR CASTING METAL STRIPS, ESPECIALLY STEEL, IN DOUBLE ROLLER CONTINUOUS CASTING MACHINES}

본 발명은 반대로 진행하여 회전하는 주조 로울러를 구비한 이중 로울러 연속 주조 기계 내에서 금속, 특히 강재의 스트립을 주조하는 경우의 장치 및 방법에 관한 것으로서, 회전하는 주조 로울러 사이에서 2개의 측벽에 의해 경계지워지는 공간으로 용융 금속이 유입되고, 그리고 이로부터 측벽과 주조 로울러 사이에 형성된 간극으로 용융 금속이 유출되는 것을 방지하기 위한 방법 및 그 방법의 실현을 위한 장치에 관한 것이다.

미국 특허 제 4,974,661호 및 제 5,197,534호로부터 이중 로울러 주조 기계의 측면 영역의 전기력적 밀폐를 위한 방법 및 장치가 개시되어 있다. 이들 미국특허로부터 개시된 방법의 경우, 전기력적인 밀폐를 위하여 자기장이 이용되고, 이는 용융 금속의 충진 공간의 폭에 걸쳐서 작용하고, 그리고 이들 폭에 걸쳐 금속은 측벽으로부터 멀리 떨어져 있다. 공지된 방법의 경우에는, 필요한 코일 시스템이 매우 비용이 많이 들고 필요한 전류가 아주 크게 되는 단점이 있다. 각 밀봉부의 설치되는 전력 소비는 300 내지 500 kW에 달한다. 공지된 시스템의 세부 상세도 및 특성 곡선은 다음의 논문을 참조할 수 있다: "이중 로울링 주조용 전자기적 에지 댐(EMD)의 개량" (Development of Electromagnetic Edge Dam (EMD) for Twin Roll Casting, I.G. Sancedo u. K.E. Blazek, Metec Conference, Duesseldorf, Juni 1994, Inland Steel Research and Development.

본 발명의 목적은 개선된 조정 가능성과 더불어 필수적으로 작은 소비 전력을 가지는 (국부적인 과열을 방지하며) 방법 및 장치를 제공하는데 있다. 더욱이 용융 금속에서 밀봉에 기인한 와류가 방지되어야 한다. 뿐만 아니라, 밀봉장치는 공지된 종래의 장치 보다 분명하게 작고 그리고 이로써 비용면에서도 유리한 것이 바람직하다.

상기 목적은 도입부에서 설명된 기술의 장치의 경우 밀봉 장치가 전기력적인 힘을 금속 정압에 연속적으로 조화시키던지 또는 용융 금속의 금속 정압에 근사하게 조화시킴으로써 해결될 수 있다. 이러한 방법으로 용융 금속 내에서의 와류가 감소된다. 뿐만 아니라, 국부적인 과열도 방지될 수 있다.

본 발명의 바람직한 실시예에서, 밀봉 장치는 주조 로울러로부터의 거리가 증가하는 높이와 함께 증가할 수 있을 정도로 휘어지고, 특히 그 거리는 공기 간극의 증가에 의해 전자기력의 약화를 야기시킬 정도로 증가하고, 이는 상부로 갈수록 감소하는 용융 금속의 금속 정압에 상응하게 된다.

본 발명의 다른 바람직한 실시예에서는, 밀봉 장치가 전류가 관류하는, 특히 일체형으로 설계된 인덕터를 포함한다. 일체형 설계는 특히 인덕터의 Y형 디자인과 관련하여 확증되고, 이는 2개의 만곡된 가지 및 하나의 기초를 포함한다. 가지 및 기초가 연결된 영역에서는, 상기 인덕터가 주조 로울러와 인덕터 사이의 간격이 절곡부로부터의 거리가 증가함에 따라 상방 및 하방을 향하여 증가하도록 형성된 절곡부를 포함하는 것이 바람직하다. 이러한 방법으로, 자기장에 기초하여 작용하는 힘이 특히 적합한 방법으로 용융 금속의 금속 정압에 조화된다. 절곡된 실시예의 대안적인 실시예에서는 인덕터가 종방향으로 휘어진 구조로 설계된다면, 자기장에 의해 야기되는 힘은 금속 정압에 특히 조화될 수 있으며, 이 경우 가지와 기초가 상호 마주치는 영역은 주조 로울러와 가장 가까이 있으며, 가지와 기초가 상호 마주치는 상기 부분으로부터 거리가 증가함에 따라 주로 로울러로의 거리가 증가하게 된다.

본 발명의 또 다른 바람직한 실시예에서는, 밀봉 장치가 자화가능한 재료로 만들어진 소위 자기편(Magnetschuh: Magnetic Shoe)을 포함하고, 이는 전기력적인 힘이 금속 정압에 연속적으로 조화되거나 또는 용융 금속의 금속 정압에 근사하게 조화되도록 배치된다. 자기장에 의해 야기되는 힘을 금속 정압에 조화시킬 수 있는 자기편이 특히 적합하다. 이것은 절곡된 인덕터에 대한 대안적인 실시예가 되고, 그러나 물론 절곡된 인덕터도 자기편과 함께 결합되어 삽입될 수 있다. 더욱이, 자기편은 바람직하기로는 V형 또는 마찬가지로 Y형으로도 형성되고, 자화가능한 재료의 양은 자기편의 단부 방향으로 감소되는 것이 바람직하다. 자기편은 인덕터 상에 직접 배치되는 것이 바람직하고, 이로써 인덕터를 냉각시키는 냉각수단에 의해 냉각된다.

본 발명의 또 다른 바람직한 실시예에서는, 자화가능한 재료가 인덕터의 가장자리에 배치되고, 이로써 인덕터를 관류하는 전류가 요구되는 자기장을 기준으로 특히 양호하게 완전 이용되고, 인덕터에 의해 보다 작은 전류가 필요하게 된다.

본 발명의 또 다른 바람직한 실시예에서는, 밀봉 장치와 용융 금속 사이의 간극이 불활성 가스, 특히 질소에 의해 관류되고, 이를 통하여 밀봉 장치는 용융 금속에 대하여 열적으로 절연되게 된다.

이하에서, 본 발명은 다음의 첨부 도면을 참조하여 더욱 상세하게 설명되며, 첨부 도면과 그리고 뿐만 아니라 종속항 및 도면 설명으로부터 다른 발명적 세부 사항이 개시되게 된다.

도 1은 자석 링과 인덕터를 구비한 주조 로울러의 3차원도이고,

도 2는 밀봉 장치의 개략적 기본도이고,

도 3은 주조 로울러 사이에서의 용융 금속 높이에 대한 밀봉 파라미터를,

도 4는 확대된 기본도를 도시하며,

도 5는 인덕터를 도시하며,

도 6은 로울러 단부 및 밀봉 장치의 종단면도이고,

도 7은 로울러 단부 및 밀봉 장치의 C-C선 단면도이고, 그리고

도 8은 로울러 단부 및 밀봉 장치의 D-D선 단면도이다.

본 발명에 따른 밀봉 장치는 도 1 및 도 2에 따라 양호한 실시예로서 무엇보다도,

- 주조 로울러(1)에 고정되는 자기 단부 링(2)과,

- 중간 주파수 전류가 흘러드는 인덕터(4)로서, 상응하는 크기의 자기장(6)을 밀봉 간극(8) 내에 불러 일으키는 인덕터(4)와, 그리고

- 주조기계의 강재 부품을 유해한 가열로부터 보호하는 자기 스크린(11)을

포함한다.

밀봉 장치의 임무는 밀봉 간극(8) 내의 용융 금속을 접촉없이 후퇴시키는 것이다. 도 7 및 도 8에 도시된 바와 같이, 용융 금속의 메니스커스(7a 및 7b)가 솟아있다. 이들은 정수압 즉, 본 경우에서는 용융 금속의 금속 정압(p₁)(도 3)을 이것에 상응하는 더욱 큰 전기역학적 압력(p₂)이 저지하는 경우에 성취된다. 전기역학적 압력(p₂)은 자기적인 분할 영역(6b) 및 메니스커스 내에 유도되는 전류의 협력 작용의 효과로서 발생한다.

자기적인 메인 영역(6a)은 밀봉 채널(8)에서 주조 로울러 자기 단부 링(2)의 길이(a) 상에서는 기본적으로 용융 금속이 없이 존재하도록 영향을 미친다(도 3참조). 이로써 용융 금속은 열에 민감한 인덕터의 맞은편으로 되돌아 온다. 또한, 용융 금속이 없는 밀봉 채널(8)은 바람직하게도 불활성 냉각 가스에 의해 관류될 수 있다.

도 4에 따른 주조 로울러 자기 단부 링(2)은 방사상으로 배치되는, 예컨대 직사각형의, 얇은 (예컨대 0.1 mm의 두께) 자기 시이트(2a)를 포함한다. 이 자기 시이트(2a)는 냉각 링(2b)에 예를 들어 납땜 방법으로 고정된다. 주조 로울러 자기 단부 링(2)은 주조 로울러(1)의 단부에 고정되는데, 예를 들어서 고정 링(2c)의 구멍(2d)에 고정되는 스크류를 사용하여 고정되게 된다. 주조 로울러 자성 단부링(2)의 길이(a)와 함께 밀봉 채널(8)의 깊이가 결정되는데, 예를 들면 a = 20mm 가 된다.

자기 시이트(2a)로 이루어지는 시이트 묶음은 예컨대 플라즈마가 주입된 세라믹층을 사용하여 모든 면으로부터 절연된다.

경우에 따라 넘쳐 흘어나오는 용융 금속에 대하여 자기 시이트(2a)를 보호하기 위하여 자기 시이트(2a) 위에 보호 링(2e)이 존재한다.

전류 파이프(4a), 예컨대 직사각형의 구리 파이프는 인덕터에서 내부로부터 배치되는 작용부(4a)(도 5 참조)와 그리고 배면 상의 수송부(4a")(도 1 및 도 6 참조)를 포함하고 있다. 내부의 작용부(4a')는 2개의 섹션과, 함께 납땜되는 2개의 하부 직선 파이프와, 그리고 원칙적으로 원형의 아치를 나타내는 2개의 상부 파이프로 이루어진다(도 3 참조). 중간 주파수 전류(10a) 및 냉각수(10b)는 전류 파이프 접속부(4a')를 지나서 전류 파이프의 작용부(4a) 내로 안내된다.

자기적 후방 폐쇄는 특히 직선의 후방 폐쇄부(4c)와 그리고 (원형으로) 휘어진 형상의 후방 폐쇄부(4d)로 구성된다. 이 휘어진 형상의 후방 폐쇄부(4d)의 횡단면도 비대칭적이다. 내부의 자성 프레임은 후방 폐쇄 톱니(4e)의 둘레에 있으며, 즉 대략 (a')의 길이가 된다(도 8 참조). 후방 폐쇄 톱니의 길이(a')는 주조 로울러 자기 단부 링의 길이와 동일한 크기 차원을 가지고, 즉 a'a 가 된다.

후방 폐쇄의 보완부는

- 유동 파이프 사이의 자기편 냉각판(4b) 상에 놓여 있는 자기편(4g) 및

- 한편으로는 시이트 묶음(4c 및 4d)의 팽창을 저지하고 다른 한편으로는 자기편 높이 상에서 자기 플럭스를 증대시키는 자성 쐐기(4f)이다.

자기적인 후방 폐쇄는 주조 로울러 자기 단부 링과 같이 얇은 자성 시이트로 만들어진다. 상기 부분(4f 및 4g)도 또한 내열성 분말 재료(예컨대, 페라이트)로 구성될 수 있다. 자기적인 후방 폐쇄 상으로 내,외측으로부터 절연층, 예컨대 플라즈마 주입된 세라믹층이 놓여진다.

자기적인 후방 폐쇄는 용융 금속의 직접 인접부에 있으며, 그리고

- 물로 냉각되는 전류 파이프(4a)를 통하고,

- 냉각판(4c)을 통하고,

- 톱니 냉각 파이프(4h)를 통할 필요가 있다.

후방 폐쇄 톱니(4e)들 사이에는 내화판(4i)이 있다. 그 위에 전기적으로 도통하는 가열판(4k)이 놓여지고 - 도 8 및 도 5를 참조 - , 이것은 전류 파이프 후면 도체(4a")의 자기적 산란 플럭스에 의해 가열된다. 내화판(4i)과 열차단판(4l) 사이에는 다음의 것들을 구비한 온도 조절방(4j)이 존재한다.

- 온도 측정 센서(4j'),

- 톱니 냉각 파이프(4h), 및

- 내화 가열판(4k)

이들 구성요소를 사용함으로써 부품들에 필요한 온도가 조절되게 된다. 한편으로는 내화판(4i)은 내부로부터 충분하게 가열되어서 용융 금속(3)이 여기에 응결되지 않도록 하고, 다른 한편으로는 자기적인 후방 폐쇄의 온도, 특히 후방 폐쇄 톱니(4e) 및 자기편(4g)의 온도가 퀴리 온도(예컨대 760℃)를 넘지 않게 된다.

주조 로울러(1) 사이의 푸울 내에서의 용융 금속(3) 내의 유동은 바람직스럽지 않으며, 따라서 밀봉 장치/인덕터에 의해 야기되지 않아야 한다.

측벽 상의 정수압(p₁)은 높이에 따라 직선적으로 진행한다(도 3의 p₁선 참조). 가능한한 와류가 없는 밀봉을 얻기 위하여, 본 발명에 따른 전기역학적인 압력(p₂)은 이것이 밀봉 간극의 높이(B)를 통하여 가능한 직선의 경과를 가지도록, 예컨대 도 3에 도시된 곡선(p₂)과 같이 조절된다.

인덕터 밀봉 전류(I)는 높이를 통하여 도 3의 도시된 (I)에 대한 선도와 같은 경과를 가진다. 임계 높이(H_k)의 이하 및 이상에서는 일정하나 그 크기가 서로 상이하다.

도 3의 도시된 (I)에 대한 선도와 같은 인덕터 밀봉 전류(I)의 소정의 경과의 경우에, (p₂)의 직선 경과를 위하여 도 3의 (B)곡선(근원 작용)과 같은 본 발명에 따른 필요한 B-경과가 공기 통로의 상응하는 조절에 대해 달성된다.

이를 위하여, 본 발명에 따른 인덕터는 상기 높이(H_K)(임계 높이) 상에서 절곡부(4n)를 갖는다. 인덕터 전류는 인덕터 접속 전압을 이용하여 상기 높이에서 요구되는 전기역학적인 압력(p₂)이 발생하도록 조정된다. 실예가 되는 실시예의 경우, 이들 압력이 인덕션 B=1T에 맞추어짐으로부터 시작된다.

절곡부(4n)가 없는 인덕터의 경우, (H_K)의 상부와 하부에서 상기 압력(p₂)이 지나치게 클 수도 있다. 그 결과로 푸울 중간 방향으로의 용융 금속의 흐름이 발생할 수도 있다. 각각 최소의 전기역학적인 압력이 발생하는 곳인 높이 (H_A) 및 (H_O) 상에서는, 이들이 측벽을 향하여 귀환할 수 있을 것이다. 순환되는 용융 금속은 각각의 로울러 단부에서 축의 회전과 함께 회전할 수 있을 것이다.

그렇지만 본 발명에 따른 절곡부(4n)에 의하여 자기적인 후방 폐쇄(4c 및 4d)의 외측 단부는 로울러 단부로부터 멀어지게 된다. 이로써 자기력선의 공기 통로가 증대되고, 이는 (B)의 감소와 최종적으로 (p₂)의 감소를 유도한다.

(H_O) 높이 상에서는, 즉 (도 4 및 도 7의) C-C선 상에서는, 양쪽 주조 로울러 자기 단부 링(2) 사이의 이격 간격이 길이 (i)에 달하고 그리고 인덕션이 B=1T로 조정/가정되는 곳인 (H_K) 높이 상에서와 비교하여 뚜렷하게 작게 된다.

인덕터 내에 본 발명에 따른 절곡부가 없다면, 기술적으로 실제적인 배치의 경우에 인덕션이 대략 2T에 달하게 될 수도 있을 것이다. 이 때에는 전기역학적인 압력이 B²에 비례하고, 또한 높이 C-C 상에서는 이것이 높이 (H_K) 상에서의 값에 비하여 거의 4배 이상이 될 수 있을 것이다. 와류가 없는 밀봉을 위하여, 그러나 여기에서는 명백하게 더 작은 압력, 예컨대 다음의 (p₂)로 충분할 것이다.

p₂= 1.2 p_K

여기에서, p₂는 C-C 높이 상에서의 전기역학적인 압력이고,

그리고 p_K는 높이 (H_K) 상에서의 전기역학적인 압력이다.

앞서 가정된 압력의 경우, C-C 높이 상에서의 인덕션은 다음의 (B₂)에 달하게 될 것이다.

즉, 대략 3배 정도 작은 인덕션으로 충분하게 된다. 필요한 인덕션은 도 7에서 얻어지는 (g)의 상응하는 선택에 대하여 조정된다.

높이 D-D 상에서는 (p₁)이 상대적으로 작고(도 8 참조), 그리고 대응하는 (p₃)(이 높이에서의 전기역학적인 압력) 또한 미세하게 되는데, 예컨대 p₃= 0.3 p_K이다.

따라서, 다음과 같이 된다.

여기에서는 (g')(도 8 참조)가 되는 공기 통로의 증가를 통하여 다시금 인덕션의 감소가 얻어진다.

도 6과 같이 종단면에서 직선형의 후방 폐쇄를 구비한 인덕터 구조의 경우에는, 도 3의 (B) 및 (p₂)의 경과의 달성이 단지 대략적으로 가능하다. 정확한 직선상의 (p₂)를 야기시킬 수 있는 (B)-곡선의 생성을 위해서는, 종단면에서 휘어진 인덕터가 필수적일 것이다.

밀봉 채널(8) 및 자기력선의 기하학적 형상은 (H_K)의 상부와 하부에서 근본적으로 차이가 있다. 밀봉 공정에 대한 이들의 영향은 2개의 선택된 높이 상에서 설명된다:

높이 C-C (도 7):

인덕터에 의해 야기되는 자기적 플럭스는 2개의 자기력선에 의해 나타내어 진다. 자기적 메인-플럭스는 양쪽의 주조 로울러 자기 단부 링(2) 사이에서 계속된다. 이는 (6a)선으로 도시되어 있다. B = B₂로 가정된 인덕션의 경우에는 용융 금속이 밀봉 채널(8)로부터 완전히 밀려나게 된다. 따라서, 밀봉 채널(8)은 용융 금속이 없는 상태가 된다.

용융 금속 메니스커스(7a)는 분할-플럭스에 의해 얻어지고, 이것은 (6b)선을 사용하여 도시된다. 분할-플럭스는 메니스커스를 횡단하고, 그리고 그곳에서 유도되는 전류와의 공동 작용으로 전기역학적인 압력(p₂)을 발생시킨다.

용융 금속 메니커니스(7a)는 주조 로울러 단부를 지나서 밀봉 채널(8) 내로 단지 수 밀리미터 정도 돌출하게 된다.

높이 D-D (도 8):

자기적 메인-플럭스는 (6a)선에 의해 도시된다. 이것은 후방 폐쇄 톱니(4e)와 주조 로울러 자기 단부 링(2) 사이에서, 구체적으로는 도 4 및 도 8에서 링 모양으로 표시된 설명점(9a 및 9b) 사이에서 계속된다. 이것은 밀봉 채널(8)을 횡단하여 밀봉 채널(8)이 용융 금속이 없는 상태로 만든다.

자기적 분할-플럭스는 (6b)선에 의해 도시된다. 이것은 용융 금속 메니스커스(7b)를 통하여 계속되고, 이 용융 금속 메니스커스는 여기에서, 전체 밀봉 높이와 비교할 때 아주 작은, 수 밀리미터 정도만 주조 로울러 단부를 지나서 밀봉 채널 내로 돌출하게 된다. 높이 D-D 상에서의 자기적 분할-플럭스는 높이 C-C 상에서의 자기적 분할-플럭스와 비교하여 미세하며, 뿐만 아니라 푸울 내에서의 용융 금속(5)의 정수압도 미세하다.

밀봉 채널(8)의 깊이는 원칙적으로 주조 로울러 자기 단부 링(2)의 길이(a)와 함께 결정된다. 이는 예컨대 20 mm에 달한다. 대략 이 길이에서는 뜨거운 (1500℃) 용융 금속 메니스커스로부터의 온도에 민감한 인덕터의 간격이 증가한다. 처음으로 용융 금속이 없는 간격(a)이 인덕터를 기술적으로 실현가능하게 만든다.

밀봉 채널(8)은 또한 불활성 가스로써 관류될 수 있고, 이 불활성 가스는 한편으로는 인덕터를 열적으로 보호하고, 다른 한편으로는 스트립 가장자리의 용융 금속 매니스커스의 산화를 차단한다.

전류 후면 도체(4a") 내에는 강한 중간 주파수 전류(예컨데 5 kA)가 흐른다. 이것은 자신의 자기장을 불러 일으킨다.

인덕터는 (특히 그 배면의 하부 반은) 압연 구조의 페로 마그네틱 강재 구성요소에 직접 인접하여 존재한다. 중간 주파수 자기장은 이들에 의해 차단되어 이들을 유도성 가열하는데, 위치에 따라 허요도지 않을 정도로 가열한다.

압연 구조의 강재 구성요소의 보호를 위하여, 인덕터(4)와 강재 구성요소 사이에 스크린판(11)이 형성되고, 이것은 필요한 경우 냉각수 파이프를 사용하여 냉각된다.

전자기적인 측벽 밀봉의 공지된 해결 방안은 주조 로울러 사이의 전체 측벽의 전기역학적 밀봉과 관련되어 있다. 1m의 직경을 가진 상대적으로 작은 주조 로울러의 경우에도 용융 금속의 밀봉을 위하여 표면 근처에서 대략 50cm 길이의 공기 통로에 의해 자기적 플럭스가 작동되어야만 하며, 게다가 아주 큰 전류 및 출력, 특히 큰 리액티브 출력(Blindleistung)이 필요로 하게 된다.

본 발명에 따른 해결책의 경우, 이 경우에는 예컨대 단지 1 cm의 폭을 구비한 밀봉 간극 만이 자화되어야 하는 경우로서, 필요한 리액티브 출력이 현저하게 작게 손실된다. 우선적으로 근사값에서 이것이 공지된 해결 방안의 리액티브 출력의 단지 4% 만을 발생시킨다. (인자 2는, 2개의 인덕터 굽힙부 때문임.)

2·1cm/50cm ·100% = 4%

밀봉 실험이 직경 1m의 주조 로울러를 구비한 압연 구조에 적합한 실험 장치를 사용하여 수행되었다. 사용된 용융 금속은 8.5 g/㎤의 밀도를 가졌다. 이 밀도는 물론 강철의 경우 보다 크다.

30 ㎝의 용융 금속 높이의 경우의 양호한 밀봉은 다음의 경우에 얻어졌다.

송전 주파수 1.4 ㎑

인덕터 총 전류 5.13 ㎄

인덕터 전압 33 V

유효 출력 ＜ 30 ㎾

Claims

반대로 진행하여 회전하는 주조 로울러를 구비한 이중 로울러 스트립 주조기계에서 금속, 특히 강철로 만들어진 금속 스트립을 주조하기 위한 장치로서,

2개의 측벽에 의해 경계를 이루는 회전하는 로울러 사이의 공간 내로 용융 금속이 입력되고, 그리고 측벽과 회전하는 로울러 사이에 형성되는 간극이 주조 로울러 표면에 주로 평행하게 간극 연장을 따라 작용하는 전기역학적인 힘을 발생시키기 위한 밀봉 장치를 이용하여 밀봉되는 장치에 있어서,

상기 밀봉장치는 상기 전기역학적인 힘이 용융 금속의 금속 정압에 연속적으로 조화되도록 하거나 또는 근사적 방법으로 용융 금속의 금속 정압에 조화되도록 형성되는 것을 특징으로 하는 장치.
제 1항에 있어서, 상기 밀봉 장치는 전류가 관류하는, 특히 일체형으로 완성된 인덕터(4)를 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
제 2항에 있어서, 상기 인덕터는 Y형으로 형성되고, 그리고 하나의 기초(32) 상부에 2개의 곡선형, 특히 로울러 횡단면의 둘레에 적합한 곡선형 가지(30,31)를 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
제 1항 내지 제 3항 중 어느 하나의 항에 있어서, 상기 밀봉 장치가 기초(32)의 상부에서의 주조 로울러로부터의 그 거리는 증가되는 높이와 함께 증가되도록 형성되는 것을 특징으로 하는 장치.
제 1항 내지 제 4항 중 어느 하나의 항에 있어서, 상기 밀봉 장치가 자화가능한 재료를 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
제 5항에 있어서, 상기 밀봉 장치는 자화가능한 재료로 만들어진 소위 자기편(49)을 포함하고, 상기 자기편은 상기 전기역학적인 힘이 용융 금속의 금속 정압에 연속적으로 조화되거나 또는 근사적 방법으로 용융 금속의 금속 정압에 조화되도록 배치되는 것을 특징으로 하는 장치.
제 6항에 있어서, 상기 자기편(49)은 V형 또는 Y형으로 형성되는 것을 특징으로 하는 장치.
제 5항 내지 제 7항 중 어느 하나의 항에 있어서, 상기 인덕터의 가장자리에 자화가능한 재료가 배치되는 것을 특징으로 하는 장치.
제 1항 내지 제 8항 중 어느 하나의 항에 있어서, 상기 밀봉 장치가 수냉을 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
제 9항에 있어서, 상기 밀봉 장치와 용융 금속 사이의 간극인 밀봉 채널(8)이 불활성 가스, 특히 질소에 의해 관류되는 것을 특징으로 하는 장치.
제 1항 내지 제 10항 중 어느 하나의 항에 따른 장치를 사용하여 금속으로 만들어진 스트립을 주조하기 위한 방법으로서,

2개의 측벽에 의해 경계를 이루는 회전하는 로울러 사이의 공간 내로 용융 금속이 입력되는 것을 특징으로 하는 방법.
금속 스트립으로서,

제 11항에 따른 하나의 장치 또는 방법을 사용하여 제조되는 금속 스트립.
강철 스트립으로서,

제 11항에 따른 하나의 장치 또는 방법을 사용하여 제조되는 강철 스트립.