KR20000056823A - method of revising a cylinder liner in internal combustion engine - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 내연기관의 실린더 라이너에 관한 것으로, 특히 마모된 실린더 라이너를 가열한 상태에서 가압하여 재생할 수 있도록 하는 내연기관의 실린더 라이너 재생방법에 관한 것이다.The present invention relates to a cylinder liner of an internal combustion engine, and more particularly, to a method for regenerating a cylinder liner of an internal combustion engine to pressurize and regenerate a worn cylinder liner in a heated state.
일반적으로, 내연기관은 피스톤과 실린더헤드로 형성된 연소실에 직접 연료와 공기를 공급하여 이것을 적당한 방법으로 연소시키고, 그 때에 발생하는 고온, 고압의 연소가스로 유효한 일을 행하는 것으로, 상기 내연기관의 피스톤은, 도1에 나타난 바와 같이, 가이드 역할을 하는 실린더 라이너(S)를 따라 반복적인 상하운동을 하게 된다.In general, an internal combustion engine supplies fuel and air directly to a combustion chamber formed of a piston and a cylinder head to combust it in an appropriate manner, and performs effective work with the high temperature and high pressure combustion gas generated at that time. 1, as shown in Figure 1, the repetitive vertical movement along the cylinder liner (S) serving as a guide.
상기와 같이 구성되어 동작되는 내연기관의 실린더 라이너는, 도2에 도시된 바와 같이, 일반적으로 회주철로 형성되어 연하고, 인장강도보다 압축강도가 클 뿐만 아니라 내식성도 풍부한 것으로, 통상 원심주조로 제조된다. 이러한 주철의 한국산업규격(D4301-1990)에 의한 규정은 다음과 같다.As shown in FIG. 2, the cylinder liner of the internal combustion engine configured and operated as described above is generally formed of gray cast iron and is soft, and has not only greater compressive strength than the tensile strength but also rich in corrosion resistance, and is usually manufactured by centrifugal casting. do. The provisions of Korean Industrial Standard (D4301-1990) of such cast iron are as follows.
상기에서와 같이, 주철은 고온에서 오랜시간동안 유지되거나, 또는 가열, 냉각을 반복하면 체적이 점차 팽창되나, A1변태점인 726℃ 이하에서는 선팽창량이 크지 않을 뿐만 아니라 반복적인 열처리의 횟수가 증가함에 따라 변동폭은 작아지는 성질을 가지고 있다.As described above, the cast iron is maintained for a long time at a high temperature, or if the heating and cooling are repeated, the volume gradually expands, but the linear expansion amount is not large at the A1 transformation point below 726 ° C, and as the number of repeated heat treatment increases The fluctuation range is small.
그러나, 상기와 같이 구성되어 동작되는 내연기관의 실린더 라이너는, 도4에 도시된 바와 같이, 유막형성의 불량에 의한 금속접촉, 흡기중에 흡입한 먼지에 의한 기계적 마모, 또는 연소생성가스중의 부식성분에 의한 화학적 마모가 발생하게 되는 데, 이러한 실린더의 마모상태는 상사점에 있어서의 제1링 부근이 최대로 되고, 하방으로 갈수록 감소하며, 또한, 크랭크 축선방향보다 이와 직각방향쪽이 측압의 영향으로 마모는 크게 되고, 따라서, 상부로 가면서 넓어지는 테이퍼형상으로 마모가 이루어지게 된다.However, the cylinder liner of the internal combustion engine configured and operated as described above, as shown in Fig. 4, has a metal contact due to poor film formation, mechanical wear caused by dust sucked in during intake, or corrosion in the combustion product gas. The chemical wear caused by the components occurs, and the wear state of the cylinder is maximized near the top of the first ring at the top dead center and decreases downward, and the side pressure is perpendicular to the crank axis direction. The wear increases due to the influence, and thus wear occurs in a tapered shape that goes upward.
상기와 같이 실린더의 내벽에 마모가 발생되면, 고압으로 압축된 연료가스가 폭팔되는 연소실의 기밀을 유지할 수 없게 됨으로서 출력이 떨어지게 될 뿐만 아니라 윤활유 소비량이 증가하고, 발연 및 탄화물이 생성되는 문제점이 있었다.As described above, when abrasion occurs on the inner wall of the cylinder, the fuel gas compressed at high pressure may not maintain the airtightness of the combustion chamber, resulting in a decrease in output as well as an increase in lubricant consumption and generation of smoke and carbide. .
따라서, 실린더 라이너의 마모검사 사용한도기준(박용기관 데이터북; 성산당서점발행)인 1/8000×기준내경에 도달하면(보통 1.5~4mm두께)될 경우에는 상기 실린더 라이너를 새것으로 교체하여 사용해야 함으로서 폐기된 실린더에 의해 환경오염이 심화될 뿐만 아니라 이를 처리하기 위한 비용의 과다하게 소요되는 문제점이 있었다.Therefore, if the cylinder liner reaches the 1/8000 × standard diameter (usually 1.5 ~ 4mm thick), which is the wear test usage standard (Bakyong institution databook; issued by Seongsandang Bookstore), the cylinder liner should be replaced with a new one. By doing so, not only the environmental pollution is exacerbated by the discarded cylinders, but there is a problem in that an excessive cost of treating them is required.
따라서, 이와 같이 종래의 문제점을 해결할 수 있도록 실린더 라이너가 마모되었을 경우, 종래에는 오버 사이즈(O/S: over size)의 피스톤에 맞추어서 상기 실린더 라이너를 진원으로 절삭하는 보링(boring) 수정을 하여 오버 사이즈 피스톤을 사용하였다.Therefore, when the cylinder liner is worn to solve the conventional problem as described above, the conventional boring correction for cutting the cylinder liner in a circle in accordance with an over size (O / S) piston is performed. Size pistons were used.
그러나, 상기와 같이 보링 수정을 통해 실린더 라이너의 내측을 진원으로 가공하는 작업이 번거롭고 작업공수가 많이 소요될 뿐만 아니라 확장된 반경에 맞는 크기의 오버 사이즈 피스톤으로 교체하는 데 따른 작업 및 비용이 추가로 소요되는 문제점이 있었다.However, as described above, the machining of the inner part of the cylinder liner through the boring correction is not only cumbersome and labor intensive, but also requires additional work and cost for replacing the oversized piston of the size corresponding to the expanded radius. There was a problem.
본 발명의 목적은 상기와 같은 종래의 문제점을 해소하기 위한 것으로, 특히, 실린더 라이너의 내면이 마모된 제품을 사양의 변경없이 재생하여 사용될 수 있도록 하는 내연기관의 실린더 라이너 재생방법을 제공함에 있다.An object of the present invention is to solve the conventional problems as described above, in particular, to provide a method for regenerating the cylinder liner of the internal combustion engine that can be used to reproduce the worn product without changing the specifications of the inner surface of the cylinder liner.
상기와 같은 목적을 달성하기 위하여 본 발명 내연기관의 실린더 라이너 재생방법은 마모된 실린더 라이너를 변태점이하의 온도로 가열한 상태에서 공심축부를 상기 실린더 라이너의 내부에 삽입한 후, 상기 실린더 라이너의 외부를 가압하여 내부의 마모부위를 실린더 내면의 지름으로 수축시키는 가열압착단계가 구성됨을 특징으로 하는 것이다.In order to achieve the above object, the cylinder liner regeneration method of the internal combustion engine of the present invention inserts a concentric shaft portion into the cylinder liner in a state where the worn cylinder liner is heated to a temperature below the transformation point, and then the outside of the cylinder liner. It is characterized in that the heat pressing step of shrinking the wear portion of the inside to the diameter of the inner surface of the cylinder by pressing.
도 1은 일반적인 실린더 라이너의 형상을 보인 일측단면도.Figure 1 is a side cross-sectional view showing the shape of a typical cylinder liner.
도 2는 가열, 냉각의 반복에 의한 주철의 팽창곡선.2 is an expansion curve of cast iron by repetition of heating and cooling.
도 3은 마모된 실린더 라이너의 형상을 보인 일측단면도.Figure 3 is a side cross-sectional view showing the shape of a worn cylinder liner.
도 4는 일반적인 실린더 라이너의 마모방향을 보인 그래프도.Figure 4 is a graph showing the wear direction of a typical cylinder liner.
도 5는 본 발명의 일련공정을 보인 흐름도.5 is a flow chart showing a serial process of the present invention.
도 6은 본 발명에 적용되는 프레스장치의 구성을 보인 일측단면도.Figure 6 is a side cross-sectional view showing the configuration of a press apparatus applied to the present invention.
도 7은 본 발명을 실시하기 위한 예시도로서,7 is an exemplary view for practicing the present invention.
도 7a는 안착된 실린더 라이너에 공심축부가 삽입되는 상태를 보인 것이고,Figure 7a shows a state in which the concentric shaft portion is inserted into the seated cylinder liner,
도 7b는 공심축부가 삽입된 실린더 라이너의 외부를 가압부로 가압한 상태를 보인 것이고,FIG. 7B illustrates a state in which the outside of the cylinder liner in which the concentric shaft is inserted is pressed by the pressing unit,
도 7c는 단조공정을 완료한 실린더 라이너를 보인 것이다.Figure 7c shows a cylinder liner complete the forging process.
도 8은 본 발명에 적용되는 로울러장치의 구성을 보인 일측단면도.Figure 8 is a side cross-sectional view showing the configuration of a roller apparatus applied to the present invention.
도 9는 본 발명을 실시하기 위한 또 다른 예시도로서,Figure 9 is another exemplary view for practicing the present invention,
도 9a는 공심축부가 삽입된 실린더 라이너의 외주연을 가압하는 상태를 보인 것이고,9A shows a state in which the outer periphery of the cylinder liner in which the concentric shaft is inserted is pressed;
도 9b는 실린더 라이너를 가압한 상태에서 로울러가 회동되는 상태를 보인 것이고,9B illustrates a state in which the roller is rotated while the cylinder liner is pressed;
도 9c는 단조공정을 완료한 실린더 라이너를 보인 것이다.Figure 9c shows the cylinder liner complete the forging process.
〈도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명〉<Explanation of symbols for main parts of drawing>
100:프레싱단조장치 110:고정지지부100: pressing forging device 110: fixed support portion
120:공심축부 130:가압부120: air core shaft 130: pressure unit
140:로울러부140: Roller part
이하, 상기와 같이 구성된 본 발명 내연기관의 실린더 라이너 재생방법의 기술적 사상에 따른 일 실시예를 들어 구체적으로 설명하면 다음과 같다. 도 5는 본 발명의 일련공정을 보인 흐름도이고, 도 6은 본 발명에 적용되는 프레스장치의 구성을 보인 일측단면도이고, 도 7은 본 발명을 실시하기 위한 예시도이고, 도 8은 본 발명에 적용되는 로울러장치의 구성을 보인 일측단면도이고, 도 9는 본 발명을 실시하기 위한 또 다른 예시도이다.Hereinafter, an embodiment according to the technical idea of the method for regenerating the cylinder liner of the internal combustion engine of the present invention configured as described above will be described in detail. Figure 5 is a flow chart showing a serial process of the present invention, Figure 6 is a one side cross-sectional view showing the configuration of a press apparatus applied to the present invention, Figure 7 is an exemplary view for practicing the present invention, Figure 8 is to the present invention One side cross-sectional view showing the configuration of the roller apparatus is applied, Figure 9 is another exemplary view for practicing the present invention.
본 발명은 실린더의 재생여부를 판단하는 재생여부판단단계(ST10)와, 상기 재생여부판단단계(ST10)에서 규정한도 전후로 마모된 것으로 판단된 실린더 라이너(S)를 소정온도로 가열하는 열공급단계(ST20)와, 상기 열공급단계(ST20)에 의해 가열된 실린더 라이너(S)를 가압하여 소성변형시키는 프레싱단조처리단계(ST30)와, 상기 프레싱단조처리단계(ST30)에 의해 마모된 부위가 수축되어 제거된 실린더 라이너(S)의 응력을 제거하는 풀림처리단계(ST40)로 구성되는 것으로, 이를 좀더 구체적으로 설명하면 다음과 같다.The present invention provides a heat supply step of heating the cylinder liner (S) determined to be worn before and after the limit prescribed in the regeneration determination step (ST10) and the regeneration determination step (ST10) to determine the regeneration of the cylinder to a predetermined temperature ( ST20, the pressing forging treatment step ST30 for plastic deformation by pressing the cylinder liner S heated by the heat supply step ST20, and the portion worn by the pressing forging step ST30 is contracted. Consists of an annealing step (ST40) to remove the stress of the removed cylinder liner (S), which will be described in more detail as follows.
상기 재생여부판단단계(ST10)는 실린더 라이너(S)의 마모정도가 실린더 라이너(S)의 마모검사 사용한도기준인 1/8000×기준내경에 근접 또는 초과하는지의 여부를 측정한다.The regeneration determination step (ST10) measures whether the wear level of the cylinder liner (S) is close to or exceeds the 1/8000 × standard inner diameter of the wear test usage criteria of the cylinder liner (S).
또한, 상기 열공급단계(ST20)는 변태점 이하로 가열된 가열로에 실린더 라이너(S)를 공급한 상태에서 열을 가한다(80℃/min). 실린더 라이너(S) 두께 1인치당 1~2시간(hour/inch) 기준으로 홀딩타임(holding time)을 유지한 후, 상기 가열로에서 상기 실린더 라이너(S)를 외부로 반출하여 프레싱단조장치(100)로 이송한다.In addition, the heat supply step (ST20) is heated in the state in which the cylinder liner (S) is supplied to the heating furnace heated to less than the transformation point (80 ° C / min). Pressing forging device 100 by holding the cylinder liner (S) to the outside in the heating furnace after maintaining the holding time (holding time) on the basis of 1 to 2 hours (hour / inch) per 1 inch of cylinder liner (S) thickness Transfer to).
또한, 상기 프레싱단조처리단계(ST30)는 상기 가열된 실린더 라이너(S)가 고정지지대(110)에 안착한 상태에서 상기 실린더 라이너(S) 직경의 공심축부(120)를 라이너의 내부에 삽입한다. 상기 공심축부(120)가 내장된 상태에서 상기 실린더 라이너(S)의 외주연 형상과 일치하는 가압부(130)로 500~1500Kg/cm2의 압력으로 실린더 라이너(S)의 외부를 가압하거나, 또는, 상기 실린더 라이너(S)의 외부에서 회동되는 로울러부(140)로 500~1500Kg/cm2의 압력으로 30분~2시간동안 실린더 라이너(S)의 외부를 가압하여 마모부위를 단조가공으로 균일하게 되도록 하여 단조가공한다. 그리고 나서, 실린더 라이너(S)에서 가압부(130) 또는 로울러부(140)를 해제함과 아울러 공심축부(120)를 발출한다. 이때, 상기 가압부(130) 및 로울러부(140)는 왕복이동하는 피스톤(P)의 행정에 영향을 주지 않도록 실린더 라이너(S)의 상단부에서 스트로크의 110~120%정도의 길이로 한다.In addition, the pressing forging step ST30 inserts the concentric shaft portion 120 having the diameter of the cylinder liner S into the inside of the liner while the heated cylinder liner S is seated on the fixed support 110. Pressing the outside of the cylinder liner (S) at a pressure of 500 ~ 1500Kg / cm 2 to the pressing unit 130 matching the outer circumferential shape of the cylinder liner (S) in the state in which the concentric shaft portion 120 is embedded, Or, by pressing the outside of the cylinder liner (S) for 30 minutes to 2 hours at a pressure of 500 ~ 1500Kg / cm 2 to the roller portion 140 rotated from the outside of the cylinder liner (S) by the forging process Forging should be uniform. Then, the pressing unit 130 or the roller unit 140 is released from the cylinder liner S, and the coaxial shaft unit 120 is extracted. At this time, the pressing portion 130 and the roller portion 140 is a length of about 110 to 120% of the stroke at the upper end of the cylinder liner (S) so as not to affect the stroke of the reciprocating piston (P).
또한, 상기 프레싱단조처리단계(ST30)는 상기 가열된 실린더 라이너(S)가 고정지지대(110)에 안착한 상태에서 상기 실린더 라이너(S) 직경의 공심축부(120)를 라이너의 내부에 삽입함과 아울러 외부에서 회동되는 로울러로 가압하여 단조가공한다.In addition, the pressing forging step ST30 may include inserting the concentric shaft portion 120 having the diameter of the cylinder liner S into the liner while the heated cylinder liner S is seated on the fixed support 110. In addition, it is forged by pressing with a roller that is rotated from the outside.
또한, 상기 풀림(annealing)처리단계(ST40)는 가압에 의한 수축으로 마모가 제거된 상기 실린더 라이너(S)를 가열로에 넣어 620~670℃로 재가열하여 1인치당 1~2시간 기준으로 홀딩 타임을 유지한 후, 1인치당 330℃/min의 냉각속도로 실린더 라이너(S)를 서냉시켜 응력을 제거한다. 이후, 가열로 내 온도가 400℃~450℃ 이하로 하강하면 가열로 외로 반출하여 공랭시킨다.In addition, the annealing treatment step (ST40) is put in the cylinder liner (S), the wear is removed by the shrinkage due to the pressure in the heating furnace and reheated to 620 ~ 670 ℃ holding time based on 1 to 2 hours per inch After maintaining, by slowly cooling the cylinder liner (S) at a cooling rate of 330 ℃ / min per inch to remove the stress. Then, when the temperature in the furnace is lowered to 400 ℃ ~ 450 ℃ or less is carried out to the outside of the furnace and air cooled.
상기와 같이 구성되는 본 발명의 동작과정을 설명하면 다음과 같다.Referring to the operation of the present invention configured as described above are as follows.
먼저, 작업자는 실린더 라이너(S)의 마모정도가 실린더 라이너의 마모검사 사용한도기준(박용기관 데이터북; 성산당서점발행)인 1/8000×기준내경을 근접 또는 초과하는 여부를 외,내경캐리퍼 등을 이용하여 확인한 후, 근접 또는 초과 마모된 상기 실린더 라이너(S)를 기관에서 분리하여 가열로에 안착시킨다.First, the operator should check whether the wear of the cylinder liner (S) is close to or exceeds the 1/8000 × standard inside diameter, which is the wear inspection usage standard of the cylinder liner (Park Yong-In engine databook; issued by Seongsandang Bookstore). After confirming with a fur or the like, the cylinder liner S, which is close or over worn, is separated from the engine and seated on the heating furnace.
이와 같이, 가열로에 안착된 실린더 라이너(S)를 오일버너, LNG/LPG 가스 전열기 또는 초음파 등의 열원을 이용하여 A1변태점(726℃)이하 620~670℃ 또는 A2변태점(920℃)이하 820~870℃로 가열된 가열로에 안착시킨 상태에서 오일버너, LNG/LPG 가스 전열기 또는 초음파의 열기로 열을 가한다(80℃/min). 이때, 상기 실린더 라이너(S)의 두께 1인치당 1~2시간(hour/inch) 기준으로 홀딩타임(holding time)을 유지한 후, 상기 가열로에서 외부로 반출하여 프레싱단조장치(100)의 고정지지대(110)에 안착시킨다.As described above, the cylinder liner S seated in the heating furnace is subjected to A1 transformation point (726 ° C) or less than 620 to 670 ° C or A2 transformation point (920 ° C) or less using a heat source such as an oil burner, LNG / LPG gas heater or ultrasonic wave. Heated by an oil burner, LNG / LPG gas heater, or ultrasonic heat (80 ° C / min) while seated in a furnace heated to 870 ° C. At this time, holding the holding time (holding time) on the basis of 1 to 2 hours (hour / inch) per 1 inch of the thickness of the cylinder liner (S), and then carried out to the outside in the furnace for fixing the pressing forging device 100 Seated on the support (110).
상기와 같이, 프레싱단조장치(100)의 고정지지대(110)에 실린더 라이너(S)를 안착시킨 상태에서 가열에 의한 주철의 선팽창량을 고려하여 상기 실린더 라이너(S) 직경의 공심축부(120)를 실린더 라이너(S)의 내부에 삽입한다. 예를 들어, 상기 실린더 라이너(S)의 재료인 주철의 선팽창량은 도2에서 620℃ 가열시 팽창량은 0.1/50mm이므로 0.2%팽창된다(직경-2D/1000). 또한, 상기 공심축부(120)가 내장된 실린더 라이너(S)의 외부를 상기 실린더 라이너(S)의 외주연 형상과 일치하는 가압부(130)가 감싸 500~1500Kg/cm2의 압력으로 5초~1분간 가압하여 마모부위를 단조가공으로 균일하게 소성변형시킨 후, 가압을 해제함과 아울러 공심축부(120)를 상기 실린더 라이너(S)로부터 발출한다. 이때, 상기 가압부(130)는 왕복이동하는 피스톤의 행정에 영향을 주지 않도록 실린더 라이너(S)의 상단부에서 스트로크의 110~120%정도의 길이로 함과 아울러 재생될 실린더 라이너(S)의 규격에 맞추어 미리 제조된다.As described above, in consideration of the linear expansion amount of the cast iron by heating in the state in which the cylinder liner (S) is seated on the fixed support 110 of the pressing forging device 100, the coaxial shaft portion 120 of the diameter of the cylinder liner (S) Is inserted into the cylinder liner (S). For example, the linear expansion amount of cast iron, which is the material of the cylinder liner S, is 0.2% expanded since the expansion amount is 0.1 / 50 mm when heating at 620 ° C. in FIG. 2 (diameter-2D / 1000). In addition, the outer portion of the cylinder liner (S) in which the concentric shaft portion (120) is embedded is wrapped in the pressing portion (130) matching the outer periphery of the cylinder liner (S) for 5 seconds at a pressure of 500 ~ 1500Kg / cm 2 After pressurizing for 1 minute to uniformly plastically deform the wear part by forging, the pressure is released and the coaxial shaft portion 120 is discharged from the cylinder liner S. FIG. At this time, the pressurizing portion 130 has a length of about 110 to 120% of the stroke at the upper end of the cylinder liner S so as not to affect the stroke of the reciprocating piston and the size of the cylinder liner S to be regenerated. It is manufactured in advance according to.
이와 같이, 가압부(130) 또는 로울러부(140)와 공심축부(120)간의 단조처리에 의해 마모가 제거된 상기 실린더 라이너(S)를 가열로에 넣어 620~670℃로 재가열하여 1인치당 1~2시간 기준으로 홀딩 타임을 유지한 후, 1인치당 330℃/min의 냉각속도로 실린더 라이너(S)를 서냉시켜 응력을 제거한다. 이후, 가열로 내 온도가400℃~450℃ 이하로 하강하면 상기 실린더 라이너(S)를 가열로 외로 반출하여 공랭시킴으로서 실린더 라이너(S)의 마모처리공정을 마치게 된다.As such, the cylinder liner S, from which the abrasion is removed by the forging process between the pressing unit 130 or the roller unit 140 and the coaxial shaft unit 120, is put into a heating furnace and reheated to 620 to 670 ° C. to 1 per inch. After maintaining the holding time on the basis of ˜2 hours, by slowly cooling the cylinder liner (S) at a cooling rate of 330 ℃ / min per inch to remove the stress. Subsequently, when the temperature in the furnace is lowered to 400 ° C. to 450 ° C. or less, the cylinder liner S is carried out to the outside of the furnace to be air cooled to finish the wear process of the cylinder liner S.
계속해서, 상기 실린더 라이너의 처리단계는 일반적인 실린더 라이너의 제조공정에 적용되는 황삭처리단계, 드릴링(drilling)처리단계, 탭핑(tapping)처리단계 및 정삭처리단계를 통하여 재생공정을 완료하게 된다.Subsequently, the treatment of the cylinder liner may be completed by a roughing treatment step, a drilling treatment step, a tapping treatment step and a finishing treatment step applied to a general cylinder liner manufacturing process.
본 발명 프레싱단조처리단계(ST30)의 또 다른 실시예로서, 상기 프레싱단조장치(100)의 고정지지대(110)에 실린더 라이너(S)를 안착시킨 상태에서 가열에 의한 주철의 선팽창량을 고려하여 상기 실린더 라이너(S) 직경의 공심축부(120)를 실린더 라이너(S)의 내부에 삽입한다. 상기와 같이, 공심축부(120)가 내장된 실린더 라이너(S)의 외부에 선택적으로 왕복이동되는 가압편(142)이 구비된 로울러(141)가 일련되게 환상으로 구성된 로울러부(140)를 안착시켜, 소정속도로 회동되는 상기 로울러(141)에 구비된 상기 가압편(142)으로 30분에서 2시간동안 상기 실린더 라이너(S)의 외주연을 가압하여 마모부위를 단조가공으로 균일하게 소성변형시킨다. 이때, 상기 가압편(142)의 선단에는 실린더 라이너(S)의 외주연에 형합되는 가압면(143)이 형성되어 상기 실린더 라이너(S)를 균일하게 가압할 수 있게 된다. 또한, 상기 로울러부(140)는 왕복이동하는 피스톤(P)의 행정에 영향을 주지 않도록 실린더 라이너(S)의 상단부에서 스트로크의 110~120%정도의 길이로 한다.As another embodiment of the pressing forging process step (ST30) of the present invention, in consideration of the linear expansion amount of the cast iron by heating in the state in which the cylinder liner (S) is seated on the fixed support 110 of the pressing forging device (100) The concentric shaft portion 120 having the diameter of the cylinder liner S is inserted into the cylinder liner S. As described above, the roller unit 141 having the pressurizing piece 142 which is selectively reciprocated to the outside of the cylinder liner S in which the concentric shaft portion 120 is embedded is provided in series is seated in the annular roller portion 140. By pressing the outer periphery of the cylinder liner (S) for 30 minutes to 2 hours with the pressing piece 142 provided in the roller 141 rotated at a predetermined speed to uniformly plastic deformation of the wear site by forging Let's do it. At this time, the pressing surface 143 is formed on the front end of the pressing piece 142 to be joined to the outer periphery of the cylinder liner (S) to uniformly press the cylinder liner (S). In addition, the roller portion 140 has a length of about 110 to 120% of the stroke at the upper end of the cylinder liner (S) so as not to affect the stroke of the reciprocating piston (P).
이러한 실시예는 단지 본 발명을 설명하기 위한 것으로, 본 발명의 범위가 이들 실시예에 국한되지 않는다는 것은 당업계에서 통상의 지식을 가진 자에게 있어서 자명한 것이다.These examples are only intended to illustrate the present invention, it is obvious to those skilled in the art that the scope of the present invention is not limited to these examples.
이상에서 살펴본 바와 같이, 본 발명 내연기관의 실린더 라이너 재생방법은 실린더 라이너의 내면이 마모된 제품을 사양의 변경없이 재생하여 사용될 수 있도록 함으로서 환경오염을 방지할 수 있을 뿐만 아니라 실린더 라이너의 교체비용을 절감할 수 있는 효과가 있게 되는 것이다.As described above, the cylinder liner regeneration method of the internal combustion engine of the present invention can prevent the environmental pollution as well as prevent replacement of the cylinder liner by allowing the inner surface of the cylinder liner to be regenerated without changing the specification. The savings will be effective.
Claims (7)
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| KR1019990006513A KR20000056823A (en) | 1999-02-26 | 1999-02-26 | method of revising a cylinder liner in internal combustion engine |
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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